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CONTENIDO 1

INTRODUCCIÓN ............................................................................................................... 3

2

OBJETIVO ......................................................................................................................... 3

3

ALCANCE .......................................................................................................................... 3

4

FLUJOS DE POTENCIA ....................................................................................................4 4.1

NIVELES DE VOLTAJE EN LAS BARRAS DE 13.8 kV Y 69 kV .................................4

4.2 CARGABILIDAD DE LAS LÍNEAS DE SUBTRANSMISIÓN Y S/E PERTENECIENTES A TRANSELECTRIC .............................................................................................................5 5

CORTOCIRCUITOS ..........................................................................................................7

6

COORDINACIÓN DE PROTECCIONES .......................................................................... 10 6.1

CRITERIOS DE COORDINACIÓN DE PROTECCIONES ........................................ 10

6.2 ANÁLISIS DE LOS AJUSTES ACTUALES CON EQUIVALENTES DE RED ACTUALIZADOS ................................................................................................................. 11 6.2.1

SALIDA AMBATO1, S/E AMBATO-TRANSELECTRIC ......................................... 12

6.2.2

SALIDA AMBATO2, S/E AMBATO-TRANSELECTRIC ......................................... 15

6.2.3

SALIDA MONTALVO, S/E TOTORAS-TRANSELECTRIC .................................... 16

6.2.4

SALIDA AMBATO, S/E TOTORAS-TRANSELECTRIC ......................................... 18

6.2.5

SALIDA BAÑOS, S/E TOTORAS-TRANSELECTRIC ........................................... 20

6.2.6

SALIDA PUYO EEASA, S/E PUYO-TRANSELECTRIC ........................................ 21

6.2.7

SALIDA TENA EEASA, S/E TENA-TRANSELECTRIC ......................................... 25

6.3 AJUSTES PROPUESTOS DE LOS EQUIPOS DE PROTECCIÓN EN EL SISTEMA DE SUBTRANSMISIÓN Y DISTRIBUCIÓN DE LA EEASA........................................................ 26 6.3.1

SALIDA AMBATO1, S/E AMBATO-TRANSELECTRIC ......................................... 26

6.3.2

SALIDA AMBATO2, S/E AMBATO-TRANSELECTRIC ......................................... 28

6.3.3

SALIDA MONTALVO, S/E TOTORAS-TRANSELECTRIC .................................... 30

6.3.4

SALIDA AMBATO, S/E TOTORAS-TRANSELECTRIC ......................................... 32

6.3.5

SALIDA BAÑOS, S/E TOTORAS-TRANSELECTRIC ........................................... 35

6.3.6

SALIDA PUYO EEASA, S/E PUYO-TRANSELECTRIC ........................................ 37

6.3.7

SALIDA TENA EEASA, S/E TENA-TRANSELECTRIC ......................................... 40

DEPARTAMENTO DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO SECCIÓN SUBESTACIONES Y LÍNEAS DE SUBTRANSMISIÓN. ESTUDIO DE FLUJOS DE POTENCIA, CORTOCIRCUITOS Y COORDINACIÓN DE PROTECCIONES DEL SISTEMA ELÉCTRICO DE SUBTRANSMISIÓN 69 kV DICIEMBRE 2014.

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6.4 AJUSTES PROPUESTOS PARA LOS EQUIPOS DE PROTECCIÓN DE LAS SALIDAS AMBATO1, AMBATO 2, MONTALVO, AMBATO Y BAÑOS DE LAS S/E´s AMBATO Y TOTORAS PERTENECIENTES A TRANSELECTRIC ...................................................... 41 7

CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES .................................................................... 42

DEPARTAMENTO DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO SECCIÓN SUBESTACIONES Y LÍNEAS DE SUBTRANSMISIÓN. ESTUDIO DE FLUJOS DE POTENCIA, CORTOCIRCUITOS Y COORDINACIÓN DE PROTECCIONES DEL SISTEMA ELÉCTRICO DE SUBTRANSMISIÓN 69 kV DICIEMBRE 2014.

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ESTUDIO DE FLUJOS DE POTENCIA, CORTOCIRCUITOS Y COORDINACIÓN DE PROTECCIONES DEL SISTEMA ELÉCTRICO DE SUBTRANSMISIÓN DE LA EMPRESA ELÉCTRICA AMBATO REGIONAL CENTRO NORTE S.A., EEASA 1

INTRODUCCIÓN

Debido a la expansión continua del Sistema Nacional Interconectado (SNI), ya sea por la instalación de nuevos equipos como generadores y transformadores o por la construcción de nuevas líneas de transmisión, se tiene un incremento, de corrientes de cortocircuito, considerable en los puntos de conexión del sistema eléctrico de subtransmisión de la Empresa Eléctrica Ambato S.A. (EEASA) al SNI (Totoras, Ambato, Tena y Puyo) y por lo tanto, un incremento de corrientes de falla en todo el sistema de subtransmisión y distribución de la EEASA, por lo cual, es necesario realizar una revisión de los ajustes actuales de los equipos de protección de todas las 14 subestaciones que comprende el sistema eléctrico de la EEASA. En este informe se realiza un estudio de coordinación de protecciones de todo el sistema de subtransmisión y distribución de la EEASA, es decir, de todos los equipos de protección instalados en las 14 subestaciones que el sistema posee, verificando selectividad, sensitividad y velocidad de disparo de los equipos de protección frente a fallas en el sistema eléctrico. Adicionalmente, el presente estudio considera los equipos de protección de subestaciones existentes que serán ampliadas, tal como, S/E Samanga y S/E Loreto, y nuevas subestaciones que serán incorporadas al sistema de subtransmisión de la EEASA en el 2015, como la S/E Totoras-EEASA y S/E Puyo2.

2

OBJETIVO

Realizar un estudio de flujos de potencia, cortocircuitos y coordinación de protecciones que involucre a todo el sistema de subtransmisión de la EEASA y los relés de las subestaciones Quero, Montalvo, Huachi, Atocha, Samanga, Píllaro, Oriente, Loreto, Lligua-Península, Pelileo, Baños, Puyo, Mushullacta y Tena y las nuevas subestaciones, Totoras-EEASA y Puyo2, para determinar las condiciones actuales de operación, referente a nivel de voltaje, cargabilidad de líneas de subtransmisión y transformadores, niveles de cortocircuito en el sistema de subtransmisión y definir los ajustes de los relés de protección de tal manera que haya selectividad, sensitividad y velocidad de disparo en la operación de los equipos de protección tanto a nivel de distribución (13.8 kV), Alimentador-Transformador de potencia, como a nivel de subtransmisión (69 kV), Transformador de potencia-Líneas de Subtransmisión-Puntos de conexión al SNI.

3

ALCANCE

En este documento se realiza un estudio de flujos de potencia, cortocircuitos y coordinación de protecciones de las 14 subestación, Quero, Montalvo, Huachi, Atocha, Samanga, Píllaro, Oriente, Loreto, Lligua-Península, Pelileo, Baños, Puyo, Mushullacta y Tena y las nuevas subestaciones utilizando el software computacional CYME 7.0 rev06. Los equivalentes de red en las subestaciones Totoras, Ambato, Puyo y Tena, pertenecientes a Transelectric, fueron modelados de acuerdo a los datos proporcionados por Transelectric, estos datos se puede ver en el Anexo 1.

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4

FLUJOS DE POTENCIA

Para el desarrollo del estudio de flujos de potencia, se utiliza los registros de medición que el Centro de Control de Carga (CECON) genera diariamente, los datos a utilizarse son los del 27 de agosto de 2014 a las 19:15 debido a que en ese día se registró la mayor carga que el sistema de subtransmisión de la EEASA ha tenido en lo que va del presente año, estos datos de carga son ingresado en el diagrama unifilar modelado en el software computacional CYME; otras consideraciones que deben ser tomadas en cuenta previo al desarrollo del estudio, tal como, bancos de capacitores que estuvieron conectados al sistema en ese momento, posición del cambiador de tomas de los transformadores, niveles de voltaje en los puntos de conexión al SNT, son considerados y modelados.

4.1

NIVELES DE VOLTAJE EN LAS BARRAS DE 13.8 kV Y 69 kV

Los niveles de voltaje en demanda máxima, media y mínima en las barras de las subestaciones de la EEASA y Transelectric, a nivel de 13,8 kV y 69 kV, son presentados en las Tabla 1 y

Tabla 2, respectivamente. Se puede apreciar que estos valores están dentro de los límites establecidos. Tabla 1 Niveles de voltaje en barras de las subestaciones de la EEASA

SUBESTACIONES EEASA NIVELES DE VOLTAJE [kV] S/E

EQUIPO

NIVELES DE VOLTAJE [pu]

TAG Vmax 19:15

Vmed 12:15

Vmin 23:15

Vmax 19:15

Vmed 12:15

Vmin 23:15

S/E QUERO

BARRA

QRO-13.8

13,74

13,69

13,84

0,996

0,992

1,003

S/E MONTALVO

BARRA

MNTV-13.8

13,91

13,87

13,89

1,008

1,005

1,007

BARRA

HCH_1-13.8

13,70

13,65

13,71

0,993

0,989

0,993

BARRA

HCH_2-13.8

13,63

13,58

13,72

0,988

0,984

0,994

S/E ATOCHA

BARRA

ATC-13.8

13,64

13,59

13,67

0,988

0,985

0,991

S/E SAMANGA

BARRA

SMG-13.8

13,86

13,57

13,77

1,004

0,983

0,998

S/E PÍLLARO

BARRA

PLL-13.8

13,90

13,85

13,96

1,007

1,004

1,012

S/E ORIENTE

BARRA

ORT-13.8

13,88

13,71

13,84

1,006

0,993

1,003

S/E LORETO

BARRA

LRT-13.8

13,61

13,52

13,73

0,986

0,980

0,995

S/E LLIGUAPENÍNSULA

BARRA

LLG-13.8

13,80

13,63

13,82

1,000

0,988

1,001

S/E PELILEO

BARRA

PEL-13.8

13,52

13,47

13,73

0,980

0,976

0,995

S/E BAÑOS

BARRA

BÑS-13.8

13,65

13,65

13,78

0,989

0,989

0,999

S/E PUYO

BARRA

PYO-13.8

13,70

13,72

13,86

0,993

0,994

1,004

S/E MUSHULLACTA

BARRA

MSH-13.8

13,50

13,62

13,65

0,978

0,987

0,989

S/E TENA

BARRA

TNA-13.8

13,59

13,75

13,83

0,985

0,996

1,002

S/E HUACHI

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Tabla 2 Niveles de voltaje en barras de las subestaciones de Transelectric

SUBESTACIONES TRANSELECTRIC NIVELES DE VOLTAJE [kV] S/E

EQUIPO

S/E TRANSELECTRIC

4.2

NIVELES DE VOLTAJE [pu]

TAG Vmax

Vmed

Vmin

Vmax 19:15

Vmed 12:15

Vmin 23:15

BARRA

TOTORAS69

69,31

69,43

69,6

1,004

1,006

1,009

BARRA

AMBATO-69

68,66

68,68

68,88

0,995

0,995

0,998

BARRA

PUYO-69

68,37

68,74

68,88

0,991

0,996

0,998

BARRA

TENA-69

68,45

69,13

69,11

0,992

1,002

1,002

CARGABILIDAD DE LAS LÍNEAS DE SUBTRANSMISIÓN Y S/E PERTENECIENTES A TRANSELECTRIC

En la Tabla 3 se muestra la cargabilidad de las líneas de subtransmisión, se aprecia que la línea Totoras-Montalvo tiene una carga del 48,18%, esta es la línea que se encuentra mayormente cargada respecto a su corriente nominal. La línea de subtransmisión Ambato-Samanga tiene una carga del 16,85% respecto a su corriente nominal, por lo cual, sería conveniente transferir carga de la S/E Totoras-Transelectric, S/E Atocha y S/E Loreto, a la S/E Ambato-Transelectric. La S/E Loreto se tendrá que conectar a la S/E Ambato-Transelectric a través de la línea de subtransmisión Ambato2-Loreto y la S/E Atocha se transferirá a la posición Ambato1 de la S/E Ambato-Transelectric. Estas transferencias son consideradas tanto para el análisis de niveles de corrientes de cortocircuitos como para el estudio de coordinación de protecciones. Tabla 3 Cargabilidad en Líneas de Subtransmisión de la EEASA en Demanda Máxima

CARGABILIDAD EN LÍNEAS DE SUBTRANSMISIÓN LÍNEA DE SUBTRANSMISIÓN 69 [kV] DESDE S/E AmbatoTranselectric S/E Samanga S/E TotorasTranselectric S/E Montalvo S/E Montalvo S/E Huachi

DEMANDA MÁXIMA 19:15

HASTA

I nominal [A]

I carga [A]

Porcentaje de Carga [%]

S/E Samanga

730

123

16,85

S/E Píllaro

401

44

10,97

S/E Montalvo

577

278

48,18

S/E Quero S/E Huachi S/E Atocha

459 577 577

34 218 106

7,41 37,78 18,37

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S/E TotorasTranselectric S/E Oriente S/E TotorasTranselectric S/E Pelileo S/E PuyoTranselectric S/E Puyo S/E TenaTranselectric

S/E Oriente

401

167

41,65

S/E Loreto

451

82

18,18

S/E Pelileo

401

98

24,44

S/E Baños

401

19

4,74

S/E Puyo

460

103

22,39

S/E Mushullacta

460

12

2,61

S/E Tena

577

78

13,52

En la Tabla 4 se muestra la carga total en las subestaciones pertenecientes a Transelectric para el escenario de demanda máxima en las condiciones actuales de operación. Se aprecia que la S/E Totoras-Transelectric se encuentra con mayor carga respecto a la S/E Ambato-Transelectric, esto muestra que es necesario realizar las transferencias de carga recomendadas anteriormente. Tabla 4 Potencia de Carga Total en las S/E Pertenecientes a Transelectric

S/E Transelectric

Potencia Nominal [MVA]

Potencia de Porcentaje Carga de Carga [MVA] [%]

S/E Totoras

100

65,272

65,27

S/E Ambato

86

23,279

27,07

S/E Puyo

33

12,226

37,05

S/S Tena

33

9,282

28,13

Una vez que se hayan realizado las trasferencias de carga analizadas, las subestaciones Totoras-Transelectric y Ambato-Transelectric tendrán una cargabilidad del 42,64% y 56,34% como se muestra en la Tabla 5. Tabla 5 Potencia de Carga Total en las S/E Pertenecientes a Transelectric con las Transferencias de Carga Recomendadas

1

S/E Transelectric

Potencia Nominal [MVA]

S/E Totoras S/E Ambato

100 861

Potencia de Porcentaje Carga de Carga [MVA] [%] 42,64 48,45

42,64 56,34

ANÁLISIS DE TAPS DEL NUEVO AUTOTRANSFORMADOR AT2 DE LA SUBESTACIÓN AMBATO, CENACE 2014.

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Cabe aclarar que en la S/E Ambato-Transelectric, se está considerando la carga de ELEPCOSA, 11MW de potencia activa y 3 MVAr de potencia reactiva, carga típica en demanda máxima. De igual manera, las líneas de subtransmisión de las posiciones Montalvo y Ambato en la S/E Totoras reducen su carga, a diferencia de las posiciones Ambato1 y Ambato2 en la S/E Ambato las cuales incrementan su carga en condiciones de demanda máxima, en la Tabla 6 se aprecia estos datos. Tabla 6 Cargabilidad de las líneas de subtransmisión de las salidas en la S/E Ambato y S/E Totoras pertenecientes a Transelectric.

CARGABILIDAD EN LÍNEAS DE SUBTRANSMISIÓN DESPUÉS DE LAS TRANSFERENCIAS DESCRITAS LÍNEA DE SUBTRANSMISIÓN 69 DEMANDA MÁXIMA [kV] 19:15 DESDE

HASTA

I nominal [A]

I carga [A]

Porcentaje de Carga [%]

S/E AmbatoTranselectric

S/E Samanga

730

229

31,37

S/E AmbatoTranselectric

S/E Loreto

451

82

18,18

S/E TotorasTranselectric

S/E Montalvo

577

172

29,81

S/E TotorasTranselectric

S/E Oriente

401

88

21,95

Los niveles de voltaje en las subestaciones de la EEASA, considerando las transferencias de carga descritas anteriormente, se encuentran dentro de los márgenes permitidos establecidos por el CONELEC y normas internacionales. Finalmente se menciona que los estudios de Cortocircuitos y Coordinación de Protecciones se los realizará considerando las transferencias de carga descritas anteriormente.

5

CORTOCIRCUITOS

Previo al estudio de coordinación de protecciones, se procede a realizar un análisis de los niveles de corriente de cortocircuito esperados en las subestaciones de la EEASA considerando las transferencias planteadas en el estudio de Flujos de Potencia, para esto se muestra en la Tabla 7 a la Tabla 10 los niveles de corrientes de cortocircuito que se tendrá tanto a 13.8 kV como a 69 kV en las barras de las subestaciones más cercanas a la S/E Totoras, S/E Ambato, S/E Puyo y S/E Tena, todas pertenecientes a Transelectric. Adicionalmente se considera en este estudio, las nuevas subestaciones que serán incorporadas en el 2015 al sistema eléctrico de subtransmisión de la EEASA, estas son, S/E Totoras, S/E Samanga, S/E Loreto, S/E Puyo2 y S/E Tena Norte. Tabla 7. Corrientes de cortocircuito en subestaciones cercanas a la S/E TotorasTranselectric

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Página 8 de 64 FALLA EN BARRA A 13.8 kV S/E MONTALVO S/E

EQUIPO

TAG

1FT 3F

Fase

3*Io

Fase

3*Io

4,07

5,05

5,05

4,88

5,47

4,70

4,07

5,05

5,05

4,88

5,47

0,94

0,94

0,58

0,00

0,85

0,00

BARRA

MNTV13.8

4,70

TRANSFORMADOR

T-MNTV

BARRA

MNTV69

S/E MONTALVO

2FT

2F

FALLA EN BARRA A 69 kV S/E MONTALVO EQUIPO

TAG

1FT 3F

BARRA

MNTV69

2FT

2F

4,47

3,87

Fase

3*Io

Fase

3*Io

4,18

4,18

4,20

3,93

FALLA EN BARRA A 13.8 kV S/E PELILEO S/E

EQUIPO

TAG

1FT 3F

S/E PELILEO

2FT

2F Fase

3*Io

Fase

3*Io

3,78

4,75

4,75

4,62

5,23

4,36

3,78

4,75

4,75

4,62

5,23

0,87

0,87

0,55

0,00

0,80

0,00

BARRA

PEL13.8

4,36

TRANSFORMADOR

T-PEL

BARRA

PEL-69

FALLA EN BARRA A 69 kV S/E PELILEO EQUIPO

TAG

1FT 3F

BARRA

PEL-69

2FT

2F

3,94

3,41

Fase

3*Io

Fase

3*Io

3,51

3,51

3,66

3,17

FALLA EN BARRA A 13.8 kV S/E TOTORAS EEASA S/E

EQUIPO

TAG

1FT 3F

S/E TOTORAS

2FT

2F Fase

3*Io

Fase

3*Io

6,370

8,080

8,080

7,734

8,967

7,359

6,370

8,080

8,080

7,734

8,967

1,472

1,471

0,933

0,000

1,340

0,000

BARRA

TOT13.8

7,359

TRANSFORMADOR

T-TOT

BARRA

TOT-69

EQUIPO

TAG

FALLA EN BARRA A 69 kV S/E TOTORAS EEASA 1FT 3F BARRA

TOT-69

5,463

2FT

2F 4,723

Fase

3*Io

Fase

3*Io

5,769

5,769

5,503

6,130

Tabla 8 Corrientes de cortocircuito en subestaciones cercanas a la S/E AmbatoTranselectric FALLA EN BARRA A 13.8 kV S/E SAMANGA S/E

EQUIPO

TAG

1FT 3F

S/E SAMANGA

2FT

2F Fase

3*Io

Fase

3*Io

BARRA

SMG13.8

4,76

4,12

5,10

5,10

4,95

5,48

TRANSFORMADOR

T-SMG

4,76

4,12

5,10

5,10

4,95

5,48

DEPARTAMENTO DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO SECCIÓN SUBESTACIONES Y LÍNEAS DE SUBTRANSMISIÓN. ESTUDIO DE FLUJOS DE POTENCIA, CORTOCIRCUITOS Y COORDINACIÓN DE PROTECCIONES DEL SISTEMA ELÉCTRICO DE SUBTRANSMISIÓN 69 kV DICIEMBRE 2014.

Página 9 de 64 BARRA

SMG-69

0,95

0,95

0,59

0,00

0,86

0,00

FALLA EN BARRA A 69 kV S/E SAMANGA EQUIPO

BARRA

TAG

SMG-69

1FT 3F

2F

4,86

4,20

2FT

Fase

3*Io

Fase

3*Io

4,63

4,63

4,62

4,44

FALLA EN BARRA A 13.8 kV S/E LORETO S/E

EQUIPO

TAG

1FT 3F

S/E LORETO

BARRA

LRT13.8

7,06

TRANSFORMADOR

T-LRT

7,06

BARRA

LRT-69

1,41

2FT

2F Fase

3*Io

Fase

3*Io

6,11

7,83

7,83

7,51

8,81

6,11

7,83

7,83

7,51

8,81

1,41

0,90

0,00

1,30

0,00

FALLA EN BARRA A 69 kV S/E LORETO EQUIPO

TAG

1FT 3F

BARRA

LRT-69

4,73

2FT

2F 4,09

Fase

3*Io

Fase

3*Io

4,48

4,48

4,49

4,28

Tabla 9 Corrientes de cortocircuito en subestación cercana a la S/E Puyo-Transelectric FALLA EN BARRA A 13.8 kV S/E PUYO S/E

EQUIPO

TAG

1FT 3F

S/E PUYO

BARRA

PYO13.8

TRANSFORMADOR 1-10 MVA

T1-PYO

TRANSFORMADOR 2-5 MVA

T2-PYO

BARRA

PYO-69

EQUIPO

TAG

2FT

2F Fase

3*Io

Fase

3*Io

4,96

4,30

5,92

5,92

5,69

7,34

0,99

0,99

0,68

0,00

0,99

0,00

FALLA EN BARRA A 69 kV S/E PUYO 1FT 3F BARRA

PYO-69

2,04

2FT

2F 1,77

Fase

3*Io

Fase

3*Io

2,13

2,13

2,06

2,22

Tabla 10 Corrientes de cortocircuito en subestación cercana a la S/E Tena-Transelectric FALLA EN BARRA A 13.8 kV S/E TENA S/E

EQUIPO

1FT

TAG 3F

S/E TENA

2FT

2F Fase

3*Io

Fase

3*Io

2,71

3,72

3,72

3,55

4,58

3,13

2,71

3,72

3,72

3,55

4,58

0,63

0,63

0,43

0,00

0,62

0,00

BARRA

TNA13.8

3,13

TRANSFORMADOR

T-TNA

BARRA

TNA-69

EQUIPO

TAG

FALLA EN BARRA A 69 kV S/E TENA

DEPARTAMENTO DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO SECCIÓN SUBESTACIONES Y LÍNEAS DE SUBTRANSMISIÓN. ESTUDIO DE FLUJOS DE POTENCIA, CORTOCIRCUITOS Y COORDINACIÓN DE PROTECCIONES DEL SISTEMA ELÉCTRICO DE SUBTRANSMISIÓN 69 kV DICIEMBRE 2014.

Página 10 de 64 1FT 3F BARRA

TNA-69

1,38

2FT

2F

1,20

Fase

3*Io

Fase

3*Io

1,86

1,86

1,90

2,85

FALLA EN BARRA A 13.8 kV S/E TENA NORTE S/E

EQUIPO

1FT

TAG 3F

2FT

2F Fase

3*Io

Fase

3*Io

BARRA

TNA_N13.8

3,376

2,925

4,164

4,164

4,015

5,428

TRANSFORMADOR

TTNA_N

3,376

2,925

4,164

4,164

4,015

5,428

BARRA

TNA_N69

0,675

0,675

0,481

0,000

0,695

0,000

S/E TENA NORTE

FALLA EN BARRA A 69 kV S/E TENA NORTE EQUIPO

TAG

1FT 3F

BARRA

TNA_N69

1,190

2FT

2F

1,031

Fase

3*Io

Fase

3*Io

1,373

1,373

1,287

1,620

En el Anexo 2 se muestran los niveles de corriente de cortocircuito en todas las subestaciones del sistema de subtransmisión de la EEASA. Los niveles de corriente de cortocircuito en barras de las subestaciones de la EEASA no sobrepasan las capacidades de cortocircuito de los equipos instalados en las subestaciones, por tal motivo, no es necesario tomar medidas correctivas ya que las capacidades de los equipos existentes están sobre los niveles de cortocircuitos obtenidos en el estudio.

6

COORDINACIÓN DE PROTECCIONES

Una vez que se han determinado los niveles de corriente de cortocircuito en las barras de las subestaciones y líneas de subtransmisión, se procede a realizar el análisis respectivo con las curvas de los relés de protección actuales para verificar si hay selectividad en la operación de estos equipos con los ajustes actuales, para el desarrollo de este análisis, se debe modelar los equivalentes de red actuales en las subestaciones Ambato, Totoras, Puyo y Tena pertenecientes a Transelectric.

6.1

CRITERIOS DE COORDINACIÓN DE PROTECCIONES

Es importante definir los criterios de coordinación que se tomarán en cuenta para el desarrollo del estudio de coordinación, de tal manera que se tenga un sistema de protecciones que opere con selectividad, confiabilidad y velocidad de disparo. A continuación se describen los criterios de coordinación. -

El fusible de mayor capacidad que se instala en los alimentadores de distribución, 13.8 kV, de la EEASA, es un 65K, por lo cual, el relé de protección temporizado de neutro, 51N, aguas arriba del fusible, debe mantener un intervalo de coordinación de 120 ms con la curva de corte del fusible aguas abajo.

-

En el relé de protección de cabecera de los alimentadores de distribución, no se activa las protecciones instantáneas de fase y neutro, 50 y 50N, debido a que se pierde selectividad cuando existe cortocircuitos aguas abajo cercanas al primer fusible del troncal principal, ocasionando que opere el fusible y relé de protección.

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-

Se considera un 25% más de carga respecto a la potencia nominal del transformador para el pickup del relé temporizado de fase, 51, del transformador, el pickup del relé 51N del transformador esta entre el 40% al 60% del pickup de la protección de fase, no se activan las protecciones instantáneas de fase y neutro.

-

Se activa la protección direccional temporizada e instantánea, tanto de fase como de neutro, 67 y 67N, en los relés de las líneas de subtransmisión.

-

El pickup de la protección 67 temporizado de las líneas de subtransmisión, se lo ajusta entre el 110% al 120% de la corriente máxima que la línea soporta en caso de transferencia de carga, este ajuste está por debajo de la corriente nominal de la línea de subtransmisión.

-

El pickup de la protección 51N y 67N se lo ajusta entre el 40% al 60% del pickup de la protección 51 y 67, respectivamente, esto para dar mayor sensitividad frente a fallas a tierra.

-

La protección 67 y 67N instantáneas de las líneas de subtransmisión se las activa dependiendo del nivel de cortocircuito que se tenga entre barras de las subestaciones, considerando el máximo nivel de corriente de cortocircuito.

-

El intervalo de tiempo de coordinación entre las curvas de los relés de protección 51, 67, 51N y 67N será de 220 ms de acuerdo a la Tabla 11.

-

En caso de existir reconexión de carga en un alimentador después de un tiempo considerable de desconexión, el pickup de la protección 51 de los alimentadores se duplicará durante un intervalo de tiempo para evitar que este relé opere por el efecto de carga fría producido en alimentadores de distribución. Considerando este efecto, el estudio de coordinación asegura que al duplicar el pickup de la protección 51 de los alimentadores de distribución durante la reconexión de carga, se mantiene la selectividad, confiabilidad y velocidad de disparo de los equipos de protección. Tabla 11 Intervalo de Tiempo de Coordinación

Componente Tiempo de Apertura del Interruptor Sobre carrera del relé Tolerancia del Relé y Errores de Ajustes Total ITC

6.2

ITC con Pruebas de Campo Relé Relé Electromecánico Estático [s] [s] 0,075 0,075 0,15 0 0,12 0,145 0,3 0,22

ANÁLISIS DE LOS AJUSTES ACTUALES CON EQUIVALENTES DE RED ACTUALIZADOS

Para realizar el análisis de los ajustes actuales con los niveles de cortocircuito calculados, se procede a analizar los tiempos de operación al que los relés de protección actuaran frente a fallas en determinados puntos del sistema de subtransmisión de la EEASA, esto es, en cada salida de las subestaciones Ambato, Totoras, Puyo y Tena pertenecientes a Transelectric.

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Página 12 de 64

6.2.1

SALIDA AMBATO1, S/E AMBATO-TRANSELECTRIC

Se realiza el análisis de los ajustes de protección actuales en esta salida, se analiza los tiempos de operación y el intervalo de tiempo entre curvas de protección de sobrecorriente, tanto de fase como de neutro. En la Figura 1 se muestra las curvas de coordinación al simular cortocircuitos en el alimentador Ficoa de la S/E Atocha, en la Tabla 12 se muestra los tiempos de operación de los equipos de protección. Se aprecia que los relés de protección de fase, frente a fallas trifásicas y bifásicas, no coordinan adecuadamente ya que las curvas de protección del alimentador se sobreponen con las curvas de protección de fase del relé de protección de la línea Samanga-Atocha 69 kV, de igual manera, el intervalo de coordinación entre fusible y equipo de protección del alimentador, apenas es 27 ms, tiempo que es menor a lo que las normas recomiendan, 120 ms entre curva de despeje del fusible y curva del relé aguas arriba. También se puede observar que el relé de neutro no coordina con el fusible 65K del alimentador, por tal motivo, es necesario incrementar el pickup o dial del relé de protección. En la Figura 1 se muestra las curvas de protección de fase y neutro del relé de protección de la línea Samanga-Atocha 69 kV y Ambato-Samanga 69 kV y en la Tabla 13 se aprecia los tiempos de operación frente a cortocircuitos al 1% de la línea Samanga-Atocha respecto a la barra en la S/E Samanga. Se verifica que si hay selectividad en la operación de estos equipos de protección, sin embargo, como se verifico anteriormente, se debe cambiar estos ajustes ya que no hay selectividad en la operación de estos equipos de protección frente a fallas en alimentadores de la S/E Atocha. Figura 1 Cortocircuitos en Cabecera del Alimentador Ficoa S/E Atocha 1000

1000

[s]

[s]

100

100

10

10

1

1

0,1

0,1

0,01 13,80 kV 100

1000

Cortocircuito Trifásico

10000

0,01 13,80 kV 100

1000

Cortocircuito Bifásico

10000

DEPARTAMENTO DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO SECCIÓN SUBESTACIONES Y LÍNEAS DE SUBTRANSMISIÓN. ESTUDIO DE FLUJOS DE POTENCIA, CORTOCIRCUITOS Y COORDINACIÓN DE PROTECCIONES DEL SISTEMA ELÉCTRICO DE SUBTRANSMISIÓN 69 kV DICIEMBRE 2014.

Página 13 de 64 1000

1000

[s]

[s]

100

100

10

10

1

1

0,1

0,1

0,01 13,80 kV 100

1000

10000

0,01 13,80 kV 100

Cortocircuito Monofásico

1000

10000

Cortocircuito Bifásico a Tierra

Tabla 12 Tiempos de Operación de Relés de Protección Fallas en Alimentador Ficoa S/E Atocha

EQUIPO DE PROTECCIÓN

Fusible Relé R_FCA Relé R_T_ATC_OSAKA Relé R_T_ATC_SIEMENS Relé R_SMN-ATC Relé R_AMBT_1

ELEMENTO PROTEGIDO Alimentador Ficoa Alimentador Ficoa Transformador T1 Transformador T2 Línea Sam angaAtocha Línea AmbatoSamanga

TIEMPOS DE OPERACIÓN FRENTE A FALLAS BIFÁSICA A TRIFÁSICA BIFÁSICA MONOFÁSICA TIERRA 51 51 51 51N 51 51N 0,013

0,013

0,013

0,013

0,013

0,013

0,04

0,053

0,04

0,153

0,04

0,153

0,525

0,626

0,453

0,595

0,472

0,514

0,525

0,626

0,453

0,595

0,472

0,514

0,217

0,217

0,545

-

0,217

-

1,158

1,159

2,524

-

1,158

-

DEPARTAMENTO DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO SECCIÓN SUBESTACIONES Y LÍNEAS DE SUBTRANSMISIÓN. ESTUDIO DE FLUJOS DE POTENCIA, CORTOCIRCUITOS Y COORDINACIÓN DE PROTECCIONES DEL SISTEMA ELÉCTRICO DE SUBTRANSMISIÓN 69 kV DICIEMBRE 2014.

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Figura 2 Cortocircuitos al 1% de la Línea Samanga-Atocha 69 kV 100

100

[s]

[s]

10

10

1

1

0,1

0,1

0,01 13,80 kV 1000

0,01 13,80 kV 1000

10000

10000

Cortocircuito Trifásico

Cortocircuito Bifásico

100

100

[s]

[s]

10

10

1

1

0,1

0,1

0,01 13,80 kV 100

1000

10000

0,01 13,80 kV 100

Cortocircuito Monofásico

1000

10000

Cortocircuito Bifásico a Tierra

Tabla 13 Tiempos de Operación de Relés de Protección Fallas al 1% de la Línea Samanga-Atocha 69 kV

EQUIPO DE PROTECCIÓN

Relé R_SMN-ATC

Relé R_AMBT_1

ELEMENTO PROTEGIDO Línea SamangaAtocha Línea AmbatoSamanga

TIEMPOS DE OPERACIÓN FRENTE A FALLAS BIFÁSICA BIFÁSICA MONOFÁSICA A TIERRA 51F 51F 51F 51N 51F 51N

TRIFÁSICA

0,05

0,05

0,05

0,05

0,05

0,05

0,441

0,468

0,453

0,388

0,44 0,392

DEPARTAMENTO DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO SECCIÓN SUBESTACIONES Y LÍNEAS DE SUBTRANSMISIÓN. ESTUDIO DE FLUJOS DE POTENCIA, CORTOCIRCUITOS Y COORDINACIÓN DE PROTECCIONES DEL SISTEMA ELÉCTRICO DE SUBTRANSMISIÓN 69 kV DICIEMBRE 2014.

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6.2.2

SALIDA AMBATO2, S/E AMBATO-TRANSELECTRIC

Se puede apreciar en la Figura 3 que frente a todos los cortocircuitos calculados, existe selectividad en la operación de los equipos de protección, sin embargo, el intervalo de coordinación entre el fusible y relé de protección del alimentador Bellavista, es apenas 27 ms, por tal motivo, se debe incrementar el dial del relé de protección de fase, de igual manera, se aprecia que el relé de neutro no coordina con el fusible de alimentador 65K, por tal motivo, se debe incrementar el pickup o dial del relé 51N del alimentador. En la Tabla 14 se aprecia los tiempos de operación. Figura 3 Cortocircuitos en Cabecera del Alimentador Bellavista S/E Loreto 1000

1000

[s]

[s]

100

100

10

10

1

1

0,1

0,1

0,01 13,80 kV 100

1000

[pri.A]

0,01 13,80 kV 100

1000

Cortocircuito Trifásico

[pri.A]

Cortocircuito Bifásico

1000 1000

[s] [s]

100

100

10

10

1

1

0,1

0,1

0,01 13,80 kV 100

1000

[pri.A]

0,01 13,80 kV 100

1000

[pri.A]

Cortocircuito Bifásico a Tierra

Cortocircuito Monofásico

Tabla 14 Tiempos de Operación de Relés de Protección Frente a Fallas en Alimentador Ficoa S/E Atocha EQUIPO DE PROTECCIÓN

ELEMENTO PROTEGIDO

TIEMPOS DE OPERACIÓN FRENTE A FALLAS TRIFÁSICA

BIFÁSICA

MONOFÁSICA

BIFÁSICA A TIERRA

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Página 16 de 64 51

51

51

51N

51

51N

Fusible

Alimentador Bellavista

0,013

0,013

0,013

0,013 0,013 0,013

Relé R_BELL

Alimentador Bellavista

0,04

0,04

0,04

0,04

Relé Transformador R_T_LOR_PAW T

0,305

0,361

0,26

0,341 0,282 0,304

Relé R_AMBT2- Línea AmbatoLOR Loreto

1,209

1.21

2,886

6.2.3

-

0,04

1,21

0,04

-

SALIDA MONTALVO, S/E TOTORAS-TRANSELECTRIC

Para el análisis de la selectividad de los equipos de protección en esta salida, se calcula cortocircuitos en el alimentador Miraflores y en la línea Montalvo-Huachi 69 kV. En la Figura 4 se aprecia que para todos los cortocircuitos calculados, existe selectividad en la operación de los equipos de protección, conservando su tiempo de intervalo de coordinación, en la Tabla 15 se puede verificar los tiempos de operación de los equipos de protección. Figura 4 Cortocircuitos en Cabecera del Alimentador Miraflores S/E Huachi 1000

1000

[s]

[s]

100

100

10

10

1

1

0,1

0,1

0,01 13,80 kV 100

1000

[pri.A]

0,01 13,80 kV 100

Cortocircuito Trifásico 1000

[pri.A]

1000

[s]

[s]

100

100

10

10

1

1

0,1

0,1

0,01 13,80 kV 100

1000

Cortocircuito Bifásico

0,01 13,80 kV 100

1000

Cortocircuito Monofásico

1000

[pri.A]

Cortocircuito Bifásico a Tierra

[pri.A]

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Tabla 15 Tiempos de Operación de Relés de Protección Fallas en Alimentador Miraflores S/E Huachi FALLAS EN ALIMENTADOR MIRAFLORES S/E HUACHI TIEMPOS DE OPERACIÓN FRENTE A FALLAS BIFÁSICA A TRIFÁSICA BIFÁSICA MONOFÁSICA TIERRA 51F 51F 51F 51N 51F 51N

EQUIPO DE PROTECCIÓN

ELEMENTO PROTEGIDO

Fusible

Alimentador Miraflores

0,013

0,013

0,013

0,013

0,013

0,013

Relé R_MRF

Alimentador Miraflores

0,105

0,123

0,096

0,136

0,099

0,121

Relé R_T2_WEG

Transformador T2

0,615

0,825

0,516

.540

0,551

0,503

Relé R_MTV-HCH

Línea Montalvo-Huachi

2,388

2,389

-

-

2,389

-

Relé R_TOT-MTV

Línea Totoras-Huachi

-

-

-

-

-

-

A pesar de que para fallas en el alimentador Miraflores existe selectividad, al calcular cortocircuitos en la línea Montalvo-Huachi, se aprecia que no se tiene selectividad en la operación de los relés de protección de la línea Montalvo-Huachi y Totoras-Montalvo, tanto de fase como de neutro, por tal motivo, es necesario cambiar los ajustes de los relés de protección. En la Tabla 16 se puede verificar los tiempos de operación de los equipos de protección. Figura 5 Cortocircuitos al 35% en la Línea Montalvo-Huachi 69 kV 100

100

[s]

[s]

10

10

1

1

0,1 69,00 kV 100

1000

Cortocircuito Trifásico

[pri.A]

0,1 69,00 kV 100

1000

Cortocircuito Bifásico

[pri.A]

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Página 18 de 64 100

100

[s]

[s]

10

10

1

1

0,1 69,00 kV 100

1000 TTR\Cub_0.1\R_TOT-MTV-F

Cortocircuito Monofásico

0,1 69,00 kV 100

[pri.A]

1000 TTR\Cub_0.1\R_TOT-MTV-F

MTV\Cub_0.1\R_MNV-HCH

[pri.A] MTV\Cub_0.1\R_MNV-HCH

Cortocircuito Bifásico a Tierra

Tabla 16 Tiempos de Operación de Relés de Protección Fallas al 35% de la Línea MontalvoHuachi 69 kV

TIEMPOS DE OPERACIÓN FRENTE A FALLAS BIFÁSICA A TRIFÁSICA BIFÁSICA MONOFÁSICA TIERRA 51F 51F 51F 51N 51F 51N

EQUIPO DE PROTECCIÓN

ELEMENTO PROTEGIDO

Relé R_SMN-ATC

Línea Sam anga-Atocha

0,512

0,553

0,55

0,373

0,516

0,425

Relé R_AMBT_1

Línea Ambato-Samanga

0,684

0,727

0,724

0,593

0,688

0,627

6.2.4

SALIDA AMBATO, S/E TOTORAS-TRANSELECTRIC

En la

Figura 6 se aprecia que los equipos de protección operan selectivamente al calcular cortocircuitos en el alimentador Universidad de la S/E Oriente, sin embargo, el intervalo de coordinación entre el fusible y relé de protección del alimentador es apenas 36 ms, por lo cual, se debe cambiar los ajustes de este equipo de protección. En la

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Página 19 de 64

Tabla 17 se aprecia los tiempos de operación de los equipos de protección analizados.

Figura 6 Cortocircuitos en Cabecera del Alimentador Universidad S/E Oriente 1000

1000

[s]

[s]

100

100

10

10

1

1

0,1

0,1

0,01 13,80 kV 10

100

1000

0,01 13,80 kV 10 10000

[pri.A]

100

1000

1000

[s]

[s]

100

100

10

10

1

1

0,1

0,1

0,01 13,80 kV 10

100

1000

Cortocircuito Monofásico

1000

[pri.A]

Cortocircuito Bifásico

Cortocircuito Trifásico

10000

0,01 13,80 kV 10

100

1000

Cortocircuito Bifásico a Tierra

10000

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Tabla 17 Tiempos de Operación de Relés de Protección Fallas en Alimentador Universidad S/E Oriente TIEMPOS DE OPERACIÓN FRENTE A FALLAS EQUIPO DE PROTECCIÓN

ELEMENTO PROTEGIDO

51

51

51

51N

51

51N

Fusible

Alimentador Universidad

0,014

0,014

0,014

0,014

0,014

0,014

Relé R_UNI

Alimentador Universidad

0,05

0,05

0,05

0,1

0,05

0,1

Relé R_T1_ORN

Transformador T1

0,361

0,428

0,306

0,382

0,318

0,324

Relé R_T2_ORN

Transformador T2

0,382

0,454

0,324

0,393

0,337

0,332

Relé R_TOT-ORN

Línea Ambato-Loreto

0,702

0,703

1,042

-

0,702

-

6.2.5

TRIFÁSICA BIFÁSICA MONOFÁSICA

BIFÁSICA A TIERRA

SALIDA BAÑOS, S/E TOTORAS-TRANSELECTRIC

Se aprecia en la Figura 7 las curvas de los relés de protección, se verifica que existe selectividad en la operación de los IEDs, en la Tabla 18 se puede verificar los tiempos de operación e intervalos de coordinación de los equipos de protección. A pesar de la selectividad en la operación de los equipos de protección, se observa que el intervalo de coordinación entre fusible y relé del alimentador Rio Verde no es el recomendado por normas internacionales, por tal motivo, se debe cambiar los ajustes de estos equipos de protección. Figura 7 Cortocircuitos en Cabecera del Alimentador Rio Verde S/E Baños 1000

1000

[s]

[s]

100

100

10

10

1

1

0,1

0,1

0,01 13,80 kV 100

1000

Cortocircuito Trifásico

[pri.A]

0,01 13,80 kV 100

1000

Cortocircuito Bifásico

[pri.A]

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Página 21 de 64 1000

1000

[s]

[s]

100

100

10

10

1

1

0,1

0,1

0,01 13,80 kV 100

1000

[pri.A]

0,01 13,80 kV 100

1000

Cortocircuito Monofásico

[pri.A]

Cortocircuito Bifásico a Tierra

Tabla 18 Tiempos de Operación de Relés de Protección Fallas en Alimentador Rio Verde S/E Baños TIEMPOS DE OPERACIÓN FRENTE A FALLAS EQUIPO DE PROTECCIÓN

ELEMENTO PROTEGIDO

TRIFÁSICA BIFÁSICA MONOFÁSICA

BIFÁSICA A TIERRA

51

51

51

51N

51

51N

Fusible

Alimentador Rio Verde

0,021

0,027

0,016

0,016

0,017

0,017

Relé R_VER

Alimentador Rio Verde

0,086

0,115

0,066

0,089

0,07

0,065

Relé R_T_BÑS

Transformador T

0,7

0,902

0,563

0,722

0,0589

0,622

Relé R_PEL-BÑS

Línea Pelileo-Baños

1,141

1,142

2,325

-

1,142

-

Relé R_TOT-PEL

Línea Totoras-Pelileo

1,577

1,362

-

-

1,578

-

6.2.6

SALIDA PUYO EEASA, S/E PUYO-TRANSELECTRIC

En la Figura 8, Figura 9 y Figura 10 se muestran las curvas de los relés de protección frente a fallas en distintos puntos del sistema eléctrico de subtransmisión considerando la coordinación de los equipos de protección en la nueva subestación Puyo2, se aprecia que no hay selectividad en la operación del relé de protección de la salida Puyo en la subestación Puyo Transelectric, por lo que se debe cambiar estos ajustes, tanto de pickup como de dial puesto que se debe considerar una carga total de 36 MVA, 301 A. En la Tabla 19, Tabla 20 y Tabla 21 se muestran los tiempos de operación. Figura 8 Cortocircuitos en Cabecera del Alimentador Centro, Futura S/E Puyo2

DEPARTAMENTO DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO SECCIÓN SUBESTACIONES Y LÍNEAS DE SUBTRANSMISIÓN. ESTUDIO DE FLUJOS DE POTENCIA, CORTOCIRCUITOS Y COORDINACIÓN DE PROTECCIONES DEL SISTEMA ELÉCTRICO DE SUBTRANSMISIÓN 69 kV DICIEMBRE 2014.

Página 22 de 64 1000 1000

[s] [s]

100 100

10

10

1

1

0,1

0,1

0,01 13,80 kV 10

0,01 13,80 kV 10

100

1000

100

1000

[pri.A]

Cortocircuito Bifásico

[pri.A]

Cortocircuito Trifásico 1000 10000

[s]

[s]

100

100

10

1 1

0,1

0,01 13,80 kV 10

0,01 13,80 kV 10

100

1000

100

[pri.A]

1000

Cortocircuito Bifásico a Tierra

Cortocircuito Monofásico

Tabla 19 Tiempos de Operación de Relés de Protección Fallas en Alimentador Centro, Futura S/E Puyo2 TIEMPOS DE OPERACIÓN FRENTE A FALLAS EQUIPO DE PROTECCIÓN

ELEMENTO PROTEGIDO

TRIFÁSICA BIFÁSICA MONOFÁSICA

BIFÁSICA A TIERRA

51

51

51

51N

51

51N

Fusible

Alimentador Central

0,014

0,014

0,014

0,014

0,014

0,014

Relé R_CTR

Alimentador Central

0,179

0,204

0,156

0,174

0,160

0,160

Relé R_T_PYO2

Transformador T

0,601

0,725

0,490

0,793

0,511

0,738

Relé R_PYO-PYO2

Línea Puyo-Puyo2

0,968

0,967

1,835

-

0,967

-

Relé R_PYOTRANSPYO

Línea Puyo TranselectricPuyo

0,706

0,706

1,031

-

0,706

-

[pri.A]

DEPARTAMENTO DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO SECCIÓN SUBESTACIONES Y LÍNEAS DE SUBTRANSMISIÓN. ESTUDIO DE FLUJOS DE POTENCIA, CORTOCIRCUITOS Y COORDINACIÓN DE PROTECCIONES DEL SISTEMA ELÉCTRICO DE SUBTRANSMISIÓN 69 kV DICIEMBRE 2014.

Página 23 de 64

Figura 9 Cortocircuitos en Cabecera de la Línea Puyo-Futura S/E Puyo2 100

100

[s]

[s]

10

10

1

1

0,1 13,80 kV 1000

0,1 13,80 kV 1000

[pri.A]

[pri.A]

Cortocircuito Trifásico

Cortocircuito Bifásico

100 100

[s] [s]

10

10

1

1

0,1 13,80 kV 100

0,1 13,80 kV 100

1000

[pri.A]

1000

10000

[pri.A]

Cortocircuito Bifásico a Tierra

Cortocircuito Monofásico

Tabla 20 Tiempos de Operación de Relés de Protección Fallas en la Línea Puyo-Futura S/E Puyo2 TIEMPOS DE OPERACIÓN FRENTE A FALLAS EQUIPO DE PROTECCIÓN

ELEMENTO PROTEGIDO

TRIFÁSICA BIFÁSICA MONOFÁSICA

BIFÁSICA A TIERRA

51

51

51

51N

51

51N

Relé R_PYO-PYO2

Línea Puyo-Puyo2

426

579

0,433

0,307

0,422

0,308

Relé R_PYOTRANSPYO

Línea Puyo TranselectricPuyo

433

469

0,445

0,338

0,434

0,341

Figura 10 Cortocircuitos en Cabecera del Alimentador Macas S/E Puyo

10000

DEPARTAMENTO DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO SECCIÓN SUBESTACIONES Y LÍNEAS DE SUBTRANSMISIÓN. ESTUDIO DE FLUJOS DE POTENCIA, CORTOCIRCUITOS Y COORDINACIÓN DE PROTECCIONES DEL SISTEMA ELÉCTRICO DE SUBTRANSMISIÓN 69 kV DICIEMBRE 2014.

Página 24 de 64 1000

1000

[s]

[s]

100

100

10

10

1

1

0,1

0,1

0,01 13,80 kV 10

100

1000

[pri.A]

0,01 13,80 kV 10

100

1000

[pri.A]

Cortocircuito Bifásico

Cortocircuito Trifásico 10000 10000

[s] [s]

100

100

1

1

0,01 13,80 kV 10

0,01 13,80 kV 10

100

1000

100

[pri.A]

1000

Cortocircuito Bifásico a Tierra

Cortocircuito Monofásico

Tabla 21 Tiempos de Operación de Relés de Protección Fallas en Alimentador Macas S/E Puyo TIEMPOS DE OPERACIÓN FRENTE A FALLAS EQUIPO DE PROTECCIÓN

ELEMENTO PROTEGIDO

TRIFÁSICA BIFÁSICA MONOFÁSICA

BIFÁSICA A TIERRA

51

51

51

51N

51

51N

Fusible

Alimentador Macas

0,014

0,014

0,014

0,014

0,014

0,014

Relé R_MCS

Alimentador Macas

0,174

0,192

0,159

0,160

0,163

0,160

Relé R_T1_PYO

Transformador T

0,577

0,663

0,468

0,487

0,488

0,460

Relé R_T2_PYO

Transformador T

0,550

0,651

0,465

0,496

0,483

0,460

Relé R_PYOTRANSPYO

Línea Puyo TranselectricPuyo

0,684

0,684

1,003

-

0,684

-

[pri.A]

DEPARTAMENTO DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO SECCIÓN SUBESTACIONES Y LÍNEAS DE SUBTRANSMISIÓN. ESTUDIO DE FLUJOS DE POTENCIA, CORTOCIRCUITOS Y COORDINACIÓN DE PROTECCIONES DEL SISTEMA ELÉCTRICO DE SUBTRANSMISIÓN 69 kV DICIEMBRE 2014.

Página 25 de 64

6.2.7

SALIDA TENA EEASA, S/E TENA-TRANSELECTRIC

Se aprecia que para fallas trifásicas y bifásicas no se mantiene el intervalo de tiempo de coordinación establecido, 220 ms, entre el relé de protección del transformador y el de la salida Tena de la subestación Tena Transelectric, por lo cual se debe incrementar el dial de este equipo de protección. Esto se puede apreciar en la Figura 11 y Tabla 22.

Figura 11 Cortocircuitos en Cabecera del Alimentador Amazonas S/E Tena 1000

1000

[s]

[s]

100

100

10

10

1

1

0,1

0,1

0,01 13,80 kV 10

100

1000

[pri.A]

0,01 13,80 kV 10

Cortocircuito Trifásico 1000

1000

[s]

[s]

100

100

10

10

1

1

0,1

0,1

0,01 13,80 kV 10

100

Cortocircuito Monofásico

100

1000

[pri.A]

Cortocircuito Bifásico

1000

[pri.A]

0,01 13,80 kV 10

100

1000

Cortocircuito Bifásico a Tierra

Tabla 22 Tiempos de Operación de Relés de Protección Fallas en Alimentador Amazonas S/E Tena

[pri.A]

DEPARTAMENTO DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO SECCIÓN SUBESTACIONES Y LÍNEAS DE SUBTRANSMISIÓN. ESTUDIO DE FLUJOS DE POTENCIA, CORTOCIRCUITOS Y COORDINACIÓN DE PROTECCIONES DEL SISTEMA ELÉCTRICO DE SUBTRANSMISIÓN 69 kV DICIEMBRE 2014.

Página 26 de 64 TIEMPOS DE OPERACIÓN FRENTE A FALLAS EQUIPO DE PROTECCIÓN

ELEMENTO PROTEGIDO

TRIFÁSICA BIFÁSICA MONOFÁSICA

BIFÁSICA A TIERRA

51

51

51

51N

51

51N

Fusible

Alimentador Amazonas

0,019

0,019

0,019

0,019

0,019

0,019

Relé R_AMZ

Alimentador Amazonas

0,190

0,226

0,160

0,160

0,167

0,160

Relé R_T_TNA

Transformador T

0,627

0,821

0,468

0,548

0,501

0,444

Relé R_TNATRANSTNA

Línea Tena TranselectricTena

0,835

0,834

1,676

-

0,834

-

6.3

AJUSTES PROPUESTOS DE LOS EQUIPOS DE PROTECCIÓN EN EL SISTEMA DE SUBTRANSMISIÓN Y DISTRIBUCIÓN DE LA EEASA

Una vez que se analizó los ajustes actuales con los nuevos equivalentes de red en las subestaciones Totoras, Ambato, Puyo y Tena y que se verificó que efectivamente se necesita cambiar los ajustes de los relés de protección en varias subestaciones debido al incremento de corrientes de cortocircuito en el sistema de subtransmisión, se procede a desarrollar el estudio de coordinación de los equipos de protección del sistema de subtransmisión de la EEASA. 6.3.1

SALIDA AMBATO1, S/E AMBATO-TRANSELECTRIC

Para determinar el pickup del relé de protección de fase de la salida Ambato1, se realiza el análisis considerando una contingencia en donde la salida Montalvo de la S/E Totoras salga de servicio, ya sea por mantenimiento o por falla, trasfiriendo toda la potencia de carga de las subestaciones Quero, Montalvo, Huachi, Atocha, Samanga y Píllaro a la salida Ambato1 de la S/E Ambato, la sumatoria de la potencia nominal de todas estas subestaciones transferidas es de 84 MVA, 702.8 A, sin embargo, únicamente se considera la trasferencia de 600 A, 71.7 MVA. Por lo tanto, el pickup de la protección 51 de la salida Ambato1 deberá estar ajustado en 600 A, cabe mencionar que en condiciones normales de operación, la salida Ambato1 únicamente tendrá que alimentar a las S/E Atocha, Samanga y Píllaro. En la Figura 12 y Figura 13 se muestra la operación de los relés de protección al simular fallas en diferentes puntos del sistema de subtransmisión, de igual manera, en las Tabla 23 y Tabla 24 se tabulan los tiempos de operación de los equipos de protección, se aprecia que existe selectividad, confiabilidad y velocidad de disparo. Figura 12 Cortocircuitos en Cabecera del Alimentador Ficoa S/E Atocha

DEPARTAMENTO DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO SECCIÓN SUBESTACIONES Y LÍNEAS DE SUBTRANSMISIÓN. ESTUDIO DE FLUJOS DE POTENCIA, CORTOCIRCUITOS Y COORDINACIÓN DE PROTECCIONES DEL SISTEMA ELÉCTRICO DE SUBTRANSMISIÓN 69 kV DICIEMBRE 2014.

Página 27 de 64 1000

1000

[s]

[s]

100

100

10

10

1

1

0,1

0,1

0,01 69,00 kV 10

100

0,01 69,00 kV 10

1000

Cortocircuito Trifásico 10000

10000

[s]

[s]

100

100

1

1

0,01 69,00 kV 10

100

100

1000

Cortocircuito Bifásico

0,01 69,00 kV 10

1000

Cortocircuito Monofásico

100

1000

Cortocircuito Bifásico a Tierra

Tabla 23 Tiempos de Operación de Relés de Protección Fallas en Alimentador Ficoa S/E Atocha

EQUIPO DE PROTECCIÓN

Fusible Relé R_FCA Relé R_T_ATC_OSAKA Relé R_T_ATC_SIEMENS Relé R_SMN-ATC Relé R_AMBT_1

ELEMENTO PROTEGIDO Alimentador Ficoa Alimentador Ficoa Transformador T1 Transformador T2 Línea Sam angaAtocha Línea AmbatoSamanga

TIEMPOS DE OPERACIÓN FRENTE A FALLAS BIFÁSICA A TRIFÁSICA BIFÁSICA MONOFÁSICA TIERRA 51 51 51 51N 51 51N 0,013

0,013

0,013

0,013

0,013

0,013

0,182

0,205

0,168

0,150

0,171

0,150

0,788

0,939

0,679

0,607

0,171

0,525

0.788

0,939

0,679

0,607

0,708

0,525

1,916

1,918

4,53

-

1,917

-

4,121

4,127

-

4,124

-

Figura 13 Cortocircuitos en la Línea Samanga-Atocha 69 kV

DEPARTAMENTO DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO SECCIÓN SUBESTACIONES Y LÍNEAS DE SUBTRANSMISIÓN. ESTUDIO DE FLUJOS DE POTENCIA, CORTOCIRCUITOS Y COORDINACIÓN DE PROTECCIONES DEL SISTEMA ELÉCTRICO DE SUBTRANSMISIÓN 69 kV DICIEMBRE 2014.

Página 28 de 64 100

100

[s]

[s]

10

10

1

1

0,1 69,00 kV 100

1000

0,1 69,00 kV 100

[pri.A]

1000

Cortocircuito Trifásico 100

100

[s]

[s]

10

10

1

1

0,1 69,00 kV 100

1000

0,1 69,00 kV 100

[pri.A]

Cortocircuito Monofásico

1000

Cortocircuito Bifásico a Tierra

Tabla 24 Tiempos de Operación de Relés de Protección Fallas al 30% de la Línea Samanga-Atocha 69 kV

EQUIPO DE PROTECCIÓN

Relé R_SMN-ATC

Relé R_AMBT_1

[pri.A]

Cortocircuito Bifásico

ELEMENTO PROTEGIDO Línea SamangaAtocha Línea AmbatoSamanga

TIEMPOS DE OPERACIÓN FRENTE A FALLAS BIFÁSICA A BIFÁSICA MONOFÁSICA TIERRA 51F 51F 51F 51N 51F 51N

TRIFÁSICA

0,509

0,555

0,542

0,614

0,512 0,617

0,795

0,881

0,857

0,956

0,800 0,989

6.3.2 SALIDA AMBATO2, S/E AMBATO-TRANSELECTRIC Esta salida, en condiciones normales de operación, proveerá energía a la S/E Loreto, sin embargo, para definir el ajuste del pickup de la protección 51, se considera la ampliación que se está realizando en esta subestación y la transferencia de carga de las subestaciones Oriente, la subestación Totoras-EEASA que entrará en servicio el próximo

[pri.A]

DEPARTAMENTO DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO SECCIÓN SUBESTACIONES Y LÍNEAS DE SUBTRANSMISIÓN. ESTUDIO DE FLUJOS DE POTENCIA, CORTOCIRCUITOS Y COORDINACIÓN DE PROTECCIONES DEL SISTEMA ELÉCTRICO DE SUBTRANSMISIÓN 69 kV DICIEMBRE 2014.

Página 29 de 64

año, Pelileo y Baños, dando una potencia total de 92 MVA, 769,8 A, sin embargo, esta potencia es en condiciones nominales más no de carga, por tal motivo, el ajuste del pickup de la salida Ambato2 se recomienda ajustarlo en 600 A. En la

Figura 14 y Tabla 25 se muestra las gráficas y tiempos de operación, respectivamente, de los equipos de protección de la S/E Loreto y Salida Ambato2.

Figura 14 Cortocircuitos en Cabecera del Alimentador Bellavista S/E Loreto 1000

1000

[s]

[s]

100

100

10

10

1

1

0,1

0,1

0,01 13,80 kV 100

1000

Cortocircuito Trifásico

[pri.A]

0,01 13,80 kV 100

1000

Cortocircuito Bifásico

[pri.A]

DEPARTAMENTO DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO SECCIÓN SUBESTACIONES Y LÍNEAS DE SUBTRANSMISIÓN. ESTUDIO DE FLUJOS DE POTENCIA, CORTOCIRCUITOS Y COORDINACIÓN DE PROTECCIONES DEL SISTEMA ELÉCTRICO DE SUBTRANSMISIÓN 69 kV DICIEMBRE 2014.

Página 30 de 64 1000 1000

[s] [s]

100 100

10

10

1

1

0,1

0,1

0,01 13,80 kV 100

0,01 13,80 kV 100

1000

[pri.A]

1000

[pri.A]

Cortocircuito Bifásico a Tierra

Cortocircuito Monofásico

Tabla 25 Tiempos de Operación de Relés de Protección Frente a Fallas en Alimentador Bellavista S/E Loreto TIEMPOS DE OPERACIÓN FRENTE A FALLAS

6.3.3

EQUIPO DE PROTECCIÓN

ELEMENTO PROTEGIDO

Fusible

Alimentador Bellavista

Relé R_BELL

Alimentador Bellavista

MONOFÁSICA

BIFÁSICA A TIERRA

TRIFÁSICA

BIFÁSICA

51

51

51

51N

51

51N

0,013

0,013

0,013

0,013

0,013

0,013

0,163

0,179

0,155

0,150

0,157

0,150

Relé Transformador R_T_LOR_PAW T

0,666

0,759

0,617

0,596

0,630

0,531

Relé R_AMBT2- Línea AmbatoLOR Loreto

1,107

1,109

3,102

-

1,108

-

SALIDA MONTALVO, S/E TOTORAS-TRANSELECTRIC

Al igual que la salida Ambato1 de la S/E Ambato, para determinar el pickup del relé de protección de fase de la salida Montalvo, se realiza el análisis considerando una contingencia en donde la salida Ambato1 de la S/E Ambato salga de servicio, ya sea por mantenimiento o por falla, trasfiriendo toda la potencia de carga de las subestaciones Quero, Montalvo, Huachi, Atocha, Samanga y Píllaro a la salida Montalvo de la S/E Totoras, la sumatoria de la potencia nominal de todas estas subestaciones transferidas es de 84 MVA, 702.8 A, sin embargo, únicamente se considera la trasferencia de 600 A, 71.7 MVA. Por lo tanto, el pickup de la protección 51 de la salida Ambato1 deberá estar ajustado en 600 A, cabe mencionar que en condiciones normales de operación, la salida Montalvo únicamente tendrá que alimentar a las S/E Montalvo, Huachi y Quero. En la Figura 15 y Figura 16 se muestra la operación de los relés de protección al simular fallas en diferentes puntos del sistema de subtransmisión, de igual manera, en las

DEPARTAMENTO DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO SECCIÓN SUBESTACIONES Y LÍNEAS DE SUBTRANSMISIÓN. ESTUDIO DE FLUJOS DE POTENCIA, CORTOCIRCUITOS Y COORDINACIÓN DE PROTECCIONES DEL SISTEMA ELÉCTRICO DE SUBTRANSMISIÓN 69 kV DICIEMBRE 2014.

Página 31 de 64

Tabla 26 y Tabla 27 se tabulan los tiempos de operación de los equipos de protección, se aprecia que existe selectividad, confiabilidad y velocidad de disparo. Figura 15 Cortocircuitos en Cabecera del Alimentador Miraflores S/E Huachi 1000

1000

[s]

[s]

100

100

10

10

1

1

0,1

0,1

0,01 13,80 kV 100

1000

0,01 13,80 kV 100

[pri.A]

1000

Cortocircuito Trifásico 1000

1000

[s]

[s]

100

100

10

10

1

1

0,1

0,1

0,01 13,80 kV 100

1000

[pri.A]

Cortocircuito Bifásico

[pri.A]

0,01 13,80 kV 100

1000

Cortocircuito Monofásico

[pri.A]

Cortocircuito Bifásico a Tierra

Tabla 26 Tiempos de Operación de Relés de Protección Fallas en Alimentador Miraflores S/E Huachi FALLAS EN ALIMENTADOR MIRAFLORES S/E HUACHI EQUIPO DE PROTECCIÓN

ELEMENTO PROTEGIDO

TIEMPOS DE OPERACIÓN FRENTE A FALLAS BIFÁSICA A MONOFÁSICA TIERRA 51F 51F 51F 51N 51F 51N

TRIFÁSICA BIFÁSICA

Fusible

Alimentador Miraflores

0,013

0,013

0,013

0,013

0,013

0,013

Relé R_MRF

Alimentador Miraflores

0,184

0,219

0,168

0,188

0,174

0,164

Relé R_T2_WEG

Transformador T2

0,888

1,192

0,746

0,408

0,797

0,428

Relé R_MTV-HCH

Línea Montalvo-Huachi

2,388

2,39

-

-

2,389

-

Relé R_TOT-MTV

Línea Totoras-Huachi

-

-

-

-

-

-

DEPARTAMENTO DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO SECCIÓN SUBESTACIONES Y LÍNEAS DE SUBTRANSMISIÓN. ESTUDIO DE FLUJOS DE POTENCIA, CORTOCIRCUITOS Y COORDINACIÓN DE PROTECCIONES DEL SISTEMA ELÉCTRICO DE SUBTRANSMISIÓN 69 kV DICIEMBRE 2014.

Página 32 de 64

Figura 16 Cortocircuitos al 35% en la Línea Montalvo-Huachi 69 kV 100

100

[s]

[s]

10

10

1

1

0,1 13,80 kV 1000

0,1 13,80 kV 1000

10000

Cortocircuito Trifásico 100

100

[s]

[s]

10

10

1

1

0,1 13,80 kV 1000

10000

Cortocircuito Bifásico

0,1 13,80 kV 1000

10000

Cortocircuito Monofásico

10000

Cortocircuito Bifásico a Tierra

Tabla 27 Tiempos de Operación de Relés de Protección Fallas al 35% de la Línea MontalvoHuachi 69 kV

TIEMPOS DE OPERACIÓN FRENTE A FALLAS BIFÁSICA A TRIFÁSICA BIFÁSICA MONOFÁSICA TIERRA 51F 51F 51F 51N 51F 51N

EQUIPO DE PROTECCIÓN

ELEMENTO PROTEGIDO

Relé R_SMN-ATC

Línea Sam anga-Atocha

0,548

0,588

0,585

0,447

0,552

0,469

Relé R_AMBT_1

Línea Ambato-Samanga

0,840

0,892

0,888

0,796

0,845

0,833

6.3.4

SALIDA AMBATO, S/E TOTORAS-TRANSELECTRIC

El ajuste del pickup de la protección de fase de la salida Ambato de la S/E Totoras, en condiciones normales de operación, provee de energía a la S/E Oriente y futuramente a la S/E

DEPARTAMENTO DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO SECCIÓN SUBESTACIONES Y LÍNEAS DE SUBTRANSMISIÓN. ESTUDIO DE FLUJOS DE POTENCIA, CORTOCIRCUITOS Y COORDINACIÓN DE PROTECCIONES DEL SISTEMA ELÉCTRICO DE SUBTRANSMISIÓN 69 kV DICIEMBRE 2014.

Página 33 de 64

Totoras-EEASA, sin embargo se debe considerar la trasferencia de carga de la S/E Loreto, esto es, una potencia total de 72 MVA, 602,4 A, por tal motivo, el pickup se lo debe mantener en el que actualmente se encuentra ajustado. En la Figura 17 y Figura 18 se muestran las curvas de operación y en la Tabla 28 y Tabla 29 se muestran los tiempos de operación de los equipos de protección de la S/E Oriente, S/E Totoras-EEASA y salida Ambato. Figura 17 Cortocircuitos en Cabecera del Alimentador Universidad S/E Oriente 1000 1000

[s] [s]

100

100

10

10

1

1

0,1

0,1

0,01 13,80 kV 10

0,01 13,80 kV 10

100

1000

[pri.A]

100

10000

Cortocircuito Trifásico 1000

1000

[s]

[s]

100

100

10

10

1

1

0,1

0,1

0,01 13,80 kV 10

100

1000

Cortocircuito Monofásico

10000

1000

0,01 13,80 kV 10

100

1000

Cortocircuito Bifásico a Tierra

Tabla 28 Tiempos de Operación de Relés de Protección Fallas en Alimentador Universidad S/E Oriente EQUIPO DE PROTECCIÓN

ELEMENTO PROTEGIDO

[pri.A]

Cortocircuito Bifásico

TIEMPOS DE OPERACIÓN FRENTE A FALLAS TRIFÁSICA BIFÁSICA MONOFÁSICA

BIFÁSICA A TIERRA

10000

DEPARTAMENTO DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO SECCIÓN SUBESTACIONES Y LÍNEAS DE SUBTRANSMISIÓN. ESTUDIO DE FLUJOS DE POTENCIA, CORTOCIRCUITOS Y COORDINACIÓN DE PROTECCIONES DEL SISTEMA ELÉCTRICO DE SUBTRANSMISIÓN 69 kV DICIEMBRE 2014.

Página 34 de 64 51

51

51

51N

51

51N

Fusible

Alimentador Universidad

0,013

0,013

0,013

0,013

0,013

0,013

Relé R_UNI

Alimentador Universidad

0,156

0,156

0,156

0,200

0,156

0,200

Relé R_T1_ORN

Transformador T1

0,524

0,611

0,481

0,485

0,496

0,463

Relé R_T2_ORN

Transformador T2

0,551

0,647

0,460

0,472

0,483

0,463

Relé R_TOT-ORN

Linea Totoras EEASAOriente

1,036

1,037

1,528

-

1,037

-

Relé R_TOT-ORNTRANS

Línea Ambato-Loreto

1,507

1,508

2,420

-

1,508

-

Figura 18 Cortocircuitos en Línea de Subtransmisión Totoras EEASA-Oriente 100

100

[s]

[s]

10

10

1

1

0,1 69,00 kV 100

1000

[pri.A]

0,1 69,00 kV 100

Cortocircuito Trifásico 100

100

[s]

[s]

10

10

1

1

0,1 69,00 kV 100

1000 TOT\Cub_0.2\R-TOT-ORI-EEASA

[pri.A] TTR\Cub_0.2(1)\R_TOT-ORI

Cortocircuito Monofásico

1000

[pri.A]

Cortocircuito Bifásico

0,1 69,00 kV 100

1000 TOT\Cub_0.2\R-TOT-ORI-EEASA

[pri.A] TTR\Cub_0.2(1)\R_TOT-ORI

Cortocircuito Bifásico a Tierra

Tabla 29 Tiempos de Operación de Relés de Protección Fallas en Línea de Subtransmisión Totoras EEASA-Oriente

DEPARTAMENTO DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO SECCIÓN SUBESTACIONES Y LÍNEAS DE SUBTRANSMISIÓN. ESTUDIO DE FLUJOS DE POTENCIA, CORTOCIRCUITOS Y COORDINACIÓN DE PROTECCIONES DEL SISTEMA ELÉCTRICO DE SUBTRANSMISIÓN 69 kV DICIEMBRE 2014.

Página 35 de 64 TIEMPOS DE OPERACIÓN FRENTE A FALLAS EQUIPO DE PROTECCIÓN

ELEMENTO PROTEGIDO

TRIFÁSICA BIFÁSICA MONOFÁSICA

BIFÁSICA A TIERRA

51

51

51

51N

51

51N

Relé R_TOT-ORN

Linea Totoras EEASAOriente

0,556

0,589

0,545

0,335

0,543

0,331

Relé R_TOT-ORNTRANS

Línea Ambato-Loreto

0,820

0,864

0,806

0,787

0,804

0,772

6.3.5 SALIDA BAÑOS, S/E TOTORAS-TRANSELECTRIC Los ajustes actuales en esta salida, satisfacen los criterios de coordinación establecidos anteriormente, por tal motivo, no se debe cambiar estos ajustes, con excepción de la protección 50 y 50N. en la

Figura 19 y Tabla 30 se aprecia las curvas de coordinación y tiempos de operación de los equipos de protección respectivamente, se comprueba que con los nuevos ajustes, los relés de protección operan selectivamente.

Figura 19 Cortocircuitos en Cabecera del Alimentador Rio Verde S/E Baños

DEPARTAMENTO DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO SECCIÓN SUBESTACIONES Y LÍNEAS DE SUBTRANSMISIÓN. ESTUDIO DE FLUJOS DE POTENCIA, CORTOCIRCUITOS Y COORDINACIÓN DE PROTECCIONES DEL SISTEMA ELÉCTRICO DE SUBTRANSMISIÓN 69 kV DICIEMBRE 2014.

Página 36 de 64 1000

1000

[s]

[s]

100

100

10

10

1

1

0,1

0,1

0,01 13,80 kV 100

1000

0,01 13,80 kV 100

[pri.A]

1000

Cortocircuito Trifásico 1000

[s]

[s]

100

100

10

10

1

1

0,1

0,1

0,01 13,80 kV 100

1000

[pri.A]

Cortocircuito Bifásico

1000

[pri.A]

0,01 13,80 kV 100

1000

Cortocircuito Monofásico

[pri.A]

Cortocircuito Bifásico a Tierra

Tabla 30 Tiempos de Operación de Relés de Protección Fallas en Alimentador Rio Verde S/E Baños TIEMPOS DE OPERACIÓN FRENTE A FALLAS EQUIPO DE PROTECCIÓN

ELEMENTO PROTEGIDO

TRIFÁSICA BIFÁSICA MONOFÁSICA

BIFÁSICA A TIERRA

51

51

51

51N

51

51N

Fusible

Alimentador Rio Verde

0,013

0,013

0,013

0,013

0,013

0,013

Relé R_VER

Alimentador Rio Verde

0,170

0,201

0,149

0,204

0,153

0,151

Relé R_T_BÑS

Transformador T

0,763

0,982

0,613

0,508

0,641

0,438

Relé R_PEL-BÑS

Línea Pelileo-Baños

0,983

1,273

2,229

-

1,273

-

Relé R_TOT-PEL

Línea Totoras-Pelileo

1,273

1,578

-

-

1,578

-

DEPARTAMENTO DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO SECCIÓN SUBESTACIONES Y LÍNEAS DE SUBTRANSMISIÓN. ESTUDIO DE FLUJOS DE POTENCIA, CORTOCIRCUITOS Y COORDINACIÓN DE PROTECCIONES DEL SISTEMA ELÉCTRICO DE SUBTRANSMISIÓN 69 kV DICIEMBRE 2014.

Página 37 de 64

6.3.6 SALIDA PUYO EEASA, S/E PUYO-TRANSELECTRIC Con los nuevos ajustes propuestos, se aprecia en la Figura 20, Figura 21 y Figura 22 que existe selectividad en la operación de los equipos de protección, de igual manera se puede ver en la

Tabla 31, Tabla 32 y Tabla 33 los tiempos de operación, se observa que se mantiene el tiempo de intervalo de coordinación propuesto. Figura 20 Cortocircuitos en Cabecera del Alimentador Centro, Futura S/E Puyo2 1000

1000

[s]

[s]

100

100

10

10

1

1

0,1

0,1

0,01 13,80 kV 10

100

1000

[pri.A]

0,01 13,80 kV 10

Cortocircuito Trifásico 10000

1000

[pri.A]

10000

[s]

[s]

100

100

1

1

0,01 13,80 kV 100

100

Cortocircuito Bifásico

1000

Cortocircuito Monofásico

[pri.A]

0,01 13,80 kV 100

1000

Cortocircuito Bifásico a Tierra

[pri.A]

DEPARTAMENTO DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO SECCIÓN SUBESTACIONES Y LÍNEAS DE SUBTRANSMISIÓN. ESTUDIO DE FLUJOS DE POTENCIA, CORTOCIRCUITOS Y COORDINACIÓN DE PROTECCIONES DEL SISTEMA ELÉCTRICO DE SUBTRANSMISIÓN 69 kV DICIEMBRE 2014.

Página 38 de 64

Tabla 31 Tiempos de Operación de Relés de Protección Fallas en Alimentador Centro, Futura S/E Puyo2 TIEMPOS DE OPERACIÓN FRENTE A FALLAS EQUIPO DE PROTECCIÓN

ELEMENTO PROTEGIDO

BIFÁSICA A TIERRA

TRIFÁSICA BIFÁSICA MONOFÁSICA 51

51

51

51N

51

51N

Fusible

Alimentador Central

0,014

0,014

0,014

0,014

0,014

0,014

Relé R_CTR

Alimentador Central

0,179

0,204

0,156

0,174

0,160

0,160

Relé R_T_PYO2

Transformador T

0,601

0,725

0,490

0,793

0,511

0,738

Relé R_PYO-PYO2

Línea Puyo-Puyo2

0,968

0,967

1,835

-

0,967

-

Relé R_PYOTRANSPYO

Línea Puyo TranselectricPuyo

1,364

1,364

2,382

-

1,364

-

Figura 21 Cortocircuitos en Cabecera de la Línea Puyo-Futura S/E Puyo2 100

100

[s]

[s]

10

10

1

1

0,1 13,80 kV 1000

0,1 10000kV 1000 13,80

[pri.A]

Cortocircuito Trifásico

[pri.A]

Cortocircuito Bifásico

100 100

[s]

[s]

10

10

1

1

0,1 13,80 kV 100

1000

Cortocircuito Monofásico

[pri.A]

0,1 13,80 kV 100 10000

1000

[pri.A]

Cortocircuito Bifásico a Tierra

10000

DEPARTAMENTO DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO SECCIÓN SUBESTACIONES Y LÍNEAS DE SUBTRANSMISIÓN. ESTUDIO DE FLUJOS DE POTENCIA, CORTOCIRCUITOS Y COORDINACIÓN DE PROTECCIONES DEL SISTEMA ELÉCTRICO DE SUBTRANSMISIÓN 69 kV DICIEMBRE 2014.

Página 39 de 64

Tabla 32 Tiempos de Operación de Relés de Protección Fallas en la Línea Puyo-Futura S/E Puyo2 TIEMPOS DE OPERACIÓN FRENTE A FALLAS EQUIPO DE PROTECCIÓN

ELEMENTO PROTEGIDO

TRIFÁSICA BIFÁSICA MONOFÁSICA

BIFÁSICA A TIERRA

51

51

51

51N

51

51N

Relé R_PYO-PYO2

Línea Puyo-Puyo2

0,426

0,579

0,433

0,307

0,422

0,308

Relé R_PYOTRANSPYO

Línea Puyo TranselectricPuyo

0,723

0,795

0,726

0,614

0,715

0,616

Figura 22 Cortocircuitos en Cabecera del Alimentador Macas S/E Puyo 1000

1000

[s]

[s]

100

100

10

10

1

1

0,1

0,1

0,01 13,80 kV 10

100

1000

[pri.A]

0,01 13,80 kV 10

100

1000

[pri.A]

Cortocircuito Bifásico

Cortocircuito Trifásico 10000 10000

[s]

[s]

100

100

1

1

0,01 13,80 kV 10

0,01 13,80 kV 10

100

Cortocircuito Monofásico

1000

[pri.A]

100

1000

Cortocircuito Bifásico a Tierra

[pri.A]

DEPARTAMENTO DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO SECCIÓN SUBESTACIONES Y LÍNEAS DE SUBTRANSMISIÓN. ESTUDIO DE FLUJOS DE POTENCIA, CORTOCIRCUITOS Y COORDINACIÓN DE PROTECCIONES DEL SISTEMA ELÉCTRICO DE SUBTRANSMISIÓN 69 kV DICIEMBRE 2014.

Página 40 de 64

Tabla 33 Tiempos de Operación de Relés de Protección Fallas en Alimentador Macas S/E Puyo TIEMPOS DE OPERACIÓN FRENTE A FALLAS EQUIPO DE PROTECCIÓN

ELEMENTO PROTEGIDO

TRIFÁSICA BIFÁSICA MONOFÁSICA

BIFÁSICA A TIERRA

51

51

51

51N

51

51N

Fusible

Alimentador Macas

0,014

0,014

0,014

0,014

0,014

0,014

Relé R_MCS

Alimentador Macas

0,174

0,192

0,159

0,160

0,163

0,160

Relé R_T1_PYO

Transformador T

0,577

0,663

0,468

0,487

0,488

0,460

Relé R_T2_PYO

Transformador T

0,550

0,651

0,465

0,496

0,483

0,460

Relé R_PYOTRANSPYO

Línea Puyo TranselectricPuyo

1,307

1,307

2,279

-

1,307

-

6.3.7

SALIDA TENA EEASA, S/E TENA-TRANSELECTRIC

Al igual que en los casos anteriores, los nuevos ajustes propuestos, en este caso de análisis, permiten mejorar la selectividad de los equipos de protección, en la Figura 23 se puede apreciar gráficamente, que para las fallas simuladas, se mantiene el margen de coordinación entre relés, de igual manera, en la Tabla 34 se puede verificar los tiempos de operación. Figura 23 Cortocircuitos en Cabecera del Alimentador Amazonas S/E Tena 1000

1000

[s]

[s]

100

100

10

10

1

1

0,1

0,1

0,01 13,80 kV 10

100

Cortocircuito Trifásico

1000

[pri.A]

0,01 13,80 kV 10

100

Cortocircuito Bifásico

1000

[pri.A]

DEPARTAMENTO DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO SECCIÓN SUBESTACIONES Y LÍNEAS DE SUBTRANSMISIÓN. ESTUDIO DE FLUJOS DE POTENCIA, CORTOCIRCUITOS Y COORDINACIÓN DE PROTECCIONES DEL SISTEMA ELÉCTRICO DE SUBTRANSMISIÓN 69 kV DICIEMBRE 2014.

Página 41 de 64 1000

1000

[s]

[s]

100

100

10

10

1

1

0,1

0,1

0,01 13,80 kV 10

100

1000

[pri.A]

0,01 13,80 kV 10

100

Cortocircuito Monofásico

1000

Cortocircuito Bifásico a Tierra

Tabla 34 Tiempos de Operación de Relés de Protección Fallas en Alimentador Amazonas S/E Tena TIEMPOS DE OPERACIÓN FRENTE A FALLAS EQUIPO DE PROTECCIÓN

ELEMENTO PROTEGIDO

TRIFÁSICA BIFÁSICA MONOFÁSICA

BIFÁSICA A TIERRA

51

51

51

51N

51

51N

Fusible

Alimentador Amazonas

0,019

0,019

0,019

0,019

0,019

0,019

Relé R_AMZ

Alimentador Amazonas

0,190

0,226

0,160

0,160

0,167

0,160

Relé R_T_TNA

Transformador T

0,627

0,821

0,468

0,548

0,501

0,444

Relé R_TNATRANSTNA

Línea Tena TranselectricTena

1,113

1,112

2,235

-

1,112

-

6.4

AJUSTES PROPUESTOS PARA LOS EQUIPOS DE PROTECCIÓN DE LAS SALIDAS AMBATO1, AMBATO 2, MONTALVO, AMBATO Y BAÑOS DE LAS S/E´s AMBATO Y TOTORAS PERTENECIENTES A TRANSELECTRIC

Una vez que se desarrolló el análisis de los ajustes actuales y ajustes propuestos con los nuevos equivalentes de red, se verifica que se necesita cambiar los ajustes de los equipos de protección de todas las salidas de las subestaciones Totoras, Ambato, Puyo y Tena, los ajustes actuales como los ajustes propuestos se muestran en la Tabla 35 y Tabla 36 respectivamente. Tabla 35 Ajustes Actuales - Salidas S/E´s Ambato y Totoras de Transelectric SUBESTACIONES

SALIDAS

AJUSTES ACTUALES 51

50

51N

50N

[pri.A]

DEPARTAMENTO DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO SECCIÓN SUBESTACIONES Y LÍNEAS DE SUBTRANSMISIÓN. ESTUDIO DE FLUJOS DE POTENCIA, CORTOCIRCUITOS Y COORDINACIÓN DE PROTECCIONES DEL SISTEMA ELÉCTRICO DE SUBTRANSMISIÓN 69 kV DICIEMBRE 2014.

Página 42 de 64

PICKUP DIAL PICKUP PICKUP DIAL PICKUP S/E AMBATO TRANSELECTRIC

AMBATO 1

360

3

BLQ

120

3,5

BLQ

AMBATO 2

360

3

3900

120

5

3900

MONTALVO

600

0,45

BLQ

240

0,45

BLQ

AMBATO

600

0,3

BLQ

240

0,5

BLQ

BAÑOS

450

0,4

BLQ

240

0,4

BLQ

S/E PUYO TRANSELECTRIC

PUYO

276

0,12

2160

168

0,1

2160

S/E TENA TRANSELECTRIC

TENA

276

1,2

BLQ

84

1,78

BLQ

S/E TOTORAS TRANSELECTRIC

Tabla 36 Ajustes Propuestos - Salidas S/E´s Ambato y Totoras de Transelectric AJUSTES PROPUESTOS SUBESTACIONES

SALIDAS

51

50

51N

50N

PICKUP DIAL PICKUP PICKUP DIAL PICKUP AMBATO 1

600

4

6474

240

7

4800

AMBATO 2

600

1

5000

300

4

4700

MONTALVO

600

0,55

4980

240

0,6

4580

AMBATO

600

0,6

6470

300

0,66

6800

BAÑOS

450

0,4

4300

240

0,4

3500

S/E PUYO TRANSELECTRIC

PUYO

376,8

0,17

2400

168

0,2

2484

S/E TENA TRANSELECTRIC

TENA

276

1,6

BLQ

84

1,78

BLQ

S/E AMBATO TRANSELECTRIC

S/E TOTORAS TRANSELECTRIC

7

2

CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES 

Se recomienda la transferencia de carga de la subestación Atocha de la posición Montalvo a la posición Ambato1 y de la subestación Loreto de la posición Ambato a la posición Ambato2 para alivianar la carga del transformador de la S/E Totoras y cargar a los transformadores en paralelo de la subestación Ambato y así mejorar la eficiencia de estos transformadores puesto que los trasformadores son más eficientes cuando se les carga entre un 60% y 100% de la potencia nominal2.



En este estudio, se desarrolló un estudio de flujos de potencia, considerando las trasferencias de carga recomendadas, ratificando que los niveles de voltaje en barras de las subestaciones se encuentren dentro de los limites máximo y mínimo permitido, se analizó los niveles de corriente de cortocircuito en barras, verificando que estos no sobrepasan la capacidad máxima de cortocircuito de los equipos instalados en las subestaciones, referente a protecciones, se verificó que existe la necesidad de cambiar los ajustes de protección de varios relés en el sistema eléctrico de subtransmisión de la

ANSI/IEEE C57.91

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

 





3

EEASA y las salidas de las subestaciones pertenecientes a Transelectric para mejorar la selectividad, confiabilidad de los equipos de protección del sistema. En muchos de los casos analizados, en lo que se refiere al estudio de coordinación de protecciones, se puede ver que para cortocircuitos en líneas de subtransmisión cercanas a los equipos de protección de las salidas en las subestaciones de Transelectric, los relés principales operan rápidamente, sin embargo, los relés de respaldo, esto es los relés de las salidas de las subestaciones de Transelectric, operan entre los 700 y 950 ms como protección de respaldo, por lo manifestado, se podría pensar que el someter a un trasformador a un cortocircuito durante este tiempo reduce su nivel de aislamiento y la vida útil del mismo, esto es los transformadores de las subestaciones Ambato, Totoras, Puyo y Tena pertenecientes a Transelectric, sin embargo, se debe considerar que el trasformador está diseñado para soportar corrientes de cortocircuito mucho más grandes a las calculadas en este estudio durante un periodo de 2 segundos3, por lo cual, el someter a un trasformador a corrientes de cortocircuito más baja que la de diseño durante 700 y 950 ms no afectara el aislamiento del mismo reduciendo ni a su vida útil. Es necesario solicitar a Transelectric que cambie los ajustes de los equipos de protección, de acuerdo a la Tabla 36, para poder tener selectividad con los relés de protección de la EEASA, esto es en las salidas Ambato 1 y Ambato2 en la S/E Ambato-Transelectric, salidas Montalvo, Ambato y Baños en la S/E Totoras-Transelectric, salida Puyo en la subestación PuyoTranselectric y salida Tena en la subestación Tena-Transelectric, cabe mencionar que en este estudio se considera la incorporación de las nuevas subestaciones, TotorasEEASA y Puyo2. Los ajustes propuestos permiten tener selectividad, sensitividad y velocidad de disparo en el esquema de protección del sistema eléctrico de subtransmisión de la EEASA, por lo tanto, se recomienda realizar los cambios en los ajustes de los relés de protección una vez que Transelectric haya cambiado los ajustes de acuerdo a la propuesta realizada, caso contrario, se tendrá una operación inadecuada de estos equipos de protección. Los ajustes recomendados en este estudio, permiten que se instale fusibles 65K en los alimentadores de las subestaciones analizadas, con excepción de las subestaciones Puyo, Mushullacta y Tena de la EEASA en donde se deberán instalar un fusible máximo tipo 50K, para esto, se tendrá que realizar primero los cambios respectivos en los relés de protección.

IEC 60076-5

DEPARTAMENTO DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO SECCIÓN SUBESTACIONES Y LÍNEAS DE SUBTRANSMISIÓN. ESTUDIO DE FLUJOS DE POTENCIA, CORTOCIRCUITOS Y COORDINACIÓN DE PROTECCIONES DEL SISTEMA ELÉCTRICO DE SUBTRANSMISIÓN 69 kV DICIEMBRE 2014.

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ANEXO 1 Equivalentes de Red en las Subestaciones Ambato, Totoras Puyo y Tena.

DEPARTAMENTO DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO SECCIÓN SUBESTACIONES Y LÍNEAS DE SUBTRANSMISIÓN. ESTUDIO DE FLUJOS DE POTENCIA, CORTOCIRCUITOS Y COORDINACIÓN DE PROTECCIONES DEL SISTEMA ELÉCTRICO DE SUBTRANSMISIÓN 69 kV DICIEMBRE 2014.

Página 45 de 64

ANEXO 2 Corrientes de Cortocircuito en Barras de las Subestaciones de la EEASA

SUBESTACIONES EXISTENTES FALLA EN BARRA A 13.8 kV S/E QUERO S/E

EQUIPO

TAG

1FT 3F

2FT

2F Fase

3*Io

Fase

3*Io

4,02

5,13

5,13

4,97

5,74

4,64

4,02

5,13

5,13

4,97

5,74

0,93

0,93

0,59

0,00

0,86

0,00

BARRA

QRO13.8

4,64

TRANSFORMADOR

T-QRO

BARRA

QRO-69

EQUIPO

TAG

S/E QUERO

FALLA EN BARRA A 69 kV S/E QUERO 1FT 3F BARRA

QRO-69

3,23

2FT

2F 2,79

Fase

3*Io

Fase

3*Io

2,61

2,61

2,93

2,19

FALLA EN BARRA A 13.8 kV S/E MONTALVO S/E

EQUIPO

TAG

1FT 3F

2FT

2F Fase

3*Io

Fase

3*Io

BARRA

MNTV13.8

4,70

4,07

5,05

5,05

4,88

5,47

TRANSFORMADOR

T-MNTV

4,70

4,07

5,05

5,05

4,88

5,47

BARRA

MNTV69

0,94

0,94

0,58

0,00

0,85

0,00

EQUIPO

TAG

S/E MONTALVO

FALLA EN BARRA A 69 kV S/E MONTALVO 1FT 3F BARRA

MNTV69

EQUIPO

TAG

4,47

2FT

2F 3,87

Fase

3*Io

Fase

3*Io

4,18

4,18

4,20

3,93

FALLA EN BARRA-1 A 13.8 kV S/E HUACHI S/E

3F

2F

1FT

2FT

DEPARTAMENTO DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO SECCIÓN SUBESTACIONES Y LÍNEAS DE SUBTRANSMISIÓN. ESTUDIO DE FLUJOS DE POTENCIA, CORTOCIRCUITOS Y COORDINACIÓN DE PROTECCIONES DEL SISTEMA ELÉCTRICO DE SUBTRANSMISIÓN 69 kV DICIEMBRE 2014.

Página 46 de 64 Fase

3*Io

Fase

3*Io

3,83

4,84

4,84

4,67

5,34

4,42

3,83

4,84

4,84

4,67

5,34

0,88

0,88

0,56

0,00

0,81

0,00

BARRA

HCH_113.8

4,42

TRANSFORMADOR

THCH_1

BARRA

HCH_169

EQUIPO

TAG

FALLA EN BARRA-2 A 13.8 kV S/E HUACHI 1FT 3F S/E HUACHI

2FT

2F Fase

3*Io

Fase

3*Io

3,83

4,84

4,84

4,67

5,34

4,42

3,83

4,84

4,84

4,67

5,34

0,88

0,88

0,56

0,00

0,81

0,00

BARRA

HCH_213.8

4,42

TRANSFORMADOR

THCH_2

BARRA

HCH_269

EQUIPO

TAG

FALLA EN BARRA A 69 kV S/E HUACHI 1FT 3F BARRA

HCH_269

3,42

2FT

2F 2,96

Fase

3*Io

Fase

3*Io

2,84

2,84

3,10

2,43

FALLA EN BARRA A 13.8 kV S/E ATOCHA S/E

EQUIPO

TAG

1FT 3F

S/E ATOCHA

2FT

2F Fase

3*Io

Fase

3*Io

6,268

8,271

8,271

7,926

9,653

3,621

3,134

4,135

4,135

3,963

4,826

T2-ATC

3,621

3,134

4,135

4,135

3,963

4,826

ATC-69

1,449

1,448

0,955

0,000

1,373

0,000

BARRA

ATC13.8

7,243

TRANSFORMADOR 1

T1-ATC

TRANSFORMADOR 2 BARRA

FALLA EN BARRA A 69 kV S/E ATOCHA EQUIPO

BARRA

TAG

ATC-69

1FT 3F

2F

3,872

3,347

2FT

Fase

3*Io

Fase

3*Io

3,314

3,314

3,542

2,902

FALLA EN BARRA A 13.8 kV S/E SAMANGA S/E

EQUIPO

TAG

1FT 3F

BARRA

SMG13.8

4,764

TRANSFORMADOR

T-SMG

4,764

BARRA

SMG-69

0,953

S/E SAMANGA

2FT

2F Fase

3*Io

Fase

3*Io

4,124

5,096

5,096

4,947

5,482

4,124

5,096

5,096

4,947

5,482

0,952

0,588

0,000

0,857

0,000

FALLA EN BARRA A 69 kV S/E SAMANGA EQUIPO

TAG

1FT 3F

BARRA

SMG-69

EQUIPO

TAG

4,858

2FT

2F 4,198

Fase

3*Io

Fase

3*Io

4,630

4,630

4,618

4,438

FALLA EN BARRA A 13.8 kV S/E PILLARO S/E

3F

2F

1FT

2FT

DEPARTAMENTO DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO SECCIÓN SUBESTACIONES Y LÍNEAS DE SUBTRANSMISIÓN. ESTUDIO DE FLUJOS DE POTENCIA, CORTOCIRCUITOS Y COORDINACIÓN DE PROTECCIONES DEL SISTEMA ELÉCTRICO DE SUBTRANSMISIÓN 69 kV DICIEMBRE 2014.

Página 47 de 64 Fase

3*Io

Fase

3*Io

BARRA

PLL-13.8

5,064

4,384

5,567

5,567

5,367

6,188

TRANSFORMADOR

T-PLL

5,064

4,384

5,567

5,567

5,367

6,188

BARRA

PLL-69

1,013

1,012

0,643

0,000

0,930

0,000

S/E PILLARO

FALLA EN BARRA A 69 kV S/E PILLARO EQUIPO

TAG

1FT 3F

BARRA

PLL-69

3,722

2FT

2F 3,218

Fase

3*Io

Fase

3*Io

3,162

3,162

3,415

2,754

FALLA EN BARRA A 13.8 kV S/E ORIENTE S/E

EQUIPO

TAG

1FT 3F

S/E ORIENTE

2FT

2F Fase

3*Io

Fase

3*Io

8,578

11,421

11,421

10,939

13,511

4,962

4,289

5,710

5,710

5,469

6,755

T2-ORT

2,481

2,145

2,855

2,855

2,735

3,378

ORT-69

1,985

1,981

1,319

0,000

1,895

0,000

BARRA

ORT13.8

9,924

TRANSFORMADOR 1

T1-ORT

TRANSFORMADOR 2 BARRA

FALLA EN BARRA A 69 kV S/E ORIENTE EQUIPO

BARRA

TAG

ORT-69

1FT 3F

2F

4,448

3,846

2FT

Fase

3*Io

Fase

3*Io

4,106

4,106

4,168

3,819

FALLA EN BARRA A 13.8 kV S/E LORETO S/E

EQUIPO

TAG

1FT 3F

2FT

2F Fase

3*Io

Fase

3*Io

6,108

7,834

7,834

7,512

8,814

7,058

6,108

7,834

7,834

7,512

8,814

1,412

1,411

0,905

0,000

1,301

0,000

BARRA

LRT13.8

7,058

TRANSFORMADOR

T-LRT

BARRA

LRT-69

S/E LORETO

FALLA EN BARRA A 69 kV S/E LORETO EQUIPO

TAG

1FT 3F

BARRA

LRT-69

4,728

2FT

2F 4,086

Fase

3*Io

Fase

3*Io

4,484

4,484

4,495

4,278

FALLA EN BARRA A 13.8 kV S/E LLIGUA-PENINSULA S/E

EQUIPO

TAG

1FT 3F

S/E LLIGUAPENINSULA

BARRA

LLG13.8

4,326

2FT

2F

3,765

Fase

3*Io

Fase

3*Io

5,295

5,295

5,406

6,692

FALLA EN BARRA A 13.8 kV S/E PELILEO S/E

EQUIPO

TAG

1FT 3F

BARRA

PEL13.8

4,361

TRANSFORMADOR

T-PEL

4,361

2FT

2F Fase

3*Io

Fase

3*Io

3,776

4,754

4,754

4,616

5,229

3,776

4,754

4,754

4,616

5,229

S/E PELILEO

DEPARTAMENTO DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO SECCIÓN SUBESTACIONES Y LÍNEAS DE SUBTRANSMISIÓN. ESTUDIO DE FLUJOS DE POTENCIA, CORTOCIRCUITOS Y COORDINACIÓN DE PROTECCIONES DEL SISTEMA ELÉCTRICO DE SUBTRANSMISIÓN 69 kV DICIEMBRE 2014.

Página 48 de 64 BARRA

PEL-69

0,872

0,872

0,549

0,000

0,800

0,000

FALLA EN BARRA A 69 kV S/E PELILEO EQUIPO

BARRA

TAG

PEL-69

1FT 3F

2F

3,942

3,409

2FT

Fase

3*Io

Fase

3*Io

3,513

3,513

3,659

3,173

FALLA EN BARRA A 13.8 kV S/E BAÑOS S/E

EQUIPO

TAG

1FT 3F

2FT

2F

BARRA

BÑS13.8

4,084

TRANSFORMADOR

T-BÑS

4,084

BARRA

BÑS-69

0,817

S/E BAÑOS

Fase

3*Io

Fase

3*Io

3,536

4,664

4,664

4,537

5,437

3,536

4,664

4,664

4,537

5,437

0,817

0,539

0,000

0,786

0,000

FALLA EN BARRA A 69 kV S/E BAÑOS EQUIPO

TAG

1FT 3F

BARRA

BÑS-69

EQUIPO

TAG

2FT

2F

2,174

1,881

Fase

3*Io

Fase

3*Io

1,637

1,637

1,975

1,314

FALLA EN BARRA A 13.8 kV S/E PUYO S/E

1FT 3F

S/E PUYO

BARRA

PYO13.8

TRANSFORMADOR 1-10 MVA

T1-PYO

TRANSFORMADOR 2-5 MVA

T2-PYO

BARRA

PYO-69

2FT

2F Fase

3*Io

Fase

3*Io

4,965

4,301

5,925

5,925

5,687

7,338

0,993

0,993

0,684

0,000

0,985

0,000

FALLA EN BARRA A 69 kV S/E PUYO EQUIPO

TAG

1FT 3F

BARRA

PYO-69

EQUIPO

TAG

2FT

2F

2,045

1,772

Fase

3*Io

Fase

3*Io

2,131

2,131

2,065

2,221

FALLA EN BARRA A 13.8 kV S/E MUSHULLACTA S/E

1FT 3F

S/E MUSHULLACTA

2FT

2F Fase

3*Io

Fase

3*Io

1,690

2,222

2,222

2,164

2,580

1,951

1,690

2,222

2,222

2,164

2,580

0,390

0,390

0,257

0,000

0,375

0,000

BARRA

MSH13.8

1,951

TRANSFORMADOR

T-MSH

BARRA

MSH-69

EQUIPO

TAG

FALLA EN BARRA A 69 kV S/E MUSHULLACTA 1FT 3F BARRA

MSH-69

EQUIPO

TAG

1,106

2FT

2F 0,959

Fase

3*Io

Fase

3*Io

0,877

0,877

1,018

0,726

FALLA EN BARRA A 13.8 kV S/E TENA S/E

3F

2F

1FT

2FT

DEPARTAMENTO DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO SECCIÓN SUBESTACIONES Y LÍNEAS DE SUBTRANSMISIÓN. ESTUDIO DE FLUJOS DE POTENCIA, CORTOCIRCUITOS Y COORDINACIÓN DE PROTECCIONES DEL SISTEMA ELÉCTRICO DE SUBTRANSMISIÓN 69 kV DICIEMBRE 2014.

Página 49 de 64 Fase

3*Io

Fase

3*Io

BARRA

TNA13.8

3,130

2,711

3,721

3,721

3,551

4,584

TRANSFORMADOR

T-TNA

3,130

2,711

3,721

3,721

3,551

4,584

BARRA

TNA-69

0,626

0,626

0,430

0,000

0,615

0,000

S/E TENA

FALLA EN BARRA A 69 kV S/E TENA EQUIPO

TAG

1FT 3F

BARRA

TNA-69

2FT

2F

1,380

1,196

Fase

3*Io

Fase

3*Io

1,862

1,862

1,896

2,854

SUBESTACIONES NUEVAS FALLA EN BARRA A 13.8 kV S/E TENA NORTE S/E

EQUIPO

1FT

TAG 3F

Fase

3*Io

Fase

3*Io

2,925

4,164

4,164

4,015

5,428

3,376

2,925

4,164

4,164

4,015

5,428

0,675

0,675

0,481

0,000

0,695

0,000

BARRA

TNA_N13.8

3,376

TRANSFORMADOR

TTNA_N

BARRA

TNA_N69

S/E TENA NORTE

2FT

2F

FALLA EN BARRA A 69 kV S/E TENA NORTE EQUIPO

TAG

1FT 3F

BARRA

TNA_N69

1,190

2FT

2F

1,031

Fase

3*Io

Fase

3*Io

1,373

1,373

1,287

1,620

FALLA EN BARRA A 13.8 kV S/E PUYO 2 S/E

EQUIPO

TAG

1FT 3F

2FT

2F Fase

3*Io

Fase

3*Io

BARRA

PYO_213.8

4,808

4,165

5,822

5,822

5,578

7,373

TRANSFORMADOR

TPYO_2

4,808

4,165

5,822

5,822

5,578

7,373

BARRA

PYO_269

0,962

0,962

0,672

0,000

0,966

0,000

EQUIPO

TAG

S/E PUYO 2

FALLA EN BARRA A 69 kV S/E PUYO 2 1FT 3F BARRA

PYO_269

EQUIPO

TAG

1,841

2FT

2F 1,596

Fase

3*Io

Fase

3*Io

1,796

1,796

1,790

1,749

FALLA EN BARRA A 13.8 kV S/E TOTORAS EEASA S/E

1FT 3F

S/E TOTORAS

2FT

2F Fase

3*Io

Fase

3*Io

6,370

8,080

8,080

7,734

8,967

7,359

6,370

8,080

8,080

7,734

8,967

1,472

1,471

0,933

0,000

1,340

0,000

BARRA

TOT13.8

7,359

TRANSFORMADOR

T-TOT

BARRA

TOT-69

DEPARTAMENTO DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO SECCIÓN SUBESTACIONES Y LÍNEAS DE SUBTRANSMISIÓN. ESTUDIO DE FLUJOS DE POTENCIA, CORTOCIRCUITOS Y COORDINACIÓN DE PROTECCIONES DEL SISTEMA ELÉCTRICO DE SUBTRANSMISIÓN 69 kV DICIEMBRE 2014.

Página 50 de 64 FALLA EN BARRA A 69 kV S/E TOTORAS EEASA EQUIPO

TAG

1FT 3F

BARRA

TOT-69

EQUIPO

TAG

5,463

2FT

2F 4,723

Fase

3*Io

Fase

3*Io

5,769

5,769

5,503

6,130

FALLA EN BARRA A 13.8 kV S/E LORETO S/E

1FT 3F

2FT

2F Fase

3*Io

Fase

3*Io

6,108

7,834

7,834

7,512

8,814

7,058

6,108

7,834

7,834

7,512

8,814

1,412

1,411

0,905

0,000

1,301

0,000

BARRA

LRT13.8

7,058

TRANSFORMADOR

T-LRT

BARRA

LRT-69

EQUIPO

TAG

S/E LORETO

FALLA EN BARRA A 69 kV S/E LORETO 1FT 3F BARRA

LRT-69

4,728

2FT

2F 4,086

Fase

3*Io

Fase

3*Io

4,484

4,484

4,495

4,278

FALLA EN BARRA A 13.8 kV S/E SAMANGA S/E

EQUIPO

TAG

1FT 3F

2F

2FT

Fase

3*Io

Fase

3*Io

BARRA

SMG13.8

4,764

4,124

5,096

5,096

4,947

5,482

TRANSFORMADOR

T-SMG

4,764

4,124

5,096

5,096

4,947

5,482

BARRA

SMG-69

0,953

0,952

0,588

0,000

0,857

0,000

S/E SAMANGA

FALLA EN BARRA A 69 kV S/E SAMANGA EQUIPO

BARRA

TAG

SMG-69

1FT 3F

2F

4,858

4,198

2FT

Fase

3*Io

Fase

3*Io

4,630

4,630

4,618

4,438

ANEXO 3 Ajustes de los Relés de Protección de las Subestaciones de la EEASA S/E ATOCHA PROTECCION 51

In [A]

VOLTAJ E [kV]

ACTIVADA FUNCION DIRECCIONA L

Ficoa

457,0 0

13,80

NO

60,0

Salida 2

457,0 0

13,80

NO

Martinez

457,0 0

13,80

Av. Las Americas

457,0 0

Alimentador Quisapincha

ELEMENTO PROTEGIDO

CT RATI O [A]

I BAS E [A]

PROTECCION 50

PROTECCION 51N

PROTECCION 50N

CURVA

TAP FAS E

I PRIMARI A [A]

TD S

TAP FAS E

I PRIMARI A [A]

TIEMP O [ms]

FUSIBL E MAXIM O

MODEL O DE RELE

-

IEC Extremel y Inverse

0,47

141,00

3,0 0

-

-

-

65K

ABB REF630

-

-

IEC Extremel y Inverse

0,47

141,00

3,0 0

-

-

-

65K

ABB REF630

-

-

-

IEC Extremel y Inverse

0,47

141,00

3,0 0

-

-

-

65K

ABB REF630

0,9 5

-

-

-

IEC Extremel y Inverse

0,47

141,00

3,0 0

-

-

-

65K

ABB REF630

270,00

1,0 5

-

-

-

IEC Extremel y Inverse

0,71

142,00

3,0 0

-

-

-

65K

ABB REF630

1,35

270,00

1,0 5

-

-

-

IEC Extremel y Inverse

0,71

142,00

3,0 0

-

-

-

65K

ABB REF630

0,36

90,00

0,5 0

-

-

-

IEC Extremel y Inverse

0,12

30,00

0,5 0

-

-

-

CURVA

TAP FAS E

I PRIMARI A [A]

TD S

TAP FAS E

I PRIMARI A [A]

TIEMP O [ms]

300,0

ANSI Extremel y Inverse

1,10

330,00

0,9 5

-

-

60,0

300,0

ANSI Extremel y Inverse

1,10

330,00

0,9 5

-

NO

60,0

300,0

ANSI Extremel y Inverse

1,10

330,00

0,9 5

13,80

NO

60,0

300,0

ANSI Extremel y Inverse

1,10

330,00

276,0 0

13,80

NO

40,0

200,0

ANSI Extremel y Inverse

1,35

Pilishurco

276,0 0

13,80

NO

40,0

200,0

ANSI Extremel y Inverse

Banco de Capacitores

75,31

13,80

NO

50,0

250,0

IEC Extremel y Inverse

ABB REF630

DEPARTAMENTO DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO SECCIÓN SUBESTACIONES Y LÍNEAS DE SUBTRANSMISIÓN. ESTUDIO DE FLUJOS DE POTENCIA, CORTOCIRCUITOS Y COORDINACIÓN DE PROTECCIONES DEL SISTEMA ELÉCTRICO DE SUBTRANSMISIÓN 69 kV DICIEMBRE 2014.

Página 52 de 64 Transformado r T1 10 MVA, OSAKA

418,3 7

13,80

NO

120,0

600,0

IEC Very Inverse

0,87

522,00

0,3 0

-

-

-

ANSI Extremel y Inverse

0,43

258,00

2,5 0

-

-

-

-

ABB RET630

Transformado r T2 10 MVA, SIEMENS

418,3 7

13,80

NO

120,0

600,0

IEC Very Inverse

0,87

522,00

0,3 0

-

-

-

ANSI Extremel y Inverse

0,43

258,00

2,4 5

-

-

-

-

ABB RET630

Linea S/T AtochaSamanga

577,0 0

69,00

SI

60,0

300,0

ANSI Extremel y Inverse

1,00

300,00

0,3 0

8,30

2490,00

40,00

IEC Very Inverse

0,46

138,00

0,1 5

5,44

1632,00

40,00

-

ABB REF630

Linea S/T AtochaHuachi

730,0 0

69,00

SI

60,0

300,0

ANSI Extremel y Inverse

1,00

300,00

0,9 0

11,30

3390,00

40,00

IEC Very Inverse

0,38

114,00

0,5 0

9,40

2820,00

40,00

-

ABB REF630

S/E BAÑOS PROTECCION 50

PROTECCION 51

ELEMENTO PROTEGIDO

In [A]

VOLTAJ E [kV]

ACTIVADA FUNCION DIRECCIONA L

Alimentador Rio Verde

228

13,8

NO

40

Alimentador Baños

270

13,8

NO

Alimentador Pititic

180

13,8

NO

CT RATI O [A]

I BAS E [A]

PROTECCION 51N

PROTECCION 50N

CURVA

TAP FAS E

I PRIMARI A [A]

TD S

TAP FAS E

I PRIMARI A [A]

TIEMP O [ms]

FUSIBL E MÁXIM O

MODEL O DE RELE

-

IEC EXTREMEL Y INVERSE

0,7

140

2,3

-

-

-

65K

ABB REC670

-

-

IEC EXTREMEL Y INVERSE

0,7

140

2,3

-

-

-

65K

ABB REC670

-

-

IEC EXTREMEL Y INVERSE

0,7

140

2,3

-

-

-

65K

ABB REC670

CURVA

TAP FAS E

I PRIMARI A [A]

TD S

TAP FAS E

I PRIMARI A [A]

TIEMP O [ms]

200, 0

ANSI EXTREMEL Y INVERSE

1,30

260

0,6 5

-

-

40

200

ANSI EXTREMEL Y INVERSE

1,30

260

0,6 5

-

40

200

ANSI EXTREMEL Y INVERSE

1,30

260

0,6 5

-

DEPARTAMENTO DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO SECCIÓN SUBESTACIONES Y LÍNEAS DE SUBTRANSMISIÓN. ESTUDIO DE FLUJOS DE POTENCIA, CORTOCIRCUITOS Y COORDINACIÓN DE PROTECCIONES DEL SISTEMA ELÉCTRICO DE SUBTRANSMISIÓN 69 kV DICIEMBRE 2014.

Página 53 de 64 Transformad or T 10 MVA, 69/13.8 kV S/E Baños

418, 4

13,8

NO

120

600

IEEE EXTREMEL Y INVERSE

87,0 0

522,0

4,9

-

-

-

IEEE EXTREMEL Y INVERSE

46,7

280,2

9,5

-

-

-

-

ABB REF541

S/E HUACHI

VOLTAJ E [kV]

ACTIVADA FUNCION DIRECCIONA L

In [A]

CT RATI O [A]

I BAS E [A]

Magdalena

13,8

NO

460

60

300

Pasa

13,8

NO

228

60

300

Atahualpa

13,8

NO

460

60

300

Santa Rosa

13,8

NO

457,0

60

300

Industrial

13,8

NO

270

60

300

Capacitores

13,8

NO

75,30 7

60

300

T2 10 MVA Mitsubishi

13,8

NO

418,3 7

120

600

HuachiAtocha

69

SI

401

60

400

HuachiMontalvo

69

SI

577

80

400

ELEMENTO PROTEGID O

PROTECCION 51 TAP I CURV FAS PRIMARI A E A [A] ANSI Ext. 1 300 Inv. ANSI Ext. 1 300 Inv. ANSI Ext. 1 300 Inv. ANSI Ext. 1 300 Inv. ANSI Ext. 1 300 Inv. IEC Ext. 0,3 90 Inv. IEC Ext. 0,87 522 Inv. IEC Ver. 0,97 388 Inv. IEC Ext. 0,5 200 Inv.

PROTECCION 50 I TIEMP PRIMARI O [ms] A [A]

TD S

TAP FAS E

0,65

-

-

-

0,65

-

-

-

0,65

-

-

-

0,65

-

-

-

0,65

-

-

-

0,05

-

-

-

0,65

-

-

-

0,15

7,58

3032

40

0,4

6,69

2676

40

PROTECCION 51N TAP I CURV FAS PRIMARI A E A [A] IEC Ext. 0,48 144,00 Inv. IEC Ext. 0,48 144,00 Inv. IEC Ext. 0,48 144,00 Inv. IEC Ext. 0,48 144,00 Inv. IEC Ext. 0,48 144,00 Inv. IEC Ext. 0,1 30,00 Inv. ANSI Ext. 0,45 270,00 Inv. IEC Ver. 0,46 184,00 Inv. IEC Ver. 0,23 92,00 Inv.

TD S

PROTECCION 50N TAP I TIEMP FAS PRIMARI O [ms] E A [A]

FUSIBL E MAXIMO

MODELO DE RELE

2,30

-

-

-

65K

ABB REF630

2,30

-

-

-

65K

ABB REF630

2,30

-

-

-

65K

ABB REF630

2,30

-

-

-

65K

ABB REF630

2,30

-

-

-

65K

ABB REF630

0,05

-

-

-

-

ABB REF630

2,1

-

-

-

-

ABB RET630

0,25

6,02

2408

40

-

ABB REF630

0,3

4,58

1832

40

-

ABB REF630

DEPARTAMENTO DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO SECCIÓN SUBESTACIONES Y LÍNEAS DE SUBTRANSMISIÓN. ESTUDIO DE FLUJOS DE POTENCIA, CORTOCIRCUITOS Y COORDINACIÓN DE PROTECCIONES DEL SISTEMA ELÉCTRICO DE SUBTRANSMISIÓN 69 kV DICIEMBRE 2014.

Página 54 de 64 Miraflores

13,8

NO

300

60

60

Mall de los Andes

13,8

NO

457

60

60

Hospital Millenium

13,8

NO

301

60

60

España

13,8

NO

301

60

60

T2 10 MVA WEG

13,8

NO

418,3 7

120

120

ANSI Ext. Inv. ANSI Ext. Inv. ANSI Ext. Inv. ANSI Ext. Inv. IEC Ext. Inv.

5

300

3,3

-

-

-

5

300

3,3

-

-

-

5

300

3,3

-

-

-

5

300

3,3

-

-

-

4,35

522

0,65

-

-

-

IEC Ext. Inv. IEC Ext. Inv. IEC Ext. Inv. IEC Ext. Inv. ANSI Ext. Inv.

2,40

144,00

1,60

-

-

-

65K

SIEMEN S 7SJ62

2,40

144,00

1,60

-

-

-

65K

SIEMEN S 7SJ62

2,40

144,00

1,60

-

-

-

65K

SIEMEN S 7SJ62

2,40

144,00

1,60

-

-

-

65K

SIEMEN S 7SJ62

2,25

270,00

9

-

-

-

-

SIEMEN S 7SJ62

S/E LLIGUA - PENINSULA

In [A]

VOLTAJ E [kV]

ACTIVADA FUNCION DIRECCIONA L

CT RATI O

I BAS E [A]

PROTECCION 51 TAP I CURVA FAS PRIMARI E A [A]

Alimentador Izamba

460

13,8

NO

40

200

ANSI Extremel y Inverse

1,35

Alimentador Peninsula

566

13,8

NO

40

200

ANSI Extremel y Inverse

Interconexion OrienteLligua/Extrem o Lligua

243

13,8

SI

60

300

Transformado r 3.5 MVA, 6.9/13.8 kV S/E PeninsulaLligua

292,8 6

6,90

NO

60

300

ELEMENTO PROTEGIDO

PROTECCION 50 I TIEMP PRIMARI O [ms] A [A]

PROTECCION 51N TAP I CURVA FAS PRIMARI E A [A]

PROTECCION 50N TAP I TIEMP FAS PRIMARI O [ms] E A [A]

FUSIBL E MAXIM O

MODEL O DE RELE

-

65K

ABB REF630

-

-

65K

ABB REF630

5,85

1755

40

ABB REF630

-

-

-

ABB RET630

TD S

TAP FAS E

270

0,7

-

-

-

IEC Extremel y Inverse

0,70

140,00

3

-

-

1,35

270

0,7

-

-

-

IEC Extremel y Inverse

0,70

140,00

3

-

ANSI Very Inverse

1,00

300

0,1 5

3,24

972

40

IEC Extremel y Inverse

0,50

150,00

0,2

ANSI Normal Inverse

1,20

360

1,2

4

1200

40

-

-

-

-

TD S

DEPARTAMENTO DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO SECCIÓN SUBESTACIONES Y LÍNEAS DE SUBTRANSMISIÓN. ESTUDIO DE FLUJOS DE POTENCIA, CORTOCIRCUITOS Y COORDINACIÓN DE PROTECCIONES DEL SISTEMA ELÉCTRICO DE SUBTRANSMISIÓN 69 kV DICIEMBRE 2014.

Página 55 de 64 S/E LORETO

In [A]

VOLTAJ E [kV]

ACTIVADA FUNCION DIRECCIONA L

CT RATI O

I BAS E [A]

PROTECCION 51 TAP I CURVA FAS PRIMARI E A [A]

Alimentador Bellavista

175

13,8

NO

60

300

ANSI Extremel y Inverse

0,90

Alimentador Ferroviario

460

13,8

NO

60

300

ANSI Extremel y Inverse

Alimentador Subetrranea

460

13,8

NO

60

300

Alimentador 12 de Noviembre

300

13,8

NO

60

Alimentador Vicentina

301

13,8

NO

Alimentador Catiglata

301

13,8

Interconexion Loreto Oriente

301

Transformado r T 16 MVA, 69/13.8 kV S7E Loreto

669,3 9

ELEMENTO PROTEGIDO

PROTECCION 50 I TIEMP PRIMARI O [ms] A [A]

PROTECCION 51N TAP I CURVA FAS PRIMARI E A [A]

PROTECCION 50N TAP I TIEMP FAS PRIMARI O [ms] E A [A]

FUSIBL E MAXIM O

MODEL O DE RELE

-

65K

ABB REF630

-

-

65K

ABB REF630

-

-

-

65K

ABB REF630

3

-

-

-

65K

ABB REF630

141,00

3

-

-

-

65K

ABB REF630

0,47

141,00

3

-

-

-

65K

ABB REF630

IEC Extremel y Inverse

0,47

141,00

3

-

-

-

65K

ABB REF630

IEC Very Inverse

0,42

420,00

0,7

-

-

-

TD S

TAP FAS E

270

0,9 5

-

-

-

IEC Extremel y Inverse

0,47

141,00

3

-

-

0,90

270

0,9 5

-

-

-

IEC Extremel y Inverse

0,47

141,00

3

-

ANSI Extremel y Inverse

0,90

270

0,9 5

-

-

-

IEC Extremel y Inverse

0,47

141,00

3

300

ANSI Extremel y Inverse

0,90

270

0,9 5

-

-

-

IEC Extremel y Inverse

0,47

141,00

60

300

ANSI Extremel y Inverse

0,90

270

0,9 5

-

-

-

IEC Extremel y Inverse

0,47

NO

60

301

ANSI Extremel y Inverse

0,90

270

0,9 5

-

-

-

IEC Extremel y Inverse

13,8

NO

60

300

ANSI Extremel y Inverse

0,90

270

0,9 5

-

-

-

13,8

NO

200

1000

ANSI Very Inverse

0,84

840

0,8

-

-

-

S/E MONTALVO

TD S

ABB RET630

DEPARTAMENTO DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO SECCIÓN SUBESTACIONES Y LÍNEAS DE SUBTRANSMISIÓN. ESTUDIO DE FLUJOS DE POTENCIA, CORTOCIRCUITOS Y COORDINACIÓN DE PROTECCIONES DEL SISTEMA ELÉCTRICO DE SUBTRANSMISIÓN 69 kV DICIEMBRE 2014.

Página 56 de 64 PROTECCION 51 TAP I CURVA FAS PRIMARI E A [A]

VOLTAJ E [kV]

ACTIVADA FUNCION DIRECCIONA L

In [A]

CT RATI O [A]

I BAS E [A]

Tisaleo

13,8

NO

172

40

200

ANSI Ext. Inv.

1,35

Quero Cevallos

13,8

NO

270

40

200

ANSI Ext. Inv.

Sur

13,8

NO

270

40

200

Capacitores

13,8

NO

50,20 4

200

T 10 MVA WEG

13,8

NO

418,3 7

Linea S/T MontalvoHuachi

69

SI

Linea S/T MontalvoTotoras

69

Linea S/T MontalvoQuero Linea S/T TotorasMontalvo

ELEMENTO PROTEGID O

PROTECCION 50 I TIEMP PRIMARI O [ms] A [A]

PROTECCION 51N TAP I CURV FAS PRIMARI A E A [A] IEC Ext. 0,70 140,00 Inv. IEC Ext. 0,70 140,00 Inv. IEC Ext. 0,70 140,00 Inv. IEC Ext. 0,10 20,00 Inv. ANSI Ext. 0,45 270,00 Inv.

TD S

TAP FAS E

270

0,75

-

-

-

1,35

270

0,75

-

-

-

ANSI Ext. Inv.

1,35

270

0,75

-

-

-

1000

IEC Ext. Inv.

0,06

60

0,05

-

-

-

120

600

ANSI Ext. Inv.

0,87

522

1,4

-

-

-

577

80

400

ANSI Moderatel y Inverse

1,3

520

0,4

9,84

3936

50

ANSI Very Inverse

0,62

NO

577

80

400

-

-

-

-

-

-

-

-

69

NO

459

80

400

ANSI Normal Inverse

0,43

172

3,7

3,5

1400

50

69

SI

577

120

600

CDG11 Inverse 1,3

5

600

0,55

8,3

4980

50

TD S

PROTECCION 50N TAP I TIEMP FAS PRIMARI O [ms] E A [A]

PROTECCION 50

MODEL O DE RELE

2,30

-

-

-

65K

ABB REF630

2,30

-

-

-

65K

ABB REF630

2,30

-

-

-

65K

ABB REF630

0,05

-

-

-

ABB REF630

2,2

-

-

-

ABB RET630

248,00

0,75

9,35

3740

50

ABB REF630

-

-

-

-

-

-

-

ABB REF630

IEC Very Inverse

0,19

76,00

0,15

2

800

50

-

ABB REF630

CDG11 Very Inverse

2

240

0,6

7,634

4580,4

50

-

GEC CDD

S/E MUSHULLACTA PROTECCION 51

FUSIBL E MAXIMO

PROTECCION 51N

PROTECCION 50N

DEPARTAMENTO DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO SECCIÓN SUBESTACIONES Y LÍNEAS DE SUBTRANSMISIÓN. ESTUDIO DE FLUJOS DE POTENCIA, CORTOCIRCUITOS Y COORDINACIÓN DE PROTECCIONES DEL SISTEMA ELÉCTRICO DE SUBTRANSMISIÓN 69 kV DICIEMBRE 2014.

Página 57 de 64 ELEMENTO PROTEGIDO

In [A]

VOLTAJ E [kV]

ACTIVADA FUNCION DIRECCIONA L

CT RATI O [A]

I BAS E [A]

Simon Bolivar

210,0 0

13,80

NO

30,0

150,0

Palora

210,0 0

13,80

NO

30,0

150,0

Consuelo

210,0 0

13,80

NO

30,0

150,0

Transformad or T 5 MVA, 69/13.8 kV S/E Mushullacta

209,1 8

13,80

NO

120,0

600,0

CURVA ANSI Extreml y Inverse ANSI Extreml y Inverse ANSI Extreml y Inverse ANSI Inverse

TAP FAS E

I PRIMARI A [A]

TD S

TAP FAS E

I PRIMARI A [A]

TIEMP O [ms]

1,14

171,00

2,5 0

-

-

-

1,14

171,00

2,5 0

-

-

-

1,14

171,00

2,5 0

-

-

-

0,34

204,00

1,8 5

-

-

-

CURVA IEC Extreml y Inverse IEC Extreml y Inverse IEC Extreml y Inverse ANSI Extreml y Inverse

TAP FAS E

I PRIMARI A [A]

TD S

TAP FAS E

I PRIMARI A [A]

TIEMP O [ms]

FUSIBL E MAXIM O

MODELO DE RELE

4,00

120,00

0,5 0

-

-

-

50K

SIEMENS 7SJ645

4,00

120,00

0,5 0

-

-

-

50K

SIEMENS 7SJ645

4,00

120,00

0,5 0

-

-

-

50K

SIEMENS 7SJ645

1,40

168,00

6,8 0

-

-

-

-

SIEMENS 7SJ645/7UT63 3

S/E ORIENTE

In [A]

VOLTAJ E [kV]

ACTIVADA FUNCION DIRECCIONA L

CT RATI O

I BAS E [A]

PROTECCION 51 TAP I CURVA FAS PRIMARI E A [A]

Alimentador Picaihua

175

13,8

NO

50

250

IEEE Extremel y Inverse

1,08

Alimentador Universidad

460

13,8

NO

40

200

IEEE Extremel y Inverse

Alimentador Totoras

460

13,8

NO

50

250

IEEE Extremel y Inverse

ELEMENTO PROTEGIDO

PROTECCION 50 I TIEMP PRIMARI O [ms] A [A]

PROTECCION 51N TAP I CURVA FAS PRIMARI E A [A]

PROTECCION 50N TAP I TIEMP FAS PRIMARI O [ms] E A [A]

FUSIBL E MAXIM O

MODEL O DE RELE

TD S

TAP FAS E

270

3,8

-

-

-

IEC Extremel y Inverse

0,60

150,00

0,7 5

-

-

-

65K

ABB REF541

1,35

270

3,8

-

-

-

IEC Extremel y Inverse

0,75

150,00

0,7 5

-

-

-

65K

ABB REF541

1,08

270

3,8

-

-

-

IEC Extremel y Inverse

0,60

150,00

0,7 5

-

-

-

65K

ABB REF541

TD S

DEPARTAMENTO DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO SECCIÓN SUBESTACIONES Y LÍNEAS DE SUBTRANSMISIÓN. ESTUDIO DE FLUJOS DE POTENCIA, CORTOCIRCUITOS Y COORDINACIÓN DE PROTECCIONES DEL SISTEMA ELÉCTRICO DE SUBTRANSMISIÓN 69 kV DICIEMBRE 2014.

Página 58 de 64 Alimentador Olimpica

300

13,8

NO

40

200

IEEE Extremel y Inverse

1,35

270

3,8

-

-

-

IEC Extremel y Inverse

0,75

150,00

0,7 5

-

-

-

65K

ABB REF541

Alimentador Bolivariana

301

13,8

NO

120

600

IEEE Extremel y Inverse

0,45

270

3,8

-

-

-

IEC Extremel y Inverse

0,25

150,00

0,7 5

-

-

-

65K

ABB REF541

Interconexion OrienteLoreto

451

69

SI

120

600

IEEE Extremel y Inverse

0,45

270

3,8

-

-

-

IEC Extremel y Inverse

0,25

150,00

0,7 5

-

-

-

65K

ABB REF541

502,0 4

13,8

NO

160

502,0

1,24

624

3,8

-

-

-

0,64

320,00

5,7

-

-

-

-

ABB RET541

502,0 4

13,8

NO

160

502,0

1,24

624

3,8

-

-

-

0,64

320,00

5,7

-

-

-

-

ABB RET541

243

13,8

NO

60

300

IEEE Very Inverse

1,00

300

6,2

11,08

3324

50

IEC Extremel y Inverse

0,50

150,00

0,1 5

3,56

1068

50

-

ABB REF541

112,9 6

13,8

NO

40

200

IEC Extremel y Inverse

0,67

134

0,0 5

-

-

-

IEC Extremel y Inverse

0,30

60,00

0,0 5

-

-

-

-

ABB REF541

451,0 0

69

SI

120

600

IEEE Inverse

0,55

330

3

2,37

1422

50

IEEE Inverse

0,28

165,00

0,5

-

-

-

-

ABB REF541

401

69

SI

120

600

Inverse 1,3 seg

5,00

600

0,6

10,79

6474

50

Very Inverse

2,00

300,00

0,6 6

3,56

6800,4

50

-

GEC CDD

FUSIBL E MÁXIM O

MODEL O DE RELE

Transformado r T1 12 MVA, SIEMENS Transformado r T2 12 MVA, SHENDA Interconexion OrienteLligua/Extrem o Oriente Banco de Capacitores Linea S/T OrienteLoreto Linea S/T TotorasOriente

ELEMENTO PROTEGIDO

In [A]

VOLTAJ E [kV]

ACTIVADA FUNCION DIRECCIONA L

IEEE Very Inverse IEEE Very Inverse

S/E PELILEO PROTECCION 50

PROTECCION 51 CT RATI O [A]

I BAS E [A]

CURVA

TAP FAS E

I PRIMARI A [A]

TD S

TAP FAS E

I PRIMARI A [A]

TIEMP O [ms]

IEEE Very Inverse IEEE Very Inverse

PROTECCION 51N CURVA

TAP FAS E

I PRIMARI A [A]

PROTECCION 50N TD S

TAP FAS E

I PRIMARI A [A]

TIEMP O [ms]

DEPARTAMENTO DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO SECCIÓN SUBESTACIONES Y LÍNEAS DE SUBTRANSMISIÓN. ESTUDIO DE FLUJOS DE POTENCIA, CORTOCIRCUITOS Y COORDINACIÓN DE PROTECCIONES DEL SISTEMA ELÉCTRICO DE SUBTRANSMISIÓN 69 kV DICIEMBRE 2014.

Página 59 de 64 Alimentador Huambalo

270

13,8

NO

40

200

IEEE EXTREMEL Y INVERSE

1,35

270

3,3

-

-

-

IEC EXTREMEL Y INVERSE

0,75

150

1

-

-

-

65K

ABB REF541

Alimentador Pelileo

180

13,8

NO

60

300

IEEE EXTREMEL Y INVERSE

0,9

270

3,3

-

-

-

IEC EXTREMEL Y INVERSE

0,50

150

1

-

-

-

65K

ABB REF541

Alimentador Salasaca

340

13,8

NO

60

300

IEEE EXTREMEL Y INVERSE

0,9

270

3,3

-

-

-

IEC EXTREMEL Y INVERSE

0,50

150

1

-

-

-

65K

ABB REF541

Alimentador Patate

460

13,8

NO

40

200

IEEE EXTREMEL Y INVERSE

1,35

270

3,3

-

-

-

IEC EXTREMEL Y INVERSE

0,75

150

1

-

-

-

65K

ABB REF541

Transformad or T 10 MVA, 69/13.8 kV S/E Pelileo

418, 4

13,8

NO

120

418, 4

IEEE EXTREMEL Y INVERSE

1,25

522,0

5,5

-

-

-

IEEE EXTREMEL Y INVERSE

0,67

280,2

11, 1

-

-

-

-

ABB RET543

Linea PelileoBaños

401

69

NO

30

150

IEC VERY INVERSE

1,0

150

0,3 7

9,00

1350

50

IEC EXTREMEL Y INVERSE

0,47

70,05

1

9,00

1350

50

-

ABB REF541

Linea TotorasPelileo

401

69

SI

120

120

CDG11 Inverse1.3

3,75

450

0,4

35,8 5

4302

50

CDG13 VERY INVERSE

2

240

0,4

29,1 7

3500,4

50

-

GEC CDD

FUSIBL E MAXIM O

MODEL O DE RELE

65K

ABB REF630

S/E PILLARO

ELEMENTO PROTEGIDO

In [A]

VOLTAJ E [kV]

ACTIVADA FUNCION DIRECCIONA L

CT RATI O [A]

I BAS E [A]

PROTECCION 51 TAP I CURVA FAS PRIMARI E A [A]

Pillaro

230

13,8

NO

40

200

ANSI Extremel y Inverse

1,15

230

TD S

TAP FAS E

0,9 5

-

PROTECCION 50 I TIEMP PRIMARI O [ms] A [A] -

-

PROTECCION 51N TAP I CURVA FAS PRIMARI E A [A] IEC Extremel y Inverse

0,71

142,00

TD S 3,1 0

PROTECCION 50N TAP I TIEMP FAS PRIMARI O [ms] E A [A] -

-

-

DEPARTAMENTO DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO SECCIÓN SUBESTACIONES Y LÍNEAS DE SUBTRANSMISIÓN. ESTUDIO DE FLUJOS DE POTENCIA, CORTOCIRCUITOS Y COORDINACIÓN DE PROTECCIONES DEL SISTEMA ELÉCTRICO DE SUBTRANSMISIÓN 69 kV DICIEMBRE 2014.

Página 60 de 64

San Andres

230

13,8

NO

40

200

ANSI Extremel y Inverse

1,15

230

0,9 5

-

-

-

IEC Extremel y Inverse

0,71

142,00

3,1 0

-

-

-

65K

ABB REF630

San Miguelito

230

13,8

NO

40

200

ANSI Extremel y Inverse

1,15

230

0,9 5

-

-

-

IEC Extremel y Inverse

0,71

142,00

3,1 0

-

-

-

65K

ABB REF630

Transformado r 2 X 5 MVA, 69/13.8 kV S/E Pillaro

418, 4

13,8

NO

120

600,0

ANSI Extremel y Inverse

0,87

522

1,4

-

-

-

ANSI Extremel y Inverse

0,43

258,00

2,6 5

-

-

-

-

ABB RET630

S/E PUYO PROTECCION 51

In [A]

VOLTAJ E [kV]

ACTIVADA FUNCION DIRECCIONA L

Central

210,0 0

13,80

NO

40,0

200,0

Circunvalacio n

210,0 0

13,80

NO

40,0

200,0

Tarqui

210,0 0

13,80

NO

40,0

200,0

Shell Mera

210,0 0

13,80

NO

40,0

200,0

ELEMENTO PROTEGIDO

CT RATI O [A]

I BAS E [A]

CURVA ANSI Extreml y Inverse ANSI Extreml y Inverse ANSI Extreml y Inverse ANSI Extreml y Inverse

PROTECCION 50

PROTECCION 51N

TAP FAS E

I PRIMARI A [A]

TD S

TAP FAS E

I PRIMARI A [A]

TIEMP O [ms]

1,00

200,00

1,00

-

-

-

1,00

200,00

1,00

-

-

-

1,00

200,00

1,00

-

-

-

1,00

200,00

1,00

-

-

-

CURVA IEC Extreml y Inverse IEC Extreml y Inverse IEC Extreml y Inverse IEC Extreml y Inverse

PROTECCION 50N

TAP FAS E

I PRIMARI A [A]

TD S

TAP FAS E

I PRIMARI A [A]

TIEMP O [ms]

FUSIBL E MAXIMO

MODEL O DE RELE

0,60

120,00

3,20

-

-

-

50K

ABB REC670

0,60

120,00

3,20

-

-

-

50K

ABB REC670

0,60

120,00

3,20

-

-

-

50K

ABB REC670

0,60

120,00

3,20

-

-

-

50K

ABB REC670

DEPARTAMENTO DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO SECCIÓN SUBESTACIONES Y LÍNEAS DE SUBTRANSMISIÓN. ESTUDIO DE FLUJOS DE POTENCIA, CORTOCIRCUITOS Y COORDINACIÓN DE PROTECCIONES DEL SISTEMA ELÉCTRICO DE SUBTRANSMISIÓN 69 kV DICIEMBRE 2014.

Página 61 de 64

Capricho

210,0 0

13,80

NO

40,0

200,0

Macas

210,0 0

13,80

NO

40,0

200,0

Bnco Capacitores

94,13

13,80

NO

50,0

250,0

Transformado r T1 5 MVA, 69/13.8 kV S/E Puyo

209,1 8

13,80

NO

60,0

300,0

Transformado r T2 10 MVA, 69/13.8 kV S/E Puyo

418,3 7

13,80

NO

120,0

Linea S/T PuyoMushullacta

460,0 0

69,00

NO

30,0

ANSI Extreml y Inverse ANSI Extreml y Inverse IEC Extreml y Inverse

IEC Extreml y Inverse IEC Extreml y Inverse IEC Extreml y Inverse

0,60

120,00

3,20

-

-

-

50K

ABB REC670

0,60

120,00

3,20

-

-

-

50K

ABB REC670

0,50

125,00

0,05

-

-

-

-

ABB REC670

IEEE Very Inverse

0,418

125,40

5,7

-

-

-

-

ABB RET541

-

IEEE Very Inverse

0,62

259,20

5,7

-

-

-

-

ABB RET541

-

Ansi Very Inverse

0,70

105,00

0,55

-

-

-

-

ABB REC670

FUSIBL E MAXIMO

MODEL O DE RELE

1,00

200,00

1,00

-

-

-

1,00

200,00

1,00

-

-

-

0,50

125,00

0,05

-

-

-

IEEE Very Inverse

0,87

261,00

3,5

-

-

-

600,0

IEEE Very Inverse

0,87

522,00

3,6

-

-

150,0

ANSI Very Inverse

1,47

220,50

0,55

-

-

S/E QUERO

VOLTAJ E [kV]

ACTIVADA FUNCION DIRECCIONA L

In [A]

CT RATI O [A]

I BAS E [A]

Mocha

13,8

NO

250

60

300

Cevallos

13,8

NO

250

60

300

ELEMENTO PROTEGID O

PROTECCION 51 TAP I CURV FAS PRIMARI A E A [A] ANSI Ext. 0,83 249 Inv. ANSI Ext. 0,83 249 Inv.

PROTECCION 50 I TIEMP PRIMARI O [ms] A [A]

TD S

TAP FAS E

0,85

-

-

-

0,85

-

-

-

PROTECCION 51N TAP I CURV FAS PRIMARI A E A [A] IEC Ext. 0,47 141,00 Inv. IEC Ext. 0,47 141,00 Inv.

TD S

PROTECCION 50N TAP I TIEMP FAS PRIMARI O [ms] E A [A]

2,90

-

-

-

65K

ABB REF630

2,90

-

-

-

65K

ABB REF630

DEPARTAMENTO DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO SECCIÓN SUBESTACIONES Y LÍNEAS DE SUBTRANSMISIÓN. ESTUDIO DE FLUJOS DE POTENCIA, CORTOCIRCUITOS Y COORDINACIÓN DE PROTECCIONES DEL SISTEMA ELÉCTRICO DE SUBTRANSMISIÓN 69 kV DICIEMBRE 2014.

Página 62 de 64 Quero

13,8

NO

250

60

300

Benitez

13,8

NO

250

60

300

T 10 MVA SHENDA

13,8

NO

418,3 7

120

600

ANSI Ext. Inv. ANSI Ext. Inv. ANSI Very. Inv.

0,83

249

0,85

-

-

-

0,83

249

0,85

-

-

-

0,87

522

0,8

-

-

-

IEC Ext. Inv. IEC Ext. Inv. ANSI Ext. Inv.

0,47

141,00

2,90

-

-

-

65K

ABB REF630

0,47

141,00

2,90

-

-

-

65K

ABB REF630

0,44

264,00

2,55

-

-

-

-

ABB RET630

S/E SAMANGA PROTECCION 51

In [A]

VOLTAJ E [kV]

ACTIVADA FUNCION DIRECCIONA L

CT RATI O [A]

I BAS E [A]

Paso Lateral

235,0 0

13,80

NO

60,0

300,0

Cunchibamba

355,0 0

13,80

NO

60,0

300,0

PIA

235,0 0

13,80

NO

60,0

300,0

Norte

355,0 0

13,80

NO

60,0

300,0

Plasticaucho

355,0 0

13,80

NO

40,0

200,0

Transformado r T 12 MVA, ABB

502,0 4

13,80

NO

160,0

800,0

Linea S/T SamangaAtocha

577,0 0

69,00

SI

60,0

300,0

ELEMENTO PROTEGIDO

PROTECCION 50

PROTECCION 51N

TAP FAS E

I PRIMARI A [A]

TD S

TAP FAS E

I PRIMARI A [A]

TIEMP O [ms]

0,90

270,00

3,60

-

-

-

0,90

270,00

3,60

-

-

-

0,90

270,00

3,60

-

-

-

0,90

270,00

3,60

-

-

-

0,90

180,00

3,60

-

-

-

IEC Very Inverse

1,20

960,00

0,19

-

-

-

IEEE Very Inverse

1,34

402,00

5,30 14,52

4355,40

50,00

CURV A IEEE Extre. Inverse IEEE Extre. Inverse IEEE Extre. Inverse IEEE Extre. Inverse IEEE Extre. Inverse

CURV A IEC Extre. Inverse IEC Extre. Inverse IEC Extre. Inverse IEC Extre. Inverse IEC Extre. Inverse IEEE Long Time Very Inverse IEE Very Inverse

PROTECCION 50N

TAP FAS E

I PRIMARI A [A]

TD S

TAP FAS E

I PRIMARI A [A]

TIEMP O [ms]

FUSIBL E MAXIMO

MODEL O DE RELE

0,50

150,00

1,00

-

-

-

65K

ABB REF541

0,50

150,00

1,00

-

-

-

65K

ABB REF541

0,50

150,00

1,00

-

-

-

65K

ABB REF541

0,50

150,00

1,00

-

-

-

65K

ABB REF541

0,50

100,00

1,00

5,00

1000,00

30,00

65K

ABB REF541

0,45

357,60

0,70

-

-

-

-

ABB RET543

0,60

180,00

7,20 14,20

4260,00

50,00

-

ABB REF541

DEPARTAMENTO DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO SECCIÓN SUBESTACIONES Y LÍNEAS DE SUBTRANSMISIÓN. ESTUDIO DE FLUJOS DE POTENCIA, CORTOCIRCUITOS Y COORDINACIÓN DE PROTECCIONES DEL SISTEMA ELÉCTRICO DE SUBTRANSMISIÓN 69 kV DICIEMBRE 2014.

Página 63 de 64 Linea S/T SamangaAmbato

730,0 0

69,00

SI

Linea S/T SamangaPillaro

401,0 0

69,00

NO

Linea S/T AmbatoSamanga

730,0 0

69,00

SI

0,0

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

ABB REF541

30,0

150,0

IEEE Extre. Inverse

0,84

126,00

8,30

6,67

1000,20

50,00

IEC Very Inverse

0,47

70,05

0,21

6,68

1002,00

50,00

-

ABB REF541

60,0

300,0

IAC Very Inverse

2

600

4

21,58

6474,00

50

IAC Very Inverse

4

240

7

16,00

4800,00

50,00

-

GE IAC53B

S/E TENA PROTECCION 51

In [A]

VOLTAJ E [kV]

ACTIVADA FUNCION DIRECCIONA L

Jumandy

210,0 0

13,80

NO

60,0

300,0

Archidona

210,0 0

13,80

NO

60,0

300,0

Amazonas

210,0 0

13,80

NO

60,0

300,0

Misahualli

210,0 0

13,80

NO

60,0

300,0

Arosemena Tola

210,0 0

13,80

NO

60,0

300,0

ELEMENTO PROTEGIDO

CT RATI O [A]

I BAS E [A]

CURVA IEEE Extreml y Inverse IEEE Extreml y Inverse IEEE Extreml y Inverse IEEE Extreml y Inverse IEEE Extreml y Inverse

PROTECCION 50

PROTECCION 51N

TAP FAS E

I PRIMARI A [A]

TD S

TAP FAS E

I PRIMARI A [A]

TIEMP O [ms]

0,70

210,00

3,3

-

-

-

0,70

210,00

3,3

-

-

-

0,70

210,00

3,3

-

-

-

0,70

210,00

3,3

-

-

-

0,70

210,00

3,3

-

-

-

CURVA IEC Extreml y Inverse IEC Extreml y Inverse IEC Extreml y Inverse IEC Extreml y Inverse IEC Extreml y Inverse

PROTECCION 50N

TAP FAS E

I PRIMARI A [A]

TD S

TAP FAS E

I PRIMARI A [A]

TIEMP O [ms]

FUSIBL E MAXIMO

MODEL O DE RELE

0,41

123,00

0,55

-

-

-

50K

ABB REF541

0,41

123,00

0,55

-

-

-

50K

ABB REF541

0,41

123,00

0,55

-

-

-

50K

ABB REF541

0,41

123,00

0,55

-

-

-

50K

ABB REF541

0,41

123,00

0,55

-

-

-

50K

ABB REF541

DEPARTAMENTO DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO SECCIÓN SUBESTACIONES Y LÍNEAS DE SUBTRANSMISIÓN. ESTUDIO DE FLUJOS DE POTENCIA, CORTOCIRCUITOS Y COORDINACIÓN DE PROTECCIONES DEL SISTEMA ELÉCTRICO DE SUBTRANSMISIÓN 69 kV DICIEMBRE 2014.

Página 64 de 64 Bnco Capacitores

210,0 0

13,80

NO

60,0

300,0

IEEE Extreml y Inverse

0,50

150,00

0,8

8,32

2496,00

40,00

IEEE Extreml y Inverse

0,25

75,00

0,80

5,00

1500,00

40,00

-

ABB REF541

Transformado r T 10 MVA, 69/13.8 kV S/E Tena

418,3 7

13,80

NO

180,0

900,0

IEEE Extreml y Inverse

0,58

522,00

2,7

-

-

-

IEEE Extreml y Inverse

0,29

259,20

9,00

-

-

-

-

ABB RET541