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• David Goñi

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MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL

PROYECTO: AMPLIACION - TEJEDURIA 5 DEPARTAMENTO: PROVINCIA: DISTRITO:

LIMA LIMA CERCADO DE LIMA

PROPIETARIO: CIA. Industrial Nuevo Mundo S.A. CONSULTOR: Ing. HOLDER CONTRERAS CALDERON C.I.P. 48500

SETIEMBRE - 2012

CONTENIDO pág.

I. GENERALIDADES.-

3

1.1 ESTRUCTURACION 1.2 NORMAS EMPLEADAS 1.3 ESPECIFICACIONES – MATERIALES EMPLEADOS 1.4 REFERENCIAS 1.4.1 ARQUITECTURA Y CONFIGURACION GEOMETRICA 1.4.2 ESTRUCTURACION - CONFIGURACION

II. ESTADOS DE CARGAS Y COMBINACIONES DE CARGAS.-

9

2.1 ESTADOS DE CARGAS 2.2 COMBINACIONES DE CARGAS 2.3 ALTERNANCIAS DE CARGAS DIAFRAGMA 1° NIVEL (PLANTA Y 3D)

III. ANALISIS SISMICOS.3.1 FACTORES PARA EL ANALISIS 3.1.1 FUERZAS SISMICAS VERTICALES 3.2 ANALISIS DINAMICO 3.2.1 ESPECTRO DE PSEUDO ACELERACIONES 3.2.2 PERIODOS Y MASA PARTICIPANTE 3.3 ANALISIS ESTATICO 3.3.1 PESO DE LA ESTRUCTURA (P)

15 15

17

CARGA MUERTA CARGA VIVA

3.3.2 FACTOR DE AMPLIFICACIÓN SÍSMICA (C) y PERIODO FUNDAMENTAL (T) 3.3.3 FUERZA CORTANTE EN LA BASE (V) 3.3.4 DISTRIBUCIÓN DE FUERZA CORTANTE EN ELEVACIÓN

IV. CONTROL DE DESPLAZAMIENTOS LATERALES.-

19

DESPLAZAMIENTOS DE CENTROS DE MASA DE DIAFRAGMAS (POR NIVELES) DESPLAZAMIENTOS MAXIMOS DE EXTREMOS DE DIAFRAGMAS (POR NIVELES)

V. DISEÑO DE COMPONENTES DE CONCRETO ARMADO Y ACERO.5.1 DISEÑO DE VIGAS Y COLUMNAS DE C°A° 5.1.1 REFORZAMIENTO DE COLUMNAS DE Y VIGAS DE CONCRETO EXISTENTES 5.2 DISEÑO DE ELEMENTOS DE ACERO 5.2.1 VERIFICACION DE MIEMBROS DE ACERO 5.2.2 VERIFICACION DE PLANCHAS Y CARTELAS

23

VI. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES.-

32

23

6.1 CONCLUSIONES 6.2 RECOMENDACIONES

pág. 2 /32

I . GENERALIDADES. GENERALIDADES . La presente Memoria corresponde al análisis sísmico y calculo estructural del proyecto “AMPLIACION – TEJEDURIA 5 DE INSTALACION INDUSTRIAL”, de Propietario “CIA. Industrial Nuevo Mundo S.A.”; Estructura existente conformada por 1 Techo Tipo Arco Metalico, proyectada para albergar equipamiento de uso industrial; con ubicación en jr. José Celendín nº 750 – Zona Industrial; distrito de Cercado, provincia y departamento de Lima.

1.1 ESTRUCTURACION 1.1.1 DEL SISTEMA EXISTENTE.La altura del Techo Metálico existente es 6.00m en el cielo raso, y 10.00m en la cumbrera, con un nivel de techo de +10.00m sobre la vía pública. El sistema estructural existente consta de: - Arcos Metálicos (con varillas de acero liso) apoyados sobre columnas metálicas y sobre una viga metálica, en sentido paralelo a la fachada. - Viguetas y arriostres metálicos (con varillas de acero liso) apoyadas sobre los Arcos metálicos en el sentido perpendicular a la fachada. La cimentación existente no fue inspeccionada, se descarta su Análisis considerando la calidad portante del Terreno local (Grava mal graduada aprox.). Se tiene 2 secciones de columnas metálicas: rectangulares de 6” x 6” x 1/4", circular de Ø 6 5/8”; mientras que la viga metálica es de sección .31 x 1.10m compuesta por perfiles de acero tipo angulo “L” y planchas. El diafragma rígido lo conforman las Bridas y Cuerdas superiores del Arco metalico, asi como las viguetas metalicas, arriostres entre viguetas y templadores, según se muestra en los Planos del proyecto.

1.1.2 DEL SISTEMA PROYECTADO.El sistema estructural planteado consiste en: - Incorporacion de Pasarellas Metálicas, suspendidas del Arco Metalico - Instalacion de Ductos Metalicos, suspendidos del Arco Metalico. - Instalacion de falso cielo raso de baldosas, suspendido de las Viguetas metalicas

1.2 NORMAS EMPLEADAS Se sigue las disposiciones de los Reglamentos y Normas Nacionales e Internacionales descritos a continuación. -Reglamento Nacional de Edificaciones (Perú) – Normas Técnicas de Edificación (N.T.E.): -NTE E.020 “CARGAS” -NTE E.060 “CONCRETO ARMADO” -NTE E.030 “DISEÑO SISMORRESISTENTE” -NTE E.070 “ALBAÑILERIA” -NTE E.050 “SUELOS Y CIMENTACIONES” -NTE E.090 “ESTRUCTURAS METALICAS” - A.C.I. 318 – 2008 (American Concrete Institute) - Building Code Requirements for Structural Concrete - UBC 1997 Uniform Building Code -AISC-LRFD 99 Se entiende que todos los Reglamentos y Normas están en vigencia y/o son de la última edición.

1.3 ESPECIFICACIONES – MATERIALES EMPLEADOS 1.3.1 DEL SISTEMA EXISTENTE.ACERO ESTRUCTURAL (A-36): -Resistencia (fy): 2,500 Kg/cm2 (Gº 36): -Modulo de Elasticidad (E) : 2’000,000 Kg/cm2 -Modulo de Poisson (u) : 0.30

ACERO LISO (ASTM A-615):

-Resistencia a la fluencia (fy) : 4,200 Kg/cm2 (Gº 60):

“E”: 2’100,000 Kg/cm2

PLANCHAS (A-36): -Resistencia (fy): 2,500 Kg/cm2 (Gº 36): -Modulo de Elasticidad (E) : 2’000,000 Kg/cm2

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1.3.2 DEL SISTEMA PROYECTADO.ACERO :

Arcos metalicos: corrugado:

SOLDADURA: COBERTURA:

Electrodos:

Fy = Fu = Fy = Fexx = Fexx = Pu =

36 KSI 58 KSI 4200 Kg/cm2, 60 KSI 70 KSI 8.50 kg/m2

λc = u= λc =

7.85 Tn/m3, 0.30 7.85 Tn/m3,

(E70 XX - AWS, para acero liso) (E70 XX - AWS, para acero corrug.) (Calaminon curvo CU-6; catalogo fabricante)

Ec =

2,000,000 Kg/cm2

Ec =

2,100,000 Kg/cm2 (en varillas)

ARCOS METALICOS: El tipo de miembros estructurales empleados son varillas de acero liso, con las siguientes caracteristicas: Diametro (Ø) Peso Area Nro Perimetro Barra pulg. cm. kg/m cm2 cm #2 1/4" 0.64 0.2483 0.32 1.99 #3 3/8" 0.95 0.5586 0.71 2.99 #4 1/2" 1.27 0.9931 1.27 3.99 #5 5/8" 1.59 1.5518 1.98 4.99 #6 3/4" 1.91 2.2346 2.85 5.98 #7 7/8" 2.22 3.0415 3.88 6.98 #8 1" 2.54 3.9726 5.07 7.98 #9 1 1/8" 2.86 5.0278 6.41 8.98 # 10 1 1/4" 3.18 6.2072 7.92 9.97 # 11 1 3/8" 3.49 7.5107 9.58 10.97 # 12 1 1/2" 3.81 8.9383 11.40 11.97 # 13 1 5/8" 4.13 10.49 13.38 12.97 # 14 1 3/4" 4.45 12.166 15.52 13.96 # 15 1 7/8" 4.76 13.966 17.81 14.96 # 16 2" 5.08 15.89 20.27 15.96 # 17 2 1/8" 5.40 17.939 22.88 16.96 # 18 2 1/4" 5.72 20.111 25.65 17.95 COLUMNAS METALICAS: Los miembros estructurales empleados son perfiles tipo cajon hueco.

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1.4 REFERENCIAS 1.4.1 ARQUITECTURA Y CONFIGURACION GEOMETRICA

Diafragma - Techo Metálico existente

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Detalle – Instalaciones Nuevas

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1.4.2 ESTRUCTURACION.- CONFIGURACION

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II. ESTADOS DE CARGAS Y COMBINACIONES DE CARGAS.2.1 ESTADOS DE CARGAS.CARGA MUERTA: El valor de las Cargas Muertas empleadas comprende el peso propio de los elementos estructurales (arcos, viguetas, arriostres, columnas, planchas, etc.) según características descritas en el Ítem 1.3; además del peso de los Equipos suspendidos, el peso de los acabados, según: Falso Cielo Raso (bloquetas): Pasarellas: Luminarias: Cobertura (calaminon curvo):

Ductos :

10.00 kg/m2 22.06 kg/m 9.04 kg/m 8.50 kg/m2

Peso: 4500 kg Longitud: 28.00 m Peso equiv.: 160 kg/m2

CARGA VIVA: El valor de Carga Viva empleada es de 30 kg/m2 (coberturas) y 500 kg/m2 (pasarellas), según especificaciones de la NTP E.020 – TABLA 1

CARGAS LATERALES:

CARGAS DE VIENTO (W):

Viento en Arcos metalicos: 45.00 VH =

NTE E.020 - Art. 12 V = 45.00 θ = 9.000 θ = 27.000

km/h

0.22

V h = V(H/10) > V →: ("V" de Mapa Eolico - zona Lima) km/h H ≈ 9.300 m (alt. prom. desde terreno) ° (pendiente promedio de la superficie - zona de baja pendiente) ° (pendiente promedio de la superficie - zona de alta pendiente)

Presiones:

NTE E.020 - TABLA 4 → CONSTRUCCION barlovento +0.8 Arcos y cubiertas cilindricas con pendiente (θ) < 45º -0.8 +0.8 Superficies verticales de edificios Superficies verticales o inclinadas (planas -0.7 o curvas) paralelas al viento

BARLOVENTO: SOTAVENTO

Considerando presion:

C=

0.8

Considerando succion:

C=

-0.8

Se tiene succion:

C=

-0.5

Ph = 0.005(C)(V h 2 ) sotavento donde: Ph = Presión o succión del viento a una altura “h” perpendicular a -0.5 la superficie, para "h"> 10m (kg/m2) -0.6 C = factor de forma adimensional (de tabla izquierda) -0.7

(El signo positivo indica presión y el negativo succión) ρh = ρh = ρh =

8.10

kg/m2

(en arcos)

-8.10

2

kg/m

(en arcos)

-5.06

kg/m2

(en arcos)

CARGAS DE SISMO: Se Describe en el Item III

2.2 COMBINACIONES DE CARGAS.Especificaciones A-4.1 LRFD - 99:

Se entiende que "W" y "E" corresponden a los casos más críticos de Viento y Sismo respectivamente. De dichas combinaciones, el diseño Estructural se efectúa con la “ENVOLVENTE” definida con dichas combinaciones

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2.3 ALTERNANCIA DE CARGAS CARGA MUERTA: Se indican valores de la carga muerta en kg/m2, en cobertura y en pasarella

Program Name SAP 2000

Version 15.0.0

ProgLevel Advanced

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Se indican valores de la carga de Luminarias, y de Ductos Metalicos (en kg/m).

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CARGA VIVA: Se indican valores de la 1º y 2º alternancia de la carga viva en kg/m2

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CARGA DE VIENTO: Se indican valores del 1º y 2º caso de la carga de viento, en kg/m2: - Presión en barlovento - succión en sotavento

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- Succión en barlovento - succión en sotavento

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III. ANALISIS SISMICOS.3.1 FACTORES PARA EL ANALISIS El Análisis Sísmico se realiza utilizando un modelo matemático tridimensional en donde los elementos verticales están conectados con diafragmas horizontales, los cuales se suponen infinitamente rígidos en sus planos. Además, para cada dirección, se ha considerado una excentricidad accidental de 0.05 veces la dimensión del edificio en la dirección perpendicular a la acción de la fuerza. Los parámetros sísmicos que estipula la Norma de Diseño Sismorresistente (NTE E.030) considerados para el Análisis en el Edificio son los siguientes: Factor

Nomenclatura

Clasificación Categórica Tipo

Valor

Justificación

Zona

Z

3

0.40

Uso

U

C

1.0

Suelo

S Tp (s)

1

1.0 0.4

Zona Sísmica 3: Lima Edificaciones Comunes: Talleres, almacenes Grava Mal graduada

Rx

Porticos de Acero

9.50

Ry

Porticos de Acero

9.50

Coeficiente de reducción

Columnas, vigas y arriostres de acero (regular) Columnas, vigas y arriostres de acero (regular)

3.1.1 FUERZAS SISMICAS VERTICALES El factor de Zona de la Edificación clasifica como “Z1”. Por tanto, según la NTE - E.030, las fuerzas sísmicas verticales se consideraran como una fracción de 2/3 del valor de la fuerza sísmica horizontal

3.2 ANALISIS SISMICO DINAMICO 3.2.1 ESPECTRO DE PSEUDO ACELERACIONES Para el Análisis Dinámico de la Estructura se utiliza un Espectro de respuesta según la NTE - E.030, para comparar la fuerza cortante mínima en la base y compararlos con los resultados de un análisis estático. Todo esto para cada dirección de la Edificación en planta (X e Y) Sa = ZUSC.g R

; g = 9.81 m/s2

y C=2.5(Tp/T) < 2.5

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T 0.05 0.10 0.15 0.20 0.25 0.30 0.35 0.40 0.45 0.50 0.55 0.60 0.65 0.70 0.75 0.80 0.85 0.90 0.95 1.00 1.05 1.10 1.15 1.20 1.25 1.30 1.35 1.40 1.45 1.50 1.55 1.60 1.65 1.70 1.75 1.80 1.85 1.90 1.95 2.00 2.05

C=2.5(Tp/T) 20.000 10.000 6.667 5.000 4.000 3.333 2.857 2.500 2.222 2.000 1.818 1.667 1.538 1.429 1.333 1.250 1.176 1.111 1.053 1.000 0.952 0.909 0.870 0.833 0.800 0.769 0.741 0.714 0.690 0.667 0.645 0.625 0.606 0.588 0.571 0.556 0.541 0.526 0.513 0.500 0.488

"C" correg 2.500 2.500 2.500 2.500 2.500 2.500 2.500 2.500 2.222 2.000 1.818 1.667 1.538 1.429 1.333 1.250 1.176 1.111 1.053 1.000 0.952 0.909 0.870 0.833 0.800 0.769 0.741 0.714 0.690 0.667 0.645 0.625 0.606 0.588 0.571 0.556 0.541 0.526 0.513 0.500 0.488

Sa X 1.033 1.033 1.033 1.033 1.033 1.033 1.033 1.033 0.918 0.826 0.751 0.688 0.635 0.590 0.551 0.516 0.486 0.459 0.435 0.413 0.393 0.376 0.359 0.344 0.330 0.318 0.306 0.295 0.285 0.275 0.266 0.258 0.250 0.243 0.236 0.229 0.223 0.217 0.212 0.207 0.201

Sa Y 1.033 1.033 1.033 1.033 1.033 1.033 1.033 1.033 0.918 0.826 0.751 0.688 0.635 0.590 0.551 0.516 0.486 0.459 0.435 0.413 0.393 0.376 0.359 0.344 0.330 0.318 0.306 0.295 0.285 0.275 0.266 0.258 0.250 0.243 0.236 0.229 0.223 0.217 0.212 0.207 0.201

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3.2.2 PERIODOS Y MASA PARTICIPANTE Los periodos y la masa participante calculados mediante un análisis ProgramName dinámico para 3 modos de vibración (3 modos por cada diafragma), se SAP 2000 presentan a continuación: TABLE: Modal Load Participation Ratios Item Type Item Static Dynamic Text Text Percent Percent Accel UX 99.5647 88.4363 Accel UY 95.9099 73.3545 Accel UZ 37.829 13.9102 Accel RX 100.3591 84.9863 Accel RY 99.075 80.4016 Accel RZ -292.4006 78.3034

Versión 15.0.0

ProgLevel Advanced

TABLE: Modal Periods And Frequencies StepType Period Frequency CircFreq Text Sec Cyc/sec rad/sec Mode 1 3.249 20.417 0.307745 Mode 2 0.179352 5.576 35.033 Mode 3 0.165417 6.045 37.984

TABLE: Modal Participating Mass Ratios StepType Period UX UY UZ Text Sec Unitless Unitless Unitless Mode 1 0.307745 61.7542 0.1816 0.0052 Mode 2 0.5018 8.2073 0.0012 0.179352 Mode 3 0.165417 3.3605 1.9516 0.0005

SumUX Unitless 61.7542 62.256 65.6165

SumUY Unitless 0.1816 8.3889 10.3405

SumUZ Unitless 0.0052 0.0064 0.0069

TABLE: Modal Participating Mass Ratios StepType Period RX RY RZ Text Sec Unitless Unitless Unitless Mode 1 0.307745 0.2137 73.7691 3.5881 Mode 2 0.1643 0.362 0.179352 16.1374 Mode 3 0.165417 3.1212 0.4863 0.6026

SumRX Unitless 0.2137 16.3511 19.4723

SumRY Unitless 73.7691 73.9335 74.4197

SumRZ Unitless 3.5881 3.9502 4.5528

3.3 ANALISIS SISMICO ESTATICO Se calculara el Cortante Estático con los valores de los parámetros definidos anteriormente, además de definir el Peso de la Estructura y el Factor de Ampliación Dinámica (C).

3.3.1 PESO DE LA ESTRUCTURA (P) La estructura clasifico como categoría C, por lo tanto el peso que se ha considerado para el análisis sísmico es el debido a la carga permanente más el 25% de la carga viva (100%CM + 25%CV). En azoteas y techo en general se considera el 25% de la carga viva (100%CM + 25%CV). P= 35,880 kg = 35.88 Tn (peso propio + 25%carga viva, automatico de SAP2000)

3.3.2 FACTOR DE AMPLIFICACIÓN SÍSMICA (C) y PERIODO FUNDAMENTAL (T) Para el cálculo del Factor de Amplificación Sísmica en los Análisis se consideró el periodo fundamental estimado en la Norma NTE. E.030, según: C= 2.5 (Tp/T) ≤ 2.5

Dirección X-X Y-Y

Ct

Hn

T = Hn/Ct

C

C/R > 0.125

35 60

15.25 15.25

0.436 0.254

2.50 2.50

0.2869 1.1111

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3.3.3 FUERZA CORTANTE EN LA BASE (V) La Fuerza Cortante en la Base de la Edificación se determina como una fracción del peso total de la Edificación mediante la siguiente expresión: V = ZUSC.P → R

Vx = 0.1053*P = 37.77 tn

y

Vy = 0.1053*P = 37.77 tn

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IV. CONTROL DE DESPLAZAMIENTOS LATERALES.DESPLAZAMIENTOS DE CENTROS DE MASA Y EXTREMOS DE DIAFRAGMAS (POR NIVELES)

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De acuerdo a la Norma NTE. E030, para el control de los desplazamientos laterales, los resultados deberán ser multiplicados por el valor de 0.75R para calcular los máximos desplazamientos laterales de la estructura. Se tomaron los desplazamientos del centro de masa Los resultados se muestran en la siguiente tabla para cada dirección de análisis. Donde: ∆i/he = Desplazamiento relativo de entrepiso Además: ∆iX/heX (máx.) = 0.010 (máximo permisible Acero, NTE E.030 – 3.8)

Se observa que tanto en el Eje del Centro de Masa como en los Ejes más alejados de este en cada dirección, todos los entrepisos cumplen con el Desplazamiento relativo máximo permisible de entrepiso (∆i/he) MAX en ambas direcciones.

4.1 DESPLAZAMIENTOS DE CENTROS DE MASA Y EXTREMOS DE DIAFRAGMAS ( POR NIVELES )

Desplazamiento Relativo de Entrepiso del Centro de Masa DIRECCION X-X DIRECCION Y-Y H (m) desplazam. ∆i ∆i desplazam. NIVEL (∆i/he)*0.75R OBS. (∆i/he)*0.75R OBS. absolt. (cm) (cm) absolt. (cm) (cm) 6.00 1 .82 0.96 0.84 0.0099 OK 0.96 0.0114 OK

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V. DISEÑO DE COMPONENTES DE CONCRETO ARMADO Y ACERO.NORMAS Y CODIGOS EMPLEADOS:

CONCRETO ARMADO: ESPECIFICACIONES ACI 318 -2008

ACERO: ESPECIFICACIONES AISC - LRFD 99

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5.1 DISEÑO DE COLUMNAS DE CºAº Plantas: Diseño de refuerzo longitudinal y transversal en miembros (frame) de C°A°. Se indican áreas (As) en cm2

Se aprecia que los refuerzos requeridos no exceden a los de las columnas existentes, a excepción de las columnas Indicadas “a reforzar” pág. 23 /32

5.1.1 REFORZAMIENTO DE COLUMNAS Y VIGAS DE CONCRETO EXISTENTES: Columnas de Concreto existentes: Se observa que el programa arroja por defecto una cuantía mínima reglamentaria (Asmin = (1% - 2%)*Ac, de acuerdo al código ACI 318-2008) en algunas columnas, debido a que no puede arrojar resultados nulos.

Detalle de diseño de Columna “C.E.-1” nivel 1

→ Calculo similar para resto de columnas

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COLUMNA

TENSOR

COLGADOR

5.2 DISEÑO DE ELEMENTOS DE ACERO 5.2.1 VERIFICACION DE MIEMBROS DE ACERO

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VIGA DE ARRIOSTRE

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TENSOR

COLGADOR

- DISEÑO AUTOMATIZADO DE MIENBROS DE ACERO, SEGÚN ESPECIFICACIONES AISC - LRFD 99 - DETALLES DE VERIFICACION DE ESFUERZOS EN MIEMBROS MAS CRITICOS DE CADA COMPONENTE DE LA ESTRUCTURA (BRIDAS, TENSOR, DIAGONAL, CUERDAS, COLGADORES Y ARRIOSTRES)

BRIDA SUPERIOR

TEMPLADOR

VIGA METALICA

BRIDA INFERIOR

VIGUETA METALICA

VIGA DE ARRIOTRE

CRUZ SAN ANDRES

VIGA DE ARRIOSTRE:

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VIGA METALICA:

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→ Calculo similar para resto de columnas

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5.2.2 VERIFICACION DE PLANCHAS Y CARTELAS

PLANCHA, E= 3/16”

PLANCHA, E= 3/16”

→ Esfuerzo max.: 6 KSI → Se observa que en las planchas de apoyo no se excede el esfuerzo admisible (36 KSI)

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VI. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES.6.1 CONCLUSIONES.En la Estructura Existente, cada Arco Metálico contempla Bridas, Diagonales, y Cuerdas de Ø 1 ¼” y Ø5/8” los cuales resultaron suficientes para adoptar las nuevas cargas a portar en la estructura, a excepción de los detallados a continuación: 6.1.1 Del Item 4.1: Las Columnas Metálicas, requirieron un encamisetado de CºAº, en una altura H= 2.25m. Esto para cumplir con los desplazamientos laterales permisibles, según la NTP E.030. 6.1.2 Del Item 5.2: Los Tensores en cada Arco, requerían de menor longitud por tramo para evitar falla por pandeo, para lo cual se requirió la introducción de 4 nuevos colgadores (Ø 1/4" liso) en cada Arco. 6.1.3 Del Item 5.2: El resto de elementos (vigas Metalicas, viguetas, templadores) no requieren refuerzo para portar las nuevas cargas. Similarmente con las planchas y cartelas existentes.

6.2 RECOMENDACIONES.Es indispensable el encamisetado de las Columnas existentes (Ø 6 5/8”) con CºAº de f’c= 210 kg/cm2, según se indica en Planos de Reforzamiento adjuntos. 6.2.3 Del Ítem 6.1.3: Es recomendable hacer una verificación de las Soldaduras entre las uniones de cada miembro de las estructuras (Arcos, Vigas Metalicas, Viguetas, Columnas Metalicas) verificando que estas cumplan el espesor minimo E= 3/16”.

Aunque los factores de Seguridad de los diseños del Proyecto original pueden cubrir en un amplio margen alguna distorsión o alteración en el comportamiento real de la Estructura respecto al Proyecto, es recomendable los reajustes al Proyecto contemplado en los Ítems anteriores, a fin de evitar sobrereforzamientos que puedan alterar perjudicialmente el comportamiento real de la Estructura.

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