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t'*fiu^ lhhsifad
de Concepción
hHde
lrqeniería
(a-.{^.
4'-.*1t-
OeüCgnento de lngeniería Química
Tt,to'*U einforme de Laboratorio de Procesos Químicos I Coeficiente de transferencia de calor por convección forzada en cañerías
lntegrantes: Natalia Aguayo
Karen Alvarez Sharim Hamer Karen Reyes Profesora:
Marlene Roeckel
Ayudante:
Eric Roa
Grupo:
D
Fecha:
28lJunisl2O07
r F
Nomenclatura
h
[',
tl
f
área en la región ;
l*')
calor específico
fkJ/kg'K]
diámetro de cañería
lml
diámetro en la región i
l*l
coeficiente de fricción
adimensional
coeficiente de transferencia
lW I m'z
convectivo de
.xl
i
conductividad térmica
[Wm.K]
flujo másico.
Ikg/s]
número de Nusselt
adimensional
número de Prandtl
adimensional
a
flujo de calor
lwl
{
flujo de calor por unidad de área
fwm'z]
ReD
número de Reynolds
adimensional
T_
temperatura media del fluido
tKl
T
temperatura de la pared del ducto
tKl
I
en cada punto
j
r..
temperatura de i en
U
coeficiente global de transferencia
tKl fWm'z.K]
de calor v
velocidad del fluido
[m/s]
t
flujo volumétrico
¡m3/sl
AT
diferencia de temperatura entre la
tKl
salida y la entrada de aire AT,
diferencia de temperatura entre la
tKl
entrada del vapor y la salida del aire
LTt diferencia de temperatura entre
la
tKl
salida del vapor y la entrada del aire
AT, mt
diferencia de temperatura media
tKl
logarítmica tV t cd,h
longitud hidrodinámica de entrada
[*J
p
densidad del fluido
lkg/m3l
It
viscosidad del fluido
[kg/m.s]
Subíndices a
a¡re
ari
aire a entrada
aro
aire a la salida
e
externo
i
interno
m
media del fluido
s
superficial
v
vapor
lri
vapor a la entrada
lro
vapor a la salida
Sumario El objetivo de este laboratorio fue verificar las leyes de transferencia de
calor por convección forzada en cañerías, local. Para esto se dispuso 'd un intercambiador
vectivo
de calor de
tu
y exterior tienen un diámetro de 1,27 y 3,81 [cm],respectivamente. Por el tubo interior fluye aire a I temperatura ambiente, mientras que por el espacio anular circula vapor de agua.
Se dispuso, además, de termocuplas tipo K, de las cuales tres son desmontables, una termocupla móvil tipo T, un manómetro y un rotor. Se trabajó con caudales de 3, 6 y 8 [pie3/min] a través del tubo interior del intercambiador. Para cada caudal se registraron temperaturas del seno del
aire cada x=0,1[m] de tubo ajustándose un polinomio de temperatura
en
función de la longitud del tubo. Para el vapor en cambio, se utilizó el ajuste a los valores de las temperaturas superficiales del tubo interno, midiendo en tres
intervalos de longitud, x=O[m], x=0,5[m] y x=1 [m] .Se obtuvieron 10 datos de coeficiente convectivo para cada caudal, por medio de las temperaturas de aire y vapor.
Los coeficientes convectivos experimentales fueron comparados con los teóricos obtenidos por las diferentes correlaciones empíricas utilizadas, DittusBoelter, Sieder y Tate, Petukhov y Gnielinski.
Para un caudal de 3 [pie3/min] el coeficiente convectivo experimental se encuentra en un rango de (16,77+*30,97)[W*m2/K], con una media de 25.537[W*m2/K1, para
6 pie3/min (20,70+,-80,77)[W*m2/K], con una media de
53.490/y/*m2/K1, y para 8 pie3/min (15,73+ 2O,g2)M*m2/Kl, con una media de 69.653It//*m2/K1.
El coeficiente convectivo experimental en cada caudal se asemej
a
ilas conelaciones
de Petukhov y Gnielinski, ya que aparte de