INSTALACION DEL SERVICIO DE AGUA DEL SISTEMA DE RIEGO TECNIFICADO CUYO CUYO GEOLOGIA Y GEOTECNIA 2013 GEOLOGIA - GEOTE
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INSTALACION DEL SERVICIO DE AGUA DEL SISTEMA DE RIEGO TECNIFICADO CUYO CUYO
GEOLOGIA Y GEOTECNIA 2013
GEOLOGIA - GEOTECNIA INSTALACION DEL SERVICIO DE AGUA DEL SISTEMA DE RIEGO TECNIFICADO CUYO CUYO EN LAS COMUNIDADES DE ÑACOREQUE Y HUANCASAYANI INDICE 1.0 GENERALIDADES 1.1 INTRODUCCION 1.2 UBICACIÓN Y ACCESIBILIDAD DEL ÁREA DE ESTUDIO 1.3 CLIMA, FLORA Y FAUNA 2.0 OBJETIVOS DEL ESTUDIO 3.0 MÉTODO DE TRABAJO 3.1 RECOPILACION DE DATOS 3.2 TRABAJO DE CAMPO 3.3 TRABAJOS GABINETE 4.0 GEOMORFOLOGIA GENERAL 4.1 INTRODUCCION 4.2 GEOMORFOLOGIA LOCAL 4.2.1 FACTORES QUE CARACTERIZAN LAS UNIDADES GEOMORFOLÓGICAS 4.2.2 UNIDADES GEOMORFOLOGICAS 4.2.3 SISTEMA ANTRÓPICO 4.2.4 SISTEMA FLUVIAL 4.2.5 SISTEMA MONTAÑOSO 5.0 GEOLOGIA 5.1 ESTRATIGRAFIA Y LITOLOGIA LOCAL 5.1.1 PALEOZOICA 5.1.1.1 CARADOCIANO 5.1.1.2 DEVONIANO SILURIANO 5.1.2 CENOZOICO 5.2 FALLAS Y OTRAS ESTRUCTURAS 5.3 GEODINAMICA EXTERNA 5.3.1 DESLIZAMIENTO DE TALUDES 5.4 RIESGO SISMICO 5.4.1 INTRODUCCION 5.4.2 INTENSIDADES 5.4.3 SISMICIDAD HISTÓRICA 5.4.4 ZONIFICACIÓN SÍSMICA 5.4.5 FUERZA HORIZONTAL EQUIVALENTE 5.4.6 PELIGRO SÍSMICO 6.0 GEOTECNIA DEL PROYECTO 6.1 GENERALIDADES 6.1.1 METODOLOGÍA 6.1.2 ENSAYOS DE MECANICA DE SUELOS QUE SE REALIZARAN EN EL LABORATORIO 6.1.3 CÁLCULO DE LA CAPACIDAD PORTANTE ADMISIBLE POR CORTE 6.2 GEOTECNIA DE BOCATOMA 6.2.1 GENERALIDADES 6.2.2 PERFIL ESTRATIGRÁFICO EN BOCATOMA 6.2.3 CONFORMACIÓN DEL SUBSUELO EN BOCATOMA 6.2.4 CLASIFICACIÓN DE SUELOS EN BOCATOMA 6.2.5 ANALISIS DE LA CIMENTACION EN BOCATOMA 6.2.6 CARACTERISTICAS GEOTECNICAS DE LOS SUELOS EN BOTOMA 6.3 GEOTECNIA DEL DESARENADOR 6.3.1 TRABAJOS DE CAMPO 6.3.2 CONFORMACIÓN DEL SUBSUELO EN DESARENADOR 6.3.3 PERFIL ESTRATIGRÁFICO EN DESARENADOR 6.3.4 ANALISIS DE LA CIMENTACION EN DESARENADOR 6.3.5 CARACTERISTICAS GEOTENICAS DEL DESARENADOR 6.4 GEOTECNIA DE LOS CAMARAS DE CARGA 6.4.1 TRABAJOS DE CAMPO ___________________________________________________________________________________________________________________________________ DIRECCION DE ESTUDIOS Y PROYECTOS – PRORRIDRE
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6.4.2 CONFORMACIÓN DEL SUBSUELO EN LOS CAMARAS DE CARGA 6.4.3 PERFIL ESTRATIGRÁFICO DE LOS CAMARAS DE CARGA 6.4.4 ANALISIS DE LA CIMENTACION EN LOS CAMARAS DE CARGA 6.4.5 CARACTERISTICAS GEOTECNICAS DE LOS CAMARAS DE CARGA 7.0 ESTUDIO DE CANTERAS 7.1 OBJETIVO 7.2 MATERIAL DE AGREGADO MA -01 (RIO GRANDE ORIENTAL) 7.3 CANTERA DE ROCA. 7.4 FUENTES DE AGUA 7.4.1 FUENTE DE AGUA RIO HUANCASAYANI. 7.5 DISEÑO DE MEZCLA DECONCRETO 7.5.1 DISEÑO DE MEZCLA DE CONCRETO DE LA CANTERA RIO GRANDE. 8.0 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES 8.1 CONCLUSIONES 8.2 RECOMENDACIONES
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GEOLOGIA - GEOTECNIA INSTALACION DEL SERVICIO DE AGUA DEL SISTEMA DE RIEGO TECNIFICADO CUYO CUYO EN LAS COMUNIDADES DE ÑACOREQUE Y HUANCASAYANI 1.0
GENERALIDADES 1.1
INTRODUCCION
El presente informe de Geología y Geotecnia corresponde al proyecto “Instalación del Servicio de Agua del Sistema de Riego Tecnificado Cuyo Cuyo en las Comunidades de Ñacoreque y Huancasayani” el que se ha desarrollado dentro de los lineamientos que establecen la institución Programa Regional de Riego y Drenaje PRORRIDRE. Las estructuras que abarca son Bocatoma, Cámaras de Carga 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8 y Obras de Arte, todo esto está Ubicado C.P. de Ñacoreque Chico, Ñacoreque Grande, C.P. Huancasayani perteneciente al Distrito Cuyo Cuyo, Provincia de Sandía, Departamento de Puno. Por la necesidad de disponer de una buena infraestructura básica de riego en el departamento de Puno, para mejorar el nivel de vida de la población dedicada principalmente a la actividad agropecuaria y ganadería, la institución Programa Regional de Riego y Drenaje PRORRIDRE a través del Gobierno Regional de Puno ha visto por conveniente la implementación del Proyecto Instalación del Servicio de Agua del Sistema de Riego Tecnificado Cuyo Cuyo en las Comunidades de Ñacoreque y Huancasayani. 1.2
UBICACIÓN Y ACCESIBILIDAD DEL ÁREA DE ESTUDIO
El área en estudio se encuentra ubicada políticamente en: Región
: Puno
Departamento
: Puno
Provincia
: Sandia
Distritos
: Cuyo Cuyo
Lugar
: C. P. Ñacoreque Chico, Ñacoreque Grande, Huancasayani.
Para llegar a la zona de Proyecto se toma de las siguientes dos rutas como son:
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PRIMER ACCESO
De
A
RUTA
Dist (Km)
Tiempo
Servicio Tipo de vía
Frecuencia
(hrs)
Transporte
Puno
Juliaca
003S
45.00
1.00
Asfaltada
Horaria
Bus, camión, combi
Juliaca
Azángaro
003S
69.00
1.00
Asfaltada
Horaria
Bus, camión , combi.
Azángaro
Saytococha
106
75.00
1.30
Asfaltada
Diaria
Bus, camión, combi.
Saytococha
Cuyo Cuyo
100
34.00
1
Asfaltada
Diaria
Bus, camión.
Cuyo Cuyo
C.P. Nacoreque Chico, Ñacoreque Grande, Huancasayani
100
12.00
1
Asfaltado y trocha carrosable
Diaria
Combi y camión
235.00
5.30
TOTAL
SEGUNDO ACCESO De
A
RUTA
Puno
Juliaca
003S
Juliaca
Putina
100
Putina
Cuyo Cuyo
100
Cuyo Cuyo
C.P. Nacoreque Chico, Ñacoreque Grande, Huancasayani
100
TOTAL
Dist (Km)
Tiempo
Servicio Tipo de vía
Frecuencia
(hrs)
Transporte
1.00
Asfaltada
Horaria
Bus, camión, combi
1.00
Asfaltada
Horaria
Bus, camión
54.40
3.00
Asfaltada
Diaria
Bus, camión
12.00
1
Asfaltado y trocha carrosable
Diaria
Combi y camión
45.00 90.00
201.40
5.00
Con coordenadas UTM y altitudes que presenta así: CUADRO DE UBICACIÓN DEL PROYECTO DETALLE VERTICES Vértice A 444610 8404980 Vértice B 449110 8404980 COORDENADAS UTM Vértice C 449110 8398420 Vértice D 444610 8398480 ALTITUD PROMEDIO 3,100 – 3,780 m.s.n.m. DATUM WGS 84/UTM Zona 19 H.S. Fuente: Elaboración propia
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N
COLOMBIA ECUADOR
BRAZIL
A SAN JUAN DE ORO ANCASH HUANUCO
LUGAR DE PROYECTO C.C. ÑACOREQUE HUANCASAYANI
UCAYALI PASCO
OC EA
SANDIA
JUNIN
NO
LIMA MADRE DE DIOS
PA ICA
AYACUCHO
CUSCO
APURIMAC
ABRA SALLACO PUNO
AREQUIPA
CUYUCUYO
BOLIVIA
O FIC CI
HUANCAVELICA
LEYENDA
SAYTOCOCHA
REPUBLICA DEL PERU MOQUEGUA
MAPA POLITICO
SIMBOLO
PICOTANI
CARRETERA
TACNA
Asfaltada CHILE
Afirmada A Ananea CAMBRIA
Sin Afirmar
Tocco Tocco
Trocha carrosable Camino de Erradura
MUÑANI
En estudio Capital Departamental
AZANGARO
Capital de Provincia
PUTINA
Capital Distrital Río principal Lugar de Proyecto
JOSE DOMINGO CHO. PUCARA
HUATASANI
HUANCANE
CALAPUJA
JULIACA CARACOTO
PAUCARCOLLA
PUNO
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1.3
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CLIMA, FLORA Y FAUNA
El clima de la zona se caracteriza por ser de tipo templado – algo frío, con temperaturas inestables por frecuentes cambios bruscos (la temperatura media anual es de 14° y la mínima de 5°C). Presenta dos estaciones claramente diferenciadas:
De abril a octubre período seco, con un clima frígido a templado principalmente por la noche, con descensos de temperatura muy fuertes que llegan hasta 5°C en forma normal, por lo que se da el fenómeno común de frigidez; en el día es soleado y tibio, pero los vientos son intensos y provienen del sur, las precipitaciones son muy esporádicas.
De noviembre a marzo con fuertes precipitaciones pluviales, acompañado de tempestad y neblinas, temperaturas medias de 10 y 20 °C. El promedio de precipitación es de 523 a 1,800 mm, notándose una elevación de la temperatura ambiental.
De acuerdo a su altitud corresponde a la Región Suni o Jalca, por su ubicación geográfica pertenece al clima frío y seco con abundantes precipitaciones pluviales, se distingue el invierno seco y verano lluvioso. La vegetación está constituida generalmente de matorrales y es moderadamente arbórea, son abundantes los pastos de la zona, arbustos, gramíneas, sálvia, plantaciones de eucaliptos, entre otros y algunos productos de pan llevar, como la papa, maíz, habas, papaliza, ocas, izaños, etc. La ganadería es mínima se tiene la crianza de vacunos, ovinos, porcinos y equinos para transporte de cargas, aves de corral. En las zonas altas se tiene la crianza de llamas, y alpacas, entre los animales no domésticos tenemos venados, vizcachas, zorros, y entre las aves, palomas, cóndor, águilas, cernícalos, variedad de pájaros, etc. entre los reptiles, culebras, y lagartijas. 2.0
OBJETIVOS DEL ESTUDIO El presente estudio tiene el objetivo de investigar las características geológicas y geotécnicas del área de emplazamiento del proyecto “Instalación del Servicio de Agua del Sistema de Riego Tecnificado Cuyo Cuyo en las Comunidades de Ñacoreque y Huancasayani”, para servir de base para la elaboración de los diseños definitivos que compondrá el proyecto.
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Otros objetivos del mismo también lo constituyen: Conocer las características Geológicas y Geomorfológicas por las que atravesará los canales líneas de conducción, Cámaras de Carga, Bocatoma así como también las obras de arte proyectados. Determinar las características geológicas de las diversas formaciones rocosas y/o suelos por los que se emplaza el proyecto en estudio y sus características geotécnicas de cada una de ellos. Evaluar las diferentes alternativas de trazo topográfico y definir geotécnicamente la ruta y/o variante más conveniente a adoptarse. Definir las condiciones de Geodinámica Externa del área de emplazamiento las estructuras que compondrá el proyecto como son Bocatoma, Cámaras de Carga y las líneas de conducción y otros, determinando la posible ocurrencia de deslizamiento de taludes y otros desplazamientos de masas que puedan tener incidencia en el proyecto. Analizar, evaluar los problemas de estabilidad de taludes y emitir recomendaciones de solución para evitar y/o controlar su ocurrencia. Analizar las condiciones de sensibilidad sísmica del Proyecto. 3.0
MÉTODO DE TRABAJO El presente estudio geológico - geotécnico, la metodología definida comprende básicamente una investigación de campo a lo largo de la zona en estudio, mediante pozos exploratorios a cielo abierto ósea calicatas con la finalidad de obtener muestras representativas en cantidades suficientes, las que fueron objeto de ensayos en laboratorio y finalmente con los datos obtenidos en ambas fases se realizaron las labores de gabinete, para consignar luego en forma gráfica y escrita los resultados del estudio. 3.1
RECOPILACION DE DATOS
En esta etapa se efectuó lo siguiente:
Recopilación bibliográfica, selección y evaluación de la información general desde el punto de vista geológico-geotécnico.
Análisis y evaluación de la documentación referente al proyecto.
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Obtención de información geológica-geotécnica, cartográfica y topográfica existente.
3.2
TRABAJO DE CAMPO
Se realizó un muestreo sistemático en lugares estratégicos y representativos previo a un programa diseñado para cada uno de las estructuras que contendrá el proyecto en estudio para esto se procedió mediante calicatas a cielo abierto, efectuándose cantidad de calicatas de acuerdo a la magnitud del proyecto, la profundidad alcanzada obedece a la intensidad y tipos de carga que trasmiten el sub-suelo, llegando hasta 1.50 y 2.00 mts la ubicación de las calicatas nos permitieron obtener una información confiable y representativa de los suelos potencialmente consideradas como subrasante o terreno de fundación. Las muestras se depositaron en bolsas de polietileno con su respectiva tarjeta de identificación, para luego ser remitidas al laboratorio de Mecánica de Suelos y Concreto. Paralelamente se hizo el mapeo geológico, exploración y localización de canteras con un reconocimiento del afloramiento de suelo para relleno, agua, roca y zona de botadero, que pudieran ser explotadas para los diferentes usos del proyecto “Instalación del Servicio de Agua del Sistema de Riego Tecnificado Cuyo Cuyo en las Comunidades de Ñacoreque y Huancasayani”. 3.3
TRABAJOS GABINETE
Con los datos obtenidos de las perforaciones (calicatas), se han realizado la interpretación de la geología y geotecnia del subsuelo de la zona del emplazamiento de las infraestructuras que contendrá el proyecto en estudio, información con la que se ha confeccionado los planos, perfiles y secciones geológicas respectivas, se efectuó la clasificación respectiva de los suelos y canteras; finalmente se ha elaborado el informe final del estudio en mención. 4.0
GEOMORFOLOGIA GENERAL 4.1
INTRODUCCION
El área de estudio se caracteriza por presentar complejos estructuras litológicas, las cuales han sido modeladas por los agentes erosivos. Existen zonas de escarpamiento con pendientes bastante altos con las que presentan las estructuras sedimentarias como
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son las formaciones y grupos presentes en el área del proyecto. Las cuales han sido generadas durante el siglo orogénico. Los paisajes dominantes los cuales están distribuidos en las cercanías de la cordillera oriental, la geomorfología que se tiene en circundantes del área muestran claramente que actuaron los procesos de Tectonismo y vulcanismo ocasionando geoformas como el relieve altiplánicas, montañosos, colinas, entre otros que son típicos de la región del altiplano. Al igual que en toda la superficie de la corteza, los factores condicionantes están presentes en la zona de estudio en lo que concierne al modelamiento de la superficie terrestre. 4.2
GEOMORFOLOGIA LOCAL
Las características geomorfológicos locales de la zona del proyecto está enfocado netamente un modelamiento en la superficie donde se desarrollaron los procesos exógenos de degradación y agradación o acumulación, cuya secuencia de conformación estaría dada a partir de la presencia del material sedimentarios y metamórficos, la zona de estudio se caracteriza por presentar una superficie predominantemente montañosa, quebradas, taludes y laderas rodeado por cerros de gran altura formando lomadas de pendientes altos, sus altitudes varían entre los 3,100 – 3,780 m.s.n.m.
CERROS ALTOS
FOTO: VISTA DE LA GEOMORFOLOGÍA LOCAL
4.2.1
FACTORES QUE CARACTERIZAN LAS UNIDADES GEOMORFOLÓGICAS Los agentes y factores del modelamiento geomorfológico de la zona de estudio que se manifestaron en las diversas épocas geológicas son: FACTORES QUE CARACTERIZAN LAS UNIDADES GEOMORFOLOGICAS FACTORES DESCRIPCIÓN SUBSTRATO GEOLÓGICO
La litología y las estructuras presentes, son ampliamente el factor más importante.
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EROSIÓN FORMAS DEL RELIEVE
CLIMA ANTRÓPICOS
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La zona presenta dos tipos de erosión (diferencial y laminar) Las forma que presenta la zona sirven de caracterización y ayudan a la clasificación de las unidades geomorfológicas Es un factor condicionante para el modelado actual de la zona Por la lejanía de la zona la actividad antrópica ha intervenido de forma muy esporádica en la zona.
FUENTE: Elaboración propia
4.2.2
UNIDADES GEOMORFOLOGICAS Los agentes y factores del modelamiento geomorfológico de la zona de estudio que se manifestaron en las diversas épocas geológicas son:
SISTEMA ANTROPICO
FLUVIAL
VOLCANICO MONTAÑOSO
CUADRO DE UNIDADES GEOMORFOLOGICAS UNIDAD SIMBOLO DESCRIPCIÓN ÁREA URBANA Formada por ,los asentamientos humanos, A - urb RURAL caseríos y fundos aislados Red vial distrital y vecinal, las vías son VÍAS DE ACCESO A - va afirmadas y trochas carrozables RIVERAS DE Zona de deposición de material LI-A INUNDACION transportado por el rio. Presentan elevaciones entre 3850 – 3930 COLINAS ALTAS Ca m.s.n.m. COLINAS MEDIAS Cm Presenta elevaciones 3830 – 3850 m.s.n.m. PIE DE MONTE Pie-m Con elevaciones inferiores a 3830 m.s.n.m. FARALLONES O De pendientes variadas con erosiones Far LADERAS diferenciales.
FUENTE: Elaboración propia
4.2.3
SISTEMA ANTRÓPICO Las unidades geomorfológicas consideradas dentro de este sistema están comprendidas por todas aquellas donde ha intervenido la mano del hombre con respecto a su modificación original, estos comprenden las áreas donde se ubican las viviendas, centros de salud, centros educativos, cabañas, vías de accesos y otros. Vías de acceso local. Viviendas comunales como son centro poblado Ñacoreque Chico, Ñacoreque Grade y Huancasayani.
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FOTO: VISTA DE VIVIENDAS EN C.P. DE ÑACOREQUE
4.2.4
SISTEMA FLUVIAL Este sistema contiene unidades que tienen relación directa con el escurrimiento superficial de las aguas que discurren en el lugar del proyecto, estos ríos existentes en el lugar son los principales actores que los desarrollan dichas unidades geomorfológicas y son las siguientes: Rio principal es Sandia, rio Huancasayani y otros que circundan el lugar del proyecto. RIVERAS DE INUNDACION Son zonas de material no consolidados, transportado por la actividad fluvial, su conformación generalmente es por gravas, arenas y limos de forma sub angulosos y subredondeados todo esto producto de la erosión de los afloramientos rocosos que comienzan desde las zonas altas de los cerros que rodean los centro poblado de Ñacoreque chico, Ñacoreque grande y Huancasayani, estos unidad geomorfología se encuentra en las profundidades del valle o al pie del talud de los cerros circundantes del área del proyecto.
RIVERAS DE INUNDACION
FOTO: VISTA DE LLANURAS DE INUNDACION ___________________________________________________________________________________________________________________________________ DIRECCION DE ESTUDIOS Y PROYECTOS – PRORRIDRE
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4.2.5
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SISTEMA MONTAÑOSO Está
constituido
por geo formas originadas
por
edificación tectónica,
metamórficas y sedimentarias; así como, originadas por denudación muy relacionada con la composición litológica en la zona de proyecto este sistema se encuentra en todo el área del proyecto. Se pueden distinguir las siguientes unidades: COLINAS ALTAS (C-a). Presenta elevaciones mayores de 3800 m.s.n.m. son las unidades que están distribuidas en todos los alrededores del área de proyecto con presencia de laderas con pendientes mayores a 40 – 50 ° de inclinación con respecto a la horizontal, en nuestra área de proyecto se observa con claridad en ambos lados del rio.
VISTA DE COLINAS ALTAS
FOTO: VISTA DE ZONA DE COLINAS ALTAS EN LA ZONA DE PROYECTO
COLINAS MEDIAS (C-m) Son elevaciones de terreno que Presenta elevaciones 3100 – 3780 m.s.n.m. tienen un relieve suave a fuerte, producto de la erosiona en rocas metamórficas y sedimentarias de la formación y grupos que lo conforma en la zona de proyecto tal como consta en el acápite de geología, estas geoformas presentan unidades de laderas medianas donde se observa con claridad en los alrededores de los centros poblados existentes en el lugar del proyecto.
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POBLADO DE NACOREQUE EN MEDIA LADERA
FOTO: VISTA DE ZONA DE MEDIA LADERA Y VIVIENDAS
PIE DE MONTE (Pie-m) Son acumulaciones de material muy heterogéneo, constituido por fragmentos de roca, gravas, arenas, limos, y arcillas inconsolidados denominados también suelos coluviales, esta unidad geomorfológica se presenta al pie de los cerros. No presenta ningún problema al proyecto. 5.0
GEOLOGIA 5.1
ESTRATIGRAFIA Y LITOLOGIA LOCAL
El área de estudio y zonas cercanas al proyecto fue estudiado por el Instituto Geológico Minero y Metalúrgico “INGEMMET”, el tramo en estudio se encuentra en el mapa geológico del cuadrángulo de Limbani (29-x) Sandia (29-y). Teniendo en consideración, que la zona de estudio, está relacionada mayormente con su cuenca, en la parte estratigráfica interesa tratar sobre las formaciones geológicas que influyen o circundan la zona, lo cual permite tener una idea a nivel macro del escenario geológico y posteriormente constituir guía para los trabajos de geología local, así como para relacionar los aspectos de cimentaciones, prospección evaluación de materiales de construcción. Las unidades litoestratigráficas presentes en el área de proyecto están constituidas por materiales formados en la era Paleozoica, y Cenozoico constituido esencialmente por pizarras, filitas, lutitas y materiales cuaternarias recientes.
5.1.1
PALEOZOICA 5.1.1.1
CARADOCIANO
FORMACION SANDIA (Os-s) ___________________________________________________________________________________________________________________________________ DIRECCION DE ESTUDIOS Y PROYECTOS – PRORRIDRE
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Es del Paleozoico Inferior, del Ordoviciano Superior de la Serie Caradociano. La Formación Sandia así denominada por Laubacher (1978) a una secuencia flishoide interestratificada con pizarras y cuarcitas que aflora ampliamente en la zona de Sandía y específicamente en toda el Área del Proyecto. La litología en general consta de una alternancia monótona de pizarras y cuarcitas de
diferentes
espesores.
Las
cuarcitas
son
aparentemente
predominantes en la base de la formación y en la parte media de la secuencia.
FORMACION SANDIA
FOTO: VISTA DEL FORMACION SANDIA
5.1.1.2
DEVONIANO SILURIANO
FORMACION ANANEA (SD-a) Del Paleozoico Superior, del Sistema Silúrico y Devónico, cuya unidad es de la Formación Ananea (Siluro Devoniano), esta Formación se encuentra ampliamente distribuida en el cuadrángulo de Rinconada y el nombre proviene del nevado de Ananea, que fue descrito inicialmente por Laubacher (1974), son una secuencia de lutitas que se encuentran entre Cuyo Cuyo y Ananea, esta Formación aflora al frente de los centros poblados de Ñacoreque Chico y Grande, Huancasayani tal como se observa en la foto siguiente. Los afloramientos se encuentran en toda la zona de proyecto conformado por pizarrosas o esquistosas, color negro y grisáceo con componentes de cuarzo, mica muscovita, cloritas y material carbonoso.
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FORMACION ANANEA
FOTO: VISTA DEL FORMACION ANANEA
5.1.2
CENOZOICO DEPÓSITOS ALUVIALES (Qh-al) Estudiamos bajo este nombre a todos los depósitos Recientes cuyos materiales han sido erosionados y transportados por el agua y depositados a poca distancia de su lugar de origen, estos materiales se presentan poco consolidados y sus elementos no tienen ninguna selección, es decir trata de una mezcla heterogénea de rocas de diferentes tamaños y formas (angulosas a sub-redondeadas), con escasa matriz fina, se encuentran a los alrededores del rio Cuycuyo.
CUATERNARIO ALUVIAL
FOTO: VISTA DEL CUATERNARIO ALUVIAL COLUMNA ESTRATIGRÁFICA DEL AREA DEL PROYECTO
PALEOZ OICO
CENOZOICA
ERA
SISTEMA
SERIE
UNIDAD LITOESTRATIGRAFICA
CUATERNARIO HOLOCENO
DEPOSITO ALUVIAL
Qh - al
SILURICO DEVONIANO
SUPERIOR
FORMACIÓN ANANEA
SD - a
ORDOVISICO
CARADOCIANO
FORMACIÓN SANDIA
Os - s
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5.2
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FALLAS Y OTRAS ESTRUCTURAS
El área de estudio abarca un segmento de la cordillera oriental, compuesto de terrenos de mayor proporción del Paleozoico Inferior. Las formaciones del Paleozoico inferior, con una litología mayormente pelítica a excepción de la formación Sandia compuesta por areniscas pero que también contiene intercalaciones arcillosas, muestran una deformación de tipo plástico. En la geología estructural se ha identificado dos sistemas de fallas local y regional:
La falla local se presenta en direcciones casi perpendicular al rio Sandia tal como se observa en el plano geológico, estos fallas no son activos por lo tanto no tienen incidencia en la zona de nuestro proyecto NW – SE.
Las fallas regionales se presentan con dirección Nor Este, Sur Oeste (NE – SW), teniendo como curso principal el río Sandia.
5.3
GEODINAMICA EXTERNA
La inestabilidad de la superficie del área depende de las condiciones geológicas, como de las características físicas, climatológicas, erosión fluvial y composición del terreno que en cierta forma provocan frecuentes derrumbes y deslizamientos de la zona.
5.3.1
DESLIZAMIENTO DE TALUDES Estos taludes se encuentran en los caminos y laderas o muy cerca de ellos, con una pendiente hacia el valle, que debido a la posición de la pendiente del terreno, drenaje de las aguas de manantiales o de lluvias que favorecen a dichos deslizamientos, la saturación de sus masas, que luego adquiere su mayor peso a medida que se va acumulando de agua y acompañado con la pendiente del terreno, se produce el movimiento por efecto de la gravedad (soliflucción). CAUSAS DEL DESLIZAMIENTO Se producen por 4 causas principales: Recarga de aguas subterráneas, proveniente de la precipitación pluvial de las estribaciones de partes altas. Los suelos y sus componentes detritoarcillosos que se saturan de agua, dando origen a la filtración de aguas manantiales que afloran en los cambios de pendientes del terreno, la mayoría de ellos son temporales y se presentan en las épocas de lluvias.
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Composición del terreno es inestable cuando la base se encuentra con material detrítico o aluvial, al ser saturado de agua se expanden los materiales del techo por el aumento de volumen. Pendiente del terreno, es muy común en las laderas por el material suelto y poca consolidación de sus componentes, al ser saturado de agua por efecto de la gravedad produce los hundimientos y luego los derrumbes o deslizamientos. Comportamiento de las unidades litológicas, las rocas pizarrosas, filitas y lutitas al ser expuestas a la intemperie, por la caída de material de cobertura son propensas a ser atacadas por los agentes del intemperismo y erosión, principalmente por la filtración de agua de lluvia, calor, etc. y es cuando produce el desprendimiento de los estratos de la roca, luego el desmoronamiento, por otro lado cuando la estratificación de las rocas se encuentran en favor de la pendiente. MEDIDAS CORRECTIVA Para manejar la sobresaturación y desprendimiento menores del material conglomeradico del talud superior se recomienda las siguientes medidas de solución: Construir unas buenas zanjas de coronación, con entrega eficiente a las alcantarillas. Realizar cortes de talud según lo indicado en el cuadro. Hacer el mantenimiento de las zanjas de coronación y otras obras de artes de evacuación de aguas, para evitar su colmatación. ROCA SANA
ROCA FRACTURADA
ROCA SUELTA
Derrames Volcánicos
10:1
7:1
5:1
Intercalación de lutitas, margas, calizas y areniscas
10:1
5:1
4:1
Areniscas masivas
10:1
7:1
4:1
Conglomerado
10:1
4:1
3:1
TIPO DE ROCA
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Tipo de Depósito Depósito Aluvial y Fluvial Depósito Coluvial Depósito Residual
5.4
Consistencia Densa Media Suelta Densa Media Suelta Densa Media Suelta
GEOLOGIA Y GEOTECNIA 2013
Talud (V:H) 5:1 3:1 2:1 4:1 2:1 1:1 3:1 2:1 1:1
RIESGO SISMICO
5.4.1
INTRODUCCION Toda obra civil y particularmente las importantes, tienen que relacionarse necesariamente, con la actividad sísmica imperante en nuestro país, habida cuenta que es conocida su particular ubicación sismo tectónica dentro del contexto del universo terrestre con una historia, particularmente reciente, que nos muestra la frecuencia y magnitud de eventos sísmicos que ha generado desastres en grandes espacios de nuestro territorio, pérdidas de vidas humanas y fuerte impacto negativo en la economía nacional, ejemplo ultimo de un gran desastre ha sido el terremoto del 31 de mayo 1970, que tuvo un impacto vibratorio en un espacio territorial de 150.000 km2. Dentro del contexto sismo tectónico mundial, el Perú se ubica en lo que se denomina el cinturón del fuego circunpacifico, que es el ámbito territorial mundial donde se originan alrededor del 80% de los sismos del mundo. El entorno tectónico del Perú está encuadrado dentro de los que explica la “Teoría de Tectónica de placas” que pone a la “Placa de Nazca” o “Marina” frente a la “Placa Continental” o “Sudamericano”, con colisión y subducción de la primera sobre la segunda. Este desplazamiento convergente de placas explica la formación de la cordillera de los Andes y la deformación continental, así como las grandes depresiones del fondo marino. La amenaza de terremotos en nuestro territorio lo somete a un factor externo que es el “riego sísmico”, por lo que los daños consecuentes estarán en relación directa con la magnitud del evento y a la capacidad de respuesta de las estructuras o edificaciones en general (vulnerabilidad) a los diferentes valores de aceleración a las que están sometidas cuando ocurre un terremoto
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GEOLOGIA Y GEOTECNIA 2013
El mayor conocimiento de los eventos sísmicos (epicentro y atenuaciones en su propagación),
permiten
planificar
obras
que
con
éxito
enfrenten
las
consecuencias sísmicas. Es oportuno precisar qué condiciones geológicas locales juegan un papel importante para atenuar o incrementar las aceleraciones sísmicas y en consecuencia, los efectos sobre las obras.
5.4.2
INTENSIDADES Según análisis sismo tectónicos, existen en el mundo dos zonas muy importantes de actividad sísmica conocidas como: el Círculo Alpino Himalaya y el Circulo Pacifico. En esta última zona han ocurrido el 80 % de los eventos sísmicos, quedando el 15 % para el Circulo Alpino Himalaya, y el 5 % restante se reparten en todo el mundo. La fuente básica de datos de intensidades sísmicas es el trabajo del Silgado (1978), que describe los principales eventos sísmicos ocurridos en el Perú. De lo anterior se concluye que de acuerdo al área sísmica donde se ubica la zona en estudio existe la posibilidad de que ocurran sismos de intensidades del orden VIII en la escala de Mercalli Modificada.
5.4.3
SISMICIDAD HISTÓRICA La
máxima sismicidad con que se espera que una determinada zona sea
sacudida, dentro de un cierto periodo de tiempo se basa en los movimientos ocurridos en el pasado; por lo tanto la mejor manera de establecer parámetros que permitan un cálculo probabilístico, es tener
en consideración toda la
histórica sísmica instrumental y sismo tectónico. Los sismos más importantes la región cuya historia se conoce son: 19 de Febrero de 1600.- A las 05:00 Fuerte sismo causado por la explosión del Volcán Huaynaputina (Omate), la lluvia de ceniza obscureció el cielo de la Ciudad de Arequipa, según el relato del Padre Bartolomé Descaurt. Se desplomaron todos los edificios con excepción de los más pequeños, alcanzando una intensidad de XI en la Escala Modificada de Mercalli, en la zona del volcán.
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18 de Setiembre de 1833.- A las 05:45 violento movimiento sísmico que ocasionó la destrucción de Tacna y grandes daños en Moquegua, Arequipa, Sama, Arica, Torata, Locumba e Ilabaya, murieron 18 personas; fue‚ sentido en La Paz y Cochabamba, en Bolivia. 24 de Agosto de 1942.- A las 17:51. Terremoto en la región limítrofe de los departamentos de Ica y Arequipa, alcanzando intensidades de grado IX de la Escala Modificada de Mercalli, el epicentro fue‚ situado entre los paralelos de 14º y 16º de latitud Sur. Causó gran destrucción en un área de 18,000 kilómetros cuadrados. Murieron 30 personas por los desplomes de las casas y 25 heridos por
diversas
causas.
Se
sintió
fuertemente
en
las
poblaciones
de
Camaná, Chuquibamba, Aplao y Mollendo, con menor intensidad en Moquegua, Huancayo, Cerro de Pasco, Ayacucho, Huancavelíca, Cuzco, Cajatambo, Huaraz y Lima. Su posición geográfica fue -15º Lat. S. y -76º long. W. y una magnitud de 8.4, en Arequipa tuvo una intensidad de V en la Escala Modificada de Mercalli. 03 de Octubre de 1951.- A las 06:08. Fuerte temblor en el Sur del país. En la ciudad de Tacna se cuartearon las paredes de un edificio moderno, alcanzó una intensidad del grado VI en la Escala Modificada de Mercalli.
Se sintió
fuertemente en las ciudades de Moquegua y Arica. La posición geográfica fue de -17º Lat. S. y -71º Long. W., y su profundidad de 100 Km. 15 de Enero de 1958.- A las 14:14:29. Terremoto en Arequipa que causó 28 muertos y 133 heridos.
Alcanzó una intensidad del grado VII en la Escala
Modificada de Mercalli, y de grado VIII en la escala internacional de intensidad sísmica M.S.K. (Medvedev, Sponheuer y Karnik), este movimiento causó daños de diversa magnitud en todas las viviendas construidas a base de sillar, resistiendo sólo los inmuebles construidos después de 1940. 23 de Junio de 2001.- A las 15 horas 33 minutos, terremoto destructor que afectó el Sur del Perú, particularmente los Departamentos de Moquegua, Tacna y Arequipa. Este sismo tuvo características importantes entre las que se destaca la complejidad de su registro y ocurrencia. El terremoto ha originado varios miles de post-sacudidas o réplicas. Las localidades más afectadas por el terremoto fueron las ciudades de Moquegua, Tacna, Arequipa, Valle de Tambo, Caravelí, Chuquibamba, Ilo, algunos pueblos del interior y Camaná por el efecto del Tsunami. El Sistema de ___________________________________________________________________________________________________________________________________ DIRECCION DE ESTUDIOS Y PROYECTOS – PRORRIDRE
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Defensa Civil y medios de comunicación han informado la muerte de 35 personas en los departamentos antes mencionados, así como desaparecidos y miles de edificaciones destruidas.
5.4.4
ZONIFICACIÓN SÍSMICA De acuerdo al Nuevo Mapa de Zonificación Sísmica del Perú, según la nueva Norma Sismo Resistente (NTE E- 030) y del Mapa de Distribución de Máximas Intensidades Sísmicas observadas en el Perú, presentado por el Dr. Ing. Jorge Alva Hurtado (1984), el cual se basa en isosistas de sismos peruanos y datos de intensidades puntuales de sismos históricos y sismos recientes; se concluye que el área en estudio se encuentra dentro de la zona de Alta Sismicidad (Zona 2), existiendo la posibilidad de que ocurran sismos de intensidades tan considerables como VIII a IX en la escala Mercali Modificada. De acuerdo con la nueva Norma Técnica NTE E - 30 y el predominio del suelo bajo la cimentación, se recomienda adoptar en los diseños Sismo-Resistentes, los siguientes parámetros: Factor de Zona
: Z = 0.3
Factor de Amplificación del suelo
: S2 = 1.2
Período que define la plataforma del espectro
: Tp = 0.6
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5.4.5
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FUERZA HORIZONTAL EQUIVALENTE La fuerza horizontal o cortante en la base debido a la acción sísmica se determinara mediante la siguiente expresión:
Dónde: Z = Factor de Zona U = Factor de Uso S = Factor de Suelo C = Coeficiente Sísmico Rd = Factor de Ductilidad P = Peso de la Estructura
5.4.6
PELIGRO SÍSMICO Según la mapa de zonificación sísmica presentada por el IGP, el área de estudio se encuentra en la zona 2, en el cual la aceleración máxima varía entre el rango
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de 0.15 – 0.30, lo que indica sismos según la escala de Mercalli hasta de grado VI estando dentro de la categoría de sismos leves. Los parámetros necesarios para el análisis de aceleración máxima: Distancia Epicentral ( R ) Magnitud del sismo (M) PARÁMETROS SÍSMICOS INTENSIDAD Por antecedente histórico se puede decir que en esta zona nunca se han presentado movimientos sísmicos, por tal razón de desestima este aspecto. DETERMINACIÓN DE MÁXIMA MAGNITUD Para el cálculo de las magnitudes esperadas en el área del proyecto utilizaremos la fórmula de IPG (1972), que es la siguiente:
Donde se tiene:
Dónde: I = Intensidad para la zona 6 y 8 D = Distancia epicentral = 55 km. Para I = 6
Para I = 8
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De esta manera concluimos que en la zona del proyecto pueden esperarse magnitudes comprendidas entre 6.50 y 6.90, fijándose una magnitud del sismo de diseño de 7. ACELERACIÓN: (COEFICIENTE SÍSMICO) a) SEGÚN FACCIOLI
Dónde: M = 7 y R = 55 Km.
b) SEGÚN CASA VERDE – VARGAS
Dónde: M = 7 y R = 55 Km.
Los parámetros sísmicos de diseño se detallan en el siguiente cuadro.
PARÁMETROS SÍSMICOS DE DISEÑO
Fundación
Suelo Residual, Coluvial y Aluvial
Coeficiente de Zonificación Aceleración que se Sísmica espera en la zona de proyecto
Zona 2
0,23 g
Perfil de Suelo
Coeficiente de Sitio
Tipo S2
1,2
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COLOMBIA ECUADOR IV
LORETO
VI TUMBES
VII V
PIURA
IV AMAZONAS
VIII
IX
BRASIL
X
VII VII
VIII LAMBAYEQUE
VI V
SAN MARTIN
CAJAMARCA
VII
LA LIBERTAD
ZONA DEL PROYECTO V
CUYO CUYO - ÑACOREQUE HUANCASAYANI
ANCASH HUANUCO
UCAYALI
VIII
VI
VII
IV
PASCO
LIMA
IX JUNIN MADRE DE DIOS
V
VI
CUSCO
VIII
VII
APURIMAC
IX
PUNO
VIII VI
CO
COLOR
FI CI
1
AYACUCHO
PA
Nº
IX
ICA
NO
CURVAS DE INTENSIDADES MÁXIMAS Escala de Intensidades de Mercalli
VIII
VIII
EA OC MAPA DE INTENSIDADES SISMICAS A NIVEL NACIONAL
HUANCAVELICA
BOLIVIA
IX
ESCALA
X
X
AREQUIPA
IX
2
IX
3
VIII
4
VII
5
VI
6
V
7
IV
VII MOQUEGUA
TACNA
Este Mapa de Intensidades Sísmic as es resultado de la información obtenida del Centro Regional de Sismologia para America del Sur (CERESIS), en la cual hacen una clasificación de intensidades sísmicas en el ámbito nacional tomando en consideración la Escala Modificada de Mercalli.
CHILE
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6.0
GEOLOGIA Y GEOTECNIA 2013
GEOTECNIA DEL PROYECTO 6.1
GENERALIDADES
El estudio Geotécnico del Proyecto Instalación del Servicio de Agua del Sistema de Riego Tecnificado Cuyo Cuyo en las Comunidades de Ñacoreque y Huancasayani (Linea de conducción, Cámaras de Carga, Bocatoma, y Obras de Arte) tiene como objetivo estudiar en el campo a través de pozos de exploración o calicatas “a cielo abierto”, ensayos de laboratorio a fin de obtener las principales características físicas y mecánicas del suelo, sus propiedades de resistencia, asentamientos y labores de gabinete en base a los cuales se define los perfiles estratigráficos, tipo y profundidad de cimentación donde se implantará las estructuras que compondrá el proyecto, para luego realizar los cálculos de capacidad portante admisible, factor de seguridad en taludes y otros. Los objetivos específicos del estudio son: Reconocimiento del terreno Distribución y ejecución de calicatas. Toma de muestras inalteradas y disturbadas Ejecución de ensayos de laboratorio. Evaluación de los trabajos de campo y laboratorio Perfiles estratigráficos. Análisis de la capacidad portante admisible en roca y suelo. Determinar de asentamientos en suelo. Caracterización de rocas. Calculo de estabilidad de taludes.
6.1.1
METODOLOGÍA La metodología de trabajo fue realizada en dos etapas: Primera Etapa.- Se realizó un muestreo sistemático en lugares estratégicos y representativos previo a un programa, mediante calicatas a cielo abierto, efectuándose calicatas de acuerdo a la litología presente del Proyecto como es (Cámaras de Carga, Bocatoma, Obras de Arte y Canteras), la profundidad alcanzada obedece a la intensidad y tipos de carga que serán trasmitidos en el sub-suelo o terreno de fundación, llegando hasta 1.50 – 2.00 m. en lugares más convenientes donde se construirá las estructuras de cámara de carga y a 10 m. en el eje de la Bocatoma, Obras de Arte y Canteras, la ubicación de las calicatas nos permitieron obtener una información confiable y representativa de los suelos
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potencialmente consideradas como subrasante o terreno de fundación y materiales de construcción ósea canteras. Las muestras se depositaron en bolsas de polietileno con su respectiva tarjeta de identificación, para luego ser remitidos en el laboratorio de suelos y concreto.
FOTO: VISTA DE LA EJECUCION DE CALICATAS
Segunda Etapa.- Consiste en el ensayo y análisis de muestras en laboratorio de mecánica de suelos y concreto, determinación cualitativa y cuantitativa a partir de los resultados obtenidos en laboratorio, la interpretación de resultados y finalmente la preparación del informe correspondiente.
6.1.2
ENSAYOS DE MECANICA DE SUELOS QUE SE REALIZARAN EN EL LABORATORIO Los trabajos en laboratorio de mecánica de suelos consisten en realizar ensayos de muestras obtenidas en las diferentes calicatas excavadas en el campo, ensayos que se realizaron en el Laboratorio de Mecánica de Suelos y Concreto, para las siguientes estructuras que compondrá el sistema de riego como es: -
Cámaras de carga.
-
Bocatoma.
-
Canteras
-
Obras de Arte
En el siguiente cuadro se detalla los ensayos solicitados para cada estructura:
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CANTERAS DE AGREGADO Y RELLENO
CAMARAS DE CARGA, BOCATOMA Y OBRAS DE ARTE
ESTRUCTURA
6.1.3
GEOLOGIA Y GEOTECNIA 2013
NOMBRE DEL ENSAYO Humedad natural ASTM D-2216. Análisis granulométrico por tamizado ASTM D-422. Determinación del límite líquido ASTM D-4318. Determinación del límite plástico ASTM D-4318 Densidad Natural ASTM D-1556. Peso Específico Relativo de Sólidos (ASTM D854) Humedad natural ASTM D-2216. Análisis granulométrico por tamizado ASTM D-422. Determinación del límite líquido ASTM D-4318. Determinación del límite plástico ASTM D-4318 Densidad Natural ASTM D-1556. Peso Específico Relativo de Sólidos (ASTM D854) Proctor modificado. ASTM D-1557. Porcentaje de absorción Pesos unitarios Análisis granulométrico por tamizado MTC E-204 para agregados Ensayo de abrasión los ángeles. Módulo de fineza
CÁLCULO DE LA CAPACIDAD PORTANTE ADMISIBLE POR CORTE La capacidad portante en cimentaciones se puede determinar aplicando la siguiente expresión general de Karl Terzaghi:
qu 1.2 * c * Nc q Nq 0.40 B N .......... .... EC 01 q u c * Nc q Nq 0.50 B N .......... ......... EC 02 Dónde: qu
: Capacidad de carga.
c
: Cohesión.
Nc,Nq, NƔ
: Factores de capacidad de carga
Ɣ
: Densidad natural.
Df
: Profundidad de desplante
B
: Ancho de la cimentación.
La capacidad admisible de carga es calculada como en la ecuación Nº 03: qadm = qu/FS ………..E- 03 Dónde:
6.2
qadm
: Capacidad admisible de carga.
F. S.
: Factor de seguridad acápite 3.3 a) Norma E050.
GEOTECNIA DE BOCATOMA
6.2.1
GENERALIDADES El
presente estudio tiene por objeto investigar el terreno de fundación del
Proyecto: “Instalación del Servicio de Agua del Sistema de Riego Tecnificado ___________________________________________________________________________________________________________________________________ DIRECCION DE ESTUDIOS Y PROYECTOS – PRORRIDRE
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Cuyo Cuyo en las Comunidades de Ñacoreque y Huancasayani”, la estructura de bocatoma y sus componentes ubicado en el inicio de la línea de conducción Km. 0+000 ríos arriba. Por medio de trabajos de campo a través de pozos de exploración o calicatas “A Cielo Abierto”, describiendo los perfiles estratigráficos para luego hacer los ensayos de laboratorios a fin de obtener las principales características físicas, mecánicas del suelo y determinar sus propiedades de resistencia, asentamientos, capacidad portante admisible, agresión del suelo, concreto, recomendaciones y conclusiones para la cimentación.
EJE DE BOCATOMA
MARGEN DEREHO
MARGEN IZQUIERDO FOTO: VISTA DEL LUGAR DE BOCATOMA
El proceso seguido para los fines propuestos, fue el siguiente: Reconocimiento del terreno Distribución y ejecución de calicatas Tomas de muestras inalteradas y disturbadas Ejecución de ensayos de laboratorio Evaluación de los trabajos de campo y laboratorio Perfil estratigráfico Análisis de la Capacidad Portante Admisible Agresión del suelo a la cimentación
6.2.2
PERFIL ESTRATIGRÁFICO EN BOCATOMA En base a la información obtenida de los trabajos de campo y de los ensayos de laboratorio, se han establecido el perfil estratigráfico de la calicata C1, C-02, Dichos perfiles estratigráficos están hasta una profundidad de 1.80 m. que continuación se detallan. C-01 MI
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C-02 MD
6.2.3
CONFORMACIÓN DEL SUBSUELO EN BOCATOMA CALICATA MI (C-01): 0.00 – 1.80 m. En la parte superficial está conformado por mezcla de limos y raíces de plantas típicas de lugar de espesor 0.20 m., seguido por estrato conformado por material de grava bien graduado (GW) con poca cantidad de finos, hay presencia de fragmentos de roca y boloneria de 0.40 - 0.80 m. en cantidad de 20%, su color es gris pardusco y se encuentra en estado semi compacto hacia más profundidad, no tiene plasticidad y está conformado por 77.96 % de grava, 21.52 % de arena y el 0.51% de material fino que pasa la malla N° 200, no hay presencia de nivel freático hasta la profundidad excavada desde la superficie explorada. CALICATA MD (C-02): 0.00 - 1.80 m. La capa superficial está conformado por mezcla de limos con
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raíces de plantas típicas de lugar en espesor de 0.20 m., siguiendo con estrato conformado por grava limosa mal graduada (GP-GM), presentan color pardo grisáceo y su estado es semi compacto a suelto con presencia de fragmentos de roca aisladamente de tamaño 0.40 - 1.00 m. no tiene plasticidad y esta conformado por el 71.99 % de grava, 19.08 % de arena,8.93 % de material fino que pasa la malla N° 200, no hay presencia del Nivel de Aguas Freáticas (NAF) hasta la profundidad explorada.
EJE DE BOCATOMA
MARGEN DERECHO
8398904
0 375
.00 BOCATOMA
37
8398924
448370
448350
448330
448310
448290
448250
8398924
448270
MARGEN IZQUIERDO
.00
50
8398904
PROYECTADA
8398844
448370
448350
448330
8398844
448310
8398864
448290
8398864
448270
8398884
448250
8398884
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SECCION TRANSVERSAL DE LA BOCATOMA MARGEN IZQUIERDO C-01
RIO HUANCASAYANI
GW
GP-GM
MARGEN DERECHO C-02
GW
GM GP-GM
GP-GM
GRAVA LIMOSA BIEN GRADUADA CON FRAGMENTOS DE ROCA
6.2.4
CLASIFICACIÓN DE SUELOS EN BOCATOMA Las muestras ensayadas en el laboratorio se han clasificado de acuerdo al Sistema Unificado de Clasificación de Suelos (S.U.C.S.) y las muestras restantes que no figuran en el cuadro fueron clasificados por pruebas sencillas de campo, observación y comparación con las muestras representativas ensayadas. CUADRO DE CLASIFICACION DE SUELOS CALICATA
C-02 MD
0.20 – 1.80
0.20 – 1.80
MUESTRA
M-1
M-1
% QUE PASA MALLA Nº 4
22.04
28.01
% QUE PASA MALLA Nº 200
0.51
8.93
LIMITE LIQUIDO
N.P.
N.P.
INDICE PLASTICO
N.P.
N.P.
9.05 %
9.62 %
PROFUNDIDAD m.
CONTENIDO DE HUMEDAD CLASIFICACION DE SUELOS "SUCS"
6.2.5
C-01 MI
GW
GP- GM
ANALISIS DE LA CIMENTACION EN BOCATOMA CÁLCULO DE LA CAPACIDAD PORTANTE ADMISIBLE Para determinar la capacidad portante de los suelos granulares se determinara para las dos consideraciones de asentamiento tolerables y resistencia al corte del suelo, estando generalmente controlada por el primer criterio. Cuando se trata de suelos granulares como es (GP, GW, GW-GM) o más gruesos, en los que no es posible medir su resistencia a la penetración mediante pruebas penetro métricas del tipo de ensayo SPT (Standard Penetración Test) Terzaghi recomienda asumir valor de “N” (Numero de golpes/pie en el SPT) y calcular la capacidad admisible, asumiendo al suelo granular grueso como si fuera una arena a la misma densidad relativa. Así para un valor de N=10 - 15 corresponde a una densidad relativa medianamente densa a suelta al revés.
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CÁLCULO DE LA DENSIDAD RELATIVA (Dr) Con los resultados de los ensayos en el laboratorio de densidades máximas y mínimas y a partir del ensayo de campo de densidad natural, obtenido de la grava y arena (GW y GP-GM) en la calicata C-1, C-2 se determinó una densidad relativa de 29.14 %, 27.22 a una profundidad de 1.60 m, lo cual indica que este material se encuentra en un estado de compacidad medio a suelta. Por Meryehot : = 25° + 0.15*Dr, C-01 PARAMETROS DE CALCULO Angulo de fricción
Ø
29
grados
Cohesión
c
0.021
kg/m2
Factores de capacidad de carga
Nc
27.86
Nq
16.44
Peso Especifico del Suelo E-1 Peso Unitarioen Agua Profundidad el agua
Nw
19.34
PE
1530.00
kg/m3
PU
1000
kg/m3
Zw
0
m.
CALCULO DE CAPACIDAD CARGA ULTIMA Y CAPACIDAD PORTANTE SEGÚN A LA PROFUNDIDAD BASE (m .)
1.00
qu
36989.982
kg/m2
36.98998207
TN/m2
3.70
kg/cm2
PROFUND. (m .) 1.00
qd
14795.993
kg/m2
14.79599283
TN/m2
1.48
kg/cm2
Terzaghi BASE (m .) 1.00 ZAPATA CUADRADA PROFUND. (m .) 1.50
qu
49566.582
kg/m2
49.56658207
TN/m2
4.96
kg/cm2
qd
19826.633
kg/m2
19.82663283
TN/m2
1.98
kg/cm2
1.00
qu
57112.542
kg/m2
57.11254207
TN/m2
5.71
kg/cm2
PROFUND. (m .) 1.80
qd
22845.017
kg/m2
22.84501683
TN/m2
2.28
kg/cm2
BASE (m .)
CALCULO DE CAPACIDAD CARGA ULTIMA Y CAPACIDAD PORTANTE SEGÚN A LA PROFUNDIDAD BASE (m .)
1.00
qu
39948.885
kg/m2
39.94888506
TN/m2
3.99
kg/cm2
PROFUND. (m .) 1.00
qd
15979.554
kg/m2
15.97955402
TN/m2
1.60
kg/cm2
Terzaghi BASE (m .) 1.00 ZAPATA CORRIDA PROFUND. (m .) 1.50
qu
52525.485
kg/m2
52.52548506
TN/m2
5.25
kg/cm2
qd
21010.194
kg/m2
21.01019402
TN/m2
2.10
kg/cm2
1.00
qu
60071.445
kg/m2
60.07144506
TN/m2
6.01
kg/cm2
PROFUND. (m .) 1.80
qd
24028.578
kg/m2
24.02857802
TN/m2
2.40
kg/cm2
BASE (m .)
C-02 PARAMETROS DE CALCULO Angulo de fricción
Ø
27
grados
Cohesión
c
0.084
kg/m2
Factores de capacidad de carga
Nc
23.94
Peso Especifico del Suelo E-1 Peso Unitarioen Agua Profundidad el agua
Nq
13.2
Nw
14.47
PE
1528.00
kg/m3
PU
1000
kg/m3
Zw
0
m.
___________________________________________________________________________________________________________________________________ DIRECCION DE ESTUDIOS Y PROYECTOS – PRORRIDRE
INSTALACION DEL SERVICIO DE AGUA DEL SISTEMA DE RIEGO TECNIFICADO CUYO CUYO
GEOLOGIA Y GEOTECNIA 2013
CALCULO DE CAPACIDAD CARGA ULTIMA Y CAPACIDAD PORTANTE SEGÚN A LA PROFUNDIDAD BASE (m .)
1.00
qu
29016.077
kg/m2
29.01607715
TN/m2
2.90
kg/cm2
PROFUND. (m .) 1.00
qd
11606.431
kg/m2
11.60643086
TN/m2
1.16
kg/cm2
Terzaghi BASE (m .) 1.00 ZAPATA CUADRADA PROFUND. (m .) 1.50
qu
39100.877
kg/m2
39.10087715
TN/m2
3.91
kg/cm2
qd
15640.351
kg/m2
15.64035086
TN/m2
1.56
kg/cm2
1.00
qu
45151.757
kg/m2
45.15175715
TN/m2
4.52
kg/cm2
PROFUND. (m .) 1.80
qd
18060.703
kg/m2
18.06070286
TN/m2
1.81
kg/cm2
BASE (m .)
CALCULO DE CAPACIDAD CARGA ULTIMA Y CAPACIDAD PORTANTE SEGÚN A LA PROFUNDIDAD BASE (m .)
1.00
qu
31226.691
kg/m2
31.22669096
TN/m2
3.12
kg/cm2
PROFUND. (m .) 1.00
qd
12490.676
kg/m2
12.49067638
TN/m2
1.25
kg/cm2
Terzaghi BASE (m .) 1.00 ZAPATA CORRIDA PROFUND. (m .) 1.50
qu
41311.491
kg/m2
41.31149096
TN/m2
4.13
kg/cm2
qd
16524.596
kg/m2
16.52459638
TN/m2
1.65
kg/cm2
1.00
qu
47362.371
kg/m2
47.36237096
TN/m2
4.74
kg/cm2
PROFUND. (m .) 1.80
qd
18944.948
kg/m2
18.94494838
TN/m2
1.89
kg/cm2
BASE (m .)
De acuerdo al análisis efectuado y otras consideraciones de carácter geotécnico, la capacidad de carga admisible a nivel de cimentación a una profundidad de 1.80 m. para la construcción de la Bocatoma será lo siguiente: C-01 qadm con agua será : 2.28 kg/cm2. Zapata cuadrada o rectangular C-01 qadm con agua será : 2.40 kg/cm2. Zapata corrida C-02 qadm con agua será : 1.81 kg/cm2. Zapata cuadrada o rectangular C-02 qadm con agua será : 1.89 kg/cm2. Zapata corrida
6.2.6
CARACTERISTICAS GEOTECNICAS DE LOS SUELOS EN BOTOMA
CALICATA 01 LADO IZQUIERDO: Geología clasiarios, aluviales y fluviales. Su clasificación SUC Su clasificación AASHTO arena) % de fragmentos de roca y bolones % de grava % de arena % pasante la malla N° 200 Límites de consistencia Resistencia Cohesión Angulo de fricción Compresibilidad Densidad Natural Carga admisible (Prof. 1.60 m) (Z. corrida) Coeficiente de Permeabilidad Módulo de elasticidad Medidas Constructivas 1:0.50. D50 D65
: Material conformado por depósitos : GW (grava bien graduada). : A-1-a (0) (mezcla de bolones con grava y : 15 a 20 % : 77.96 % : 21.53 % : 0.51 % : no presenta : Media a alta. : 0.021kg/cm2. : Alta 29.14° : Variable a baja. : 1.53 gr/cm3. : 2.28 Kg/cm2 (Z. cuadrada), 2.40 Kg/cm2 : K > 10-2 cm /seg. : 150 a 400 kg/cm2. : Talud para la excavación será de V: H – : 20.24 mm. : 30.83 mm.
___________________________________________________________________________________________________________________________________ DIRECCION DE ESTUDIOS Y PROYECTOS – PRORRIDRE
INSTALACION DEL SERVICIO DE AGUA DEL SISTEMA DE RIEGO TECNIFICADO CUYO CUYO
Observaciones Valor como cimentación
CALICATA 02 LADO DERECHO: Geología clasiarios, aluviales, y fluviales. Su clasificación SUC limosa). Su clasificación AASHTO arena) % de boloneria y bolones % de grava % de arena % pasante la malla N° 200 Límites de consistencia Resistencia Cohesión Angulo de fricción Compresibilidad Densidad Natural Carga admisible (prof. 1.60 m) (Z. corrida) Coeficiente de Permeabilidad Módulo de elasticidad Medidas Constructivas 1:0.50. D50 D65 Observaciones profundidad explorada. Valor como cimentación 6.3
GEOLOGIA Y GEOTECNIA 2013
: no hay presencia de nivel freático. : buen apoyo
: Material conformado por depósitos : GP, GM (grava mal graduada y grava : A-1-a (0) (mezcla de bolones con grava y : 15 - 20 % : 71.99 % : 19.08 % : 8.93 % : no presenta : Media a alta. : 0.084 kg/cm2. : Alta 27.22° : Variable a baja. : 1.528 gr/cm3. : 1.81 Kg/cm2 (Z. cuadrada), 1.89 Kg/cm2 : K > 10-2 - 10-4 cm /seg. : 200 a 500 kg/cm2. : Talud de para la excavación será de V: H – : 17.37 mm. : 26.16 mm. : no hay presencia de nivel freático hasta la : buen apoyo.
GEOTECNIA DEL DESARENADOR
6.3.1
TRABAJOS DE CAMPO Con la finalidad de definir el perfil estratigráfico del área de estudio, se realizaron exploraciones del suelo mediante calicatas a cielo abierto y el muestreo del suelo en zona de terreno de fundación donde se construirá el desarenador. Calicatas Se excavaron 01 Calicatas o Pozos de Exploración a cielo abierto para el Desarenador en el eje del mismo según sea el caso, asignándole como C-01 las cual fueron convenientemente coordinadas y ubicadas en el eje de la estructura donde se ubicara esta obra y según a la topografía de la zona.
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GEOLOGIA Y GEOTECNIA 2013
LUGAR DEL DESARENADOR
FOTO: VISTA DE UBICACIÓN DEL DESARENADOR
Muestreo De cada uno de los horizontes representativos de suelos se extrajeron muestras alteradas e inalteradas que debidamente identificadas se remitieron al laboratorio de Mecánica de Suelos y Concreto, para los ensayos correspondientes para la identificación y clasificación de suelos, la calicata se ejecutó a una profundidad de1.80 y 2.00 m. aproximadamente.
6.3.2
CONFORMACIÓN DEL SUBSUELO EN DESARENADOR CALICATA MI (C-01): 0.00 – 1.80 m. En la parte superficial está conformado por mezcla de limos y raíces de plantas típicas de lugar, seguido por estrato conformado por material de grava limosa bien graduado (GW-GM) con poca cantidad de finos, hay presencia de fragmentos de roca y boloneria en forma aislada con tamaños de 0.40 - 0.80 m. en un 20%, su color es gris oscuro en estado semi compacto hacia más profundidad, no tiene plasticidad y está conformado por 67.64 % de grava, 23.24 % de arena y el 9.12 % de material fino que pasa la malla N° 200, no hay presencia de nivel freático hasta la profundidad explorada.
6.3.3
PERFIL ESTRATIGRÁFICO EN DESARENADOR En base a la información obtenida de los trabajos de campo y de los ensayos de laboratorio, se han establecido el perfil estratigráfico de la calicata C1, dicho perfil estratigráfico están hasta una profundidad de 1.80
m. que
continuación se detallan.
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GEOLOGIA Y GEOTECNIA 2013
C-01 MI
6.3.4
ANALISIS DE LA CIMENTACION EN DESARENADOR PARAMETROS DE CALCULO Angulo de fricción
Ø
28
grados
Cohesión
c
0.035
kg/m2
Factores de capacidad de carga
Nc
23.94
Peso Especifico del Suelo E-1 Peso Unitarioen Agua Profundidad el agua
Nq
13.2
Nw
14.47
PE
1540.00
kg/m3
PU
1000
kg/m3
Zw
0
m.
CALCULO DE CAPACIDAD CARGA ULTIMA Y CAPACIDAD PORTANTE SEGÚN A LA PROFUNDIDAD BASE (m .)
1.00
qu
29242.525
kg/m2
29.24252548
TN/m2
2.92
kg/cm2
PROFUND. (m .) 1.00
qd
11697.01
kg/m2
11.69701019
TN/m2
1.17
kg/cm2
Terzaghi BASE (m .) 1.00 ZAPATA CUADRADA PROFUND. (m .) 1.20
qu
33308.125
kg/m2
33.30812548
TN/m2
3.33
kg/cm2
qd
13323.25
kg/m2
13.32325019
TN/m2
1.33
kg/cm2
1.00
qu
39406.525
kg/m2
39.40652548
TN/m2
3.94
kg/cm2
PROFUND. (m .) 1.50
qd
15762.61
kg/m2
15.76261019
TN/m2
1.58
kg/cm2
BASE (m .)
CALCULO DE CAPACIDAD CARGA ULTIMA Y CAPACIDAD PORTANTE SEGÚN A LA PROFUNDIDAD BASE (m .)
1.00
qu
31470.738
kg/m2
31.4707379
TN/m2
3.15
kg/cm2
PROFUND. (m .) 1.00
qd
12588.295
kg/m2
12.58829516
TN/m2
1.26
kg/cm2
Terzaghi BASE (m .) 1.00 ZAPATA CORRIDA PROFUND. (m .) 1.20
qu
35536.338
kg/m2
35.5363379
TN/m2
3.55
kg/cm2
qd
14214.535
kg/m2
14.21453516
TN/m2
1.42
kg/cm2
1.00
qu
41634.738
kg/m2
41.6347379
TN/m2
4.16
kg/cm2
PROFUND. (m .) 1.50
qd
16653.895
kg/m2
16.65389516
TN/m2
1.67
kg/cm2
BASE (m .)
De acuerdo al análisis efectuado y otras consideraciones de carácter geotécnico, la capacidad de carga admisible a nivel de cimentación a una profundidad de 1.80 m. para la construcción de desarenador será lo siguiente:
6.3.5
DESARENADOR
: 1.58 kg/cm2. Zapata cuadrada o rectangular
DESARENADOR
: 1.67 kg/cm2. Zapata corrida
CARACTERISTICAS GEOTENICAS DEL DESARENADOR
DESAREDOR: ___________________________________________________________________________________________________________________________________ DIRECCION DE ESTUDIOS Y PROYECTOS – PRORRIDRE
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GEOLOGIA Y GEOTECNIA 2013
FOTO: UBICACIÓN DEL DESARENADOR
6.4
Ubicación en UTM Geología coluviales, aluviales y fluviales. Su clasificación SUC Su clasificación AASHTO arena) % de fragmentos de roca y bolones % de grava % de arena % pasante la malla N° 200 Límites de consistencia Resistencia Cohesión Angulo de fricción Compresibilidad Densidad Natural Carga admisible (Prof. 1.60 m) (Z. corrida) Coeficiente de Permeabilidad Módulo de elasticidad Medidas Constructivas 1:0.50. Riesgo de asientos D50 D65 Observaciones Valor como cimentación
: N: 8398986 – E: 447840 : Material conformado por depósitos : GW - GM (grava limosa bien graduada). : A-1-a (0) (mezcla de bolones con grava y : 10 a 15 % : 67.64 % : 23.24 % : 9.12 % : no presenta : Media a alta. : 0.035 kg/cm2. : Alta 27.67° : Variable a baja. : 1.54 gr/cm3. : 1.58 Kg/cm2 (Z. cuadrada), 1.67 Kg/cm2 : K = 10-3 – 10-6 cm /seg. : 150 a 450 kg/cm2. : Talud para la excavación será de V: H – : muy bajo a bajo : 20.75 mm. : 34.64 mm. : no hay presencia de nivel freático. : buen apoyo
GEOTECNIA DE LOS CAMARAS DE CARGA
6.4.1
TRABAJOS DE CAMPO Con la finalidad de definir el perfil estratigráfico del área de estudio, se realizaron exploraciones del suelo mediante calicatas a cielo abierto y el muestreo del
___________________________________________________________________________________________________________________________________ DIRECCION DE ESTUDIOS Y PROYECTOS – PRORRIDRE
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GEOLOGIA Y GEOTECNIA 2013
suelo en zona de terreno de fundación donde se construirán las cámaras de carga. Calicatas Se excavaron 08 Calicatas o Pozos de Exploración a cielo abierto para los cámaras de carga en el eje del mismo según sea el caso, asignándole como C01,
C-02,
C-03,
C-04,
C-05,
C-06,
C-07 y C-08 las
cual fueron
convenientemente coordinadas y ubicadas en el eje de la línea de conducción donde se ubicara estas estructuras y según a la topografía de la zona.
6.4.2
CONFORMACIÓN DEL SUBSUELO EN LOS CAMARAS DE CARGA CAMARAS DE CARGA (C-01): 0.00 – 1.80 m. En la parte superficial está conformado por mezcla de limos y raíces de plantas típicas de lugar, seguido por estrato conformado por material de grava limosa mal graduado (GP-GM) con poca cantidad de finos, hay presencia de fragmentos de roca y boloneria en forma aislada con tamaños de 0.40 - 0.80 m. en un 20%, su color es gris oscuro en estado semi compacto hacia más profundidad, sus índices de consistencia son: LL=29.20, IP=4.90 y el 75.00 % de grava, 15.20 % de arena y el 9.80 % de material fino que pasa la malla N° 200, no hay presencia de nivel freático hasta la profundidad excavada desde la superficie explorada.
FOTO: UBICACION DEL CAMARA DE CARGA O1
CAMARAS DE CARGA (C-02): 0.00 – 1.80 m. En la parte superficial está conformado por mezcla de limos, grava y raíces de plantas típicas de lugar, seguido por estrato conformado por material de grava limosa (GP-GM) de color gris oscuro de consistencia semi compacto a suelto en época de avenida y hay presencia de fragmentos de roca ___________________________________________________________________________________________________________________________________ DIRECCION DE ESTUDIOS Y PROYECTOS – PRORRIDRE
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GEOLOGIA Y GEOTECNIA 2013
aisladamente en diámetro de 0.50 - 0.80 m. en cantidad de 20%, con LL= 28.50, IP=4.30 y el 66.39 % de grava, 19.60 % de material fino que pasa la malla N° 200, no hay presencia de nivel freático por encontrarse en ladera.
FOTO: UBICACION DEL CAMARA DE CARGA O2
CAMARAS DE CARGA (C-03): 0.00 – 1.80 m. En la parte superficial está conformado por mezcla de limos, grava y raíces de plantas típicas de lugar con espesor de 0.20 m., seguido por estrato conformado por material de grava limosa (GM) de color gris oscuro de consistencia semi compacto a suelto en época de avenida y hay presencia de fragmentos de roca aisladamente en diámetro de 0.40 - 0.60 m. en cantidades de 10%, con índices de consistencia LL= 33.20, IP=4.90 y el 51.09 % de grava, 20.60 % de material fino que pasa la malla N° 200, no hay presencia de nivel freático por encontrarse en ladera.
FOTO: UBICACION DEL CAMARA DE CARGA O3
CAMARAS DE CARGA (C-04): 0.00 – 1.80 m. En la parte superficial está conformado por mezcla de limos, grava y raíces de plantas típicas de lugar con espesor de 0.20 m., seguido por ___________________________________________________________________________________________________________________________________ DIRECCION DE ESTUDIOS Y PROYECTOS – PRORRIDRE
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estrato conformado por material de grava limosa (GM) de color pardo amarillento de consistencia semi compacto a suelto en época de avenida y hay presencia de fragmentos de roca aisladamente en diámetro de 0.40 - 0.60 m. en cantidad de 10%, con límites de consistencia LL= 36.50, IP=10.20 y el 56.44 % de grava, 26.26 % de material fino que pasa la malla N° 200, no hay presencia de nivel freático por encontrarse en ladera.
FOTO: UBICACION DEL CAMARA DE CARGA O4
CAMARAS DE CARGA (C-05): 0.00 – 1.80 m. En la parte superficial está conformado por mezcla de limos, grava y raíces de plantas típicas de lugar con espesor de 0.20 m., seguido por estrato conformado por material de grava limosa (GM) de color gris amarillento verdoso de consistencia semi compacto a suelto en época de avenida y hay presencia de fragmentos de roca aisladamente en diámetro de 0.40 - 0.60 m. en cantidades de 10%, con LL= 22.90, IP=3.60 y el 52.35 % de grava, 15.11 % de material fino que pasa la malla N° 200, no hay presencia de nivel freático por encontrarse en ladera.
FOTO: UBICACION DEL CAMARA DE CARGA 05
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GEOLOGIA Y GEOTECNIA 2013
CAMARAS DE CARGA (C-06): 0.00 – 1.80 m. En la parte superficial está conformado por mezcla de limos, grava y raíces de plantas típicas de lugar con espesor de 0.20 m., seguido por estrato conformado por material de grava limosa (GM) estrato conformado por grava limosa de color pardo amarillento de consistencia semi compacto a suelto en época de avenida y hay presencia de fragmentos de roca aisladamente en diámetro de 0.40 - 0.50 m. en menor cantidad, con LL= 32.70, IP=7.30 y el 60.83 % de grava, 27.37 % de material fino que pasa la malla N° 200, no hay presencia de nivel freático por encontrarse en ladera.
FOTO: UBICACION DEL CAMARA DE CARGA O6
CAMARAS DE CARGA (C-07): 0.00 – 1.80 m. En la parte superficial está conformado por mezcla de limos, grava y raíces de plantas típicas de lugar con espesor de 0.20 m., seguido por estrato conformado por material de grava limosa (GM) de color pardo oscuro a amarillento de consistencia semi compacto a suelto en época de avenida y hay presencia de fragmentos de roca aisladamente en diámetro de 0.40 - 0.60 m. en menor cantidad, con LL= 35.20, IP=8.70 y el 44.17 % de grava, 31.71 % de material fino que pasa la malla N° 200, no hay presencia de nivel freático por encontrarse en ladera.
FOTO: UBICACION DEL CAMARA DE CARGA O7 ___________________________________________________________________________________________________________________________________ DIRECCION DE ESTUDIOS Y PROYECTOS – PRORRIDRE
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CAMARAS DE CARGA (C-08): 0.00 – 1.80 m. En la parte superficial está conformado por mezcla de limos, grava y raíces de plantas típicas de lugar con espesor de 0.20 m., seguido por estrato conformado por material de grava arcillosa mal graduada (GP-GC) de color pardo oscuro a amarillento de consistencia semi compacto a suelto en época de avenida y hay presencia de fragmentos de roca aisladamente en diámetro de 0.40 - 0.60 m. en menor cantidad, con LL= 35.20, IP=8.70 y el 44.17 % de grava, 31.71 % de material fino que pasa la malla N° 200, no hay presencia de nivel freático por encontrarse en ladera. CAMARA DE CARGA 08
FOTO: UBICACION DEL CAMARA DE CARGA O8
6.4.3
PERFIL ESTRATIGRÁFICO DE LOS CAMARAS DE CARGA En base a la información obtenida de los trabajos de campo y de los ensayos de laboratorio, se han establecido el perfil estratigráfico de las calicatas CC C-01, CC C-02, CC C-03, CC C-04, CC C-05, CC C-06, CC C-07, CC C-08 Dicho perfil estratigráficos están hasta una profundidad de 1.80
m. que
continuación se detallan. CAMARA DE CARGA C-01
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GEOLOGIA Y GEOTECNIA 2013
CAMARA DE CARGA C-02
CAMARA DE CARGA C-03
CAMARA DE CARGA C-04
CAMARA DE CARGA C-05
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GEOLOGIA Y GEOTECNIA 2013
CAMARA DE CARGA C-06
CAMARA DE CARGA C-06
CAMARA DE CARGA C-07
___________________________________________________________________________________________________________________________________ DIRECCION DE ESTUDIOS Y PROYECTOS – PRORRIDRE
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GEOLOGIA Y GEOTECNIA 2013
CAMARA DE CARGA C-08
6.4.4
ANALISIS DE LA CIMENTACION EN LOS CAMARAS DE CARGA CAMARA DE CARGA C-01 PARAMETROS DE CALCULO Angulo de fricción
Ø
30
grados
Cohesión
c
0.045
kg/m2
Ncq
12
NƔq
8
PE
1590.00
kg/m3
PU
1000
kg/m3
Zw
0
m.
Factores de capacidad de carga Peso Especifico del Suelo E-1 Peso Unitarioen Agua Profundidad el agua
CALCULO DE CAPACIDAD CARGA ULTIMA Y CAPACIDAD PORTANTE SEGÚN A LA PROFUNDIDAD BASE (m .) P.E. A PROFUND. (m .) 0.8 m . BASE (m .) MEYERHOF CAPACIDAD DE P.E. A CARGA DE PROFUND. CIMENTACION (m .) 1.20 m . SOBRE UN BASE (m .) TALUD P.E. A PROFUND. (m .) 1.50 m .
5.00
qu
29000.54
kg/m2
29.00054
TN/m2
2.90
kg/cm2
1450.00
qd
9666.8467
kg/m2
9.666846667
TN/m2
0.97
kg/cm2
5.00
qu
30840.54
kg/m2
30.84054
TN/m2
3.08
kg/cm2
1542.00
qd
10280.18
kg/m2
10.28018
TN/m2
1.03
kg/cm2
5.00
qu
31800.54
kg/m2
31.80054
TN/m2
3.18
kg/cm2
1590.00
qd
10600.18
kg/m2
10.60018
TN/m2
1.06
kg/cm2
___________________________________________________________________________________________________________________________________ DIRECCION DE ESTUDIOS Y PROYECTOS – PRORRIDRE
INSTALACION DEL SERVICIO DE AGUA DEL SISTEMA DE RIEGO TECNIFICADO CUYO CUYO
GEOLOGIA Y GEOTECNIA 2013
CAMARA DE CARGA C-02 PARAMETROS DE CALCULO Angulo de fricción
Ø
26
grados
Cohesión
c
0.045
kg/m2
Ncq
11
NƔq
7
PE
1590.00
kg/m3
PU
1000
kg/m3
Zw
0
m.
Factores de capacidad de carga Peso Especifico del Suelo E-1 Peso Unitarioen Agua Profundidad el agua
CALCULO DE CAPACIDAD CARGA ULTIMA Y CAPACIDAD PORTANTE SEGÚN A LA PROFUNDIDAD BASE (m .) P.E. A PROFUND. (m .) 0.8 m . BASE (m .) MEYERHOF CAPACIDAD DE P.E. A CARGA DE PROFUND. CIMENTACION (m .) 1.20 m . SOBRE UN BASE (m .) TALUD P.E. A PROFUND. (m .) 1.50 m .
5.00
qu
25375.495
kg/m2
25.375495
TN/m2
2.54
kg/cm2
1450.00
qd
8458.4983
kg/m2
8.458498333
TN/m2
0.85
kg/cm2
5.00
qu
26985.495
kg/m2
26.985495
TN/m2
2.70
kg/cm2
1542.00
qd
8995.165
kg/m2
8.995165
TN/m2
0.90
kg/cm2
5.00
qu
27825.495
kg/m2
27.825495
TN/m2
2.78
kg/cm2
1590.00
qd
9275.165
kg/m2
9.275165
TN/m2
0.93
kg/cm2
CAMARA DE CARGA C-03 PARAMETROS DE CALCULO Angulo de fricción
Ø
28
grados
Cohesión
c
0.065
kg/m2
Ncq
12
NƔq
8
PE
1730.17
kg/m3
PU
1000
kg/m3
Zw
0
m.
Factores de capacidad de carga Peso Especifico del Suelo E-1 Peso Unitarioen Agua Profundidad el agua
CALCULO DE CAPACIDAD CARGA ULTIMA Y CAPACIDAD PORTANTE SEGÚN A LA PROFUNDIDAD BASE (m .) P.E. A PROFUND. (m .) 0.8 m . BASE (m .) MEYERHOF CAPACIDAD DE P.E. A CARGA DE PROFUND. CIMENTACION (m .) 1.20 m . SOBRE UN BASE (m .) TALUD P.E. A PROFUND. (m .) 1.50 m .
5.00
qu
29000.78
kg/m2
29.00078
TN/m2
2.90
kg/cm2
1450.00
qd
9666.9267
kg/m2
9.666926667
TN/m2
0.97
kg/cm2
5.00
qu
30840.78
kg/m2
30.84078
TN/m2
3.08
kg/cm2
1542.00
qd
10280.26
kg/m2
10.28026
TN/m2
1.03
kg/cm2
5.00
qu
31800.78
kg/m2
31.80078
TN/m2
3.18
kg/cm2
1590.00
qd
10600.26
kg/m2
10.60026
TN/m2
1.06
kg/cm2
CAMARA DE CARGA C-04 PARAMETROS DE CALCULO Angulo de fricción
Ø
24
grados
Cohesión
c
0.055
kg/m2
Ncq
10
NƔq
7.3
PE
1585.00
kg/m3
PU
1000
kg/m3
Zw
0
m.
Factores de capacidad de carga Peso Especifico del Suelo E-1 Peso Unitarioen Agua Profundidad el agua
CALCULO DE CAPACIDAD CARGA ULTIMA Y CAPACIDAD PORTANTE SEGÚN A LA PROFUNDIDAD BASE (m .) P.E. A PROFUND. (m .) 0.8 m . BASE (m .) MEYERHOF CAPACIDAD DE P.E. A CARGA DE PROFUND. CIMENTACION (m .) 1.20 m . SOBRE UN BASE (m .) TALUD P.E. A PROFUND. (m .) 1.50 m .
5.00
qu
25915.55
kg/m2
25.91555
TN/m2
2.59
kg/cm2
1420.00
qd
8638.5167
kg/m2
8.638516667
TN/m2
0.86
kg/cm2
5.00
qu
28689.55
kg/m2
28.68955
TN/m2
2.87
kg/cm2
1572.00
qd
9563.1833
kg/m2
9.563183333
TN/m2
0.96
kg/cm2
5.00
qu
28926.8
kg/m2
28.9268
TN/m2
2.89
kg/cm2
1585.00
qd
9642.2667
kg/m2
9.642266667
TN/m2
0.96
kg/cm2
CAMARA DE CARGA C-05
___________________________________________________________________________________________________________________________________ DIRECCION DE ESTUDIOS Y PROYECTOS – PRORRIDRE
INSTALACION DEL SERVICIO DE AGUA DEL SISTEMA DE RIEGO TECNIFICADO CUYO CUYO
GEOLOGIA Y GEOTECNIA 2013
PARAMETROS DE CALCULO Angulo de fricción
Ø
28
grados
Cohesión
c
0.084
kg/m2
Ncq
12
NƔq
7.44
PE
1575.00
kg/m3
PU
1000
kg/m3
Zw
0
m.
Factores de capacidad de carga Peso Especifico del Suelo E-1 Peso Unitarioen Agua Profundidad el agua
CALCULO DE CAPACIDAD CARGA ULTIMA Y CAPACIDAD PORTANTE SEGÚN A LA PROFUNDIDAD BASE (m .) P.E. A PROFUND. (m .) 0.8 m . MEYERHOF CAPACIDAD DE CARGA DE CIMENTACION SOBRE UN TALUD
BASE (m .) P.E. A PROFUND. (m .) 1.20 m . BASE (m .) P.E. A PROFUND. (m .) 1.50 m .
5.00
qu
27696.408
kg/m2
27.696408
TN/m2
2.77
kg/cm2
1489.00
qd
9232.136
kg/m2
9.232136
TN/m2
0.92
kg/cm2
5.00
qu
28310.208
kg/m2
28.310208
TN/m2
2.83
kg/cm2
1522.00
qd
9436.736
kg/m2
9.436736
TN/m2
0.94
kg/cm2
5.00
qu
29296.008
kg/m2
29.296008
TN/m2
2.93
kg/cm2
1575.00
qd
9765.336
kg/m2
9.765336
TN/m2
0.98
kg/cm2
CAMARA DE CARGA C-06 PARAMETROS DE CALCULO Angulo de fricción
Ø
24
grados
Cohesión
c
0.079
kg/m2
Ncq
13
NƔq
8.21
PE
1589.00
kg/m3
PU
1000
kg/m3
Zw
0
m.
Factores de capacidad de carga Peso Especifico del Suelo E-1 Peso Unitarioen Agua Profundidad el agua
CALCULO DE CAPACIDAD CARGA ULTIMA Y CAPACIDAD PORTANTE SEGÚN A LA PROFUNDIDAD BASE (m .) P.E. A PROFUND. (m .) 0.8 m . MEYERHOF CAPACIDAD DE CARGA DE CIMENTACION SOBRE UN TALUD
BASE (m .) P.E. A PROFUND. (m .) 1.20 m . BASE (m .) P.E. A PROFUND. (m .) 1.50 m .
5.00
qu
29208.102
kg/m2
29.208102
TN/m2
2.92
kg/cm2
1423.00
qd
9736.034
kg/m2
9.736034
TN/m2
0.97
kg/cm2
5.00
qu
31650.577
kg/m2
31.650577
TN/m2
3.17
kg/cm2
1542.00
qd
10550.192
kg/m2
10.55019233
TN/m2
1.06
kg/cm2
5.00
qu
32615.252
kg/m2
32.615252
TN/m2
3.26
kg/cm2
1589.00
qd
10871.751
kg/m2
10.87175067
TN/m2
1.09
kg/cm2
CAMARA DE CARGA C-07 PARAMETROS DE CALCULO Angulo de fricción
Ø
22
grados
Cohesión
c
0.064
kg/m2
Ncq
13
NƔq
7.63
PE
1560.00
kg/m3
PU
1000
kg/m3
Zw
0
m.
Factores de capacidad de carga Peso Especifico del Suelo E-1 Peso Unitarioen Agua Profundidad el agua
CALCULO DE CAPACIDAD CARGA ULTIMA Y CAPACIDAD PORTANTE SEGÚN A LA PROFUNDIDAD BASE (m .) P.E. A PROFUND. (m .) 0.8 m . MEYERHOF CAPACIDAD DE CARGA DE CIMENTACION SOBRE UN TALUD
BASE (m .) P.E. A PROFUND. (m .) 1.20 m . BASE (m .) P.E. A PROFUND. (m .) 1.50 m .
5.00
qu
27087.332
kg/m2
27.087332
TN/m2
2.71
kg/cm2
1420.00
qd
9029.1107
kg/m2
9.029110667
TN/m2
0.90
kg/cm2
5.00
qu
29223.732
kg/m2
29.223732
TN/m2
2.92
kg/cm2
1532.00
qd
9741.244
kg/m2
9.741244
TN/m2
0.97
kg/cm2
5.00
qu
29757.832
kg/m2
29.757832
TN/m2
2.98
kg/cm2
1560.00
qd
9919.2773
kg/m2
9.919277333
TN/m2
0.99
kg/cm2
CAMARA DE CARGA C-08 ___________________________________________________________________________________________________________________________________ DIRECCION DE ESTUDIOS Y PROYECTOS – PRORRIDRE
INSTALACION DEL SERVICIO DE AGUA DEL SISTEMA DE RIEGO TECNIFICADO CUYO CUYO
GEOLOGIA Y GEOTECNIA 2013
PARAMETROS DE CALCULO Angulo de fricción
Ø
29
grados
Cohesión
c
0.055
kg/m2
Ncq
12
NƔq
8.6
PE
1597.00
kg/m3
PU
1000
kg/m3
Zw
0
m.
Factores de capacidad de carga Peso Especifico del Suelo E-1 Peso Unitarioen Agua Profundidad el agua
CALCULO DE CAPACIDAD CARGA ULTIMA Y CAPACIDAD PORTANTE SEGÚN A LA PROFUNDIDAD BASE (m .) P.E. A PROFUND. (m .) 0.8 m . MEYERHOF CAPACIDAD DE CARGA DE CIMENTACION SOBRE UN TALUD
BASE (m .) P.E. A PROFUND. (m .) 1.20 m . BASE (m .) P.E. A PROFUND. (m .) 1.50 m .
5.00
qu
30595.16
kg/m2
30.59516
TN/m2
3.06
kg/cm2
1423.00
qd
10198.387
kg/m2
10.19838667
TN/m2
1.02
kg/cm2
5.00
qu
32938.66
kg/m2
32.93866
TN/m2
3.29
kg/cm2
1532.00
qd
10979.553
kg/m2
10.97955333
TN/m2
1.10
kg/cm2
5.00
qu
34336.16
kg/m2
34.33616
TN/m2
3.43
kg/cm2
1597.00
qd
11445.387
kg/m2
11.44538667
TN/m2
1.14
kg/cm2
De acuerdo al análisis efectuado y otras consideraciones de carácter geotécnico, la capacidad de carga admisible a nivel de cimentación a una profundidad de 1.80 m. para la construcción de las cámaras de carga será lo siguiente: CAMARA DE CARGA 01 : 1.06 kg/cm2. CAMARA DE CARGA 02 : 0.93 kg/cm2. CAMARA DE CARGA 03 : 1.06 kg/cm2. CAMARA DE CARGA 04 : 0.96 kg/cm2. CAMARA DE CARGA 05 : 0.98 kg/cm2. CAMARA DE CARGA 06 : 1.09 kg/cm2. CAMARA DE CARGA 07 : 0.99 kg/cm2. CAMARA DE CARGA 08 : 1.14 kg/cm2.
6.4.5
CARACTERISTICAS GEOTECNICAS DE LOS CAMARAS DE CARGA
CAMARA DE CARGA 01:
Ubicación UTM
: N: 8400435 – E: 447936
___________________________________________________________________________________________________________________________________ DIRECCION DE ESTUDIOS Y PROYECTOS – PRORRIDRE
INSTALACION DEL SERVICIO DE AGUA DEL SISTEMA DE RIEGO TECNIFICADO CUYO CUYO
GEOLOGIA Y GEOTECNIA 2013
Geología : Material conformado por depósitos residuales y coluviales. Su clasificación SUC : GP - GM (grava limosa mal graduada). Su clasificación AASHTO : A-1-a (0) (mezcla de fragmentos de roca con grava y limo) % de boloneria y bolones : 15 a 20 % % de grava : 75.00 % % de arena : 15.20 % % pasante la malla N° 200 : 9.80 % Límites de consistencia : LL=29.2, LP=24.2, IP=4.90 Resistencia : Media a alta. Cohesión : 0.045 kg/cm2. Angulo de fricción : Alta 29.51° Compresibilidad : Variable a baja. Densidad Natural : 1.59 gr/cm3. Carga admisible (Prof. 1.50 m) : 1.06 Kg/cm2 (Z. corrida) Coeficiente de Permeabilidad : K = 10-3 – 10-6 cm /seg. Módulo de elasticidad : 150 a 450 kg/cm2. Medidas Constructivas : Talud para la excavación será de V: H – 1:1, en pie de talud hacer muros de contención y hacer cortes en forma de banquetas con bermas de 1.20 – 1.50 m. Riesgo de asientos : muy bajo a bajo D50 : 24.58 mm. D65 : 41.84 mm. Observaciones : no hay presencia de nivel freático por encontrarse en ladera. Valor como cimentación : buen apoyo CAMARA DE CARGA 02:
Ubicación UTM Geología residuales y coluviales. Su clasificación SUC Su clasificación AASHTO limo) % de boloneria y bolones % de grava
: N: 8400690 – E: 447645 : Material conformado por depósitos : GM (grava limosa). : A-1-b (0) (fragmentos de roca con grava y : 20 % : 66.39 %
___________________________________________________________________________________________________________________________________ DIRECCION DE ESTUDIOS Y PROYECTOS – PRORRIDRE
INSTALACION DEL SERVICIO DE AGUA DEL SISTEMA DE RIEGO TECNIFICADO CUYO CUYO
GEOLOGIA Y GEOTECNIA 2013
% de arena : 14.01 % % pasante la malla N° 200 : 19.60 % Límites de consistencia : LL=28.5, LP=24.1, IP=4.30 Resistencia : Media a alta. Cohesión : 0.045 kg/cm2. Angulo de fricción : Alta 26.48° Compresibilidad : Variable a baja. Densidad Natural : 1.59 gr/cm3. Carga admisible (Prof. 1.50 m) : 0.93 Kg/cm2 (Z. corrida) Coeficiente de Permeabilidad : K = 10-3 – 10-6 cm /seg. Módulo de elasticidad : 150 a 450 kg/cm2. Medidas Constructivas : Talud para la excavación será de V: H – 1:1, en pie de talud hacer muros de contención y hacer cortes en forma de banquetas con bermas de 1.20 – 1.50 m. Riesgo de asientos : muy bajo a bajo D50 : 19.58 mm. D65 : 34.69 mm. Observaciones : no hay presencia de nivel freático por encontrarse en ladera. Valor como cimentación : buen apoyo CAMARA DE CARGA 03:
Ubicación UTM Geología residuales y coluviales. Su clasificación SUC Su clasificación AASHTO limo) % de boloneria y bolones % de grava % de arena % pasante la malla N° 200 Límites de consistencia Resistencia Cohesión Angulo de fricción Compresibilidad Densidad Natural Carga admisible (Prof. 1.50 m)
: N: 8401280 – E: 447336 : Material conformado por depósitos : GM (grava limosa). : A-1-b (0) (fragmentos de roca con grava y : 10 % : 51.09 % : 28.31 % : 20.60 % : LL=33.20, LP=28.3, IP=4.90 : Media a alta. : 0.065 kg/cm2. : Alta 27.95° : Variable a baja. : 1.68 gr/cm3. : 1.06 Kg/cm2 (Z. corrida)
___________________________________________________________________________________________________________________________________ DIRECCION DE ESTUDIOS Y PROYECTOS – PRORRIDRE
INSTALACION DEL SERVICIO DE AGUA DEL SISTEMA DE RIEGO TECNIFICADO CUYO CUYO
GEOLOGIA Y GEOTECNIA 2013
Coeficiente de Permeabilidad : K = 10-3 – 10-6 cm /seg. Módulo de elasticidad : 150 a 450 kg/cm2. Medidas Constructivas : Talud para la excavación será de V: H – 1:1, en pie de talud hacer muros de contención y hacer cortes en forma de banquetas con bermas de 1.20 – 1.50 m. Riesgo de asientos : muy bajo a bajo D50 : 5.33 mm. D65 : 14.17 mm. Observaciones : no hay presencia de nivel freático por encontrarse en ladera. Valor como cimentación : buen apoyo CAMARA DE CARGA 04:
Ubicación UTM : N: 8401588 – E: 446963 Geología : Material conformado por depósitos residuales y coluviales. Su clasificación SUC : GM (grava limosa). Su clasificación AASHTO : A-2-6 (0) (grava arena limosa) % de boloneria y bolones : 10 % % de grava : 56.44 % % de arena : 17.30 % % pasante la malla N° 200 : 26.26 % Límites de consistencia : LL=36.50, LP=26.3, IP=10.20 Resistencia : Media a alta. Cohesión : 0.055 kg/cm2. Angulo de fricción : Alta 24.31° Compresibilidad : Variable a baja. Densidad Natural : 1.59 gr/cm3. Carga admisible (Prof. 1.50 m) : 0.96 Kg/cm2 (Z. corrida) Coeficiente de Permeabilidad : K = 10-3 – 10-6 cm /seg. Módulo de elasticidad : 150 a 450 kg/cm2. Medidas Constructivas : Talud para la excavación será de V: H – 1:1, en pie de talud hacer muros de contención y hacer cortes en forma de banquetas con bermas de 1.20 – 1.50 m. Riesgo de asientos : muy bajo a bajo D50 : 9.56 mm. D65 : 22.05 mm.
___________________________________________________________________________________________________________________________________ DIRECCION DE ESTUDIOS Y PROYECTOS – PRORRIDRE
INSTALACION DEL SERVICIO DE AGUA DEL SISTEMA DE RIEGO TECNIFICADO CUYO CUYO
Observaciones encontrarse en ladera. Valor como cimentación CAMARA DE CARGA 05:
GEOLOGIA Y GEOTECNIA 2013
: no hay presencia de nivel freático por : buen apoyo
Ubicación UTM : N: 8401981 – E: 446330 Geología : Material conformado por depósitos residuales y coluviales. Su clasificación SUC : GM (grava limosa). Su clasificación AASHTO : A-1-b (0) (fragmentos de grava arena limosa) % de boloneria y bolones : 10 % % de grava : 52.35 % % de arena : 32.54 % % pasante la malla N° 200 : 15.11 % Límites de consistencia : LL=22.90, LP=19.2, IP=3.60 Resistencia : Media a alta. Cohesión : 0.084 kg/cm2. Angulo de fricción : Alta 27.53° Compresibilidad : Variable a baja. Densidad Natural : 1.58 gr/cm3. Carga admisible (Prof. 1.50 m) : 0.98 Kg/cm2 (Z. corrida) Coeficiente de Permeabilidad : K = 10-3 – 10-5 cm /seg. Módulo de elasticidad : 150 a 450 kg/cm2. Medidas Constructivas : Talud para la excavación será de V: H – 1:1, en pie de talud hacer muros de contención y hacer cortes en forma de banquetas con bermas de 1.20 – 1.50 m. Riesgo de asientos : muy bajo a bajo D50 : 9.53 mm. D65 : 14.75 mm. Observaciones : no hay presencia de nivel freático por encontrarse en ladera. Valor como cimentación : buen apoyo CAMARA DE CARGA 06:
___________________________________________________________________________________________________________________________________ DIRECCION DE ESTUDIOS Y PROYECTOS – PRORRIDRE
INSTALACION DEL SERVICIO DE AGUA DEL SISTEMA DE RIEGO TECNIFICADO CUYO CUYO
GEOLOGIA Y GEOTECNIA 2013
Ubicación UTM : N: 8402590 – E: 445721 Geología : Material conformado por depósitos residuales y coluviales. Su clasificación SUC : GM (grava limosa). Su clasificación AASHTO : A-2-4 (0) (grava, arena y limo) % de boloneria y bolones :5% % de grava : 60.83 % % de arena : 11.80 % % pasante la malla N° 200 : 27.37 % Límites de consistencia : LL=32.70, LP=25.30, IP=7.30 Resistencia : Media. Cohesión : 0.079 kg/cm2. Angulo de fricción : Alta 24.05° Compresibilidad : Variable a baja. Densidad Natural : 1.59 gr/cm3. Carga admisible (Prof. 1.50 m) : 1.09 Kg/cm2 (Z. corrida) Coeficiente de Permeabilidad : K = 10-3 – 10-6 cm /seg. Módulo de elasticidad : 120 a 350 kg/cm2. Medidas Constructivas : Talud para la excavación será de V: H – 1:1, en pie de talud hacer muros de contención y hacer cortes en forma de banquetas con bermas de 1.20 – 1.50 m. Riesgo de asientos : muy bajo a bajo D50 : 19.32 mm. D65 : 27.32 mm. Observaciones : no hay presencia de nivel freático por encontrarse en ladera. Valor como cimentación : buen apoyo CAMARA DE CARGA 07:
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INSTALACION DEL SERVICIO DE AGUA DEL SISTEMA DE RIEGO TECNIFICADO CUYO CUYO
GEOLOGIA Y GEOTECNIA 2013
Ubicación UTM : N: 8402686 – E: 445926 Geología : Material conformado por depósitos residuales y coluviales. Su clasificación SUC : GM (grava limosa). Su clasificación AASHTO : A-2-4 (0) (grava, arena y limo) % de boloneria y bolones :5% % de grava : 44.17 % % de arena : 24.12 % % pasante la malla N° 200 : 8.70 % Límites de consistencia : LL=35.20, LP=26.50, IP=8.70 Resistencia : Media. Cohesión : 0.064 kg/cm2. Angulo de fricción : Alta 22.16° Compresibilidad : Variable a baja. Densidad Natural : 1.56 gr/cm3. Carga admisible (Prof. 1.50 m) : 0.99 Kg/cm2 (Z. corrida) Coeficiente de Permeabilidad : K = 10-3 – 10-6 cm /seg. Módulo de elasticidad : 120 a 350 kg/cm2. Medidas Constructivas : Talud para la excavación será de V: H – 1:1, en pie de talud hacer muros de contención y hacer cortes en forma de banquetas con bermas de 1.20 – 1.50 m. Riesgo de asientos : muy bajo a bajo D50 : 2.99 mm. D65 : 9.87 mm. Observaciones : no hay presencia de nivel freático por encontrarse en ladera. Valor como cimentación : buen apoyo CAMARA DE CARGA 08:
Ubicación UTM Geología residuales y coluviales. Su clasificación SUC Su clasificación AASHTO % de boloneria y bolones % de grava % de arena % pasante la malla N° 200 Límites de consistencia
: N: 8403871 – E: 445314 : Material conformado por depósitos : GP-GC (grava arcillosa mal graduado). : A-2-4 (0) (grava, arena y limo) : 10 % : 68.52 % : 21.02 % : 10.46 % : LL=26.40, LP=19.20, IP=7.30
___________________________________________________________________________________________________________________________________ DIRECCION DE ESTUDIOS Y PROYECTOS – PRORRIDRE
INSTALACION DEL SERVICIO DE AGUA DEL SISTEMA DE RIEGO TECNIFICADO CUYO CUYO
7.0
GEOLOGIA Y GEOTECNIA 2013
Resistencia : Media. Cohesión : 0.055 kg/cm2. Angulo de fricción : Alta 29.47° Compresibilidad : Variable a baja. Densidad Natural : 1.60 gr/cm3. Carga admisible (Prof. 1.50 m) : 1.44 Kg/cm2 (Z. corrida) Coeficiente de Permeabilidad : K = 10-3 – 10-6 cm /seg. Módulo de elasticidad : 120 a 400 kg/cm2. Medidas Constructivas : Talud para la excavación será de V: H – 1:1, en pie de talud hacer muros de contención y hacer cortes en forma de banquetas con bermas de 1.20 – 1.50 m. Riesgo de asientos : muy bajo a bajo D50 : 18.77 mm. D65 : 37.02 mm. Observaciones : no hay presencia de nivel freático por encontrarse en ladera. Valor como cimentación : buen apoyo
ESTUDIO DE CANTERAS 7.1
OBJETIVO
Uno de los principales objetivos del presente estudio ha sido ubicar y determinar las propiedades físicas del material de construccion para, agregado de concreto,
roca,
fuentes de agua, que puedan abastecer durante la construcción del Proyecto Instalación del Servicio de Agua del Sistema de Riego Tecnificado Cuyo Cuyo en las Comunidades de Ñacoreque y Huancasayani: RESUMEN DE UBICACIÓN DE MATERIALES DE CONSTRUCCION (CANTERAS) ACCESOS Nº
NOMBRE DE CANTERAS
UBICACIÓN EN KM.
ESTADO
LONGITUD
LADO
(Km )
AREA
ESPESOR
VOLUMEN
(m 2)
(m )
(m 3)
REND. %
UTILIDAD
APERTURA DE ACCESO
MANTENIMIENTO DE ACCESO
TRATAMIENTO
ORIGEN DEL MATERIAL
1.00 MATERIAL DE AGREGADO N: 8´394,530 - E: 427,541
MEDIANTE VIA TROCHA CARROSABLE Y ASFALTADO DESDE EL DV. DE C.P. ÑACOREQUE.
49+000 KM. PROMEDIO.
Der./Izq.
8,000.00
1.5
12,000.00
80%
N: 8´398,904 - E: MAL A REGULAR 447,821 FALTA ACCESO CANTERA DE ROCA CRDESDE LA SE LOCALIZA EN LAS 2.1 01 (RIO CARRETERA INMEDIACIONES DE LA HUANCASAYANI) HACIA LA BOCATOMA RIOS CANTERA ARRIBA.
0+800 KM. DESDE LA BOCATOMA, 8+000 KM PROMEDIO HACIA LOS CAMARAS DE CARGA.
Der. Y Izq. Del rio
6,000.00
3
18,000.00
70%
8+000 KM PROMEDIO HACIA LOS CAMARAS DE CARGA.
Der. Y Izq. Del rio
1.1
MATERIAL AGREGADO MA-01 (RIO GRANDE SE UBICA EN EL ORIENTAL) DISCURSO DEL RIO GRANDE (ORIENTAL)
CONGRETO HIDRAULICO
2+000 KM PROMEDIO 15+000 KM. DE HACIA LOS MATENIMIENTO ESTA ACUMULACION CAMARAS DE DENTRO DEL AREA DEL Y ZARANDEO CARAGA Y OTROS PROYECTO
ALUVIAL
2.00 CANTERAS DE ROCA MUROS DE CONTENCION Y 2+000 KM PROMEDIO 8+000 KM DE TAJO ABIERTO, ENROCADOS, HACIA LOS MANTENIMIENTO HACIA ROCA VOLADURA Y M ETA M ORFICA S OBRAS DE ARTE CAMARAS DE LOS CAMARAS DE SELECCIÓN Y CARAGA Y OTROS CARGA CIMENTACIONES
3.00 FUENTE DE AGUA
3.1
FUENTE DE AGUA FA 01 (RIO HUANCASAYANI)
7.2
EN EL DISCURSO DEL RIO HUANCASAYANI.
REGULAR A MAL
PERMANENTE
100%
CONGRETO HIDRAULICO Y TERRAPLEN
LAS MISMAS DISTANCIAS DEL CANTERA DE ROCA
LAS MISMAS DISTANCIAS DE CANTERA DE ROCA
BOMBEO
RIO VENTILLA
MATERIAL DE AGREGADO MA -01 (RIO GRANDE ORIENTAL) UBICACIÓN: Se ubica en el discurso del río Grande, a 49.00 km lugar denominado Saytococha desde el lugar del proyecto Bocatoma, Cámaras de Carga y otros, en el sector de
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Oriental de la carretera Sandia – Juliaca al Margen derecho tal como se observa en la foto siguiente.
FOTO: VISTA DE LA CANTERA SAYTOCOCHA ORIENTA
Coordenadas UTM: N: 8´394,530 - E: 427,541 ACCESIBILIDAD: Desde el eje de la Bocatoma y los Reservorios, tomando la vía Trocha Carrosable hasta el Dv. De la carretera sandia Juliaca para luego continuar con la carretera asfaltada que conduce a Juliaca. Distancia total
: 49,00 km.
Acceso por carretera afirmada. Apertura de accesos
: 2.00 km.
Mantenimiento de accesos : 15.00 km. Geología
: El material de la cantera es fluvial, aluvial y glaciar está
ubicado en una unidad geomorfológica de cerros, pampas y llanuras en los márgenes del rio Crucero. Geológicamente pertenecen a la unidad glaciar y el agregado está en el Cuaternario Aluvial. Clasificación SUCS
: GW-GP (Predominan las arenas gravosas
de buena y mala gradación), aceptable distribución granulométrica. Porcentaje mayores de 3” : 5 % Porcentaje de gravas
: 54,03 a 57,5%
Porcentaje de arenas
: 41,2 a 43,17%
Porcentaje de finos
: 1,4 a 2,8%
Utilización
: Como agregado para concreto y material
permeable, filtros o cama del enrocado. Compactar al 70% de la densidad relativa. Volumen de explotación: Se estima mayor a 12,000m3 para una profundidad de corte de 1.50 m. sumando los distintos tramos, aguas arriba y aguas abajo de la cantera, posee una eficiencia del 80 %, ___________________________________________________________________________________________________________________________________ DIRECCION DE ESTUDIOS Y PROYECTOS – PRORRIDRE
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requiere zarandeo. Explotación y Colocación: Permanente en periodos de estiaje, en épocas de avenida es limitado, se debe utilizar maquinaria para su acumulación, requiere selección (zarandeo), y lavado de los estratos, cuidando de no sobrepasar los límites del estrato estudiado, a fin de no contaminarlo con los materiales subyacentes. Se requerirá de zarandeo solo en algunos casos y estratos específicos que excedan los diámetros permitidos. Tratamiento: El material se deberá zarandear de la en los siguientes mallas: F’c=140kg/cm2 = Utilizar la zaranda de abertura 2” si es que existe. F’c=175kg/cm2 = Utilizar la zaranda de abertura 1 ½ y/o 2” F’c=210kg/cm2 = Utilizar la zaranda de abertura 1” Y también se deberá zarandear 3/8” para separar el agregado grueso y el agregado fino y dar las proporciones exactas, en el diseño de mezcla de concreto. La explotación se limita a los periodos de estiaje, para aprovechar el descenso del nivel del río y poder acumular. Usos.- Elaboración de concreto masivo. Limitaciones: tiene material mayor de 3” en un 5 %. Disponibilidad: coordinar con los propietarios. 7.3
CANTERA DE ROCA.
Se identificó 01 cantera de roca que abastecerá para utilizar en la construcción de revestimiento, muros de protección, enrocados, defensas rivereñas y en cimentaciones promedio de diámetro de 50 a 150 cm.
FOTO: CANTERA ROCA
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Se localiza a lo largo del rio Huancasayani dentro de las coordenadas N: 8´398,904 - E: 447,821 y su accesibilidad es km: 0+800 KM. desde la bocatoma, 8+000 km promedio hacia los cámaras de carga.
7.4
Litología
:
Las rocas son de origen metamórfico, el afloramiento rocoso está conformado por pizarras de color gris oscuro de grano fino con estratos potentes y bien silicificadas. Formación : Formación Sandia. Estructural : Diaclasado superficialmente. Alteración : Roca con ligera a moderada meteorización (W2 a W3), potencia promedio entre 0.50 a 1.50m. P.e. (s.s.s.) : 2,50 a 2,70 (Moderado) Porcentaje de Absorción : 2.87 (Bajo) Pérdida por Intemperismo : < a 30% Abrasión Los Ángeles : < a 30 % inalterabilidad de roca - Solución SO4Mg : 15.02% perdida Clasificación geomecánica : Roca tipo II y III Calidad geomecánica : Mediana Volumen : Superior a 18,000 m3 Rendimiento : 70 %. Explotación : Periodo de explotación es permanente, con sistema mecanizado empleando explosivos. Su empleo será para enrocados y obras de arte. Tratamiento : Selección y voladura. Usos : El uso de estos materiales es restringido, por cuanto se tendrá que seleccionar durante su explotación los horizontes más compactos y desechar los horizontes de roca fracturadas. Por sus pesos específicos y la disponibilidad inmediata, su eventual uso será para enrocados, muros de contención y otros. Propietario : Coordinar con el propietario centro poblado de Huancasayani.
FUENTES DE AGUA
7.4.1
FUENTE DE AGUA RIO HUANCASAYANI. Se encuentra en el discurso del río Huancasayani aguas abajo y arriba del sistema de captación y a ambos márgenes del rio donde se ubican las obras de infraestructura de riego esta fuente se podrá emplear para los siguientes usos:
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FOTO: VISTA DEL RIO HUANCASAYANI
Para la elaboración de concretos. Para humedecido de material durante el proceso de compactación de rellenos, Otros.
En todo el tramo tiene un caudal permanente es decir todo el año, su volumen será suficiente para abastecer la ejecución normal de la obra. Se ha identificado que el agua que circula en la zona es agua dulce, sin presencia de elementos químicos perjudicables, por lo tanto el agua es óptima para su utilización. Caudal.- Permanente 7.5
DISEÑO DE MEZCLA DECONCRETO
7.5.1
DISEÑO DE MEZCLA DE CONCRETO DE LA CANTERA RIO GRANDE. El requerimiento promedio de resistencia a la compresión que se diseñaran serán a Fc=140, 175, 210, Kg/Cm2, entonces para nuestro diseño la resistencia promedio será de 210, 245, 294 Kg/Cm2. Las condiciones de colocación para las estructuras de nuestras obras la colocación de un asentamiento de 3” – 4” (76.2 mm. a 101.6 mm.). En el caso del agregado grueso hay varios husos y se emplea el que se adecue más a la granulometría del agregado, o sea que comprenda el mayor número de tamices que incluya la muestra. Para graficar el huso y la granulometría del agregado. Nuestro tamaño máximo será el diámetro del tamiz inmediato superior al que retiene 15% o más en porcentaje acumulado retenido en nuestras canteras tienen un tamaño máximo de 1” y 11/2”.
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El cemento que utilizaremos será el cemento portland tipo IP que es el más comercial y adecuado para nuestras estructuras que comprenderá nuestro proyecto, también la cantidad de bolsas son iguales por ser diseñados con un solo tamaño máximo que es 1”. Tal como se observa en el cuadro siguiente: CANTERA AGREGADO ORIENTAL ESFUERZO EN CANTIDAD DE CANTIDAD DE kg/cm 2 CEMENTO BOLSAS kg/m 3 140 286.35 6.74 175
338.60
210
374.76
7.97 8.82
280
428.89
10.09
Para esto además se indicara las pruebas de laboratorio para los agregados realizados previamente que son los siguientes: MATERIAL DE AGREGADO RIO GRANDE DESCRIPCION PROCEDENCIA
CEMENTO
UNIDAD
TIPO IP
RIO GRANDE (ORIENTAL)
AGREGADOS FINO
GRUESO
TAMAÑO MAXIMO NOMINAL
Pulg.
1/16
1"
PESO UNITARIO SUELTO
Kg/m³
1527
1530
1722
1601
2.30
2.55
3.35
2.32
3.27
7.18
4.57
3.63
PESO UNITARIO COMPACTO
Kg/m³
PESO ESPECIFICO
gr/cm³
2.96
%
ABSORCION MODULO DE FINURA
%
CONTENIDO DE HUMEDAD
Una vez determinado las cantidades de agua, cemento y agregados que constan en acápite de anexos certificado de diseño de mezclas, los materiales restantes para completar a un m3 de concreto consistirán en arena y el atrapado de aire. La cantidad de arena requerida se puede determinar sobre la base del volumen absoluto como se muestra a continuación: MATERIAL DE AGREGADO RIO GRANDE 140 Kg/Cm2 P E S O E S T IM A D O
V O LUM E N
D IS E ÑO
D IS E ÑO E N
D IS E ÑO UN IT .
SEC O/ m³
A B S O LUT O m ³
UN IT .S E C O
OB R A
EN OB R A
CEMENTO
286.35
0.0967
1.00
286
1.00
AGREGADO FINO
688.18
0.2992
2.40
720
2.51
AGREGADO GRUESO
1008.62
0.3961
3.52
1045
3.65
AGUA (Ltros.)
193.00
0.1930
0.67
171
0.60
1.50
0.0150
D E S C R IP C IO N
AIRE
175 Kg/Cm2
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PESO ESTIMADO
VOLUMEN
DISEÑO
DISEÑO EN
DISEÑO UNIT.
SECO/m ³
ABSOLUTO m ³
UNIT.SECO
OBRA
EN OBRA
CEMENTO
338.60
0.1144
1.00
339
1.00
AGREGADO FINO
670.71
0.2916
1.98
701
2.07
AGREGADO GRUESO
983.01
0.3860
2.90
1019
3.01
AGUA (Ltros.)
193.00
0.1930
0.57
172
0.51
1.50
0.0150
DESCRIPCION
AIRE
210 Kg/Cm2 PESO ESTIMADO
VOLUMEN
DISEÑO
DISEÑO EN
DISEÑO UNIT.
SECO/m ³
ABSOLUTO m ³
UNIT.SECO
OBRA
EN OBRA
CEMENTO
374.76
0.1266
1.00
375
1.00
AGREGADO FINO
658.62
0.2863
1.76
689
1.84
AGREGADO GRUESO
965.29
0.3791
2.58
1000
2.67
AGUA (Ltros.)
193.00
0.1930
0.52
172
0.46
1.50
0.0150
DESCRIPCION
AIRE
280 Kg/Cm2 P E S O E S T IM A D O
V O LUM E N
D IS E ÑO
D IS E ÑO E N
D IS E ÑO UN IT .
SEC O/ m³
A B S O LUT O m ³
UN IT .S E C O
OB R A
EN OB R A
CEMENTO
428.89
0.1449
1.00
429
1.00
AGREGADO FINO
640.52
0.2785
1.49
670
1.56
AGREGADO GRUESO
938.76
0.3686
2.19
973
2.27
AGUA (Ltros.)
193.00
0.1930
0.45
173
0.40
1.50
0.0150
D E S C R IP C IO N
AIRE
Finalmente la dosificación por tandas será para mezcladoras de 9 pies3 y se detallan en el siguiente cuadro: MATERIAL DE AGREGADO ORIENTAL 140 Kg/Cm 2
DESCRIPCION
B OLSA / C =4 2 .5
210 Kg/Cm 2
PR OPOR C ION B OLSA / C =4 2 .5
280 Kg/Cm 2
PR OPOR C ION B OLSA / C =4 2 .5
PR OPOR C ION
42.50
1.00
42.50
1.00
42.50
1.00
42.50
1.00
A G R E G A D O F IN O
106.80
2.47
88.03
2.04
78.10
1.81
66.37
1.54
A G R E G A D O G R UE S O
155.13
3.58
127.87
2.95
113.45
2.62
96.40
2.22
25.44
25.44
21.59
21.59
19.55
19.55
17.13
17.13
C EM EN T O
A G UA
8.0
175 Kg/Cm 2
PR OPOR C ION B OLSA / C =4 2 .5
CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES 8.1
CONCLUSIONES El presente Proyecto “Instalación del Servicio de Agua del Sistema de Riego Tecnificado Cuyo Cuyo en las Comunidades de Ñacoreque y Huancasayani”. Las estructuras que abarca son Bocatoma, Cámaras de Carga 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8 y Obras de Arte, todo esto está Ubicado C.P. de Ñacoreque Chico, Ñacoreque Grande, C.P. Huancasayani
perteneciente
al
Distrito
Cuyo
Cuyo,
Provincia
de
Sandía,
Departamento de Puno. Entre las geomorfas más importantes que se han formado en el ámbito del proyecto son las siguientes: vías de acceso, áreas urbana y rural, riveras de inundación, colinas altas, colinas medias, pie de monte y farallones o laderas. ___________________________________________________________________________________________________________________________________ DIRECCION DE ESTUDIOS Y PROYECTOS – PRORRIDRE
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Las unidades litoestratigráficas presentes en el área de proyecto están constituidas por materiales formados en la era Paleozoica, y Cenozoico constituido esencialmente por pizarras, filitas, lutitas y materiales cuaternarias recientes. COLUMNA ESTRATIGRÁFICA DEL AREA DEL PROYECTO
PALEOZ OICO
CENOZOICA
ERA
SISTEMA
SERIE
UNIDAD LITOESTRATIGRAFICA
CUATERNARIO HOLOCENO
DEPOSITO ALUVIAL
Qh - al
SILURICO DEVONIANO
SUPERIOR
FORMACIÓN ANANEA
SD - a
ORDOVISICO
CARADOCIANO
FORMACIÓN SANDIA
Os - s
Los suelos encontrados en las diferentes estructuras a construirse conforman de la siguiente manera: DESARENADOR. En la parte superficial está conformado por mezcla de limos y raíces de plantas típicas de lugar, seguido por estrato conformado por material de grava limosa bien graduado (GW-GM) con poca cantidad de finos, hay presencia de fragmentos de roca y boloneria en forma aislada con tamaños de 0.40 - 0.80 m. en un 20%, su color es gris pardusco en estado semi compacto hacia más profundidad y su capacidad portante es de: DESARENADOR
: 1.58 kg/cm2. Zapata cuadrada o rectangular
DESARENADOR
: 1.67 kg/cm2. Zapata corrida
CAMARA DE CARGA 01 En la parte superficial está conformado por mezcla de limos y raíces de plantas típicas de lugar, seguido por estrato conformado por material de grava limosa mal graduado (GP-GM) con poca cantidad de finos, hay presencia de fragmentos de roca y boloneria en forma aislada con tamaños de 0.40 - 0.80 m. en un 20%, su color es gris pardusco en estado semi compacto hacia más profundidad. CAMARA DE CARGA 02. En la parte superficial está conformado por mezcla de limos, grava y raíces de plantas típicas de lugar, seguido por estrato conformado por material de grava limosa (GP-GM) de color gris oscuro de consistencia semi compacto a suelto en época de avenida y hay presencia de fragmentos de roca aisladamente en diámetro de 0.50 - 0.80 m. ___________________________________________________________________________________________________________________________________ DIRECCION DE ESTUDIOS Y PROYECTOS – PRORRIDRE
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CAMARA DE CARGA 03. En la parte superficial está conformado por mezcla de limos, grava y raíces de plantas típicas de lugar con espesor de 0.20 m., seguido por estrato conformado por material de grava limosa (GM) de color gris oscuro de consistencia semi compacto CAMARA DE CARGA 04. En la parte superficial está conformado por mezcla de limos, grava y raíces de plantas típicas de lugar con espesor de 0.20 m., seguido por estrato conformado por material de grava limosa (GM) de color pardo amarillento de consistencia semi compacto a suelto en época de avenida. CAMARA DE CARGA 05. En la parte superficial está conformado por mezcla de limos, grava y raíces de plantas típicas de lugar con espesor de 0.20 m., seguido por estrato conformado por material de grava limosa (GM) de color gris amarillento verdoso de consistencia semi compacto a suelto en época de avenida. CAMARA DE CARGA 06. En la parte superficial está conformado por mezcla de limos, grava y raíces de plantas típicas de lugar con espesor de 0.20 m., seguido por estrato conformado por material de grava limosa (GM) estrato conformado por grava limosa de color pardo amarillento de consistencia semi compacto a suelto. CAMARA DE CARGA 07. En la parte superficial está conformado por mezcla de limos, grava y raíces de plantas típicas de lugar con espesor de 0.20 m., seguido por estrato conformado por material de grava limosa (GM) de color pardo oscuro a amarillento de consistencia semi compacto a suelto. CAMARA DE CARGA 08. En la parte superficial está conformado por mezcla de limos, grava y raíces de plantas típicas de lugar con espesor de 0.20 m., seguido por estrato conformado por material de grava arcillosa mal graduada (GP-GC). De acuerdo al análisis efectuado y otras consideraciones de carácter geotécnico, la capacidad de carga admisible a nivel de cimentación a una profundidad de 1.80 m. para la construcción de las cámaras de carga será lo siguiente: CAMARA DE CARGA 01 : 1.06 kg/cm2. CAMARA DE CARGA 02 : 0.93 kg/cm2. CAMARA DE CARGA 03 : 1.06 kg/cm2. CAMARA DE CARGA 04 : 0.96 kg/cm2. CAMARA DE CARGA 05 : 0.98 kg/cm2. CAMARA DE CARGA 06 : 1.09 kg/cm2. CAMARA DE CARGA 07 : 0.99 kg/cm2. ___________________________________________________________________________________________________________________________________ DIRECCION DE ESTUDIOS Y PROYECTOS – PRORRIDRE
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CAMARA DE CARGA 08 : 1.14 kg/cm2. En la zona de captación o Bocatoma se realizó 02 calicatas desde 0.00 - 1.80m. encontrándose suelos de tipo grava limosa (GM), grava bien y mal graduadas en su mayor arte (GW, GP), en estado suelto a semisuelto, de color gris oscuro, conteniendo de manera aislada bolonerias que están entre 3” – 12” en un 20%. Capacidades de cargas admisibles a una profundidad de 1.80 m. en suelos de la calicata 1, y 2 del estribo izquierdo y derecho de la Bocatoma será de: C-01 qadm con agua será : 2.28 kg/cm2. Zapata cuadrada o rectangular C-01 qadm con agua será : 2.40 kg/cm2. Zapata corrida C-02 qadm con agua será : 1.81 kg/cm2. Zapata cuadrada o rectangular C-02 qadm con agua será : 1.89 kg/cm2. Zapata corrida Las canteras designadas para el proyecto serán los siguientes: RESUMEN DE UBICACIÓN DE MATERIALES DE CONSTRUCCION (CANTERAS) ACCESOS Nº
NOMBRE DE CANTERAS
UBICACIÓN EN KM.
ESTADO
LADO
LONGITUD (Km )
AREA
ESPESOR
VOLUMEN
(m 2)
(m )
(m 3)
REND. %
APERTURA DE ACCESO
UTILIDAD
MANTENIMIENTO DE ACCESO
TRATAMIENTO
ORIGEN DEL MATERIAL
1.00 MATERIAL DE AGREGADO N: 8´394,530 - E: 427,541
MEDIANTE VIA TROCHA CARROSABLE Y ASFALTADO DESDE EL DV. DE C.P. ÑACOREQUE.
49+000 KM. PROMEDIO.
Der./Izq.
8,000.00
1.5
12,000.00
80%
N: 8´398,904 - E: MAL A REGULAR 447,821 FALTA ACCESO CANTERA DE ROCA CRDESDE LA SE LOCALIZA EN LAS 2.1 01 (RIO CARRETERA INMEDIACIONES DE LA HUANCASAYANI) HACIA LA BOCATOMA RIOS CANTERA ARRIBA.
0+800 KM. DESDE LA BOCATOMA, 8+000 KM PROMEDIO HACIA LOS CAMARAS DE CARGA.
Der. Y Izq. Del rio
6,000.00
3
18,000.00
70%
8+000 KM PROMEDIO HACIA LOS CAMARAS DE CARGA.
Der. Y Izq. Del rio
1.1
MATERIAL AGREGADO MA-01 (RIO GRANDE SE UBICA EN EL ORIENTAL) DISCURSO DEL RIO GRANDE (ORIENTAL)
2+000 KM PROMEDIO 15+000 KM. DE HACIA LOS MATENIMIENTO ESTA ACUMULACION CAMARAS DE DENTRO DEL AREA DEL Y ZARANDEO CARAGA Y OTROS PROYECTO
CONGRETO HIDRAULICO
ALUVIAL
2.00 CANTERAS DE ROCA MUROS DE CONTENCION Y 2+000 KM PROMEDIO 8+000 KM DE TAJO ABIERTO, ENROCADOS, HACIA LOS MANTENIMIENTO HACIA ROCA VOLADURA Y M ETA M ORFICA S OBRAS DE ARTE CAMARAS DE LOS CAMARAS DE SELECCIÓN Y CARAGA Y OTROS CARGA CIMENTACIONES
3.00 FUENTE DE AGUA
3.1
FUENTE DE AGUA FA 01 (RIO HUANCASAYANI)
EN EL DISCURSO DEL RIO HUANCASAYANI.
REGULAR A MAL
PERMANENTE
100%
CONGRETO HIDRAULICO Y TERRAPLEN
LAS MISMAS DISTANCIAS DEL CANTERA DE ROCA
LAS MISMAS DISTANCIAS DE CANTERA DE ROCA
BOMBEO
RIO VENTILLA
Para realización de estructuras de concretos se utilizaran la cantera de agregado de rio Putina se requerirá de zarandeo solo en algunos casos y estratos específicos que excedan los diámetros permitidos su diseño de mezcla nos da como resultado las siguientes: CANTERA AGREGADO ORIENTAL ESFUERZO EN CANTIDAD DE CANTIDAD DE kg/cm 2 CEMENTO BOLSAS kg/m 3 140 286.35 6.74 175
338.60
210
374.76
7.97 8.82
280
428.89
10.09
Finalmente la dosificación por tandas será para mezcladoras de 9 pies3 y se detallan en el siguiente cuadro:
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MATERIAL DE AGREGADO ORIENTAL 140 Kg/Cm 2
DESCRIPCION
B OLSA / C =4 2 .5
175 Kg/Cm 2
PR OPOR C ION B OLSA / C =4 2 .5
210 Kg/Cm 2
PR OPOR C ION B OLSA / C =4 2 .5
280 Kg/Cm 2
PR OPOR C ION B OLSA / C =4 2 .5
PR OPOR C ION
42.50
1.00
42.50
1.00
42.50
1.00
42.50
1.00
A G R E G A D O F IN O
106.80
2.47
88.03
2.04
78.10
1.81
66.37
1.54
A G R E G A D O G R UE S O
155.13
3.58
127.87
2.95
113.45
2.62
96.40
2.22
25.44
25.44
21.59
21.59
19.55
19.55
17.13
17.13
C EM EN T O
A G UA
La fuente de agua a utilizarse se encuentra en el discurso del río Huancasayani aguas abajo y arriba del sistema de captación. En lo referente a la sismicidad del área de estudio, ésta se encuentra ubicada dentro de la Zona Sísmica 2 (Zona de Sismicidad Media), por lo que se deberá tener presente la posibilidad de que ocurran sismos de mediana magnitud. Para el análisis sismo-resistente según el RNC se recomienda considerar un suelo de un perfil tipo S2, con un periodo Tp(s) = 0.6 seg., factor de suelo S = 1.2, Z=0.30. Los parámetros sísmicos se resumen en el siguiente cuadro: PARÁMETROS SÍSMICOS DE DISEÑO
Fundación
Suelo Residual, Coluvial y Aluvial
Coeficiente de Zonificación Aceleración que se Sísmica espera en la zona de proyecto Zona 2
0,23 g
Perfil de Suelo
Coeficiente de Sitio
Tipo S2
1,2
El clima debe ser un factor a considerarse en durante el manejo del concreto, puesto a que las temperaturas mínimas afectaran el resultado de los diseños (considerando que las temperaturas del agua de mezcla se recomienda que deben estar entre los rangos de 23ºC a +/- 17 ºC Las canteras de agregados para la elaboración de concreto masivo, será con selección (zarandeo) de acuerdo a su empleo, por la presencia de material grueso. F’c=140kg/cm2 F’c=175kg/cm2 F’c=210kg/cm2
= Utilizar la zaranda de abertura 2” = Utilizar la zaranda de abertura 1 ½ y/o 2” = Utilizar la zaranda de abertura 1”
Y también se deberá zarandear 3/8” para separar el agregado grueso y el agregado fino y dar las proporciones exactas, en el diseño de mezcla de concreto. 8.2
RECOMENDACIONES
Se recomienda que el acopio de los materiales de las canteras de río ósea agregado se efectúe con la debida anticipación, preferentemente en épocas de estiaje. ___________________________________________________________________________________________________________________________________ DIRECCION DE ESTUDIOS Y PROYECTOS – PRORRIDRE
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Para la conformación del terraplén se realizara en compactaciones por capas de 0.20 y 0.30 m. de espesor de terraplén que tendrá una compactación mayor de 95 % de la máxima densidad seca de laboratorio dicha compactación se controlara con el ensayo de densidad en situ. Para utilizar las canteras, se deberá efectuar un desbroce promedio de 0,30 m para eliminar el material intemperizado y la pátina de tiempo. El clima debe ser un factor a considerarse durante el manejo del concreto, puesto a que las temperaturas mínimas afectaran el resultado de los diseños (considerando que las temperaturas del agua de mezcla se recomienda que deben estar entre los rangos de 23ºC a +/- 17 ºC. Durante la etapa de explotación de las canteras deberá de proseguirse con los ensayos, puesto que los estratos y horizontes siempre tendrán variaciones. Deberá realizarse pruebas fisicoquímicas de las fuentes de agua a emplearse en la preparación del concreto, porque la composición de la misma puede variar por el discurso de las aguas subterráneas que provienen de lugares distantes, atravesando diversas formaciones. De los análisis de suelos (químicos) realizados a la muestra del suelo donde irán desplantadas las cimentaciones de los cámaras de carga, captación y obras de arte en la zona del Proyecto se recomienda el uso de CEMENTO PORTLAND TIPO IP.
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ANEXOS
CERTIFICADOS DE BOCATOMA CERTIFICADO DE CAMARA DE CARGA CERTIFICADO DE DESARENADOR DISEÑO DE MEZCLA PLANO DE CANTERAS
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CERTIFICADOS DE BOCATOMA
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CERTIFICADO DE CAMARA DE CARGA
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CERTIFICADO DE DESARENADOR
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DISEÑO DE MEZCLA
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PLANO DE CANTERAS
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