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"TALLER DE INFRAESTRUCTURA: EDIFICIO TOLEDO"

Integrantes: Aníbal Muñoz Ibacache Gisselle Rojas Altamirano

Profesor: Joaquín Valenzuela

9 de junio, 2014

I.

PRE- DISEÑO ESTRUCTURAL

1. Descripción y ubicación: El edificio Toledo consta de una estructura habitacional de 9 pisos de altura, más un nivel de subterráneo. Fue demolido el año 2012 tras el terremoto del 27 de febrero del 2010 debido a severos daños estructurales. Se encontraba ubicado en la intersección de las calles 3 norte con 2 poniente nº 487, ciudad de Viña del mar.

2. Geometría del edificio: La geometría es irregular, en cuanto al subterráneo y al primer piso que componen la estructura. Las alturas de entrepiso y una aproximación del área por metro cuadrado se muestran en la Tabla nº1, además de los totales. Plantas Edificio

Altura entrepiso (m)

A (m²)

Subterráneo

3,55

738

Primer Nivel Segundo a Noveno Nivel

3,11

585

2,6

585

Total

27,46

6003

Se anexan los tres tipos de plantas originales, además de una elevación, especialmente del eje que tuvo mayores problemas durante el terremoto del 27F.

3. Descripción sistema sismorresistente: El edificio para ser capaz de soportar las solicitaciones tanto gravitacionales como laterales, se compone de elementos estructurales que distribuyen sus cargas. El sistema estructural resistente corresponde a un sistema de muros, es decir, las cargas gravitacionales y sísmicas son resistidas por muros arriostrados.

La distribución de cargas recae primero, en las losas elaboradas con hormigón armado descargan posteriormente sobre estructuras tales como muros, columnas y vigas también construidas del mismo material. Las propiedades de los materiales utilizado para el proyecto corresponden a: H-30 Peso por unidad de volumen Módulo de elasticidad Tensión de fluencia

Valor 2,5 2400000 2500

Unid. tonf/m³ tonf/m² tonf/m²

A63-42H Resistencia a la tracción Resistencia a la fluencia

Valor 63000 42000

Unid. tonf/m² tonf/m²

Los elementos estructurales, poseen las siguientes características:  Muros: Muro perimetral subterráneo: e20 - 25 cm Muros de toda la estructura: e20 cm  Columnas: C20/40 C20/60 C30/20 C20/90  Vigas: V20/40 V20/150 V25/50 V40/40  Losas: Losa Subterráneo : e14 cm Losa Pisos 1 al 9 : e13 cm

4. Resumen normativo: I.

Ordenanza General de Urbanismo y Construcciones 2013.

II.

NCh 1537. Of 1986 “Diseño Estructural de edificios - Cargas permanentes y sobrecargas de uso”

III.

NCh 433. Of 1996 Modificada en 2009 “Di seño Sísmico de Edificios”

IV.

Decreto nº61

V.

NCh 3171. Of 2010 “Diseño Estructural - Disposiciones generales y combinaciones de carga” .

5. Solicitaciones de carga: 5.1 Cargas gravitacionales: Las cargas aplicadas a la losas, se obtienen de la NCh 1537. Of 86 "Diseño Estructural de edificios - Cargas permanentes y sobrecargas de uso", específicamente de la Tabla 3 “Sobrecargas de Uso uniformemente Distribuidas para pisos":

Como carga permanente se considerarán las estructuras de tabiquería y recubrimientos varios con un peso total de 100 kgf/m², de acuerdo al inciso 5.2 de la Norma. En cuanto al modelo estructural, de acuerdo a la NCh433, inciso 5.5, en el cálculo de masas deben ser consideradas las cargas permanentes más un porcentaje de la sobrecarga de uso, que en este caso corresponde a no menos del 25%.

5.2 Cargas laterales: Como carga lateral se tomará en cuenta el sismo en ambas direcciones. tanto en X como en Y, para lo cual es necesario estudiar la norma sísmica NCh. 433, teniendo en cuenta:  Categoría de ocupación del Edificio. Tabla 4.1 – Tabla 6.1  Zona sísmica. Tabla 4.2 – Tabla 6.2  Tipo de suelo. Tabla 4.3 – Tabla 6.3 (DS nº61)  Valores máximos de los factores de modificación de respuesta. Tabla 5.1  Métodos de análisis (Modal Espectral) Inciso 6.3 Se deberá construir el espectro de respuesta de acuerdo a las especificaciones de la Norma.

6. Determinación del Tipo de Suelo: De la NCh 433. inciso 4.2.3, la caracterización del suelo se debe apoyar en un informe sustentado en una exploración del subsuelo. Por lo tanto, de acuerdo al estudio de mecánica de suelos, se detecta un terreno sedimentario arenoso, típico de la “Población Vergara”.

Se realizan ensayos, tales como los Sondajes SPT, CPT, estratigrafías normalizadas en las calicatas, toma de densidades, ensayes de compresión triaxial y medición mediante el sistema Down-Hole. Los resultados determinantes para clasificar el tipo de suelo fueron:  El índice de penetración estándar normalizado (N1) > 30 [golpes/pie] bajo sello.  Resultado de la velocidad de onda de corte (Vs) en los primeros 30 metros del suelo obteniendo un valor de 292[m/s]. Por ende, de acuerdo a la Tabla "Clasificación Sísmica del Terreno de Fundación", del Decreto nº 61, se obtiene:

El suelo que prevalece en este sector es el Suelo Tipo D.

7. Determinación de parámetro influyentes en el Espectro de Diseño De la NCh 433, Of 1996 Modificada en 2009 "Diseño Sísmico de Edificios" inciso 4.2.1, los parámetro que representan las características del suelo de fundación que influyen en el valor del esfuerzo de corte basal, se determinan de acuerdo a los valores establecidos en la Tabla 6.3, según el tipo de suelo. Sin embargo estos valores se ven modificados y deben obtenerse del Decreto nº 61:

8. Construcción del Espectro de Diseño El espectro de diseño se ha de obtener de la NCh 433. inciso 6.3.5 y del Decreto nº61 Art. 12 de acuerdo a las ecuaciones:  Aceleración espectral de diseño:

 Factor de amplificación:

Para la ecuación de aceleración espectral de diseño, son necesarios los parámetros Aceleración Efectiva (Ao), el cual se obtiene de la Tabla 6.2, de acuerdo a la Zona Sísmica obtenida de la Tabla 4.2. En este caso, Viña del Mar se sitúa dentro de la Zona Sísmica 3 Ao= 0,4g De igual manera es necesario el coeficiente relativo al edificio (I), el cual se obtiene de la Tabla 6.1, según la categoría del edificio. En este caso el Edificio Toledo clasifica con la Categoría de Ocupación II I=1,0 El valor de Tn, se hace variar entre los 0 y 4 segundos con un paso de 0,05 [s]. El valor de R* se considera como 1......... Luego de construir el espectro en un archivo de texto de periodo v/s pseudo aceleración, se ingresa al programa de modelación, obteniendo un peak de 1,48g a los 0,5 segundos.

9. Combinaciones de carga: De la NCh 3171. Of 2010 " Diseño Estructural - Disposiciones generales y combinaciones de carga", se obtienen las combinaciones de carga de acuerdo al modelo, las cuales corresponden a las enumeradas en el inciso 9.1.1, considerando el diseño por resistencia.

Son 8 las combinaciones, sin embargo estas se pueden reducir, de acuerdo a las cargas gravitaciones que se están considerando, entonces:

Con: D=dead L= live E=earthquake Las Combinaciones finales se utilizarán en el diseño de la estructura. Las combinaciones 4 y 5, que contienen el sismo, será en ambas direcciones.

10. Consideraciones:  Esta primera etapa, consta de un pre diseño estructural  Los elementos estructurales, muros y losas, son modelados como tipo membrana, de modo de distribuir las cargas en forma aproximada, cuya descarga se realiza por método gráfico ( áreas tributarias).  Vigas y columnas son modelados como elementos frame.  Se le asigna cacho y diafragma rígido, para que.......  Se anula la posibilidad de torsión en las vigas, porque........  El análisis se de acuerdo al Método Modal Espectral.  El peso propio y sobrecarga, descargan sus esfuerzos por el método de área tributaria.

11. Análisis: Luego de modelar la estructura, junto con cargar el espectro de respuesta y las cargas laterales a considerar, Sx y Sy, se obtienen los períodos correspondientes a aquellos modos con mayor masa traslacional equivalente en la dirección de análisis. Además, con la fuerza del sismo, se obtienen los cortes elásticos en la base de la estructura, además del peso de esta. TABLE: Modal Participating Mass Ratios Case Mode Period seg Modal 1 0,643 Modal 2 0,543 Modal 3 0,372 Modal 4 0,114 Modal 5 0,088 Modal 6 0,085 Modal 7 0,05 Modal 8 0,04 Modal 9 0,04 Modal 10 0,031 Modal 11 0,026 Modal 12 0,025

UX

UY

0,139 0,023 0,475 0,054 0,005 0,121 0,017 0,000 0,049 0,009 0,000 0,033

0,010 0,626 0,016 0,003 0,175 0,015 0,001 0,067 0,000 0,000 0,040 0,000

Los modos con mayor masa traslacional corresponden a Modo 2 y Modo3, ya que el primer modo es torcional. TABLE: Base Reactions Load Case/Combo Dead Live Fx Fy Sx Max Sy Max

FX tonf 0 0 -471 0 3334 972

FY tonf 0 0 0 -471 972 4446

FZ Tonf 4626 1252 0 0 0 0 Peso [Tonf] 4940

De acuerdo a los cortes obtenidos, es necesario reducirlos con el factor R* indicado en la norma para diseño sísmico.

Eje x y

Factor de Reducción/Corte Reducido Velástico T [seg] R* [Tonf] Vel/Peso% 0,372 4,42 3334 67% 0,543 5,37 4446 90%

V Reducido [Tonf] 755 829

Vel.R/Peso% 15% 17%

Para aceptar los Cortes Reducidos, se deben comparar con el Coeficiente sísmico máximo y mínimo especificados en la NCh 433. inciso 6.3.7 y DS nº61 Art. 14. Debido a que los cortes reducidos se encuentran dentro de los límites, los factores de reducción para cada sentido se mantienen. Cmin

Cmax

0,08

0,168

8%

17%

Qomin [Tonf] 395

Qomax [Tonf] 830

Luego, como los factores de reducción mantienen su valor, es necesario obtener el factor a ingresar en el Programa ETABS, el cual se obtiene multiplicando la aceleración de gravedad por 1/R: R*x

4,42

R*y

5,37

Factor Load Case Data U1 2,22 U2 1,83

12. Resultados: De acuerdo a las modificaciones anteriores se obtienen los cortes en la base de la estructura, admisibles de acuerdo a la Norma de Diseño Sísmico. Load Case/Combo Dead Live Fx Fy Sx Max Sy Max

FX tonf 0 0 -471 0 755 182

FY tonf 0 0 0 -471 220 830

FZ tonf 4626 1252 0 0 0 0

Se obtienen los desplazamientos correspondientes a cada piso y los desplazamientos relativos entre piso con respecto a los sismos, de acuerdo al inciso 5.9: 12.1 Debido al Sismo aplicado en dirección X:

12.2 Debido al Sismo aplicado en dirección Y:

Como el mayor desplazamiento es obtenido por efecto del sismo en X y se detecta en el piso 7, se analiza:

El movimiento relativo entre piso es del 0,8 %o, y de acuerdo ala NCh 433. inciso 5.9.3 el desplazamiento en cualquier punto de la planta de la estructura no debe ser mayor al desplazamiento en el centro de masa más el 0.001, es decir, en este caso el límite será de 1,8%o. Luego, analizando los resultados en 2 puntos de la planta se obtiene:

Obteniendo como resultado un 1,2%o en dirección X y un 1,5%o en dirección Y. Asimismo en otro punto cualquiera se obtiene un 0,8%o y un 0,9%o, cumpliendo así lo exigido.

12.3 Desplazamiento de techo: El Decreto nº61 exige para estructuras de hormigón armado calcular el valor del desplazamiento lateral de diseño en el techo, de acuerdo al Art. 9 "Deformaciones Sísmicas". Para efectos de diseño, este se debe considerar igual a la ordenada del espectro elástico de desplazamientos Sde, para un 5% de amortiguamiento respecto al crítico, correspondiente al período de mayor masa traslacional en la dirección del análisis, multiplicada por un factor igual a 1.3.

Donde Tag es el período de mayor masa traslacional en la dirección de análisis, y como ha sido calculado con las secciones brutas, es decir, sin considerar la influencia del acero y la pérdida de la rigidez debido al agrietamiento del hormigón, se puede obtener de la siguiente expresión:

El espectro elástico de desplazamientos Sde (Tn) se calcula según la expresión del Art. 13 "Espectro Elástico de Desplazamiento"

donde los valores de C* se obtienen de la Tabla

Cabe destacar que las ecuaciones contenidas en la Tabla anterior representan un ajuste analítico de los valores del espectro elástico de desplazamientos obtenidos con los registros del sismo del 27 de febrero del 2010. Los resultados obtenidos del período agrietado, el espectro elástico de desplazamiento y finalmente el desplazamiento lateral de diseño en el techo se muestran a continuación: Tgx 0,558

Tgy 0,815

Sde (Tagx) 9,5

δu 12

Sde (Tagy) 17

δu 22

Los valores obtenido son necesarios posteriormente para el diseño de flexión y carga axial Se utiliza para obtener la demanda de curvatura y en elementos de bordes de muro, implicando si se ha de confinar o no. 12.4 Esfuerzos en elementos más solicitados:

DISEÑO DE ELEMENTOS PRINCIPALES MEMORIA DE CÁLCULO 13. Ejes a diseñar: Los ejes a diseñar son el Eje 3, Eje 15 y Eje F, de los cuales se diseñarán subterráneo y pisos superiores, con el fin de obtener la enfierradura correspondiente de acuerdo al código ACI y el decreto nº60. blbblabla Los elementos presentes en cada eje corresponde a muros,vigas y columnas.

14. Ecuaciones de diseño: A continuación se muestran las ecuaciones de diseño de cada elemento estructural de acuerdo al código de diseño de hormigón armado y el decreto correspondiente. 14.1 Vigas: 14.1.1 Diseño a flexión:

14.1.2 Diseño al corte:

14.2 Muros: 14.2.1 Diseño a flexo-compresión:

Para determinar la cantidad de acero, es necesario construir el diagrama de interacción Por el Decreto nº60:

14.2.2 Requerimiento de confinamiento: ⁄ donde c, es la mayor profundidad al eje neutro calculada para la fuerza axial mayorada y resistencia nominal a momento congruente con el desplazamiento de diseño δu'. 14.2.2.1 Extensión horizontal de confinamiento: ⁄ La extensión vertical de confinamiento será a una distancia no menor que la mayor entre

14.2.2.2 Cuantía de confinamiento: Condiciones:

 Refuerzo transversal: La separación S a lo largo del eje longitudinal del elemento no debe exceder la menor de:

 Area mínima:

 Verificación desplazamiento lateral del techo

14.1.3 Diseño al corte:

√

√

14.3 Columna:

15. Diseño, memoria de cálculo: 15.1 Eje 3: 15.1.1 Subterráneo: 15.1.1.1 Vigas 25/50:

DATOS f'c fy b d L MuAs Mu+ As Vu As

250 4200 0,25 0,45 6,15 21 14,63 11 6,75 22 11

kg/cm2 kg/cm2 m m m Tfm cm² Tfm cm² Tf cm²/m

L MuAs Vu As

1,85 12 7,88 10 2

m Tfm cm² Tf cm²/m

Fierro longitudinal superior Fierro longitudinal inferior Armadura transversal Verificación

Fierro longitudinal superior Armadura transversal

Verificación

15.1.1.2 Columnas: C30/20: el análisis para la columna es similar a la de un muro: 250 4200 0,3 0,2 24 1,3 5,0

kg/cm2 kg/cm2 m m Tf Tf cm²/m

DI 150

-10

Series1

100

Carga Axial

f'c fy L e Pu Vu Ast

Series2 50

Series3

0 -5

Series4 0

-50 Momento

5

10

Series5

15.1.1.3 Muros: El refuerzo mínimo a cortante no debe ser menor que 0,25% del área del concreto. En muros largos y bajos de cortante, el refuerzo vertical del alma será más efectivo para permitir que se formen puntales a compresión diagonal, por lo que en muros con hw/lw < 2, el código ACI requiere acero vertical del alma igual ala cantidad de refuerzo horizontal a cortante. DMH=DMV f'c fy L e Vu As

250 4200 9,2 0,2 197 9,3

kg/cm2 kg/cm2 m m Tf cm²/m

15.1.2 Piso 1: 15.1.2.1 Vigas: DATOS V20/85 f'c 250 fy 4200 L 1,25 b 0,2 d 0,8 Mu10,2 As 5,33 Vu 8,85 As 1,7

kg/cm2 kg/cm2 m m m Tfm cm² Tfm cm²/m

Fierro longitudinal superior Armadura transversal Verificación

El fierro longitudinal inferior se diseñará en función del piso superior (PUNTAL TENSOR) Las vigas del 3er piso hacia arriba tendran una armadura minima (REVISAR)

15.1.2.2 Muro: f'c fy L e

250 4200 2,85 0,2

kg/cm2 kg/cm2 m m

Pu

273

Tf

Mu Vu As

100 9,5

Tf-m Tf cm²/m

DI Carga Axial

2000

-2000

-1000

1500

Series1

1000

Series2

500

Series3

0

Series4

-500

0

1000

2000

Momento

Verificación de confinamiento: lw (cm) 285

hw (cm) 2746

δµy (cm) 22

Series5

Momento curvatura 7.00E+02 6.00E+02 5.00E+02 4.00E+02 momento curvatura

3.00E+02 2.00E+02 1.00E+02 0.00E+00 0

0.001

0.002

0.003

Nueva sección:

Condiciones: b/9

30 mm

φlong

22 mm

φ transv min

7

Espaciamiento b/2

15

6*φmin

13

So

17

OK

0.004

Area Ash Ash 2,0 Ash /nº disposición 0,7 de barras

cm² cm²

Refuerzo de confinamiento φ10

Enfierradura diseñada al corte: Verificación

Desplazamiento lateral del techo

15.1.3 Piso 2: 15.1.3.1 Muros: f'c

250

kg/cm2

fy

4200

kg/cm2

L

4,2

m

e Pu Mu Vu

0,3 236 60

m Tf Tf-m Tf

As VuC As

7,5 6 7,5

cm²/m Tfm cm²/m

DI Muro 2000 Series1

Carga Axial

1500

Series2

1000

Series3

500

Series4

0 -2000

0

-500 Momento

2000

DI Columna Carga Axial

2000 1500

Series1

1000

Series2

500

Series3

0

Series4

-100

-500

0 100 Momento

Enfierradura diseñada al corte:

Enfierradura diseñada al corte, columna: Verificación

200

Series5

Series5

15.1.4 Piso 3: 15.1.4.1 Muros: f'c

250

kg/cm2

fy

4200

kg/cm2

L

4,2

m

e

0,2

m

Pu

213

Tf

Mu

Tf-m

Vu

36

Tf

As

5

cm²/m

VuC

2,4

Tfm

As

5

(cm²/m)

DI Muro Carga Axial

2000 1500

Series1

1000

Series2

500

Series3 Series4

0 -2000 -1000 0 1000 -500 Momento

Series5

2000

DI Columna

Carga Axial

2000 1500

Series1

1000

Series2

500

Series3 Series4

0 -100

-50 0 50 -500 Momento

100

Series5

Enfierradura diseñada al corte:

Enfierradura diseñada al corte, columna: Verificación

15.2 Eje F: 15.2.1 Subterráneo: 15.2.1.1 Muro: f'c

250

kg/cm2

fy

4200

kg/cm2

L

11,38

m

e

0,2

m

Vu

70

Tf

As

11,8

cm²/m

15.2.2 Piso 1: 15.2.2.1 V20/85: f'c fy L b d MuAs Vu As

250 4200 0,98 0,2 0,8 3,6 5,33 4,2 1,7

kg/cm2 kg/cm2 m m m Tfm cm² Tfm cm²/m

Fierro longitudinal superior Armadura transversal Verificación

El fierro longitudinal inferior se diseñará en función del piso superior (PUNTAL TENSOR) Las vigas del 3er piso hacia arriba tendran una armadura minima (REVISAR)

15.2.2.2 Muro: f'c fy L

250 4200 2,8

kg/cm2 kg/cm2 m

e Pu Vu As VuC As

0,2 410 83 7,5 27 20

m Tf Tf cm²/m Tfm (cm²/m)

DI columna 2500 Carga Axial

2000

Series1

1500

Series2

1000

Series3

500

Series4

0 -200

DI Muro

Carga Axial

2000 1500

Series1

1000

Series2

500

Series3 Series4

0 -2000

-1000

0 1000 -500 Momento

2000

Series5

-500 0 Momento

200

Series5

Verificación de confinamiento: lw (cm) 280

hw (cm) 2746

δµx (cm) 12

momento curvatura 800 700 600 500 400

momento curvatura

300 200 100 0 0

0.0005

Nueva sección:

Condiciones:

0.001

0.0015

0.002

0.0025

b/9 φlong φ transv min

30 mm 18 mm 8

Espaciamiento: b/2 15 6*φmin 13 So 17

Area Ash: Ash Ash /nº disposición de barras

OK

~ 10 cm

1,3

cm²

0,7

cm²

Refuerzo de confinamiento φ10

Enfierradura diseñada al corte: Verificación

Desplazamiento lateral del techo

15.2.3 Piso 2: 15.2.3.1 Muros: f'c

250

kg/cm2

fy

4200

kg/cm2

L

4,9

m

e

0,3

m

Pu

340

Tf

Vu

110

Tfm

As

7,5

cm²/m

DI Carga Axial

3000

-4000

Enfierradura diseñada al corte:

Verificación

15.2.4 Piso 3: 15.2.4.1 Muros:

f'c fy L e Pu Vu As

250 4200 4,9 0,2 305 40 5

kg/cm2 kg/cm2 m m Tf Tfm cm²/m

Series1

2000

Series2 1000 0 -2000 0 2000 -1000 Momentos

Series3 4000

Series4 Series5

DI 2500 Carga Axial

2000

Series1

1500

Series2

1000

Series3

500

Series4

0 -2000

Enfierradura diseñada al corte:

Verificación

15.3 Eje 15: 15.3.1 Subterráneo: 15.3.1.1 Muro: f'c

250

kg/cm2

fy

4200

kg/cm2

L

6,6

m

e

0,25

m

Vu

130

Tf

As

10,3

cm²/m

-500 0 Momento

2000

Series5

15.3.1.2 V40/50: f'c

250

kg/cm2

fy

4200

kg/cm2

b

0,4

m

d

0,45

m

L

5,25

m

Mu+

14

Tfm

As

9

cm²

Vu

12

Tf

As

3,3

cm²/m

L

1,4

m

Mu-

23

Tfm

As

15

cm²

Vu

16

Tf

As

3,3

cm²/m

Fierro longitudinal inferior Armadura transversal

Verificación

Fierro longitudinal superior Armadura transversal

Verificación

15.4 Eje 15/F: 15.4.1 Piso 1: 15.4.1.1 Muro T: f'c

250

kg/cm2

fy

4200

kg/cm2

L

8

m

e

0,2

m

Pu

739

Tf

223 7,5

Tf-m Tf cm²/m

Mu Vu As

DI Muro T (F) Carga Axial

8000

-10000

6000

Series1

4000

Series2

2000

Series3

0

Series4

0 -2000 Momento

10000

f'c

250

kg/cm2

fy

4200

kg/cm2

L

5,4

m

e

0,25

m

Pu

739

Tf

Mu

Tf-m

Vu

266

Tf

As

15,5

cm²/m

Series5

DI Muro T (15) Tcarga Axial

8000

-10000

6000

Series1

4000

Series2

2000

Series3

0

Series4

-2000

0

10000

Momento

Enfierradura diseñada al corte: Eje F Eje 15 Verificación Eje F Eje 15

Series5

Verificación de confinamiento: Eje F: lw (cm)

hw (cm)

δµx (cm)

800

2746

12

momento curvatura 8.00E+03 7.00E+03 6.00E+03 5.00E+03 4.00E+03

momento curvatura

3.00E+03 2.00E+03 1.00E+03 0.00E+00 0

0.0002 0.0004 0.0006 0.0008 0.001

Eje 15: lw (cm)

hw (cm)

δµy (cm)

540

2746

22

momento curvatura 7000 6000 5000 4000 momento curvatura

3000 2000 1000 0 0

Nueva sección:

0.0005

0.001

0.0015

Condiciones: b/9 30 mm φlong 22 mm φ transv min 8

OK

Espaciamiento: b/2 15 6*φmin 10 So 17

Detalle de confinamiento Eje x:

Detalle de confinamiento Eje y:

Desplazamiento lateral del techo

15.4.2 Piso 4: 15.4.2.1 Muro T: f'c

250

kg/cm2

fy

4200

kg/cm2

L

8

m

e

0,2

m

Pu

560

Tf

Mu

Tf-m

Vu

215

Tf

As

7,9

cm²/m

DI Muro T(F) 8000

Carga Axial

6000

Series1

4000

Series2

2000

Series3 Series4

0 -10000

-5000 0 5000 -2000 Momentos

10000

f'c

250

kg/cm2

fy

4200

kg/cm2

L

8

m

e

0,2

m

Pu

560

Tf

Mu

Tf-m

Vu

283

Tf

As

11,4

cm²/m

Series5

DI Muro T (15) 8000

Carga Axial

6000

Series1

4000

Series2

2000

Series3 Series4

0 -20000

-10000 0 -2000 Momentos

10000

Enfierradura diseñada al corte: Eje F Eje 15 Verificación Eje F Eje 15

Series5

Un modo de vibración es un patrón o forma caracterìstica en el que vibrará un sistema mecánico.La mayoria de los sistemas tienen muchos modos de vibración y es la tarea del análisis modal determinar la forma de esos modos.La vibración de una estructura es siempre una combinación o una mezcla de todos los modos de vibración.Pero no todos están excitados al mismo grado.

La memoria de cálculo deberá contener las indicaciones siguientes: 1. Cargas y sobrecargas verticales por metro cuadrado (fija o móvil). 2. Fuerzas horizontales (tales como solicitaciones sísmicas, viento, empujes laterales, y sus totales por pisos). 3. Tensiones admitidas en los materiales y en el terreno y justificación de estas últimas. 4. Indicación de las condiciones de medianería y, asimismo, previsiones hechas para resguardar la seguridad de los terrenos y edificaciones vecinas. Los planos de estructura contendrán los siguientes dibujos: 1. Plantas de fundaciones y de cada piso o grupo de pisos iguales, a escala entre 1:100 y 1:10 2. Secciones generales indispensables 3. Detalles de construcción de fundaciones, losas, vigas, ensambles, perfiles y otros que sean necesarios para la buena ejecución de la obra, a escala entre 1:100 y 1:10. 4. Especificaciones Técnicas de diseño que incluyan las características de los materiales considerados en el proyecto, zona sísmica donde se construirá el proyecto y el tipo de suelo de fundación, de acuerdo a la clasificación de la tabla 4.2 de la NCh.433.