Universidad Nacional de Rosario Facultad de Ciencias Exactas, Ingeniería y Agrimensura Escuela de Ingeniería Electrónica
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Universidad Nacional de Rosario Facultad de Ciencias Exactas, Ingeniería y Agrimensura Escuela de Ingeniería Electrónica ELECTRÓNICA II
NOTAS DE CLASE
Amplificadores de Instrumentación
Edición 2009
Electrónica II
Notas de Clase
Índice
1. 2. 3. 4.
Amplificador de Instrumentación Ideal ...................................................3 El Amplificador Diferencial.....................................................................3 Amplificador de instrumentación – Configuración Básica......................7 Amplificador de instrumentación con variación de ganancia lineal ......11
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Notas de Clase
Electrónica II
1. Amplificador de Instrumentación Ideal Los Amplificadores de Instrumentación son amplificadores diferenciales con las siguientes características:
Z Z
id 0
y Zic → ∞ (para que no lo afecte la carga) → 0
(para que no afecte la fuente de entrada)
Av exacta y estable (1 – 1000) y controlable
F → ∞ R
Bajo offset y deriva para trabajar con entradas de continua y pequeñas.
USO: Amplificador de señal de bajo valor, con alta componente en modo común. Por ejemplo la salida de un transductor. Veamos la configuración más simple:
2. El Amplificador Diferencial
Fig. 1
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Electrónica II
2.1 ¿Dónde falla esta configuración típica? a) El principal problema es que las impedancias no son infinitas. Carga a las etapas previas.
Fig. 2
R =2R id 1
R = ic
R1 + R 2
Fig. 3
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b) ¿Como ajusto la ganancia? Tengo que variar dos resistencias simultáneamente y con mucha precisión.
Si planteamos un amplificador diferencial genérico resulta:
Fig. 4
V0 = −
R2 R1
V1 +
R4 R3 + R4
R2 1 + V2 R1
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Descomponiendo V1 y V2 en sus componentes a modo común y a modo diferencial. Es decir:
V1 = Vc +
Vd 2
y
V2 = Vc −
Vd 2
Reemplazando V1 y V2 en la ecuación de la V0 y trabajando resulta:
V0 = −
1 2
R2 R4 + R3 + R4 R1
R2 R1 R 4 − R 2 R 3 + + V Vc 1 d R + R R R 1 1 ( 3 4 )
Donde:
Vd = V1 − V2
Vc =
y
V1 + V2 2
Entonces resulta:
1 Ad = − 2
R2 R4 + R3 + R 4 R1 Ac =
R2 1 + R 1
R1 R 4 − R 2 R 3 R1 ( R 3 + R 4 )
Si,
R1 R2
=
R3 R4
entonces:
Ac = 0
y
Ad = −
R2 R1
Resultando así un amplificador diferencial.
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El AD básico tiene bajas prestaciones (pensado como amplificador de instrumentación): Debo modificar dos componentes para variar la ganancia Ad. Es difícil conseguir factores de rechazo (CMRR) altos. El factor de rechazo se degrada por dos causas:
El factor de rechazo (CMRR) debido a la dispersión o desapareamiento de las resistencias.
El factor de rechazo (CMRR) propio de los AO.
El CMRR total del circuito resulta:
1 1 1 = + CMRR TOTAL CMRR AO CMRR RESISTENCIAS
CMRR TOTAL = CMRR AO / / CMRR RESISTENCIAS Es como un paralelo. El CMRR Total será menor que el menor de los dos.
c) La
Zi ≠ ∞
no tiende a infinito.
Una solución seria el circuito que veremos a continuación.
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3. Amplificador de instrumentación – Configuración Básica
Fig. 5
Transferencia de la etapa de entrada:
VG = V1 − V2 V − V2 I= 1 RG
V01 − V02 =
⇒
V1 − V2 RG
( R3 + RG + R3 )
V01 − V02 ( 2 R3 + RG = V1 − V2 RG
)
Veamos que ocurre para una señal a modo común en la entrada: Aparece en la salida de la primera etapa ya que Avc = 1 para la primera etapa (observar que son circuitos seguidores).
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Transferencia de la segunda etapa:
V0 = − ( V01 − V02
)
R2 R1
La transferencia total resulta del producto de las ganancias:
2 R3 R2 + 1 V0 = − ( V1 − V2 ) RG R1
⇒
2 R3 R2 V0 = + 1 V2 − V1 RG R1
Este circuito cumple con los requisitos.
R
G puedo ajustar la ganancia, evitando el ajuste de dos resistencias simultáneamente Con como en el circuito anterior.
R
Pero aparece otra consideración: aquí el ajuste es no lineal, ya que G esta en el denominador. Veremos en el punto 4 una variante a este circuito para solucionar este problema. Que ocurre con el factor de rechazo en el circuito completo:
Genéricamente:
Fig. 6
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Si
R3 R2
Realmente:
=
R 3′
⇒ CMRR RESISTENCIAS → ∞
R 2′
R3 R2
≠
R 3′ R 2′
Por lo que resulta que existe un factor de rechazo debido al desapareamiento de las resistencias:
CMRR RESISTENCIAS
R1 R1′ = 1+ + RG RG
1 R R′+R′R +2R R′ 2 3 2 3 3 3 2 R 2 R 3′ − R 3 R 2
NOTA: Si este amplificador se arma en forma discreta la R3′ está constituida por una resistencia fija y un preset de la siguiente manera: ( 0,9 R3′ fija + 0, 2 R3′ un preset variable)
Aunque en la práctica lo usual es utilizar toda la configuración integrada. Utilizando integrados del tipo del INA114 de Burr-Brown. Además los amplificadores operacionales tienen un factor de rechazo distinto de infinito. Se demuestra que:
1 1 1 1 1 =− + + + CMRRTotal CMRRAO1 CMRRAO2 CMRRResistencias R R′ 1 + 1 + 1 CMRRAO3 RG RG Donde utilizando AO iguales para el 1 y el 2 se pueden anular los dos primeros términos de la ecuación. Y puede verse que el factor de rechazo del AO3 aparece multiplicado por un factor con lo cual resulta amplificado Resultando entonces:
CMRRTOTAL > CMRR SEGUNDA ETAPA
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Esto se puede ver también conceptualmente de la siguiente forma:
CMRR AO =
Analicemos
AVc
AVd AVc
del conjunto:
Para las señales a modo común la primera etapa se comporta como seguidora, luego resulta:
V01C = V1C V02C = V2C
Es decir la primera etapa tiene una
AVc PRIMERA ETAPA = 1
luego resulta
AVc TOTAL = AVc SEGUNDA ETAPA
Analicemos
AVd
del conjunto:
Aquí si, la primera etapa tiene ganancia a modo diferencial, resultando entonces:
AVd TOTAL = AVd PRIMERA ETAPA AVd SEGUNDA ETAPA
Entonces vemos que segunda etapa) y la
AVc TOTAL
AVd TOTAL
se mantiene igual a una etapa diferencial simple (como la
aumento, luego resulta:
CMRRTOTAL > CMRR SEGUNDA ETAPA
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4. Amplificador de instrumentación con variación de ganancia lineal Una posible solución a la variación no lineal del circuito anterior con RG es el siguiente circuito:
Fig. 7 Se demuestra que:
V0 =
R 2 RF R1 R3
( V02 − V01 )
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