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ESTUDIO DE SUELOS CON FINES DE CIMENTACION

EDIFICIO MULTIFAMILIAR

UBICACIÓN

Calle Berlin N°734-738

DISTRITO

MIRAFLORES

PROVINCIA

LIMA

DEPARTAMENTO

LIMA

SOLICITADO POR

INVESTMENT & BUSINESS KAREN MILAGROS Y LUIS S.A.C.

INFORME Nº 1696.11 JUNIO 2011

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ING° EDDY T. SCIPION PIÑELLA

ÍNDICE ESTUDIO DE SUELOS CON FINES DE CIMENTACION EDIFICIO MULTIFAMILIAR



CUADRO RESUMEN

1.

GENERALIDADES

2.

GEOLOGIA Y SISMICIDAD

3.

ETAPAS DEL ESTUDIO

4.

CARACTERISTICAS ESTRUCTURALES DE CIMENTACION DE LA OBRA

5.

TRABAJOS EFECTUADOS

6.

PERFIL ESTRATIGRAFICO.

7.

ANALISIS DE LOS RESULTADOS DE LABORATORIO.

8.

CALCULO DE LA CAPACIDAD DE CARGA Y DETERMINACION DE LA PROFUNDIDAD DE CIMENTACION

9.

CALCULO DE ASENTAMIENTOS.

10. EMPUJES LATERALES 11. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES. 12. RESULTADOS DE LABORATORIO. 13. GRAFICOS. 14. TABLAS - MAPAS 15. PLANO DE UBICACION CALICATAS 16. PANEL FOTOGRAFICO 17. CD 18.

REFERENCIAS BIBLIOGRAFICAS

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CUADRO RESUMEN

ESTUDIO DE SUELOS CON FINES DE CIMENTACION

ESTUDIO DE SUELOS CON FINES DE CIMENTACION graduadas

* computados a partir excavación semisótano

pobremente

ESTRATO DE APOYO

Superficial tipo Gravas cimientos corridos (GP) y/o zapatas aisladas

TIPO CIMENTACION

*1.00

mín

(m)

Df

3.80

(Kg/cm²)

Qa

3.00

FS

0.31

(cm)

Diferencial

Asentamiento

PARAMETROS DE DISEÑO

3.02

FACTOR DE SEGURIDAD POR CORTE

0.40

Z

DE ZONA

FACTOR

S1

TIPO

DE SUELO

PERFIL

FACTOR DE

CATEGORIA DE

0.40

DE SUELO

1.00

SUELO

C

DE VIBRACION MPLIFICACION D LA EDIFICACION

PERIODO

PARAMETROS SISMICOS

CALLE BERLIN N°734-738 - MIRAFLORES

EDIFICIO MULTIFAMILIAR

CUADRO RESUMEN

1.0

DE USO

FACTOR

No Agresivo, Usar Cemento Tipo I

0.325

3.07

COEFICIETES AGRESIVIDAD DEL SUELO EMPUJES LATERALES AL CIMIENTO Ka Kp

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EDIFICIO MULTIFAMILIAR Calle Berlín N°734-738 DISTRITO MIRAFLORES - PROV. LIMA DPTO. LIMA ESTUDIO DE SUELOS CON FINES DE CIMENTACIÓN

1. GENERALIDADES 1.1 Objetivo El presente informe técnico, corresponde al estudio de Mecánica de Suelos para establecer la capacidad portante, de los suelos de fundación del Edificio Multifamiliar, el cual ha sido solicitado al suscrito por INVESTMENT & BUSINESS KAREN MILAGROS Y LUIS S.A.C. 1.2 Ubicación y Descripción del Area en Estudio. El terreno del estudio se encuentra ubicado en la Calle Berlín N°s 734-738, en el distrito de Miraflores, Provincia Lima, Departamento Lima, siendo una zona netamente urbana. 1.3 Acceso al Area en Estudio. Es a través de la Av. José Pardo, arteria importante del Distrito. 1.4 Condición Climática. Esta área del estudio, está sometido a la acción microclimática, de la Costa, y se le conoce como semiárido, limitado con afloramientos rocosos del complejo basal de la costa. Las precipitaciones son irregulares y en forma de garúas, las que se presentan en invierno, siendo también frecuentes por las tardes. La temperatura en estos periodos alcanza valores mínimos del hasta 12°C. Durante el verano se registran temperaturas de hasta 28°C, variando la humedad relativa en estos periodos entre 70 á 90 %.

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1.5 Construcciones Existentes. El terreno en la actualidad se encuentra ocupado.

2. GEOLOGIA Y SISMICIDAD 2.1 Geología En el lugar de emplazamiento de las obras se localiza un depósito de suelo incoherente de origen eólico generalmente, con eventuales interfaces de coluviales de granulometría más gruesa. La potencia del depósito no debe exceder los 15.00 m. dada la presencia de afloramiento de basamento (andesitas) a distancias cercanas y a la configuración geomorfológica ondulada. Las arenas eólicas son mayormente provenientes del litoral. 2.2 Características Geomorfológicas. Las principales características Geomorfológicas, se detallan: 1. Los suelos de Lima están formados por los abanicos del río Rimac y chillón, las mismas que tienen diferentes características geométricas, de origen, propiedades composición, etc. donde predomina el conglomerado. 2. Los cantos rodados están formados por el cono del Rimac por rocas ígneas predominando las granodioritas, y las más resistentes que se en las riberas del mar retrabajadas con las metavolcánicas de andesitas silicificadas, etc. 3. La presencia de diferentes terrazas, cauces antiguos y actuales de los ríos nos revela

eventos

importantes

durante

su

evolución

dentro

de

ambos

valles,

sobresaliendo las avenidas e inundaciones, erosiones, etc. 4. La presencia de los acantilados indican una evolución dinámica importante de la erosión del mar sobre el suelo de Lima , cuyo perfil de equilibrio natural actual ha sido alterado con obras de defensa , y/o áreas ganadas al mar. 2.3 Geodinámica Externa. Durante los trabajos de campo efectuados no se han detectado fenómenos de geodinámica

externa

reciente,

como

levantamientos

y/o

desplazamientos de la formación sedimentaria existente en la zona.

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hundimientos,

ni

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2.4 Sismicidad. Desde el punto de vista sísmico, el territorio Peruano, pertenece al Círculo Circumpacífico, que comprende las zonas de mayor actividad sísmica en el mundo y por lo tanto se encuentra sometido con frecuencia a movimientos telúricos. Pero, dentro del territorio nacional, existen varias zonas que se diferencian por su mayor ó

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menor frecuencia de estos movimientos, así tenemos que las Normas Sismo resistentes del Reglamento Nacional de Construcciones, divide al país en tres zonas: Zona 1.- Comprende la ciudad de Iquitos, y parte del Departamento de Iquitos, parte del Departamento de Ucayali y Madre de Dios; en esta región la sismicidad es baja. Zona 2.- En esta zona la sismicidad es medía. Comprende el resto de la región de la selva, Puno, Madre de Dios, y parte del Cusco. En esta región los sismos se presentan con mucha frecuencia, pero no son percibidos por las personas en la mayoría de las veces. Zona 3.- Es la zona de más alta sismicidad. Comprende toda la costa peruana, de Tumbes a Tacna, la sierra norte y central, así como, parte de ceja de selva; es la zona más afectada por los fenómenos telúricos. La ciudad en estudio, se encuentra en la Zona 3, de alta Sismicidad. A pesar de ello, en sus características estructurales no se identifican rasgos sobre fenómenos de tectonismo que hayan influido en la estructura geológica de la zona.

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2.4.1 Parámetros de Diseño Sismo Resistente De acuerdo al reglamento nacional de construcciones y a la Norma Técnica de edificación E-030-Diseño Sismo resistente, se deberá tomar los siguientes valores: Z = 0.4 (*')

(a) Factor de Zona (b) Condiciones Geotecnicas

El suelo investigado, pertenece al perfil Tipo S1, que corresponde a un suelo rígido. (c) Periodo de Vibración del Suelo

To = 0.4 seg

(d) Factor de Amplificación del Suelo

S = 1.0

(e) Factor de Amplificación Sísmica ( C ) Se calculará en base a la siguiente expresión:

 To  C  2.5 *   T 

C2.5

Para T = Periodo de Vibración de la Estructura = H/Ct (f) Categoría de la Edificación

C

(g) Factor de Uso _______________ ______________________ U = 1.0 (h) La Fuerza horizontal o cortante basal, debido a la acción sísmica se determinará por la fórmula siguiente: Para : V = CORTANTE BASAL

V

Z *U * S * C * P R

Z= FACTOR DE ZONA U= FACTOR DE USO S= FACTOR DE AMPLIFICACION DEL SUELO C= FACTOR DE AMPLIFICACION SISMICA R =COEFICIENTE DE REDUCCION P= PESO DE LA EDIFICACIÓN *'El área en estudio, corresponde a la zona 3, el factor de zona se interpreta como la aceleración máxima del terreno con una probabilidad de 10% de ser excedida en 50 años.

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3. ETAPAS DEL ESTUDIO Los trabajos se efectuaron en 3 etapas 3.1 Fase de Campo Se efectuaron trabajos de exploración con el fin de conocer el tipo y características resistentes del sub-suelo. 3.2 Fase de Laboratorio Las muestras obtenidas en el campo fueron llevadas al laboratorio con el objeto de determinar sus propiedades físicas y mecánicas. 3.3 Fase de Gabinete A partir de los resultados en Campo y Laboratorio, se ha elaborado el presente informe técnico final que incluye: Análisis del perfil estratigráfico, cálculo de la capacidad portante, así como determinación de la profundidad de desplante de las estructuras, conclusiones y recomendaciones constructivas. Se incluye además anexos que contienen los resultados obtenidos en Campo y Laboratorio, ábacos y un plano de ubicación de calicatas; así como un panel fotográfico que corroboran la estratigrafía encontrada y los trabajos efectuados.

4. CARACTERÍSTICAS ESTRUCTURALES DE LA OBRA Se trata de Edificaciones de hasta 7 pisos, azotea y un semisótano, los cuales serán aporticadas y cobertura de losas aligeradas, que transmitirán sus cargas al terreno de fundación, mediante zapatas y/o cimientos corridos.

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5. TRABAJOS EFECTUADOS 5.1 Trabajos de Campo Las investigaciones de Campo estuvieron íntimamente ligados al suelo encontrado. La exploración se realizó mediante 03 calicatas, a cielo abierto ubicadas estratégicamente, lo cual cubre razonablemente el área a investigar. Las profundidades máximas alcanzadas fueron de 3.50m., computados a partir del terreno natural, lo que nos permitió visualizar la estratigrafía y determinar el tipo de ensayos de laboratorio a ejecutar de cada uno de los estratos de suelos encontrados, de las muestras disturbadas representativas. El nivel freático no fue encontrado hasta la profundidad explorada. 5.2 Trabajos de Laboratorio Se efectuaron los siguientes ensayos estándar de Laboratorio, siguiendo las Normas establecidas por la American Society for Testing Materials (ASTM) de los Estados Unidos de Norte América. 5.2.1 Análisis Granulométrico por Tamizado (ASTM-D-422) Consistiendo este ensayo en pasar una muestra de suelo seco a través de una serie de mallas de dimensiones estandarizadas a fin de determinar las proporciones relativas de los diversos tamaños de las partículas. 5.2.2 Contenido de Humedad Natural (ASTM-D-2216) Que es un ensayo rutinario de Laboratorio para determinar la cantidad dada de agua presente en una cantidad dada de suelo en términos de su peso en seco. 5.2.3 Gravedad Específica de los Sólidos (ASTM D-854) Mediante este ensayo se determina el peso específico de las sustancias sólidas existentes en el suelo. 5.2.4 Límites de Consistencia Límite Líquido

: ASTM-D-423

Límite Plástico

: ASTM-D-424

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Estos ensayos sirven para expresar cuantitativamente el efecto de la variación del contenido de humedad en las características de plasticidad de un suelo cohesivo. Los ensayos se efectúan en la fracción de muestra de suelo que pasa la malla N°4. La obtención de los límites líquido y plástico de una muestra de suelo permiten determinar un tercer parámetro que es el índice de plasticidad. 5.2.5 Densidades Naturales (ASTM-T191-61) Este ensayo se realiza para tomar la densidad “INSITU” de los suelos. El método utilizado fue el de Cono de Arena y las humedades fueron calculadas en laboratorio. 5.2.6 Densidad Relativa (ASTM-D-2049) Determinar el estado de densidad de un suelo no cohesivo con respecto a sus densidades máximas y mínimas. 5.2.7 Ensayo Corte Directo (ASTM-D-3080-72) Sirve para determinar en forma rápida los parámetros de resistencia ( y c) de un suelo.

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6. PERFIL ESTRATIGRAFICO De acuerdo a la exploración efectuada mediante las calicatas

C1 @ C3 tal como se

observa en el récord del estudio de exploración, así como en los resultados de Laboratorio adjuntados, el perfil estratigráfico presenta las siguientes características: CALICATA N°01 De 0.00-0.25m. “Tierra de Chacra” De 0.25-0.80m. Arcillas inorgánicas de baja plasticidad, compactas, ligeramente húmedas, color marrón claro, clasificadas según SUCS como CL. De 0.60-3.50m. Gravas pobremente graduadas, gravas tipo canto rodado 1/2” á 2 ½” y bolones de hasta 10” en un 85% del volumen total, del suelo. En matriz arenosa de granulometría media, semidensas, húmedas color plomizo, clasificadas según SUCS como GP. El nivel freático no se encontró CALICATA N°02 De 0.00-0.10m. Losa de concreto De 0.10-0.70m. Arcillas inorgánicas de baja plasticidad, compactas, ligeramente húmedas, color marrón claro, clasificadas según SUCS como CL. De 0.70-3.50m. Gravas pobremente graduadas, gravas tipo canto rodado 1/2” á 2 ½” y bolones de hasta 10” en un 85% del volumen total, del suelo. En matriz arenosa de granulometría media, semidensas, húmedas color plomizo, clasificadas según SUCS como GP.

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El nivel freático no se encontró CALICATA N°03 De 0.00-0.20m. “Tierra de Chacra” De 0.20-0.60m. Arcillas inorgánicas de baja plasticidad, compactas, ligeramente húmedas, color marrón claro, clasificadas según SUCS como CL. De 0.60-3.50m. Gravas pobremente graduadas, gravas tipo canto rodado 1/2” á 2 ½” y bolones de hasta 10” en un 85% del volumen total. En matriz arenosa de granulometría media, semidensas, húmedas color plomizo, clasificadas según SUCS como GP. El nivel freático no se encontró

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7. ANÁLISIS DE LOS RESULTADOS DE LABORATORIO Del cuadro de propiedades índice y parámetros deducidos, del estrato de sustentación las gravas arenosas; se observa los siguiente: 7.1 La proporción de vacíos (e) Tiene valores entre 0.389 y 0.391 es decir que el suelo presenta poca cantidad de vacíos, por lo tanto a los niveles de cimentación se encuentran consistencias medianamente densas. 7.2 El grado de Saturación (Sr) Tiene valores entre 28.43% y 32.58% es decir que los suelos a los niveles de cimentación se encuentran húmedos. 7.3 La Porosidad (n) Tiene valores que varían entre 28.02% y 28.16% por lo que se ratifica que los terrenos se encuentran en estado medianamente densos. 7.4 La Densidad Relativa (DR) Tiene valores entre 56.18% y 57.58% lo que nos indica el estado medianamente densos de los suelos gravosos. 7.5 La Compacidad Relativa (CR), Tiene valores entre 56.21% y 58.00% ratificando su estado medianamente denso de los suelos. 7.6 El Coeficiente de Uniformidad (Cu) tiene valores mayores que 3, válidos para GW. 7.7 El Coeficiente de curvatura encuentran (Cc) tiene valores mayores de 3, no válidos para GW

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8.CALCULO DE LA CAPACIDAD DE CARGA Y DETERMINACIÓN DE LA PROFUNDIDAD DE CIMENTACIÓN 8.1 Parámetros e Hipótesis de Cálculo 8.1.1 Se trata de una cimentación sobre gravas pobremente gradadas en estado medianamente densos y húmedos. 8.1.2 El contenido de humedad de los materiales nos permite realizar las excavaciones, a tajo abierto. El nivel freático no fue hallado, hasta la profundidad explorada. 8.1.3 La capacidad de carga, se ha determinado en base a la fórmula del Dr.Karl Terzaghi y Peck (1967) con los parámetros de Vesic (1971) que es:

qa 

ScCNc  S

1 2

BN  SqDfNq FS

En donde: qa= Capacidad Admisible del terreno (kg./cm²).  = Densidad húmeda natural del terreno.(2,000 kg./m3) Df = Profundidad de desplante de la estructura.(-1.00m) B = Ancho menor de Cimiento (m). (1.70m)

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(Computados a partir de la excavación del semisótano)

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Nq = Factor unidimensional de capacidad de carga, dependiente del ancho y de la zona de empuje pasivo función del ángulo de fricción interna (), considera la influencia del peso del suelo. N = Factor adimensional de capacidad de carga debido a la presión de la sobrecarga (densidad de enterramiento). Función del ángulo de fricción interna. La sobrecarga se halla representada por el peso por unidad de área *Df , del suelo que rodea la zapata. Si = Factores de Forma de la cimentación C = Cohesión (Kg/cm²), es cero, para este caso de suelo granular FS = Factor de seguridad, que toma en consideración lo siguiente: (a)Variaciones naturales en la resistencia al corte de los suelos. (b)Las incertidumbres que como es lógico, contienen los métodos o fórmulas para la determinación de la capacidad última del suelo. (c)Disminuciones locales menores que se producen en la capacidad de carga de los suelos colapsibles, durante o después de la Construcción. (d)Excesivo asentamiento en suelos compresibles que haría fluir el suelo cuando éste, está próximo a la carga crítica o a la rotura por corte. Por lo expuesto adoptaremos FS igual a 3 valor establecido para estructuras permanentes. De los resultados de las tomas de densidades de campo y su respectiva comparación con las densidades máximas y mínimas encontradas en el Laboratorio, se han calculado las densidades relativas de los suelos existentes a las profundidades de cimentación escogidas.

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Dicho cálculo se ha efectuado mediante la fórmula:

Dr 

 n   min  * max * 100  max   min n

Donde: Dr = Densidad relativa en %. n = Densidad Seca Natural (en campo). mín = Densidad seca mínima (en laboratorio). máx = Densidad seca máxima (en laboratorio). Con el valor de la densidad relativa y el tipo de suelo podemos encontrar el ángulo de fricción interna  y con él los factores de capacidad de carga. Con la finalidad de asumir parámetros de cálculo que correspondan a las características inspeccionadas en el campo, presentamos a continuación una tabla de denominación de arenas de acuerdo a su estado de compacidad y los correspondientes rangos de densidad relativa según Whitman y Lanbe y su correlación con la resistencia a la penetración estándar según Terzaghi y Peck (1948). Tabla 1.- DENOMINACIÓN DE ARENAS SEGÚN COMPACIDAD DENOMINACIÓN

DENSIDAD RELATIVA DR (%)

Muy Suelta

0 – 15

PENETRACIÓN ESTÁNDAR N (Golpes/Pie). 0-4

Suelta

15 – 35

4 - 10

Mediana

35 – 65

10 - 30

Compacta

65 – 85

30 - 50

Muy Compacta

85 - 100

> 50

También es necesario tomar en cuenta que los granos angulosos encajan unos con otros más perfectamente que los redondeados y por esto las arenas de

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grano angulosos tendrían un mayor ángulo de fricción. A continuación se muestra una tabla que refleja esta influencia de la angulosidad y de la granulometría sobre el ángulo de fricción máximo, presentada por Sowers y Sowers (1951).

FORMA GRANULOMÉTRICA

ÁNGULO DE FRICCIÓN MÁXIMO SUELTA

COMPACTA

Redondeada, uniforme

30°

37°

Redondeada, bien graduada

34°

40°

Angulosa, uniforme

35°

43°

Angulosa, bien graduada

39

45°

Por otro lado se muestra una correlación empírica aproximada según Peck, Harrison y Thornbum (1953) de los estados de compacidad y los ángulos de fricción propuesto en base a ensayos de penetración estándar y aplicable hasta 12 mts. de profundidad.

Tabla 3.- CORRELACIÓN ENTRE LA PENETRACIÓN ESTÁNDAR Y EL ÁNGULO DE FRICCIÓN INTERNA.

PENETRACIÓN ESTÁNDAR

ÁNGULO DE FRICCIÓN

N (Golpes/pie)

 (Grados)

0-4

28 - 29

4 - 10

29 – 30

10 - 30

30 - 36

30 - 50

36 – 41

> 50

41 – 45

De acuerdo con estas referencias podemos asumir parámetros con valores de acuerdo a las inspecciones de campo de tal forma de estar del lado de la seguridad.

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De lo expuesto anteriormente asumimos. C = 0.00 Kg/cm²

= 34°

Para ingresar en la fórmula :

Sc  1 

Nq  B    Nc  L 

 B Sq  1    Tq  L

 B S  1  0.4   L

Reemplazando Valores : Sq = 1.600

Nc = 42.16 (No utlizado, por ser suelo granular)

S = 0.670

N = 41.06



Nq = 29.44

= 2000 Kg/m3

B = 1.70m. L

= 2.30m.

Df = 1.00m. (computados a partir excavación semisótano) 8.2 Valor de la Capacidad de Carga Reemplazando valores, se sugiere adoptar el siguiente valor:

CAPACIDAD DE CARGA (qa) = 3.80 kg/cm² * Valor acorde con la verificación por corte de los suelos

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*

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9. CALCULO DE ASENTAMIENTOS En los análisis de cimentación, se distinguen dos clases de asentamientos, asentamientos totales y diferenciales, de los cuales, estos últimos son los que podrían comprometer la seguridad de la estructura. La presión admisible de los suelos granulares (para nuestro caso, las gravas arenosas), generalmente depende de los asentamientos, debiendo en todo caso, verificarse el factor de seguridad por corte. La presión admisible por asentamiento, es aquella que al ser aplicada por una cimentación de tamaño especifico, produce un asentamiento tolerable por la estructura. El limite de los asentamientos tolerables en que se deben esperar las primeras grietas en muros, según NAVFAC DM - 7, está dado por la distorsión angular, esto es:

1   L  300 , Vale decir , 1cm, para luces de 3m. El asentamiento, se ha calculado mediante la teoría elástica, que esta dado por la fórmula:

p  P IfB(1  

2

)

Es

Para : p

= Asentamiento (cm)

P

= Presión de trabajo (Kg/cm²)

B

= Ancho menor cimentación (cm)



= Relación de Poisson

Es

= Modulo de Elasticidad (Kg/cm²)

If

= Factor de influencia, que depende de la forma y la rigidez de la cimentación (Bowles 1977).

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Reemplazando valores: P

= 3.80 Kg/cm²

B

= 170 cm



= 0.15

Es

= 1950 Kg/cm²

If = 0.95

Reemplazando valores: p = 0.31cm. Como se puede observar, el asentamiento rápido a producirse es tolerable porque: p 3 No existe problema de falla por corte.

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10. EMPUJES LATERALES Los empujes laterales a considerar para el caso de cortes del terreno, se podrán calcular tomando en cuenta un diagrama triangular de presiones de suelo, en el cual el empuje Ea , a cualquier profundidad, podrá establecerse según la fórmula:

E a  K a  nat

H2 2

En Donde:

nat

= Densidad Natural del Suelo. = 2000 Kg/m3

H

=Altura del muro a diseñar.

Ka

=Coeficiente de Empuje Activo =

Para = 34° A.-

Empuje Activo Ka = 0.325

B.-

Empuje Pasivo Kp = 3.07

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1  sen 1  sen

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11. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES 11.1 La cimentación de las Edificaciones a proyectar serán dimensionados de tal forma que apliquen al terreno una carga no mayor de 3.80 Kg/cm² . y siempre sobre las gravas arenosas, semidensas y húmedas. 11.2 La profundidad de cimentación deberá encontrarse siempre a -1.00m. computados a partir de la excavación del semisótano y siempre sobre las gravas arenosas, semidenaas y húmedas. 11.3 El nivel freático no fue hallado, hasta la profundidad explorada 11.4 Se podrá cimentar por medio de cimentación superficial tipo zapatas aisladas y/o cimientos corridos. 11.5 Para el caso de cortes del terreno, los empujes laterales, se podrán calcular tomado en cuenta un diagrama triangular del presiones del suelo el coeficiente de empuje activo Ka será igual a 0.325 y el coeficiente de empuje pasivo Kp igual a 3.07. 11.6 Del resultado de Análisis Químicos se deduce que el suelos esta dentro del rango ¨No Agresivo¨, por lo que se podrá utilizar cemento Tipo I, para la elaboración de los concretos 11.7 Las conclusiones y recomendaciones incluidas en este informe, así como la descripción generalizada del perfil del suelo que presenta, están basados en el programa de exploración de campo descrito en la sección respectiva. De acuerdo a la práctica usual de la Ingeniería de Suelos, dicho programa se considera adecuado, tanto en el número de sondajes como en la profundidad de éstos, para la ubicación del terreno estudiado, su extensión y el tipo de estructura de la que se trata. Sin embargo, por la naturaleza misma de los suelos encontrados, en los que siendo necesario generalizar la información obtenida en algunos sondeos a toda el área del proyecto, no siempre es posible tener seguridad total acerca del la información obtenida. Por lo tanto se recomienda, que en el caso poco probable que durante la construcción se observan suelos con características diferentes a las indicadas en este informe, se notifique de inmediato al Proyectista para efectuar las correcciones necesarias. 11.8 El presente estudio es válido sólo para el área investigada.

Lima, Junio del 2,011.

ESTUDIO DE SUELOS CON FINES DE CIMENTACION

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RESULTADOS DE LABORATORIO

ESTUDIO DE SUELOS CON FINES DE CIMENTACION

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Proyecto Ubicación Cliente Estructura Fecha

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: EDIFICIO MULTIFAMILIAR : Ca. BERLIN N°734-738 - MIRAFLORES - LIMA : INVESTMENT & BUSINESS KAREN MILAGROS Y LUIS S.A.C. : CIMENTACION : JUNIO 2011

DENSIDADES

Calicata Sondaje

Profundidad (m) de - a

DSC

W

DHC

N° C1

0.80-3.50

1.912

4.87

1.993

C3

0.60-3.50

1.928

4.20

1.986

DSC

Densidad Seca de Campo

DCH

Densidad Húmeda de Campo

W

Contenido de Húmedad

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Proyecto Ubicación Cliente Estructura Fecha

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: EDIFICIO MULTIFAMILIAR : Ca. BERLIN N°734-738 - MIRAFLORES - LIMA : INVESTMENT & BUSINESS KAREN MILAGROS Y LUIS S.A.C. : CIMENTACION : JUNIO 2011

PROPIEDADES ÍNDICE DE LOS SUELOS

Calicata

Profundidad

Sondaje N°

(m) de - a

e

Sr

n

Dh

C1

0.80-3.50

0.389

32.58

28.02

1.993

C3

0.60-3.50

0.391

28.43

28.16

1.986

e

Proporción de Vacios

Sr

Grado de Saturación

n Dh

Porosidad Densidad Húmeda

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PROYECTO UBICACION CLIENTE

EDIFICIO MULTIFAMILIAR

ESTRUCTURA FECHA

CIMENTACION

Ca. BERLIN N°734-738 - MIRAFLORES - LIMA INVESTMENT & BUSINESS KAREN MILAGROS Y LUIS S.A.C. JUNIO 2011

ENSAYO DE CORTE DIRECTO

C1 M2 H= : 0.80-3.50m. 285.20 280.00 5.20 170.80 109.20 4.80% 0.5 kg/cm²

Muestra Peso Anillo - Suelo Humedo Peso Anillo - Suelo Seco Peso Agua Peso Anillo Peso Suelo Seco Contenido de Húmedad Esfuerzo Normal

Tiempo Transcurrido 30" 1:00' 30" 2:00' 30" 3:00' 30" 4:00' 30" 5:00' 30" 6:00' 30" 7:00' 30" 8:00' 30" 9:00'

Extensometro Horizontal

Extensometro Tangencial

26.8 36.2 42.2 46.6 49.6 53.1 55.3 57.2 59.2 61.9 63.0 65.1 66.4 67.0 67.6 67.9 67.9 67.9

ESTUDIO DE SUELOS CON FINES DE CIMENTACION

0.030 0.045 0.057 0.061 0.076 0.085 0.092 0.100 0.110 0.125 0.137 0.159 0.200 0.215 0.255 0.300 0.350 0.389

Diametro Área Altura Volumen D. Húmeda D. Seca

6.05 cm. 28.75 cm² 3

31.62 cm 3 1.993 gm/cm 3 1.902 gm/cm

Fuerza Cortante (Kg)

Esfuerzo de Corte (Kg/cm²)

0.0000 2.8750 3.2200 3.4788 3.9100 4.3988 4.6000 4.7150 5.3763 5.6350 5.8075 6.0950 6.2963 6.3538 6.5263 6.6413 6.9575 6.9000

0.000 0.100 0.112 0.121 0.136 0.153 0.160 0.164 0.187 0.196 0.202 0.212 0.219 0.221 0.227 0.231 0.242 0.240

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ESTRUCTURA FECHA

CIMENTACION

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ENSAYO DE CORTE DIRECTO

C1 M2 H= : 0.80-3.50m. 285.20 280.00 5.20 170.80 109.20 4.80% 1.0 kg/cm²

Muestra Peso Anillo - Suelo Humedo Peso Anillo - Suelo Seco Peso Agua Peso Anillo Peso Suelo Seco Contenido de Húmedad Esfuerzo Normal

Tiempo Transcurrido 30" 1:00' 30" 2:00' 30" 3:00' 30" 4:00' 30" 5:00' 30" 6:00' 30" 7:00' 30" 8:00' 30" 9:00'

Extensometro Horizontal

Extensometro Tangencial

26.8 36.2 42.2 46.6 49.6 53.1 55.3 57.2 59.2 61.9 63.0 65.1 66.4 67.0 67.6 67.9 67.9 67.9

ESTUDIO DE SUELOS CON FINES DE CIMENTACION

0.030 0.045 0.057 0.061 0.076 0.085 0.092 0.100 0.110 0.125 0.137 0.159 0.200 0.215 0.255 0.300 0.350 0.389

Diametro Área Altura Volumen D. Húmeda D. Seca

6.05 cm. 28.75 cm² 3

31.62 cm 3 1.993 gm/cm 3 1.902 gm/cm

Fuerza Cortante (Kg)

Esfuerzo de Corte (Kg/cm²)

0.0000 3.1913 3.7088 4.7150 6.2100 7.2450 8.2513 8.6538 9.5738 10.3213 10.4075 11.1838 11.6725 11.8450 12.7075 13.8288 13.9150 13.9150

0.000 0.111 0.129 0.164 0.216 0.252 0.287 0.301 0.333 0.359 0.362 0.389 0.406 0.412 0.442 0.481 0.484 0.484

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PROYECTO UBICACION CLIENTE

EDIFICIO MULTIFAMILIAR

ESTRUCTURA FECHA

CIMENTACION

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ENSAYO DE CORTE DIRECTO

C1 M2 H= : 0.80-3.50m. 285.20 280.00 5.20 170.80 109.20 4.80% 2.0 kg/cm²

Muestra Peso Anillo - Suelo Humedo Peso Anillo - Suelo Seco Peso Agua Peso Anillo Peso Suelo Seco Contenido de Húmedad Esfuerzo Normal

Tiempo Transcurrido 30" 1:00' 30" 2:00' 30" 3:00' 30" 4:00' 30" 5:00' 30" 6:00' 30" 7:00' 30" 8:00' 30" 9:00'

Extensometro Horizontal

Extensometro Tangencial

26.8 36.2 42.2 46.6 49.6 53.1 55.3 57.2 59.2 61.9 63.0 65.1 66.4 67.0 67.6 67.9 67.9 67.9

ESTUDIO DE SUELOS CON FINES DE CIMENTACION

0.030 0.045 0.057 0.061 0.076 0.085 0.092 0.100 0.110 0.125 0.137 0.159 0.200 0.215 0.255 0.300 0.350 0.389

Diametro Área Altura Volumen D. Húmeda D. Seca

6.05 cm. 28.75 cm² 3

31.62 cm 3 1.993 gm/cm 3 1.902 gm/cm

Fuerza Cortante (Kg)

Esfuerzo de Corte (Kg/cm²)

0.0000 3.2488 3.7088 4.2263 5.2038 6.5838 7.3600 8.1075 9.6600 11.5863 13.8575 16.2150 20.7288 23.4025 26.0475 27.6000 27.7725 27.6575

0.000 0.113 0.129 0.147 0.181 0.229 0.256 0.282 0.336 0.403 0.482 0.564 0.721 0.814 0.906 0.960 0.966 0.962

Proyecto Ubicación Cliente

ESTUDIO DE SUELOS CON FINES DE CIMENTACION

0.60-3.50

C3

Densidad Relativa

0.80-3.50

C1

DR

Profundidad (m) de -a

Calicata Sondaje N°

2.042

2.036

dmáx

1.906

1.902

(gr/cm )

3

dseca

DENSIDADES RELATIVAS

: EDIFICIO MULTIFAMILIAR : Ca. BERLIN N°734-738 - MIRAFLORES - LIMA : INVESTMENT & BUSINESS KAREN MILAGROS Y LUIS S.A.C.

1.748

1.754

dmín

Estructura Fecha

57.58

56.18

DR%

: Cimentación : Junio 2011

EDIFICIO MULTIFAMILIAR Calle Berlín N°734-738 - Miraflores - Lima ING° EDDY T. SCIPION PIÑELLA

EDIFICIO MULTIFAMILIAR Calle Berlín N°734-738 - Miraflores - Lima

Proyecto Ubicación Cliente Estructura Fecha

ING° EDDY T. SCIPION PIÑELLA

: EDIFICIO MULTIFAMILIAR : Ca. BERLIN N°734-738 - MIRAFLORES - LIMA : INVESTMENT & BUSINESS KAREN MILAGROS Y LUIS S.A.C. : CIMENTACION : JUNIO 2011

COMPACIDADES RELATIVAS

Calicata Sondaje o N

Profundidad (m) de -a

emáx

en

emín

CR%

C1

0.80-3.50

0.560

0.389

0.298

56.21

C3

0.60-3.50

0.518

0.391

0.299

58.00

CR

Compacidad Relativa

ESTUDIO DE SUELOS CON FINES DE CIMENTACION

VACIOS

ESTUDIO DE SUELOS CON FINES DE CIMENTACION

PESO ESPECIFICO A/E

C-D

UBICACION DE MUESTRA N° DE PYCNOMETRO PESO DE PYCNOMETRO + MATERIAL SECO PESO DE PYCNOMETRO PESO MATERIAL (1)-(2) PESO DE PYCNOMETRO + AGUA EN 20°C A+B PESO PYCNOMETRO + AGUA EN 20°C + MATERIAL SECO VOLUMEN DE MATERIAL

N°

182.59 2.643

E [cm ] 3 gr/cm

3

961.48

[gr]

D

661.53 1144.07

[gr] [gr]

B C

643.86 161.32 482.54

[gr] [gr] [gr]

1

2

1 2 A

[N°]

[N°]

1

CIMENTACION

4

2 . 653

51 . 27

3



100

6

2 . 641

48 . 73

5

7

8

 2 . 642

Calicata N°01 - M2 Prof. 0.80-3.50m.

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ESTRUCTURA FECHA JUNIO 2011

Ca. BERLIN N°734-738 - MIRAFLORES - LIMA

CLIENTE

EDIFICIO MULTIFAMILIAR

PROYECTO UBICACION

PESO ESPECIFICO (con pycnometro)

9

10

2

12

173.55 2.641

938.09

653.23 1111.64

619.28 160.87 458.41

11

13

14

EDIFICIO MULTIFAMILIAR Calle Berlín N°734-738 - Miraflores - Lima ING° EDDY T. SCIPION PIÑELLA

ESTUDIO DE SUELOS CON FINES DE CIMENTACION

PESO ESPECIFICO A/E

C-D

UBICACION DE MUESTRA N° DE PYCNOMETRO PESO DE PYCNOMETRO + MATERIAL SECO PESO DE PYCNOMETRO PESO MATERIAL (1)-(2) PESO DE PYCNOMETRO + AGUA EN 20°C A+B PESO PYCNOMETRO + AGUA EN 20°C + MATERIAL SECO VOLUMEN DE MATERIAL

N°

173.26 2.652

E [cm ] 3 gr/cm

3

947.73

[gr]

D

661.53 1120.99

[gr] [gr]

B C

623.37 163.91 459.46

[gr] [gr] [gr]

4

2

1 2 A

[N°]

[N°]

1

CIMENTACION

4

2 . 652

48 . 39

3



100

6

2 . 654

51 . 61

5

7

8

 2 . 653

Calicata N°03 - M2 Prof.0.60-3.50m.

INVESTMENT & BUSINESS KAREN MILAGROS Y LUIS S.A.C.

ESTRUCTURA FECHA JUNIO 2011

Ca. BERLIN N°734-738 - MIRAFLORES - LIMA

CLIENTE

EDIFICIO MULTIFAMILIAR

PROYECTO UBICACION

PESO ESPECIFICO (con pycnometro)

9

10

5

12

184.77 2.654

958.9

653.23 1143.67

645.58 155.14 490.44

11

13

14

EDIFICIO MULTIFAMILIAR Calle Berlín N°734-738 - Miraflores - Lima ING° EDDY T. SCIPION PIÑELLA

EDIFICIO MULTIFAMILIAR Calle Berlín N°734-738 - Miraflores - Lima

ESTUDIO DE SUELOS CON FINES DE CIMENTACION

ING° EDDY T. SCIPION PIÑELLA

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ING° EDDY T. SCIPION PIÑELLA

GRAFICOS

ESTUDIO DE SUELOS CON FINES DE CIMENTACION

EDIFICIO MULTIFAMILIAR Calle Berlín N°734-738 - Miraflores - Lima

PROYECTO

ING° EDDY T. SCIPION PIÑELLA

EDIFICIO MULTIFAMILIAR

UBICACION

Ca. BERLIN N°734-738 - MIRAFLORES - LIMA

ESTRUCTURA

: CIMENTACION

CLIENTE

INVESTMENT & BUSINESS KAREN MILAGROS Y LUIS S.A.C.

FECHA

: Junio 2011

Calve Laboratorio. Ensayos Normas

: 1696.11

Análisis Granulometrico Por Tamizado

: Estándar de clasificacion

M1

0.25-0.80

Clasificación SUCS

CL

PESO ESP. RELATIVO DE SOLIDOS (Ss) PESO ESPECIFICO NATURAL ( g ) HUMEDAD NATURAL (w) LIMITE LIQUIDO (LL) LIMITE PLASTICO (LP) INDICE PLASTICO (IP) LIMITE DE CONTRACCION (LC) 1.49%

3.10% 24.80 19.50 5.30 -

GRUESAS FINAS

0.00% 1.49%

40 30

Arcillas inorgánicas de mediana plasticidad

Arcillas inorgánicas de baja plasticidad

20 10

10

Limos inorgánicos de compresibilidad y arcillas orgánicas

Limos inorgánicos de baja compresibilidad

20

30

40

50

60

70

80

90

3/4" 1/2" 3/8" 1/4" N°4 N° 10 N° 20 N° 40 N° 60 N° 100 N° 200

100.0 95.9 89.7 84.4 81.1 72.8 68.7 66.3 64.9 54.7 47.1 -

GRUESAS MEDIAS FINAS

-

1.34% 12.80% 23.21%

29 28 27 26 25 24 23 22 21

100

Cu Cc

Diagrama de Fluidez

30

0 0

19.050 12.700 9.525 6.350 4.760 2.000 0.840 0.420 0.250 0.149 0.074

47.1%

Línea "A" Iw=0.73 (Lw=20)

Suelos no cohesivos

100.0 100.0 100.0

FINOS

Arcillas inorgánicas de alta plasticidad

Lw = 30

2" 1 1/2" 1"

37.4%

Lw = 50

50

3"

50.800 38.100 25.400

ARENAS

Contenido de Húmedad (%)

60

(mm)

75.000

D10 (mm) D30(mm) D60(mm)

Gráfico de las Plasticidades

70

Indice de Plasticidad (Iw)

% Acumulado Que Pasa

Calicata C1

Tipo de Exploración N° de Exploración N° de Muestra Profundidad del Nivel Freático (m) Profundidad del Estrato (m)

GRAVAS

Pulg.

: ASTM D422-D2216-D854-D4318-D427-D2487

Limos inorgánicos de mediana compresibilidad y limos orgánicos

1

Límite Líquido (Lw)

10 Número de Golpes

25

100

CURVA GRANULOMETRICA 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 0 0.01

0.10

1.00

0.075

Limo y Arcilla

ESTUDIO DE SUELOS CON FINES DE CIMENTACION

Media Arena

10.00 4.75

2.00

0.425

Fina

Gruesa

100.00 75.00

19.00

Gruesa

Fina Grava

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PROYECTO

EDIFICIO MULTIFAMILIAR

UBICACION

Ca. BERLIN N°734-738 - MIRAFLORES - LIMA

ESTRUCTURA

: CIMENTACION

CLIENTE

INVESTMENT & BUSINESS KAREN MILAGROS Y LUIS S.A.C.

FECHA

: Junio 2011

Calve Laboratorio. Ensayos Normas

: 1696.11 : Estándar de clasificacion

Análisis Granulometrico Por Tamizado Pulg.

Tipo de Exploración N° de Exploración N° de Muestra Profundidad del Nivel Freático (m) Profundidad del Estrato (m)

Calicata C1

Clasificación SUCS

GP

% Acumulado Que Pasa

: ASTM D422-D2216-D854-D4318-D427-D2487

M2

0.80-3.50

PESO ESP. RELATIVO DE SOLIDOS (Ss) PESO ESPECIFICO NATURAL ( g ) HUMEDAD NATURAL (w) LIMITE LIQUIDO (LL) LIMITE PLASTICO (LP) INDICE PLASTICO (IP) LIMITE DE CONTRACCION (LC)

2.642 4.80%

(mm)

75.000

3"

50.800 38.100 25.400

2" 1 1/2" 1"

100 78.1 67.7

19.050 12.700 9.525 6.350 4.760 2.000 0.840 0.420 0.250 0.149 0.074

3/4" 1/2" 3/8" 1/4" N°4 N° 10 N° 20 N° 40 N° 60 N° 100 N° 200 0.290 0.800 12.500

59.2 52.7 49.5 43.8 38.9 30.7 25.4 15.1 8.9 4.9 1.6

D10 (mm) D30(mm) D60(mm)

-

Cu Cc

43.10 0.18

CURVA GRANULOMETRICA

100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 0 0.01

0.10

1.00

0.075

Limo y Arcilla

2.00

0.425

Fina

ESTUDIO DE SUELOS CON FINES DE CIMENTACION

Media Arena

10.00

4.75

Gruesa

100.00

75.00

19.00

Gruesa

Fina Grava

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PROYECTO

ING° EDDY T. SCIPION PIÑELLA

EDIFICIO MULTIFAMILIAR

UBICACION

Ca. BERLIN N°734-738 - MIRAFLORES - LIMA

ESTRUCTURA

: CIMENTACION

CLIENTE

INVESTMENT & BUSINESS KAREN MILAGROS Y LUIS S.A.C.

FECHA

: Junio 2011

Calve Laboratorio. Ensayos Normas

: 1696.11

Análisis Granulometrico Por Tamizado

: Estándar de clasificacion

Calicata C3 M1

0.20-0.60

Clasificación SUCS

CL

PESO ESP. RELATIVO DE SOLIDOS (Ss) PESO ESPECIFICO NATURAL ( g ) HUMEDAD NATURAL (w) LIMITE LIQUIDO (LL) LIMITE PLASTICO (LP) INDICE PLASTICO (IP) LIMITE DE CONTRACCION (LC) 1.49%

2.60% 23.60 18.20 5.40 0.00% 1.49%

GRUESAS FINAS

40 30

Arcillas inorgánicas de mediana plasticidad

Arcillas inorgánicas de baja plasticidad

20 10

19.050 12.700 9.525 6.350 4.760 2.000 0.840 0.420 0.250 0.149 0.074

3/4" 1/2" 3/8" 1/4" N°4 N° 10 N° 20 N° 40 N° 60 N° 100 N° 200

100.0 100.0 100.0 99.0 98.5 97.2 93.9 84.4 70.7 61.9 61.2 -

61.2%

Limos inorgánicos de compresibilidad y arcillas orgánicas

-

Cu Cc

1.34% 12.80% 23.21%

GRUESAS MEDIAS FINAS

Diagrama de Fluidez

27

Línea "A" Iw=0.73 (Lw=20)

Suelos no cohesivos

100.0 100.0 100.0

FINOS

Arcillas inorgánicas de alta plasticidad

Lw = 30

2" 1 1/2" 1"

37.4%

Lw = 50

50

3"

50.800 38.100 25.400

ARENAS

Contenido de Húmedad (%)

60

(mm)

75.000

D10 (mm) D30(mm) D60(mm)

Gráfico de las Plasticidades

70

Indice de Plasticidad (Iw)

% Acumulado Que Pasa

Tipo de Exploración N° de Exploración N° de Muestra Profundidad del Nivel Freático (m) Profundidad del Estrato (m)

GRAVAS

Pulg.

: ASTM D422-D2216-D854-D4318-D427-D2487

26 25 24 23 22 21 20

0 0

10

Limos inorgánicos de baja compresibilidad

20

30

40

50

60

70

80

90

19

100

Limos inorgánicos de mediana compresibilidad y limos orgánicos

1

Límite Líquido (Lw)

10 Número de Golpes

25

100

CURVA GRANULOMETRICA 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 0 0.01

0.10

1.00

0.075

Limo y Arcilla

ESTUDIO DE SUELOS CON FINES DE CIMENTACION

Media Arena

10.00 4.75

2.00

0.425

Fina

Gruesa

100.00 75.00

19.00

Gruesa

Fina Grava

EDIFICIO MULTIFAMILIAR Calle Berlín N°734-738 - Miraflores - Lima

ING° EDDY T. SCIPION PIÑELLA

PROYECTO

EDIFICIO MULTIFAMILIAR

UBICACION

Ca. BERLIN N°734-738 - MIRAFLORES - LIMA

ESTRUCTURA

: CIMENTACION

CLIENTE

INVESTMENT & BUSINESS KAREN MILAGROS Y LUIS S.A.C.

FECHA

: Junio 2011

Calve Laboratorio. Ensayos Normas

: 1696.11 : Estándar de clasificacion

Análisis Granulometrico Por Tamizado Pulg.

Tipo de Exploración N° de Exploración N° de Muestra Profundidad del Nivel Freático (m) Profundidad del Estrato (m)

Calicata C3

Clasificación SUCS

GP

% Acumulado Que Pasa

: ASTM D422-D2216-D854-D4318-D427-D2487

M2

0.60-3.50

PESO ESP. RELATIVO DE SOLIDOS (Ss) PESO ESPECIFICO NATURAL ( g ) HUMEDAD NATURAL (w) LIMITE LIQUIDO (LL) LIMITE PLASTICO (LP) INDICE PLASTICO (IP) LIMITE DE CONTRACCION (LC)

2.653 4.20%

(mm)

75.000

3"

50.800 38.100 25.400

2" 1 1/2" 1"

100 70.5 50.3

19.050 12.700 9.525 6.350 4.760 2.000 0.840 0.420 0.250 0.149 0.074

3/4" 1/2" 3/8" 1/4" N°4 N° 10 N° 20 N° 40 N° 60 N° 100 N° 200 0.250 10.000 21.000

35.3 28.4 26.1 24.9 23.4 22.3 21 16.2 10.4 4.7 2.5

D10 (mm) D30(mm) D60(mm)

-

Cu Cc

84.00 19.05

CURVA GRANULOMETRICA

100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 0 0.01

0.10

1.00

0.075

Limo y Arcilla

2.00

0.425

Fina

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Media Arena

10.00

4.75

Gruesa

100.00

75.00

19.00

Gruesa

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MAPAS

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COLOMBIA

ECUADOR

ZONA I Tumbes

Loreto Piura

Amazonas

Lambayeque Cajamarca San Martin BRASIL La Libertad

Huanuco

Ancash

ZONA II

Ucayali

Cerro de Pasco Lima

ZONA I

Junin

ZO NA

Madre de Dios

III Huancavelica

Cusco

Apurimac

Ica Ayacucho

Puno

BOLIVIA

Arequipa

Moquegua

Tacna CHILE

ZONAS SISMICAS TABLA FACTORES DE ZONA ZONA

FACTOR DE ZONA - Z (g)

3

0.4

2

0.3

1

0.15

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PLANO DE UBICACIÓN CALICATAS

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PANEL FOTOGRAFICO

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VISTAS PANORAMICAS

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VISTA FOTOGRAFICA DONDE SE OBSERVA EL INTERIOR DEL TERRENO INVESTIGADO

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VISTA FOTOGRAFICA DONDE SE OBSERVA LA ESTRATIGRAFIA ENCONTRADA EN LA EXPLORACION DE LA CALICATA N°01

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VISTA FOTOGRAFICA DONDE SE OBSERVA EL EMPLAZAMIENTO DE LA CALICATA N°1

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VISTA FOTOGRAFICA DONDE SE OBSERVA LA ESTRATIGRAFIA ENCONTRADA EN LA EXPLORACION DE LA CALICATA N°02

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VISTA FOTOGRAFICA DONDE SE OBSERVA EL EMPLAZAMIE NTO DE LA CALICATA N°2

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VISTA FOTOGRAFICA DONDE SE OBSERVA LA ESTRATIGRAFIA ENCONTRADA EN LA EXPLORACION DE LA CALICATA N°03

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VISTA FOTOGRAFICA DONDE SE OBSERVA EL EMPLAZAMIENTO DE LA CALICATA N°3

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17. REFERENCIAS BIBLIOGRAFICAS

-

Crespo Villalaz Carlos (1980), “Mecánica de Suelos y Cimentaciones”, Editorial LIMUSA.

-

Bowles J.E. (1967), “Foundation Analysis and Desing”, Mc Graw Hill.

-

Vesic A. (1971), “Análisis de la capacidad de carga de Cimentaciones Superficiales”, JSMFD, ASCE , Vol.99.

-

Capeco , (1987), “Reglamento Nacional de Construcciones”.

-

Lambe T.W. y Whitman R.V. (1969), “Soil Mechanics “, John Wiley.

-

Terzaghi K. y Peck R.B. (1967), “Soil Mechanics in Engineering Practice”, John Wiley.

-

Alva Hurtado J.E. , Meneses J. y Guzmán V. (1984), “Distribución de Máximas Intensidades Sísmicas Observadas en el Perú”, V Congreso Nacional de Ingeniería Civil, Tacna, Perú. -

Mapas Geotécnicos Básicos - Ing° Alberto Martinez Vargas.

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CD

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