• Author / Uploaded
• daniel

Citation preview

1. Con los datos del archivo de Excel “2.1 Propiedades de los sedimentos” y los datos de la tarea No. 1 obtener el arrastre de la capa de fondo utilizando 5 métodos del grupo I mostrados en el subcapítulo 10.3 y el transporte total de fondo aplicando 5 métodos del grupo II y V incluidos en los subcapítulos 10.4 y 10.7 del Capítulo 10 del Manual de Ingeniería de Ríos No. 584. Los datos son de un tramo del río Verdiguel del estado de México. a) HIDRAULICOS Y GEOMETRICOS Gasto líquido Tr= 5 años

Q=

19.43

m3/s

Área hidráulica

A=

8.52

m2

Perímetro mojado

P=

9.56

m

R=

0.89

m

d=

1.21

m

B=

7.04

m

U=

2.28

m/s

q=

2.76

m2/s

S=

0.011

Radio Hidráulico

R = A/P

Profundidad o Tirante Ancho medio

B = A/d

Velocidad media U = Q/A Gasto líquido unitario

q = Q/B

Pendiente Hidráulica

b) PROPIEDADES DEL AGUA

Temperatura

T=

20

oC

Peso específico

g=

1000

kgf/m3

Densidad

r=

1000

kg/m3

Viscocidad cinemática

n=

0.000001

m2/s

c) PROPIEDADES DE LAS PARTICULAS Peso especifico

gs =

2584

kgf/m3

Densidad

γs =

2584

kg/m3

Desviación estándar Geométrica

𝜎𝑔 =

12.6784

mm

Dm =

6.6577

mm

D16 =

0.0905

mm

D35 =

0.374

mm

D50 =

1.1471

mm

D65 =

3.518

mm

D84 =

14.5472

mm

D90 =

22.775

mm

Diámetros más representativos

Grupo 1 D50=0.0011566 m Método de Kalinske Ecuación utilizada 𝜏0 = 𝛾𝑅𝑆 = 𝜌𝑔𝑅𝑆 𝜏𝑐 = 0.116(𝛾𝑠 − 𝛾)𝐷𝑚

2.5𝜏𝑐 𝜏0 De la figura10.3.9 se obtiene

𝑔𝐵 𝑈∗𝛾𝑠 𝐷50

Resultados 𝑘𝑔𝑓 𝜏0 = 9.79 2 𝑚 𝜏𝑐 = 1.2233

𝑘𝑔𝑓 𝑚2

0.3123

= 1.5

1

𝜏0 2 𝑈∗ = ( ) = √𝑔𝑅𝑆 = √𝑔𝐷𝑆 𝜌 𝜏𝑐 𝑔𝐵 = 𝛾𝑠 𝑈∗ 𝐷50 𝑓 ( ) 𝜏0 𝐺𝐵 = 𝑏𝑔𝐵

𝑈∗ = 0.3099 𝑚/𝑠

𝑔𝐵 = 1.3778 𝑮𝑩 = 𝟗. 𝟕𝟎

𝑘𝑔𝑓 𝑠. 𝑚

𝒌𝒈𝒇 𝒔

Método Meyer- Peter y Müller Ecuación utilizada

Resultados

1 2⁄ 1⁄ 𝑚 𝑅 3 𝑆 2 = 2.28 𝑛 𝑠

𝑈=

𝑛 = 0.04256

1

𝐷90 ⁄6 𝑛´ = 26 ∆=

𝑛´ = 0.020477

𝛾𝑠 − 𝛾 𝛾

∆= 1.584

𝑅𝑆 ∆𝐷𝑚

𝜏∗ = 0.9283

𝜏∗ =

3⁄ 2

2⁄ 3

𝑛´ 1 𝑔𝐵 = 8𝛾𝑠 (𝑔 ∆ 𝐷𝑚 3 ) ⁄2 [( ) 𝑛

𝜏 ∗ −0.047]

𝑔𝐵 = 5.96

𝐺𝐵 = 𝑏𝑔𝐵

𝑘𝑔𝑓 𝑠. 𝑚

𝑮𝑩 = 𝟒𝟏. 𝟗𝟓𝟖𝟒

𝒌𝒈𝒇 𝒔

Método de Duboys Ecuación utilizada

Resultado 𝑘𝑔𝑓 𝜏𝑜 = 9.79 2 𝑚

𝑇0 = 𝛾𝑅𝑆 𝜏𝐶 = 41.8𝐷0.82 − 0.017𝐿𝑛 (454 𝐷)

𝑔𝐵 =

0.01003 3 𝐷4

𝜏𝐶 = 0.17

𝜏0 (𝜏0 − 𝜏𝐶 )

𝑘𝑔𝑓 𝑚2

𝑔𝐵 = 157.225

𝑘𝑔𝑓 𝑠. 𝑚 𝑘𝑔𝑓 𝑚

𝐺𝐵 = 1106.864

𝐺𝐵 = 𝑏𝑔𝐵

𝜏∗ =

𝜏𝑜 (𝛾𝑠 − 𝛾)𝐷50

𝜏∗ = 5.487

𝜏∗𝑐 =

𝜏𝑐 (𝛾𝑠 − 𝛾)𝐷50

𝜏∗𝑐 = 0.093 Se cumple la relación 𝝉∗ ≥ 𝟐𝟎𝒕∗𝒄

𝑔𝐵𝑇 =

0.01003𝜏02 3 4 𝐷50

𝐺𝐵𝑇 = 𝑏𝑔𝐵

𝑔𝐵𝑇 = 159.952

𝑘𝑔𝑓 𝑠. 𝑚

𝑮𝑩𝑻 = 𝟏𝟏𝟐𝟔. 𝟎𝟔𝟑

𝒌𝒈𝒇 𝒔

Método de Inglis y Lacey Ecuación utilizada 2

2 36𝜈 𝐹1 = ( + ) 3 𝑔Δ𝐷3

0.5

Resultado 2

−(

36𝜈 ) 𝑔Δ𝐷3

0.5

𝐹1 = 0.816501 𝑤 = 0.262621 𝑚⁄𝑠

𝑤 = 𝐹1 (𝑔 Δ 𝐷)0.5 1

𝑔𝐵 =

0.562𝛾𝑈 2 𝑣 3

𝑔𝐵 = 24.3218

5

𝑘𝑔𝑓 𝑠. 𝑚

𝑤𝑑𝑔3 𝑮𝑩 = 𝟏𝟕𝟏. 𝟐𝟐𝟓

𝐺𝐵 = 𝑏𝑔𝐵

𝒌𝒈𝒇 𝒎

Método de Bogardi Ecuación utilizada ∆=

Resultado

𝛾𝑠 − 𝛾 𝛾

∆= 1.584

𝑅𝑆 ∆𝐷𝑚

𝜏∗ = 0.92833

𝜏∗ =

1

𝑔𝐵𝑇 = 21.99𝛾𝑠 (𝑔∆𝐷𝑚 3 )2 𝜏∗4.121

𝑔𝐵𝑇 = 89.5607

𝐺𝐵𝑇 = 𝑏𝑔𝐵

𝑮𝑩𝑻 = 𝟔𝟑𝟎. 𝟓𝟎𝟕

𝑘𝑔𝑓 𝑠. 𝑚 𝒌𝒈𝒇 𝒎

Grupo II Y V

Método de Laursen (Grupo II) Ecuación utilizada 𝑟𝑜 ´ =

Resultado

1⁄ 3

𝛾𝑈 2 𝐷50 ( ) 58 𝑔 𝑑

𝜏𝑐𝑚 = 0.039(𝛾𝑠 − 𝛾)𝐷 ∆=

𝛾𝑠 − 𝛾 𝛾

2 36𝜈 2 𝐹1 = ( + ) 3 𝑔Δ𝐷3

0.5

36𝜈 2 −( ) 𝑔Δ𝐷 3

(

𝑘𝑔𝑓⁄ 𝑚2

0.5

𝐹1 = 0.816501

𝑈∗ = 0.309903

𝑈∗ 0.096039 = = 0.365694 𝑤 0.262621 7⁄ 6

𝜏𝑐𝑚 = 0.411286

𝑤 = 0.262621 𝑚⁄𝑠

𝑈∗ = √𝑔 𝑅 𝑆

𝐷𝑚 ) 𝑑

𝑘𝑔𝑓⁄ 𝑚2

∆= 1.584

𝑤 = 𝐹1 (𝑔 Δ 𝐷)0.5

𝑔𝐵𝑇 = 𝛾𝑞 (

𝑟𝑜 ´ = 0.897521

𝑚 𝑠

𝜙𝐿 ≃ 18 (De la figura 10.4.1)

𝜏0 ´ − 1) 𝜙𝐿𝑚 𝜏𝑐𝑚

𝑔𝐵𝑇 = 135.7831

𝐺𝐵𝑇 = 𝑔𝐵𝑇 𝑏

𝐺𝐵𝑇 = 955.9134

𝑘𝑔𝑓 𝑠. 𝑚 𝑘𝑔𝑓 𝑠

Método de Englund y Hansen (Grupo II) Ecuación utilizada ∆=

Resultado

𝛾𝑠 − 𝛾 𝛾

∆= 1.584

𝑅𝑆 ∆𝐷50

𝜏∗ = 5.38798

𝜏∗ =

𝜏0 = 𝛾𝑅𝑆 𝑔𝐵𝑇 = 0.05 𝛾𝑆 𝑈

2

3 𝜏∗ ⁄2

𝐺𝐵𝑇 = 𝑔𝐵𝑇 𝐵

𝜏0 = 9.79

𝑘𝑔𝑓⁄ 𝑚2

1⁄ 2

𝐷50 ( ) 𝑔∆

𝒈𝑩𝑻 = 𝟕𝟐. 𝟏𝟕𝟎𝟓

𝒌𝒈𝒇⁄ 𝒔. 𝒎

𝑮𝑩𝑻 = 𝟓𝟎𝟖. 𝟎𝟖𝟎𝟑

𝒌𝒈𝒇⁄ 𝒔

Método de Graf y Acaroglu (Grupo II) Ecuación utilizada

Resultado

𝛾𝑠 − 𝛾 𝛾 𝑅𝑆 𝜏∗ = ∆𝐷𝑚

∆=

∆= 1.584 𝜏∗ = 0.92833 1

𝑘𝑔𝑓 𝑠. 𝑚

𝑔𝐵𝑇 = 86.5842

𝑔𝐵𝑇 = 20 𝛾𝑠 (𝑔∆𝐷𝑚 3 )2 𝜏∗3.3 𝐺𝐵𝑇 = 𝑔𝐵𝑇 𝐵

𝑮𝑩𝑻 = 𝟔𝟎𝟗. 𝟓𝟓𝟑

𝒌𝒈𝒇⁄ 𝒔

Método de Carstens (Grupo II) Ecuación utilizada

Resultado

𝛾𝑠 − 𝛾 ∆= 𝛾

∆= 1.584

2 36𝜈 2 𝐹1 = ( + ) 3 𝑔Δ𝐷𝑚 3

0.5

−(

36𝜈 2 𝑔Δ𝐷𝑚 3

𝑤 = 𝐹1 (𝑔 Δ 𝐷𝑚 )0.5 𝑅𝑊 = 𝑤 ∗

𝐷𝑚 𝑣

(De la figura 10.4.10) 𝐾𝑐 =

𝐶𝐷 ∗ 𝑈 2 − tan 34° 8.2 𝑔 ∆𝐷𝑚

𝑔𝐵𝑇 = 0.0001𝛾𝑠 𝑈𝐷𝑔 (𝐾𝑐 )4 𝐺𝐵𝑇 = 𝑔𝐵𝑇 𝐵

0.5

)

𝐹1 = 0.816501 𝑤 = 0.262621 𝑚⁄𝑠 𝑅𝑊 = 1748.4518 𝐶𝐷 = 0.45 𝐾𝑐 = 2.0830 < 5.85 𝑔𝐵𝑇 = 0.14062 𝑮𝑩𝑻 = 𝟎. 𝟗𝟖𝟗𝟗

𝑘𝑔𝑓 𝑠. 𝑚

𝒌𝒈𝒇⁄ 𝒔

Método de Kikkawa e Ishikawa (Grupo V) Ecuación utilizada 𝛾𝑠 − 𝛾 ∆= 𝛾

Resultado

𝑈 ∗= (𝑔𝑑𝑠)0.5

𝑈 ∗= 0.3613 𝑚/𝑠

∆= 1.584

15𝑈 ∗ 𝑈 𝑈∗ 𝑐 = 1−5 𝑈 0.5 0.5 2 36𝑉 2 36𝑉 2 𝐹1 = ( + ) −( ) 3 𝑔∆𝐷3 𝑔∆𝐷3

𝑎 = 2.3770

𝑎=

𝑐 = 0.2077 𝐹1 = 0.8137083

𝜔 = 𝐹1(𝑔∆𝐷)0.5

𝜔 = 0.261729 𝑚/𝑠

−1.77(1 − 𝑊)𝜔 ) 𝑈∗ 𝛾𝑅𝑆 𝜏 ∗= (𝛾𝑠− 𝛾)𝐷 1.52 𝑥= −2 𝜏∗ ∞ 1 2 ∅(𝑥) = ∫ 𝑒 −𝑡 /2 𝑑𝑡 √2𝜋 𝑥

𝑊(2 − 𝑊) = 𝑒𝑥𝑝𝑜 (

𝑊 = 0.19871 𝜏 ∗= 0.9407 𝑥 = −0.38418 ∅(𝑥) = 0.6496

𝛼 = 7.075𝑊

𝛼 = 1.40587

𝛽 = 7.075(1 − 𝑊)

𝛽 = 5.66912 2

1 1.52 𝑓2 (𝜏 ∗) = 0.88𝜏 ∗ {∅(𝑥) + 0.199𝑒𝑥𝑝 [− ( − 2) ]} 2 𝜏∗ 𝑔𝐵=𝛾𝑠 𝑐𝑈𝐷𝑓2(𝜏∗) 𝐺𝐵 = 𝑔𝐵 ∗ 𝑏 𝑔𝐵𝑆 = 𝛾𝑠 𝑈𝐷𝑓2 (𝜏 ∗) {𝑎𝛼 [ +

𝛽 − 1 −𝛽 2 + 𝛽 + 1 −𝛽 + 𝑒 ] 𝛽3 2𝛽 3

𝛼. 𝑐 [1 − 𝑒 −𝛽 ]} 𝛽

𝑓2 (𝜏 ∗) = 0.69076 𝑔𝐵=5.62775 𝑘𝑔.𝑓/𝑠 𝐺𝐵 = 39.61936 𝑘𝑔. 𝑓/𝑠

𝑔𝐵𝑆 = 2.34906 𝑘𝑔. 𝑓/𝑠. 𝑚

𝐺𝐵𝑆 = 𝑔𝐵𝑆 ∗ 𝑏

𝐺𝐵𝑆 = 16.53738 𝑘𝑔. 𝑓/𝑠

𝑔𝐵𝑇 = 𝑔𝐵 + 𝑔𝐵𝑆

𝑔𝐵𝑇 = 7.97681 𝑘𝑔. 𝑓/𝑠. 𝑚

𝐺𝐵𝑇 = 𝑔𝐵𝑇 ∗ 𝑏

𝑮𝑩𝑻 = 𝟓𝟔. 𝟏𝟓𝟔𝟕𝟒 𝒌𝒈. 𝒇/𝒔

2. En un río de montaña se desea conocer la posibilidad de que las avenidas pongan el movimiento el material muy grueso del lecho (para el que se ha estimado un D50 = 100 mm). En la sección de estudio se ha aplicado la fórmula de Manning (con n = 0.040 y s = 0.017) para deducir los tirantes con que circularían los gastos con distintos periodos de retorno. Con los datos de la tabla siguiente se pregunta si habrá o no transporte general de sedimentos. Señalar en la curva o ábaco de Shields (ampliando si es necesario el eje de las abscisas) los puntos representativos del cálculo. Considerar la temperatura del agua a 20 °C y el γs = 2600 kgf/m 3. Tr (años) Q (m3/s) 10 336 50 532 100 616 500 803

y(m) v(m/s) 2.90 5.30 3.65 6.25 3.95 6.50 4.55 7.0

Periodo de Retorno T = 10 años a) HIDRAULICOS Y GEOMETRICOS Gasto líquido Tr= 10 años 336.00 Q=

m3/s

Área hidráulica

A=

63.40

m2

Perímetro mojado

P=

30.58

m

Radio Hidráulico R=A/P Profundidad o Tirante

R= d=

2.07 2.90

m m

Ancho medio

B=

21.86

m

Velocidad media U=Q/A Gasto líquido unitario q=Q/B

U= q=

5.30 15.37

m/s m2/s

Pendiente Hidráulica

S=

0.017

B=A/d

b) PROPIEDADES DEL AGUA T=

Temperatura

20

oC

Peso específico

g=

1000

kgf/m3

Densidad

r=

1000

kg/m3

Viscocidad cinemática

n=

0.000001

m2/s

Peso especifico

c) PROPIEDADES DE LAS PARTICULAS 2600 gs=

Diametro representativo

τo= 35.247 τ*= 0.2203 ∆= 1.6 D*=

187.146 4091.151

100

mm

kgf/m2 como τ*333, entonces τ*c=0.06, caso contrario se calcula τ*c

2503.781

τ*c= 0.06 R*c τc= 9.6 gB= GB

D50=

kgf/m3

kgf/m2 Kgf/m*s Kgf/s

Periodo de Retorno T = 50 años a) HIDRAULICOS Y GEOMETRICOS 532.00 Gasto líquido Tr= 50 años Q=

m3/s

Área hidráulica

A=

85.12

m2

Perímetro mojado

P=

32.06

m

Radio Hidráulico R=A/P Profundidad o Tirante

R= d=

2.66 3.65

m m

Ancho medio

B=

23.32

m

Velocidad media U=Q/A Gasto líquido unitario q=Q/B

U= q=

6.25 22.8125

Pendiente Hidráulica

S=

0.017

B=A/d

b) PROPIEDADES DEL AGUA T=

Temperatura

20

m/s m2/s

oC

Peso específico

g=

1000

kgf/m3

Densidad

r=

1000

kg/m3

Viscocidad cinemática

n=

0.000001

m2/s

Peso especifico

c) PROPIEDADES DE LAS PARTICULAS 2600 gs=

Diametro representativo

τo= 45.136

D50=

100

kgf/m3 mm

Kgf/m^2

τ*= 0.2821

como τ*333, entonces τ*c=0.06, caso contrario se calcula τ*c

2503.781

τ*c= 0.06 τc= 9.6 391.588 9132.055

Kgf/m^2 Kgf/m*s Kgf/s

Periodo de Retorno T = 100 años a) HIDRAULICOS Y GEOMETRICOS Gasto líquido Tr= 100 años 616.00 Q=

m3/s

Área hidráulica

A=

94.77

m2

Perímetro mojado

P=

33.65

m

Radio Hidráulico R=A/P Profundidad o Tirante

R= d=

2.82 3.95

m m

Ancho medio

B=

23.99

m

Velocidad media U=Q/A Gasto líquido unitario q=Q/B

U= q=

6.50 25.675

m/s m2/s

Pendiente Hidráulica

S=

0.017

B=A/d

b) PROPIEDADES DEL AGUA T=

Temperatura

20

oC

Peso específico

g=

1000

kgf/m3

Densidad

r=

1000

kg/m3

Viscocidad cinemática

n=

0.000001

m2/s

Peso especifico

c) PROPIEDADES DE LAS PARTICULAS 2600 gs=

Diametro representativo

ΤO= 47.871 Τ*= 0.2992

D50=

100

kgf/m3 mm

KGF/M^2 como τ*333, entonces τ*c=0.06, caso contrario se calcula τ*c

2503.781

Τ*C= 0.06 ΤC= 9.6 465.174 11160.545

Kgf/m^2 Kgf/m*s Kgf/s

Periodo de Retorno T = 500 años a) HIDRAULICOS Y GEOMETRICOS Gasto líquido Tr= 500 años 803.00 Q=

m3/s

Área hidráulica

A=

114.71

m2

Perímetro mojado

P=

36.45

m

Radio Hidráulico R=A/P Profundidad o Tirante

R= d=

3.15 4.55

m m

Ancho medio

B=

25.21

m

Velocidad media U=Q/A Gasto líquido unitario q=Q/B

U= q=

7.00 31.85

m/s m2/s

Pendiente Hidráulica

S=

0.017

B=A/d

b) PROPIEDADES DEL AGUA T=

Temperatura

20

oC

Peso específico

g=

1000

kgf/m3

Densidad

r=

1000

kg/m3

Viscocidad cinemática

n=

0.000001

m2/s

Peso especifico

c) PROPIEDADES DE LAS PARTICULAS 2600 gs=

Diametro representativo

τo= 53.499 τ*= 0.3344 ∆= 1.6

D50=

mm

Kgf/m^2 como τ*>0.3 habra transporte total de fondo (gBT) si D*>333, entonces τ*c=0.06, caso contrario se calcula τ*c

D*= 2503.781

τ*c= 0.06 τc= 9.6

100

kgf/m3

gBT= 928.490

Kgf/m^2 Kgf/m*s

GBT= 23409.036

Kgf/s

3. Los datos de la siguiente tabla son del río Pilcomayo (Bolivia). El diámetro medio Dm = 24.5 mm (río de gravas, ver curva granulométrica) y la pendiente es del 0.5 %, la temperatura del agua es de 20 °C, el γs = 2600 kgf/m3 y el ancho donde la sección es más profunda y donde se considera que el transporte de sedimentos ocurre es de 14.5 m. En la estación húmeda (enero y febrero) se midieron las siguientes magnitudes (y los perfiles transversales de la figura):

Fecha (días)

Caudal (m3/s)

Cota H (m)

Qs Fondo (kg/s)

Qs Suspensión (kg/s)

A (m2)

Rh (m)

10/01/81

11.6

1.9

0.3

17

9.8

0.5

24/01/81

17.7

1.97

14.8

118

11.8

0.58

26/01/81

25.6

2.25

26.3

358

14.7

0.61

28/01/81

38.8

2.4

28.8

1044

21.1

0.83

30/01/81

38.9

2.21

37.5

322

24.5

0.91

10/02/81

44.2

2.26

46.5

489

23.2

0.94

12/02/81

39.1

2.3

25.8

277

20.5

0.84

17/02/81

37.3

2.33

22.8

249

23.5

0.95

A. Dibujar el hidrograma y los sedimentogramas y, juzgar la validez del concepto de erosión general transitoria. B. Comparar los datos del transporte de fondo con alguna de las ecuaciones de transporte de fondo. C. Estudiar el principio de movimiento según Shields y compararlo con lo ocurrido el 10 de enero de 1981 en el que el transporte de fondo es prácticamente nulo: ¿Ocurre el principio del movimiento para el cauce principal lleno? D. ¿Tiene sentido una correlación empírica Qs de fondo - Q?, ¿y una Qs

suspensión- Q?

Inciso A. Dibujar el hidrograma y los sedimentogramas y, juzgar la validez del concepto de erosión general transitoria.

Entre

el

hidrograma

y

el

semihidrograma de fondo, coincide con un caudal máximo el dia 12 de Febrero del 81, las proporcionales, y concepto transitoria.

de

gráficas son

cumple con el erosión

general

Inciso B. Comparar los datos del transporte de fondo con alguna de las ecuaciones de transporte de fondo.

Se calculan los parámetros necesarios para aplicar los métodos de transporte de fondo.

Datos

Δ

1 2 3 4 5 6 7 8

1.60 1.60 1.60 1.60 1.60 1.60 1.60 1.60

Método de Engelund y Hansen τ gBT 2 (kg/m ) (kg/m*s) 0.06378 0.11590 0.07398 0.23253 0.07781 0.33806 0.10587 0.59824 0.11607 0.51202 0.11990 0.77396 0.10714 0.65527 0.12117 0.54579

GBT (kg/s) 1.68052 3.37171 4.90192 8.67444 7.42429 11.22241 9.50146 7.91395

Método de Shields (D* > 333) Datos

Δ

τo

τ*

(kg/m2)

(kg/m2)

D

τ*c

τc

gBT

GBT

(kg/m2)

(kg/m2)

(kg/m*s)

(kg/s)

1

1.60

2.50

0.06378

613.42633

0.06000

2.35200

0.26535

3.84750

2

1.60

2.90

0.07398

613.42633

0.06000

2.35200

1.29093

18.71846

3

1.60

3.05

0.07781

613.42633

0.06000

2.35200

2.18034

31.61495

4

1.60

4.15

0.10587

613.42633

0.06000

2.35200

6.32578

91.72382

5

1.60

4.55

0.11607

613.42633

0.06000

2.35200

6.14848

89.15289

6

1.60

4.70

0.11990

613.42633

0.06000

2.35200

8.05944

116.86185

7

1.60

4.20

0.10714

613.42633

0.06000

2.35200

6.46274

93.70972

8

1.60

4.75

0.12117

613.42633

0.06000

2.35200

7.06985

102.51278

Inciso C. Estudiar el principio de movimiento según Shields y compararlo con lo ocurrido el 10 de enero de 1981 en el que el transporte de fondo es prácticamente nulo: ¿Ocurre el principio del movimiento para el cauce principal lleno?

Método de Shields (D* > 333) Datos

Δ

τo

τ*

(kg/m2)

(kg/m2)

D

τ*c

τc

gBT

GBT

(kg/m2)

(kg/m2)

(kg/m*s)

(kg/s)

Qs Fondo (kg/s) 0.30000

1

1.60

2.50

0.06378 613.42633 0.06000

2.35200

0.26535

3.84750

2

1.60

2.90

0.07398 613.42633 0.06000

2.35200

1.29093

18.71846 14.80000

3

1.60

3.05

0.07781 613.42633 0.06000

2.35200

2.18034

31.61495 26.30000

4

1.60

4.15

0.10587 613.42633 0.06000

2.35200

6.32578

91.72382 28.80000

5

1.60

4.55

0.11607 613.42633 0.06000

2.35200

6.14848

89.15289 37.50000

6

1.60

4.70

0.11990 613.42633 0.06000

2.35200

8.05944 116.86185 46.50000

7

1.60

4.20

0.10714 613.42633 0.06000

2.35200

6.46274

8

1.60

4.75

0.12117 613.42633 0.06000

2.35200

7.06985 102.51278 22.80000

93.70972 25.80000

Con base a la fecha del 10 de enero de 1981 y haciendo un análisis de comparación con la muestra realizada in situ, se puede considerar nulo en ese caso.

Inciso D. ¿Tiene sentido una correlación empírica Qs de fondo - Q?, ¿y una Qs suspensión- Q?

En las curvas se relaciona la concentración de los sedimentos con respecto el caudal líquido Q, Esto nos da un panorama o tendencia del comportamiento que exista en el río, si es caudaloso o no, o también brinda los datos de registro del caudal solido que tiene en un gasto dado.