UNIVERSIDAD NACIONAL DE MISIONES ESTRUCTURAS Ejercicios Resueltos de: Aplicación del Principio de los Trabajos Virtuale
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ESTRUCTURAS Ejercicios Resueltos de: Aplicación del Principio de los Trabajos Virtuales Ejercicio Resuelto: CAÑETE, Joaquín C-3064/3
Año: 2009
Corregido:GUTAWSKI Alex
¾ Ejercicio Nº1: Determinar el descenso de la sección media de la viga.
Diagrama de Cuerpo libre p/Cargas P0
Cálculo de reacciones P/Cargas P0
∑M ∑F
V
A
= 0 => − RB ⋅ 7 m + 10tn ⋅ 2m => RB = 2,86tn
= 0 => 10tn − RB − R A = 0 => R A = 7,14tn
Cálculo de los Momentos Flectores P/Cargas P0 MA MC
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0 R A · 2m
MB 14.28tm MD
0 R A · 3,50m
10 · 1,50m
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10tm
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Diagrama de Momentos Flectores P/Estado “0” P0
Diagrama de Cuerpo Libre P/Carga X 1 = 1tm
Cálculo de Reacciones P/Carga X 1 = 1tm
∑M ∑F
V
A
= 0 => − RB ⋅ 7 m + 1tn ⋅ 3,5m => RB = 0,50tn
= 0 => 1tn − RB − R A = 0 => R A = 0,50tn
3) Cálculo de los Momentos Flectores P/Carga X 1 = 1tm MA MC
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0 R A · 2m
1tm MD
MB 0 R A · 3,50m
1,75tm
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4) Diagrama de Momentos Flectores P/Estado “I” X 1 = 1tm
5) Cálculo del descenso del Punto “D” (Despreciando los Esfuerzos de Corte y Normal) l
Te = Ti = X1 ⋅ δ A = ∫ 0
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M ⋅ M* dx E⋅I
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54,58 · · ·1
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Año: 2009
54,58 3 10
·
· 1,302 10
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0,1397
13,97
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¾ Ejercicio Nº2: Calcular la Rotación del Punto “A” Datos: E = 300.000 kg/cm2
Estado “0” (P0) Diagrama de Cuerpo Libre P/Cargas P0
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Cálculo de Reacciones P/Cargas P0 2 2 1 t ⋅ (6 m ) 1t ⋅ 3 m q ⋅ (6 m ) ∑ M A = 0 => − VD ⋅ 6 m + 2 + H ⋅ 3 m => VD = m2 ⋅ 6 m + 6 m 2 1 t ⋅ (6 m ) 1t ⋅ 3 m q ⋅ (6 m ) m = => ⋅ − + ⋅ => = − M 0 V 6 m H 3 m V ∑ D A A 2 2⋅6m 6m
=>
VD = 3,50 t
2
∑ FX = 0
=>
VA = 2,50 t => H - H D = 0 => H D = H => H = 1,00 t
Cálculo de los Momentos Flectores P/Cargas P0 M 0A = 0 M 0B = 0
q ⋅ (2 m ) M = H D ⋅ 3 m − VD ⋅ 2 m + = 2,00 tm 2 M 0D = 0 2
0 C
Diagrama de Momentos Flectores P/Estado “0” P0
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Estado “I” (X 1 = 1tm ) 6) Estado de Carga P/Carga X 1 = 1tm
7) Diagrama de Cuerpo Libre P/Carga X 1 = 1tm
8) Cálculo de Reacciones P/Carga X 1 = 1tm
∑MA = 0
=> VD ⋅ 6 m − X1
=> VD =
X1 1tm = 6m 6m
=>
VD = 0,17 t
∑MD = 0
∑ FX = 0
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=> VA ⋅ 6 m − X1
=> VA =
X1 1tm = 6m 6m
=>
VA = 0,17 t => H D = 0
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9) Cálculo de los Momentos Flectores P/Carga X 1 = 1tm
M1A = − 1tm M1B = − 1tm M 1C = − VD ⋅ 2 m = − 0,34 tm M 1D = 0
10) Diagrama de Momentos Flectores P/Estado “I” X 1 = 1tm
11) Cálculo de la Rotación del Punto “A” M ⋅ M* dx Te = Ti = X1 ⋅ Φ A = ∫ E⋅I 0 l
1 ΦA = X1
C D ⎡B M ⋅ M * M ⋅ M* M ⋅ M* ⎤ dx + ∫ dx + ∫ dx ⎥ ⋅ ⎢∫ E⋅I E⋅I ⎢⎣ A E ⋅ I ⎥⎦ B C
a) Cálculo de las Inercias: 0,20 m ⋅ (0,20 m ) = 0,00013 m 4 12 3 0,20 m ⋅ (0,40 m ) = = 0,00107 m 4 12 3 0,20 m ⋅ (0,30 m ) = = 0,00045 m 4 12 Adoptando como I 0 = I BC = 0,00107 m 4
I AB = I BC I CD
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b) Cálculo de los Coeficientes “αik”:
α ik =
I ik I0
α AB =
I AB 0,00013 m 4 = I0 0,00107 m 4
=> α AB = 0,121
α BC =
I BC 0,00107 m 4 = I0 0,00107 m 4
=> α BC = 1,00
α CD =
I CD 0,00045 m 4 = I0 0,00107 m 4
=> α CD = 0,422
C D ⎡B M ⋅ M * ⎤ M ⋅ M* M ⋅ M* ⋅ ⎢∫ dx + ∫ dx + ∫ dx ⎥ E ⋅ I 0 ⋅ α BC E ⋅ I 0 ⋅ α CD ⎥⎦ B C ⎣⎢ A E ⋅ I 0 ⋅ α AB C D ⎡B M ⋅ M * 1 M ⋅ M* M ⋅ M* ⎤ ΦA = ⋅ ⎢∫ dx + ∫ dx + ∫ dx ⎥ X1 ⋅ E ⋅ I 0 ⎢⎣ A α AB α BC α CD ⎥⎦ B C
ΦA =
1 X1
c) Cálculo de las Integrales por Tramos: •
Tramo “AB”: lAB = 3,00 m
;
αAB = 0,121
Nota: Como el Momento Flector correspondiente al Estado “0”, para este tramo es igual a cero, el valor de la integral para dicho tramo también valdrá cero. M ⋅ M* ∫ α AB dx = 0 A B
•
Tramo “BC”: lBC = 4,00 m
;
αBC = 1,00
Diagramas de Momentos Flectores Estado “0”
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Estado “I”
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Con estos diagramas entramos a la tabla y obtenemos los siguientes datos:
{[ (
)
][ (
)
l BC M ⋅ M* 1 1 0− A 1 1 0− B ∫ α BC dx = α BC ⋅ − 13 ⋅ M B + M C ⋅ M BC − 16 ⋅ M B + 2 ⋅ M C ⋅ M BC B
C
{[
][
]}
M ⋅ M* 4m ∫ α BC dx = 1,00 ⋅ − 13 ⋅ (1tm + 0,34tm ) ⋅ 2tm − 16 ⋅ (1tm + 2 ⋅ 0,34tm ) ⋅ 2tm B
C
]}
M ⋅ M* 2 3 ∫B α BC dx = − 5,80 t m
C
•
Tramo “CD”: lCD = 3,61 m
;
αCD = 0,422
Diagramas de Momentos Flectores Estado “0”
Estado “I”
Con estos diagramas entramos a la tabla y obtenemos los siguientes datos:
{[
][
l CD M ⋅ M* 1 0− A 1 0− B ∫ α CD dx = α CD ⋅ − 13 ⋅ M C ⋅ M CD − 13 ⋅ M C ⋅ M CD C D
{[
][
]}
M ⋅ M* 3,61m ∫ α CD dx = 0,422 ⋅ − 13 ⋅ 0,34tm ⋅ 0,5tm − 13 ⋅ 0,34tm ⋅ 2tm C D
]}
M ⋅ M* 2 3 ∫ α BC dx = − 2,42 t m B Reemplazando los valores obtenidos en las integrales por tramos en la ecuación general y además reemplazando en esta misma ecuación los datos de E e I0 tendremos como resultado la rotación del punto “A”. C D ⎡B M ⋅ M * 1 M ⋅ M* M ⋅ M* ⎤ dx + ∫ dx + ∫ dx ⎥ ΦA = ⋅ ⎢∫ X1 ⋅ E ⋅ I 0 ⎢⎣ A α AB α α ⎥⎦ BC CD B C 1 ΦA = ⋅ 0 − 5,80t 2 m 3 − 2,42t 2 m 3 4 t 1tm ⋅ 0,00107m ⋅ 3000000 m2 Φ A = − 0,00256rad = 0,146" C
[
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¾ Ejercicio Nº3:
q = 1t/m
At = 5 cm²
2t 1t D
E
F
30/50
30/30
C
30/50
30/30
A
B
Estado “0” (P0) Diagrama de Cuerpo Libre P/Cargas P0
RC
q = 1t/m 2t 1t D
30/30
30/50
F
E
30/50
C
30/30
B H
A
RB V
RA
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RB
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Reacciones, Momento Flector y Esfuerzo Normal P/Cargas P0
El cálculo para este estado dio los siguientes resultados: REACCIONES , , ,
FLECTOR
NORMAL
MA = 0 MD = 1 tm MF = 0 ME = -9tm (izquierda) ME = -4tm (abajo) ME = -5tm (derecha) MC = 0 MB = 0
NAD = -0,56t (compresión) NDE = -1t (compresión) NEC = 0 NBE = -8,75t (compresión) NC = 0,75t (tracción)
Diagrama de Momentos Flectores P/Estado “0” P0 -9tm
-5tm
-
-
1tm D + +
A
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F
E
-4tm
C
-
B
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Diagrama de Esfuerzos Normales P/Estado “0” P0
+ 0,75t -1t D
E
F
C
-
-
-0.56t
-8,75t
A B
ESTADO “1” (desplazamiento horizontal)
Diagrama de Cuerpo Libre P/Carga X 1 = 1t
RC
X1=1t D
30/30
30/50
F
E
30/50
C
30/30
B H
A
RB V
RA
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RB
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Reacciones, Momento Flector y Esfuerzo Normal P/Cargas P1
El cálculo para este estado dio los siguientes resultados: REACCIONES
FLECTOR
NORMAL
MA = 0 MD = 0 MF = 0 ME =0 (izquierda) ME = -4tm (abajo) ME = 4tm (derecha) MC = 0 MB = 0
NAD = 0 NDE = -1t (compresión) NEC = 0 NBE = 1t (tracción) NC = 1t (tracción)
Diagrama de Momentos Flectores P/Estado “1” P1
-4tm D
F
E
+
C
4tm -
A B
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Diagrama de Esfuerzos Normales P/Estado “1” P1
+ 1t -1t D
F
E
C
+ 1t
A
Cálculo del desplazamiento horizontal del punto “D” l
Te = Ti = X 1 ⋅ δ D = ∫ 0
M ⋅ M* NN dx dx + ∫ E⋅I EΩ 0 l
E C E D ⎡ M⋅M ⎤ M ⋅ M* M ⋅ M* M ⋅ M* N⋅ N* dx + ∫ dx + ∫ dx + ∫ dx + ∫ dx + ⎥ ⎢∫ E⋅I E⋅I E⋅I E⋅Ω 1 ⎢A E ⋅I D E B A ⎥ ⋅ E δD = C E * * * ⎢ ⎥ X1 N⋅N N⋅N N⋅N ⎢+ ∫ ⎥ dx + ∫ dx + ∫ dx ⋅ Ω ⋅ Ω E E ⎢⎣ D E ⋅ Ω ⎥⎦ E B D
*
Cálculo de las Inercias: 0,30 m ⋅ (0,30 m ) = 6,75 ⋅10 − 4 m 4 12 3 0,30 m ⋅ (0,50 m ) = I EC = = 3,125 ⋅10 −3 m 4 12 3
I AD = I EB = I DF = I FE
Adoptando como I 0 = 6,75 ⋅10 −4 m 4
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Cálculo de los Coeficientes “αik”: α ik =
α AD = α EB
I AD 6,75 ⋅ 10 −4 m 4 = = I0 3,125 ⋅ 10 −3 m 4
α DF = α FE = α EC
I ik I0
=> α A D = 0,216
I BC 3,125 ⋅10 −3 m 4 = = I 0 3,125 ⋅10 −3 m 4
=> α DF = 1,00
Cálculo de las áreas “Ωik”: ΩAD ΩDF
ΩEB ΩFE
0.3 · 0.3 0.09m ΩEC 0.3 · 0.5 0.15m
Calculo de las integrales por tramos
-
Momentos flectores:
Tramo AD = Tramo DE = 0 Tramo EB (l = 4m) -4tm
1
5·4·4·4
12,8
59,26
-
4tm
Tramo EC (l = 4m) -5tm
1
-
5·4· 5·4
16
16
+ 4tm
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-
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Esfuerzos Normales:
Tramo AD = Tramo EC = 0 Tramo DE (l = 4m) = Tramo BE (l = 4m) =
· ·
26,66
, ·
,
·
388,88
,
E C E ⎡D M ⋅ M* 1 M ⋅ M* M ⋅ M* M ⋅ M* ⎤ ⋅⎢ δ = dx + ∫ dx + ∫ dx + ∫ dx ⎥ + X1 ⋅ E ⋅ I 0 ⎣ ∫A α AD α DE α EC α BE D E B ⎦ D E C E * * * * ⎤ 1 ⎡ N⋅N N⋅N N⋅ N N⋅N ⋅ ⎢∫ dx + ∫ dx + ∫ dx + ∫ dx ⎥ X1 ⋅ E ⎣ A E ⋅ Ω AD E ⋅ Ω DE E ⋅ Ω EC E ⋅ Ω BE ⎦ D E B 1 δ DH = ⋅ 59,26tn 2 ⋅ m 3 − 16tn 2 ⋅ m 3 + −3 6 tn 1tn ⋅ 3 ⋅10 ⋅ 3,125 ⋅10 m2 1 ⋅ 26,66tn 2 ⋅ m 3 − 388,88tn 2 ⋅ m 3 6 tn 1tn ⋅ 3 ⋅10 m2 = 4,61⋅10 −3 m − 1,2074 ⋅10 − 4 m = 4,5 ⋅10 −3 m Para Acero H D
[
]
[
]
6,42 · 10 ESTADO “II” (desplazamiento vertical) Diagrama de Cuerpo Libre P/Carga X 2 = 1 t
RC
X 2=1t
D
30/30
30/50
F
E
30/50
C
30/30
B H
A
RB V
RA
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RB
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Reacciones, Momento Flector y Esfuerzo Normal P/Cargas P2
El cálculo para este estado dio los siguientes resultados: FLECTOR
NORMAL
MA = 0 MD = 1tm MF = 0 ME =-1tm (izquierda) ME = 0 (abajo) ME = -1 (derecha) MC = 0 MB = 0
NAD = -0,56t (compresión) NDE = 0 NEC = 0 NBE = -0,75t (compresión) NC = -0,25t (compresión)
REACCIONES , , ,
Diagrama de Momentos Flectores P/Estado “II” P2
D
+ + 1tm
F
-1tm E
C
A B
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Diagrama de Esfuerzos Normales P/Estado “II” P2
-
D
F
C
E
-0.75t
-
-
-0.25t
-0.56t
A
B
Calculo de las integrales por tramos
-
Momentos flectores:
Tramo AD (l = 4,47m) + 1tm
1
3 · 4,47 · 1 · 1
1,49
6,9
+ 1tm
Tramo DF (l = 2m) +
5
1tm
12 · 2 · 1 · 1
0,83
0,83
+ 1tm
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Tramo FE (l = 2m) -9tm
1 -
5·2·1·9
3,6
3,6
-1tm -
Tramo EC (l = 4m) -5tm
1
-
5·4·5·1
4
4
-1tm -
-
Esfuerzos Normales: ,
Tramo AD (l=4,47m) = Tramo BE (l = 4m) =
· ,
· ,
15,55
,
· ,
· , ,
291,66
E C E ⎡D M ⋅ M* M ⋅ M* M ⋅ M* M ⋅ M* ⎤ ⋅ ⎢∫ dx + ∫ dx + ∫ dx + ∫ dx ⎥ + α α α α AD DE EC BE A D E B ⎣ ⎦ D E C E * * * * ⎤ 1 ⎡ N⋅N N⋅N N⋅N N⋅N ⋅ ⎢∫ dx + ∫ dx + ∫ dx + ∫ dx ⎥ X1 ⋅ E ⎣ A E ⋅ Ω AD E ⋅ Ω DE E ⋅ Ω EC E ⋅ Ω BE ⎦ D E B 1 δ DV = ⋅ 6,9tn 2 ⋅ m 3 + 0,83tn 2 ⋅ m 3 + 3,6tn 2 ⋅ m 3 + 4tn 2 ⋅ m 3 + −3 6 tn 1tn ⋅ 3 ⋅10 ⋅ 3,125 ⋅10 m2 1 ⋅ 15,55tn 2 ⋅ m 3 + 291,66tn 2 ⋅ m 3 6 tn 1tn ⋅ 3 ⋅10 m2 = 1,63 ⋅10 −3 m + 1,024 ⋅10 −4 m = 1,73 ⋅10 −3 m Para Acero
δ DV =
1 X1 ⋅ E ⋅ I 0
[
]
[
]
6,42 · 10
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El Desplazamiento del punto D estará dado por la suma de los desplazamientos horizontal y vertical entonces será HORMIGON 4,5 · 10
1,73 · 10
4,82 · 10
ACERO 6,42 · 10
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6,42 · 10
9,08 · 10
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Pág. 21