Formulario Completo Perforacion I

HIDRAULICA DE PERFORACION β‘  BIGHMAN π‘Œ = π‘Œπ‘ƒ + 𝑉𝑃 βˆ— 𝛾 Fluido tΓ­pico de perforar Esfuerzo de corte π‘Œπ‘ƒ = π‘π‘’π‘›π‘‘π‘œ 𝑐𝑒𝑑𝑒𝑛𝑑𝑒 𝑛

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HIDRAULICA DE PERFORACION β‘  BIGHMAN π‘Œ = π‘Œπ‘ƒ + 𝑉𝑃 βˆ— 𝛾 Fluido tΓ­pico de perforar

Esfuerzo de corte

π‘Œπ‘ƒ = π‘π‘’π‘›π‘‘π‘œ 𝑐𝑒𝑑𝑒𝑛𝑑𝑒

𝑛 = 1 (𝑖𝑛𝑑𝑖𝑐𝑒 𝑑𝑒 π‘“π‘™π‘’π‘—π‘œ) 𝑉𝑃 = π‘£π‘–π‘ π‘π‘œπ‘π‘–π‘‘π‘Žπ‘‘ π‘π‘™π‘Žπ‘ π‘‘π‘–π‘π‘Ž β‘‘ LEY DE POTENCIA π‘Œ = π‘˜ βˆ— 𝛾 π‘˜ = 𝑖𝑛𝑑𝑖𝑐𝑒 𝑑𝑒 π‘π‘œπ‘›π‘ π‘–π‘ π‘‘π‘’π‘›π‘π‘–π‘Ž

Vel de Corte (𝛾)

ECUACIONES β‘  BIGHMAN 𝑉𝑃 = 𝐿600 βˆ’ 𝐿300 π‘Œπ‘ƒ = 𝐿300 βˆ’ 𝑉𝑃 INTERIOR DE LA SARTA 𝑉=

𝑄 [𝑔 βˆ— π‘šπ‘–π‘›] 𝑝𝑖𝑒 [ ] 2,448 βˆ— 𝐼𝐷2 𝑠𝑒𝑔

𝑉𝐢 = Si: 𝑉𝐢 < 𝑉 βˆ†π‘ƒ =

1,08 βˆ— 𝑉𝑃 + 1,08βˆšπ‘‰π‘ƒ 2 + 12,34 βˆ— 𝐼𝐷2 βˆ— π‘Œπ‘ƒ βˆ— 𝜌 𝜌 βˆ— 𝐼𝐷

Flujo Laminar

𝑉𝑃 βˆ— 𝐿 βˆ— 𝑉 π‘Œπ‘ƒ βˆ— 𝐿 [𝑝𝑠𝑖] + 2 1500 βˆ— 𝐼𝐷 225 βˆ— 𝐼𝐷

SI: 𝑉 > 𝑉𝐢 turbulento 𝑁𝑅𝐢 =

βˆ†π‘ƒ =

928 βˆ— 𝐼𝐷 βˆ— 𝒱 βˆ— 𝜌 0,0791 ; 𝑓= 𝑉𝑃 𝑁𝑅𝐢 0,25

𝜌 βˆ— 𝐿 βˆ— 𝑓 βˆ— 𝑉2 [𝑝𝑠𝑖] 25,8 βˆ— 𝐼𝐷

ESPACIO ANULAR

𝑉=

𝑄 [𝑔 βˆ— π‘šπ‘–π‘›] 2,448 βˆ— (𝐼𝐷2 βˆ’ 𝑂𝐷2 )

𝑝𝑖𝑒 [ ] 𝑠𝑒𝑔

1,08 βˆ— 𝑉𝑃 + 1,08βˆšπ‘‰π‘ƒ 2 + 9,26(𝐼𝐷 βˆ’ 𝑂𝐷)2 βˆ— π‘Œπ‘ƒ βˆ— 𝜌 𝜌 βˆ— (𝐼𝐷 βˆ’ 𝑂𝐷) LAMINAR 𝑉𝐢 =

[

𝑝𝑖𝑒 ] 𝑠𝑒𝑔

βˆ†π‘ƒ =

𝑉𝑃 βˆ— 𝐿 βˆ— 𝑉 π‘Œπ‘ƒ βˆ— 𝐿 + 2 1000(𝐼𝐷 βˆ’ 𝑂𝐷) 200(𝐼𝐷 βˆ’ 𝑂𝐷)

𝜌 βˆ— 𝐿 βˆ— 𝑓 βˆ— 𝑉2 21,1(𝐼𝐷 βˆ’ 𝑂𝐷)

βˆ†π‘ƒ =

TURBULENTO β‘‘ LEY DE POTENCIA INTERIOR DE LA SARTA 24,5 βˆ— 𝑄 𝑝𝑖𝑒 [ ] 𝑉= 2 𝐼𝐷 π‘šπ‘–π‘› 1

LAMINAR 1,6𝑉 3𝑛 + 1 𝑛 𝐾𝐿 βˆ†π‘ƒ = ( βˆ— ) βˆ— 𝐼𝐷 4𝑛 300 βˆ— 𝐼𝐷

𝑛

58200𝐾 2βˆ’π‘› 1,6 3𝑛 + 1 2βˆ’π‘› 𝑉𝐢 = ( ) βˆ—( βˆ— ) 𝜌 𝐼𝐷 4𝑛 𝑛 = 3,32 βˆ— log 𝐾=

𝐿300 511𝑛

TURBULENTO 2,27 βˆ™ 10βˆ’7 βˆ— 𝜌0,8 βˆ— 𝑉1,8 βˆ— 𝑉𝑃 0,2 βˆ— 𝐿 βˆ†π‘ƒ = 𝐼𝐷1,2

𝐿600 𝐿300

EN EL ESPACIO ANULAR 24,5 βˆ— 𝑄[π‘”π‘π‘š] 𝑉= 𝐼𝐷2 βˆ’ 𝑂𝐷2

βˆ†π‘ƒπΈπ΄

1 2βˆ’π‘›

3,878 βˆ™ 104 βˆ— 𝐾 𝑉𝐢 = ( ) 𝜌

βˆ—(

2,4 2𝑛 + 1 βˆ— ) 𝑂𝐷 βˆ’ 𝐼𝐷 3𝑛

LAMINAR β‘’LEY DE POTENCIA MODIFICADA INTERIOR DE LA SARTA 510 βˆ— 𝐿300 𝐾= 511𝑛 𝑁𝑅𝑒

89100 βˆ— 𝑉 2βˆ’π‘› 0,0416 βˆ— 𝐼𝐷 𝑛 =( )( ) 𝐾 3 + π‘Œπ‘›

𝑁𝑅𝑒 = 3470 βˆ’ 1370𝑛 𝐿 Si: 𝑁𝑅𝐢 < 𝑁𝑅𝐢 𝐿

𝑛 2βˆ’π‘›

2,4 βˆ— 𝑉 2𝑛 + 1 𝑛 𝐾𝐿 =( βˆ— ) βˆ— 𝑂𝐷 βˆ’ 𝐼𝐷 3𝑛 300(𝑂𝐷 βˆ’ 𝐼𝐷)

TURBULENTO 7,7 βˆ™ 10βˆ’5 βˆ— 𝜌0,8 βˆ— 𝑄𝑏 1,8 βˆ— 𝑉𝑃 0,2 βˆ— 𝐿 βˆ†π‘ƒ = (𝑂𝐷 βˆ’ 𝐼𝐷)3 βˆ— (𝐼𝐷 + 𝑂𝐷)1,8

LAMINAR

1 𝑛 3+ 𝑛 ) βˆ—πΏ 𝐾𝑉 𝑛 (0,0416

βˆ†π‘ƒ =

TURBULENTO 0,395 =𝑓 𝑁𝑅𝑒1,2 βˆ†π‘ƒ =

ESPACIO ANULAR

144000 βˆ— 𝐼𝐷1+𝑛

𝑓 βˆ— 𝐿 βˆ— 𝜌 βˆ— 𝑉2 25,8 βˆ— 𝐼𝐷

10900 βˆ— 𝑓 βˆ— 𝑉 2βˆ’π‘› 0,0208 βˆ— (𝐼𝐷 βˆ’ 𝑂𝐷) 𝑛 𝑁𝑅𝑒 = ( )( ) 𝐾 2 + π‘Œπ‘›

LAMINAR

βˆ†π‘ƒ =

𝑛

1 2+𝑛 𝐾𝑉 (0,0208) βˆ— 𝐿

𝑓 βˆ— 𝐿 βˆ— 𝜌 βˆ— 𝑉2 21,1(𝐼𝐷 βˆ’ 𝑂𝐷)

𝑛

βˆ†π‘ƒ =

144000 βˆ— (𝑂𝐷 βˆ’ 𝐼𝐷)1+𝑛

TURBULENTO 𝐸𝐢𝑃 = 𝑙𝐿 +

βˆ‘ 𝑉𝑃𝐸𝐴 0,052 π‘‡π‘‰π΅π‘§π‘Žπ‘π‘Žπ‘‘π‘Ž

PRESIONES π‘ƒπ‘π‘œπ‘šπ‘π‘Ž = βˆ†π‘ƒπ‘–π‘›π‘‘π‘’π‘Ÿπ‘›π‘œ 𝐷𝑃 + βˆ†π‘ƒπ‘Žπ‘›π‘’π‘™π‘Žπ‘Ÿ + βˆ†π‘ƒπ‘ π‘’π‘ + βˆ†π‘ƒπ»π‘‡π΄π‘’π‘ π‘ + βˆ†π‘ƒπ‘π‘–π‘‘ π‘ƒπΉπ‘œπ‘›π‘‘π‘œ πΈπ‘ π‘‘π‘Žπ‘‘π‘–π‘π‘œ = π‘ƒβ„Ž + π‘ƒπ‘π‘œπ‘šπ‘π‘Ž π‘ƒπΉπ‘œπ‘›π‘‘π‘œ π·π‘Ÿπ‘–π‘™π‘™π‘–π‘›π‘  = π‘ƒβ„Ž + βˆ†π‘ƒπΈπ΄ π‘†π‘‘π‘Žπ‘›π‘‘ 𝑃𝑖𝑝𝑒 π‘ƒπ‘Ÿπ‘’π‘ π‘ π‘’π‘Ÿπ‘’ 𝑃𝑠𝑒𝑝 (𝑆𝑃𝑃) = π‘ƒπ‘π‘œπ‘šπ‘π‘Ž βˆ’ βˆ†π‘ƒπ·π‘ƒ CON LECHADA DE CEMENTO π‘ƒπ‘†π‘ˆπ‘ƒ = 𝑃𝑛𝐸𝐴 βˆ’ 𝑃𝑛 πΌπ‘›π‘‘π‘’π‘Ÿπ‘›π‘Ž + βˆ†π‘ƒπ‘–π‘›π‘‘π‘’π‘Ÿπ‘›π‘Ž 𝐷𝑃 + βˆ†π‘ƒπ΄π‘›π‘π‘™π‘Žπ‘Ÿ

MODELO DE WEI Y DIAZ log(𝐿600 βˆ’ 𝛾) 𝑛 = 3,32 βˆ— log(𝐿300 βˆ’ 𝛾) π‘˜=

𝐷𝑒𝑓𝑓 =

0,0106(𝐿300 βˆ’ 𝛾) 511𝑛

π‘Šπ΄ =

(𝛾𝑃 βˆ’ 𝛾) 12 βˆ— 𝑉 3𝑛 𝑛 = 1 βˆ—( ) βˆ— (𝛾𝑃 + βˆ— 𝛾) 𝐼𝐷 βˆ’ 𝑂𝐷 1 + 2𝑛 1+𝑛 π‘˜ 𝑛 βˆ— 𝛾𝑃 2 π›Ώπ‘š = 𝒰=

3𝑛 2 ( (𝐼𝐷 βˆ’ 𝑂𝐷)) 1 + 2𝑛 3

πœ‹ βˆ— 𝑂𝐷𝑑𝑒𝑏 βˆ— π‘Ÿπ‘π‘š 10

𝑉 = βˆšπ‘Šπ‘Ž 2 + 𝑉𝑏 2

;

1 + 2𝑛 12 βˆ— 𝑉 βˆ— 3𝑛 𝐼𝐷 βˆ’ 𝑂𝐷

𝛾𝑝 π›Ώπ‘š

𝑁𝑅𝑒 =

92,8 βˆ— 𝐷𝑒𝑓𝑓 βˆ— 𝜌 βˆ— 𝑉 𝒰

;

𝑁𝑅𝑒𝑐 = 3470 βˆ’ 1370 βˆ— 𝑛

TURBULENTO 𝑓: π‘π‘œπ‘Ÿ 𝑙𝑒𝑦 𝑑𝑒 π‘π‘œπ‘‘π‘’π‘›π‘π‘–π‘Ž π‘šπ‘œπ‘‘π‘–π‘“π‘–π‘π‘Žπ‘‘π‘Ž

2βˆ—π‘“βˆ—π‘™βˆ—π‘‰ 2 βˆ—πΏ πΌπ·βˆ’π‘‚π·

CON ROTACION 𝑉 π‘₯ = tanβˆ’1 ( ) π‘Šπ΄

𝑉´ =

𝑉 cos 𝛼

𝑓´ =

βˆ†π‘ƒ βˆ— (𝐼𝐷 βˆ’ 𝑂𝐷) 2 βˆ— 𝑃 βˆ— 𝑉 Β΄2 βˆ— 𝐿 βˆ— cos 𝛼

βˆ†π‘ƒ βˆ— =

𝑓 βˆ— βˆ†π‘ƒ 𝑓´

HIDRAULICA EN EL TREPANO βˆ‘ 𝑗𝑒𝑑 2 0,32 βˆ— 𝑄[π‘”π‘π‘š] 𝑝𝑖𝑒 [ ] 𝑇𝐹𝐴 = 𝑝𝑒𝑙𝑔2 π‘‰π΅π‘–β„Ž = 1304 𝑇𝐹𝐴 𝑠𝑒𝑔 βˆ†π‘ƒπ΅π‘–π‘‘ =

𝜌 βˆ— 𝑉𝐡𝑖𝑑 2 [𝑝𝑠𝑖] 1120

πΉπ‘’π‘’π‘Ÿπ‘§π‘Ž 𝑑𝑒 π‘–π‘šπ‘π‘Žπ‘π‘‘π‘œ [𝑙𝑏] = βˆ†π‘· SUPERFICIE βˆ†π‘ƒπ‘ π‘’π‘ = 𝐢 βˆ— 𝜌 βˆ— (

𝑄 1,86 ) 100

𝑯𝑻𝑨 ESPECIALES Turbina: 563 – 2100 psi VAR: 50 – 200 psi MWD: 50 – 180 psi

π»π‘ƒπ‘π‘œπ‘šπ‘π‘Ž = π‘‰βˆ—π‘„βˆ—πœŒ 1932

βˆ†π‘ƒ βˆ— 𝑄 1714

π»π‘ƒπ‘Ÿπ‘’π‘Žπ‘™ =

%𝐡𝑖𝑑 =

π»π‘ƒπ‘π‘œπ‘šπ‘π‘Ž 𝑒𝑓𝑓 βˆ— π‘’π‘“π‘“π‘£π‘œπ‘™π‘’π‘šπ‘’π‘‘π‘Ÿπ‘–π‘π‘Ž

βˆ†π‘ƒ βˆ— 100 π‘ƒπ‘π‘œπ‘šπ‘π‘Ž

𝑝𝑖𝑒 ] 𝑠𝑒𝑔

𝑝𝑖𝑒 ] 𝑉𝑒𝑙 π‘Ÿπ‘’π‘ π‘’π‘™π‘‘π‘Žπ‘›π‘‘π‘’ [ 𝑠𝑒𝑔

SIN ROTACION LAMINAR 16 𝑓= 𝑁𝑅𝑒

βˆ†π‘ƒ =

𝑉𝑒𝑙 π‘Žπ‘›π‘’π‘™π‘Žπ‘Ÿ [

PRESIONES π‘ƒπ‘π‘œπ‘šπ‘π‘Ž = βˆ‘ βˆ†π‘ƒπΈπ΄ + βˆ‘ βˆ†π‘ƒπ‘–π‘›π‘‘ + βˆ†π‘ƒπ‘π‘–π‘‘ + βˆ†π‘ƒπ‘€π‘‡π΄ + βˆ†π‘ƒπ‘ π‘’π‘ π‘ƒπ‘“π‘œπ‘›π‘‘π‘œ = π‘ƒβ„Ž + π‘ƒπ‘π‘œπ‘šπ‘π‘Ž π‘ƒπΉπ‘œπ‘›π‘‘π‘œ π·π‘Ÿπ‘–π‘™π‘™π‘–π‘›π‘” = π‘ƒβ„Ž + βˆ†π‘ƒπΈπ΄ METODO MATHEUS Y KELLY β„Ž βˆ’ π‘ƒπΉπ‘œπ‘Ÿπ‘š β„Žπ‘– = 𝑉2 π‘šπ‘–π‘› = π‘˜π‘– (β„Ž βˆ’ 𝑙𝐹 ) 0,535

πΊπΉπ‘Ÿπ‘Žπ‘‘ =

π‘ƒπΉπ‘Ÿπ‘Žπ‘π‘‘ β„Ž 𝑇𝑣𝐷

π‘ƒπΉπ‘Ÿπ‘Žπ‘ = π‘ƒπΉπ‘œπ‘Ÿπ‘š + 𝑉2 π‘šπ‘–π‘›

PRESION INTEGRIDAD 𝑃𝑖𝑛𝑑 = π‘ƒβ„Ž + 𝑃𝑠𝑒𝑝

βˆ†π‘π‘œπ‘™π‘™π‘Žπ‘Ÿ = 𝑃𝐻𝐸𝐴 βˆ’ 𝑃𝐻 π‘–π‘›π‘‘π‘’π‘Ÿπ‘–π‘œπ‘Ÿ

𝜌𝐿 π‘šπ‘Žπ‘₯ = πœŒπ‘™π‘œπ‘‘π‘œ +

βˆ†π‘ƒ 0,052 βˆ— β„Žπ‘§π‘Žπ‘π‘Žπ‘‘π‘œ

𝜌𝐿 π‘šπ‘Žπ‘₯ = πœŒπ‘™π‘œπ‘‘π‘œ +

𝑃𝑠𝑒𝑝 βˆ’ 𝑀𝑠 0,052 βˆ— β„Žπ‘§

INDUCIR SURGENCIA 𝑃𝐻 = 𝑃𝐹 βˆ’ βˆ†π‘ƒ

β„Žπ‘  =

π‘ƒπ‘ π‘’π‘Ÿπ‘” 0,052 βˆ— 𝑙𝐿

π‘‰π‘ π‘Žπ‘π‘Žπ‘Ÿ =

𝐼𝐷2 βˆ— (β„Žπ‘§ βˆ’ β„Žπ‘  ) 314

LONG SKILINE π‘‰π‘œπ‘™π‘π‘Žπ‘Ÿπ‘Ÿπ‘’π‘Ÿπ‘Ž = π‘‰π‘œπ‘™ 𝑇𝑒𝑏 βˆ’ π‘‰π‘œπ‘™π‘ π‘˜π‘–π‘™π‘–π‘›π‘’

#π‘ π‘Žπ‘π‘Žπ‘Ÿ =

𝑉𝑖𝑛 πΉπ‘™π‘’π‘–π‘‘π‘œ = π‘‰π‘π‘œπ‘§π‘œ βˆ’ 𝐷𝐢 βˆ’ π‘‰π‘‡π‘˜

β„Žπ‘–π‘›πΉ =

𝑙𝑖𝑛𝑑 π‘™π‘™π‘œπ‘‘π‘œ =

𝑆𝐼𝐢𝑃 βˆ’ 𝑆𝐼𝐷𝑃𝑃 0,052 βˆ— β„Žπ‘–π‘›π‘“

π‘‰π‘ π‘Žπ‘π‘Žπ‘Ÿ π‘‰π‘π‘Žπ‘Ÿπ‘Ÿπ‘’π‘Ÿπ‘Ž

𝑉𝑖𝑛𝐹 βˆ— 314 βˆ…2 βˆ’ 𝑂𝐷2

𝑀𝑆𝐼𝐢𝑃 = 𝑃𝐹 βˆ’ π‘ƒβ„Ž

PUNTO NEUTRO Y WOB METODO ARQUIMIDES π‘Šπ΄πΆ βˆ’ π‘Šπ‘„π΅ 𝛿𝐷𝐢

π‘Šπ‘‚π΅ = (π‘Šπ·πΆ βˆ’ 𝐹𝐸 ) βˆ— πΉπ‘Ÿ

𝑃𝑁 =

𝐹𝑅 = 𝑙 βˆ— 𝑉 ;

πΏπ‘œπ‘› 𝑃𝑁 = 𝑇𝐷 βˆ’ 𝑃𝑁

π‘Šπ·πΆ = 𝛿𝑒𝑠𝑃𝐷𝐿 βˆ— πΏπ‘œπ‘›π·πΏ

METODO FUERZAS Y AREAS 𝑃 = 0,052 βˆ— 𝛿 βˆ— π‘ƒπ‘Ÿπ‘œπ‘“

βˆ‘πΉ = ↑+ β†“βˆ’

𝑃𝐹 = 𝑃𝐻 + βˆ†π‘ƒ

𝐴=

πœ‹ 2 (𝐷 βˆ’ 𝑂𝐷2 4

π‘Šπ‘‚π΅ = (π‘Šπ·πΆ βˆ’ βˆ‘πΉ ) βˆ— 𝐹𝐹

SI NO EMPC π‘Šπ‘‚π΅ = [(𝐷1 + 𝐷2 ) βˆ’ βˆ‘πΉ] βˆ— 𝐹𝑇 𝑃𝑁 =

(𝐷1 + 𝐷2 ) βˆ’ π‘Šπ΅π΅ 𝛿𝐷𝐢1 + 𝛿𝐷𝐢2

𝑃𝑁 =

𝑙𝑆𝐷𝐢 βˆ— 115 𝐹𝐹 βˆ— π‘Šπ΅ βˆ— 𝐿𝐡 βˆ— cos 𝛼 π‘ƒπ‘’π‘ π‘œ(π‘˜π‘”) βˆ— 𝑉(π‘šβ„π‘ ) πΏβ„Ž βˆ— 𝑝𝑖𝑒𝑠 = 76 550

MAXIMA CAPACIDAD EN EL GANCHO 𝑛 𝑀𝐻𝐿𝐢 = 𝐺𝐢 βˆ— 𝑛+4

𝑃[𝐻] =

MAXIMA TENSION LINEA VIVA

POTENCIA MALACATE 𝑃[𝐻𝑃] 𝑃𝑀[𝐻𝑃] = π‘›π‘Ÿπ‘’π‘£

EstΓ‘tico:

𝑑𝐿𝑉 = 𝑑𝐿𝑀 =

𝑀𝐻𝐿𝐢 𝑛

POTENCIA REAL π‘ƒπ‘š 𝑉 βˆ’ 𝑃𝐻𝑃 βˆ— πœŒπ‘€ βˆ— 550 βˆ— π‘›π‘Ÿπ‘’π‘£ 𝑃𝑅 𝐻𝑃 = ; πœŒπ‘š 𝑀𝐻𝐿𝐿

𝑀𝐻𝐿𝐢

DinΓ‘mico: 𝑑𝐿𝑉 = π‘›βˆ—π‘›

π‘Ÿπ‘’π‘£

π‘›π‘Ÿπ‘’π‘£ =

π‘˜π‘› βˆ’ 1 𝑛(π‘˜ βˆ’ 1) βˆ— π‘˜ 𝑛

FACTOR DE SEGURIDAD DEL CABLE π‘‘π‘’π‘›π‘ π‘–π‘œπ‘› 𝑑𝑒 π‘…π‘œπ‘‘π‘’π‘Ÿπ‘Ž πΆπ‘Žπ‘π‘™π‘’ 𝐹𝑠 = π‘‘π‘’π‘›π‘ π‘–π‘œπ‘› 𝑑𝑒 πΏπ‘–π‘›π‘’π‘Ž π‘‰π‘–π‘£π‘Ž

π‘˜ = π‘“π‘Žπ‘π‘‘π‘œπ‘Ÿ 𝑑𝑒 π‘“π‘Ÿπ‘–π‘π‘π‘–π‘œπ‘› π‘…π‘œπ‘‘π‘–π‘™π‘™π‘œπ‘  = 1,04 π‘ƒπ‘™π‘Žπ‘›π‘œπ‘  = 1,09

TONELADA MILLA 𝐷 (𝐿 + 𝐷) 𝐷 βˆ— 𝑃𝐴𝑃 + 0,5 βˆ— 6 𝑇𝑀 = + 10560000 264000

POTENCIA EN EL GANCHO πœŒπΏπ‘œπ‘‘π‘œ 𝐹𝐹 = 1 βˆ’ πœŒπ‘Žπ‘π‘’π‘Ÿπ‘œ 𝑒=

𝐷𝑂 βˆ’ 𝐼𝐷 𝑍

PRESIONES 𝐹 𝜌= 𝐴

βˆ…π‘π‘œπ‘§π‘œ

𝑉=

βˆ‘π‘„2 βˆ— 𝐿 =√ βˆ‘πΏ πœ‹ π΄β„Ž 4

𝛿𝑒𝑠𝑝 =

𝑃𝐻 0,052 βˆ— πœ†[𝑓𝑑] βˆ— 𝜌[𝑝𝑝𝑔]

METODO HUBBERT Y WILLIS 5 βˆ’ 𝑃𝐹 𝒰 𝑃𝐹 πΊπΉπ‘Ÿπ‘Žπ‘π‘‘ = ( )( )+ β„Ž 1βˆ’π’° β„Ž π‘ƒπΉπ‘œπ‘Ÿπ‘š = 𝐺𝐹 βˆ— 𝐿

π‘ƒπΉπ‘Ÿπ‘Žπ‘π‘‘ = 𝑃𝐻 + 𝑃𝑠𝑒𝑝

𝐷 = π·π‘–π‘Žπ‘šπ‘’π‘‘π‘Ÿπ‘œ

𝑃𝐴𝑃 = π‘ƒπ‘’π‘ π‘œ π΄π‘π‘Žπ‘Ÿπ‘’π‘—π‘œ

𝐿 = πΏπ‘œπ‘›π‘”π‘–π‘‘π‘’π‘‘ π‘…π‘’π‘π‘œπ‘Ÿπ‘Ÿπ‘–π‘‘π‘Ž

𝐺 = πΉπ‘Žπ‘π‘‘π‘œπ‘Ÿ π‘‡π‘Ÿπ‘Žπ‘π‘Žπ‘—π‘œ

πœ‹ (𝑂𝐷2 βˆ’ 𝐼𝐷2 ) βˆ— 4 0,2945

πΊβ„Ž =

π‘ƒβ„Ž 𝑃𝑠𝑖 [ ] β„Ž 𝑓𝑑

𝑆 = 0,052 βˆ— πœŒπ‘” βˆ— β„Žπ‘– +

𝐼𝐷 = βˆšπ‘‚π·2 βˆ’

𝜌𝐹 =

𝑃𝑒𝑠𝑝 βˆ— 0,2945 βˆ— 4 πœ‹2

πΊβ„Ž [𝑝𝑝𝑔] 0,052

0,052(πœŒπ‘” βˆ’ 𝜌𝐹 ) βˆ— βˆ…(1 βˆ’ 𝑒 βˆ’π‘˜β„Žπ‘– ) π‘˜

1 π‘ƒπΉπ‘Ÿπ‘Žπ‘π‘šπ‘–π‘› = (5 + 2𝑃𝐹 ) 3

1 β„Ž + 2𝑃𝐹 πΊπΉπ‘Ÿπ‘Žπ‘π‘šπ‘–π‘› = ( ) 3 β„Ž

1 π‘ƒπΉπ‘Ÿπ‘Žπ‘π‘šπ‘Žπ‘₯ = (5 + 𝑃𝐹 ) 2 0,053 βˆ— π‘¦π‘š βˆ— 𝑦𝐿 β„Žπ‘šπ‘Žπ‘₯ = 𝑇 4760000 √𝐼𝐷2 + 𝑂𝐷2 π‘Ÿπ‘π‘š = 𝐿2 𝐷𝑃

1 𝑃𝐹 πΊπΉπ‘Ÿπ‘Žπ‘π‘šπ‘Žπ‘₯ = (1 + ) 2 β„Ž 𝑀𝑂𝑃 = 𝑅𝑇 βˆ— 0,9 βˆ’ π‘Šπ»π‘‡π΄ βˆ— 𝐹𝐹 𝑃𝐢 = 0,052 βˆ— 𝜌 βˆ— β„Ž 𝑃𝑖𝑛𝑑 = π‘ƒβ„Ž

𝐿2 π‘‘π‘œπ‘‘π‘Žπ‘™ 𝐷𝑃 (65,44 βˆ’ 1,44 βˆ’ 𝜌𝐹 ) 𝐸= 9625 βˆ™ 107

π‘§π‘Žπ‘

π‘…πΆπ‘Ÿπ‘’π‘Žπ‘™ =

𝑅𝐢 π‘‡π‘Žπ‘π‘™π‘Ž 𝑆𝑓

+ 𝑃𝑠𝑒𝑝

πœŒπ‘šπ‘Žπ‘₯ = πœŒπ‘Žπ‘π‘‘π‘’π‘Žπ‘™ +

𝑃𝑠𝑒𝑝 βˆ’ βˆ†π‘ƒ 0052 βˆ— β„Žπ‘§π‘Žπ‘

π‘†πΌπΆπ‘ƒπ‘šπ‘Žπ‘₯ = 0052 βˆ— β„Žπ‘§π‘Žπ‘ βˆ— (πœŒπ‘ π‘’π‘ βˆ’ πœŒπ΄π‘π‘‘π‘’π‘Žπ‘™ ) DISEΓ‘O 𝑳ñ SUPERFICIAL β‘ REVENTAMIENTO Largo 𝑃𝑖𝑛𝑦 = 0,052 βˆ— (πœŒπΉπ‘Ÿπ‘Žπ‘π‘‘ + 𝐹𝑠 ) βˆ— β„Žπ‘§ πΊπΉπ‘Ÿπ‘Žπ‘π‘‘ πœŒπΉπ‘Ÿπ‘Žπ‘π‘‘ = 0,052 𝑃𝑠 π‘šπ‘Žπ‘₯ = 𝑃𝑖𝑛𝑦 βˆ’ πΊπ‘”π‘Žπ‘  βˆ— β„Žπ‘§

Contra PresiΓ³n π‘ƒπΉπ‘œπ‘Ÿπ‘š = πΊπΉπ‘œπ‘Ÿπ‘š βˆ— β„Žπ‘§

LΓ­nea de DiseΓ±o 𝑅´𝐴 = 𝐹𝑠𝑅 βˆ— 𝑅𝐴 𝑅´𝐷 = 𝐹𝑠𝑅 βˆ— 𝑅𝐡

Resultante π‘…πœ† = 𝑃𝑠 π‘šπ‘Žπ‘₯ 𝑅𝐡 = 𝑃𝑖𝑛𝑦 βˆ’ π‘ƒπΉπ‘œπ‘Ÿπ‘š

β‘‘COLAPSO

β‘’TENSION

πΆπ‘Žπ‘Ÿπ‘”π‘Ž = πΉπ‘™π‘’π‘–π‘‘π‘œ + πΆπ‘’π‘šπ‘’π‘›π‘‘π‘œ πΆπ‘œπ‘›π‘‘π‘Ÿπ‘Žπ‘π‘Žπ‘Ÿπ‘”π‘Ž = π‘‰π‘Žπ‘π‘–π‘œ π‘…π‘’π‘ π‘’π‘™π‘‘π‘Žπ‘›π‘‘π‘’ = πΆπ‘Žπ‘Ÿπ‘”π‘Žπ‘  πΏπ‘–π‘›π‘’π‘Ž 𝑑𝑒 π‘‘π‘–π‘ π‘’Γ±π‘œ = 𝐹𝑠𝑐 βˆ— π‘…π‘’π‘ π‘’π‘™π‘‘π‘Žπ‘›π‘‘π‘’

En base a fuerza de flotabilidad y peso de la caΓ±erΓ­a y el efecto biaxial determina el cambio de resistencia al colapso y reventamiento.

DISEΓ‘O 𝑳ñ INTERMEDIO β‘ REVENTAMIENTO Largo 𝑃𝑖𝑛𝑦 = 0,052 βˆ— (πœŒπΉπ‘œπ‘Ÿπ‘š + 𝐹𝑠 ) βˆ— β„Žπ‘§ 𝑃𝑖𝑛𝑦 = 𝑃𝑠𝑒𝑝 [𝑆𝐼𝐢𝑃] + π‘₯π‘₯ πΊπΏπ‘Žπ‘‘π‘’ + π‘Œπœ† πΊπ‘”π‘Žπ‘  β„Žπ‘§ = π‘₯ + 𝑦 β„Žπ‘§ βˆ— [0,052 βˆ— (πœŒπΉπ‘œπ‘Ÿπ‘š + 𝐹𝑠 ) βˆ’ πΊπ‘”π‘Žπ‘  ] βˆ’ 𝑃𝑠 π‘₯= πΊπΏπ‘œπ‘‘π‘œ βˆ’ πΊπ‘”π‘Žπ‘  πΊπΏπ‘œπ‘‘π‘œ = 0,052 βˆ— πœŒπΉπ‘œπ‘š 𝐴 = 𝑃𝑖𝑛𝑦 𝐡 = π‘₯π‘₯ βˆ— πΊπΏπ‘œπ‘‘π‘œ + 𝑃𝑠𝑒𝑝 πΊπΉπ‘œπ‘Ÿπ‘š πœŒπΉπ‘œπ‘Ÿπ‘š = 𝐢 = 𝑃𝑠𝑒𝑝 0,052 Contra PresiΓ³n 𝐴 = β„Žπ‘§ βˆ— πΊπΉπ‘œπ‘Ÿπ‘š 𝐡 = π‘₯π‘₯ βˆ— πΊπΉπ‘œπ‘Ÿπ‘š 𝐢=𝑂

DiseΓ±o 𝑅´𝐴 = 𝐹𝑠𝑐 βˆ— 𝑅𝐴 𝑅´𝐡 = 𝐹𝑠𝑐 βˆ— 𝑅𝐡 𝑅´𝐢 = 𝐹𝑠𝑐 βˆ— 𝑅𝐢

Resultante 𝑅𝐴 = 𝑃𝑖𝑛𝑦 βˆ’ β„Žπ‘§ βˆ— πΊπΉπ‘œπ‘Ÿπ‘š 𝑅𝐡 = π‘₯π‘₯ βˆ— πΊπΏπ‘œπ‘‘π‘œ + 𝑃𝑠𝑖𝑝 βˆ’ π‘₯πœ† βˆ— πΊπΉπ‘œπ‘Ÿπ‘š 𝑅𝑐 = 𝑃𝑠𝑒𝑝

β‘‘COLAPSO

πΆπ‘Žπ‘Ÿπ‘”π‘Ž = πΏπ‘œπ‘‘π‘œ + πΆπ‘’π‘šπ‘’π‘›π‘‘π‘œ πΆπ‘œπ‘›π‘‘π‘Ÿπ‘Žπ‘π‘Ÿπ‘’π‘ π‘–π‘œπ‘› = π‘‰π‘Žπ‘π‘–π‘œ + πΏπ‘œπ‘‘π‘œ πΊπΉπ‘œπ‘Ÿπ‘š βˆ— β„Žπ‘§ πΆπΏπ‘œπ‘‘π‘œ = πΊπΏπ‘œπ‘‘π‘œ CAΓ‘ERIA PRODUCCION β‘ REVENTAMIENTO π‘ƒπ‘–π‘›π‘‘π‘šπ‘Žπ‘₯ = 𝐡𝐻𝑃 πΆπ‘œπ‘›π‘‘π‘Ÿπ‘Žπ‘π‘Ÿπ‘’π‘ π‘–π‘œπ‘› = π‘ƒπΉπ‘œπ‘Ÿπ‘š

β‘’TENSION

Mismo AnΓ‘lisis CaΓ±erΓ­a Superficial

β‘‘COLAPSO

β‘’TENSION

Carga: Lodo Cemento ContrapresiΓ³n: VacΓ­o

Mismo AnΓ‘lisis CaΓ±erΓ­a Superficial

CAΓ‘ERIA INTERMEDIA CON LINER β‘ REVENTAMIENTO Ambos se realiza el mismo criterio que CaΓ±erΓ­a Intermedia solo que 𝑃𝑖𝑛𝑦 a β„Žπ‘§ (incluye liner) y πœŒπΏπ‘œπ‘‘π‘œ con la que se perforo el tramo del liner.

β‘‘COLAPSO

πΆπ‘Žπ‘Ÿπ‘”π‘Ž = πΏπ‘œπ‘‘π‘œ + πΆπ‘’π‘šπ‘’π‘›π‘‘π‘œ πΆπ‘œπ‘›π‘‘π‘Ÿπ‘Žπ‘π‘Ÿπ‘’π‘ π‘–π‘œπ‘› = 𝐷𝑒 π‘–π‘”π‘’π‘Žπ‘™ π‘šπ‘Žπ‘›π‘’π‘Ÿπ‘Ž π‘Ž π‘π‘ŽΓ±π‘’π‘Ÿπ‘–π‘Ž π‘–π‘›π‘‘π‘’π‘Ÿπ‘šπ‘’π‘‘π‘–π‘Ž

𝑃𝑠𝑒𝑝 Lodo

Tope Liner Zap CΓ±

Carga

Tope Liner Cemento

Zap CΓ± Contra

Zap Lineal

Carga

Cemento

hz

β‘’TENSION

Se evalΓΊa individualmente para cada caΓ±erΓ­a para que cada caΓ±erΓ­a se baje y se cemente con diferentes densidades.

GRAFICOS DISEΓ‘O DE CΓ± CΓ± Superficial β‘ REVENTAMIENTO O

𝑃𝑠 π‘šπ‘Žπ‘₯

𝑅´𝐴

(A)

Superficie

𝑅𝑅 : 𝐢ñ π‘†π‘’π‘™π‘’π‘π‘π‘–π‘œπ‘›π‘Žπ‘‘π‘Ž

β„Žπ‘§

(B) 𝑅𝐡

𝑅´𝐡

π‘ƒπΉπ‘œπ‘Ÿπ‘š

𝑃𝑖𝑛𝑓

Psi

β‘‘COLAPSO O

𝑅𝐿 : 𝐢ñ π‘†π‘’π‘™π‘’π‘π‘π‘–π‘œπ‘›π‘Žπ‘‘π‘Ž

β„Žπ‘§ Psi

β‘’TENSION O

PN

β„Žπ‘§

CΓ± Superficial β‘ REVENTAMIENTO 𝑃𝑠𝑒𝑝

O

x

Carga

Resultante

y

Psi

β„Žπ‘§

β‘‘COLAPSO O

x

y

Psi

β„Žπ‘§

CΓ± Superficial β‘ REVENTAMIENTO O

BHP Sup

ContrapresiΓ³n

Resultante

DiseΓ±o

β„Žπ‘§

β‘‘COLAPSO O

Lodo

Cemento

β„Žπ‘§

Resultante = DiseΓ±o (FSC =1)

AnΓ‘lisis Biaxial π‘ƒπ‘Žπ‘₯

π‘π‘Žπ‘ π‘’

=

πΉπ‘œπ‘₯

π‘π‘Žπ‘ π‘’

𝐴

π‘…π‘Žπ‘₯ = 𝑅𝑐 (√1 βˆ’ 0,75 (

π‘ƒπ‘œπ‘₯

π‘‡π‘œπ‘π‘’

π‘ƒπ‘Žπ‘₯ π‘ƒπ‘Žπ‘₯ )) βˆ’ 0,5 π‘Œπ‘š π‘Œπ‘š

=

πΉπ‘œπ‘₯

π‘‘π‘œπ‘π‘’

𝐴