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• Jose Zuleta

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Cambios a las NTC para Diseño y Construcción de Estructuras de Mampostería: Presentación

Subcomité revisor Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructuralde

las NTC Mampostería

Dr. Sergio M. Alcocer Martínez de Castro Dr. Roberto Meli Piralla Dr. Óscar Hernández Basilio Dr. Arturo Tena Colunga M.I. Raúl Jean Perrilliat M.I. Javier Cesín Farah M.I. José Álvaro Pérez Gómez M.I. Leonardo E. Flores Corona Dr. Juan José Pérez Gavilán Escalante, Coordinador

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Objetivos criterios Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural

generales

•  Incorporar avances recientes –  Trabajos analíticos y experimentales

•  Incorporar la experiencia de la práctica profesional –  Hacer cambios donde la experiencia profesional ha mostrado inconsistencias

•  Robustecer la norma –  Liberar hipótesis que no sean explícitas. –  Dar especificaciones para casos que se presentan en la práctica pero que no los había contemplado la norma Mesa Redonda: Cambios a NTC-Mamp

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criterios Sociedad Mexicana Objetivos de Ingeniería Estructural

generales, cont.

•  Evitar prescripciones que limiten el desarrollo de nuevas tecnologías –  No limitar el desarrollo de piezas de alta resistencia, morteros industrializados, sistemas prefabricados, etc.

•  Propiciar una buena práctica –  Favorecer el uso de materiales con control de calidad –  Evitar sistemas estructurales que no pueden inspeccionarse y por lo tanto no se pueda garantizar su comportamiento –  Especificar procedimientos constructivos que preserven la integridad y den como resultado estructuras congruentes con las hipótesis de análisis y diseño. Mesa Redonda: Cambios a NTC-Mamp

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criterios Sociedad Mexicana deObjetivos Ingeniería Estructural

generales, cont.

•  Se presenta el estado de avance hasta el momento •  Las propuestas pueden sufrir cambios o pueden rechazarse •  Algunas propuestas aun no están listas para ser presentadas pero están programadas –  Mampostería dúctil –  Cambios a la especificación de la resistencia debida al refuerzo horizontal Mesa Redonda: Cambios a NTC-Mamp

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Algunas Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructuralpropuestas •  •  •  • 

Actualización de las secciones que se refieren a materiales Sistemas estructurales Criterios de diseño sísmico Cambios varios –  Nuevo requisito de revisión global de la resistencia a corte de un entrepiso –  Peralte mínimo de trabes que soportan muros estructurales de mampostería –  Nuevas especificaciones de traslape de refuerzo vertical en muros reforzados interiormente –  Nueva fórmula de resistencia a corte de muros confinados –  Posibles cambios a la resistencia debida al refuerzo horizontal –  Nuevo apéndice B con requisitos de modelación, se incluye modelación con elementos finitos y columna ancha

•  Nuevas especificaciones para la colocación de ductos para instalaciones

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Materiales

José Álvaro Pérez Gómez Leonardo Flores Corona

nomenclatura Sociedad Mexicana Cambio de Ingeniería de Estructural

en las variables

Iniciativa generada en las NTC-Concreto: → Eliminar el concepto de fc* y manejar solamente fc’. Para lograr consistencia en todas las NTC se propone el cambio siguiente: Actual

Nuevo

Descripción

fp*

fp’

Resistencia de diseño a compresión de las piezas

fm*

fm’

Resistencia a compresión para diseño de la mamp.

vm*

vm’

Resistencia de diseño a compresión diagonal de muretes

fj*

fj’

Resistencia a compresión para diseño de mortero

Este valor de diseño es el que tiene una probabilidad del 98% de ser alcanzado por la mampostería y mortero. Mesa Redonda: Cambios a NTC-Mamp

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Resistencia mínima Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural

a compresión de piezas

Para evitar confusión en interpretaciones se añade la Tabla fp’ mínima Tipo de pieza* y material MPa (* definido en la NMX-C-404) (kg/cm²) Tabique macizo de arcilla artesanal 6 (60) Tabique macizo o multiperforado de arcilla o de 10 (100) concreto Tabique hueco de arcilla o de concreto 6 (60) Bloque macizo o multiperforado de arcilla o de concreto Bloque hueco de arcilla o de concreto

fp mín MPa (kg/cm²)

NMX-C-404

9 (90) 15 (150) 9 (90)

10 (100)

15 (150)

6 (60)

9 (90)

Las especificaciones de las piezas usadas en los elementos estructurales de mampostería tales como resistencia a la compresión, tolerancias dimensionales, absorción y contracción deberán cumplir con la Norma Mexicana NMX-C-404-ONNCCE vigente (2012). Mesa Redonda: Cambios a NTC-Mamp

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Dimensión Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural

modular de bloques

2.1 Piezas 2.1.1 Tipos de piezas …Los bloques deben cumplir con la dimensión modular que se indica en el inciso 9.2.1.1.d:

19 cm

d)  Modulación de los bloques. Los bloques contarán con longitud modular de 400 mm, y altura modular de 200 mm, o mayores en módulos de 100 mm, donde ambas dimensiones incluyen la junta de albañilería

39 cm

Dimensión de fabricación: 19 x 39 cm

20 20 40 Mesa Redonda: Cambios a NTC-Mamp

40

40

40 7 de mayo de 2014

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Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural

Mortero

2.5 Morteros El mortero para pegar piezas cuyo objetivo sea construir muros en las modalidades aquí presentadas debe cumplir con los requisitos que establece la norma mexicana NMX-C-486 de mortero para uso estructural. La resistencia de diseño será

f j '=

2.5.2

fj 1 + 2.5 c j

cj ≤

0.1 industrializado (seco o premezclado) 0.2 elaborado en obra

Clasificación (por su resistencia, fj’)

Tipo I fj’ mayor o igual a 12.5 MPa (125 kg/cm²) Tipo II fj’ menor que tipo I y mayor o igual a 7.5 MPa (75 kg/cm²) Tipo III fj’ menor que tipo II y mayor o igual a 4 MPa (40 kg/cm²)

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Dosificación Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural Tabla 2.3

del mortero

Proporcionamientos, en volumen, recomendados para mortero dosificado en obra

III ¹ ²

—

1

—

¼a½

1

½a1

—

1

—

½ a 1¼

7.5 (75)

Partes de arena

0 a½

cal hidra-tada

II

1

12.5 (125)

cemento de albañilería

I

cemento hidráulico

0 a¼

Tipo de mortero

cal hidra-tada

—

Resistencia nominal fj’

cemento de albañilería

1

Propuesta No menos de 2.25 ni más de 3 veces la suma de Partes de arena cementantes en volumen

cemento hidráulico

Tipo de mortero

Actual, 2004

1

—

¼

3½

1

½

—

4½

1

—

½

4½

1

1

—

6

I

II

4 (40)

El volumen de arena se medirá en estado suelto. Los proporcionamientos son indicativos, el mortero deberá cumplir con la resistencia a compresión de diseño establecida independientemente de la dosificación que se utilice.

NMX-C-486-ONNCCE:

La resistencia promedio mínima ​𝑓↓𝑗   , será 180 y 110 kg/cm² para mortero tipo I y II, respectivamente.

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Normas Mexicanas Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural

para materiales

ü  Piezas

NMX-C-404-ONNCCE-2012

ü  Compresión piezas

NMX-C-036-ONNCCE-2013

ü  Pilas y muretes

NMX-C-464-ONNCCE-2010 (nueva)

ü  Cemento

NMX-C-414-ONNCCE-2010

ü  Cem. de albañilería

NMX-C-021-ONNCCE-0210

ü  Cal hidratada

NMX-C-003-ONNCCE-2010

ü  Agregados

NMX-C-111-ONNCCE-2004

ü  Agua

NMX-C-122-ONNCCE-2004

ü  Mortero y concreto

NMX-C-061-ONNCCE-2010 NMX-C-083-ONNCCE-2002 NMX-C-160-ONNCCE-2004

ü  Aditivos

NMX-C-255-ONNCCE-2006

ü 

Mortero uso estructural declaratoria)

NMX-C-486-ONNCCE-2013 (para

http://www.onncce.org.mx http://www.economia-nmx.gob.mx/

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Normas Mexicanas Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural

para materiales

ü Barras corrugadas

NMX-C-407-ONNCCE NMX-B-457 y 506 –CANACERO

ü Alambres laminados en frío

NMX-B-072 o 253 –CANACERO

ü Malla de alambre soldado

NMX-B-290-CANACERO

ü Armaduras de alambre soldado para castillos y dalas NMX-B-456-CANACERO ü Alambrón (sólo estribos) y esfuerzo de fluencia:

NMX-B-365-CANACERO fy,≥ 210 MPa (2100 kg/cm²)

ü Paneles para uso estructural en muros, techos y entrepisos NMX-C-405-ONNCCE ü Vigueta y bovedilla

NMX-C-406-ONNCCE

http://http://www.canacero.org.mx/normas.html http://www.economia-nmx.gob.mx/ Mesa Redonda: Cambios a NTC-Mamp

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Tablas de fm’ Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural

MPa (kg/cm²) 6 (60) 2 7.5 (75) 2 10 (100) 15 (150) ≥ 20 (200)

fp’,

fm’, MPa (kg/cm²) Mortero Mortero II I 2.5 (25) 2 (20) 4 (40) 3.5 (35) 5 (50) 4.5 (45) 7.5 (75) 6 (60) 10 (100) 9 (90)

MPa (kg/cm²)

Mortero III

² Sólo para el caso de piezas huecas

Se elimina

fp’,

Tabla 2.8 Resistencia de diseño a compresión de la mampostería de piezas de arcilla (fm’, sobre área bruta)

6 (60) 7.5 (75) 10 (100) 15 (150) 20 (200) ≥ 30 (300) 40 (400) 50 (500)

fm’, MPa (kg/cm²) Mortero I 2 (20) 3 (30) 4 (40) 6 (60) 8 (80) 12 (120)

Mortero Mortero II III 2 (20) 3 (30) 4 (40) 6 (60) 7 (70) 9 (90) Se elimina

Tabla 2.7 Resistencia de diseño a compresión de la mampostería de piezas de concreto (fm’, sobre área bruta)

en función de fp’

Para hacer uso de estas tablas, la resistencia de las piezas, fp’ debe haber sido obtenida experimentalmente.

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Valores Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural

índice para fm’

Para el diseño de edificaciones que cumplan con: •  Superficie construida no mayor de 250 m², •  de no más de dos niveles y •  que no sean parte de conjuntos de casas, Si no se realizan determinaciones experimentales, podrán emplearse los valores de fm’ siguientes: Tabla 2.9 Resistencia de diseño a compresión de la mampostería, fm’, para algunos tipos de piezas, sobre área bruta Tipo de pieza Tabique macizo de arcilla artesanal Tabique de arcilla extruido

fm’, MPa (kg/cm²) 1.5 (15) 4 (40)

Bloque de concreto

1.5 (15)

Tabique de concreto (tabicón)

1.5 (15)

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Basado en los valores anteriores (NTCM, 2004) para mortero tipo II

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Valores Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural

índice para vm’

Para el diseño de edificaciones que cumplan con: •  Superficie construida no mayor de 250 m², •  de no más de dos niveles y •  que no sean parte de conjuntos de casas, Si no se realizan determinaciones experimentales, podrán emplearse los valores de vm’ siguientes: Tabla 2.10 Resistencia de diseño a compresión diagonal de la mampostería, sobre área bruta Tipo de pieza

vm’, MPa (kg/cm²)

Tabique macizo de arcilla artesanal

0.2 (2)

Tabique hueco de arcilla extruida

0.2 (2)

Bloque de concreto

0.2 (2)

Tabique de concreto (tabicón)

0.2 (2)

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Basado en los valores anteriores (NTCM, 2004) para mortero tipo II. Se redujo: Tabique arcilla Bloque concreto

3 a 2 kg/cm² 2.5 a 2 kg/cm²

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Ensayes Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural

de muretes y pilas

Se mantienen los mismos requisitos, pero se hace referencia a los métodos de ensaye de la norma mexicana: NMX-C-464-ONNCCE. carga

altura

P

carga

t = espesor

altura ≈ longitud

Factor correctivos para pilas con diferentes relaciones altura a espesor Relación altura a espesor de la pila

2

3

4

5

6

Factor correctivo

0.75

0.90

1.00

1.05

1.06

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Nuevo

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Módulos de elasticidad Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural

y de cortante

Cargas de corta duración: Em = 800 fm* piezas de concreto Em = 600 fm* barro y otras Para todos los casos: Em = 350 fm* cargas sostenidas Gm = 0.2 Em Apéndice normativo B Para efectos de considerar Gm en el análisis, cuando Gm /Em < 1/3, se utilizará un valor del módulo de Poisson igual a ν=0.25 y se reducirá el área de cortante por un factor igual a Gm / (0.4Em).

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Relación del módulo de Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural

elasticidady el de cortante

En material elástico, isótropo y homogéneo:

G=

E 2(1+ν)

Pero en material isótropo:

0 ≤ ν < 0.5

Despejando: G/E = 0.5/(1+ν), o bien: ν = 1 / 2(G/E) - 1 Por consiguiente:

0.33 < G/E ≤ 0.5

Si G=0.3E →

ν = 0.667 > 0.5 (no válido)

Si G=0.1E →

ν=4

>> 0.5 (no válido)

è Estrictamente la mampostería no es material isótropo Mesa Redonda: Cambios a NTC-Mamp

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Sistemas estructurales

José Álvaro Pérez Gómez

Sistemas Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural estructurales

•  Mampostería confinada –  10 cm solo para edificaciones hasta dos nieveles –  12 CM con piezas de barro o de concreto –  Castillos interiores solo en muros de 20 cm

•  Mampostería con refuerzo interior –  10 cm hasta edificios de dos niveles –  12 cm con piezas doble hueco de barro extruido –  14 cm con piezas doble hueco de concreto

•  Mampostería sin confinamiento sin refuerzo interior –  Ya no se permite para diseño de nuevas estructuras –  Especificaciones solo para revisión de est. existentes Mesa Redonda: Cambios a NTC-Mamp

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MUROS CONFINADOS CON CASTILLOS INTERIORES

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EL ESPESOR MINIMO DE LOS MUROS CONFINADOS CON CASTILLOS INTERIORES SERA DE 20 CM

:

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MAMPOSTERIA SIMPLE Y REFUERZO POR INTEGRIDAD ESTRUCTURAL

Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural

SE ELIMINA LA MAMPOSTERIA SIMPLE, NO CONFINADA Ó NO REFORZADA INTERIORMENTE COMO UNA SOLUCION DE DISEÑO, LOS FACTORES DE RESISTENCIA Y CONSIDERACIONES DE LAS NTC PARA ESTE CASO SERAN SOLO PARA REVISION DE ESTRUCTURAS EXISTENTES. REFUERZO POR INTEGRIDAD ESTRUCTURAL SOLO SERA UNA OPCION DE REFORZAMIENTO DE ESTRUCTURAS EXISTENTES.

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Traslape de barras Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural

y refuezo horizontal

•  Se acepta que se traslape el 100% del refuerzo en una sola sección, tanto en el refuerzo de castillos como en el refuerzo interior de muros. •  Se especifican nuevas longitudes de traslape que toman en cuenta el tamaño de la pieza y la barra •  Se cambió el tamaño máximo de la barra que puede alojarse en una celda •  Nuevas opciones para la colocación del refuerzo horizontal Mesa Redonda: Cambios a NTC-Mamp

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TRASLAPES REF VERT EN MRI CON UNA Y DOS BARRAS POR CELDA Sociedad MexicanaDE de Ingeniería Estructural

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DE CASTILLOS EN MUROS CONFINADOS Sociedad MexicanaTRASLAPES de Ingeniería Estructural

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TRASLAPES Y ESPESOR MINIMO DE MURO PARA MAMPOSTERIA CONFINADA CON Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural CASTILLOS INTERIORES

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NUMERO DE BARRAS POR CELDA EN MRI Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural

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10 pieza

Antecedentes Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural

Requisito adoptado en NTC-M 2004: Long = 50 db fy ≤ 4200 kg/cm² = 60 db fy > 4200 kg/cm² Experiencias EU (1996-1998), para las NTC-2004 MSJC 2005 (The Masonry Standards Joint Committee, Comité conjunto de normas de mampostería, EU):

mm ld =

0.13 db2 fy γ K fm'

γ = 1 a 1.5 según db K ≤ ccl, scl, 5db (usar libras y pulgadas)

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Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural

​𝑙↓𝑑 =0.49  ​𝑑↓𝑏 ↓↑2 ​𝑓↓𝑦 !/𝐾√⁠​ 𝑓↓𝑗     !  40​𝑑↓𝑏  ,

as fy γ K fj

o

Propuesta ​𝑙↓𝑑 =0.624  ​𝑎↓𝑠 ​𝑓↓𝑦 !/𝐾√⁠​ 𝑓↓𝑗     !  40​𝑑↓𝑏 

área de la barra, (db diámetro) esfuerzo de fluencia γ=1 en barras no. 5 y menores, γ=1.3 para barras mayores menor valor entre el recubrimiento de mortero o 5db. resistencia a compresión del mortero

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DIAMETRO MAXIMO DE REF VERT POR CELDA EN MIR

Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural

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OPCIONES PERMITIDAS DE COLOCACION DE REFUERZO HORIZONTAL EN MUROS Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural CON PIEZAS MACIZAS Y MULTIPERFORADAS

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MORTERO Y CONCRETO DE RELLENO EN MUROS REFORZADOS INTERIORMENTE

Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural

PARA EL COLADO DE LAS CELDAS DONDE SE ALOJE EL REFUERZO VERTICAL DEBERÁ EMPLEARSE MORTERO Ó CONCRETO DE RELLENO CON UNA RESISTENCIA A COMPRESION f´j DE POR LO MENOS 125 KG/CM2 . YA NO PODRA UTILIZARSE EL MORTERO DE JUNTEO COMO MORTERO DE RELLENO.

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Criterios de Diseño Sísmico Roberto Meli Piralla

Contenido

Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural

•  Métodos de Diseño Sísmico •  Espectros de diseño •  Reducciones por ductilidad y resistencia distorsiones de entrepiso admisibles •  Requisitos de estructuración

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Criterios de diseño

Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural

•  Se elimina el procedimiento de diseño del actual cuerpo principal de la norma •  Se elimina el método simplificado •  Queda como único procedimiento el que actualmente está en el Apéndice

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37

Métodos de análisis

Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural

•  Modal espectral: es el de uso general •  Estático: con limitaciones

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Diseño para dos estados límite (niveles de desempeño)

Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural

Seguridad contra el colapso ante sismos excepcionales Limitación de daños ante sismos frecuentes En términos de: •  Resistencia requerida a cargas laterales •  Distorsión máxima admisible

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Procedimiento de diseño

Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural

•  Para cada nivel se da un espectro de diseño •  Reducciones por ductilidad y por sobrerresistencia •  Se elimina la microzonificación, se dan espectros en función del período del suelo en el sitio

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de diseño Sociedad MexicanaEspectro de Ingeniería Estructural

“elástico”

1800

Ts=0.5 Ts=0.75

1600

Ts=1

1400

Ts=1.25

1200

Ts=1.75

Ts=1.5

Sa (gal)

Ts=2

1000

Ts=2.25 Ts=2.5

800

Ts=2.75 Ts=3

600

Ts=3.25

400

Ts=3.5 Ts=3.75

200 0 0.00

Ts=4 Ts=4.25

0.50

1.00

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1.50

2.00

2.50 3.00 T (seg)

3.50

4.00

4.50

5.00

Ts=4.5 Ts=4.75 Ts=5

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Espectro resistencia Sociedad Mexicana de Ingenieríade Estructural

necesaria

a(T ) an = Q' (T , Q) R(T )

Dc = Dr QR

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Factores de reducción del espectro elástico de diseño

Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural

Las ordenadas espectrales definidas en 3.1 y 3.2 podrán ser reducidas . por los factores de ductilidad y de sobrerresistencia

⎧ ⎪ 1 + (Q − 1) ⎪ ⎪ Q ’ = ⎨ 1 + (Q − 1) ⎪ ⎪ 1 + (Q − 1) ⎪ ⎩

β T k Ta

β k

; si    T ≤ Ta

;

βp k

si    Ta < T ≤ Tb ;

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si    T > Tb

10 ⎧  ; si    T ≤ Ta ⎪ R = ⎨ 4 + T / Ta ⎪ si    T > Ta ⎩2  ;

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Tabla Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural

Tabla 3.1 Factor de comportamiento sísmico, distorsión lateral inelástica máxima y limitaciones de uso 1 Sistema estructural Muros de carga de mampostería confinada de piezas macizas con refuerzo horizontal 3 Muros de carga de mampostería confinada de piezas macizas Muros de carga de mampostería confinada de piezas huecas con refuerzo horizontal 3 Muros de carga de mampostería confinada de piezas huecas Muros de carga de mampostería de piezas huecas reforzadas interiormente Muros diafragma Muros de carga de mampostería de piezas huecas o macizas no confinados ni reforzados 6

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Q (2)

γli máx (2)

2.0

0.01

2.0

0.006

2.0

0.008

1.5

0.004

1.5

0.006

(4)

(5)

1.0

0.002

de Q y γ

1

Para las zonas II y III no se admitirán estructuras fuertemente irregulares según las NTCS. 2 Tanto Q como la distorsión lateral inelástica máxima pueden diferir en las dos direcciones ortogonales en que se analiza la estructura. 3 Para que el sistema estructural sea considerada en esta categoría, todos los muros estructurales deben tener refuerzo horizontal. 4 Cuando los muros sean parte de marcos que no puedan resistir al menos el 70% de la carga lateral sin tomar en cuenta la resistencia de los muros, la ductilidad será de acuerdo al tipo de mampostería utilizada en el muro diafragma. En caso contrario, podrá usarse Q = 3 o Q = 4 según se indica en las NTCS. 5 Se tomará de acuerdo con el tipo de mampostería utilizada. 6 Solo para revisión de estructuras existentes.

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Requisitos Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural

de regularidad

•  Requisitos para estructuras regulares •  Factores reductivos de Q’ para estructuras Irregulares: 0.9 Fuertemente irregulares: 0.8 Se castiga especialmente la torsión y la planta baja débil o flexible

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45

Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural

Colapso por planta baja débil

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Cambios Varios

Juan José Pérez Gavilán E

Sociedad Mexicana de IngenieríaMétodo Estructural

simplificado (MS)

Se propone… •  quitar al método simplificado, tanto de la norma de sismo (NTCS) como de la de mampostería (NTCM) •  Incluir un requisito de resistencia mínima utilizando las mismas ideas del MS

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48

mínimo Sociedad Mexicana deRequisito Ingeniería Estructural

de resistencia

•  Se elimina la tabla de coeficientes sísmicos reducidos

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49

Muros Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural

Revisión de esfuerzos en El extremo de los muros

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sobre trabes

Revisión por desplazamientos

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Esfuerzos reducidos Factor de concentración de esfuerzos

Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural

Factor de concentración de esfuerzos

Factor de reducción de los esfuerzos elásticos que solo depende de K

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51

Esfuerzos Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural

elásticos

Para tomar en cuenta la carga sobre la trabe se reduce la inercia 10 0 -10 0

50

100

150

-20 -30 -40 -50 -60 -70

K=4 K=8

-80 -90

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Carga sobre la trabe Carga sobre el muro 7 de mayo de 2014

52

Resultados Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural experimentales

No.

McGill (Pradolin 1979)

2 6 5 6 7 8 10

Burhouse (1969)

K 5.88 4.93 3.42 8.61 8.81 8.31 10.32

Fce 4.76 2.38 1.49 8.33 9.18 8.72 10.89

Fce

Prueba

previos

12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

y = 1.4602x - 3.9521 R² = 0.98161

3

4

5

6

7

8

9

10

11

K

Mesa Redonda: Cambios a NTC-Mamp

7 de mayo de 2014

53

Revisión Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural

por flecha

Ancho de la trabe Peralte de la trabe Espesor del muro Carga sobre la trabe Carga sobre el muro Mesa Redonda: Cambios a NTC-Mamp

7 de mayo de 2014

54

Resistencia Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural

a corte

La nueva propuesta… •  Toma en cuenta la variación de la resistencia con la relación de aspecto •  Toma en cuenta la reducción de la resistencia debida a momento (interacción momento – cortante)

Mesa Redonda: Cambios a NTC-Mamp

7 de mayo de 2014

55

Resistencia Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural

a corte

Factor que toma en cuenta la relación de aspecto del muro Reduce la resistencia debido al momento en el extremo superior del muro Solo en muros en simple curvatura Mesa Redonda: Cambios a NTC-Mamp

7 de mayo de 2014

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deEstructural la relación Sociedad MexicanaEfecto de Ingeniería

de aspecto

Usando la diferencia entre las deformaciones por flexión de entre un uro largo y uno cuadrado puede obtenerse

Aproximación bilineal para facilidad de uso y limitar el efecto a muros con H/L