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Ejercicios Resueltos Gas II Ingeniería de Métodos y Laboratorio (Universidad Católica Boliviana)

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SOLUCIONARIO PRACTICA 1 PROBLEMA 1.- Determinar el contenido de agua saturada de un gas de hidrocarburos dulce a 150 ºF y 1000 psia. DATOS T = 150º F P = 1000 Psia De la tabla 20-4 del GPSA sacamos el contenido de agua

W = 220 lb H2O / MMscf

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PROBLEMA 2.- Determinar el contenido de agua saturada de un 80% C1 una mescla de 20% de CO2 a 160º F y 2000 psia. El contenido de agua determinado experimentalmente era de 172 lb/MMscf. DATOS T = 160º F P = 2000 Wexp =172 lb/MMscf 20% CO2 80% C1 El contenido de agua total se halla con la siguiente fórmula:

No existe contenido de ácido sulfúrico en el gas por lo que Entonces tenemos:

Los valores

los obtenemos de las tablas 20- 4 y 20-11 del GPSA

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Reemplazamos los valores en la ecuación y tenemos:

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PROBLEMA 3.- Encontrar la presión de formación del hidrato para un gas con la siguiente composición. T=50º F componente C1 C2 C3 i-c4 n-c4 N2 CO2 TOTAL

Fracción Molar 0.784 0.060 0.036 0.005 0.019 0.094 0.002 1.000

Peso Molecular 16.042 30.069 44.096 58.122 58.122 28.013 44.011

Mi *Yi 12.577 1.804 1.587 0.291 1.104 2.633 0.088 20.084

Calculamos la gravedad específica

De la tabla 20-19 del GPSA sacamos la presión de formación de hidratos

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PROBLEMA 4 .- El gas en el problema 3 debe expandirse de 1500 psia a 500 psia. ¿Cuál es la temperatura inicial mínima que permita la expansión sin formación del hidrato? Datos Pinicial= 1500 Psia Pfinal= 500 Psia Con los datos, usando el valor de GE hallado en el anterior problema tenemos y usando la tabla 20-21 del GPSA tenemos:

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PROBLEMA 5.- Utilizando el método de Bukacek, calcular el contenido de agua en el gas a 100 °F y 1000 lpca. SOLUCION: Sabemos que la correlación de Bukacek es la siguiente

Donde A y B son constantes obtenidas de la siguiente tabla de correlación de R para calcular el contenido de agua (W) en el gas. De las tablas obtenemos el valor de A y B para una temperatura de 100 °F A = 45100 B = 15.3 Reemplazamos en la ecuación de la correlación de Bukacek, obteniendo el contenido de agua.

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PROBLEMA 6.- ¿Hasta dónde se puede ampliar un gas de 0.6 de gravedad en 2000 psia y 100 °F sin formación de hidrato? Debido a que la gravedad específica del gas es de 0.6, debemos usar la Fig. 20-20 del GPSA

P inicial = 2000 psia T mínima de formación = 100 °F P final = 1000 psia PROBLEMA 6.- ¿Hasta dónde se puede ampliar un gas de 0.6 de gravedad en 2000 psia y 140 F sin formación de hidrato? En este caso también debemos utilizar la Fig 20-20 del GPSA

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Sin embargo vemos que la presión y la temperatura no se interceptan, por lo tanto el gas puede ser expandido hasta la presión atmosférica sin formación de hidratos. P inicial = 2000 psia T mínima de formación = 140 °F P final = 14.7 psia (Presión atmosférica) PROBLEMA 7.- Calcular la presión de formación del hidrato a 50 F para un gas con la siguiente composición. T = 50 ºf COMPUESTOS Y C1 0,784 C2 0,060 C3 0,036

300 psia Kvs Y/Kvs 2.04 0,384 0.79 0,076 0,12 0,3

400psia Kvs Y/Kvs 1,75 0,448 0,5 0,5 0,072 0,185

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iC4 nC4 Nitrogeno Dióxido de carbono total

0,005 0,019 0,094

0,048 0.22 -

0,104 0.086 -

0,027 0.22 -

0.185 1.086 -

0.002 1

3.0

0.001 0.951

1.8

0.001 1.34

Interpolando, obtenemos

PROBLEMA 8: El gas con la composición adjunta opera con 3500 psia y 150

¿Cuáles

serán las condición es de hidrato cuando este gas se expande? COMPONENTE FRACCION MOLAR C1 0,9267 0,0529 C2 0,0018 C3 0,0034 nC4 0,0014 iC4 Total 1,0000 SOLUCION: 1. Hacer un flash adiabático Presión inicial Temperatura inicial Presión final Temperatura[ ] 3500 150 300 38 3500 150 400 45 3500 150 500 52 3500 150 600 58 3500 150 700 64 2. Asumir un temperatura cualquiera par predecir la formación de hidratos proporcionar simples cálculos para 200 y 300 psia Este cálculo ha sido repetido para 400, 500,800 y 1000psia de la figura 20 – 30.

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T = 40 ºf COMPUESTOS C1 C2 C3 NC4 IC4 C5 total

Y 0,9267 0,0529 0,0138 0,0018 0,0034 0,0014 1

200 psia Kvs Y/Kvs 2,25 0,411866667 0,5 0,1058 0,055 0,250909091 0,0225 0,08

0,848575758

Kvs 1,75 0,205 0,03 0,0105

300psia Y/Kvs 0,52954286 0,25804878 0,46 0,17142857

1,41902021

3. Interpolando

4. La intersección de las líneas en la F ig 20 – 30 será el punto en el cual empiezan a formarse los hidratos el resultado es 500 psia.

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PROBLEMA 9: Estimar la temperatura de formación de hidratos a 610 psia con el siguiente análisis utilizando. Fig 20 – 31. COMPONENTE FRACCION MOLAR N2 0,30 6,66 CO2 H2 S 4,18 C1 84,27 3,15 C2 0,67 C3 0,20 nC4 0,16 iC4 0,40 C5+ Total 1,0000

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SOLUCION: 1. con los datos de la presión se procede a leer la Fig 20 – 31

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Γ= 0.682 y MW = 19.75 P=610 psia

2. observamos la concentración de acido sulfhídrico de 4.18 T =63.5 ℉

3. Procedemos a la corrección con el porcentaje de propano que nos da an la cromatografía de 0.67 con la presión del sistema leemos un temperatura en el lado izquierdo de la grafica de -2.7 ℉ Tcorrec =-2.7 ℉

4 La temperatura de formación de hidratos es:

Tfh= TH2S +Tcorrec Tfh = 63.5 -2.7 =60.8℉ PROBLEMA 10: 100MMscf /d de gas natural deja una plataforma offshore a 100 1200psia. El gas llega a 40

y 900psia. La temperatura de hidrato de gas es de 65

y .

La producción de condensado asociado es 10Bbl/MMscf. El condensado tiene una gravedad API de 50 y un MW de 140. Calcular la cantidad de metanol e inhibidor EG de 80% wt necesaria para prevenir la formación de hidratos DATOS: Q= Tinicial = Pinicial= Tfinal= Pfinal= Tfh= Qcond= API= MW= INHIBIDOR(EG)

100 100 1200 40 900 65 10 50 140 80%

MMSCFD ºF PSIA ºF PSIA ºF Bbl/MMSCF

SOLUCIÓN: 1. Calculo de la cantidad de H2O en figura 20 -5

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2. Calculo de la concentración del metanol MWi = 32 y Kh = 2335 ( constante)

3.

Pero en el problema nos dice que tiene un contenido mayor al 80% en contenido de agua entonces utilizamos la ecuación Nielsen-Bucklin :

4. Calculo del flujo másico del metanol en la fase acuosa

5. Estimación de las pérdidas por evaporación: Tfinal = 40 ℉ y Pfinal =900psia

6. Perdidas en la fase liquida Tfinal = 40℉ y Xi=25.5%. Mhc= 0

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FIG 20.65

FIG 20.66

7. Finalmente el cálculo de la masa del inhibidor: d = 25℉ MW =62 Kh=23355

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Problema 11: 30 MMscf/d de gas natural de gravedad específica 0.65 entra en un contactor de TEG a 600 psia y 100 °F. Especificación de contenido de H 2O de salida es de 7 lb H2O/MMscf y la velocidad de circulación del TEG es de 3 gal TEG/lb de H2O. Estimar el diámetro del contactor y el número de bandejas y la altura del embalaje estructurado necesaria para cumplir con este requisito. Asumir z = 0.92. SOLUCION: DATOS Q =30 MMscf/d SPGR = 0.65 P = 600 psia T = 100 °F WOUT= 7 lb H2O/MMscf 3 gal TEG/lb de H2O  Estimacion de la concentración de TEG (Fig. 20-68, GPSA). Pero necesitamos la temperatura de formación del hidrato o lo que es llamado Dewpoint para esto utilizaremos la Fig. 20-4, GPSA. Con:

Con la temperatura de equilibrio del punto de rocio y la temperatura del contactor recurimos a la Fig. 20-68, entonces

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 Estimación del numero teorico de bandejas. Calculamos la eficiencia de remoción del agua con la siguiente formula:

Utilizando la Fig. 20-70 (N= 1.5) con

Utilizando la Fig. 20-71 (N= 2) con

y

y

El valor de eficiencia de remoción es mas próximo para N=2,entonces tenemos 2 platos teóricos ≅ 8 bandejas con 24” de espacio entre cada uno

2 platos teoricos≅ 10 ft de embalaje estructurado.  Calculo del diámetro del contactor. Diámetro de las bandejas La velocidad masica

Donde densidad del liquido es(API=50)

Densidad del vapor o gas

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Entonces la velocidad máxima: (

)

El flujo masico es:

Entonces el área es:

Para el embalaje estructurado:

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PROBLEMA 12: determinar el rendimiento del rehervidor para las condiciones en el problema anterior. Asumiendo que la temperatura de TEG rico que entra al regenerador es 300°F y la temperatura de la caldera es de 400 °F. SOLUCIÓN DATOS

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Eficiencia del rehervidor del glicol: para 1gal TEG De la siguiente tabla podemos identificar la densidad de TEG y el calor especifico.

Calor sensible: para 1 gal

La vaporización de absorción del H2O para los 3 gal de TEG

Calor de reflujo de condensado (25%)

Eficiencia total del rehervidor incluido la perdida del 10%

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Eficiencia total del rehervidor para los 30MMscfd

Problema 13: 100 MMPCD de gas natural con un peso molecular de 18, debe procesarse para la recuperación de etano en una planta de compresor de turbinas. El agua saturada en 600 psia y 100°F y deben secarse a -150 °F de su punto de roció. Determinar el contenido de agua del gas y la cantidad de agua que debe eliminarse; y hacer un diseño preliminar de un sistema de deshidratación de tamiz molecular formado por dos torres con deshidratación de flujo descendente en una torre y flujo ascendente de regeneración en el otro. Utilice el tamiz molecular 4A de solido granular 1/8” (es decir el acoplamiento 4x8). El gas de regeneración es parte de residuo gas de la planta, que es a 600 psia y 100°F y tiene un peso molecular de 17. El lecho debe calentarse a 500 °F para la regeneración. SOLUCION: DATOS Q = 100 MMPCD MW = 18 Agua saturada:

P = 600 psia;

T = 100 °F

Tsecado= -150 °F

a) Determinar el contenido de agua del gas y la cantidad de agua que debe eliminarse Determinaremos la cantidad de gas que será removida por cada ciclo. Es decir 1 ciclo = 24 hr (12 horas de absorción y 12 horas de regeneracion) De la Fig. 20-4 Con 100°F y 600 psia

W i=88 lb H2O/MMscf

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Con T = -150°F (punto de rocio)

W f =0 lb H2O/MMscf

El agua removida total es:

Cantidad de agua removida por ciclo: 1 ciclo = 12 hr

b) Diseño preliminar de un sistema de deshidratación de tamiz molecular formado por dos torres con deshidratación de flujo descendente en una torre y flujo ascendente de regeneración en el otro.

1. Determinando el diámetro del lecho y su correspondiente P/L y la velocidad superficial. Determinamos LA MAXIMA VELOCIDAD superficial:

DONDE:

Los valores de B,C son extraidos de la siguiente tabla:

Valores típicos de absorbentes:

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También: Z= 0.93 (Fig 23-5) para MW=17.4 que es el mas cercano a nuestro gas (MW = 18) Densidad

Viscosidad: Asumiendo SPGR = 0.7 en la Fig. 23-23

cp

El flujo masico:

El flujo volumetrico actual es:

El diametro minimo de la torre sera:

Diametro seleccionado:

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La velocidad requerida:

La caida de presion es:

2. Determinar la cantidad de solido granular y la altura del lecho Suponemos que el gas esta saturada de agua a la entrada, entonces saturacion 100% Fig. 20-84 con sat = 100%

CSS = 1.0

Fig 20-85 con T = 100°F

CT = 0.93

La cantidad de desevcante requerido es:

Longitud del solido granular (

)

Longitud de la zona de transferencia de masa:

Donde: Z = 1.70 ft para 1/8 plg de solido granular Z = 1.85 ft para 1/16 plg de solido granular

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Altura del lecho total

Cantidad del solido granular:

3. Verificando si nuestro diseño es factible en cuanto a la presion Con la altura del lecho y la caida de presion calculado en el punto 1, tenemos

Este valor es toleble ya que esta en el rango (5-7 PSI) 4. Calculo del requerimiento de calor para adsorber el agua. Si el lecho debe calentarse hasta 500 °F Calculamos el peso del acero con la siguiente ecuacion:

Donde t = tickness de la torre.

Presion de diseño = 110% presion de operación Presion de operación = 600 PSI

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Calor requerido sera:

5. Calculo del flujo de regeneracion El tiempo de calentamiento es 60 % del tiempo de regeneracion:

Calculando la capacidad de calentamiento Cp:

Las entalpias se determina mediante la Fig. 24-12. Con P=600 PSI y MW = 17

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El flujo de la regeneracion sera:

RESPUESTA: El diseño del sistema de deshidratacion es como sigue: Torres:2 Presion y temperatura de diseño: 660 psig y 100 °F Dimensiones de la torre: diametro de 7.5 ft (90”) y altura del lecho 20.1 ft, por tanto la altura de la torre es 23.1 ft Cantidad de solido granular: (2 torres) 2* 40010 lb Flujo de regeneracion: 18706 lb/hr Temperatura de regeneracion:550 °F Ciclo= 24 horas (12 horas de adsorcion y 12 horas de regeneracion)

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14. Calcular el contenido de agua de un gas natural pobre y dulce de composición mostrada en el cuadro a una presión de 800 psia y 140 ºF, utilizando las gráficas necesarias, además de utilizar la ecuación correspondiente y encontrar el porcentaje de diferencia entre ambos resultados respecto al calculado con el método grafico. Calcular la masa de agua que se debe eliminar de esta corriente de gas para ser transportada con un contenido minimo de 7 Lb de agua por millón de pie cubico (utilizar el valor obtenido por grafico para este calculo).

Solucion: Con los siguientes datos: P = 800 psia T=140 ºF Ws=7 (lbH2O/MMscf) Desarrollando la tabla:

Componente fraccion molar

M

XM

C1 C2 C2 NC4 NC5 N2 CO2

0,75 0,07 0,04 0,03 0,02 0,03 0,06

16,043 30,07 44,097 58,124 72,151 28,013 44,01

12,03225 2,1049 1,76388 1,74372 1,44302 0,84039 2,6406

TOTAL

1

22,56876

1º Metodo Grafico: A P=800 psia y T=140 ºF De la grafica obtenemos que: W = 200 (lbH2O/MMscf) A este valor debemos corregir mediante la gravedad especifica que es:

0,779308 De la siguiente figura:

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De la figura obtenemos que: Cg = 0,98. Entonces mediante la formula:

Mediante el método analítico:

Pero sabiendo que

Donde la

obtenemos mediante tablas y nos da como resultado:

, nos da como resultado: 2,893 psia.

Entonces reemplazamos:

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Entonces:

Entonces el porcentaje de diferencia se calcula mediante:

Finalmente la masa de agua a eliminar es:

15. Estimar la presión para la formación de hidratos a una temperatura de 50ºF, utilizando la grafica correspondiente y su respectiva formula, calcular además el porcentaje de diferencia entre ambos valores respecto al calculado gráficamente:

Componente fraccion molar C1 0,9267 C2 0,0529 C3 0,0138 nC4 0,0018 iC4 0,0034 NC5 0,0014 TOTAL 1

Mediante la formula:

M

XM

16,043 30,07 44,097 58,124 58,124 72,151

14,867048 1,590703 0,6085386 0,1046232 0,1976216 0,1010114 17,469546

0,6032302

Entonces mediante el método grafico: a GE = 0,60 y T=50 ºF

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480

Obtenemos que PFH = 480 psia. Mediante el método analítico:

Despejando P, obtenemos que:

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Reemplazando los valores obtenemos la presión:

Finalmente el porcentaje de diferencia es:

16. Para los datos del ejercicio anterior, si se tiene un descenso de la presión en 100 psia, determinar la temperatura a la cual se formaran los hidratos mediante los dos métodos conocidos (utilizar la presión obtenida de graficos del ejercicio anterior). Considerando un descenso de 100 psia entonces:

Con este valor determinamos la temperatura junto a la gravedad especifica que es 0,60 mediante la siguiente grafica:

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De la figura obtenemos una T de 47 ºF. Ahora mediante el método analítico, determinamos:

Problema 17.- Diseñar una torre contactora de bandejas que trabaja con glicol para una instalación en campo que se adapte a las siguientes condiciones: Solución:

Ecuaciones

utilizadas

Problema 18.- En un pozo gasífero se producen 90 MMscfd de gas natural a 100 ºF y 1200 psia. El gas producido a la salida esta con 40 ºF y 900 psia. La temperatura de formación de hidratos es 70 ºF. La producción de condensado asociado es de 127 (lb-mol)/h. Calcular la cantidad de inhibidor requerido (metanol), para prevenir la formación de hidratos en la tubería. (Constante K para el metanol 2335, PM = 32) Solución:

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Q = 90000000 T= 100 P= 1200 P final = 900 T final = 40 T fh = 70 K= 2335 PM = 32 127 (lb-mol)/hr

scfd ºF psia psia ºF ºF

de tabla se obtiene contenido de agua a) agua removida W= 34 lb/MMscf W final =

9,5

ΔW =

lb/MMscf 24,5 lb/MMscf

Wr=

91,88

lb/h

b) Concentración de metanol d= xi =

30 0,29

ºF

c) Cáculo del flujo másico del metanol en la fase acuosa m I = 37,7730193 lbH20 metanol/día

Ecuaciones utilizadas a)

b)

c)

Problema 19.- Un lecho de tamiz molecular de 4A está procesando 75 MMscfd en un ciclo de 12 hrs con dos lechos, donde el gas de salida va hacia la sección criogénica de turboexpander. El flujo de gas es incrementado a 150 MMscfd. Estimar la caída de presión en el lecho y determinar si la capacidad del lecho permite continuar la operación en un ciclo de 12 horas ó el tiempo de ciclo debe ser cambiado.

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El gas entra al lecho a 120 ºF y 950 psig. El contenido de agua es 60% de saturación a 120 ºF. El peso molecular del gas es 18,5 y la viscosidad es 0,014 cp, con z = 0,84. El lecho de absorción contiene 41000 lb de 1/8 pulgadas de diámetro con una densidad de 44 lb/ft3. El diámetro interno de la pared del lecho es de 7,5 ft y el absorbente fue instalado dos años atrás. Solución: Q= Qinc = Tent = Pent = Visc = Z= Dens = d= m abs = PM =

75000000 150000000 120 964.7 0.014 0.84 44 7.5 41000 18.5

scfd scfd ºF psia cp lb/ft3 ft lb

a) Volumen de absorbente V=

ft3

44.2

ft2

b) Area del lecho A=

c) Altura de la cama absorbente Hc =

de tablas

932

21.1

ft

d) Cálculo de la densidad del gas

B=

0.056

c=

0.0000889

dens gas =

3.41

lb/ft3

e) Caudal Qc =

1487.2

ft3/min

f) Velocidad superficial del gas Vs =

33.7

ft/min

g) Caida de presión ΔP/L =

0.370

psi/ft

ΔP =

7.81

psi

Conclusión so es aceptable la caída de presión por lo tanto no puede continuar el ciclo de 12 horas se debe cambiar a un ciclo de 8 horas. Ecuaciones utilizadas a)

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Masa solido granular Vol. Adsorbente = ----------------------------------Densidad del absorbente b)

π * D² Área lecho = --------4 c)

Volumen del Adsorbente Hc = ----------------------------------Área lecho d)

(MW)(P) ρ gas = --------------ZRT e) V 14.7 T Z Q = ------- *------- * --------- * 1440 P 520 f) Q Vs = -------AL g)

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Problema 33. Una corriente de gas natural húmedo debe ser deshidratado mediante una unidada de deshidratación de TEG; si el caudal de flujo es de 10 MMscfd, a 120 °F y 600 psia. En estas condiciones el gas está saturada con agua a 150 lb/MMscf. Es gas debe ser secado hasta 7 lb/MMscf. Calcular la velocidad de circulación, el diámetro de la torres contactora, el rendimiento del rehervidor. Utilice una taza de glicol de 2.5 gal de glicol/lb de agua.

Datos: Q= 10 MMscfd. T= 120 °F P= 600 psia Cwi= 150lb H2O/MMscf Cws= 70lb H2O/MMscf

r (rendimiento del contactor)= ¿?=rendimiento del rehervidor

a) Velocidad de circulación Z= 0.90

sg= 0.63

1. Volumen de gas

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b) Ecuación de Souder Brown calculo de la velocidad máxima …………ec.1 ρV= 2.75*G* ρV= 2.75*0.65*

En ecuación 1.

c) Área del contactor

d) Diámetro del contactor

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Problema 34: Encontrar la presión a que se forma hidrato en T = 40°F para un gas con la siguiente composición: Componente Fracción peso Y*PM molar(Y) molecular(PM) 0,88 16,042 14,11696 C1 0,09 30,069 2,70621 C2 0,02 44,096 0,88192 C3 0,01 58,122 C4 Σ 1 Solución:  Peso molecular promedio del gas será:

0,58122 18,28631

PM  18,286lb lb  mol 

 Calculo de la gravedad especifica del gas: PM g 18,286   0,631 GEg  PM a 28,964  Para determinar la presión de formación de hidratos, utilizaremos la FIG. 20-19(GPSA)

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Realizando la correspondiente lectura para T=40°F y GEg  0,63 se tiene: P = 220(psia) Problema 36 Calcular la temperatura para la formación de hidrato a 435 psi, de la siguiente composición de un gas natural. Aplique el método de Katz.

Componente Fraccion molar N2 0,05 C1 0,78 C2 0,06 C3 0,03 i-C4 0,01 H2 0,01 CO2 0,04 C5 0,02 TOTAL 1 =

PM

PM * Y

28,013 16,043 30,07 44,097 58,124 2 44,01 72,151

1,40065 12,51354 1,8042 1,32291 0,58124 0,02 1,7604 1,44302 20,84596

=0.796

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Con: GE= 0,72 P=435 PSI La temperatura según el grafico es: TFH= 54°F

Problema 38: Efectué el diseño de una torre de absorción y un rehervidor para una unidad de glicol con los siguientes datos: flujo del gas es 0.7MMscf/hrs a 1000psia y una temperatura de 100°F, el punto de roció del gas de salida es 20°F, el ingreso de gas con agua saturada tiene una masa molecular de 20.3, los datos del hervidor para el gas es de T2=400°F – T1=280°F. Solución:

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Datos: Q = 0.7 MMPCH T= 100 °F P = 1000 psia MW = 20.3 Punto de rocio: T = 20 °F T2= 400 °F T1= 280 °F  Calculo del volumen del gas

 Calculo de factor de compresibilidad(z) PM g 20,3 GEg    0,7 PM a 28,96 De la siguiente figura determinamos el valor de la z

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Z=0.83

 Calculo de la velocidad superficial máximo del gas

vmax

   V  660 *  L  V

  

1

2

 70  4.07  vmax  660 *    4.07  vmax  44.27 ft min  Area del contactor

1

2

 2656.37

ft 1h * h 60 min

 Diámetro del contactor

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Problema 40 Se dispone de 100 MMscfd de gas natural de gravedad especifica 0,7 a una presión de 1000 psi y 110°F, el cual debe ser deshidratado hasta un punto de rocio de 35°F. Calcular: DATOS: Q=100MMcsf. GE= 0.7 T= 110°F P=1000psia T =35 °F 1. La temperatura a la cual se formara hidratos en el gas a las condiciones originales. Con : P=1000psia T =35 °F Se tiene la temperatura de formación de hidratos:

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TFH= 65°F

2. Contenido de agua en el gas que llega a la planta. Con : T= 110°F P=1000psia

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El contenido de agua es: W= 80 lb H2O/MMscf 3. Descenso del punto de roció.

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4. Cantidad de agua que queda en el gas deshidratado. Se asume un Cws = 5 lb H2O/MMscf Entonces: lb H2O/MMsc f =

= 75

5. Cantidad de agua que se debe remover del gas natural. De: Tabla 8.3 para Ct considerando la T --- Ct = 0,99 Tabla 8.4 para Cg considerando la GE --- Cg =1.00

=

=101 MMscf

Cantidad de agua removida es: = 75 lb

/MMscf * 101 MMscf

6. Calcular la taza de circulación de TEG, utilizando una torre de cinco platos reales.

DE la grafica 8.7 Con: = 65 °F GWR= 3Lb H2O/MMsc f Criterio de diseño Se tiene: N#DE PLATOS= 4

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