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SISTEMA DE RIEGO COTORACA

PROYECTO: UBICACIÓN: DISTRITO PROVINCIA DEPARTAMENTO

PUEBLO LIBRE HUAYLAS ANCASH

DISEÑO DE PASE AEREO DE TUBERIAS Datos iniciales

Y l f

c o d

l= 40.00 m d= 1.00 m

c o

s X f= 4.00 m l= d= f= s=

s= 0.40 m Altura de Torre(H) H=

4.40 m

Luz total del pase aereo Separación entre pendolas flecha=l/10 generalmente distancia menor cable principal y tubería

Diseño Ø cable de péndolas: P. Tuberia Ø 2" P.accesor.+agua P. Cable pendola Factor Seg. L. Pénd. Extremo

2.32 25.00 0.17 4.00 4.40

Kg/m Kg/m Kg/m

1m3

PI Peso 3.1416 18.529911

De 3 a 6

28.07 Kg.

Tensión max.rotura=

0.11 Ton

Luego, se usará cable de

3/8"

1/4"

tipo BOA 6 x 19

tipo BOA 6 x 19 0.69 Kg/m

Peso cables, Tub. y accesorios = Pviento =

0.1536

m

Peso total por péndola =

Diseño del cable principal: Cable Asumido Peso cable

D 1000.00

28.76 Kg/m

0.005 x 0.7 x Velocidad viento ^2 x ancho puente

Pviento =

Cable tipo BOA 6 x 19 DiámetrosPeso Kg/mRotura Ton. 1/4" 0.17 2.67 3/8" 0.39 5.95 1/2" 0.69 10.44 5/8" 1.07 16.2 3/4" 1.55 23.2

1.75 Kg/m

Psismo =

0.18 x Peso

Psismo =

5.18 Kg/m

Peso por unidad long. máxima = 2

35.69 Kg/m

2 1/2

Tmax.ser = p.l .(1+16(f/l) ) /8f

1.92 Ton

Factor de seguridad =

4

Tensión max.rotura =

( de 2 a 5) 7.69 ton

Se usará cable de

1/2"

tipo BOA 6 x 19

Diseño del bloque deconcreto para el anclaje recto del cable

d=

H c.a. = b c.a. = prof. c.a. = Angulo Ø(°) = Peso concreto Wp =

1.30 1.50 1.50 30.00 2.40 7.02

m m m grados Ton/m3 Ton

Tmax.ser SEN Ø= Tmax.ser COS Ø=

0.96 Ton-m 1.66 Ton-m

(Wp*b/2-Tmax.serSEN(Ø)*b/4-Tmax.serCOS(Ø)*3/4H) Wp-Tmax.serSEN(Ø)

Altura de la cámara de anclaje Ancho de la cámara de anclaje (paralela a la longitud del puente) Profundidad de la cámara de anclaje (perpendicular al ancho)

d=

3.28 6.06

e=

0.54 m

b/2-d

0.21 < b/3 =

0.50 Ok

Factores de Seguridad al Deslizamiento y Volteo

Verficación de la excentricidad de fuerzas

U=

F.S.D.=

U*(Wp-Tmax.serSEN(Ø)) Tmax.serCOS(Ø)

F.S.V.=

Wp*b/2 Tmax.serSEN(O)*b/4+Tmax.serCOS(O)*3H/4

0.5

3.03 1.66

1.82 >1.75

Ok

5.27 1.98

2.65 >2.00

Ok

Diseño de la torre(Columna) de elavación: ß en grados =

21.80 °

Torre

a1 a2 H p.e. cto. Wp

0.40 0.25 4.40 2.40 1.06

m m m Ton/m3 Ton

Zapata

hz b prof. p.e.cto. Wz

0.80 1.50 1.50 2.40 4.32

m m m Ton/m3 Ton

d=

S U C Z Rd H (cortante basal)

1.20 1.00 0.40 0.40 3.00 0.07 Ton

e = b/2 - d =

0.03 < b/3 =

ß(º)=

21.80 Tmax.ser SEN ß = 0.71 Tmax.ser COS ß = 1.78 Tmax.ser SEN Ø =0.96 Tmax.ser COS Ø = 1.66

Altura de la zapata Ancho de la zapata (paralela a la longitud del puente) Profundidad de la zapata (perpendicular al ancho)

Nivel 3 2 1

Cálculo de las cargas de sismo hi (m) pi (Ton) pi*hi 4.40 0.35 1.55 2.93 0.35 1.03 1.47 0.35 0.52 3.10

0.50 Ok

(Wp*2b/3+Wz*b/2+Tmax.ser*SEN(O2)*2b/3+Tmax.ser*SEN(O)*2b/3-(Tmax.ser*COS(O2)-Tmax.serCOS(O))*(H+hz)-Fs3*(H+hz)-Fs2*2*(H+hz)/3-Fs1*(H+hz)/3 Wp+Wz+Tmax.ser*SEN(O)+Tmax.ser*SEN(O2)

d=

5.07 7.05

0.720 m

Factores de seguridad al deslizamiento y volteo F.S.D. =

(Wp+Wz+Tmax.ser*SEN(02)+Tmax.ser*SEN(O))*U (Tmax.ser*COS(O2)-Tmax.ser*COS(O)+Fs3+Fs2+Fs1)

F.S.V. =

3.53 0.19

18.79 > 1.5 Verificación al deslizamiento de la zapata

(Wp*2b/3+Wz*b/2+Tmax.ser*SEN(O2)*2b/3+Tmax.ser*SEN(O)*2b/3+Tmax.ser*COS(O)*(H+hz)) (Tmax.ser*COS(O2)*(H+hz)+Fs3*(H+hz)+Fs2*2*(H+hz)/3+Fs1*(H+hz)/3)

F.S.V. =

14.63 9.55

1.53 > 1.75 Verificación al volteo de la zapata

Calculo del acero de refuerzo en la Columna Datos fy(kg/cm2) 4200 a1(cm)

f'c(kg/cm2) 210 a2(cm) 30 30 Refuerzos extremos: Asmin(cm2)= 9.00 Asmax(cm2)= 72.00

Pu(kg) 2730.70 Ag(cm2) 900

Calculo del refuerzo requerido: Ast=(Pu/(0.7*.8)-0.85f'cAg)/(Fy-0.85*f'c)= -38.74 As provisto(cm2)= 9.00 (acero mínimo) Elección de varillas= se usará 8 varillas de 1/2" As provisto= 10.128

Calculo del acero de refuerzo en la Zapata 1.- Datos de columna: a1(cm)= 0.40 a2(cm)= 0.25 Concreto de la columnaf'c= 210 fy= 4200 Acero 1/2" Diam. Varilla mayor 1.27 2.- Datos iniciales: P.zap(kg)= 4320 TmaxV+Wcolum.(kg)= 2730.70 Peso esp.suelo: 1700 Cap portante suelo: 1.5 f'c= fy= Altura de suelo sobre zapata

cm cm kg/cm2 kg/cm2 cm

kg/m3 kg/cm2

175 kg/cm2 4200 kg/cm2 60 cm

4.- Calculo Para alto de zapata= Peralte de zapata= Capacidad portante neta= Area min. requerida=

80.00 70 1.206 5846.35086

cm cm kg/cm2 cm2

Lado zapata cuadrara= Reacción amplificada del suelo= Fuerza de corte a d=

150.00 0.47511949 342.086033 62575.3257

cm2 kg/cm2 kg soporta el concreto al corte

Resistencia del cº al corte por flexión=

Análisis por punzonamiento: La fuerza cortante a d/2 es = Resist.Cº al punz. es el menor de: Perímetro de la sección crítica=

8335.42032 kg 281.6 359073.748 714747.177 243815.508

CUADRO RESUMEN De LOS CALCULOS de refuerzo longitudinal Concreto f'c = 175 kg/m2 Ancho(b)= 150 cm Peralte(d)= 70 cm Acero = 4200 kg/m2 Alto(h)= 80 cm Recubri.(r)= 10 cm Luz libre del tramo Ln 4.33m Momento Ultimo Mu 199373.4415 kg-cm se evalúa en la cara de la columna Resistencia Ultima Ru 0.271256383kg/cm2 Cuantía p 0.0062% 0.03710213 75% de cuantía básica0.75pb 1.34% Area acero calculado As 0.651 cm2 Acero mínimo As-min 21.6 cm2 Acero de refuerzo As-ref. 21.6cm2 7.57894737 19.791667 Se requiere 11 varillas Ø 5/8"

aralela a la longitud del puente) aje (perpendicular al ancho)

ción de la excentricidad de fuerzas

Ton Ton Ton Ton

ulo de las cargas de sismo Fsi (Ton) 0.03 0.02 0.01 0.07

Fs3*(H+hz)-Fs2*2*(H+hz)/3-Fs1*(H+hz)/3

Ok Verificación al deslizamiento

No pasa Verificación al volteo

VERIFICACION DE PUENTE AEREO DE TUBERIAS (Instructivo) Ingrese los datos de casilleros amarillos Longitud= D/pendola

64.00 m 1.67 m

Longitud total del pase aereo Separación entre péndolas

Flecha = Flecha =

6.40 m 6.40 m

Redondeo

pend.