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• Fran Chelito

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Instituto Americano de Concreto Avanzando conocimiento concreto Informe sobre concreto permeable Derechos de autor del American Concrete Institute, Farmington Hills, MI. Todos los derechos reservados. Este material no se puede reproducir ni copiar, en todo o en parte, en ningún medio impreso, mecánico, electrónico, de película u otro medio de distribución y almacenamiento, sin el consentimiento por escrito de ACI. Los comités técnicos responsables de los informes y las normas del comité de ACI se esfuerzan por evitar ambigüedades, omisiones y errores en estos documentos. A pesar de estos esfuerzos, los usuarios de los documentos de ACI ocasionalmente encuentran información o requisitos que pueden estar sujetos a más de una interpretación o pueden ser incompletos o incorrectos. Se solicita a los usuarios que tengan sugerencias para- mejorar los documentos de ACI que se comuniquen con ACI. El uso adecuado de este documento incluye la verificación periódica de erratas en www.concrete.org/committees/errata.asp para obtener las revisiones más actualizadas. Los documentos del comité de ACI están destinados al uso de personas que sean competentes para evaluar el significado y las limitaciones de su contenido y recomendaciones, y que aceptarán la responsabilidad de la aplicación del material que contiene. Individual ¿Quién utiliza esta publicación de alguna manera asume todos los riesgos y acepta la total responsabilidad por la aplicación y el uso de esta información? Toda la información contenida en esta publicación se proporciona "tal cual" sin garantía de ningún tipo, ya sea expresa o implícita, incluidas, entre otras, las garantías implícitas de comerciabilidad, idoneidad para un propósito particular o no infracción. ACI y sus miembros no se responsabilizan por daños de ningún tipo, incluidos daños especiales, indirectos, incidentales o consecuentes, que incluyen, entre otros, la pérdida de ingresos o la pérdida de beneficios, que pueden derivarse del uso de esta publicación. Es responsabilidad del usuario de este documento establecer prácticas de salud y seguridad adecuadas a las circunstancias específicas involucradas con su uso. ACI no hace ninguna representación con respecto a cuestiones de salud y seguridad y el uso de este documento. El usuario debe determinar la aplicabilidad de todas las limitaciones reglamentarias antes de aplicar el documento y debe cumplir con todas las leyes y regulaciones aplicables,

incluidas, entre otras, las normas de salud y seguridad de la Administración de Seguridad y Salud Ocupacional de los Estados Unidos (OSHA). Información de pedido: los documentos de ACI están disponibles en forma impresa, mediante descarga, en CD-ROM, mediante suscripción electrónica o reimpresión, y pueden obtenerse comunicándose con ACI. La mayoría de los estándares de ACI y los informes de los comités se reúnen en el Manual de ACI revisado anual de Práctica concreta (MCP). Informe sobre concreto permeable Reportado por el Comité ACI 522 Este informe proporciona información técnica sobre la aplicación de concreto permeable, métodos de diseño, materiales, propiedades, proporción de mezcla, métodos de construcción, pruebas e inspección. El término "concreto permeable" típicamente describe un material de grado abierto, de asentamiento abierto de casi cero, que consiste en cemento Portland, agregado grueso, agregado fino escaso o nulo, aditivos y agua. La combinación de estos ingredientes producirá un material endurecido con pares conectados, que varían en tamaño de 0,08 a 0,32 pulgadas (2 a 8 mm) que permiten que el agua pase fácilmente. El contenido de vacío puede variar entre 15 y 35%, con resistencias de compresión típicas de 400 a 4000 psi (2.8 a 28 MPa). La velocidad de drenaje del pavimento de concreto permeable variará con el tamaño del agregado y la densidad de la mezcla, pero generalmente caerá en el rango de 2 a 18 gal./ min / f (81 a 730 l / min / m2) El concreto permeable es ampliamente reconocido como el material de construcción sostenible, ya que reduce la escorrentía de aguas pluviales, mejora la calidad del agua de lluvia, puede recargar los suministros de agua subterránea y puede reducir el impacto del efecto isla de calor urbana. Palabras clave: construcción; diseño; drenaje; edificio verde; Crédito LEED®; Permeabilidad; pavimento de concreto permeable; agua de tormenta; sostenibilidad; pruebas Los Informes, Guías, Manuales y Comentarios del Comité de ACI son una guía para planificar, diseñar, ejecutar e inspeccionar la construcción. Este documento está destinado al uso de personas que sean competentes para evaluar el significado y las limitaciones de su

contenido y recomendaciones, y que aceptarán la responsabilidad de la aplicación del material que contiene. El American Concrete Institute niega toda responsabilidad por los principios establecidos. El Instituto no será responsable de ninguna pérdida o daño que pueda surgir. La referencia a este documento no debe hacerse en documentos contractuales. Si los elementos encontrados en este documento son deseados por el Arquitecto / Ingeniero para ser parte de los documentos del contrato, deberán ser reexpresados en lenguaje obligatorio para su incorporación por el Arquitecto / Ingeniero.

CONTENIDO Capítulo 1-Introducción y alcance, p. 522R-2 1.1 Introducción 1.2-Alcance

Capítulo 2-Notación y definiciones, p. 522R-3 2.1-Notación 2.2-Definiciones

Capítulo 3-Aplicaciones, p. 522R-3 3.1-General 3.2-Construcción de aplicaciones: historia 3.3-Pavimentos 3.4 Otras aplicaciones

Capítulo 4-Materiales, p. 522R-6 4.1-General 4.2-Agregados 4.3-Materiales cementosos 4.4 Agua 4.5-Aditivos

Capítulo 5-Propiedades, p. 522R-7 5.1-General 5.2-fuerza de compresión 5.3-resistencia a la flexión 5.4 Contenido / densidad del vacío 5.5 Tamaños de poros 5.6 Tasa de percolación 5. 7-Durabilidad 5.8-Dureza 5 .9-Absorción acústica

Capítulo 6-Proporción de mezcla de hormigón permeable, p. 522R-12 6.1-General 6.2-Materiales 6.3-Relación agua-material cementicio 6.4 Contenido nulo 6.5-Cantidad de agregado grueso

6.6-Pegar volúmenes, cemento y contenido de agua 6.7-Procedimiento de dosificación 6.8- Rangos típicos de materiales

Capítulo 7-Diseño de pavimento permeable, p. 522R-15 7 .1-Introducción 7.2-Diseño estructural 7.3-Diseño de gestión de aguas pluviales 7 .4 otras consideraciones

Capítulo 8-Construcción de pavimento permeable, p. 522R-20 8.1-Principios generales de construcción 8.2-Preparación de subbase / subbase 8.3-Colocación 8.4 Consolidación 8.5-Unión 8.6 -Curado y protección 8.7-Protección contra clima frío 8.8-Protección contra el clima caliente 8.9-Reparación de pavimentos de concreto permeable 8.10 Mantenimiento

Capítulo 9-Inspección y pruebas de control de calidad, p. 522R-26 9.1-General 9 .2-Inspección y prueba de preconstrucción 9 .3-Inspección y prueba durante la construcción 9.4 Inspección y pruebas posteriores a la construcción

Capítulo 10-Rendimiento, p. 522R-27 1 O.! - General 10.2-Cambios en las tasas de infiltración 10.3-Estrés estructural 10.4 Distress de superficie 10.5-Resistencia a la congelación y descongelación

Capítulo 11-Limitaciones, aplicaciones potenciales y necesidades de investigación, p. 522R-29 11.1-Concreto permeable en climas fríos 11.2-Determinaciones de fuerza y limitaciones

11.3-Caracterización de la estructura del material 11.4 Aplicaciones de congelación y descongelación y clima frío l l .5-lechada porosa 11.6 Gestión del agua de lluvia 11. 7-Potencial de filtrado / remediación ambiental 11.8-Deterioro y reparación de la superficie 11.9-Desarrollo y estandarización de métodos de prueba más amplios 11.10-Determinación no destructiva del rendimiento y las propiedades 11.11-Efecto isla de calor urbana, carbonatación y otras propiedades térmicas 11.12-0 nuevas aplicaciones y usos

Capítulo 12-El ambiente y el concreto permeable, p. 522R-33 12.1-Hormigón permeable y el edificio verde LEED sistema de valoración

Capítulo 13-Referencias, p. 522R-35 13.1-Estándares e informes referenciados 13 referencias .2-citadas

CAPÍTULO 1-INTRODUCCIÓN Y ALCANCE 1.1-lntroducción Este informe proporciona información técnica sobre permeable Aplicación del concreto, métodos de diseño, materiales, propiedades, proporción de mezcla, métodos de construcción, prueba e inspección. El término "concreto permeable" típicamente describe una aproximación Material de asentamiento abierto de cero revenido que consiste en cemento Portland, agregado grueso, poco o nada de agregados finos, aditivos y agua. La combinación de estos ingredientes producirá un material endurecido con los poros conectados (Fig. 1.1), que varían en tamaño de 0.08 a 0.32 in. (2 a 8 mm), que permiten que el agua pase fácilmente. El contenido de vacío puede variar de 15 a 35%, con las fuerzas de compresión típicas de 400 a 4000 psi (2.8 a 28 MPa). La velocidad de drenaje del pavimento de concreto permeable variará con el tamaño del agregado y la densidad de la mezcla, pero generalmente caerá en el rango de 2 a 18 gal./min/ft2 (81 a 730 L / min / m2) O 192 a 1724 in.lb (0,14 a 1,22 cm / s). 1.2-Alcance La preocupación ha estado creciendo en los últimos tiempos! años hacia la reducción los contaminantes en los suministros de agua y el medio ambiente. En el

Fig. J. l = Textura de pavimento de concreto permeable en el estacionamiento. En la década de 1960, los ingenieros se dieron cuenta de que la escorrentía de los bienes raíces desarrollados tenía el potencial de contaminar los suministros de aguas superficiales y subterráneas. Además, a medida que se desarrolla la tierra, la escorrentía deja el sitio en mayores tasas y volúmenes, lo que lleva a inundaciones aguas abajo y erosión de la ribera.

El pavimento de concreto permeable reduce el impacto del desarrollo al reducir o eliminar las tasas de escorrentía de aguas pluviales y proteger los suministros de agua.

CAPÍTULO 2-NOTACIÓN Y DEFINICIONES 2.1-Notación A - área del pavimento, acre (m2) b - volumen sólido de agregado grueso en una unidad de volumen de hormigón, ft3 ( ) volumen sólido de agregado grueso en una unidad de volumen de agregado grueso, ft3 ( ) volumen en seco de agregado grueso en una unidad de volumen de concreto coeficiente de escorrentía contenido de cemento, lb (kg) espesor del pavimento, pies (m) Espesor de la subrasante, pies (m) Resistencia a la compresión especificada de hormigón, psi (MPa) módulo de ruptura de hormigón, psi (MPa) tiempo, segundos cabeza inicial, en. (mm) cabeza final, en. (mm) permeabilidad, inis (mm / s) Porcentaje de espacio vacío en el porcentaje de pavimento de espacio vacío en el coeficiente de reflexión de presión de grado inferior volumen agregado, ft3 (rrr ') volumen de cemento, ft3 (m ') pegar volumen; total de volumen de cemento y agua, ft3 (1n3) almacenamiento disponible en el pavimento, ft3 (1n3) volumen de almacenamiento requerido, ft3 (1n3) almacenamiento disponible en subrasante, ft3 (rrr ') volumen sólido total de agregado, cemento y agua, ft3 (rrr ') volumen total, pies '(m') volumen de agua, ft '(nr') peso agregado seco, lb (kg) peso superficial saturado, lb (kg) contenido de agua, lb (kg) coeficiente de absorción 2.2-Definiciones ACT proporciona una lista completa de definiciones aceptables a través de un recurso en línea, "ACT Concrete Terminology", http: //ter,ninology.concrete.org. Las definiciones proporcionadas aquí complementan ese recurso.

Hormigón de cemento hidráulico permeable, proporcionado con suficientes huecos interconectados que resultan en un material altamente permeable, permitiendo que el agua pase fácilmente. Área impermeable cubierta por un material que evita que la precipitación se infiltre en los suelos y recargue los suministros de agua subterránea. Pavimento, pavimento permeable que comprende material con suficientes huecos continuos para permitir que el agua pase desde la superficie a las capas subyacentes. Tasa de percolación: la tasa, generalmente expresada en pulgadas por hora o pulgadas por día, en la que el agua se mueve a través del concreto permeable. Porosidad del volumen de espacio vacío intersticial abierto y conectado en concreto permeable. Desgarrando el desgaste de la superficie de hormigón causado por el desalojo de partículas de agregado. Agua de escorrentía de lluvia o nieve que no se absorbe en el suelo fluye sobre las superficies permeables en corrientes y ríos. Superficie course the capa superior de un pavimento de hormigón estructura. Contenido vacío: relación entre el volumen de vacíos, incluidos el aire atrapado y el aire arrastrado, hasta el volumen total expresado como porcentaje.

CAPÍTULO 3-APLICACIONES 3.1-General El concreto permeable se ha utilizado en una amplia gama de aplicaciones, que incluyen: • Pavimento permeable para estacionamientos (Fig. 3 .1); • Capas de drenaje rígidas debajo de las áreas exteriores del centro comercial; • Pisos de invernadero para mantener el piso libre de agua estancada; • Aplicaciones de muros estructurales donde se requieren características de aislamiento térmico ligeras o mejores, o ambas; • Pavimentos, paredes y pisos donde se desean mejores características de absorción acústica; • Curso base para calles, caminos, calzadas y aeropuertos; • Curso de superficie para parques y canchas de tenis; • Pisos para áreas de zoológico y establos y establos de animales; • Puente de terraplenes; • cubiertas de la piscina;

• Estructuras de playa y malecones; • Camas de lodos de plantas de tratamiento de aguas residuales; • Sistemas de almacenamiento de energía solar; • Revestimientos de pared para pozos de agua perforada; y • Arrecifes artificiales donde la estructura abierta del concreto permeable imita la estructura del arrecife. Típicamente, el concreto permeable no reforzado se usa en todas estas aplicaciones debido al alto riesgo de refuerzo corrosión del acero debido a la estructura del poro abierto del material.

3.2-Construcción de aplicaciones: historia El concreto permeable se ha utilizado en la construcción de edificios desde al menos mediados del siglo XIX (Francis 1965). A lo largo de este capítulo, el término "hormigón permeable" se utiliza para describir el material, pero en las referencias e históricamente, puede haber sido descrito como nofines de hormigón o hormigón con gradiente de pendiente. Los países europeos han utilizado el hormigón permeable en diferentes modos: muros de carga de castinplace en casas de una o varias plantas y, en algunos casos, en edificios de gran altura, paneles prefabricados y bloques curados al vapor. En 1852, el hormigón permeable se utilizó por primera vez en la construcción de dos casas en el Reino Unido (Reino Unido). ¡El hormigón consistía en una tumba basta! y cemento No se menciona en la literatura publicada nuevamente hasta 1923, cuando se construyó un grupo de 50 casas de dos aguas con agregado de clinker en Edimburgo, Escocia. A fines de la década de 1930, la Scottish Special Housing Association Limited adoptó el uso de concreto permeable para la construcción residencial. En 1942, el hormigón permeable se había utilizado para construir más de 900 casas. De 1939 a 1945, los estragos de la Segunda Guerra Mundial dejaron a casi toda Europa con grandes necesidades de vivienda, lo que fomentó el desarrollo de métodos nuevos o no utilizados de construcción. Notablemente, entre ellos se encontraba el concreto permeable (Malhotra 1969). El concreto permeable usó menos cemento por unidad de volumen de concreto en comparación con el concreto convencional, y el material era ventajoso cuando la mano de obra era escasa o costosa. Con los años, el sistema de hormigón permeable contribuyó sustancialmente a la producción de nuevas viviendas en el Reino Unido, Alemania, Holanda, Francia, Bélgica, Escocia, España, Hungría, Venezuela, África Occidental, Medio Oriente, Australia y Rusia. Alemania usó este sistema porque la eliminación de grandes cantidades de escombros de ladrillo fue un problema después de la guerra, lo que llevó a la investigación de las propiedades del concreto permeable. En otros lugares, la demanda sin precedentes de ladrillos y la posterior incapacidad de la industria de la fabricación de ladrillos para proporcionar un suministro adecuado, llevaron a la adopción de hormigón permeable como material de construcción. Del mismo modo, en Escocia, entre 1945 y 1956, muchas casas se construyeron con hormigón permeable. Esto se debió principalmente a la presencia de suministros ilimitados de áridos Barda y la ausencia de buenos ladrillos frente a. El primer uso reportado de concreto permeable en Australia fue tan temprano como 1946. Antes de la Guerra Mundial JI, la producción de concreto permeable se limitaba a casas de dos pisos. Sin embargo, después de 1946, el concreto permeable se usó para una gama

mucho más amplia de aplicaciones. Se especificó como material para elementos de carga en edificios de hasta 1 O de altura (Francis 1965).

El concreto permeable se usó extensivamente para edificios industriales, públicos y domésticos en áreas al norte del Círculo Polar Ártico porque los materiales de construcción tradicionales resultaron impracticables. Ejemplos de estas prácticas incluyen los altos costos de transporte de ladrillo, los riesgos de incendio de la madera y las pobres propiedades de aislamiento térmico del concreto simple (Malhotra 1976). Aunque el concreto permeable se ha utilizado en Europa y Australia durante los últimos 60 años, su uso como material de construcción en América del Norte ha sido extremadamente limitado. Una razón para este uso limitado es que, después de la Segunda Guerra Mundial, América del Norte no experimentó una escasez de materiales tanto como Europa. En Canadá, el primer uso informado de concreto permeable fue en 1960. Se usó concreto permeable en la construcción de algunas casas en Toronto y en una base no estructural en un edificio federal en Ottawa. 3.3-Pavimentos Ventajas de los pavimentos de hormigón permeable sobre los convencionales Los pavimentos de concreto incluyen: • Controlar la contaminación del agua de lluvia en la fuente;

• Aumentar las instalaciones para estacionamiento al eliminar la necesidad de áreas de retención de agua; • Controlar la escorrentía de aguas pluviales; • Reducir el deslizamiento en agua en superficies de carreteras y autopistas; • Crear un ascensor adicional a la aeronave durante el despegue debido al efecto de enfriamiento; • Reducir el resplandor en la superficie de la carretera en gran medida, particularmente cuando está mojado de noche; • Reducir el ruido de interacción entre el neumático y el pavimento; • Eliminar o reducir el tamaño de las alcantarillas pluviales; y • Permitir que el aire y el agua lleguen a las raíces de los árboles, incluso con el pavimento dentro de la línea de goteo del árbol (Fig. 3.2). Los posibles inconvenientes y desafíos de los pavimentos de hormigón permeable incluyen: • Uso limitado en áreas de tráfico de vehículos pesados; • Prácticas de construcción especializadas; • Tiempo extendido de curado; • Sensibilidad al contenido de agua y control en concreto fresco; • Atención especial y cuidado en el diseño de algunos tipos de suelos tales como suelos expansivos y susceptibles a las heladas; • Falta de métodos de prueba estandarizados; y • Es posible que se requiera una atención especial con aguas subterráneas elevadas. Los ingenieros han especificado el concreto permeable en los pavimentos como: • Curso de superficie; • Drenajes de base y borde permeables; y • Hombros. El éxito de los sistemas de pavimento permeable ha sido mixto. En algunas áreas, los sistemas de pavimento de concreto permeable se han aplicado con éxito, mientras que en otros se han obstruido en poco tiempo. Muchos fallos se pueden atribuir a la inexperiencia del contratista, una mayor compactación del suelo de lo especificado y un diseño inadecuado del sitio. Para que un pavimento de concreto permeable funcione con éxito: • La permeabilidad de los suelos debe ser verificada. Una percolación por lo general, se recomienda una tasa de 0.5 pulg./h (13 mm / h) y una capa de suelo de 4 ft (1.2 m) o más. Hay instalaciones de concreto permeable y otros materiales de pavimentación porosos. Sin embargo, en las regiones de Piamonte de las Carolinas y Georgia, donde la tasa de infiltración de la subrasante es mucho menor que 0.5 pulg./h (13 mm / h), estos pavimentos facilitan la infiltración y el filtrado de la escorrentía y la recarga de aguas subterráneas (aunque lo hacen no infiltrar toda el agua de lluvia en grandes tormentas);

• La escorrentía del sitio de construcción y el equipo pesado deberían evitar que ingrese al área de pavimento permeable. El pavimento de concreto permeable no debe ponerse en servicio hasta que toda la tierra removida que drena se haya estabilizado por la vegetación. Los controles estrictos de erosión y sedimentos durante cualquier actividad de construcción o paisajismo son esenciales para evitar que el sistema se obstruya y deben incorporarse en el plan de manejo de aguas pluviales del sitio de construcción; y • El tránsito de la construcción (principalmente vehicular) se debe dirigir lejos del área de pavimento permeable durante la construcción para evitar la compactación de las capas subyacentes del suelo y la pérdida de la capacidad de infiltración. 3.3.1 Coeficiente de superficie El concreto anterior se puede usar como superficie de estacionamiento y estacionamientos menores (Fig. 3.1). El uso en los EE. UU., En gran medida, ha sido en cursos de superficie. Muchos estacionamientos en Florida consisten en un curso de superficie de concreto permeable. Su uso en Florida se debe a tres factores: 1. Florida frecuentemente encuentra fuertes tormentas que causan acumulación rápida de grandes cantidades de agua de lluvia; el uso de concreto permeable reduce el volumen de escorrentía; 2. Los diseñadores prefieren que el agua de lluvia se retenga en el sitio para recargar el sistema de agua subterránea; y

3. La efectividad de costo del uso de concreto permeable sobre pavimentos convencionales se ve enormemente mejorada con la eliminación de las alcantarillas pluviales. 3.3.1. l Estacionamientos: se hizo referencia al concreto permeable como material de pavimentación de estacionamiento en el área central de la Florida ya en la década de 1970 (Medico 1975). El concepto se desarrolló como un medio para manejar las enormes cantidades de agua que se escapa de un estacionamiento durante una tormenta; el concreto permeable permite que el agua se filtre en el suelo debajo del pavimento. La Agencia de Protección Ambiental (EPA) ha adoptado una política que recomienda el uso de pavimentos permeables como parte de sus Mejores Prácticas de Manejo. (BMP) como una forma para que las comunidades mitiguen el problema de la escorrentía de aguas pluviales. Los estacionamientos de concreto permeable también se han seleccionado como una solución integral al problema de los pavimentos calientes en el programa Cool Communities. La temperatura del aire sobre los estacionamientos de concreto permeable es generalmente más fría que el asfalto. Los estacionamientos de

concreto permeable también reducen la acumulación de nieve y hielo y se consideran no contaminantes para el medio ambiente. El rango práctico de espesores de diseño para pavimentos de concreto permeables es de 5 a 12 pulg. (125 a 300 mm) para estacionamientos llanos. 3.3.1.2 Calzadas: el concreto permeable para carreteras generalmente se considera para dos aplicaciones como: 1. Base drenable o material de la subbase; y 2. Superficie de la carretera o curso de fricción. En ambas categorías, aunque las características de drenaje son propiedades requeridas, los requisitos de resistencia pueden variar según la ubicación del material en la sección de pavimento. El rango práctico de espesores de diseño para hormigón permeable es de 6 a 12 pulg. (150 a 300 mm) para pavimentos de carreteras lisas. Las superposiciones consolidadas (Maynard 1970), sin embargo, han sido tan delgadas como de 2 pulgadas (50 mm). Muchas carreteras en Europa se están construyendo utilizando una capa de concreto permeable modificado con látex que permite el drenaje del pavimento y la reducción del cansancio. La modificación del látex da como resultado mejores propiedades mecánicas (Pindado et al., 1999). 3.3.2 Bases permeables y drenajes de borde: una base de concreto permeable drena el agua que normalmente se acumularía debajo de un pavimento. Este tipo de construcción ayuda a reducir el bombeo de materiales de baja ley que podrían conducir a la falla del pavimento. En algunos estados, los departamentos de transporte han creado normas para la construcción de bases drenables y desagües de borde utilizando hormigón permeable. California, Illinois, Oklahoma y Wisconsin tienen tales especificaciones estándar (Mathis 1990). El concreto permeable en estas aplicaciones generalmente es de menor resistencia (1000 psi [7 MPa] o menos), y se usa junto con un tejido geotextil no tejido. Un sistema similar se puede usar en la estabilización de taludes. 3.3.3 Hombros = Hombros de concreto permeable han sido utilizados en Francia en un esfuerzo por reducir el bombeo debajo de los pavimentos de concreto. Los aditivos de aireintraining se usan para aumentar la resistencia a la congelación y descongelación. Se ha descubierto que las porosidades del orden del 15 al 25% casi eliminan el riesgo de congelación, a menos que se permita que el concreto se sature. Las resistencias a la compresión suelen ser inferiores a 2000 psi (14 MPa) a los 28 días.

3.4-Otras aplicaciones 3.4.1 Drenajes: los servicios de recursos de agua y energía tienen Hormigón permeable usado para la construcción de baldosas de drenaje permeables, así como drenajes debajo de estructuras hidráulicas. Los drenajes alivian las presiones de levantamiento y permiten que el agua subterránea se drene por debajo de las tuberías de alcantarillado. 3.4.2 Invernaderos: los investigadores han investigado el uso de concreto permeable como un sistema de almacenamiento térmico en pisos de invernadero (Monahan 1981; Herodes 1981). El piso sirvió como un área de almacenamiento, así como un intercambiador de calor para el invernadero con calefacción solar. El concreto permeable también se ha utilizado como pavimento en pisos de invernadero para evitar que el agua encharcamiento y para eliminar el crecimiento de malas hierbas a la vez que proporciona una superficie resistente y duradera para los equipos en movimiento. 3.4.3 Canchas de tenis: el concreto permeable se ha usado ampliamente para la construcción de canchas de tenis en Europa. Las losas de concreto permeable permiten que el agua penetre y luego drene a través de una base de grava a los bordes de la losa. La ceniza volante se incluye en algunas de las mezclas para aumentar la trabajabilidad. 3.4.4 Barreras de ruido y muros de edificios: los ruidos de varias fuentes de tráfico u ocupantes de un edificio pueden ser problemáticos. Las barreras de ruido de concreto permeable y las paredes interiores a veces se construyen para reducir el ruido. Esta estructura gradual abierta tiende a absorber y disipar el sonido en el material en lugar de reflejarlo en otra ubicación.

CAPÍTULO 4-MATERIALES 4.1-General El concreto permeable, también conocido como nofines, permeable o concreto de porosidad mejorada (EPC), usualmente consiste en cemento portland normal, agregado grueso uniformizado y agua. Esta combinación forma una aglomeración de agregados gruesos rodeados por una fina capa de pasta de cemento endurecido en sus puntos de contacto. Esta configuración produce huecos interconectados (típicamente de tamaños en el rango de 0.04 a 0.2 pulgadas [1 a 5 mm) entre el agregado grueso, lo que permite que el agua penetre a una tasa mucho más alta que el concreto convencional. El concreto permeable se considera un tipo especial de concreto altamente poroso. Dicho concreto poroso puede clasificarse en dos tipos: uno donde la porosidad está presente en el componente agregado de la mezcla (concretos de agregado liviano) y otro en el que se introduce la porosidad en el componente no agregado de la mezcla (hormigón permeable) (Neithalath 2004). ) El concreto agregado ligero se puede construir mediante el uso de agregados naturales o sintéticos extremadamente porosos. El concreto permeable tiene poco o ningún agregado fino en la mezcla. Otra distinción entre estos dos tipos de hormigón poroso se basa principalmente en la estructura del vacío. Los hormigones agregados livianos contienen grandes porcentajes de vacíos relativamente no conectados. El concreto permeable, sin embargo, contiene altos porcentajes (20 a 35%) de vacíos interconectados, lo que permite el rápido paso del agua a través del cuerpo del concreto.

4.2-Agregados Los agregados utilizados en el concreto permeable generalmente son agregados gruesos individuales o de 3/4 a 3/8 pulg. (19 y 9.5 mm). Los agregados redondeados y triturados, tanto normales como livianos, se han utilizado para hacer concreto permeable. El agregado utilizado debe cumplir los requisitos de ASTM 0448 y C33 / C33M. El contenido de agregados finos está limitado en las mezclas de concreto permeable porque tiende a comprometer la conectividad del sistema de poros. La adición de áridos finos puede aumentar la resistencia a la compresión y la densidad pero, en consecuencia, reducir el caudal de agua a través de la masa de hormigón permeable. La calidad del agregado en concreto permeable es igualmente importante que en el concreto convencional. Se deben evitar las partículas escamosas o alargadas. El agregado grueso de

grano estrecho debe ser duro y limpio, y estar libre de recubrimientos, como polvo o arcilla, u otros productos químicos absorbidos que puedan afectar negativamente el enlace pasta / agregado o la hidratación del cemento. Las fuentes agregadas con un registro de servicio de rendimiento aceptable son preferibles. En ausencia de una fuente con un registro de servicio aceptable, se podría realizar una combinación de pruebas para proporcionar una base para evaluar la idoneidad de un agregado candidato para la incorporación en una mezcla de concreto permeable. Los pesos unitarios de los agregados deben determinarse de acuerdo con ASTM C29 / C29M. Para nuevas fuentes agregadas desconocidas, los resultados de las pruebas realizadas según ASTM C33 / C33M y D448 deben revisarse con la opinión de un ingeniero de materiales con experiencia. El examen de muestras no probadas por un petrógrafo experimentado puede resultar invaluable para identificar características tales como la calidad, la dureza, el grado de meteorización y la presencia de recubrimientos nocivos que podrían perjudicar el rendimiento del material en servicio. La humedad agregada en el momento de la mezcla es importante. La absorción del agregado debe satisfacerse acondicionando la pila según sea necesario para lograr la condición de superficie saturada (SSO). De lo contrario, un agregado seco puede dar como resultado una mezcla que carece de la trabajabilidad adecuada para la colocación y compactación. Los agregados excesivamente húmedos pueden contribuir al drenaje de la pasta, causando la obstrucción intermitente de la estructura vacía prevista.

4.3-Materiales cementosos El cemento Portland conforme a ASTM C 150 / C 150M, C595 / C595M o Cl157 / Cl157M se usa como aglutinante principal. Los materiales cementicios suplementarios tales como cenizas volantes, escoria de blastfumace granulada y humo de sílice también se pueden usar además del cemento portland y deben cumplir con los requisitos de ASTM C618, C989 y Cl240, respectivamente. Se recomienda encarecidamente que se prueben los materiales en lotes de prueba para verificar que la compatibilidad de la mezcla cementante no sea un problema y que el tiempo de fraguado, la tasa de desarrollo de la resistencia, la porosidad y la permeabilidad puedan proporcionar las características necesarias para la colocación y las condiciones de servicio anticipadas. 4.4-Agua La calidad del agua para el concreto permeable se rige por los mismos requisitos que para el concreto convencional. Los hormigones permeables deben ser proporcionados con una relación de material cementoso de agua relativamente baja (p / cm) (típicamente 0,26 a

0,40) porque una cantidad en exceso de agua conducirá al drenaje de la pasta y a la obstrucción subsiguiente del sistema de poros. La adición de agua, por lo tanto, debe ser monitoreada de cerca en el campo. Se encuentra una discusión adicional sobre la calidad del agua en ACI 30 l. El agua reciclada de las operaciones de concreto puede ser utilizable, pero solo si cumple con las disposiciones de ASTM C94 / C94M o AASHTO M157.

4.5-Aditivos Los aditivos reductores del agua deben cumplir con los requisitos de ASTM C494 / C494M. Los aditivos reductores del agua (rango alto o mediano) se usan dependiendo de las w/cm. Las mezclas retardantes se usan para estabilizar y controlar la hidratación del cemento. Las mezclas retardantes son frecuentemente preferidas cuando se trata de mezclas rígidas, como el concreto permeable. Son especialmente útiles en aplicaciones de clima cálido. Los aditivos de retardo pueden actuar como lubricantes para ayudar a descargar el concreto de un mezclador y pueden mejorar el manejo y las características de rendimiento en el lugar. Los aceleradores se pueden usar cuando los hormigones permeables se colocan en clima frío. Los estudios informan sobre el uso de estabilizadores de hidratación del cemento como ayuda para extender el tiempo de trabajo de la mezcla y los aditivos modificadores de la viscosidad (VMA) para mejorar la trabajabilidad; estas ventajas también se han visto durante la producción real y las ubicaciones de los proyectos. Con el uso de múltiples aditivos en cualquier mezcla de concreto, se recomienda realizar una colocación de la mezcla de prueba para identificar cualquier problema de incompatibilidad de la mezcla y verificar que las propiedades frescas y endurecidas deseadas sean consistentemente alcanzables. Los aditivos incorporadores de aire deben cumplir con los requisitos de ASTM C260. Las mezclas que incorporan aire no se usan comúnmente en hormigones permeables, pero se pueden usar en ambientes susceptibles de congelación y descongelación. Sin embargo, no existe un método confiable para cuantificar el volumen de aire arrastrado en estos materiales. Actualmente se están realizando investigaciones sobre la resistencia a la congelación y descongelación de mezclas de concreto permeable, y la mayoría de los estudios involucran el uso de un agente de incorporación de aire (Neithalath et al., 2005a, Schaefer et al., 2006; Baas 2006). Hasta que haya un mayor cuerpo de investigación disponible, puede ser es prudente incluir una mezcla de aire entrante donde la colocación ocurre en climas más fríos. Según informes, esto es verdad en mezclas de contenido de cemento relativamente más altas donde las partículas de agregado de revestimiento de espesor de pasta exceden 0.008 in (200 m). La incorporación de fibras para mezclas a

exposición a congelación y descongelación ha mostrado éxito en algunos estudios para mejorar la durabilidad en climas fríos, También se informa que el uso de productos químicos especiales para la construcción es beneficioso cuando las condiciones ambientales de secado con mucho viento crean altas tasas de evaporación que reducen el intervalo de tiempo en que la mezcla se coloca más eficientemente. El uso de retardadores de evaporación puede ser útil a este respecto.

CAPÍTULO 5-PROPIEDADES 5.1-General Las diversas propiedades del concreto permeable dependen principalmente de su porosidad (contenido de vacío de aire), que a su vez depende del contenido cementante, del w/cm, del nivel de compactación y de la gradación y calidad agregada. Los tamaños de poro en el material también afectan las propiedades de resistencia. Aunque el concreto permeable se ha usado para pavimentar durante más de 20 años en los EE. UU., Solo se han realizado algunas investigaciones para determinar el rendimiento (Ghafoori l 995; Wanielista et al., 2007). Las investigaciones se han basado principalmente en pruebas de laboratorio, con algunos datos de instalaciones de campo reales obtenidas. Solo existe un método ASTM diseñado específicamente para usarse en concreto permeable. El Subcomité C09.49 de ASTM está desarrollando métodos de prueba para resistencia a la compresión, resistencia a la flexión, densidad / porosidad in situ y permeabilidad in situ. El especificador debe tener precaución al hacer referencia a los métodos de prueba para hormigón permeable que está destinado al hormigón simple.

5.2-fuerza de compresión La resistencia a la compresión del concreto permeable se ve fuertemente afectada por la proporción de la mezcla y el esfuerzo de compactación durante la colocación. La Figura 5. l muestra la relación entre la resistencia a la compresión del concreto permeable y el contenido de vacío de aire (Meininger l 988). La Figura 5.1 se basa en una serie de pruebas de laboratorio donde se usaron dos tamaños de agregado grueso y se variaron el esfuerzo de compactación y la gradación del agregado. La Figura 5.2 (Mulligan 2005) muestra una relación entre la resistencia a la compresión del concreto permeable y el peso unitario. La figura se basa en otra serie de pruebas de laboratorio en las que se utilizó un tamaño de agregado grueso y se varió el esfuerzo de compactación y la relación agregado cemento. La figura 5.1 muestra que son posibles las resistencias a la compresión relativamente altas de las mezclas de hormigón permeable, pero la alta resistencia solo se consigue con la reducción del contenido de aire vacío. Esto resulta en una pérdida en la eficiencia de filtración del concreto permeable. Se ha informado que se observó una disminución del 1% en la resistencia a la compresión cuando la vibración

La amplitud del compactador se reduce a 0.0034 pulg. (0.086 mm) desde 0.005 pulg. (O. 127 mm) (Suleiman et al., 2006). Se ha informado que un aumento en el tamaño del

agregado reduce la resistencia a la compresión, mientras que los aditivos de polímeros y aditivos minerales aumentan la resistencia a la compresión para la misma gradación agregada (Jing y Guoliang 2003). Crouch et al. (2006) informa que un aumento en el módulo de finura de los agregados reduce la resistencia a la compresión. Mahboub et al. (2008) advierte que las fortalezas de los núcleos de campo pueden ser significativamente diferentes a los cilindros de prueba de fundición. Aunque la relación w / cm de una mezcla de concreto permeable es importante para el desarrollo de la resistencia a la compresión y la estructura del vacío, la relación entre el espesor y la resistencia a la compresión del hormigón convencional no se aplica a las propiedades del concreto permeable. Un alto wlcm puede hacer que la pasta fluya desde el agregado, llenando la estructura vacía. Un valor bajo de w / cm puede dar como resultado una reducción de la adhesión entre partículas de agregado y problemas de colocación. La Figura 5.3 (Meininger 1988) muestra la relación entre el contenido de w / cm y el vacío de aire de una mezcla de concreto permeable.

(Con contenido de cemento y agregado mantenido constante) en dos niveles de compactación diferentes. La experiencia ha demostrado que un w / cm de 0.26 a 0.45 proporciona una buena estabilidad de recubrimiento y pasta de agregado. Cuando se usan agregados finos en la dosificación de hormigón permeable, se considera que el tamaño de grano del agregado fino en relación con el agregado grueso influye en la porosidad y, en consecuencia, en la resistencia a la compresión del material (Onstenk et al., L 993). El contenido total de material cementoso de una mezcla de concreto permeable es importante para el desarrollo de la resistencia a la compresión y la estructura del vacío. Un contenido de pasta excesivo puede dar como resultado una estructura vacía y, en consecuencia, porosidad reducida. Un contenido cementoso insuficiente puede dar como resultado una capa de pasta reducida del agregado y una resistencia a la compresión reducida. El contenido óptimo de material cementoso depende en gran medida del tamaño y la gradación del agregado. Para el tamaño de agregado elegido, se recomienda realizar pruebas de drenaje de aglutinante para determinar el contenido cementante óptimo (Nelson y Phillips l 994). Otro factor que puede tener un impacto significativo en la resistencia de los hormigones permeables es el espesor de la capa de pasta que rodea el agregado. Esto está relacionado con el tamaño agregado, el contenido de material cementoso y el w / cm. 5.3-resistencia a la flexión La Figura 5.4 (Meininger 1988) muestra la relación entre la resistencia a la flexión del concreto permeable y el contenido de vacío de aire basado en muestras de viga probadas en la misma serie de pruebas de laboratorio descritas para la Fig. 5. 1. Aunque estos resultados se basan en un número limitado de muestras, comparando los datos de las figuras 5.1 y 5.4 indica que existe una relación entre las resistencias a compresión y flexión del hormigón permeable. Esta relación, como la resistencia a la compresión, depende de varias variables. La Figura 5.5 (Meininger 1988) muestra la relación entre las resistencias a la compresión y a la flexión del concreto permeable para una serie de pruebas de laboratorio. Otra serie de datos de prueba que relacionan la resistencia a la flexión y la porosidad se muestra en la figura 5.6 (Neithalath 2004).

La adición de una pequeña cantidad de arena (aproximadamente So / o por volumen) aumenta la resistencia a la flexión del concreto permeable (Neithalath 2004). Se ha informado un aumento en la resistencia a la flexión del concreto permeable cuando se usa un aditivo de polímero (Onstenk et al., 1993). Se ha observado una resistencia a la tracción a la flexión de aproximadamente 535 psi (3 MPa) para un hormigón permeable proporcionado con agregados de 1/4 a 3/8 pulg. (6 a JO mm) y teniendo 25% de porosidad (Nissoux et al., 1993, Brite / Euram Report 1994). Crouch et al. (2006) investigaron la relación entre la resistencia a la flexión f ,. y la resistencia a la compresión fc para el pavimento permeable, determinaron que la relación más cercanamente coincide con la ecuación establecida por Ahmad y Shah (1985) para hormigón prefabricado.

5.4-contenido vacío / densidad La densidad del concreto fresco permeable puede determinarse mediante ASTM Cl688 / Cl688M y está directamente relacionada con el contenido vacío de una mezcla determinada. Se han informado dos métodos adicionales que determinan la porosidad del concreto permeable endurecido (Neithalath 2004). El primer método implica un procedimiento volumétrico en el que la masa de agua que llena una muestra de hormigón permeable sellada se convierte en un volumen equivalente de poros. en el segundo método, se emplea un procedimiento de análisis de imágenes en especímenes de concreto permeable que han sido impregnados con un epoxi de baja viscosidad (Marolf et al., 2004). La porosidad accesible en una mezcla de concreto permeable es una función de los tamaños agregados y las cantidades relativas de diferentes tamaños en la mezcla (Brite / Euram Report 1994). El procedimiento de análisis de imágenes es ventajoso para determinar la variación en la porosidad con la profundidad de una muestra o capa de hormigón permeable. El contenido nulo depende en gran medida de varios factores: gradación agregada, contenido de materiales cementosos, wlcm y esfuerzo activo de compensación.

La influencia de la gradación agregada sobre la porosidad para especímenes de concreto permeables preparados en laboratorio se muestra en la Fig. 5. 7. Se puede obtener un rango de porosidades mezclando agregados de dos tamaños diferentes (Neithalath 2004). Se debe tener cuidado para asegurar que la relación de tamaño del agregado (relación del diámetro del agregado más grande al de la más pequeña) no sea muy grande cuando se usan mezclas de áridos. Si la relación es muy alta (típicamente 2.5 o más), el agregado más pequeño llenará los huecos que deja el más grande, reduciendo la porosidad y, en consecuencia, la permeabilidad. Aunque las propiedades mecánicas se mejoran utilizando mezclas con grandes proporciones de tamaño, generalmente no se recomienda porque los hormigones permeables están diseñados principalmente para la permeación de agua. El esfuerzo de compactación tiene una influencia sobre el contenido de vacío, la porosidad y la densidad de una mezcla de concreto permeable dada. En una serie de pruebas de laboratorio (Meininger 1988), una sola mezcla de concreto permeable compactada con ocho niveles diferentes de esfuerzo, produjo valores de peso unitario que variaron de 105 a 120 lb / ft3 (1680 a 1920 kg / rn '). La figura 5.2 muestra que esta variación de pesos unitarios y el contenido de vacío de aire relacionado pueden tener un efecto mensurable sobre la resistencia a la compresión del hormigón permeable. Para el contenido de pasta constante, se informa que el contenido del vacío es una función del esfuerzo de compactación, la forma y la textura de la partícula agregada, y el coeficiente de uniformidad del agregado (Crouch et al., 2006). 5.5 Tamaños de poros El rango de tamaños o tamaños de poros en concreto permeable es también un factor importante que influye en sus propiedades. Se ha documentado la influencia de los tamaños de poro en la permeabilidad del agua y la absorción acústica (Neithalath 2004; Neithalath et al., 2006). Para generar poros de mayor tamaño en el material, se recomiendan tamaños de agregado más grandes. Se recomiendan poros de mayor tamaño porque pueden reducir las posibilidades de obstrucción de poros (Nelson y Phillips 1994). Las Figuras 5.8 y 5.9 muestran la influencia de los agregados de un solo tamaño, así como la combinación de dos tamaños de agregados diferentes en proporciones variables en los tamaños de poro del concreto permeable. Reemplazar los agregados de menor tamaño con un porcentaje creciente de los de mayor tamaño aumenta

El tamaño de poro. Esto se debe a que la partícula más gruesa introducida puede no encajar en el vacío dejado por la partícula más fina eliminada (Neithalath 2004; Neithalath y otros, 2003). La estructura de poros del concreto permeable es instrumental en todas las propiedades y características de rendimiento de este material. Low et al. (2008) esbozaron un enfoque estadístico para la determinación de los factores que influyen en las características de la estructura del poro, tales como la porosidad y el factor de conectividad de los poros, y la característica de rendimiento (permeabilidad) del concreto permeable. Utilizando un experimento de diseño factorial con cuatro factores (tamaño de agregado, proporción de cemento agregado, w/cm y agregado de arena-gruesa), se proporcionaron 16 mezclas de concreto permeables. A partir de un análisis de rango de las respuestas, solo los primeros tres de los cuatro factores mencionados dominan las respuestas medidas. Se usó un método de análisis de imágenes en secciones bidimensionales de hormigón permeable para caracterizar la estructura de poros. Se usó una distribución Weibull de dos parámetros para modelar el área de poro y las distribuciones de tamaño de poro del concreto permeable.

El parámetro de escala de la distribución de Weibull se utilizó para describir el "área de poro característica" o el "tamaño de poro característico" del hormigón permeable.

5.6-Tasa de filtración Una de las características más importantes del concreto seco es su capacidad de filtrar agua a través de la matriz. La tasa de percolación del concreto permeable está directamente relacionada con la porosidad y los tamaños de poro. Las pruebas han demostrado (Meininger 1988) que una porosidad mínima de aproximadamente! So / o es obligatorio. Lograr una percolación significativa. Para una porosidad de 20 a 25%, el coeficiente de permeabilidad se informa de aproximadamente O.O I m / s (Brite / Euram Report 1994). Otro estudio (Nissoux et al., 1993) informa una permeabilidad de 0,88 gal./ft2/s (36 L / m2 / s). La Figura 5.10 (Meininger 1988) muestra la relación entre el contenido de vacío de aire y la tasa de percolación de una mezcla de concreto permeable, debido a que la tasa de percolación aumenta a medida que aumenta el contenido de vacío y, en consecuencia, la resistencia a la compresión disminuye, el desafío en la proporción de mezcla de concreto permeable es lograr un equilibrio entre una tasa de percolación aceptable y una resistencia a la compresión aceptable. La permeabilidad del concreto permeable se puede medir con un permeámetro de caída simple como se muestra en la figura 5.11 (Neithalath et al., 2003). En este enfoque, la muestra está encerrada en una membrana de látex para evitar que el agua fluya a lo largo de los lados de la muestra. Se agrega agua al cilindro graduado para llenar la celda del espécimen y la tubería de drenaje. La muestra del pie está preacondicionada permitiendo que el agua drene a través de la tubería hasta el nivel. en el cilindro graduado es el mismo que la parte superior de la tubería de drenaje. Esto minimiza cualquier bolsa de aire en la muestra y asegura que la muestra esté totalmente saturada. Con la válvula cerrada, el cilindro graduado se llena de agua. La válvula se abre y el tiempo en segundos que requirió para que el agua caiga desde una cabeza inicial h1 a una cabeza final se mide h2, el equipo está calibrado para una cabeza inicial. de 11.6 in. (290 mm) y una altura final de 2.8 in. (70 mm), La permeabilidad k (in / s [mm / s]) cai1 se expresará como

k = Alt

Donde A es una constante igual a 7.7 pulgadas (192 mm), También se construyó un permeámetro de cabezal constante de pared flexible triaxial simple para determinar la permeabilidad del PCC permeable en el rango de I a 14,000 in / h (0.001 a I O cm / s) (Crouch et al., 2006). La permeabilidad de la cabeza constante parece

ser una función del drenaje de pasta hacia abajo, el contenido efectivo de vacío de aire y el tamaño del vacío. Los resultados de los métodos de caída de cabeza y cabeza constante concuerdan razonablemente con las muestras de laboratorio. Además de la porosidad y el tamaño de poro, un factor crucial que influye en la permeabilidad del hormigón permeable es el poro tortuosidad o el grado de conectividad de la red de poros. No existe una metodología sencilla para medir la conectividad de poros del concreto permeable. Un estudio reciente (Neithalath et al., 2006) investigó el uso de métodos basados en la impedancia eléctrica para determinar el factor de conectividad de poros de los hormigones permeables para vincularlo con las características hidráulicas del material. Se anticipa que el amplio uso de técnicas como la tomografía computarizada por rayos X conducirá a la determinación precisa de la conectividad de poros en hormigones permeables. Los beneficios ambientales del concreto permeable han sido bien documentados. Deo et al. (2008) investigaron la eficacia del concreto permeable en la retención de derrames de petróleo vehicular en su estructura material mediante el uso de experimentos y modelos cuidadosamente diseñados. Las mezclas de concreto permeable con porosidades que varían de 13 a 25 ° / o se dosificaron utilizando dos agregados de diferentes tamaños. La retención y recuperación de aceite se determinó experimentalmente en rodajas de 2 pulgadas (50 mm) de muestras de hormigón permeable utilizando un método de partición gravimétrica. ¡Se observó que una porosidad del 20% es ideal para optima! retención de aceite en la estructura de poro del material. Se utilizó un modelo ideal de apertura de poro para desarrollar un marco de modelado para la retención de aceite en concreto permeable. Se identificaron los parámetros del material así como las características de entrada que tienen mayor probabilidad de influir en la retención y recuperación del petróleo. Se usó un modelo basado en la programación genética para predecir la retención de aceite en especímenes de concreto permeable. Esta metodología de modelado proporciona buenas estimaciones de la retención de petróleo. El rendimiento del modelo basado en la programación genética se juzgó en términos de sus estadísticas de errores. Los resultados obtenidos de este modelo fueron más confiables que los obtenidos usando un método de regresión lineal con los mismos parámetros de entrada. Se espera que el estudio conduzca a nuevas pruebas sobre la optimización de la estructura de poro del concreto permeable para aplicaciones que incluyen retención de aceite y transporte de agua.

5. 7-Durabilidad La durabilidad del hormigón permeable se refiere a la vida útil en determinadas condiciones ambientales. Los efectos físicos que influyen negativamente en la durabilidad

del hormigón incluyen la exposición a temperaturas extremas y productos químicos como sulfatos y ácidos. No se ha realizado ninguna investigación sobre la resistencia del concreto permeable al ataque agresivo con sulfato o

Agua ácida. La durabilidad del hormigón permeable en condiciones de congelación y descongelación está bien documentada; no se conoce ningún deterioro documentado debido al ciclo de congelación y descongelación en el campo. Las pruebas limitadas en condiciones de congelación y descongelación indican una durabilidad deficiente si toda la estructura vacía se llena con agua (Oficina de Recuperación de EE. UU. 1947). Sin embargo, otras pruebas han demostrado que la estructura de poros que se llena con agua tiene cierta, pero no completa, correlación con los resultados generales.

Una condición de congelación más lenta, un ciclo por día en comparación con cinco o seis según ASTM C 666, Procedimiento A, puede permitir que el agua drene del concreto permeable, mejorando la durabilidad (Neithalath et al., 2005a). Existen datos de campo limitados sobre la durabilidad a largo plazo del concreto permeable en climas nórdicos (Delatte et al., 2007); sin embargo, datos empíricos sustanciales respaldan su uso desde una perspectiva de resistencia al congelamiento y descongelamiento en las regiones de las Montañas Rocosas y Sierra Nevada del oeste de los EE. UU. junto con otras regiones del país donde la práctica estándar es tratar pavimentos de concreto convencionales con aire atrapado Aditivos para la resistencia a la congelación y descongelación. Se debe tener precaución al usar concreto permeable en una situación donde puede ocurrir saturación completa antes de una congelación fuerte. Las pruebas indican que el aire atrapado en la pasta de cemento puede mejorar la resistencia a la congelación y descongelación. En el laboratorio bajo las condiciones de prueba ASTM C666 / C666M, el concreto permeable sin aire falla (el módulo dinámico relativo cae a menos del 60%) en aproximadamente ciclos LOO de congelación y descongelación en la cámara (ASTM C666 / C666M requiere un estándar 300 ciclos para la prueba). El relativo

Sin embargo, el módulo se mantiene muy por encima del 60o / o en el caso de especímenes que tienen la porción de pasta protegida por aire arrastrado. Además, las muestras de concreto permeable sometidas a congelación y descongelación lentas (un ciclo por día) sufrieron menos daños que las sometidas a la norma ASTM C666 / C666M Procedimiento A donde se somete a cinco o siete ciclos por día (Neithalath et al., 2005a).

Otro estudio muestra que el concreto permeable parcialmente saturado sometido a congelación y descongelación en el aire demostró una durabilidad sustancialmente más alta que aquellos sometidos a congelación y descongelación bajo el agua (Yang et al., 2006). Se ha informado que la adición de pequeñas dosis de agregados finos o fibra sintética aumenta la resistencia a la congelación y a la tracción (Wang et al., 2006). 5.8-Dureza Las fibras sintéticas se pueden emplear para aumentar la dureza, definido como la absorción de energía del concreto después del craqueo. La resistencia se puede cuantificar en uno de varios métodos de prueba, como ASTM Cl399. Esta prueba produce un valor de postcracking en psi que se relaciona con la resistencia a la flexión de la matriz de concreto. Las pruebas de productos de fibras sintéticas en muestras de vigas de concreto permeable de acuerdo con ASTM Cl399 demostraron que las fibras de 1.5 a 2.0 pulgadas (40 a 501nm) de longitud fueron las más efectivas para impartir dureza al concreto (SI Concrete Systems 2002). 5.9-Absorción acústica Debido a la presencia de un gran volumen de poros interconectados de tamaños considerables en el material, el concreto permeable es altamente efectivo en la absorción acústica. El material se puede emplear como un medio para reducir el ruido generado por la interacción entre el pavimento y el pavimento de concreto. La reducción de ruido se produce a partir de una combinación de generación de ruido reducida y una mayor absorción de sonido. Los pavimentos permeables alteran la generación de ruido al minimizar el bombeo de aire entre el neumático y la superficie de la carretera. Además, los poros absorben el sonido a través de la fricción interna entre las moléculas de aire en movimiento y las paredes de los poros. Para evaluar las características de absorción acústica del concreto permeable, se puede usar un tubo de impedancia como se muestra en la figura 5.12 (Neithalath 2004, Marolf et al., 2004). Las muestras cilíndricas con un diámetro de 3.75 in (95 mm) pueden acomodarse en el tubo de impedancia. La muestra se coloca dentro de una fina manga cilíndrica de teflón, en la que se ajusta cómodamente. El conjunto de muestra se coloca contra un respaldo rígido en un extremo del tubo de impedancia, que está equipado con una fuente de sonido. Una onda acústica plana es generada por la fuente de sonido y se propaga a lo largo del eje del tubo. Los micrófonos colocados a lo largo de la longitud del tubo se usan para detectar la presión de la onda sonora transmitida a la muestra y a la porción de la onda que se refleja (ASTM E 1050). El

coeficiente de reflexión de la presión R es la relación entre la presión de la onda reflejada y la de la onda entrante, a una frecuencia particular. El coeficiente de absorción a es una medida de la capacidad de un material para absorber el sonido. Un material con un coeficiente de absorción de 1.0 indica un material puramente absorbente, mientras que un material con un coeficiente de absorción de O indica que el material es puramente reflectante. El concreto normal, por ejemplo, típicamente tiene un coeficiente de absorción de 0.03 a 0.05 (Neitbalath 2004). El concreto permeable típicamente tiene un rango de absorción de 0.1 (para mezclas de bajo rendimiento) a casi 1 (para mezclas con volumen y tamaños óptimos de poro). Debido a que el coeficiente de absorción depende de la frecuencia de las ondas de sonido incidentes, es importante seleccionar un grosor de hormigón permeable adecuado para minimizar los sonidos de la frecuencia deseada (de 800 a 1200 Hz es el más objetable para el oído humano).

CAPÍTULO 6-PERFECTA CONCRETA MEZCLA PROPORCIONAMIENTO 6.1-General El proceso de desarrollo de proporciones de mezcla para concreto permeable a menudo se repite con esfuerzos de prueba y error. Por ejemplo, una serie de lotes de prueba pueden desarrollarse en el laboratorio y luego probarse en el campo para garantizar el comportamiento y el rendimiento esperado. En general, la filosofía general de dosificación de mezcla para concreto permeable es lograr un equilibrio entre vacíos, resistencia, contenido de pasta y trabajabilidad. El Capítulo 6 proporciona métodos para la dosificación por lotes de prueba de concreto permeable que está destinado para su uso en pavimentos y otras aplicaciones donde se necesita drenaje, percolación o alta porosidad. Los resultados del lote de prueba pueden tener que modificarse para lograr mejor los resultados previstos en la producción final.

6.2-Materiales El concreto permeable está compuesto de cemento o una combinación de cemento y puzolana, agregado grueso y agua. Aunque está más allá del alcance del Capítulo 6, se puede incorporar una pequeña cantidad de agregado fino para aumentar la resistencia a la compresión. Las clasificaciones más comunes de agregado grueso usadas en concreto permeable cumplen con los requisitos para tamaños agregados ASTM C33 / C33M de 7 (1/2 in. A No. 4), 8 (3/8 in. A No. 8), 67 (3 / 4 in. Al n. ° 4), y 89 (3/8 in. Al n. ° 16). El cemento Portland puede cumplir con ASTM Cl50 / Cl50M, Cl 157 / Cll57M, o cualquier otra especificación que pueda

Producir una mezcla n aceptable. Se puede usar una combinación de materiales cementosos que cumplan con las especificaciones apropiadas de ASTM. Los aditivos químicos son Comúnmente usado para mejorar varias características del concreto permeable. Deben cumplir con las especificaciones ASTM apropiadas u otras especificaciones que produzcan una mezcla aceptable. 6.3-Relación agua-material cementicio La relación de material agua-cemento (w / cm) es consideración importante para obtener la resistencia deseada y la estructura de vacío en concreto permeable. Un alto wlcm reduce la adherencia de la pasta al agregado y hace que la pasta fluya y llene los vacíos incluso cuando está ligeramente compactada. Un nivel bajo de wlcm evitará una buena mezcla y tenderá a formar bolitas en la mezcladora, evitará una distribución uniforme de la pasta de cemento y, por lo tanto, reducirá la resistencia y durabilidad máximas del hormigón. La experiencia ha demostrado que wlcm en el rango de 0.26 a 0.45 proporcionará el mejor recubrimiento y pasta de agregado estabilidad. La relación de resistencia w / cm-versuscompresión convencional para hormigón normal no se aplica a permeable hormigón. El control cuidadoso de la humedad del agregado yw / cm es importante para producir concreto permeable consistente. 6.4-contenido vacío Para asegurar que el agua se filtre a través de permeable concreto, el contenido de vacío, tanto en el diseño de la mezcla como el porcentaje de aire según ASTM C138 / C138M (el método gravimétrico) debe ser del 15% o superior, como se demostró en la Fig. 6.1. Con un contenido nulo inferior al 15%, no hay percolación significativa a través del hormigón. Se cree que debajo 15% de vacíos, no hay suficiente interconectividad entre los vacíos para permitir una filtración rápida. La Figura 6.2 muestra que cuanto mayor es el contenido de vacío, mayor es la tasa de percolación y menor es la resistencia a la compresión. Cuanto menor es el contenido de vacío, menor es la tasa de percolación y mayor es la resistencia a la compresión. Esta figura también muestra que la resistencia a la compresión aumenta a medida que disminuye el agregado de tamaño máximo nominal. La resistencia a la compresión del concreto permeable también es una función de la resistencia del agregado, las características de unión de la pasta y la resistencia de la pasta de cemento

6.5-Cantidad de agregado grueso Las pruebas han demostrado que la densidad de varilla seca el agregado, según lo determinado por ASTM C29 / C29M, se puede usar efectivamente para dosificar concreto permeable (Meininger 1988). Esas pruebas han demostrado que la relación del volumen de agregado grueso en seco por volumen de solido de agregado bruto blb puede utilizarse como una relación de diseño, Dónde:

b/b0 volumen de varillas gruesas en seco en una unidad de volumen de concreto; b

por lo que el volumen de la tapa del agregado grueso en una unidad de volumen de

hormigón; y

b0 volumen de sol id de agregado grueso en una unidad de volumen de agregado grueso. El valor b/b compensa automáticamente los efectos de diferentes formas de partículas de agregados gruesos, clasificación y gravedad específica. Además, los valores b / bo para el agregados nominales de tamaño máximo típicamente utilizados en el concreto permeable, de 3/8 a 3/4 pulg. (9.5 a 19 mm), es similar. La Tabla 6.1 aplica los valores de b/bo para los tamaños de agregado grueso No. 8 y No. 67 con un contenido de agregados finos de O, 10 y 20% de la masa agregada total. 6.6-Pegar volúmenes, cemento y contenido de agua La dosificación de concreto permeable busca establecer el volumen mínimo de pasta necesario para unir las partículas de agregado, al tiempo que se mantiene la estructura, la resistencia y la viabilidad necesarias del espacio vacío. La figura 6.3 puede ser utilizada.

Para estimar el volumen de la pasta para una mezcla usando agregados de peso normal n.°8. Una vez que el volumen de pasta se determina a partir de la figura 6.3, y el Cuando se selecciona w/cm, las cantidades de cemento y agua se pueden determinar a partir de las siguientes relaciones de volumen absoluto: Volumen de pasta Vp = volumen de cemento + volumen de agua

Sustituyendo w = (w / cm) c,

C puede determinarse rápidamente por ensayo y error en la hoja de cálculo o reducirse algebraicamente a:

En unidades SI:

Sustituyendo w = (w / cm) c,

C puede determinarse rápidamente por ensayo y error en la hoja de cálculo o reducirse algebraicamente a:

Por lo tanto, una vez que el volumen de pasta se determina a partir de Fi g. 6.3, y se selecciona w/cm, se puede calcular la masa de cemento de Eq. (6-1). De la masa de cemento, se puede calcular el contenido de agua. Cuando se usa agregado fino, el volumen de pasta debe reducirse en un 2% por cada agregado fino al 10% del agregado total para concreto permeable bien compactado, y en un 1% por cada agregado fino al 10% del agregado total para permeable ligeramente compactado hormigón. Estas reducciones son necesarias para mantener el mismo porcentaje de vacíos por volumen. 6.7 Procedimiento de proporciones Un procedimiento para producir lotes de prueba inicial para permeable el concreto se muestra en la Sección 6.7.1. El método b / bo aplica conceptos de volumen absoluto. Independientemente de cómo se derive el lote de prueba, es esencial que se pruebe las propiedades frescas y endurecidas necesarias antes de colocarlo para su uso continuo.

6.7.1 método b / bo-El método b/bo para diseñar una mezcla de concreto permeable se puede dividir en una serie de ocho pasos: 1. Determine el peso agregado; 2. Ajuste al peso SSD; 3. Determine el volumen de pegado; 4. Determine el contenido de cemento; 5. Determine el contenido de agua; 6. Determine el volumen sólido; 7. Verifique el contenido vacío; y 8. lotes de ensayos iterativos: a. Prueba de las propiedades requeridas; y b. Ajuste las proporciones de la mezcla hasta que se logre el rendimiento requerido. Ejemplo: Proporción de una mezcla de hormigón permeable bien compactada con un contenido de vacío de al menos 20%. La mezcla debe tener un wlcm = 0.38. Use un agregado grueso No. 8 teniendo una densidad envasada en seco (peso unitario) de 108.7 lb / ft3, gravedad específica de2.75, y absorción del 1.2%. No se usará ningún agregado fino en la mezcla. Paso 1: determinar el peso agregado Para piedra No. 8 sin agregados finos, la Tabla 6.1 recomienda b/bo de 0.99, con densidad de varilla seca dada como 108.7 lb / ft3.

Paso 2: Ajuste al peso de SSD Dado que el porcentaje de absorbancia del 1.2%

Paso 3: determina el volumen de la pasta Use la Fig. 6.3 y lea a lo largo de los vacíos porcentuales requeridos (20% para este ejemplo) a la curva compactada. Luego, lea hacia abajo para encontrar el porcentaje de pegado en 15%. Quince por ciento de una yarda cúbica es 4.05 ft3. Por lo tanto, Vp = 4.05 ft3. Paso 4: Determine el contenido de cemento Aplicando Eq. (6-1),

Paso 5: determinar el contenido de agua

Paso 6: determina el volumen sólido Volumen agregado

• Estas proporciones se dan solo a título informativo. El diseño exitoso de la mezcla dependerá de las propiedades de los materiales utilizados en particular y se debe analizar en lotes de prueba para establecer las proporciones adecuadas y determinar el comportamiento esperado. Los productores de concreto pueden tener proporciones de mezcla de hormigón permeable optimizado para el rendimiento con materiales locales. En tales casos, esas proporciones son preferibles. Los aditivos químicos, particularmente los retardadores y los estabilizadores de hidratación, también se usan comúnmente, en las dosis recomendadas por el fabricante. El uso de materiales cementantes suplementarios, como cenizas volantes y escoria, también es común. Se han usado relaciones más altas, pero reducciones significativas en fuerza y durabilidad puede resultar. La adición de agregado fino disminuirá el contenido del vacío y aumentará la resistencia.

Paso 7: determinar el porcentaje de espacios vacíos

Paso 8: verificar la porosidad estimada Con un 22% de vacíos, la figura 6.1 predice una tasa de filtración de aproximadamente 7 pulg./min (178 mm / min). Paso 9: lotes de prueba iterativa y pruebas Los pesos del lote de prueba por pie cúbico son los siguientes:

6.8-Rangos típicos de materiales PerviousConcrete.org (http://www.perviouspavement.org/mezcla% 20proportioning.htrn), un esfuerzo conjunto de National Ready Mixed Concrete Association (NRMCA) y la Portland Land Cement Association (PCA), ha publicado la Tabla 6.2.

CAPÍTULO 7-DISEÑO DE PAVIMENTOS PERVIOS 7 .1-lntroducción En la determinación del espesor de un pavimento permeable sección, se deben realizar dos análisis importantes: uno para la adecuación estructural y el otro para las características hidráulicas. Estas dos características se influyen mutuamente por lo que ambas deben abordarse con cuidado. Este capítulo analiza los aspectos aplicables al diseño estructural. 7 .2-Diseño estructurales 7.2.1 Subrasante y subbase: la subbase es el agregado Capa instalada debajo del pavimento. La subrasante es el suelo debajo del pavimento y la subbase. La subbase proporciona soporte vertical, capacidad de almacenamiento y capacidad de filtrado para el tratamiento de contaminantes. Algunos suelos pueden proporcionar un soporte y un drenaje adecuados, por lo que la subbase puede ser opcional. Sin embargo, si el soporte, las capacidades de drenaje o las capacidades de filtrado están limitados por la subrasante, se debe utilizar un material de subbase. En áreas expuestas a ciclos de congelación y descongelación, la capa de subbase rocosa actúa como aislante y proporciona un retraso sustancial en la formación de escarcha debajo del pavimento permeable (Backstrom 2000, Kevem y Schaefer 2008). El subgrado también proporciona soporte vertical para el pavimento. El aumento de la rigidez de la subbase y subrasante aumenta la capacidad de carga de un sistema de pavimentación determinado. La rigidez en el subgrado puede medirse por el módulo de reacción de la subrasante, la proporción de rodamientos de California (CBR) o por algunos otros métodos menos comunes. ACl 330R proporciona valores típicos de rigidez para diferentes tipos de suelos y proporciona correlaciones entre los valores calculados por los diversos métodos. El diseño tradicional del pavimento intenta excluir que el agua ingrese a la subrasante debajo del pavimento. En la mayoría de los casos, el pavimento poroso está diseñado para fomentar que el agua sature la subrasante debajo del pavimento. Esta condición se debe tener en cuenta al determinar las propiedades de la subrasante. Cuanto más se compacta un suelo, menos poroso se vuelve. Por esta razón, las subrazas de pavimento permeable generalmente se compactan a una densidad menor que las subgradas para pavimentación de concreto tradicional. El nivel de compactación es típicamente 90% de la densidad seca máxima estándar Proctor (SPMDD). El módulo de la reacción de subrasante utilizado en el diseño debe tener en cuenta este nivel más bajo de compactación. ASTM D 1883 define un método de laboratorio para determinar el CBR de un suelo dado que incluye una opción para remojar la muestra de suelo en agua durante 96 horas antes de

la prueba. Esta opción debe usarse para probar suelos de grano fino que se compactarían con el 90% antes mencionado de la SPMDD o los criterios de compactación establecidos por el arquitecto-ingeniero. Al especificar la compactación para el diseño estructural, se debe considerar el efecto que tiene la compactación sobre las propiedades hidráulicas de diferentes suelos. La compactación de algunos suelos arcillosos al 90 ° / o puede causar una gran reducción de la permeabilidad, mientras que la compactación de suelos arenosos casi 100% puede no tener ningún efecto. es importante, por lo tanto, examinar cuidadosamente los suelos presentes en cada proyecto para las capacidades estructurales y de drenaje antes de especificar un rango de compactación. Igualmente importante es la prueba de campo requerida de la subrasante y subbase para la permeabilidad después de la compactación para confirmar que aún se ajustan a los cálculos estructurales e hidráulicos utilizados para el sitio. Los suelos expansivos son suelos que cambian de volumen cuando están sujetos a cambios en el contenido de humedad. Los suelos expansivos pueden mitigarse mediante tratamiento químico o eliminando sus capas superiores y reemplazándolas con tierra no expansiva. La profundidad del reemplazo del suelo o el tratamiento del suelo debe seleccionarse de modo que la presión del suelo descendente proporcionada por el suelo poco profundo estable exceda las presiones expansivas del suelo generadas por los aumentos en el contenido de humedad del suelo más profundo. Con la estabilización con cal, la permeabilidad de un suelo arcilloso aumenta rápidamente. Los suelos con mayor contenido de arcilla y aquellos compactados en el lado seco del óptimo tienden a mostrar mayores incrementos en la permeabilidad con el tratamiento con cal. Algo de permeabilidad. Sin embargo, disminuirá con la edad (Bell 1993). Los suelos tratados con cemento y cenizas volantes muestran una permeabilidad reducida después de la aplicación (Little et al., 2000). Dependiendo de la aplicación, la permeabilidad reducida podría ser deseable para aplicaciones tales como la recolección de agua. Algunos suelos están sujetos a heladas. Los suelos ubicados por encima de la profundidad de las heladas deben ser eliminados y reemplazados por suelos que no están sujetos a la acción de las heladas. Como se indicó anteriormente, una subbase adecuada ha demostrado ser eficaz para proteger los pavimentos porosos de las heladas. Agregar una subbase de agregados granulares debajo del pavimento de concreto aumenta la rigidez del soporte del pavimento. ACI 330R, Tabla 3.2, indica el aumento en el módulo de subrasante proporcionado por diferentes espesores de subbase. Esta subbase granular también se puede usar como depósito para almacenar agua de lluvia.

7.2.2 Resistencia del hormigón: se proporciona orientación para el diseño estructural de pavimentos de hormigón convencionales en ACI 330R para estacionamientos y en ACI 325. l 2R para calles y carreteras. Estos documentos cubren muchos aspectos diferentes del diseño de pavimentación. Las recomendaciones de diseño estructural en estos documentos, sin embargo, no son necesariamente aplicables para el uso con pavimento permeable. Como no existen métodos de prueba estandarizados para la resistencia del concreto permeable, se debe evitar el diseño y la especificación por la resistencia del concreto. 7.2.3 Selección de espesor estructural: rendimiento suficiente No hay datos disponibles que ofrezcan un diseño de pavimento estándar general para su uso en exposiciones prolongadas al tráfico de camiones pesados. El éxito de los pavimentos existentes por los instaladores en todo el país varía según la experiencia, el diseño del pavimento y la mezcla, y las condiciones locales. Las categorías de tráfico se definen por el tráfico promedio diario de camiones (ADTT). ACI 330R proporciona una discusión completa de este tema. El ADTT no corresponde a una carga de eje de camión individualizado. Supone una colección de tamaños de camiones de pequeños a grandes, con una alta frecuencia de camiones pequeños y una baja frecuencia de camiones grandes. Debido a que los camiones más pesados, incluso en pequeñas cantidades, dominan el daño por fatiga del pavimento, deberían ser la base para la selección de la categoría de tráfico. Los diseños de pavimentos con historial de rendimiento demostrado están disponibles en instaladores experimentados y se usan actualmente en varias áreas de los EE. UU. Se debe tener cuidado para verificar que el instalador tenga un historial de desempeño exitoso, tanto de calidad de instalación como de diseños similares a cualquier necesidad específica del proyecto. Si no puede encontrar instaladores locales adecuados con ejemplos de proyectos exitosos, la Asociación Nacional de Concreto Mezclado Listo (NRMCA) (2007) sugiere secciones de pavimento permeable de 6 pulg. (150 mm) de pavimento de concreto permeable para exposición baja (menos de 5) de camiones ADTT en estacionamientos. Esto se basa en el éxito histórico en los Estados Unidos. No hay espesores estándar actuales para las calles, pero hay ejemplos de calles de bajo volumen instaladas con pavimentos de entre 6 y 12 pulgadas (150 a 3001nm) de espesor. 7.3-Diseño de gestión de aguas pluviales 7.3. l General: el principal beneficio del concreto permeable es sus propiedades hidrológicas De un estado a otro, las regulaciones locales determinan cuánto de este beneficio el diseñador puede capitalizar. Incluso dentro de diferentes geológicos áreas dentro de los límites de una ciudad determinada, se sabe que las regulaciones cambian. Sin

embargo, los conceptos básicos de la tecnología son los mismos sin importar el área geográfica. Se han realizado intentos para reducir el impacto de la urbanización al reducir los volúmenes de escorrentía de aguas pluviales a niveles de predesarrollo y tratar el agua de lluvia antes de que abandone el sitio. En los EE. UU., El Sistema Nacional de Eliminación de Descargas de Contaminación (NPDES) requiere el tratamiento de todas las aguas pluviales para reducir los niveles de contaminantes del agua. Esta es una ciencia empírica, no tan importante como el tratamiento del suministro de agua potable debido a la variabilidad de las cargas y flujos de contaminantes. La tecnología no está destinada a purificar el agua a una condición de tipo destilado porque no es práctica, económica o necesaria. La intención es solo eliminar tanta carga contaminante como sea posible en un intento de descargar agua más limpia a tasas sostenibles, y reducir el impacto de la urbanización en los suministros de agua. Los suministros de agua generalmente se dividen en dos categorías: aguas superficiales y subterráneas. El desarrollo del sitio en suelos arenosos con depósitos profundos de aguas subterráneas puede seguir una filosofía de diseño de infiltración: descargar agua a la capa freática lo más limpiamente posible con descargas a cuerpos de agua superficial solo en eventos de tormentas intensas. Cuando el desarrollo del sitio se realiza en suelos arcillosos o limosos, o en regiones de poca profundidad de roca, el sitio el drenaje generalmente debe tratar el agua antes de salir del sitio para fusionarse con un cuerpo de agua superficial, como un arroyo, un río o un lago. En estos suelos de baja permeabilidad, sin embargo, parte del agua se infiltra durante cada tormenta, al igual que en los suelos de gran permeabilidad; solo la cantidad es menor El efecto acumulativo del pie sobre el tratamiento de la recarga y la calidad del agua en el transcurso de un año puede ser considerable. 7.3.1.1 Hay tres características de diseño específicas de Concreto permeable del que el diseñador se puede beneficiar: volumen de escorrentía reducido, volumen de tratamiento reducido y área impermeable reducida en el sitio. 7.3.1.1.l Escurrimiento reducido Volumen-Escurrimiento reducido volumen es la cantidad de agua pluvial que una pieza de propiedad desarrollada descargaría a una tierra o cuerpo de agua adyacente si las BMPs de aguas pluviales no estuvieran en su lugar; esto excede el volumen de descarga de predesarrollo. Dichas BMP incluyen estanques de retención, estanques de detención, drenajes subterráneos, pantanos y humedales. La mayoría de estas BMP consumen bienes inmuebles valiosos y desarrollables. Al eliminar o reducir el tamaño de estas instalaciones, un proyecto puede ser más rentable para el propietario. Esto puede reducir la cantidad de bienes inmuebles necesarios o aumentar la cantidad de espacio rentable.

7.3.1.1.2 Volumen de tratamiento reducido-Reducido El volumen de tratamiento es la cantidad de agua pluvial que debe mantenerse en el sitio y tratarse antes de abandonar la propiedad. El tratamiento puede ocurrir a través de una combinación de procesos químicos, físicos y biológicos dependiendo del tipo de BMP. 7.3.1.1.3 Reducción del área impermeable Reducido el área impermeable es la fracción del área de tierra que no permite la infiltración de lluvia al inicio de un evento de lluvia; esto generalmente consiste en áreas de construcción, acera y pavimento. Muchos municipios limitan la cantidad de área impermeable permitida en un sitio de proyecto determinado. 7.3.1.2 Para una discusión más completa de las aguas pluviales BMP de tratamiento, se recomienda al lector que revise la información en el sitio web de la EPA (http: // www.epa.gov/ waterscience / stormwater). Se puede encontrar más información sobre las reglamentaciones locales en el manual regional de manejo de aguas subterráneas del lector, como los Manuales del solicitante del Distrito de Administración del Agua del Río St. Johns (SJRWMD): Regulación de los Sistemas de Manejo de Aguas Pluviales (1999). Para información general sobre hidrología de aguas pluviales no vinculada a jurisdicciones específicas, revise cualquiera de los libros de texto de aguas pluviales, como la infiltración de aguas pluviales de Ferguson (1994), la introducción de Ferguson a Stormwaler: Concept, Purpose, Design (1998) y Devo and Reese Municipal Stormwater Management ( 2002). El uso de pavimentos de concreto permeables como un sistema de retención o infiltración BMP es eficaz para mejorar la calidad del agua de escorrentía y reducir el volumen de escorrentía cuando se mantiene adecuadamente (Tabla 7.1). El SJRWMD, por ejemplo, define la retención para incluir "pavimento permeable con subrasante". La EPA define el concreto permeable como un sistema de infiltración. Los pavimentos de concreto permeable pueden diseñarse para acomodar no solo la lluvia que cae sobre su superficie, sino también para capturar una buena porción del exceso de escurrimiento de las áreas adyacentes. Para evitar la obstrucción prematura de la escorrentía, puede ser necesario el uso de una trampa de sedimentos u otro sistema de separación de sedimentos. Además, calcule los mayores requisitos de capacidad de almacenamiento de agua para mantener la carga de almacenamiento adicional de las áreas adicionales. La reducción de las instalaciones de drenaje debido a la reducción de los volúmenes de escorrentía utilizando concreto permeable tiene un beneficio económico para el desarrollador. Este beneficio económico puede evaluarse comparando el precio de la construcción de un estacionamiento de concreto permeable con la construcción de un estanque con estructuras de drenaje y la compra de la tierra asociada.

7.3.2 Mantenimiento permeable del pavimento: en el pasado, el mantenimiento había sido una preocupación regulatoria que impedía la amplia aceptación del concreto permeable. Un pavimento de concreto permeable hoy en día aún mantendrá la permeabilidad incluso cuando esté obstruido. Los poros o subrasantes obstruidos evitan que las aguas pluviales se filtren a través del concreto a altas velocidades (Wanielista et al., 2007; Mata y Leming 2008). Por lo tanto, si el agua pluvial no puede drenar a través de la capa de concreto permeable a la tasa de diseño, ya no es suficientemente permeable, las suposiciones de beneficio de diseño ya no son válidas y el pavimento ha fallado. Los pavimentos de concreto permeables pueden funcionar bien durante años con cierto nivel de obstrucción (Wanielista et al., 2007), pero la tasa debe estar por encima de la tasa de diseño. Para que un sistema de pavimento permeable funcione bien, puede necesitar mantenerse en un intervalo regular. Si un pavimento se encuentra en un entorno hostil, como una zona costera o en cualquier otro lugar que pueda provocar grandes acumulaciones de partículas, es posible que sea necesario realizar este mantenimiento preventivo con mayor frecuencia. Un profesional calificado como un ingeniero profesional licenciado o un arquitecto paisajista debe inspeccionar el pavimento para determinar un programa de mantenimiento apropiado, si está funcionando correctamente o si es necesario limpiarlo. Un componente no estructural que puede ayudar a garantizar el mantenimiento adecuado del pavimento de concreto permeable es un acuerdo de mantenimiento cuidadosamente redactado que proporciona una guía específica, que incluye cómo llevar a cabo el mantenimiento de rutina y las reparaciones o rehabilitaciones superficiales. Las señales idealmente deberían ser

Publicado en el sitio que identifica las áreas de pavimento de concreto permeable. Dichos letreros deben dirigir a las cuadrillas de mantenimiento a la autoridad local de cumplimiento del NPDES y pueden leer: "En este sitio se usan pavimentos de concreto permeables para reducir la contaminación. Se prohíben los vehículos pesados. No resurja con material no permeable. Llame a XXXXXXXXXX para obtener más información".

Los diseñadores pueden explicar el potencial de obstrucción de un pavimento de concreto permeable en su diseño de drenaje. Si un sitio está diseñado para una instalación del gobierno, como una empresa de aguas pluviales con un programa de mantenimiento y personal existente, no se consideraría la obstrucción. En el desarrollo privado donde no se puede realizar el mantenimiento, el diseñador puede agregar un factor de seguridad al diseño de aguas pluviales para tener en cuenta el nivel anticipado de obstrucción y la consiguiente reducción en la porosidad del pavimento de concreto permeable. En Wanielista et al., Se proporcionan algunos estudios de casos específicos sobre el rendimiento en el campo y la obstrucción. (2005) y Delatte et al. (2007). El diseñador de un pavimento de concreto permeable puede reducir el potencial de obstrucción asegurando que el diseño del sitio: • Muestra áreas ajardinadas en elevaciones más bajas que el pavimento de concreto permeable (Fig. 7.1), reduce al mínimo la pendiente de las áreas ajardinadas cuando las elevaciones más bajas no son posibles, e incluye un bordillo para aislar áreas ajardinadas que están en elevaciones más altas que pavimento; • Minimiza la erosión del suelo de las áreas alteradas. Se debe evitar el suelo desnudo en estas áreas y se recomienda el uso de pastos permanentes y maleza. Se deben usar medidas especiales de control, como cercas de limo, en todo momento durante la construcción; • Evita que los vehículos conduzcan desde áreas sin pavimentar hacia el pavimento de concreto permeable; • No se encuentra en el camino del viento desde áreas cercanas sin pavimentar o frente a la playa; y • Limita la cantidad de aguas pluviales que fluyen hacia el concreto permeable desde los pavimentos adyacentes, convencionales (no permeables) y áreas ajardinadas a menos que se pueda demostrar que: - El volumen de agua del pavimento convencional estará libre de sedimentos; - La subbase permeable ha sido diseñada para manejar el agua de las áreas combinadas; y - Hay suficiente superficie de concreto permeable disponible para atrapar hojas, basura u otros desechos que puedan.

Obstruir prematuramente el hormigón permeable entre los períodos de mantenimiento. 7 .3.3 Diseño de drenaje: la escorrentía se estima a través del uso de muchos métodos aceptados. Dos de las herramientas más comunes son el método racional y el número de curva del Servicio de Conservación de Suelos (SCS). Con cualquiera de los métodos, el diseñador debe considerar en el análisis de escorrentía una variedad de variables de entrada y salida, como la absorción, la evaporación, la intensidad de la lluvia, la infiltración y la duración de la tormenta. Cada una de estas variables tendrá un impacto en el volumen de escorrentía y el volumen de tratamiento necesario para el sitio. El método racional usa un coeficiente para determinar la tasa máxima de escorrentía para una intensidad de lluvia dada y área de drenaje. El coeficiente de escorrentía C representa el uso de la tierra, el tipo de suelo y la pendiente del área. Los valores típicos para C varían desde 0.05 para un césped plano en un suelo arenoso a 0.95 para una azotea. A otros tipos de pavimentos permeables se les han asignado coeficientes racionales que varían de 0,65 a 0,95. Para un pavimento permeable, el tipo de suelo subyacente y su permeabilidad tendrán un impacto en el coeficiente de escorrentía. Un pavimento permeable bien mantenido típicamente drenará más rápido que los suelos de subrasante, lo que limita la tasa de infiltración del sistema. Algunas investigaciones actuales (Wimberley et al., 2001) indican que para ciertos diseños de sistemas de concreto permeables, particularmente aquellos sobre subbases y subbases bien drenados, el coeficiente de escurrimiento para concreto permeable es insignificante para tormentas de 2 a 5 años, y tan bajo como 0.35 por l tormentas de 00 años. Otros estudios (Haselbach 2006) también indican que habrá una infiltración reducida para los sistemas cubiertos con suelos arenosos, pero que los coeficientes de escorrentía esperados aún serán muy bajos para la mayoría de las tormentas.

La investigación muestra que a medida que aumenta la densidad del suelo, la tasa de infiltración, y por lo tanto la permeabilidad del suelo, disminuye significativamente (Das l 993). Una disminución en la permeabilidad de un suelo justificaría, por lo tanto, un aumento en el coeficiente racional para un diseño dado. Los suelos de subrasante para un pavimento de concreto permeable deben, por lo tanto, compactarse de manera uniforme y suficiente para proporcionar un soporte de pavimento adecuado, pero no se deben sobrecompactar para reducir la permeabilidad de los suelos y aumentar el coeficiente racional. La Asociación de Concreto y Productos de Florida (FCPA) (l 990) recomienda compactar suelos de subrasante arenoso con una densidad mínima de 92 a 96o / o de densidad seca máxima por AASHTO T-180.

Estándares. En otras partes de los EE. UU., Para otros tipos de suelo, las prácticas de compactación son diferentes. Las alzas glaciales se han compactado del 90 al 95% del Proctor estándar; en las Carolinas, la compactación ha sido del 92% del Proctor modificado; y en Georgia, los suelos de grano fino comúnmente se compactan al 95% del Proctor estándar. En esta situación, puede ser necesario agregar una sub base agregada de pendiente abierta (o lecho de recarga) al sistema de pavimento para compensar la suavidad del suelo de la subrasante, con el beneficio del volumen de retención agregado. Con el método SCS (Soil Conservation Service 1986), los suelos se clasifican en grupos de suelos hidrológicos (HSG) para indicar la tasa mínima de infiltración obtenida para el suelo desnudo después de una humectación prolongada. Los HSGs-A, B, C y D- son un elemento

utilizado para determinar los números de la curva de escorrentía. Los suelos de tipo A tienen la mayor permeabilidad, con cada designación de letra que tiene una menor permeabilidad en los suelos B, C y D. Esta designación del suelo, en combinación con el uso de la tierra, identificará un número de curva (CN). El valor CN le dice al diseñador a qué curva hacer referencia para determinar el volumen de escorrentía para un evento de tormenta dado. Este método se usa más comúnmente para generar un hidrograma completo en lugar de simplemente estimar los flujos máximos. A los pavimentos de hormigón permeable se les han asignado CN que van de 60 a 95. Una vez más, el tipo de suelo y el grado de compactación de la subrasante tienen un impacto en la CN y, por lo tanto, en las propiedades de drenaje del sistema. Al diseñar un sistema de pavimento permeable, como un sistema de retención o de infiltración, debe considerarse el volumen tanto del pavimento como de la subbase (Paine l 990). Por ejemplo, considere una sección de concreto permeable con 20% de espacio vacío efectivo. En una sección de pavimento de 6 pulg. (150 mm) de espesor, este espacio vacío es suficiente para contener más de I pulg. (25 mm) de agua de lluvia. Además, si el concreto permeable se coloca en una sección de 6 pulg. (150 mm) de una subbase de piedra triturada, la capacidad total del sistema aumenta a aproximadamente 2-1 / 2 pulg. (65 mm). El espesor mínimo del pavimento de concreto permeable estará determinado por las necesidades estructurales del sistema de pavimento. Puede ser necesario, sin embargo, para construir una capa de concreto permeable más gruesa o una capa de subbase para aumentar la capacidad de almacenamiento de aguas pluviales, pero esta puede no ser la solución más económica. Si es necesaria una mayor capacidad, el almacenamiento puede estar sobre la superficie del pavimento en un área de estacionamiento achaflanada (Fig. 7.2). Otras formas en que los pavimentos permeables se han diseñado para tratar las aguas pluviales incluyen el uso de un sistema de desagüe subterráneo. En este método, la recarga de agua subterránea puede estar limitada debido a las condiciones del suelo del sitio. El pavimento permeable se coloca sobre una tubería perforada que se coloca en una cama rodeada por un agregado de grado abierto. Las aguas pluviales se infiltran a través del pavimento, a través de la grava, y encuentran su camino hacia la tubería. A partir de ahí, el agua de lluvia tratada se descarga en un cuerpo de agua receptora. Las eficiencias de tratamiento para este sistema promedian 66%. Además, habrá una recarga directa del agua subterránea que reducirá la escorrentía total en hasta 33 ° / o. (Departamento de Protección Ambiental de Florida [FDEP]). Los sistemas adicionales de recarga de aguas subterráneas pueden incluir el uso de pozos perforados rellenos con un agregado de clasificación abierta, pasando a través de suelos arcillosos a estratos más permeables. Un diseño típico para este sistema podría incluir una

capa de una subbase de agregado de grado abierto para el pavimento de concreto permeable que se extiende sobre los suelos de sitio de grano fino. Los ejes se espacian regularmente para proporcionar la capacidad de recarga suficiente. La subrasante debería tener una pendiente para proporcionar un drenaje positivo a los ejes. Se espera que las eficiencias de tratamiento de este sistema sean similares al diseño de drenaje inferior. Sin embargo, se esperaría que las tasas de recarga sean mucho más altas. Varios otros diseños se han utilizado para pasar el exceso de volumen de calidad de agua, aumentar la capacidad de almacenamiento o aumentar el volumen de tratamiento. Éstas incluyen: • Colocar una tubería perforada en la parte superior de un depósito de piedra triturada para pasar el exceso de flujo después de que se haya llenado el depósito; • Proporcionar almacenamiento de detención de superficie en un estacionamiento, plataforma adyacente o estanque de retención con un adecuado desbordamiento de transporte; • Agregar una capa de arena y tubería perforada debajo de un lecho de recarga para filtrar el volumen de calidad del agua; y • Colocar un tanque subterráneo de detención o sistema de bóveda debajo de las capas para almacenar el agua tratada para su reutilización. La evaporación es otro factor importante en el cálculo del almacenamiento de agua. La investigación muestra que el agua almacenada en el pavimento permeable y la subbase pueden evaporarse (Wanielista et al., 2007). Todas las complejidades de un diseño de drenaje de aguas pluviales que utiliza un pavimento de concreto permeable estará fuertemente relacionado con las prácticas y regulaciones locales. Consulte la Sección 7.3.5 para ver un conjunto de muestra de cálculos de diseño que ha sido publicado por la FCPA (1990). Siempre revise el texto completo y las regulaciones locales de aguas pluviales. Además de la escorrentía, el diseñador debe aproximar las cargas de contaminación, incluida su naturaleza y el rango aproximado de concentración. Esta información, combinada con el hidrograma necesario, le permitirá al diseñador determinar el tamaño y el diseño apropiados del sistema de gestión de aguas pluviales. 7.3.4 Crédito de área permeable: muchas municipalidades alientan el espacio verde y una reducción de la escorrentía en el desarrollo a través de restricciones en la cantidad de área impermeable en el sitio del proyecto. Típicamente, el área impermeable está limitada al 25 al 75% de una propiedad desarrollada. Debido a la naturaleza de un pavimento de concreto permeable, no debe considerarse impermeable. Sin embargo, con las preocupaciones sobre

espacios verdes, rara vez se cuenta como área permeable. Sin embargo, es común que los municipios asignen un crédito de área permeable para el concreto permeable. Diferentes municipios han utilizado valores del 25%, 50% y l 00%, lo que para el propietario significa una reducción en el área cubierta o no desarrollada requerida en el sitio del proyecto y un aumento en el área que se puede desarrollar. Como ejemplo, considere un sitio de proyecto que sea 1 acre (43,560 pies2 [4046, n2]), con 10,000 pies2 (930 m2) de un estacionamiento de concreto permeable. Si el municipio local requiere un área permeable del 30% en el sitio del proyecto, entonces el sitio. El diseño estaría limitado a tener 30,500 pies2 (2800 pulgadas) de área impermeable. Esto incluye el edificio, las aceras y las áreas de estacionamiento, y asume que no se otorga crédito por el concreto permeable. Con un crédito de área permeable del 50% para el estacionamiento de concreto, el área urbanizable se expandiría a 35,500 ft2 (3300 1n2): un aumento del 16% en la cantidad de tierra utilizable en el sitio. Esto puede hacer que un proyecto sea mucho más atractivo para un desarrollador, y con una reducción en el terreno no desarrollado, puede haber una reducción similar en la expansión urbana, ya que los sitios más pequeños podrían ser utilizados para satisfacer las necesidades específicas de desarrollo. Las agencias locales se enfrentan a regulaciones cada vez más exigentes que requieren tratamiento de aguas pluviales. Puede ser lo mejor para ellos aumentar el porcentaje de crédito otorgado a las áreas de estacionamiento permeables al porcentaje real de la escorrentía retenida en el sitio para alentar a más personas a usar la tecnología. El concreto permeable permite que la ciudad crezca con mucha menos tensión en la infraestructura de drenaje de tormentas. Debido a que el pavimento de concreto permeable permite que el agua fluya de regreso a los acuíferos menguantes, ofrece una oportunidad muy rara de convertir las aguas pluviales de un pasivo en un activo. 7.3.5 Ejemplo de diseño: dado: • El pavimento debe almacenar la primera 1/2 pulgada (13 mm) de la escorrentía no tratada y recuperar ese volumen dentro de un período de 72 horas después de una tormenta. El volumen de almacenamiento Vr requerido en el pavimento permeable se puede calcular como

Rainfall = lluvia Donde Vr = volumen de almacenamiento requerido, ft3 (m3); y A = tamaño de la instalación más cualquier área contribuyente, acre (m2. La Florida Concrete Products Association (1990) sugiere que la capacidad de almacenamiento de un sistema de pavimento permeable en suelos de subrasante arenoso debe incluir el espacio vacío del suelo sobre el nivel freático estacional y cualquier almacenamiento del pavimento de concreto permeable. Este volumen de almacenamiento se puede calcular de la siguiente manera

Donde VP = almacenamiento disponible en el pavimento, ft3 (rn '); V = almacenamiento disponible en subrasante, ft3 (rrr '); A = área del pavimento, acre (m2); d1 = espesor del pavimento, ft (m); d2 = espesor de la subrasante, ft (m); p 1 = porcentaje de espacio vacío en el pavimento (%); y P: = porcentaje de vacío espacio en la subrasante (%). Al finalizar el cálculo del volumen de almacenamiento de calidad de agua requerido V; y deduciendo el volumen de suelo de subrasante V5 y el volumen de almacenamiento de pavimento disponible Vp, la diferencia neta será negativa, indicando que se cumplen los requisitos, o positiva, lo que indica que es necesario un almacenamiento adicional. Una

subbase granular, como un material ASTM No. 57 con un espacio vacío de 30 ° / o mayor, podría proporcionar almacenamiento adicional. El área sobre el pavimento también está disponible para almacenamiento. Se advierte al diseñador que al aplicar esta técnica de diseño, sin embargo, la altura del agua para la tormenta de diseño infrecuente puede hacer que el agua se eleve sobre la superficie del pavimento. La elevación del pavimento debe ser menor que las elevaciones del piso del edificio adyacente para evitar daños por inundación. La guía FCPA (l 990) brinda más ejemplos de diseño para calculando la capacidad de retención de un área de estacionamiento, cantidad de escorrentía y tiempo de recuperación. Algunos de estos cálculos también se dan como ejemplos en el Manual de manejo de aguas pluviales de Georgia (2001) de la Comisión Regional de Atlanta (ARC). Los diseñadores pueden considerar agregar un drenaje redundante si la elevación de la superficie de pavimentación terminada está cerca de cualquier área que pueda verse significativamente afectada por una inundación ocasional. Esto puede ser tan simple como nivelar el pavimento para inclinarse suavemente desde un edificio. 7.4-0tras consideraciones Las propiedades del pavimento permeable en el lugar son altamente variables y sujetas a la habilidad y experiencia del contratista de instalación y el proveedor de concreto. Las propiedades concretas utilizadas para el diseño deben calibrarse según la experiencia local siempre que sea práctico, pero debido a la naturaleza especializada del producto y la necesidad de instaladores calificados, puede ser ventajoso buscar instaladores regionales hasta que los instaladores locales calificados sean competentes con el producto. El pavimento permeable generalmente se coloca, luego se tamiza y se compacta. A medida que el espesor del pavimento aumenta más allá de 8 o 10 pulg. (200 o 250 mm), se vuelve difícil compactar el sección transversal completa del pavimento con resultados uniformes debido a una profundidad de influencia limitada del rodillo. La parte superior del pavimento se compactará más que la parte inferior del pavimento. Debido a que la resistencia del pavimento aumenta con el aumento de la densidad, el diseño de la sección de concreto debe considerar esta resistencia reducida en la base del pavimento. En una planta de concreto en Oregon, se cortaron cuatro pavimentos porosos de 10 pulg. (250 mm) en vigas para medir la diferencia en la resistencia a la flexión entre la parte superior compactada y la mitad inferior del pavimento. Los resultados mostraron que mientras que las resistencias a la flexión superior variaban de 310 a 485 psi (2,14 a 3,34 MPa). La parte inferior de los paneles de prueba, debajo del efecto de la compactación, tenía una resistencia a la flexión constante de 272 a 275 psi (l .88 a 1 .90 MPa). Si bien esta es una prueba muy limitada, sí muestra que el área no

compactada del pavimento fue consistente y que se puede lograr una ganancia de fuerza significativa al usar compactación (Erickson 2006). La estructura vacía de una mezcla de hormigón permeable no permite la transmisión vertical de agua, pero también permitirá el flujo horizontal. Esta habilidad única debe ser considerada al establecer los perfiles de drenaje. La velocidad de flujo vertical depende de la permeabilidad de la subrasante y del espesor y la relación de vacío del pavimento. En la mayor medida posible, los perfiles de las áreas de estacionamiento se deben clasificar sin pendiente. Esto permitirá un mayor tiempo para que la subrasante absorba y transmita agua a los estratos inferiores y reduzca la tasa de flujo horizontal. Donde las condiciones no permiten grados planos, el diseñador puede considerar proporcionar barreras impermeables transversales a la dirección del flujo horizontal. Estas barreras se pueden instalar aumentando la consolidación de la franja de pavimento a lo largo del borde de las juntas de construcción transversales. El aumento de la consolidación cierra la estructura vacía en esta ubicación. la instalación de tiras transversales de concreto impermeable normal reduce el flujo lateral en la dirección descendente. Los bordillos alrededor del perímetro del área pavimentada también ayudan a reducir los caudales laterales, y cumplen con los requisitos de retención de aguas pluviales. La erosión de la subbase y el daño al pavimento pueden ocurrir si no se toman medidas suficientes para controlar el volumen y la velocidad del agua que fluye la subbase y subrasante. Deben construirse bordillos u otras estructuras para evitar esta erosión a lo largo de todas las áreas donde existe la posibilidad de que el agua fluya bajo el pavimento.

CAPÍTULO 8: CONSTRUCCIÓN PERVIOSA DEL PAVIMENTO La construcción de pavimentos de concreto permeable debe cumplir con los planes y especificaciones del proyecto para proporcionar un producto terminado que satisfaga las necesidades del propietario y las reglamentaciones locales. Una muestra de especificación está disponible en ACT 522. 1. La construcción comienza con una planificación completa. Se recomienda una conferencia de preconstrucción y / o construcción de secciones de prueba para abordar problemas tales como: • Confirmar que todo el personal del proyecto está trabajando desde el último conjunto de planes y especificaciones, y que todas las revisiones están documentadas; • Verificación de que se hayan completado todos los documentos y presentaciones requeridas; • Determinar la secuencia de construcción y el espaciado de las juntas; • Organizar el área de preparación para equipos, material, remolques en el lugar de trabajo, necesidades de personal y requisitos de seguridad; • Disposición de acceso adecuado para camiones de reparto de hormigón y sistemas de transporte de hormigón; • Seleccionar el equipo óptimo para el tamaño del proyecto y las condiciones anticipadas; • Coordinar inspecciones in situ y / o pruebas de materiales; • Verificar el diseño propuesto de la mezcla, la disponibilidad de materiales y mezclas, y el cronograma de entregas propuesto con el proveedor concreto; y • Verificar que el contratista de concreto permeable, personal de planta de concreto y personal de prueba (Sección 9.3) están adecuadamente calificados. 8.1-Principios generales de construcción Las características del concreto permeable dictan un proceso de construcción notablemente diferente del concreto colado in situ normal (Offenberg 2005a). El proceso es depositar, nivelar, compactar y seguir de inmediato con el curado de la membrana de lámina. El equipo que se ha utilizado con éxito para colocar hormigón permeable incluye soleras de truss vibratorias de baja frecuencia en combinación con rodillos de tubería pesados, reglas

de tubos rotativos de contador simple y doble, compactadores de placa, formas deslizantes, soleras láser y máquinas hechas específicamente para colocar concreto permeable. Los procedimientos normales de acabado de concreto no se emplean. No importa qué equipo se use, un pavimento permeable no se puede construir con éxito a menos que el concreto colocado tenga la consistencia correcta. Si está demasiado seco, un concreto crea problemas de cohesión y eficiencia de hidratación del cemento, mientras que una mezcla demasiado húmeda hace que la fase de pasta se drene, dejando una estructura débil y posiblemente obstruyendo el fondo del pavimento. Aditivos tales como estabilizadores de hidratación, modificadores de viscosidad y reductores de agua son útiles para producir y mantener la consistencia adecuada del concreto permeable. El bajo contenido de agua y la estructura porosa, que expone las superficies de pasta a evaporación, requieren que la entrega y la colocación se completen rápidamente para que el curado de la membrana pueda realizarse dentro de los 20 minutos de la colocación del concreto, aunque este tiempo puede reducirse significativamente. La estructura porosa también hace que el concreto permeable sea más sensible a las bajas temperaturas durante y después de la colocación, lo que impone una mayor atención a la práctica de hormigonado en climas fríos. 8.2-Preparación de subbase / subbase La subrasante es la base sobre la que se construye la estructura del pavimento y puede ser material nativo o relleno importado. En algunos casos, el pavimento se colocará en una subbase de grava limpia o piedra triturada, que se puede usar como un depósito de almacenamiento de aguas pluviales. Si los suelos del sitio compactado o el relleno importado tienen tasas de filtración suficientes y el proyecto no se encuentra en un área donde el congelamiento y el deshielo son una preocupación, entonces ¡una base de tumba! puede no ser requerido. El ingeniero del proyecto debe hacer esta determinación de acuerdo con las regulaciones locales, la permeabilidad del suelo, el volumen de aguas pluviales, las cargas de tráfico anticipadas y el propósito del pavimento. Cuando las propiedades del suelo de la subrasante requieren que una base de roca se coloque debajo del pavimento como un recipiente de almacenamiento de aguas pluviales, se debe colocar tela geotextil no tejida entre la capa de roca y la subrasante preparada. La tela permite el paso del agua, pero evita que el suelo de la subrasante se erosione o migre hacia los vacíos de la capa de la subbase. La sub-base y subbase bien compactadas y bien preparadas en las elevaciones correctas son esenciales para la construcción de pavimentos de calidad. La subrasante y la subbase no deben estar embarradas, saturadas o congeladas cuando comienza la colocación. Además, la subrasante y la subbase deben humedecerse antes de que comience la colocación del concreto. Si no se proporciona una capa de soporte húmeda, se puede reducir la resistencia

del pavimento y se puede producir una falla prematura del pavimento. Para proporcionar una superficie nivelada para la construcción del pavimento, los surcos de las ruedas deben ser rastrilladas y recompactadas antes de que comience la colocación del concreto. 8.3-Colocación Un diseño de proyecto bien planificado puede acelerar las operaciones de construcción, permitir el uso eficiente de los equipos de colocación y proporcionar acceso a los camiones de reparto de hormigón. El contratista y el diseñador deben ponerse de acuerdo sobre el diseño conjunto y los métodos de construcción antes de que comience la construcción. Debe haber un dibujo que muestre la ubicación de todas las uniones y la secuencia de colocación antes de que comience la construcción. Las ubicaciones de los objetos fijos deben establecerse teniendo en cuenta el patrón de unión y los métodos de construcción. La colocación de concreto permeable debe completarse lo más rápido posible. El concreto permeable casi no tiene exceso de agua en la mezcla. El material fresco expuesto a los elementos durante un período de tiempo significativo perderá el agua necesaria para la hidratación, así como la retención de la cohesión de la mezcla. Este secado de la pasta de cemento puede provocar la pérdida de resistencia y el deshilachado futuro de la superficie del pavimento. Las operaciones y el equipo de colocación de Todas deben diseñarse y seleccionarse teniendo esto en cuenta, y deben programarse para una colocación rápida y un curado inmediato del pavimento. 8.3.1 Formas: construcción típica de pavimento permeable Requiere el uso de formas de borde, como es típico para la construcción de losa en el suelo colada in situ. Las formas pueden ser de madera, plástico o acero y deben ser tan gruesas como el pavimento. Las formas deben ser lo suficientemente fuertes y estables para soportar el equipo utilizado para nivelar y compactar durante la colocación. El material de subrasante y subbase bajo los formularios debe compactarse de acuerdo con las recomendaciones del diseñador. La longitud de los pines de formulario debe seleccionarse según el tipo de subrasante o material de subbase. Se deben usar suficientes alfileres o estacas para resistir el movimiento y la flexión. Las formas todas deben limpiarse y cubrirse con el agente de liberación apropiado, según sea necesario. 8.3.2 Depositar hormigón: el hormigón debe depositarse tan cerca de su posición final como práctica. Esto se hace comúnmente por descarga directa desde la tolva de la mezcladora directamente sobre la subrasante o subbase (Fig. 8.1). En general, solo se puede agregar una sección de conducto a la sección del canal montado en el camión mezclador. Esto limita el ancho de los carriles de colocación a 15 pies (4.5 m). Para las colocaciones que los mezcladores no pueden alcanzar, o donde la perturbación del suelo debe ser minimizada, se puede usar un transportador (figura 8.2). Después de depositar el concreto, debe cortarse a una elevación aproximada con un rastrillo de hormigón o herramienta de

mano similar (Fig. 8.3). Se debe tener cuidado para minimizar los huecos de relleno en el concreto por sobrevibración o caminar en el concreto plástico y contaminar el concreto permeable con material nocivo.

8.3.3 Tiras verticales: el concreto permeable se compacta en su posición final, por lo tanto, se pueden colocar bandas ascendentes en la parte superior de las formas para proporcionar una altura de corte inicial (figura 8.4). Estas tiras varían de 3/8 a 3/4 pulg. (9 a 19 mm) de espesor; el espesor necesario dependerá de la compactación superficial requerida, el espesor de la sección del pavimento, el agregado utilizado en el concreto permeable y los métodos de colocación del contratista. Consulte la Sección 8.4 para más detalles.

8.3.4 Colocación del equipo: los métodos de ubicación varían según el tamaño del proyecto. Pueden aceptarse trabajos muy pequeños, como caminos de entrada o áreas muy estrechas, una regla de mano o una regla vibratoria. Trabajos mucho más grandes, se puede usar una regla vibrante de baja frecuencia y un marco A (Fig. 8.5). Es importante tachar el concreto lo más rápido posible. El trabajo manual para ubicaciones más grandes, por lo tanto, no se recomienda debido a su Jack de velocidad. Los reglones de tubos de hilatura ponderados seguidos de laminados cruzados se han utilizado con éxito para colocar y compactar el pavimento en un solo paso, eliminando así la necesidad de utilizar bandas ascendentes. Cuando se usa este proceso, la mezcla debe estar adecuadamente proporcionada y el concreto colocado en una consistencia relativamente fluida para lograr una compactación adecuada. Ha habido proyectos limitados en los que se usaron soleras de láser y equipos de hormigón de forma deslizante, colocando grandes volúmenes de concreto permeable en los pavimentos. Este proceso requiere experiencia especializada y experiencia en técnicas de dosificación y colocación de mezcla. La clave es que cualquiera que sea el método de compactación y acabado utilizado, se debe verificar la consistencia de la mezcla adecuada lejos del método seleccionado. 8.3.5 Herramientas diversas: acabado tradicional de hormigón herramientas tales como bordes y correderas (una herramienta que se ve como una azada y tiene una hoja larga de bordes rectos) pueden usarse para facilitar la colocación adecuada del concreto permeable. No se deben usar flotadores de toros ni paletas de concreto tradicionales.

8.3.6 Usar el pavimento como una forma: se debe tener especial cuidado cuando se coloca una sección de concreto permeable al lado de una colocación anterior del día anterior. (No se recomienda la colocación el mismo día, lado a lado, utilizando equipo mecánico). El siguiente es el procedimiento recomendado: 1. Despegue cuidadosamente la lámina de curado que cubre la colocación anterior para revelar solo el borde del pavimento. Se debe tener cuidado para mantener la mayor cantidad de la colocación anterior cubierta como sea posible. Se recomienda nebulizar las áreas descubiertas; 2. Coloque una banda vertical o una lámina protectora encima del colocación terminada y a lo largo del borde; 3. Coloque concreto permeable nuevo hasta el borde del pavimento existente; 4. Golpee el concreto permeable recién colocado con el elevación adecuada y bordes compactos, teniendo cuidado de no afectar la ubicación existente; 5. Continuar con el acabado en rodillo como de costumbre, las juntas de alineación con colocación previa; y 6. Vuelva a cubrir la colocación existente y la nueva colocación con hojas de curado. 8.4-Consolidación Al usar bandas verticales, deben eliminarse de cada forma inmediatamente después del empalme (Fig. 8.6) y el concreto debe compactarse a la elevación de la forma con un rodillo pesado (Fig. 8.7). Se puede usar un apisonador a lo largo de los bordes para facilitar la compactación a lo largo de las formas. El rodillo compacta los agregados cercanos a la

superficie, dando como resultado una unión más fuerte entre los agregados de la superficie pero disminuyendo la permeabilidad de la superficie. El proceso de construcción debería dar como resultado una resistencia y permeabilidad adecuadas. El rodillo debe abarcar de forma en forma y ser lo suficientemente pesado para obtener la compactación necesaria. El rodillo promedio del tamaño necesario para cubrir un ancho de Jane de 12 pies (3.7 m) pesa aproximadamente 500 lb (227 kg). ¡Un balanceo hecho a medida también! (Fig. 8.8) puede usarse en áreas estrechas y para ubicaciones más pequeñas. El rodillo de la figura 8.8 pesa aproximadamente 70 lb (32 kg). Para disminuir la posibilidad de dejar marcas de rodillo en la superficie del pavimento, los rodillos pequeños deberían tener bordes biselados mecanizados.

La compactación adicional puede ser necesaria en algunas áreas, como los radios cerrados de giro de los pavimentos del estacionamiento. Debido a que estas áreas pueden recibir más desgaste debido al aumento de las tensiones como resultado del movimiento de giro de los vehículos que pasan, se recomienda que estas áreas reciban una mayor compactación de la superficie, incluso con la pérdida de permeabilidad superficial, utilizando una banda vertical más gruesa en el áreas de radio Algunas situaciones requieren un esfuerzo extra para garantizar un pavimento de calidad. Cuando la calidad de la conducción es una preocupación especial, como en los carriles de manejo, el pavimento puede estar cruzado para suavizar las desviaciones verticales (Fig. 8.9). Adyacente a las aceras y en los bordes expuestos del pavimento, el concreto puede ser labrado para proporcionar una esquina más lisa y apretada (Fig. 8.1 O). Esta operación realizada en el momento incorrecto podría dar como resultado el agrietamiento de la matriz y, por lo tanto, un mayor desmoronamiento. Se debe tener mucho cuidado al realizar esta operación. Después del golpe, la compactación y los bordes, no se deben realizar otras operaciones de acabado. 8.5-Unión Las articulaciones de contracción, a veces denominadas articulaciones de control, debe instalarse según lo indicado por los planes. Deben tener una profundidad de 1/3 a 1/4 del espesor del pavimento. Aunque se recomienda encarecidamente que las juntas se instalen en el concreto fresco con especial también, también se pueden realizar juntas de corte de sierra una vez que el concreto endurece. Las grietas por contracción ocurrirán en el concreto permeable así como también en los convencionales

Concreto, y puede ocurrir en ubicaciones grandes incluso antes de que el concreto haya tenido tiempo de curar lo suficiente para cortar con sierra. Las herramientas convencionales de unión de concreto se pueden usar para ubicaciones pequeñas, como aceras. La herramienta de elección es una herramienta de compactación especialmente diseñada con una hoja que tiene al menos 1/4 del espesor de la losa, y con suficiente masa para forzar que la hoja corte la junta de manera limpia (Fig. 8.11). En ubicaciones con amplios anchos de carril, una junta longitudinal

Se puede cortar con el rodillo compactador (Fig. 8.12). En todos los tipos de ensambles de rodillos, la unión de la hoja y el rodillo debe incorporar un pequeño radio cóncavo para reducir los bordes cuadrados en la parte superior de la junta. Los bordes cuadrados tienen una mayor tendencia a rasgarse bajo la carga del tráfico. Si las juntas de contracción se cortan con sierra, el procedimiento debería comenzar tan pronto como el pavimento se haya endurecido lo suficiente como para evitar daños a la superficie. Solo debe quitarse el material de cobertura de polietileno suficiente para cortar la sierra en las áreas requeridas (Fig. 8.13). Después del aserrado, las áreas expuestas se

deben empapar con agua, lo que limpia los poros de los finos generados por el corte y asegura que haya suficiente agua para un curado adecuado. inmediatamente vuelva a tapar el área expuesta con una lámina de cobertura de polietileno tan pronto como se hayan hecho los cortes de la sierra. 8.6-Curado y protección La estructura de poros abiertos del hormigón permeable hace que el curado particularmente importante debido a la mayor superficie expuesta al secado (deshidratación). el curado inmediato del concreto permeable es vital para el rendimiento. En condiciones favorables de alta humedad y baja velocidad del viento, el material de cobertura debe colocarse a más tardar 20 minutos después de la descarga. En condiciones ambientales más severas, el material de cobertura debe colocarse antes. El material de la cubierta debe ser de hoja de polietileno de alta resistencia, que cumpla con los requisitos de ASTM C 171, de dimensiones suficientes para cubrir el ancho total de un carril (figura 8.13). Materiales tejidos

Tales como tela de arpillera y geotextil no deben usarse ya que no retendrán la humedad en el concreto. Los compuestos de curado aplicados por pulverización no producen resultados aceptables. Las operaciones de cerramiento, compactación y curado deben mantenerse tan juntas como sea posible para evitar que la superficie superior del concreto permeable se seque. Después del proceso de colocación, tan pronto como la operación de corte se haya trasladado a una nueva banda de elevación, las bandas ascendentes utilizadas deben retirarse y comenzar las operaciones de compactación. Cuando existen condiciones climáticas ambientales adversas, como alta temperatura, viento fuerte o poca humedad, se puede rociar ligeramente un

reductor de evaporación en la superficie después de las operaciones de corte y antes de la compactación. Antes de cubrir, si el concreto ha perdido su brillo, debe ser ligeramente empañado con agua, pero nunca rociado. La cubierta de polietileno debe cubrir completamente todas las superficies expuestas y debe asegurarse en su lugar afuera de todos los bordes del pavimento y en las paredes para prevenir la evaporación del concreto y ser desplazada por el viento (Fig. 8.14). Se pueden utilizar barras de refuerzo, numero bloques de hormigón para asegurar la cubierta de polietileno y evitar que se salga volando. No se debe colocar tierra, arena u otro material granular encima de la cubierta de polietileno, ya que pueden pasar a los poros del concreto durante una lluvia intensa o durante la remoción de la cubierta. Si se utilizan formas de madera, las bandas verticales se pueden usar para asegurar las hojas en su lugar. Las láminas se deben unir primero a la parte superior de la forma en un lado de la línea volviendo a colocar las bandas verticales en la parte superior de las formas con clavos de botón, con la hoja de polietileno intercalada entre la forma y la banda de la plataforma. La hoja debe tirarse lo más apretada posible para eliminar los pliegues y minimizar la posibilidad de decoloración o rayas del concreto. Todas las superficies del pavimento deben cubrirse adecuadamente. De lo contrario, puede reventar las áreas expuestas. Cualquier pérdida de humedad, como la del viento debajo del plástico asegurado, puede ser perjudicial para el correcto curado y desarrollo de la resistencia del pavimento. El propietario debe estar al tanto de la posible decoloración de la superficie del pavimento debido al curado diferencial debajo de la lámina de plástico. Con el tiempo, la decoloración debería igualarse a un solo color gris. Para un curado adecuado, el pavimento debería permanecer normalmente cubierto por al menos 7 días para concreto de cemento liso

Mezclas, e I días para mezclas de concreto que incorporan materiales cementicios suplementarios como ceniza volante o escoria. Puede ser necesario en clima frío para aumentar estos tiempos de curado típicos. La formación de bandas debe aplicarse solo después de que haya transcurrido el período de curado (Fig. 8.15). No se debe permitir tráfico en el pavimento durante el curado. El contratista general debe tomar medidas para evitar daños al pavimento debido al abuso de las operaciones de construcción. Específicamente, el contratista general debe prohibir la remoción del material de curado y evitar el tráfico en el pavimento de concreto permeable. Además, el contratista general no debe permitir el almacenamiento de materiales de construcción y paisajismo en la superficie del pavimento ya que estos materiales pueden obstruir los poros o dañar los pavimentos permeables, 8.7-Protección contra clima frío El concreto permeable es más sensible al clima frío que el concreto normal (Sección 8.1) y, por lo tanto, la construcción de concreto permeable puede suspenderse o usarse mantas de curado cuando se espera que la temperatura ambiente durante y un día después de la colocación caiga por debajo de 40ºF (4ºC). Debido a la rápida evaporación que causa la falta de agua para la hidratación del cemento, no se debe usar agua caliente en el concreto permeado por lotes. Durante el curado, se deben tomar medidas para proteger el concreto permeable de la congelación mientras se mantiene la humedad durante el tiempo necesario para lograr la resistencia deseada. Las mantas curativas funcionan lo suficiente para cumplir este propósito. 8.8-Protección contra el clima caliente En climas cálidos, transportando, colocando y compactando debe hacerse lo más rápido posible. Se puede aplicar un retardante de la evaporación a la superficie del hormigón después del proceso de empaquetamiento para retardar la pérdida de humedad en la superficie. Después de la consolidación y antes de colocar el polietileno, la superficie puede empañarse ligeramente con agua o un retardante de la evaporación si la superficie parece perder su aspecto brillante. 8.9-Reparación de pavimentos de concreto permeable. 8.9.1 Molienda: los puntos altos se pueden moler con una amoladora ponderada; sin embargo, la rectificadora cortará y expondrá el agregado en áreas de tierra, cambiando la apariencia del pavimento,

8.9.2 Hales o puntos bajos-Pequeños agujeros (puntos bajos) deberían ser parchado con una mezcla de agregado / epoxi o cemento modificado con látex. Para que coincida con la apariencia de la superficie del pavimento, el agregado puede recubrirse con cemento húmedo y curarse antes de aplicar el parche. Los agujeros grandes deben ser remendados con concreto permeable de las mismas proporciones de mezcla que la superficie original. Al parchear, es muy poco probable que el color del parche coincida con el material de la superficie original. Los adhesivos epóxidos o el cemento modificado con látex se pueden usar para garantizar una unión adecuada entre las superficies viejas y las nuevas. Las pinturas acrílicas se han utilizado para disfrazar el área del parche con un éxito variado. Las secciones finas no adheridas de material de parche pueden no permanecer intactas bajo carga de tráfico. En caso de duda, se recomienda una reparación completa. 8.9.3 Recortes de utilidad En caso de que una sección de permeable se corta el concreto, se debe realizar una reparación completa. Esto incluiría la eliminación de una sección cuadrada del ancho de un carril colocado de manera que el nuevo material sea lo suficientemente grande como para mantener su integridad estructural bajo carga. 8.10-Mantenimiento Los pavimentos de concreto permeable son de infiltración sistemas. El agua que pasa a través del pavimento tendrá diversos grados de contaminantes solubles e insolubles y basura. La mayoría de estos desechos se depositarán sobre o cerca de la superficie del pavimento. El mantenimiento de pavimentos de concreto permeable consiste principalmente en eliminar los restos acumulados. Dos métodos de mantenimiento comúnmente aceptados son el lavado a presión y la aspiración de potencia. El lavado a presión puede forzar la caída de algunos de los desechos a través de la superficie del pavimento. Esto es efectivo, pero se debe tener cuidado de no usar demasiada presión, ya que esto dañará el concreto permeable. Una pequeña sección del pavimento debe lavarse a presión usando presiones de agua variables para determinar la presión adecuada para el pavimento determinado. El poder de aspiración elimina los contaminantes y la suciedad al extraerlos de los huecos del pavimento. El esquema más efectivo, sin embargo, es combinar

las dos técnicas y el poder de vacío después del lavado a presión. Un programa de mantenimiento sugerido se encuentra en la Tabla 8. 1. La investigación llevada a cabo por la FCPA (1990) cuantifica la extensión de la infiltración de contaminantes en los pavimentos de estacionamiento de concreto permeable. Se examinaron cinco estacionamientos como parte del estudio y se encontró que el nivel de infiltración de contaminantes era bastante bajo. Se encontró que la infiltración estaba en el rango de 0,16 a 3,4% del volumen vacío total después de hasta 8 años de servicio, y el barrido de la superficie restableció inmediatamente más del 50% de la permeabilidad de un pavimento obstruido.

CAPÍTULO 9-CONTROL DE CALIDAD INSPECCIÓN Y PRUEBAS 9.1-General Al igual que con cualquier material de ingeniería, es importante verificar la calidad de un pavimento de concreto permeable. Las pruebas realizadas de la condición de la subrasante son para garantizar la densidad, el valor de soporte y la permeabilidad adecuados. La prueba de la mezcla de concreto permeable debe realizarse tanto para las propiedades frescas como para las endurecidas del concreto para garantizar la calidad de la densidad y el espesor. Muchos de los presentes Los métodos de prueba ASTM y AASHTO son aplicables a una instalación de pavimento de concreto permeable. Sin embargo, debido a las características físicas del material, no todas las pruebas de concreto tradicionales son apropiadas para concreto permeable.

Debido a la gran cantidad de métodos de prueba para este material, el Subcomité C09.49 de ASTM está desarrollando métodos de prueba específicamente para concreto permeable. A partir de 2008, se desarrollaron cinco estándares de prueba, que incluyen: Densidad fresca y contenido de vacío, Resistencia a la compresión, Resistencia a la flexión, Permeabilidad de campo y Densidad y porosidad endurecidas. 9.2-Inspección y prueba de pre construcción La determinación de la permeabilidad de la subrasante y el suelo el análisis es particularmente importante en el diseño y la construcción del sistema de hormigón permeable. Las pruebas básicas de las propiedades de la subrasante deben incluir un análisis de tamaño de partícula (ASTM 0422), pruebas y clasificación de suelos (ASTM 02487) y prueba de supervisor estándar o modificado (ASTM 0698 o ASTM 01557). Los resultados de estas pruebas proporcionarán al diseñador los datos necesarios. La prueba de percolación estándar utilizada para diseñar campos sépticos no es una prueba adecuada para determinar la permeabilidad de la subrasante para pavimentos permeables. Una sección de prueba de la subrasante debe compactarse a la densidad especificada como parte del análisis del suelo antes de completar el diseño del proyecto. Se debe realizar un infiltrómetro doble (ASTM 03385) u otra prueba adecuada para probar adecuadamente la permeabilidad. Para proyectos pequeños, estas pruebas pueden no ser necesarias, especialmente si el diseñador tiene experiencia previa con suelos locales similares. Procedimientos normales de prueba de suelos para densidad de subrasante

(Compactación) de acuerdo con un procedimiento de prueba ASTM estándar se debe realizar antes de la colocación del concreto como parte de un plan de control de calidad normal. 9.3-Inspección y prueba durante la construcción Como se describe en ACI 522.1, los criterios de aceptación deberían tener dos aspectos distintos El primer criterio debe basarse en la mezcla de concreto permeable entregada y se basa en la densidad. Para la ubicación de cada día, o cuando la inspección visual indique un cambio en la apariencia de la mezcla fresca, se debe realizar al menos una prueba para verificar la densidad del material. La prueba de la mezcla debe realizarse de acuerdo con ASTM C1688 / C1688M. La aceptación debe basarse en ± 5 Jb / ft3 (80 kg / m3) del densidad fresca especificada. El segundo criterio de aceptación debe basarse en el pavimento completado como se describe en la siguiente sección. Las pruebas de campo e inspecciones de concreto permeable deben ser realizadas por un individuo certificado como

Un técnico en concreto permeable certificado por NRMCA o su equivalente y un técnico en pruebas de campo de concreto ACT - Grado 1 o equivalente. 9.4-Inspección y prueba posterior a la construcción La densidad endurecida de un pavimento permeable colocado correctamente no debe variar sustancialmente de la densidad fresca de la mezcla. La extracción de tres muestras del pavimento dará como resultado muestras de aceptación para el espesor y la densidad, y ser probado para cada lote de 5000 pies2 (465 tn2) de pavimento metido. Las muestras de núcleos se deben obtener de acuerdo con ASTM C42 / C42M no menos de 7 días después

de la colocación. Los núcleos deben medirse con respecto al grosor por un técnico de laboratorio certificado por ACT según ASTM C42 / C42M y evaluarse su densidad de acuerdo con ASTM C140 (el Subcomité ASTM C09.49 está desarrollando métodos específicamente para concreto permeable). El espesor de colocación debe determinarse utilizando muestras de núcleo endurecido sin recortar. Después de la determinación del espesor, los núcleos deben ser recortados y medidos para el peso unitario en la condición saturada como se describe en el Párrafo 9.3, Saturación, de ASTM C 140. Después de sumergir los núcleos recortados en agua durante 24 horas, drenar durante 1 minuto, eliminar el agua superficial con un paño húmedo y pesar inmediatamente. La tolerancia para el espesor reportado como el promedio de tres núcleos de cada lote no debe ser más de 1/4 in. (6 mm) menor que el espesor especificado, sin núcleo único que exceda 1/2 pulgada (13 mm) menos que el espesor especificado, ni el espesor promedio compactado debe ser más de 1.5 pulgadas (40 mm) más que el espesor especificado. La densidad endurecida aceptable debe estar dentro de ± 5% de la densidad endurecida aprobada del panel de pruebas. Además, la inspección visual de los núcleos permitirá la verificación del espacio vacío necesario para facilitar el drenaje. Una inspección visual que muestre una estructura de poro completamente cerrada o severamente restringida puede indicar un pavimento que no funcionará correctamente, y aquellas secciones que se demuestre que son esencialmente impermeables deben retirarse y reemplazarse. Acuerdo sobre lo que es esencialmente impermeable y el método de medición debe lograrse antes de la colocación inicial. Se están desarrollando pruebas para determinar el lugar permeabilidad de los pavimentos. Uno de los métodos de prueba más recientes que se han desarrollado es el infiltrómetro de anillo único incrustado (figura 9. 1) para determinar las tasas de infiltración del sistema de hormigón permeable (Wanielista et al., 2005). Esto se puede utilizar como una herramienta de preconstrucción o una herramienta de postconstrucción. El infiltrómetro de anillo único usa el mismo procedimiento de prueba que el anillo doble, como se describe en ASTM 03385 con la modificación de su incrustación y el uso de un solo anillo. se postula que esta es una modificación válida para probar las tasas de infiltración de todo el sistema y evitar una migración lateral de agua solo en el pavimento. La profundidad de penetración es una variable importante y se refinará en función de los resultados de extensas pruebas de campo. En ningún momento la aceptación se debe basar en la resistencia a la compresión del concreto permeable, ya sea que se haya entregado o como se haya extraído del pavimento. Debido a la relación entre la compactación y la resistencia a la compresión, existe una amplia gama de resistencias que se pueden generar a partir de una sola entrega de hormigón

permeable. Además, no hay métodos de prueba estándar para probar la resistencia a la compresión del concreto permeable. Los procedimientos de extracción de núcleos típicos, cuando se usan en concreto permeables, alteran la matriz de pasta de cemento de modo que los resultados de la prueba de resistencia a la compresión pueden ser inexactos. La experiencia local con los materiales a través de proyectos terminados, paneles de prueba o ambos debe dar una indicación de si una proporción de mezcla específica tendrá suficiente resistencia para soportar las tensiones de las cargas de tráfico de diseño.

CAPÍTULO 10-RENDIMIENTO 10.1-General Los pavimentos de concreto permeable de más de 30 años de antigüedad aún están en servicio. La información de estudios controlados está disponible en relación con el rendimiento a largo plazo de los pavimentos de concreto permeables. Los parámetros de rendimiento discutidos en el Capítulo 1 O incluyen cambios en las tasas de infiltración, dificultad estructural, dificultades en la superficie y resistencia a la congelación y descongelación. 10.2-Cambios en las tasas de infiltración La obstrucción ocurre cuando los materiales extraños restringen la capacidad del agua para fluir a través de los pavimentos de concreto permeables. Estos materiales extraños pueden ser finos que ingresan a la matriz de concreto permeable o materia vegetativa que se acumula en la superficie o en los poros del concreto permeable. Las multas son transmitidas por el agua, transportadas por el viento o rastreadas sobre el pavimento de concreto permeable por el tránsito. La materia vegetativa proviene de árboles o plantas adyacentes al pavimento de concreto permeable. Los finos transportados por el agua provienen de la escorrentía de aguas pluviales que comienza fuera de los límites del pavimento de concreto permeable y transporta material al pavimento. Un diseño geométrico del pavimento de concreto permeable que no permite que las aguas pluviales o el tráfico introduzcan finos en el pavimento minimizará la obstrucción. Por ejemplo, los pavimentos de concreto permeables deben colocarse en elevaciones por encima del paisaje adyacente, con el paisaje inclinado lejos del pavimento. Los finos transportados por el viento generalmente tienen un volumen limitado en muchas áreas, pero podrían ser motivo de preocupación en áreas áridas. La materia vegetativa se depositará rutinariamente en la superficie de los pavimentos de concreto permeables, requiriendo limpieza periódica. Las operaciones de construcción adyacentes al pavimento de concreto permeable también pueden causar que se depositen multas. La construcción, por lo tanto, debe ser secuenciada para evitar la deposición de estas multas. En 1989 se llevó a cabo una investigación sobre el rendimiento en el campo en Florida en pavimentos de concreto permeables de hasta 13 años de antigüedad (Wingerter y Paine l 989). El estudio concluyó que los pavimentos de concreto permeable diseñados, construidos y mantenidos adecuadamente mostraron solo pequeñas cantidades de obstrucción después de muchos años de servicio. El estudio también incluyó la medición de la tasa de percolación en el pavimento de concreto permeable obstruido. La tasa de percolación del pavimento de concreto permeable obstruido era igual a la hierba adyacente. Se llevó a cabo una investigación más reciente de varios sitios de campo en Florida y otros

lugares del sudeste de EE. UU. (Wanielista et al.2007). Este estudio indicó que los pavimentos de concreto permeables que se instalaron hace 1 a 15 años, sin requisitos de mantenimiento, funcionan de manera satisfactoria con cantidades insignificantes de obstrucción. Este estudio también analizó los posibles métodos de rejuvenecimiento en caso de obstrucción, que incluyó lavado a presión y / o barrido al vacío del pavimento. También concluyó que los criterios más importantes para el desempeño satisfactorio continuo de estos pavimentos fueron el diseño e instalación adecuados. 10.3-Estrés estructural El estrés estructural en pavimentos de concreto permeable generalmente toma dos formas: agrietamiento o hundimiento debido a la pérdida de soporte de la subrasante. La angustia estructural puede ser causada por cargas pesadas (más allá de la capacidad estructural del pavimento), materiales de subrasante débil o flujo horizontal de agua a través del pavimento de concreto permeable que elimina el material de la subrasante. Las altas presiones de contacto con la superficie o una superficie de hormigón permeable débil pueden provocar el desmoronamiento de la superficie. 10.4-Distress de superficie La dificultad en la superficie es la eliminación de material de agregado suelto de la superficie del pavimento permeable. Una investigación de rendimiento de campo llevada a cabo en Florida (Wingerter y Paine 1989) indicaron que los pavimentos de concreto permeables con deshilachado superficial fueron causados por un espesor inadecuado, compactación inadecuada o procedimientos inadecuados de curado. Los investigadores informaron que los proyectos de pavimento de concreto permeable no tenían signos de estrés estructural. Una vez que se ha eliminado una capa superior de material de superficie suelta, el deshilachado a menudo se detiene. Se ha desarrollado una versión modificada de una prueba de abrasión para evaluar la resistencia de una mezcla a la alteración de la superficie (Offenberg y Davy 2008). 10.5-Resistencia a la congelación y descongelación La estructura vacía del concreto permeable no es lo mismo que el aire arrastrado en el concreto de cemento portland regular. En pavimentos de concreto permeable diseñados e instalados correctamente, el agua drena a través de ella a una capa de drenaje y suelo subyacente, y no se retendrá en su estructura vacía. Sin embargo, cuando el concreto permeable está completamente saturado y se congela, el agua no tiene lugar para drenar. Esto puede ocasionar tensiones excesivas en la fina pasta de cemento que recubre los agregados, y puede causar el deterioro de las instalaciones de concreto permeable. Algunos concretos permeables no saturados con aire, completamente saturados, tenían una resistencia a la congelación y descongelación pobre cuando se probaron en el laboratorio de acuerdo con el Procedimiento A de ASTM C666 / C666M (Neithalath et al.2005a). Es

posible agregar una mezcla que incorpora aire mezclas de concreto permeable para proteger el recubrimiento de pasta, pero el arrastre de aire no puede ser verificado o cuantificado por los métodos de prueba estándar actuales. El concreto permeable que está parcialmente saturado podría tener suficientes vacíos para el movimiento del agua, lo que demuestra una buena resistencia al congelamiento y descongelamiento. ASTM C666 / C666M se utiliza para probar muestras de concreto completamente saturadas. Esto no simula el rendimiento del pavimento permeable en el campo porque las instalaciones construidas adecuadamente en entornos de congelación y descongelación contienen un mecanismo para drenar el agua del pavimento. Actualmente, no existe un método estándar para evaluar la resistencia a la congelación y descongelación del concreto permeable. El factor importante es su capacidad para drenar el agua que ingresa a su estructura en las condiciones climáticas anticipadas. El Centro Nacional de Tecnología de Pavimentos de Concreto (Schaefer et al. 2006) probó varios diseños de mezclas diferentes para la resistencia a la congelación y descongelación. Ellos determinaron que las muestras saturadas hechas de acuerdo con el diseño de una mezcla solo tuvieron una pérdida de masa de 2o / o cuando se sometieron a 300 ciclos de congelación y descongelación de acuerdo con ASTM C666 / C666M Método A. Esta mezcla incorporó el agregado No. 4, 7% arena, 571 libras de cemento por yarda cúbica (338 kg / m 3), y un 0.27 w / cm. Esta mezcla utiliza tanto aditivos de arrastre de aire como aditivos reductores de agua de alto rango. Las muestras hechas según esta mezcla tenían un contenido vacío de 18.3%. Determinaron que la adición de látex aglutinante a la mezcla ayudaba con la resistencia a la congelación y descongelación, pero no en la misma medida en que se agregaba una pequeña cantidad de arena a la mezcla. Estas precauciones se recomiendan para mejorar el rendimiento. resistencia al congelamiento y descongelamiento del concreto permeable: • Use una capa gruesa de 8 a 24 pulg. (200 a 600 mm) de base de agregado limpio debajo del concreto permeable; • Intente proteger la pasta incorporando aditivo que incorpora aire en la mezcla permeable. Pruebas de laboratorio limitadas y preliminares muestran que el concreto permeable lleno de aire totalmente saturado tenía una resistencia a la congelación y descongelación significativamente mejor cuando se probó bajo ASTM C666 / C666M; • Coloque la tubería de PVC perforada en la base del agregado si la subbase del agregado no es lo suficientemente gruesa como para drenar el agua a través del pavimento, para capturar el agua y evacuarla por debajo del pavimento; y • Considere agregar una pequeña cantidad de arena a la mezcla de concreto.

No todas las situaciones justifican todas estas salvaguardas. Las salvaguardas están organizadas en el orden de preferencia. Por ejemplo, una acera de concreto permeable en la Universidad Estatal de Pensilvania en University Park, Pensilvania, que es un área dura de congelación húmeda, ha mostrado un buen rendimiento en cinco inviernos y tiene solo una capa de agregado de 8 pulg. (200 mm) de espesor base debajo del concreto permeable. Existen muchos proyectos concretos permeables en Georgia, Pensilvania, Tennessee, Carolina del Norte y Nuevo México sujetos a varias condiciones de congelación y descongelación que se están desempeñando de manera admirable (NRMCA 2004, 2007). Baas (2006) encuestó a personas en todo el país y les pidió que describieran sus observaciones de la resistencia a la congelación y descongelación del concreto permeable. Los encuestados en Ohio, Minnesota, el norte de Kentucky, Tennessee, Indiana y California no informaron ningún deterioro por congelamiento y descongelamiento de las instalaciones de pavimento permeable. Las instalaciones de concreto permeable en las zonas de fuertes nevadas de Colorado, Utah, Vermont, New Hampshire, Nevada, Montana y el norte de Arizona tampoco han mostrado signos de deterioro debido al ciclo de congelación y descongelación. Lo mismo puede decirse de las provincias del tiempo de Mari, en el este de Canadá, donde también se han llevado a cabo varias instalaciones de hormigón permeable y donde, por lo general, se especifica concreto convencional con aire incorporado. El rendimiento de campo se investigó para aproximadamente dos docenas de sitios de concreto permeable ubicados en los estados de Ohio, Kentucky, Indiana, Colorado y Pennsylvania. En general, las instalaciones evaluadas se han desempeñado bien en entornos de congelación y descongelación, con poco mantenimiento requerido. Sin embargo, eran relativamente nuevos, por lo que es necesario realizar un seguimiento posterior del rendimiento en el campo (Delatte et al., 2007). Históricamente, el concreto permeable no se recomienda en ambientes de congelación y descongelación donde la capa freática se eleva a un nivel inferior a 3 pies (0,9 m) desde la parte superior de la superficie de la subrasante. Sin embargo, se han desarrollado nuevos detalles para el uso de concreto permeable en sitios con niveles elevados de agua subterránea y suelos poco drenantes (Ohio Concrete Ready Mixed Association) (http: // www.ohioconcrete.org).

CAPÍTULO 11-LIMITACIONES, APLICACIONES POTENCIALES Y NECESIDADES DE INVESTIGACIÓN 11.1-Concreto permeable en climas fríos Las aplicaciones más extendidas de concreto permeable incluyen pavimentación y tratamientos de superficie para permitir el drenaje. Estos pueden tomar muchas formas, como superficies de estacionamiento, caminos, almacenamiento y operaciones de separación líquido / sólido, como en la deshidratación de estiércol agrícola. Cada uso tiene diferentes limitaciones e inquietudes. La investigación adicional ayudaría a extender su uso en éstas y en otras aplicaciones y para verificar su desempeño en diversos entornos. Algunas áreas de investigación son las siguientes: • Determinación de la fuerza y limitaciones; • Caracterización de la estructura del material; • Aplicaciones de congelación y descongelación y clima frío; • Lechada porosa y otros potenciales de reducción de presión de poro; • Gestión de aguas pluviales; • Potencial de filtrado / remediación del medio ambiente; • deterioro y reparación de la superficie; • Desarrollo y estandarización de métodos de prueba más amplios; • métodos de prueba no destructivos para la evaluación y predicción del rendimiento; • Efecto isla de calor urbano, carbonatación y otras fuentes térmicas propiedades; y • Otras aplicaciones novedosas. 11.2-Determinaciones de fuerza y limitaciones Se necesita más investigación para comprender y mejorar el fuerza del concreto permeable. La capacidad del concreto permeable para soportar cargas vehiculares pesadas (camiones de reparto típicos o tráfico de carreteras) mejoraría su uso en una amplia gama de aplicaciones. Se han realizado algunas investigaciones sobre la resistencia a la compresión y a la flexión de algunos concretos permeables (Yang y Jiang 2003; Neithalath 2004; Marolf y otros 2004; Wimberley y otros 2001; Crouch y otros 2003, Zouaghi y otros 2000).

Delatte et al. (2007) midieron la porosidad y la resistencia de varios núcleos removidos de los pavimentos de concreto permeables en servicio. Hay muchas variaciones y aplicaciones diferentes; sin embargo, para el concreto permeable, la resistencia depende de la porosidad (Neithalath 2004, Marolf et al., 2004, Mulligan 2005, Montes y Haselbach 2006). Por lo tanto, ASTM C39 / C39M no ha demostrado ser un medio efectivo para medir la resistencia a la compresión. Las técnicas de colocación también pueden desarrollar distribuciones de porosidad vertical en el pavimento permeable, lo que puede tener un impacto sobre la resistencia a la flexión y otras características (Haselbach y Freeman 2006). Se necesita investigación adicional para confirmar que sea aplicable Las fortalezas de 28 días se pueden lograr de manera confiable en la producción aplicaciones y en las diversas aplicaciones y características de resistencia del concreto permeable. Mientras que el concreto permeable se usa con mayor frecuencia para el manejo de aguas pluviales en los EE. UU., El interés en el concreto permeable en otras partes del mundo se ha enfocado en el uso de aplicaciones de cursos. Europa, Japón y Australia han investigado concreto permeable para el uso de carreteras para la reducción de ruido (Neithalath 2004) y una mejor resistencia al deslizamiento durante los eventos de lluvia (Wang et al., 2008). El concreto permeable en estos casos se coloca utilizando el método húmedo sobre húmedo, donde el concreto permeable se coloca sobre el concreto convencional nuevo o como una superficie para paneles prefabricados de concreto. El pavimento más silencioso del mundo es una sección de carretera en los Países Bajos que consta de secciones de hormigón prefabricado que contienen un curso de desgaste de hormigón permeable. Existe preocupación sobre el uso de concreto permeable para superficies de carreteras donde los diseños impermeables tradicionales evitan la filtración de agua en la subbase, ya que esto puede socavar la subbase y, por lo tanto, perder soporte estructural crítico debajo de los pavimentos impermeables. Gran parte de esta pérdida de material en la subbase, sin embargo, se debe a las fuerzas hidrostáticas en esta área de filtración de agua que ocurren a partir de cargas puntuales de las ruedas de los vehículos en la superficie que empujan a los suelos. El concreto permeable permitiría, por supuesto, la infiltración de agua en la subbase, ya que la infiltración de agua es su intención. Sin embargo, esto puede no tener las mismas fuerzas hidrostáticas destructivas en la subbase, ya que el agua también podría moverse verticalmente en la columna permeable. La investigación sobre el agua impacta en la resistencia y los suelos subyacentes para aplicaciones adicionales de concreto permeable como superficies de caminos. También se necesita más investigación sobre el rendimiento de fatiga del concreto permeable bajo carga porque eso influye en el diseño del pavimento. Las investigaciones preliminares muestran que el concreto permeable tiene el mismo rendimiento de fatiga que el concreto simple, pero ese trabajo necesita ser expandido (Tamai et al., 2004).

11.3-Caracterización de la estructura del material Las propiedades y el rendimiento de cualquier material poroso dependen en gran medida de las características de su estructura de poro, como el volumen total de poro, los tamaños de poro y su distribución, y la conectividad y tortuosidad de la estructura de poro. Debido a que el concreto permeable se usa principalmente para el manejo de aguas pluviales, la característica de rendimiento funcional que con mayor frecuencia es una preocupación para el usuario final es la permeabilidad. La porosidad se considera la característica más importante de la estructura de poro de los materiales porosos, pero solo es insuficiente para proporcionar una descripción completa del rendimiento del material. Una mayor porosidad no garantiza necesariamente una mayor permeabilidad porque la permeabilidad es una función del área de la superficie de los poros, los tamaños de los poros y la tortuosidad. El uso de agregados de diferentes tamaños en concreto permeable para producir la misma porosidad ha resultado en diferentes valores de permeabilidad (Neithalath et al., 2006); una comprensión adecuada de las características de la estructura del poro y cómo se ve influenciada por los parámetros del material y la proporción de la mezcla necesita una investigación cuidadosa y exhaustiva. Algunos estudios han informado sobre la influencia de la gradación agregada y la mezcla en la porosidad, el tamaño de poro y la conectividad de hormigones permeables (Neithalath 2004; Neithalath y otros 2006; Low et al., 2008) utilizando procedimientos matemáticos y estadísticos, para desarrollar material basado en el rendimiento diseño para hormigones permeables, se necesita una investigación significativa para comprender la estructura de poro de este material. La macroporosidad de los hormigones permeables a menudo puede conducir a efectos de detención de grietas si la porosidad y el tamaño de los poros son favorables. Esto influye en el rendimiento estructural del material. Por lo tanto, se puede lograr una comprensión completa del rendimiento del material y una dosificación de la mezcla basada en el diseño del material si se comprenden bien las características de la estructura del poro. 11.4-Congelación y descongelación y aplicaciones de clima frío Sería valioso investigar más para evaluar la eficacia de las tecnologías conocidas en la protección del concreto permeable en climas fríos. Aunque se han instalado muchos pavimentos de concreto permeables en áreas más frías, aún quedan varias preguntas por responder de manera concluyente para que el concreto permeable pueda usarse con mayor confianza y para una aplicación más amplia en climas fríos. Hay dos cuestiones principales que debe abordar: el primero es el impacto de la congelación y descongelación en el hormigón en una gama más amplia de aplicaciones, y el segundo es establecer con mayor certeza el impacto potencial de las sales de descongelación en el hormigón, particularmente porque la estructura de poro abierto permite una infiltración más rápida de estas sales en la matriz de hormigón que en el pavimento de hormigón tradicional. La primera observación directa conocida del comportamiento del concreto permeable sobre la congelación fue un experimento de laboratorio realizado por el Laboratorio de Investigación e Ingeniería de

Regiones Frías del Ejército de EE. UU. (Korhonen y Bayer 1989). Muestras de concreto permeable sin incorporación de aire, refuerzo u otro tratamiento para la protección contra el daño por heladas se congelaron y descongelaron repetidamente. A intervalos durante la secuencia de prueba, las muestras se retiraron del ciclo de congelación y se sometieron a una fuerza de compresión para probar su pérdida de resistencia a la rotura. Aquellos que habían sido congelados en condiciones secas o húmedas (mojadas, y luego drenadas) mostraron poca pérdida de fuerza durante 160 ciclos de congelación y desaparición. Una prueba de laboratorio posterior (Yang y Jiang 2003) mostró que después Con 25 ciclos de congelación y descongelación en el aire, la resistencia a la compresión no confinada de cinco muestras disminuyó de 15 a 23o / o. Sin embargo, muestras similares que se habían congelado en contenedores llenos de agua se deterioraron progresivamente. Sin embargo, asegurar un drenaje rápido de una losa permeable en un depósito de base drenado con soldadura es una medida preventiva crítica contra los efectos de la congelación. En las regiones frías, los agentes de formación de aire se agregan rutinariamente al concreto para protegerlo del daño por heladas (AASHTO 1993). La experiencia principalmente en la construcción de edificios sugiere que el arrastre de aire mejora la resistencia del concreto permeable al daño de los ciclos de congelación y desprendimiento como lo hace con el concreto denso (FCPA 1990; Monahan 198 l; Neithalath y otros 2003). Los aditivos de polímeros líquidos y látex pueden ayudar al sellar los microporos del aglutinante de cemento y evitar la entrada de agua. Los materiales cementicios suplementarios, varias fibras y polímeros líquidos pueden mejorar la resistencia del hormigón, limitar la contracción y, por lo tanto, mejorar su resistencia a las condiciones de congelación y desprendimiento y deshielo de los productos químicos (Pindado et al., 1999). El rendimiento de campo se investigó para aproximadamente dos docenas de sitios de concreto permeable ubicados en los estados de Ohio, Kentucky, Indiana, Colorado y Pennsylvania. Además de las observaciones de campo y las pruebas no destructivas, se realizaron pruebas de laboratorio en núcleos extraídos de algunos de los sitios de prueba. Las instalaciones evaluadas generalmente se desempeñaron bien en entornos de congelación y soldadura, con poco mantenimiento requerido. Sin embargo, eran relativamente nuevos, por lo que es necesario realizar un seguimiento posterior del rendimiento en el campo (Delatte et al., 2007). 11.5-lechada porosa La tecnología de inyección de lechada para proporcionar soporte estructural debajo de las bases se ha practicado en la construcción desde 1802 (Houlsby 1990). Los materiales han sido tradicionalmente una mezcla de cemento portland, agua y, a menudo, un relleno, como la arena. Esto se mezcla con lodo y se bombea al área deseada, generalmente la interfaz entre los cimientos existentes y el suelo o roca en el lugar, formando un vínculo estructural

que es rígido y normalmente no permeable. Sin embargo, hay casos en los que se desea conductividad hidráulica para que las fuerzas hidrostáticas naturales puedan aliviarse sin causar un deterioro debido a la saturación, la erosión y las tuberías. Esto ha llevado al uso generalizado de desagües franceses (¡tumbas!), Mantas de drenaje y telas para drenaje y prevención de la erosión (geotextiles), donde se puede acceder a los cimientos durante la construcción. Este tipo de lechada permeable bombeada en el lugar cubriría una necesidad básica en la industria de la construcción, particularmente en proyectos que involucran remediación y modernización del sitio. Las aplicaciones de ejemplo de este material poroso bombeado incluyen la remediación de presas (Weaver 1991), túneles, carreteras, canales, ferrocarriles y tratamiento ambiental. Los materiales de lechada porosa que podrían bombearse fueron estudiados e informados por Bechtel Corporation en 1995. Los estudios abarcaron una amplia gama de materiales bombeados que tenían propiedades de drenaje. Se desarrollaron varias proporciones de mezcla y están en la fase de prueba (Y en et al. 2002). 11.6-Manejo de aguas pluviales Hay dos aspectos importantes para el control de la escorrentía de gestión de aguas pluviales y el control de la calidad del agua. Se han realizado varios estudios iniciales sobre las tasas de infiltración, la conductividad hidráulica y el coeficiente de escorrentía racional para el concreto permeable (Wanielista et al., 2007; Montes y Haselbach 2006; Wimberley et al. 2001; Valavala et al. 2006). Adicional es necesario estudiar la infiltración a través de superficies de concreto perpendiculares inclinadas y la variación de las tasas de infiltración con el envejecimiento y otros impactos ambientales. Los problemas de calidad del agua para las cuencas hidrográficas son cada vez más importantes. Gran parte del material que se lava en arroyos, ríos y, finalmente, en las aguas subterráneas proviene de la escorrentía superficial contaminada con materiales aplicados a la superficie del suelo. Los contaminantes pueden ser exceso de fertilizantes y nutrientes, pesticidas, sales de camino u otros materiales aplicados intencionalmente, por derrames o desechos como gasolina y productos derivados del petróleo, y abrasión de llantas u otros residuos como basura, desechos de animales y polvo fino . Algunos materiales se recogen o disuelven rápidamente y se transportan por escorrentía, mientras que otros, incluidas las grasas insolubles y los aceites de bajo contenido volátil, pueden no serlo. Otra fuente de contaminantes de escurrimiento ha sido el control inefectivo o no reforzado de la escorrentía en la tierra desnuda, a menudo de sitios en desarrollo. La falta de controles de erosión efectivos ha resultado en un aumento significativo de las cargas de sedimentos en algunas áreas. Al controlar el exceso de escorrentía superficial usando un sistema de pavimento de concreto permeable diseñado apropiadamente, es posible una reducción en la velocidad máxima de la corriente. La erosión de los lechos es reducida, reduciendo así la carga de sedimentos transportados por la corriente. El lavado de grandes cantidades de nutrientes (compuestos con alto contenido de nitrógeno y fósforo) en la cuenca tiene numerosas consecuencias. El crecimiento de las plantas, particularmente la biomasa

microbiana, como el fitoplancton y la floración de algas, aumenta. Aunque las plantas producen oxígeno mientras están vivas, cuando mueren, se descomponen, consumiendo oxígeno disuelto disponible y aumentando la demanda bioquímica de oxígeno (DBO). Crear o aumentar el estrés de DBO puede, en las condiciones más extremas, provocar eventos como la muerte de peces. ¡Plan! el crecimiento en sistemas de concreto permeable debe ser mínimo debido a la falta de luz solar. En muchos casos, pero no en todos, la escorrentía inicial de aguas pluviales tendrá una mayor concentración de contaminantes que la segunda escorrentía. La lluvia inicial desaparecerá de la superficie. La parte de la escorrentía con una mayor concentración de contaminantes se denomina la primera descarga. En áreas áridas con largos períodos de tiempo entre la lluvia, también puede ocurrir una primera descarga estacional. Uno de los objetivos comunes del control de escorrentía es capturar la primera descarga. Esto es particularmente cierto cuando se trata de áreas pequeñas de captación (drenaje). La primera descarga puede no ocurrir en algunos de los siguientes casos: • Las áreas de captación grandes rara vez muestran una primera descarga, ya que una corriente constante de la primera descarga de las áreas más alejadas y más lejanas llega con el tiempo; • Es posible que no haya una primera descarga si los contaminantes no se eliminan fácilmente o se disuelven; y • Las diferencias en la carga de contaminantes a lo largo del tiempo pueden ser difíciles de detectar si el suministro de contaminantes es esencialmente continuo (por ejemplo, sedimentos de suelos desnudos y fácilmente erosionados). A menudo se han utilizado reglas generales relativamente simples para seleccionar o aprobar diseños y funciones de control debido a la falta de datos locales suficientes combinados con variaciones o efectos estacionales y eventos de precipitaciones anteriores. Como regla general, la primera descarga ocurre durante los primeros 30 minutos a 1 hora para sitios pequeños, como estacionamientos. Cuando se usa concreto permeable, la primera hora de lluvia generalmente se capturará como mínimo. es razonable suponer que, como mínimo, también se capturará la parte de la escorrentía con la mayor carga contaminante. Los pavimentos de concreto permeables llevarán la primera descarga a los poros del concreto, y la lluvia adicional transportará los contaminantes más adentro del sistema sin devolverlos a la corriente de escurrimiento. Los efectos de limpieza natural del suelo pueden luego limpiar aún más la escorrentía. La adopción de tipos específicos de dispositivos y características de mitigación depende del uso del sitio, los tipos y cantidades de contaminantes anticipados, la escorrentía estimada y las características del sitio. Aunque a menudo es conveniente capturar el primer enjuague de un área, la eliminación del primer

enjuague y la limpieza del mismo después de retirar el primer enjuague puede ser técnicamente desafiante y costoso. Se necesita investigación para establecer o confirmar el hombre de las observaciones y suposiciones con respecto a la contaminación atrapada por los pavimentos de concreto permeables (Rushton 2000). Varias de las suposiciones relacionadas con la calidad del agua que deben confirmarse son: • Las grasas y los aceites de bajo contenido volátil que se producen de forma rutinaria en áreas de estacionamiento, como goteos de petróleo de vehículos, probablemente se adsorberán en la superficie del concreto permeable o en los poros del concreto permeable, o serán degradados por la comunidad microbiana en el sistema (Pratt et al., 2002) y no se transferirá a aguas subterráneas o superficiales en cantidades significativamente diferentes a las de los estanques de detención. Estudios recientes han investigado la eficacia de los hormigones permeables en la contención de derrames de petróleo vehicular (Bhayani et al., 2007; Deo et al., 2008). Las mezclas de concreto permeable con porosidades que van del 13 al 25% fueron proporcionadas usando dos agregados de diferentes tamaños. La retención y recuperación de aceite se determinó experimentalmente en rodajas de 2 pulgadas (50 mm) de muestras de hormigón permeable utilizando un método de partición gravimétrica. Se utilizó un modelo ideal de apertura de poro para desarrollar un marco de modelado para la retención de aceite en concreto permeable. Se identificaron los parámetros del material, así como las características de entrada que tienen más probabilidades de influir en la retención y recuperación del petróleo. Se usó un modelo basado en la programación genética para predecir la retención de aceite en especímenes de concreto permeable. Se encontró que esta metodología de modelado proporciona buenas estimaciones de la retención de petróleo; • El agua que transporta sólidos disueltos y nutrientes al suelo desde el concreto permeable se someterá a una filtración y purificación natural de tal manera que el agua que llega al nivel freático será de aproximadamente la misma calidad que la escorrentía que penetra directamente desde la superficie; y • El tiempo máximo de extracción para un sistema de concreto permeable debe ser de 3 a 5 días, lo cual es consistente con el diseño del estanque de detención, y puede ocurrir con pavimentos de concreto permeable construidos en suelos arcillosos. Como la luz no está disponible mucho más allá de la superficie, el crecimiento y la posterior descomposición de la biomasa debido a las altas cargas de nutrientes en la escorrentía serán mínimas. Como el concreto permeable no está saturado durante gran parte de su vida útil, los poros son relativamente pequeños pero no de tamaño capilar, el aire está disponible para una gran superficie en comparación con el volumen y hay poca diferencia en la descomposición de material orgánico biodegradable. Con descomposición en la superficie.

11. 7-Potencial de filtrado / remediación ambiental Además de su potencial para filtrar o remediar contaminantes relacionados con las aguas pluviales (Tamai et al., 2004), existe interés en el concreto permeable como material para otros fines de filtrado o remediación ambiental, especialmente en las industrias de tratamiento agrícola y de residuos. El concreto permeable ya se ha utilizado para pisos de invernadero. También hay interés en usar concreto permeable como superficie pavimentada para abono de estiércol o lodo. 11.8-Deterioro y reparación de la superficie Al igual que con cualquier otra superficie de pavimento, especialmente aquellas bajo cargas pesadas de vehículos, se espera que el envejecimiento y el deterioro de la superficie del concreto permeable con el tiempo. Offenberg y Davy (2008) propusieron un método de prueba para determinar el potencial de desmenuzamiento de una mezcla de concreto permeable. Este método utiliza una muestra cilíndrica de 4 pulgadas (100 mm) de alto y 4 pulgadas (100 mm) de diámetro que solo se ha curado durante 7 días. La muestra se volteó en un aparato típicamente utilizado para ASTM Cl31. El potencial de deshilachado se relaciona con la diferencia en la masa de la muestra antes y después de la prueba. Se necesita más investigación para cuantificar el potencial de una mezcla para el deterioro de la superficie después de la aplicación de campo y el servicio, y para correlacionar esto con las propiedades frescas. Los tratamientos típicos de superficies de concreto pueden no ser aplicables al concreto permeable, ya que muchos son selladores de superficie y pueden afectar efectivamente la capacidad de infiltración del pavimento permeable. La investigación no solo se necesita para tratamientos de superficie que pueden extender la vida de un pavimento de concreto permeable y aumentar su sostenibilidad y estética, sino también para materiales y métodos para la reparación del pavimento. 11.9-Desarrollo y estandarización de métodos de prueba más amplios Los métodos de prueba establecidos actualmente para el concreto en muchos casos no son aplicables al concreto permeable. Se deben establecer métodos de prueba nuevos o modificados que tengan en cuenta las características únicas del concreto permeable. La variable más frecuentemente citada que se prueba en concreto permeable es la porosidad. Sin embargo, hay muchas definiciones diferentes de porosidad (porosidad efectiva, porosidad total, porosidad drenada, contenido vacío) que no están bien definidas y son igualmente importantes, según la aplicación y la necesidad de diseño del sistema anterior. Se ha investigado una variedad de técnicas de medición de la porosidad en hormigones permeables (Crouch et al., 2003, Neithalath 2004, Marolf et al., 2004, Nithalath y otros, 2006, Montes et al., 2005). La estandarización o referencia a estas técnicas es crucial para

la comparación de la mayoría de las características y para los criterios de diseño de los sistemas de concreto permeable. Se deben establecer pruebas de control y garantía de calidad en el campo. Los métodos para probar la trabajabilidad o consistencia, como la prueba de asentamiento para concreto simple, son herramientas de control de calidad necesarias para el productor de concreto, como lo son las pruebas de resistencia a la compresión y arrastre de aire. Las pruebas de aseguramiento de la calidad del propietario para resistencia y durabilidad son necesidades importantes para pavimentos de concreto permeables. También existen métodos de prueba que deben desarrollarse para el concreto permeable que no son similares a los métodos tradicionalmente utilizados en la industria del hormigón. Por ejemplo, se necesitan métodos de tasa de infiltración de campo similares a los de otros medios porosos. Además, los métodos de prueba de remoción de contaminantes serían beneficiosos para diseñar y especificar el concreto permeable por sus beneficios potenciales para la calidad del agua. 11.10-Determinación no destructiva de rendimiento y propiedades Uno de los impedimentos significativos para el uso generalizado del hormigón permeable es la ausencia de métodos de prueba para evaluar o predecir el rendimiento del material colocado y en servicio. Debido a su estructura de poro abierto, los métodos convencionales de estimación del rendimiento del concreto no son aplicables al concreto permeable. Últimamente, se han intentado algunos métodos de prueba novedosos para la estimación de propiedades de hormigón permeable no destructivo. Debido a que es fácil saturar la muestra de hormigón permeable con un electrolito de conductividad eléctrica conocida, el énfasis se ha puesto en el uso de métodos basados en propiedades eléctricas para la estimación del rendimiento. El uso de un parámetro modificado que puede derivarse de la conductividad eléctrica se ha utilizado para predecir la permeabilidad del hormigón permeable con bastante precisión (Neithalath et al., 2006). También se han extendido métodos similares para predecir el comportamiento de absorción acústica del hormigón permeable. Delatte et al. (2007) utilizaron la velocidad del pulso ultrasónico (UPV) para investigar los pavimentos de concreto permeables en servicio así como los núcleos extraídos. Se encontró que la velocidad del pulso ultrasónico se correlacionaba bien con las propiedades de ingeniería, como la fuerza y la relación de vacío. 11.11-Efecto isla de calor urbana, carbonatación y otras propiedades térmicas Las superficies convencionales y oscuras del pavimento se consideran grandes contribuyentes al efecto isla de calor urbano. Existe un aspecto único del concreto permeable que puede influir en su impacto en el efecto de isla de calor urbana: su naturaleza porosa. Muchos medios porosos se consideran aislantes, y el concreto permeable puede tener algunas de estas características. El concreto permeable, sin embargo, también

consiste en huecos interconectados que pueden influir en la convección de calor hacia o desde la superficie de la tierra. Se desconoce qué procesos de transferencia de calor dominan y bajo qué condiciones. Hay poca o ninguna investigación sobre los impactos del uso de concreto permeable sobre otras superficies impermeables del pavimento; por lo tanto, se necesita mucha información adicional (Ferguson 2005). De manera similar, los aspectos térmicos del concreto permeable pueden ser importantes para determinar las tasas de remediación y otras tasas de procesos ambientales. El uso de concreto permeable también puede tener un impacto en otro aspecto relacionado con el clima global. Ha habido mucha investigación y preocupación sobre los niveles de dióxido de carbono en la atmósfera. Muchos investigadores han realizado análisis del ciclo de vida de la contribución al dióxido de carbono en la atmósfera de muchos materiales de construcción. Se ha demostrado que el concreto contribuye de dos maneras: el primero es en el uso de energía para hacer cemento, si la fuente de energía es una fuente no renovable; y el segundo es en el proceso químico que forma el cemento a partir de sus materiales de origen, que libera dióxido de carbono como subproducto. Por lo tanto, incluso si se eliminara el componente de dióxido de carbono del uso de energía, la fabricación de hormigón permeable todavía daría como resultado una producción neta de dióxido de carbono. Sin embargo, hay alguna investigación actual sobre la absorción de óxido de carbono en estructuras de hormigón a lo largo del tiempo. Este proceso, denominado carbonatación, implica un cambio químico y puede equilibrar parte de la ganancia de dióxido de carbono del proceso de fabricación del cemento. La carbonatación suele ser lenta en condiciones ambientales, pero más rápida cuando el hormigón tradicional tiene grandes superficies expuestas al aire. Un ejemplo es cuando el concreto se rompe y se recicla para llenarlo. El concreto permeable tiene una superficie mucho mayor expuesta que otras aplicaciones de concreto al aire, y puede tener una tasa de carbonatación más rápida. Se necesita investigar esta tasa para que se comprenda mejor el impacto general del uso de concreto permeable sobre las cantidades de dióxido de carbono en nuestra atmósfera. 11.12- nuevas aplicaciones y usos Hay muchas otras aplicaciones novedosas para concreto permeable que no sean superficies de pavimento para el control de aguas pluviales o como un filtro ambiental para procesos de desagüe. Su densidad más baja puede beneficiar su uso en la construcción de edificios para reducir las necesidades estructurales. El concreto permeable a veces se conoce como EPC y se ha demostrado que tiene algunos beneficios en la absorción del sonido.Algunas aplicaciones son como superficies de camino y barreras de sonido (Neithalath et al., 2005b, Tamai et al., 2004). Se encuentran disponibles varios estudios europeos relacionados con las características de absorción acústica del hormigón permeable, así como algunos estudios realizados en EE. UU. (Neithalath 2004).

CAPÍTULO 12-EL MEDIO AMBIENTE Y EL CONCRETO PERMEABLE El concreto permeable es un medio único e innovador de manejando aguas pluviales (Fig. 12.1). Desde una perspectiva ambiental, uno de sus principales beneficios es la reducción en el volumen total de escorrentía que de otra manera lleva cantidades sustanciales de contaminantes a nuestras corrientes locales, ríos, lagos y océanos. La infraestructura costosa está comprometida a lidiar con el gran volumen de agua potable y la capacidad de eliminar cantidades significativas de contaminantes es cada vez más desafiante. Al infiltrarse en las aguas pluviales -una de las mejores prácticas de gestión recomendadas de la EPA para enfrentar la escorrentía- no solo se reduce en gran medida el volumen de las aguas pluviales, sino que el concreto permeable proporciona efectivamente "primera mitigación de la contaminación por descarga" donde aproximadamente el 90% de los contaminantes se arrastran el primer 1.5 pulg. (381n1n) de eventos de lluvia significativos típicos. ¡La filtración provista por la matriz anulada dentro del concreto permeable se conserva al menos! El 80% de los contaminantes orgánicos y el crecimiento microbiano natural proporcionan un tratamiento adicional antes de que los pocos contaminantes que quedan se conviertan finalmente en suelos nativos. La infiltración proporcionada por concreto permeable recarga las aguas subterráneas, irriga la vegetación superficial cercana y los sistemas de raíces de árboles, y mitiga la "contaminación térmica" donde la escorrentía contribuye significativamente al aumento de la temperatura del agua, afectando negativamente el hábitat de peces, acuáticos y vegetación varios cuerpos de agua. El potencial para recolectar agua para una variedad de propósitos también se mejora. El concreto permeable también absorbe y retiene menos calor y requiere menos iluminación nocturna que el pavimento convencional más comúnmente usado, dándole el potencial de impactar positivamente en la mitigación de la isla de calor urbano y la huella de carbono a través de la reducción de energía.

12.1-Concreto permeable y el sistema de clasificación de edificios verdes LEED® Cuando se usa concreto permeable en el diseño del sitio de construcción, puede ayudar en el proceso de calificación para numerosos créditos en el sistema de calificación LEED para edificios ecológicos (Versión 2.2) administrado por el Consejo de Construcción Ecológica de los EE. UU. Con los rápidos cambios en el sistema LEED y la tecnología de concreto permeable, la información más reciente sobre este tema se puede encontrar en el Centro de Conocimiento Concreto de ACI en http://www.concrete.org/tkc/knowledge_center.ht1n. LEED proporciona un marco para evaluar el rendimiento del edificio y el sitio, cumpliendo los objetivos de sostenibilidad a través de cinco categorías de crédito: desarrollo sostenible del sitio, ahorro de agua, eficiencia energética, selección de materiales y calidad ambiental interior. Tenga en cuenta, sin embargo, que los puntos LEED no se obtienen directamente mediante el uso de un producto, sino al cumplir un objetivo de sostenibilidad específico del programa de calificación. El hormigón permeable puede contribuir a muchas categorías de LEED, incluidos: Sitios sostenibles, Eficiencia del agua, Materiales y recursos e Innovación en el diseño (RMC Research Foundation 2006; Ashley 2008). Los créditos específicos donde el concreto permeable puede ayudar al diseñador incluyen: 12.1.1 Crédito LEED SS-C6.l Diseño de aguas pluviales: Control de cantidad y crédito LEED SS-C6.2 Diseño de aguas pluviales: Cantidad Co11trol: la intención de estos créditos es limitar la interrupción y la contaminación de los flujos de agua naturales mediante la gestión de la escorrentía de aguas pluviales. aumentando la infiltración en el sitio y eliminando contaminantes. El concreto permeable puede contribuir a este crédito al reducir el flujo de aguas pluviales, permitiendo que el agua penetre e infiltre al suelo. El concreto permeable también puede reducir las cargas contaminantes al filtrar los contaminantes a medida que el agua se transfiere a través del pavimento. En los sitios de construcción donde la impermeabilidad existente es mayor que el 50%, Crédito SS-C6. l requiere reducir la tasa y la cantidad de escorrentía de aguas pluviales en un 25% a partir de los 2 años, Tormenta de diseño de 24 horas. En los sitios de construcción donde el existente la impermeabilidad es inferior al 50%, el requisito especifica que la tasa de descarga máxima y la cantidad posteriores al desarrollo del sitio no deben exceder la tasa máxima y la cantidad antes del desarrollo. Generalmente, al incorporar un sistema de pavimento de concreto permeable en el sitio, el proyecto puede cumplir estos criterios y así obtener los puntos LEED para estos créditos. 12.1.2 Crédito LEED SS-C7.l Isla de calor Efecto: No Ro () f-La intención de este crédito es reducir islas de calor (diferencias de gradiente térmico entre áreas desarrolladas y no desarrolladas) para minimizar el impacto en el microclima y la vida humana y la vida silvestre habitat. Este crédito requiere una combinación de lo siguiente para 50% del

terreno duro del sitio (aceras, estacionamientos, unidades y caminos de acceso), sombra dentro de los 5 años de la ocupación, materiales de pavimentación con un índice de reflectancia solar de al menos 29, y / o sistema de pavimentación de rejilla abierta. Un segundo método para lograr este crédito incluye proporcionar áreas de estacionamiento bajo cubierta para el 50% de los espacios de estacionamiento. El concreto permeable actúa para reducir el efecto de isla de calor del concreto al absorber menos calor de la radiación solar que el pavimento más oscuro. La estructura de poros relativamente abierta y el color claro del concreto permeable almacena menos calor, por lo tanto, reduce el calor reflejado en el ambiente y ayuda a reducir los efectos de isla de calor en las zonas urbanas. El efecto isla de calor se puede minimizar aún más mediante la adición de árboles plantados en los estacionamientos o alrededor de ellos. Los árboles ofrecen sombra y producen un efecto de enfriamiento para el pavimento. El pavimento de concreto permeable es ideal para proteger los árboles en un ambiente pavimentado (muchas plantas tienen dificultades para crecer en áreas cubiertas por pavimentos impermeables, aceras y jardines porque el aire y el agua tienen dificultades para llegar a las raíces). Pavimentos de concreto permeables o aceras permiten que los árboles adyacentes reciban más aire y agua y aún así permiten el uso completo del pavimento de concreto permeable. El concreto permeable no ha sido explícitamente aprobado para su uso en la SS 7.1 por sus propiedades de alto albedo; sin embargo, el diseño de concreto permeable puede ser sometido a interpretación. Si el productor de concreto tiene resultados de prueba de reflectancia para la mezcla de concreto permeable utilizada en el proyecto, puede optar por enviar una carta al contratista (y arquitecto) indicando los resultados de las pruebas, lo que aumenta las posibilidades de que se otorgue el crédito de SS 7 .1.

Como una generalización, un productor de concreto puede aumentar la reflectancia solar del concreto a través de la selección de materiales. Como los cementos portland pueden variar de color, un cemento de color más claro podría mejorar la reflectancia solar de una mezcla de concreto permeable, así como la introducción de colorante integral (blanco) y el uso potencial de un material cementicio suplementario como escoria (usualmente más ligero que el cemento gris simple convencional). El tamaño, la forma, la gradación y el color de los agregados podrían afectar la cantidad de grados abiertos, lo que contribuye a la falta de albedo comparativo en el concreto permeable. La técnica y el tipo de equipo que un contratista usa para colocar el concreto también podría contribuir a Como las secciones de prueba son altamente recomendadas para la mayoría de las aplicaciones críticas de concreto permeable, hacerlo lo suficientemente temprano para permitir que las muestras en el lugar sean evaluadas para el índice de reflectancia solar (SRI) antes de la colocación y potencialmente precalificadas, puede ser un medio práctico de aceptación. 12.1.3 Crédito LEED WE CJ.1 Land-scaping eficiente en el uso del agua-La intención de este crédito es limitar o eliminar el uso de agua potable u otros recursos naturales de aguas

superficiales o subterráneas disponibles en el sitio del proyecto o cerca de él, para el riego del paisaje. Para obtener este crédito, el agua potable para riego debería reducirse en un 50% en comparación con un caso de referencia en el verano. La subbase granular (retención capa) bajo concreto permeable se puede usar para almacenar agua de lluvia para riego, lo que ayuda a satisfacer este crédito. Si no se requiere riego para un proyecto, se pueden obtener dos puntos. 12.1.4 Créditos LEED MR-C4.1 Y MR-C4.2 Reciclados Contexto: la intención de este crédito es aumentar la demanda de productos de construcción que incorporen material de contenido reciclado que reduzca los impactos resultantes de la extracción de nuevo material. Los requisitos para estos créditos son el uso de materiales con contenido reciclado de tal manera que la suma del contenido reciclado posterior al consumo más la mitad del contenido reciclado preconsumo constituya al menos el 10% o 20% (basado en el valor en dólares del material), respectivamente, del valor total de los materiales en el proyecto. Más concreto

Contiene materiales reciclados en forma de materiales cementicios suplementarios (SCM) como ceniza volante, escoria o humo de sílice (figura 12.2). El uso de SCM o agregado reciclado en concreto permeable o material base contribuye al contenido reciclado necesario para este crédito. Los materiales cementicios suplementarios se consideran materiales reciclados preconsumo, y los agregados reciclados de un proyecto demolido se consideran materiales reciclados postconsumo. 12.1.5 Crédito LEED MR-C5.l ANO MR-C5.2 Materiales regionales: la intención de este crédito es aumentar la demanda de productos de construcción que se extraen y fabrican localmente, lo que reduce los impactos ambientales derivados de su transporte y respalda la economia local. Para cumplir con la intención de este requisito, el 10% (basado en el costo) de los materiales totales se debe cosechar, extraer o recuperar dentro de las 500 millas (805 km) del sitio del proyecto. Se otorga un punto adicional para 20o / o materiales regionales. La mayoría de los materiales en concreto permeable y la mayoría otros concretos se consideran materiales regionales, Proyectos con grandes cantidades de concreto puede cumplir con el 10% requerido o 20% de materiales regionales para cumplir con este crédito (Fig. 12.3).

CAPÍTULO 13-REFERENCIAS 13.1-Estándares e informes referenciados Los documentos de las diversas organizaciones que producen normas a los que se hace referencia en este documento se enumeran a continuación con sus designaciones de serie. Los usuarios de este documento deben consultar directamente con el grupo patrocinador si se desea consulte la última revisión. Asociación Estadounidense de Carreteras del Estado y Transporte Oficiales (AASHTO) M-157 Especificación estándar para hormigón premezclado T-180 Método estándar de prueba para las relaciones de densidad de humedad de los suelos con un apisonador de 4,54 kg y una caída de 457 m Instituto Americano de Concreto 301 Especificaciones para hormigón estructural 325.12R Guía para el diseño de pavimentos de concreto articulados para calles y caminos locales 330R Guía para el diseño y construcción de concreto Estacionamientos 522.1 Especificación para pavimento de concreto permeable ASTM International Método de prueba estándar C29 / C29M para densidad aparente ("Peso unitario") y Yoides en agregado C33 / C33M Especificación estándar para agregados de hormigón C39 / C39M Prueba estándar Metbod para compresivo Resistencia de muestras de hormigón cilíndrico Método de prueba estándar C42 / C42M para obtener y probar núcleos perforados y vigas de hormigón Especificación estándar C94 / C94M para Ready-Mixed Hormigón

C 131 Método de prueba estándar para la resistencia a la degradación del agregado grueso de pequeño tamaño por abrasión e impacto en la máquina de Los Ángeles C l 38 / C! 38M Método de prueba estándar para densidad (peso unitario), rendimiento y contenido de aire (gravimétrico) de hormigón C 140 Métodos de prueba estándar para el muestreo y la prueba de unidades de mampostería de hormigón y unidades relacionadas Especificación estándar de C 150 / CI 50M para el cemento de Portland Cl71 Especificación estándar para materiales en láminas para curar hormigón C260 Especificación estándar para la entrada de aire Aditivos para hormigón C494 / C494M Especificación estándar para productos químicos Aditivos para hormigón C595 / C595M Especificación estándar para mezclado Cementos hidráulicos C618 Especificación estándar para cenizas volantes de carbón y Pozzolan natural crudo o calcinado para el uso en concreto C666 / C666M Método de prueba estándar para la resistencia de Concreto para congelación y descongelación rápida C989 Especificación estándar para cemento de escoria para Uso en concreto y morteros