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ANALISIS VIBRACIONAL MODELO DE HOLMBERG & PERSSON ii. Supuestos: La formulación de este modelo se basa en las siguientes suposiciones: Considera C id que la l velocidad l id d de d detonación d t ió del d l explosivo l i es infinita. i fi it Supone la columna explosiva como una línea continua de pequeñas cargas puntuales (modelamiento cilíndrico). Supone que la velocidad peak de partícula, asociada a cada elemento de carga, es numéricamente aditiva. No se considera la velocidad de partícula como vector. iii.Restricciones: No considera el tamaño de la tronadura. Se obvia la influencia de los retardos y la secuencia de iniciación sobre las vibraciones. No se contempla el grado de confinamiento del explosivo dentro del tiro ni el acoplamiento.
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ANALISIS VIBRACIONAL MODELO DE HOLMBERG & PERSSON iv. Análisis: Si bien el modelo omite la influencia de los tiempos de retardo sobre las vibraciones, se debe tener en cuenta q que los valores obtenidos p por el modelo serán superiores p a los encontrados en terreno, ya que en este caso las cargas detonan en forma secuencial. De forma análoga, si se trabaja con cargas desacopladas a las paredes del tiro, las velocidades de partícula producto de la tronadura serán menores a las predichas por el modelo. Lo mismo ocurrirá a medida que el confinamiento del explosivo dentro del tiro disminuya. El monitoreo de vibraciones p para el caso de Reservas Norte es del tipo p campo p cercano, en donde las características de la columna explosiva tienen gran implicancia en los resultados obtenidos. Es por esto que el modelo que más se adecúa a esta faena es el de Holmberg and Persson, ya que considera el largo de la columna explosiva y la concentración lineal de carga, además de la distancia entre la carga y el punto de interés y algunos coeficientes que pretenden caracterizar el comportamiento de la roca y de la onda.
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ANALISIS VIBRACIONAL MODELO DE HOLMBERG & PERSSON Comparación Modelos Devine y Holmeberg & Persson
PPV [mm/s]
6000
Modelo Devine Modelo Holmberg & Persson
5000 4000 3000 2000 1000 0 5
10
15
20
Distancia [m]
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ANALISIS VIBRACIONAL ANTES DEL DISPARO
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ANALISIS VIBRACIONAL DESPUES DEL DISPARO
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ANALISIS VIBRACIONAL CARACTERISTICAS DEL DISPARO NORMAL Diseño nominal actual 4.2 (m) x 3.8 (m)
CARACTERISTICAS DISPARO NOMINAL Ancho
[[m]]
Altura (m)
Alto [m] [m] Línea de gradiente [m] Ecuador Densidad Rx [gr/cc] Radio del arco [m] [m2] Area de Sección Longitud perforación [m] [m3] Volumen a remover Tonelaje a remover [ton] Diámetro de perforación [mm] No Tiros Totales No. [#] [#] Tiro de alivio - 6´ [m] Long. taco [m] Total de perf. [m/m3] Perf especifica
Ancho (m)
4.2 3.8 1 0.7 2.7 2.1 14.1 3.8 53.5 144.3 45 51 2 0.8 201.4 3.77
Carga lineal ANFO
[kg/m]
1.43
Factor de carga
[kg/m3]
3.02
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ANALISIS VIBRACIONAL CARACTERISTICAS DEL CUELE 0.0
1 48 1.48 0.5
5
6 Altura [m]
6
4
3 0.27
2ms 1ms 3ms 4ms
5
0.0
0.65
0.48
4
6
-1.0 -1.0
3 6
5
05 -0.5
-0.5
1
5
0.44
0.0
0.5
1.0
Ancho (m)
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ANALISIS VIBRACIONAL EJEMPLO DE DESVIACION DE LOS TALADROS Desvación tiros contorno y aux. de contorno Sección 4.2 [m] x 3.8 [m] 3
Restos perf.
Altura [m]
2
Collar real. 1
Contorno teorico Contorno real
0
Collar teórico
-1
-2 -3
-2
-1
0 Ancho (m)
1
2
3
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ANALISIS VIBRACIONAL - EJEMPLO DE MEDICION DE SOBRE-EXCAVACION
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ANALISIS VIBRACIONAL - EJEMPLO DE SOBRE-EXCAVACION Y AVANCE Nº datos
Teórico Actual
15
Area labor [m 2] 14.07 17.46 0.38