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Glosario de Términos de Trituración y Dureza del Mineral

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Hazen Research St. 401 Indiana St. Golden, Colorado, U.S.A. 80403 Telefono (303) 279-4501 Fax (303) 278-1528

Tabla de Contenidos Test de Bond de Chancado en Molino de Bolas

4

Test de Bond de Chancado en Molino de Barras

5

Test de Bond de Impacto de Baja Energía

6

Test de Allis-Chalmers de Impacto de Gran Energía

7

Test de Abrasión

8

Test de Chancado Autógeno de Mac Pherson

10

Test de Impacto JK Drop Weight

11

Test de JK Drop Weight Abreviado

13

Test de JK Ball Mill Drop Weight

14

Test de JK de Péndulo

15

Test de Thompson

16

Test SPI MinnovEX

17

Test de Chancado de Hardgrove

18

Test Volumétrico de Chancado de Hardgrove

19

Dureza de Moh

20

Microdureza de Penetración Vickers

21

Microdureza de Penetración Knoop

22

Microdureza de Penetración Brinell

23 2

Test de Competencia de Pebble Kilborn

24

Test de Competencia Media Allis-Chalmers

25

Test de Competencia Media Avanzada Amdel-Orway

26

Test de Chancado de Piedra Caliza

27

Test de Abrasividad de Miller

28

Índice de Trabajo Comparativo de Laboratorio

29

Test de Abrasión Los Ángeles

30

Test de Dureza Dorry

31

Funciones de Rotura y Selección

32

Test de Resistencia a la Compresión (Uniaxial) No Confinado

34

3

Test de Bond de Chancado en Molino de Bolas El test determina el Índice de Bond de Trabajo del molino de bolas que puede usarse con la Tercera Teoría de Trituración para calcular los requisitos de energía neta [1]. Se deben aplicar diferentes factores de corrección.  10 10  W = Wi  −  F  P

En donde: W : Consumo neto de energía en kWh/tm. Wi : Índice de Bond de Trabajo (ya sea en unidades imperiales o métricas). P

: El 80% del tamaño aceptado del producto molido en µm.

F

: El 80% del tamaño aceptado de alimentación en µm.

La prueba es un test de capacidad de molienda seca en circuito cerrado que se ejecuta en un molino de bolas estándar y que puede realizarse con tamaños de 28 a 400 mallas. El tamaño final normal es de 100 mallas.

Requisito de la muestra de alimentación: 10kg de mineral inferior a 6# malla Tyler. [1] Bond F C, “Crushing & Grinding Calculations”. Reimpresión de British Chemical Engineering. AllisChalmers Publiaction 07R9235B.

4

Test de Bond de Chancado en Molino de Barras El test determina el Índice de Bond de trabajo del molino de rodillos que puede usarse con la Tercera Teoría de Bond de Trituración para calcular los requerimientos de energía netos para dimensionar los molinos de bolas [2]. Se deben aplicar diversos factores de corrección. El test es una prueba de capacidad de molienda seca en circuito cerrado que se ejecuta en un molino de rodillos estándar y que puede realizarse con tamaños de 4 a 65 mallas. El tamaño final normal es de 14 mallas.

Requisito de la muestra de alimentación: 15 kg de mineral de menos de 15”. [2] Bond F C, “Crushing & Grinding Calculations”. Reimpresión de British Chemical Engineering. AllisChalmers Publiaction 07R9235B.

5

Test de Bond de Impacto de Baja Energía El test determina el Índice de Bond de trabajo de impacto que puede usarse con la Tercera Teoría de Bond de Trituración para calcular los requerimientos de energía para dimensionar los chancadores [3]. También puede usarse para determinar los ajustes de dimensión de lado abierto (chancadores de mandíbula y giratorios) o los ajustes de abertura del lado cerrado (chancadores de cono) para un tamaño de producto dado. P80 = 25400 × Oss × (0.04Wi + 0.40) P80 = 25400 × Css × 7 Ecc ×

(0.04W + 0.40) (7 Ecc − 2Css ) i

En donde: Oss : Arreglo de lado abierto en pulgadas. Css : Arreglo de lado cerrado en pulgadas. Ecc : Desplazamiento excéntrico en pulgadas. El aparato de impacto consiste en dos martillos montados sobre péndulos, los cuales a su vez van montados sobre ruedas de bicicleta de forma de dar golpes iguales simultáneamente en los lados opuestos de cada muestra de roca. La altura del péndulo aumenta hasta que la energía sea suficiente para quebrar la muestra.

Requisito de la muestra de alimentación: Al menos 10 unidades de mineral inferior a 3” y superior a 2” (20 unidades recomendadas). [3] Bond F C, “Crushing Test by Pressure and Impact”. Trans AIME, vol 169, 1947; págs. 58-66.

6

Test de Allis-Chalmers de Impacto de Gran Energía El test determina el Índice de Chancado [4] el cual es análogo al Índice de Bond de trabajo y que puede usarse con la Tercera Teoría de Trituración para calcular los requerimientos de energía para el dimensionamiento de los chancadores. El aparato de impacto consiste en dos martillos montados sobre péndulos que oscilan libremente, en donde uno actúa como martillo y el más grande como yunque. Solamente el martillo se eleva y la muestra se monta en contacto con el yunque. El sistema es diseñado de forma que al elevar el martillo a un nivel fijo hay exceso de energía para una rotura. Toda energía usada en exceso para la rotura es traspasada al yunque y al medir el movimiento del yunque se puede determinar, por diferencia, la energía impartida a la rotura.

Requisito de la muestra de alimentación: Al menos 10 piezas de mineral de menos de 1 1/2” y superior a 3/4” (20 unidades recomendadas). [4] Flavel M D, “Selection and Sizing of Crushers”. Capítulo 21 in Desing and Installation of Comminution Circuits, Mular A L. and Jergensen II G V, SME 1982.

7

Test de Abrasión El test determina el Índice de Abrasión que puede usarse para determinar el desgaste de componentes de acero y del revestimiento en los chancadores, molinos de rodillos y molinos de bolas. Aparentemente no hay una correlación que pueda usarse para la molienda autógena. Bond desarrollo las siguientes correlaciones dando la tasa de desgaste en libras de desgaste de metal/kWh de energía usada en el proceso de trituración. Molino de barras húmedo Molino de bolas húmedo Molino de bolas seco Chancadores (giratorios, de mandíbula, de cono) Chancadores de rodillos

= 0.35 (Ai – 0.020) 0.2 = 0.035 (Ai – 0.015) 0.3 = 0.35 (Ai – 0.015) 0.33 = 0.026 (Ai – 0.015) 0.3 = 0.05 Ai 0.5 = 0.005 Ai 0.5

Barras Revestimientos Barras Revestimientos Barras Revestimientos

lb/kWh lb/kWh lb/kWh lb/kWh lb/kWh lb/kWh

Revestimientos

lb/kWh = (Ai – 0.22)/11

Cubierta de rodillos

lb/kWh = (0.1 Ai)

0.667

El test de abrasión fue desarrollado por Allis-Chalmers [5] usando el método y aparato usado por la División de Chancadores de la Corp. Bath Iron Works Pennsylvania. El equipo esta formado por un tambor rotatorio, en el cual se colocan las muestras de mineral seco, con una paleta de impacto montada en un eje central que rota a una velocidad mayor que la del tambor. La paleta esta fabricada con una aleación de acero estándar templado a 500 Brinell. El índice de abrasión se determina a partir de la perdida de peso de la paleta bajo condiciones de operación estándar.

8

Requisito de la muestra de alimentación: 1.6 kg de mineral entre 3/4” y 1/2”. Esto normalmente se obtiene tomando 5 kg de mineral chancado a amenos 3/4” y harneado hasta 1/2”. [5] Bond F C, “Metal Wear in Crushing and Grinding”, Allis-Chalmers Publication 07P1701, Dec 1963.

9

Test de Chancado Autógeno de MacPherson El test determina el índice de trabajo autógeno correlacionado de MacPherson [6]. Este puede usarse en conjunto con los índices de Bond de trabajo del molino de bolas y de barras para determinar los requerimientos de energía y sugerir configuraciones de circuitos para los circuitos AG/SAG. La Tercera Teoría de Trituración de Bond se emplea para calcular los requisitos de energía netos. El test es una prueba de chancado en seco de circuito cerrado que se ejecuta en un pequeño molino SAG estándar usando control de nivel de carga del molino y clasificación de aire para entregar un producto inferior a 14 mallas. Se ha determinado una correlación entre el índice de trabajo operativo, determinado a partir de operaciones a nivel industrial y en plantas pilotos y el índice de trabajo bruto se determina a partir de tests a pequeña escala.

Requisito de la muestra de alimentación: 175 kg de mineral inferior a 1 1/4”. Se prefiere una preparación de alimentación inferior a 4” para el grupo de testeo, ya que la distribución de tamaño es critica. [6] MacPherson A R, and Turner R R, “Autogenous Grinding from Test Work to Purchase of Commercial Unit”, Mineral Processing Plant Desing, A.L. Mular and R.B. Bhappu, eds., AIME, New York, 1978, págs. 279-305.

10

Test de Impacto JK Drop-Weight El test [7] desarrollado en el Centro de Investigación Mineral Julius Kruttschnitt, determina la energía versus funciones de distribución de fractura para cinco tamaños de mineral entre 2 1/2” y 1/2”. Estas funciones de distribución de fracturas para determinar el comportamiento del chancador y las características de los molinos AG/SAG. Estos parámetros son específicos del mineral y pueden usarse en la simulación y modelación de circuitos de molienda usando el software JKSimMet. Cualquier combinación de chancado, molienda AG o SAG, clasificación y molienda secundaria puede ser modelada y simulada. Los requerimientos de energía para chancado pueden estimarse a partir del test de impacto JK, los requerimientos de energía para AG/SAG pueden ser estimados a partir de la simulación. El test tiene dos componentes: • Para caracterizar la fractura a niveles de energía moderadamente altos (rotura de impacto) se usa el test de impacto (parámetros a y b). El aparato utilizado consiste en un sistema para dejar caer por caída libre desde diferentes alturas un peso variable sobre muestras de roca de diversos tamaños. Se estudian cinco fracciones de tamaños entre 2 1/2” y 1/2”. • Para caracterizar la rotura a niveles de baja energía (abrasión) se usa un molino de bolas (parámetro ta). se emplea mineral de menos 2” y más de 1 1/2”. Los resultados pueden usarse en la simulación de plantas de operación para verificar los cambios en el tipo de mineral, tamaños de clasificación, distribución del tamaño de alimentación de mineral, carga de bolas, aberturas de los harneros, uso de molino de pebbles, etc. 11

La simulación también puede usarse en diseño de un circuito nuevo para examinar las diferentes configuraciones de circuitos y para hacer una más precisa selección de los equipos.

Requisito de la muestra de alimentación: La instalación de testeo prepara 65 kg de mineral de menos 4” y mas de 2 1/2”. [7] Mineral Comminution Circuits – Their Operation and Optimisation, Napier-Munn T J, Morrell S , Morrison R D, Kojovic T, Chapter 4, JKMRC Monograph Series in Mining and Mineral Processing 2.

12

Test de JK Drop-Weight Abreviado Este test [8], desarrollado por el Centro de Investigación Mineral Julius Kruttschnitt, se usa para confirmar la respuesta de rotura de un mineral o para evaluar la variabilidad del mineral. El test se realiza utilizando solo una fracción de tamaño en cinco niveles de energía, junto con el test de abrasión y las determinaciones de peso especifico. Como el test se ejecuta en solo una fracción de tamaño, no es apto para desarrollar parámetros para simulación. Es apropiado para comparar una nueva muestra contra una muestra previamente evaluada, y en algunas circunstancias, conducir test de variabilidad dentro del mismo cuerpo mineral. Si los tests de rotura conducidos en la fracción de tamaño indican diferencias sustanciales del previamente probado, es necesario el test completo de perdida de peso para calcular los parámetros de simulación.

Requisito de la muestra de alimentación: La instalación de testeo prepara 65 kg de mineral de menos 4” y mas de 2 1/2”. El tamaño aceptable estándar de las fracciones para estas pruebas de 7/8” x 3/4”. [8] Mineral Comminution Circuits – Their Operation and Optimisation, Napier-Munn T J, Morrell S , Morrison R D, Kojovic T, Chapter 4, JKMRC Monograph Series in Mining and Mineral Processing 2.

13

Test de JK Ball Mill Drop-Weight Similar al test JK Drop Weight test estándar, este test [9] también desarrollado por el Centro de Investigación Mineral Julius Kruttschnitt, genera funciones de distribución de fractura versus energía. Este test usa tres fracciones de tamaños entre 5 y 13 mm, como tal es más aplicable al molino de bolas que el test de perdida de peso estándar. El primario de este test es el calculo de la “función de apariencia” del molino de bolas. Cada mineral se rompe en la región de tamaños finos de manera diferente. Algunos minerales se rompen en muchas partículas finas bastantes mas pequeñas que el tamaño original, mientras otros al romperse tienden a quedarse en tamaños justo por debajo del tamaño de partículas inicial. El patrón de rotura se llama función de apariencia del molino de bolas. Adicionalmente, los datos de este test son interpretados para calcular los parámetros a y b como en el test estándar, estos parámetros pueden compararse con los parámetros de un test estándar para lograr información acerca de los diversos requerimientos para una rotura a diferentes tamaños.

Requisito de la muestra de alimentación: La instalación de testeo prepara 10 kg de mineral inferior a 0.53”. [9] Mineral Comminution Circuits – Their Operation and Optimisation, Napier-Munn T J, Morrell S , Morrison R D, Kojovic T, Chapter 4, JKMRC Monograph Series in Mining and Mineral Processing 2.

14

Test de JK de Péndulo Este test era la prueba original [10] desarrollada por el Centro de Investigación de Minería Julius Kruttschnitt, usado para determinar los parámetros JK específicos de mineral. Sin embargo, actualmente ha sido dejado de lado por el test JK Drop Weight Test. Es similar al test estándar, pero entre oras desventajas usa una partícula superior de tamaño de solo 1 1/4”. Los resultados son intercambiables con aquellos del test de pérdida de peso. El aparato de impacto se compone de dos martillos montados como péndulos de oscilación libre, uno es el martillo y el mayor es el yunque. Se eleva solamente el martillo y la muestra se monta en contacto con el yunque. Toda la energía usada en exceso de la rotura es traspasada al yunque y al medir el movimiento del yunque se puede determinar por diferencia la energía impartida por la rotura.

Requisito de la muestra de alimentación: La instalación de testeo prepara 30 kg de mineral inferior a 4”. [10] Mineral Comminution Circuits – Their Operation and Optimisation, Napier-Munn T J, Morrell S , Morrison R D, Kojovic T, Chapter 4, JKMRC Monograph Series in Mining and Mineral Processing 2, 1996.

15

Test de Thompson El test [11] determina la capacidad relativa de chancado en términos de superficie relativa (RSA), la cual cuando con el uso de tablas estándares permite determinar la potencia y el tamaño de los molinos de bolas o barras. Una muestra estándar de 4.55 kg (10 lb) se muele en seco y por etapas, con harnero intermedio (es decir, en circuito cerrado), por un tiempo total seleccionado para la fineza del punto final y se sacan pequeñas muestras para análisis de harneros. El molino es un molino por cargas Marcy de barras de 12” x 24”. El test tiene la ventaja de obtener datos de la fineza de la molienda a usar en la operación de la planta, en oposición a los puntos finales de harneros fijos para el índice de trabajo Bond.

Requisito de la muestra de alimentación: 30 kg a 90 kg de mineral inferior a 3/8”. [11] Reed W M, “Thompson Procedure – A Contrast for Mill Size Selection”, Chapter 13 in Design

and Installation of Comminution Circuits, Mular A L and Jergensen II G V, SME 1982.

16

Test SPI MinnovEx El test [12] entrega el índice de potencia SAG MinnovEx. El índice estima la energía requerida para moler de K80 de 6” a K80 de 1.65 mm. El uso primario de este índice es para mostrar los perfiles de dureza del cuerpo para minas en operación o para minas potenciales. Es un test batch que se ejecuta en un molino SAG estándar de 12” x 4” S y determina el tiempo requerido para moler una muestra a un tamaño tal que pase el 80% por la malla.

Requisito de la muestra de alimentación: 2 kg de mineral 80% bajo una malla de 1/2”. [12] Dobby G, Kosick G, and Starkey J, “Application of the MinnovEx SAG Power Index Test at Five Canadian SAG Plants”, en International Autogenous and Semiautogenous Grinding Technology 1996, Mular A L, Barratt D J, and Knight D A, eds, 1996.

17

Test de Chancado de Hardgrove El test [13] determina el Índice de Chancado de Hardgrove (HGI). El índice se usa en molienda en seco y principalmente en la industria del carbón. Su utilidad esta limitada por el hecho de que solamente abarca materiales de una escala de chancado relativa. Sin embargo, Bond ha sugerido una relación que puede convertirlo en un índice de Bond de trabajo de molino de bolas: Wi =

435 HGI 0.91

El test es realizado en un molino de barras que ha sido calibrado con muestras de carbón estándares. Los molinos Hardgrove son fabricados por varias compañías, cada una de las cuales difiere levemente. El peso fijo de carga es molido a un número fijo de revoluciones y con una velocidad de rotación fija.

Requisito de la muestra de alimentación: 50 gr de muestra entre 14 y 28 mallas. [13] ASTM D-409-93a, “Test Method for Grindability of Coal by the Hardgrove-Machine Method”,

05.05.

18

Test Volumétrico de Chancado de Hardgrove Este test es una modificación del Índice de Chancado de Hardgrove, el cual usa un volumen fijo de alimentación en vez de un peso fijo. Este índice de chancado (GI) se usa en la molienda en seco y fue desarrollado principalmente para las industrias no carboníferas [14]. Al usar la maquina Hardgrove tipo Preiser esta es relacionada con el Índice de Chancado Hardgrove por la siguiente relación: HGI = 6.97 GI + 15.93

Se ha demostrado una buena correlación con el índice de Bond de trabajo de un molino de bolas usando la máquina tipo Preiser con la ecuación: Wi =

87.5 GI 0.83

Wi =

, para Wi > 8.5 ó

1622 HGI 1.08

, para Wi < 8.5

El test también se realiza en un molino de rodillos que ha sido calibrado usando cuatro muestras estándar de carbón. El volumen fijo de carga es molido a un número fijo de revoluciones con una velocidad de rotación fija.

Requisito de la muestra de alimentación: 36 ml de muestra entre 14 y 28 mallas. [14] McIntyre A, Plitt L R, “The Interrelationship between Bond and Hardgrove Grindabilities”, CIM Bulletin, June 1980.

19

Dureza de Moh Es una escala de dureza relativa desarrollada por los mineralogistas para la identificación de minerales. La dureza de una muestra es determinada al rayar las muestras de minerales enumerados en una lista estándar con la muestra. Por ejemplo, la dureza es calificada entre 4 y 5 si raya fluoruro natural pero no raya apatita. Dureza Moh: 1. Talco 2. Sales rocosas. Yeso. 3. Calcita. 4. Fluorespato. 5. Apatita. 6. Feldespato Ortoclasa. 7. Quarzo. 8. Topacio. 9. Corindón. 10. Diamante.

Requisito de la muestra de alimentación: Muestra de mineral limpio.

20

Microdureza de Penetración Vickers Se usa para definir la dureza de los metales, aleaciones, minerales, cerámicas, vidrios, etc. [15]. La penetración se realiza al poner en contacto una punta de diamante con la superficie de la muestra y aplicando una carga conocida (0.1 gr a 500 gr). El penetrador de Vickers tiene una forma piramidal con una base cuadrada. La dureza de Vickers esta dada por la formula: HV [kg / mm 2 ] = 1854.4

P d2

En donde “P” es la carga de prueba en gramos y “d” es la diagonal media en micrones. La dureza es una propiedad vectorial y se puede obtener un rango de valores dependiendo de l alineación de los cristales.

Requisito de la muestra de alimentación: Cara plana de la muestra. Puede usarse sobre granos tan pequeños como de 1 µm de diámetro. [15] Young B B, Millman A P, “Microhardness and Deformation Characteristics of Ore Minerals”, Trans. I.M.M., Abril 1964, vol 73, pp 437-466.

21

Microdureza de Penetración Knoop Se usa para definir la dureza de los metales, aleaciones, minerales, cerámicas, vidrios, etc. [16]. La penetración se realiza poniendo en contacto una punta de diamante con la superficie de la muestra y aplicando una carga conocida (0.1 gr a 500 gr). El penetrador Knoop tiene una forma piramidal con una base romboidal. La dureza Knoop esta dada por la formula: KV [kg / mm 2 ] = 14230

P l2

En donde “P” es la carga de prueba en gramos y “l” es la diagonal larga en micrones. La dureza es una propiedad vectorial y se puede obtener un rango de valores dependiendo de l alineación de los cristales.

Requisito de la muestra de alimentación: Cara plana de la muestra. Puede usarse sobre granos tan pequeños como de 1 µm de diámetro. [16] ASTM C 849-88 (1994), “Test Method for Knoop Indentation Hardness of Ceramics Whitewares”, 15.02. [16] ASTM C 730-85 (1995), “Test Method for Knoop Indentation Hardness of Glass”, 15.02.

22

Microdureza de Penetración Brinell Se usa para definir la dureza de los metales y aleaciones [17]. La penetración se realiza al poner en contacto una bola de acero de 10 mm de diámetro, sometido a una carga de 3000 kg, en contacto con la superficie de la muestra.

[kg / mm ] = 2

4P πD 2

Donde “P” es la carga aplicada en kg, y “D” es el diámetro de la penetración en mm.

Requisito de la muestra de alimentación: Cara plana de la muestra. El grosor debe ser 10 veces la profundidad de la impresión y la penetración debe ser al menos 2.5 veces el diámetro de la impresión alejada del borde de la muestra. [17] ASTM E 10-96, “Test Method for Brinell Hardness of Metalics Materials”, 03.01.

23

Test de Competencia de Pebble Kilborn El test fue desarrollado por Bunting S. Crocker de Kilborn Engineering. El test entrega una medición relativa de competencia de pebbles para su uso en un molino de pebbles. La tasa de ruptura de pebbles se compara con la tasa de otros minerales de diversas competencias. También se ha determinado una tasa de consumo de pebbles en kg/kWh. Pebbles y arena gruesa húmedas son molidas por cargas en un molino de 36” de diámetro x 24”. El nivel de pebbles, nivel de pulpa y la densidad de pulpa son revisados regularmente y se ajustan en caso que sea necesario. El test continúa hasta que se haya reemplazado un 100% de los pebbles o hasta que la tasa de reemplazo se mantenga constante durante un periodo de cinco horas.

Requisito de la muestra de alimentación: 500 kg de mineral entre 4” y 1 1/2”.

24

Test de Competencia Media Allis-Chalmers El test fue desarrollado por Allis-Chalmers [18]. El test mide la calidad del mineral para ser usado como medio de molienda. La cantidad y calidad del mineral combinadas pueden usarse para determinar el tipo de circuito de molienda a usar, y por lo tanto, reducir el alcance y costo de una prueba en planta piloto. El test batch se ejecuta en un tambor de 6’ x 1’. La fracción gruesa del mineral chancado primario se muele durante un tiempo específico y se estudian la más y distribución del tamaño.

Requisito de la muestra de alimentación: 750 kg de mineral entre 7” y 4”. [18] Rowland C A, “Testing for Selection of Autogenous and Semiautogenous Grinding Mills and

Circuits”, in Advances in Autogenous and Semiautogenous Grinding Technology, Mular A L, Agar G E, eds, 1989.

25

Test de Competencia Media Avanzada Amdel-Orway Este test fue desarrollado por Orway Mineral Consultants and Amdel [19] . Consiste en múltiples test de Bond de impacto de baja energía en tamaños graduados de rocas inferiores a 150 mm. Se realiza un gráfico del índice de trabajo de impacto versus la fracción de tamaño. La comparación con datos previos y la interpretación de la forma de la curva indicara la competencia del mineral. Los tests se han usado para predecir la acumulación de material de tamaño crítico en los molinos SAG. [19] Siddall G B, y White M, 1989, “The Grow of SAG Milling in Australia”, in Advances in Autogenous and Semiautogenous Grinding Technology, Mular A L and Agar G E, 1989. [19] Lunt D J, Thompson A and Ritchie I, 1996, “The Design and Operation of the Kanowna Belle

Milling Circuit”, in International Autogenous and Semiautogenous Grinding Technology, Mular, Barratt at Knight, 1996.

26

Test de Chancado de Piedra Caliza El test [20] determina el Índice de Chancado de Piedra Caliza. Su utilidad esta limitada por el hecho de que solamente clasifica materiales en una escala de chancado relativa. Es un test simple y a menudo se emplea en el control de calidad en la industria de piedra caliza. La muestra húmeda se muele en un molino de cerámica durante un número específico de revoluciones y se determina la cantidad de material producido inferior a 200 mallas [20].

Requisito de la muestra de alimentación: 20 gr de mineral entre 20 y 40 mallas. [20] ASTM C110-96a, “Test Methods for Physical Testing of Quicklime, Hydrated Lime and

Limestone”, 04.01.

27

Test de Abrasividad de Miller El test determina el Número de Miller de Pulpa [21]. El número tiene dos componentes, abrasividad y atrición, aunque la abrasividad es el número mas comúnmente usado. La abrasividad representa el peso perdido de un bloque metálico y la atrición representa el efecto de la rotura de la pulpa, medida como una perdida de abrasividad a medida que el test progresa. El número es relativo a otros materiales, para los cuales se dispone de datos comerciales. El test fue desarrollado para determinara el desgaste en las tuberías y bombas. La muestra de pulpa se coloca en un estanque y el bloque de desgaste metálico se mueve en sentido contrario a lo largo de un bloque de neopreno colocado en el fondo del estanque durante un total de 4 x 4 horas. Abrasividad: Lodo de Petróleo Salmuera de Potasa Piedra Caliza Magnetita Concentrado de Cobre Relleno < 100 malla Pirita Corindón < 400 malla Corindón < 200 malla

10 11 27 67 128 180 194 241 1040

Requisito de la muestra de alimentación: Aproximadamente 10 lt de sólidos secos o la cantidad equivalente en pulpa. [21] ASTM G 75-94, “Test Method for Determination of Slurry Abrasivity (Miller Number) and

Slurry Abrasion Response of Materials (SAR Number)”, 03.02.

28

Índice de Trabajo Comparativo de Laboratorio El test entrega un índice de trabajo aproximado para una muestra de mineral que puede usarse con la Tercera Teoría de Bond de Trituración para calcular los requerimientos netos de energía. El test depende de una molienda batch realizada en laboratorio usando una comparación con la molienda de un mineral de índice de trabajo de Bond conocido en el mismo molino. La molienda no se compara bien con los test de circuito cerrado del test de Bond. Se pueden obtener cifras diferentes dependiendo de la fineza de la molienda, la cantidad de sólidos en el molino y la densidad de la pulpa. El test se usa cunado no se dispone de suficiente material o la muestra no es lo suficientemente gruesa como para realizar un test de Chancado de Bond.

Requisito de la muestra de alimentación: Depende del tamaño del molino y de la cantidad de mineral disponible.

29

Test de Abrasión Los Angeles El test [22] determina un valor informado como porcentaje de perdida. Se usa en la industria de agregados como un indicador de la calidad o competencia relativa de diversas fuentes de agregados con similar composición mineral. Hay dos procedimientos, uno para agregados gruesos de tamaño pequeño y otro para agregados gruesos de gran tamaño. El test es un test ejecutado en un molino de bolas estándar de 28” x 20” con una barra de elevación de 3 1/2” para proporcionar una combinación de abrasión e impacto. La muestra es harneada al final del test en una malla de 1.7 mm para determinar el porcentaje de perdida.

Requisito de la muestra de alimentación: 5 kg de muestras de diversa graduación entre 1 1/2” y 4 mallas para ASTM C 131-96. 10 kg de muestras de diversa graduación entre 3” y 1” mallas para ASTM C 53596. [22] ASTM C 131-96, “Test Method for Resistance to Degradation of Small-Size Coarse Aggregate

by Abrasion and Impact in the Los Angeles Machine”, 04.02. [22] ASTM C 535-96, “Test Method for Resistance to Degradation of Large-Size Coarse Aggregate

by Abrasion and Impact in the Los Angeles Machine”, 04.02.

30

Test de Dureza Dorry El test determina el coeficiente de dureza. Se usa en industria de agregados. Un cilindro de muestra de 1” de diámetro x 1” es sometido a la acción abrasiva de la arena de cuarzo alimentada sobre un disco acero en revolución. Se determina la perdida de peso (W) después de 1000 rpm, el coeficiente se determina de la siguiente forma: W  Coeficiente de Dureza = 20 −   3

Requisito de la muestra de alimentación: Un cilindro de muestra de 1” de diámetro x 1”.

31

Funciones de Rotura y Selección La modelación de circuitos de molinos de bolas y barras requiere la determinación de dos matrices, la función de rotura y la función de selección. La función de rotura (también llamada “función de distribución de rotura” o “función de apariencia”) describe la distribución de tamaño de las partículas producidas por una rotura única de una sola partícula. Se supone que esta partícula es específica del material e independiente del equipo de molienda. La función puede incorporar variaciones en las distribuciones de tamaño relativas para los diferentes tamaños de partículas originales, o puede ser simplificada al suponer que la distribución de tamaño relativa al tamaño de partícula original es constante. La función de selección (también llamada “tasa especifica de función de rotura”) describe el número de eventos de rotura por unidad de tiempo para las diversas fracciones de tiempo. Esta función es específica del mineral y del equipo de molienda. Incorpora la probabilidad de que se produzca una rotura. La función de rotura específica se mide en el laboratorio. El procedimiento SPOC [23] se ejecuta en un molino de bolas de laboratorio de al menos 25 cm de diámetro con un llenado de distribución de bolas específico de 35% a 40% del volumen del molino, funcionando a un 70% de la velocidad critica. Se usan tres a cuatro alimentaciones con rangos de tamaño pequeño y superiores diferentes. Se ejecutan dos test en cada fracción de tamaño. El tiempo de molienda para el segundo test con el objeto de reducir la fracción de tamaño superior en un 30% a 50%. Los resultados del test son ingresados en un programa computacional (FINDBS), el cual calcula la función de rotura.

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Un estudio de muestreo del circuito de molienda de la planta, combinado con la función de rotura, permite el cálculo de la función de selección específica de equipos. La función de rotura y la función de selección pueden usarse en un programa computacional de simulación para la modelación de los circuitos de molinos de bolas y de rodillos. Los circuitos de molienda autógenos y/o semiautógenos pueden modelarse usando funciones de rotura y selección mas complejas, tal como las que se usan en programas como el JKSimMet y USIM PAC. [23] Simulated Processing of Ore and Coal; CANMET publicación SP85-1/7.2E.

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Test de Resistencia a la Compresión (Uniaxial) No Confinado El test determina las fuerzas de chancado unitarias de las rocas individuales. Se usa para predecir las fuerzas soportadas por las cargas sometidas a fuerzas de compresión bajas. El test puede ser ejecutado ya sea en muestras (cubos o cilindros) preparadas [24] o en partículas con formas naturales. Debido a que las presiones para chancadores son aplicadas a partículas orientadas aleatoriamente, la mayoría de los test de chancado utilizan partículas no preparadas. Las partículas son pesadas y colocadas entre una placa estacionaria y un cabezal móvil unido a un cilindro hidráulico con una fuente de poder. Se registran las presiones a las cuales se rompen las partículas. Se realizan gráficos del peso de la partícula versus la fuerza necesaria para romper la roca. Índice de Chancado por Compresión (CCI): CCI = 0.0073 ×

FuerzaF  10 10 −  F  P

  

× Wt 0.667 × SG 0.333

En donde: P : El 80% del tamaño de pasada del producto chancado, en µm. F : El 80% del tamaño de pasada de la alimentación del chancador, en µm. Fuerza F : Fuerza requerida para romper una partícula de tamaño F. Wt : Peso de la roca con diámetro F. SG : Peso especifico de la roca. 34

Chancado por Compresión (CC): 10   10 CC = CCI  −  [kWh / t ] F  P

Requisito de la muestra de alimentación: Al menos 20 unidades de rocas con tamaños cubriendo la alimentación del chancador de tamaño K80. [24] ASTM D 2938-95, “Test Method for Unconfined Compressive Strength of Intact Rock Core

Specimens”, 04.08. [24] Flavel M D, “Selection and Sizing of Crushers”, Chapter 21 in Design and Installation of Comminution Circuits, Mular A L, and Jergensen II G V, SME 1982.

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