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• Carlos Bejarano López

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• Poliuretano
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CAPÍTULO I

1.

1.1

ASPECTOS PRELIMINARES

Introducción.

El cacao es un producto que se produce en Bolivia el cual en los últimos años ha tenido un crecimiento considerable en el consumo por la aparición de nuevos mercados. El cual para su consumo existe diferentes formas (chocolate, licor, pasta y sus derivados), necesita hacer una serie de

pasos para el consumo final. Siendo necesario implementar maquinaria

adecuada para incrementar la productividad. Una de las razones principales de este proyecto es la facilidad que ayuda en el momento del descascarado de cacao. 1.2

Planteamiento del problema.

Las empresas en Bolivia compran el cacao directo del productor el cual necesita una serie de pasos para su industrialización. Por tal razón con miras de facilitar y aumentar la

1

productividad en las empresas se desea implementar una máquina descascaradora de semilla de cacao. 1.3

Justificación.

La mayor parte de cacao se exporta como materia prima hacia las empresas para su industrialización, una manera de facilitar y aumentar la producción. El diseño de la máquina debe contemplar el fin de disminuir las perdidas ya que el precio del cacao es alto y se debe aprovechar todo para la producción de chocolate. El método con que el cliente realiza el descascarado de cacao tostado, es de forma manual lo que ocupa mucho tiempo, este proceso debido a que requiere aumentar la producción se ve la necesidad de la creación de un equipo con el afán de optimizar el tiempo en esta etapa de la elaboración de chocolate. 1.4

Hipótesis.

Con el diseño de esta máquina se logrará reducir costos y optimizar su desempeño para obtener mayor producción y mayor calidad, dando énfasis en la ergonomía de los operarios y cuidando el medio ambiente. 1.5

Objetivos.

1.5.1

Objetivos generales.

Diseñar y calcular una máquina descascaradora de cacao para la industria de chocolates siendo necesario implementar la máquina para aumentar la productividad. 1.5.2

Objetivos específicos.

Mejorar las deficiencias de descascaradora de cacao Diseñar la máquina para que disminuya los costos de elaboración de productos derivados del cacao Diseñar de tal manera que sea fácil el uso para el operario.

Figura 1.1 Máquina descascaradora de cacao.1

1

Ref. Inventor Autodesk 2013

CAPÍTULO II

2.

2.1

MARCO TEÓRICO.

Antecedentes.

El cacao como materia prima se lo produce en Bolivia en lugares tropicales como (Beni y Pando y parte de La Paz). Sin embargo para obtener derivados como chocolate o licor es necesario seguir una serie de pasos los cuales son fundamentales para concentrar el sabor y aroma del fruto. En las últimas décadas se ha extendido la producción de semielaborados tales como: pasta de chocolate o polvo de chocolate, siendo necesario implementar maquinaria adecuada en el proceso del descascarado para incrementar la productividad. 2.2

El cacao.

2.2.1

Características.

La vaina es de color rojo violeta, puntiagudo al final y superficie áspera, conteniendo 20 a 30 granos aproximadamente por vaina como se observa en la Figura 2.1(a). Los granos se caracterizan por ser de un tono castaño grisáceo claro, color casi translúcido Figura 2.1(b).

El tiempo de fermentación varía de dos a tres días. El secado suele

efectuarse al sol,

directamente en el piso o sobre un lecho de hojas. El cacao es de aroma perfumado suave, ligeramente amargo.

Figura 2.1(a) Vaina de cacao.2 2.3

Figura 2.1(b) Granos de cacao.3

Descripción del proceso.

2.3.1

Secado.

Una vez terminada la fermentación del grano de cacao, teniendo un alto contenido de humedad, se realiza el proceso de secado. El secado del grano de cacao puede llevarse a cabo de forma artificial o solar, en este caso por ser un proceso artesanal se optará por el último. Generalmente, el tiempo de secado solar puede durar semanas, todo depende de las condiciones climáticas. Cualquiera que fuera el método de secado aplicado deberá llegarse a una humedad final del 7%, esto impedirá el crecimiento de microorganismos, en especial mohos, durante el almacenamiento.

El secado solar se puede realizar en

tendales o en camillas montadas sobre ruedas que pueden ser cubiertas bajo techo cuando llueve, además se pueden superponer varias de estas camillas bajo un mismo techo para ahorrar espacio. 2.3.2

Limpieza.

La mayoría de los granos de cacao llegan con materias extrañas como: tierra, pedazos de membranas, otros granos, etc. Para mantener la calidad del producto, es necesario eliminar las impurezas por completo. Para el proceso de limpieza se utiliza un pequeño equipo con zarandas y tamices de diferentes tamaños, provisto de un motor para agitar las zarandas, con este equipo el cacao sale limpio de un lado, y las impurezas del otro lado. Pero además, cabe

2 3

Ref.Camara Fotografica Ref.Camara Fotografica

recalcar, que la cantidad de materiales extraños que vienen junto con el cacao depende en gran medida de cómo se realice el secado, 2.3.3

Tostado.

Una de las etapas más importantes del proceso es el tostado, ya que facilita la remoción de la cascarilla así como, la eliminación de compuestos aromáticos indeseables. El tostado se puede realizar de varias formas: con aire

caliente, vapor saturado o con

radiación infrarroja. 2.3.4

Descascarado.

Una vez que el cacao ha sido tostado, se deberá descascarar inmediatamente mientras esté caliente para facilitar la remoción de las cubiertas. Para la etapa se utiliza un equipo rompedor de grano que por lo general está provisto de una turbina central que por fuerza centrífuga tira los granos contra placas metálicas martillos) fijadas en la pared del cilindro donde se rompen. El cacao quebrado junto con su cáscara cae sobre una zaranda inclinada con vibración con tamices de diferente abertura (0.04 mm, 0.06 mm, 0.08mm, y 0.1 mm) y por medio de un flujo de aire es separada la cascara del cacao troceado. 2.4

Tipos de descascaradores.

Se establecen dos tipos de sistemas de descascarados. Descascarilladora de rodillo. Descascarilladora de discos. 2.4.1

Descascarilladora de rodillos.

Descripción Esta comprende de un moto-reductor eléctrico que proporciona movimientos principales de la máquina mediante la conexión de engranes, catarinas y cadenas. El primer movimiento principal es para el sistema de descascarillado que está conformado por dos ejes-rodillos que

permiten que el cacao se desplace entre estos, teniendo como resultado el quiebre de la cascarilla de cacao y el desprendimiento de este gracias a una fuerza transmitida por el moto- reductor a estos, existe dos reguladores de separación de los ejes-rodillos, dicha distancia varía dependiendo del tamaño del cacao ya que este no cuenta con dimensiones establecidas El sistema de los ejes-rodillos se encuentra apoyado en chumaceras, en un extremo cuenta de un juego de engranes que hacen que giren uno hacia el otro, dichos engranajes giran mediante una transmisión de movimiento del moto-reductor que se da por medio de poleas y correas. El sistema de alimentación del cacao está compuesto por una tolva que se encuentra fija mediante pernos al sistema de descascarillado. En la Figura 2.2 se muestra el esquema de la descascarilladora de rodillos. Ventajas La tolva posee gran capacidad, proporcionando una alimentación continua. Capacidad de producción mayor, en menor tiempo. Al tener un sistema de regulación de la separación entre los ejes-rodillo permite mayor eficacia de descascarrillado siendo este el objetivo principal del equipo. Fácil operación. Fácil mantenimiento. Desventajas Los granos de cacao se parten o quiebran en varias partes, proporcionado una variedad de tamaños del cacao descascarillado. Existe desperdicio del producto del producto. Máquina ruidosa debido al uso del motor-reductor. Se requiere un cacao fino de exportación que sea de una cosecha determinada en el cual va a tener un tamaño similar cacao.

7

Figura 2.2 Descascarilladora de rodillos.4 2.4.2

Descascarilladora de discos.

Descripción Esta máquina realiza el descascarillado por medio de discos estriados, uno fijo y otro móvil, entre ellos se ubican los granos de cacao, de los cuales se desprenden las cascarillas mediante la fricción entre ellos y gracias a la acción de cuña que ejercen las estrías. En esta máquina un alto porcentaje de los granos se quiebran en partículas pequeñas, y esto por una razón principal, los discos de la máquina giran a una velocidad de 500 rpm y la alta velocidad genera que una mayor energía al momento del impacto prácticamente pulverice al grano, esto aumenta el porcentaje de pérdidas ya que es mayor la cantidad de polvo de cacao producido el cual fácilmente se pierde en el proceso de elaboración de semielaborados.

4

Ref. [21]

Para impulsar los granos hacia los discos se requiere un tornillo sinfín, esta es otra pieza muy importante de la máquina ya que se ubica justo por debajo de la tolva de alimentación y tiene la función de presionar los granos contra el disco estriado móvil. La máquina consta de un sistema de transmisión por bandas y poleas, desde el eje del motor que es uno de combustión interna, hasta el eje que transmite el movimiento al tornillo sin- fin y a los discos, este eje se apoya sobre dos chumaceras. EL sistema de alimentación consta de una tolva y en la ubicación de los discos existe una carcasa que protege la contaminación del cacao por agentes externos y a la salida existe una tolva para facilitar la recolección del producto procesado. El producto procesado cáscara y cotiledón sale de la máquina y cae por gravedad para ser apilado. En la Figura 2.3 se detalla cada una de las partes involucradas en la máquina. Ventajas La distancia de separacion entre los discos estriados es variable, lo que permite descascarar granos de distintos tamaño, obteniendo asi mejores resultados en el producto final. Gracias a la alimentación continua de los granos a través del tornillo sin-fin, nunca existe un atascamiento de la matería prima a la entrada y la producción tiene una tasa estable y continua. El mantanimiento de esta máquina es muy esporádico y realizarlo no presenta ningún problema, únicamente se debe aplicar la cantidad recomendada de lubricante en los piñones del reductor. La base o estructura principal de la máquina es maciza y estable, lo que asegura la máquina no tenga vibraciones. La operación no requiere más de una persona, es decir la máquina es un equipo semiautomático Desventajas

La fabricación de la hélice requiere un proceso de manufactura muy compleja y por ende su valor es muy alto, la misma característica afecta también la construcción del tornillo sin-fin

La velocidad angular requerida por la máquina es elevada, sobre la 500 rpm, esto es necesario para producir las fuerzas necesarias para el quiebre de los granos, sin embargo la alta energía de impacto ocasiona prácticamente la pulverización de los granos. La transmisión de movimiento por bandas y poleas, produce una pérdida de la potencia del motor lo que resta eficiencia a la máquina. El costo de la máquina seria de dificil acceso para los medianos productores de cacao.

El desgaste propio de las bandas obliga a que se realice un cambio cada

cuatro meses las mismas, siempre y cuando la máquina trabaje doce horas diaras.

Figura 2.3 Descascarilladora de disco.5

5

Ref. [22]

CAPÍTULO III

3.

3.1

INGENIERIA DEL PROYECTO

Introducción.

Consiste en retirar la cascarilla que cubre al grano de cacao, en este proceso es donde se implementa el diseño y cálculo de la máquina que permita remover dicha cascarilla. La importancia del proceso es de no ser realizado el producto final sale amargo. Al salir del descascarado, el cacao está listo para ser procesado en la industria chocolatera boliviana. 3.2

Diseño General.

Se aprecia como es descascarado el cacao mediante los rodillos girando en sentido contrario y con distintas velocidades, produciendo una fuerza de rozamiento separando así la cascara de grano de cacao figura 3.1.

Figura 3.1 Descascarado de cacao mediante rodillos.6 3.2.1

Especificaciones técnicas.

Para la determinación de las especificaciones del presente proyecto se debe tener en cuenta el satisfacer los requerimientos del cliente cuyo objetivo es el descascarillar el cacao tostado para la elaboración del chocolate. El método con que el cliente cuenta para el descascarillado del cacao tostado es de forma manual lo que ocupa mucho tiempo, debido a que se requiere aumentar la producción, se ve en la necesidad de la creación de un equipo con el afán de optimizar el tiempo en esta etapa de la elaboración del chocolate. 3.2.2

Parámetros funcionales.

Los parámetros funcionales poseen la importancia esencial en la función que va a desempeñar el equipo siendo así los parámetros más importantes en el diseño. 3.2.3

Capacidad.

Viéndose en la necesidad de optimizar el tiempo en el proceso de la obtención del grano cacao se diseñara la máquina para el descascarado de cacao a 1000 kg/hr

6 Ref. [20]

12

3.2.4

Dimensiones de granos de cacao.

Presenta un área aproximada de una elipse y cuya descripción se presenta a continuación figura 3.2

Figura 3.2 Esquema del grano de cacao.7 Una muestra al azar señala los distintos tamaños de granos y se determina el promedio de estos valores. En la tabla 1 se muestra los valores tomados de las dimensiones de los granos, los cuales corresponde al diámetro y largo de los mismos. Tabla 1. Dimensiones de los granos de cacao. MUESTRA DIMENSIONES DE Nº GRANOS DE CACAO (mm) LONGITUD DIAMETRO (L) MAX (a) 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 Promedio

23.50 24.00 25.00 21.50 25.50 22.10 23.70 22.70 25.00 23.00 23.60 21.20 22.60 24.40 23.00 23.39

12.00 13.30 13.60 14.00 14.90 13.00 13.50 14.00 12.90 12.60 13.00 14.00 11.50 13.30 12.40 13.20

7 Ref. [20]

13

Es importante considerar que dependiendo de la humedad resulta diferente el resultado del producto descascarado, ya que si el cacao está muy húmedo tanto la cáscara como el cotiledón se pulveriza, no ocurriendo lo mismo cuando el cacao está seco, en cuyo caso el cotiledón sale entero y la cáscara se parte por la mitad. En la Figura 3.3 se muestra un resultado de descascarar cacao seco y cacao húmedo.

Figura 3.3 Cacao seco y cacao húmedo descacarado.8 3.2.5

Fuerza de compresión de una máquina universal de ensayos.

Finalmente se estudia la fuerza necesaria para romper la cáscara de un grano tostado de cacao, esto se realiza mediante la aplicación de una fuerza en la máquina universal de ensayos hasta conseguir que la cáscara se resquebraje y se desprenda del cotiledón. Para esto se realizan varias pruebas en el laboratorio de análisis de esfuerzo, utilizando un equipo de la marca Tinius Olsen serie H25KS. En la figura 3.4 se observa el ensayo de laboratorio y en la tabla 2 se indican las fuerzas que se registraron en varios ensayados.

Figura 3.4 Ensayo de compresión del grano de cacao tostado. 9 8 9

Ref. [23] Ref. Escuela Politecnica 14

A partir del estudio de campo en el cual se realizan ensayos aplicando una fuerza de compresión se establece que la fuerza promedio que se debe aplicar para quebrar el grano y poder retirar la cáscara es de 31 [N] sin embargo entre los datos obtenidos se puede observar que algunos granos requieren apenas 24 [N] y otros 38 [N] para quebrarse y retirar su cáscara, es por esto que para tener la certeza de que cualquier grano que pase por los rodillos se quebrará se establece que la fuerza que deben ejercer los rodillos sea 40[N]. De esta manera se determina la fuerza necesaria para romper la cáscara del cacao tostado y con ello desarrollar el diseño. Tabla 2. Fuerzas obtenidas del ensayo de compresión. GRANO 1 2 3 4 5 6 7 9 10 PROMEDIO 3.2.6

FUERZA APLICADA F (N) 31 33 25 36 38 27 35 37 24 26.30

Propiedades del cacao.

Formas del grano……………….........Oblonga Tipo de cacao………………………...En Bolivia mayormente cacao mediano Dimensiones del grano………………Aprox. De 23.39 *13.2 (mm) 3.2.7 Cálculo de la cantidad de granos de cacao que se va a descascarar por revolución. Para el diseño se toma la longitud del rodillo de descascarado de 270 (mm), debido a que permite alcanzar la capacidad requerida, por otra parte en la tabla 1 se determina el diámetro (�) del cacao, por lo tanto la cantidad de cacao que se distribuye longitudinalmente está dada por la ecuación 3.1

Figura 3.5 Longitud de los rodillos.10 3.2.8

Número de cacao que ocupan en el rodillo.11

Figura 3.6 Cilindro desarrollado.12 �� =

�� (3.1) �

Dónde:

�� = �ú���� �� ����� ����� � �� ���ℎ� ��� �������

�� = �������� ��� ������� � = ������� �������� ��� ����� �� �����

Dado que las medidas del diámetro grano de cacao oscilan entre 12 a 13.5 mm se ha tomado en consideración la dimensión mayor debido a que el cacao se acomoda en cualquier sentido

10

Ref. [20] Ref. [Propia] 12 Ref. [20] 11

y para asegurarse que la producción del descascarado de cacao satisfaga las necesidades que se han planteado.

Figura 3.7. Posiciones del granos.13 Aplicando la ecuación se tiene (3.1) 270 �� = 13.5 = 20 (�����)

Para determinar el número de granos de cacao que ocupan en el perímetro del rodillo se utiliza la siguiente ecuación. ��� =

�� ��

(3.2)

Dónde:

��� = �ú���� �� ����� ��� �� ��������� �� �������

�� = ��������� ��� ������� �� = �������� ��� ����� �� �������� �� �������

Pero:

13 Ref. [20]

17

�� = � ∗ ��

(3.3

14 Ref. [20]

17

)Dónde:

�: ���������.

�� : �������� ��� �������.

�� = � ∗ 0.090 � �� = 0.283 � = 283 ��

Figura 7.8 Longitud del grano de cacao.14

�� = 23.39 ��

Aplicando la ecuación se tiene (3.2) 283 ��� = 23.39

��� = 12.10

(�����) El número de grano de cacao total que ocupa en el rodillo está dado por la ecuación (3.4) � ��−��� � �� = �

∗ ���

(3.4)

14 Ref. [20]

18

��−����� = 20 ∗ 12.10 (�����) ��� �� ] ��−�� �� � � �� =�242 [

15 Ref. [20]

18

�Se

determinó que en un 1 kg hay aproximadamente 270 granos de cacao entonces

la capacidad obtenida es la siguiente:

� = � ∗ ���

(3.5) � = ��������� �� �� ����� � = ����� ����

��� = �ú���� �� ����� �� ����� ��� ��������� 1000 �� � = ℎ���

270 ����� �� 1 ����� ℎ� ∗ ∗ 1� 60 � ���

� = 9000

��� �� �� �

En base al criterio anteriormente expuesto y la producción del grano de cacao definido en el cuadro anterior, se considera diseñar una máquina descascaradora de cacao de la siguiente capacidad. Q = 1000 [kg / h]………….Capacidad de la Descascaradora de cacao

3.3

Sistema de revestimiento en los rodillos descascaradores de cacao.

Previo al diseño y cálculo del sistema de descascarado, se hace referencia a las características del material del elemento principal (rodillos de caucho), que permite definir el diseño y cálculo del mencionado sistema. 3.3.1 Análisis teórico del sistema de descascarado de cacao.

19

Como el sistema más importante de la máquina, consta de dos rodillos de caucho que fueron diseñados para el descascarado de granos cacao, pudiéndose encontrar de diferentes tamaños dependiendo de la capacidad de la máquina figura 3.9.

20

Figura 3.9 Rodillo de caucho. 15 3.3.2

Caracterización del tipo de material de los rodillos. 16

El material del cual están fabricados estos rodillos son parte de una tecnología comercialmente se lo conoce como rodillos de caucho, es parte de una tecnología muy poco conocida en nuestro medio por lo que no se tiene un conocimiento exacto del tipo de material del cual se fabrican, actualmente han remplazado a los rodillos de arcilla y acero, por las características que presentan estos elementos (rodillos de caucho), y en base a investigaciones realizadas sobre este tipo de material se considera que este material pertenece a la familia de polímeros, siendo el resultado de una combinación de caucho natural y otros materiales en un proceso de vulcanización especial. En base a las características que presentan estos elementos y la teoría de los materiales poliméricos se define el módulo de elasticidad de este material del cual están fabricados estos rodillos, siendo esta una de las propiedades mecánicas que permiten determinar el consumo de energía en la etapa del descascarado de grano de cacao. A continuación se hace referencia a las características que presentan estos rodillos y que los hacen favoritos para descascarado de cacao. Características de los rodillos para descascarar cacao. 1. Capacidad De Descascarillado De Cacao: La capacidad de descascarillado es más alta que otras marcas por su superior cualidad de la alta resistencia al calor y la fuerte adhesividad.

15 16

Ref. [20] Ref. [24]

2. Alto Porcentaje De Capacidad: Se tiene alta eficiencia del descascarillado por más de 95% con menos cacao quebrado. 3. Reduce el porcentaje de cacao quebrado: Respecto al caucho, la alta elasticidad y proporcional dureza reducen porcentaje de quebrar el cacao. 4. Alta Resistencia Al Calor: La especificada materia del caucho eleva el nivel de resistencia al calor, permite la máxima permanencia en operación de 24 horas. 5. Alta adhesividad: Especificada fórmula refuerza la adhesividad al caucho y núcleo para evitar el desprendimiento. 3.3.3

Caracterización de los materiales poliméricos.17

Los polímeros, que abarcan materiales tan diversos como los plásticos, el hule o caucho y los adhesivos, son moléculas orgánicas gigantes en cadena. Los polímeros se utilizan en un sin fin de aplicaciones, que van desde juguetes, llantas de auto móviles, adhesivos, etc. Los polímeros están diseñados para dar una mejor resistencia o mejor rendimiento a temperaturas elevadas. Esos polímeros se producen en menores cantidades que los polímeros estándar por ser más costosos, algunos de estos polímeros pueden funcionar a temperaturas tan altas como los 350ºC. Los polímeros se clasifican de varias formas, uno de los métodos más usados para describir los polímeros es en función de su comportamiento mecánico. En la siguiente tabla 3. sé hace referencia a las tres clases principales de polímeros:

17

Ref. [8d] Cap. 15

Tabla 3. Tipos de Polímeros. COMPARACÓN DE LAS TRES CLASES DE POLIMEROS. Diagrama Comportamiento Estructura General Termoplástico

Cadenas lineales flexibles

Termoestable

Red rígida tridimensional

Elastómero

Cadenas lineales con enlaces cruzados

3.3.4

Materiales de fabricación de los rodillos descascaradores de cacao.18

Los materiales de los cuales se fabrican estos elementos pertenecen a la familia de los elastómeros, como es el caso del poliuretano y el caucho nitrilo, los primeros fueron desarrollados para incrementar la vida útil del producto y aumentar el porcentaje de cacao descascarado y su precio solo es ligeramente mayor que el de los rodillos de caucho. Es una excelente alternativa, evaluada en términos de eficiencia en costos. Este material permite combinar la dureza con flexibilidad y resistencia, lo que lo hace tener un mejor desempeño. El calor es el enemigo principal de los rodillos de poliuretano. Todo lo que puede generar calor en la máquina debe ser controlado cuidadosamente. La presión debe ser sólo la necesaria, la ventilación eficiente, el paralelismo de los rodillos, la tensión de la banda, son factores importantes. En máquinas con buen mantenimiento los resultados de nuestros rodillos serán excepcionalmente buenos, muy superiores a los rodillos convencionales de caucho nitrilo. Cuando las condiciones mecánicas de las máquinas no son las óptimas, por ejemplo, por deficiente refrigeración, excesiva presión o mal alineamiento, el calor generado deteriora los excelentes

rodillos

de

poliuretano,

anulando

sus

ventajas

teóricas. En estos casos es más conveniente usar nuestros rodillos de caucho nitrilo más resistente a altas temperaturas. Nuestro compuesto de caucho nitrilo es muy especial y distinto a la 18

Ref. [8a, 8b, 4c] Pág. Internet 22

formulación clásica utilizada normalmente por los fabricantes de rodillos. Como consecuencia, estos rodillos casi igualan la duración de los rodillos de poliuretano trabajando en condiciones óptimas y en la práctica pueden ser superiores si se tienen en cuenta todos los factores como porcentaje de descascarado de cacao, duración y estado mecánico de las máquinas. 3.3.5

Datos técnicos del los materiales de fabricación.

Las propiedades mecánicas para estos dos tipos de rodillos descascaradores de cacao son: Especificaciones técnicas de los rodillos de poliuretano. 

Resistencia a la tracción entre: ��

2.98 x 10-4 y 9.94 x 10-4 [ ��2 ] 

Resistencia a la compresión entre: ��

1.49 x 10-4 y 8.94 x 10-4 [ ��2 ] 

Módulo de elasticidad entre: 0.4 y 2.5 [ ]

��

�2 �

Especificaciones técnicas de los rodillos caucho nitrilo. 

Temperaturas de utilización: -20ºC hasta + 90ºC



Hasta los 70º C conserva buenas propiedades mecánicas.



Resistencia a la tracción entre: 0.5 y 3 [ ] �� �2 �

Se determina el calibre de dureza de acuerdo con las especificaciones técnicas para cada tipo de rodillo (uso que se le dé) y según las necesidades del cliente. El grado de dureza se verifica

de acuerdo con el tipo de rodillo que se haya reencauchado, según la siguiente escala de dureza vs. Tipo de rodillo:

Rodillos Descascarador. Tabla 4. Característica y dimensiones del rodillo.

Nº MATERIAL

1

Caucho

CARACTERÍSTICAS PROPIEDADE DIMENSIONES DUREZA S MECÁNICAS Dr * Lr * e SHORE A E[=] 2 ��/�� 2.5

90*270*5[mm]

Fuente: Empresa ZACCARIA, INDUSTRIA BRASILERA

90

FIGURA

3.3.6

Determinación de las cargas necesarias para descascarar el grano de cacao.

Dimensiones de los rodillos: Los rodillos deben tener un tamaño adecuado para que permitan procesar la capacidad de 1000 kg/hr, por tal razón se debe determinar diámetro, longitud y forma de la superficie. Sin embargo en este proyecto el parámetro primordial con el cual se determina que la maquina cumpla con la capacidad requerida es la velocidad angular de los rodillos es por eso que las dimensiones de los mismos se puede determinar en base a la disponibilidad en el mercado. Por lo tanto se debe establecer las siguientes medidas de rodillo.

��

= 90 �� … … … … … … … … … . ��á����� ��

��� ��������. �� = 270 �� … … … … … … … … . . . �������� �� ��� ��������.

Velocidades de los rodillos descascarador del cacao.

�1 =

330 ��� … … … … … … … … ��������� ������� ���

������� �� ������ó� ����.

�2 = 300 ��� … … … … … … … ��������� ������� ��� ������� �� ������ó� �ó���.

3.3.7 Análisis de fuerzas en el mecanismo19

En la siguiente figura 3.10 se puede apreciar la forma de trabajan los rodillos, apreciación que permite analizar el sistema y definir las fuerzas actúa en el rodillo descascarador.

Figura 3.10 Fuerzas producidas en los rodillos.20 19 20

Ref. [5] Pág. 48 al 56 y Ref. [6] Tomo II Pág. 860 al 862 Ref. [20]

Al observar la figura 3.10 se puede decir que este sistema es análogo a las trituradoras de rodillos lisos definidos donde la fuerza P. Fuerzas obtenidas del ensayo de compresión (Escuela politécnica Tabla 2 )

� = 40 � = 4.08 �� … … … … … . .

����� �

3.3.8

Cálculo de fuerza de rozamiento.21

Existe una fuerza de rozamiento debido a la fuerza normal P, la misma que se encuentra definida por la ecuación:

�� = � ∗ �

(3.6)

Dónde:

�

= ���. (�) = ��� (15º … . .30º) = 0.27 … … . ����������� ��

����������.

� = � … … … … … … … … … … … … … … … … … … … ������ ������ ����� 2

Aplicando la ecuación se tiene (3.6) �� = 1.10 �� ≈ 10.79 � 3.3.9

Cálculo de las velocidades Periféricas v1 , v2 y el Δ� de los rodillos.

� � � ��� ��� �� �� � é �� �� �� � � ��� � �� �� � � �� �� �� �1 = �1 ∗

�� [�⁄���] (3.7) 2

� � � ��� ��� �� �� � é �� �� �� � � ��� � �� �� � � �� � ó�� �

�2 = �2 ∗

�� [�⁄���] (3.8) 2

Remplazando la ecuación (3.7) y (3.8) las velocidades son:

21

Ref. [6] Tomo II Pág. 834

Dónde: �1 =

�2 =

330 ��� ∗ 60 ���

2� = 34.56 ��� 1 ���

300 ��� ∗ 60 ���

2� = 31.42 ��� 1 ���

� �1 = 1.56 ��� � �2 = 1.42 ��� De las definiciones anteriores, y de la observación de estos dos últimos resultados se determina la diferencia de velocidades

periféricas entre los rodillos, diferencia que es

necesaria para realizar el proceso de descascarado de cacao. �� = � − �

�� = 0.14

1 2

� ���.

3.3.10 Potencia consumida por los rodillos descascarador. Para el rodillo 1 (Eje fijo), la potencia consumida debido a la fuerza de fricción es: ����−1 = (�� ∗

��

)∗�

(3.9) 2

1

Aplicando la ecuación se tiene (3.9) ����−1 = (1.10 �� ∗

����−1 =

0.09 � ) ∗ 330 ∗ 2

���. � ∗ ���

1 ℎ�

2� 60 ���

���. � 76.04 �� �

1.711

����−1 = 0.0.25 ℎ

�Para el rodillo

por:

2 (Eje móvil), la potencia viene dada ����−2 = (�� ∗

��

) ∗�

(3.10) 2

2

Aplicando la ecuación se tiene (3.10) 0.09 � ) ∗ 300 ∗ 2

����−2 = (1.10 ∗

���. � ∗ ���

����−2 =

2� 60 ���

1 ℎ�

���. � 76.04 �� �

1.56

����−1 = 0.045

ℎ�

3.3.11 Potencia total por los rodillos descascaradores.

������ ��� 1−2 = ����−1 + ����−2

(3.11)

������ ��� 1−2 = 0.070 ℎ�

La potencia del motor es.

������ =

� �� ��� �� � 1 −2

�����

Dónde:

����� = ��� ∗ ��� ∗ ���

(3.13)

(3.12)

����� = � … … … … … … … … … … … … . . ����������� ����� ��� = 0.98 … … … … … … … … … … … … . ����������� �� ���������ó� �� ������� ��� = 0.90 … … … … … … … … … … … … . ���������� ��� ����� � 50 �� ��� = 0.88 … … … … … … … … … … … … . ����������� ��� ����� � 3000 �. �. �. �

Aplicando la ecuación se tiene (3.13)

����� =

0.7

8Por

tanto la potencia del motor eléctrico según ecuación (3.12) es:

������ = 0.089

��

Se utiliza un motor comercial

������ ≈ 0.10

��

3.3.12 Cálculo de separación entre rodillos22

Figura 3.11 Separación de distancia entre rodillos.23 �� = ��������� ����� �������

�� = ������ ���� ��� �����

Dónde:

Reemplazando

�� = �1 + �� + �2

(3.14)

�1 = �2 = 45 ��

�� = 45 + 11.5 + 45 = 101.5 ��

La máquina tiene un rodillo móvil para ajustar el �

y mejorar el rendimiento y la

�

calidad del descascarado del producto, ya que los diámetros de cacao son variables. Para el cálculo de la distancia escogemos el diámetro mínimo del cacao con el fin de optimizar al cien por ciento el descascarado de cacaos. 22 23

Ref. [Propia] Ref. [20]

3.3.13 Polea tensora24 Es un cilindro (u otra polea de correa) que apoye sobre la correa y permite aumentar su tensión adecuadamente. Puede deslizarse mediante un tornillo que también hace de eje. Con la polea tensora se podrá regular la correa del rodillo móvil para graduar el tamaño del grano de cacao teniendo mayor rendimiento del producto.

Figura 3.12 Polea tensora25

Figura 3.12 (a) Polea tensora26 En el centro del espacio (t) aplique una fuerza (perpendicular al espacio) suficiente para formar una deflexión en la correa en 1/64” para cada pulgada de largo del espacio, o sea que la deflexión debe ser el 1.6 % de espacio.

24

Ref. [13] Ref. [20] 26 Ref. [20] 25

La fuerza esta entre 1 y 1.5 veces los valores indicados para la tensión normal, entonces la transmisión estará satisfactoriamente tensionada. 3.4

Sistema de alimentación. 27

3.4.1

Dimensionamiento de la tolva.28

Para alimentar producto a la máquina se utiliza una tolva de pirámide truncada (invertida), una consideración importante es que la altura no debe ser mayor 0.5(m) evitando que sea demasiado alto para poder colocar la materia prima en su boca de entrada. Considerando que la máquina procesara 1000 (kg/hr), se establece que se debe ingresar alrededor de 17 (kg/min) a fin de alcanzar la capacidad deseada, y conociendo que un kilogramo de cacao puede ocupar un volumen de 1500( �� )= 0.0015 � 3

3

reemplazando relación equivalente de masa y volumen en el caudal requerido para un minuto obtenido del caudal másico por hora el cual es 17 (kg/min) donde: � �� 0.0015�3 �� 3 = 17 ��� ��� ��� ∗ 1 �� 0.0255 ����� El volumen requerido para alimentar durante 5 minutoS y así dar tiempo a la recarga de la tolva será igual a 0.0255 �3*5 = 0.1275 �3 El volumen de la tolva que abastecerá durante 5 minnutos es 0.1275�0.14 �3 �������� � �� �� = 0.25 (� �� � ) ���ℎ� � ��� � = 0.08 (� �� � )

La ecuación para determinar el volumen de una pirámide truncada es: ℎ � = ∗ (� + ��′ + √� ∗ ��′ ) (3.15) 3

27 28

Ref. [7] Pág. 209 al 213 Ref. [7] Pág. 211

Dónde:

ℎ = ������� �� �� ���á���� ��������

� = Á��� �� �� ���� ����� ��′ = Á��� �� �� ���� �����

Por lo tanto se establecen el valor de la altura y las dimensiones del área superior y se verifica que el resultado obtenido cumpla con el mínimo de volumen requerido. Y los datos asumidos son:

ℎ = 0.45 (�) ����������� = 0.6 (�) ���ℎ���� = 0.6 (�) � = 0.36 (�2) ��′ = 0.25 ∗ 0.08 = 0.02(�2)

Aplicando la ecuación se tiene (3.14) 0.45 �= ∗ (0.36 + 0.02 + √0.36 ∗ 0.02) 3

� = 0.14 ( �3 )

Este valor satisface el volumen requerido y por lo tanto se definen estas medidas para la construcción de esta pieza. La tolva se construye en plancha de acero inoxidable debido a que es un elemento que está en contacto directo con el cacao, es decir un producto alimenticio y no debe contaminarse. Para soldar esta laminas se debe emplear el proceso de soldadura TIG de 1.6 (mm). 3.4.2

Cálculo de la presión de carga sobre la tolva.

La presión que ejerce la carga sobre las paredes de la tolva depende de las propiedades de esta (de la movilidad de sus partículas y del peso volumétrico) y la profundidad de

instalación de las paredes, a partir del nivel de carga h menospreciando la fricción de la carga con la pared. He aquí un esquema de la presiones sobre las paredes de la tolva.

Figura 3.13 La presión normal sobre la pared vertical.29 Presión de la carga q m**h * xh

1 sen( )

*  [=] ton / m2

1  sen( )

(3.16)

Dónde:

� ≈

1− ���(��) 1+ ���(��)

Es el coeficiente de la presión lateral para las cargas extremadamente móviles similares a los líquidos; m100 mmH2O de paletas radiales weisman considera: D2 = (2.…..3)D1 � =

�2

(3.32) 1 2.5

�1 = 108 .52 �� = 0.1085 �

f) Velocidad tangencial a la entrada del rodete (u1). La velocidad u1 se define por la siguiente ecuación: 45

�1 =

� ∗ �1 ∗ � (3.33) 60

41 42

Ref. [12] Cap. 7 Ref. [12] Cap. 7

46

Dónde: n = 630 rpm………………………………Velocidad angular del rodete. Aplicando la ecuación se tiene (3.33) � �1 = 3.60 ��� g)

Diagrama de velocidades de entrada y salida.

Figura 3.15 Diagrama del ventilador.43 h) Cálculo de velocidad radial a la entrada (cm1).44 De la ecuación de la continuidad se obtiene. ��1 =

� � ∗ � ∗ �1 ∗

(3.34)

�1 Dónde:

µ1 = 0.85 … … … … … … … … … … … … … … ����������� �� �������

�� �� �����ó�.

Aplicando la ecuación se tiene (3.34) 43 44

Ref. [20] Ref. [12] Cap.

7 46

� ��1 = 7.73 ��

43 44

Ref. [20] Ref. [12] Cap.

7 47

�Al

ser una máquina de entrada radial tenemos que la velocidad radial a la entrada es igual a la velocidad absoluta de entrada. � ��1 = �1 = 7.73 ��� i) Cálculo de ángulo (β1). De acuerdo a la figura 3.13 y por trigonometría el ángulo (β1), es: �1� −1 [°] ) � = ���� 1 (

1

�

(3.35)

�1 = 65 °

j) Cálculo de la velocidad radial a la salida (cm2).45 De la ecuación de la continuidad se tiene: ��2 =

� � ∗ � ∗ �2 ∗

(3.36)

�2

Dónde µ2= 0.90………………………………..Coeficiente de llenado de la sección. Aplicando la ecuación se tiene (3.36) � ��2 = 0.59 ��� k)

Cálculo de la velocidad absoluta a la salida (c2).46

De acuerdo a la figura 3.15 tenemos que la velocidad absoluta a la salida de los álabes: 46 Ref. [12] Cap. 7

47

�2 = √�2� 2 + �2 2 (3.37)

45

Ref. [12] Cap. 7

47 Ref. [12] Cap. 7

47

Aplicando la ecuación se tiene (3.37) � �2 = 9.039 ��� l) Cálculo del ángulo entre la velocidad circunferencial y absoluta de salida (α2).47 En base al triangulo de velocidades de la figura 3.15 el ángulo es: �2 [°] �2 = ���� ( ) −1

�

� (3.38) 2

Remplazando valores: �2 = 3.74 ° m) Cálculo del número de álabes (z). El número de álabes se determina en base a ecuaciones empíricas: z6*

m1 m1

(3.39)

Dónde: � =

�2 = 2.5 �1

Aplicando la ecuación 3.39 tenemos el número de álabe del ventilador.

�

= �

����� �

3.5.9

Caracteristicas del rotor.

El rotor está construido por una plancha metálica y perfiles en T de pared delgada que están soldadas al eje del ventilador, los perfiles T sirven de soporte de las aspas para evitar el 47 Ref. [12] Cap. 7

48

pandeo. El rotor presenta 8 aspas separadas entre ellas a 90º, para una mejor ubicación se puede apreciar en la Figura 3.14.

48 Ref. [12] Cap. 7

48

Figura 3.16 Rotor del ventilador48. Las propiedades mecánicas de la plancha y del perfil T son de Acero AISI Nº 1020 (rolado en caliente). Las dimensiones del material utilizado en el rotor son las siguientes: Plancha de metálica de 345x265x2 (mm) por cada aspa. Total de plancha utilizado en las aspas (4)- 1380x265x2 (mm). Perfil T de pared delgada de 25.4x25.4x3.175 (mm) La soldadura utilizada para la unión de los perfiles al eje y de las aspas al perfil es por arco metálico, se utilizan electrodos de la serie E6013.

Figura 3.17 Ventilador centrifugo.49

48 49

Ref. [20] Ref. [20] 49

3.6

Cargas en los rodillos descascaradores.

La carga que se genera en los rodillos depende directamente de las fuerzas de compresión y corte entre los granos de cacao y la superficie de los rodillos. Los estudios realizados indican que los granos de cacao tienen un esfuerzo de compresión y corte. La acción que ejercen los granos de cacao sobre los rodillos es directamente proporcional a su longitud, por tanto se tienen que calcular los esfuerzos unitarios de compresión y corte.

Figura 3.18 Cargas que actúan en el rodillo50 3.6.1

Esfuerzo de compresión unitario.51

�� = � ∗ �

(3.40)

� = 40 � … … … … … … … � � � � � � � � � � � � � � � � � � � � � � � � � � � � � � � � � � � � � � � � � � 2. � = 270 � � = 0.27 � … … … � � � � � � � � � � � � � � � � � � � � � � � � � � � � � � �. � � = 40 ∗ 270

3.6.2

� � = 10800 � � �

Fuerza de corte unitario.52

�� = �� ∗ � (3.41)

50

Ref. [20] Ref. [Propia] 52 Ref. [Propia] 51

� � = 10.79 � … … … … … … … … … … … . � � � � � � � � � � � � � � � � � �

� � � � � � ó � (3.7) � = 270 � � = 0.27 � … … … … … … . . � � � � � � � � � � � � � � � � � � � � � � � � � � � � � � �. � � = 10.79 ∗ 270

3.7

� � = 2913.57 � � �

Selección del moto-reductor para los rodillos descascaradores.

Por tanto la potencia del motor eléctrico según ecuación (3.12) es:

� � � � �− � � � � � � � �

= 0.10 ℎ�

Las poleas deben girar a 300 - 330 rpm. Para obtener esta velocidad se usa un motoreductor. En el mercado existen reductores con relación de transmisión estándar, la velocidad más aproximada a la promedio es de 311 rpm moto-reductor de uso es de la marca LENTAX-M 0.07 kw = 0.10 hp: Tabla 5. Moto-reductor LENTAX M-0.07 kw/0.10 hp53

53 Ref. [26]

51

Cálculo de transmision por correa moto-reductor al eje de apoyo fijo.54

3.7.1

Para el dimensionamiento de esta parte del sistema de transmisión se requiere saber los siguientes datos:

� � � � � − � � � � � � � � = 0.10 � � … … … … . . � � � � � � � � � � � � � � � � �

�á� � � � � �1 � � � �− � � � � � � � �

= 311 � � � … … … . � ú � � � � � �

������������ ��� ����� �2 � � � � � � �

= 330 � � � … . . … … … … . … � ú � � � � � �

� � � � � � � � � � � � � � � � �á� � � � � � � 1 = � � 2 = 80 � � = 3.15 � � � � … … . � � á � � � � � � � � � � � � � � � � � ���� − �������� � � 1 = 76.8 � � = 3.02 � � � � … … … … . � � á � � � � � � � � � � � ������������� ����

La secuencia de cálculo: 1er Paso.-

Determinación de la potencia de proyecto (potencia calculada). a) Factor de servicio (FS) FS = 1.2………………………Tabla 1 b) Potencia de proyecto. Pproy = Fs* NMOTOR 54 Ref. [13]

52

Pproy = 1.2* 0.10 = 0.12 Hp 2do Paso.Determinación del perfil de correa. Con: Pproy = 0.12 Hp

55 Ref. [13]

52

Tabla 5

Perfil A

nMOTO-REDUCTOR = 311 rpm 3er Paso.Cálculo de la relación de velocidades. RT = 311/ 330 = 0.94 4to Paso.Diámetros recomendados. Dp = 3.02 pulg dp = 3.15 pulg 5to Paso.Cálculo de las velocidades periféricas.

v  256.67

v  0.262 * d p * rpm

pie min

La velocidad encontrada no debe ser mayor a 6000

pie min

6to Paso.Determinación de la distancia entre centros de ejes (C) y del largo primitivo de la correa

(LP).

a) Los valores iníciales de C y Lp son: No siendo dada la distancia entre ejes, esta puede ser determinada a través de la fórmula Lp = 2C + 1.57 (Dp +

(Dp−dp) 4C

2

(Aproximado)

dp ) + Ci = 7.09 pulg…………….. Distancia entre centros inicial

53

b) Llevando el valor de Lp = 23.87 pulg. A la tabla (13) se verifica que la correa que más se aproxima es la A-24 cuyo largo primitivo de la correa es:

LP = 24 pulg. 7mo Paso.Determinación del Hp clasificado y número de correas necesarias. a) Cálculo y determinación del factor de corrección del arco de contacto FAC. Determinación del nuevo arco de contacto por: Ac  180 

DP  dp * 60 C

[º]

Remplazando valores tenemos que: Ac = 1179.75 º

Tabla 7

FAC = 1 Correa VV

Determinación del factor de corrección del largo FLP Con la designación de la correa: A-24

Tabla 8

FLP = 0.78

b) Determinación del HPbasico por correa.

Con: nMOTOR-REDUCTOR = 311 rpm Tabla 9 Determinación del HPadicional por correa. Con:

HPbasico = 0.72 Hp

nMOTO-REDUCTOR = 311 rpm Tabla 9

HPadicional = 0 .01 Hp

Determinación del HP clasificado. HP clasificado = HPbasico + HPadicional Remplazando valores tenemos: HP clasificado = 0.73 Hp c) Determinación del HPefec. HPefec.= HP clasificado * FLP * FAC. Remplazando valores tenemos que: HPefec.= 0.60 Hp Determinación del número de correas. El número de correas es el resultado de la división del Pproy por el HPefec.. Entonces: Nº =

HPp ro y. HPefec.

=

0.12 = 0.2≈1 0.60

Normalizando: Se recomienda usar 3.7.2

Nº = 1 correas A24. GOODYEAR

Diseño de la transmision por engranajes rectos.55

El sistema de transmisión de potencia cuenta con un par de engranajes, que hacen posible dicha transmisión, el diseño y cálculo se lo realizo en el programa Autodesk Inventor Professional 2013

55 Ref. [20]

55

Figura 3.19 Transmisión por engranajes. 56 3.7.2.1 Diseño y cálculo en el par de engranajes rectos. Tabla 6. Parámetros comunes. Coeficiente de engranaje

i

1,0000 su

Coeficiente de engranaje deseado

iin

1,0000 su

Módulo

m

4,500 mm

Ángulo de hélice

β

0,0000 gr

Ángulo de presión

α

20,0000 gr

Distancia al centro

aw

119,000 mm

Distancia al centro del producto

a

117,000 mm

Corrección unitaria total

Σx

0,4715 su

Separación circular

p

14,137 mm

Separación circular base

ptb

13,285 mm

Ángulo de presión de funcionamiento

αw

22,4970 gr

Coeficiente de contacto

ε

1,4811 su

Desviación límite del paralelismo entre ejes fx

0,0110 mm

Desviación límite del paralelismo entre ejes fy

0,0055 mm

56 Ref. [20]

56

Tabla 7. Engranajes. Engranaje 1 Engranaje 2 Tipo de modelo

Componente

Componente

Número de dientes

z

26 su

26 su

Corrección unitaria

x

0,0000 su

0,4715 su

Diámetro de separación

d

117,000 mm

117,000 mm

Diámetro exterior

da

125,756 mm

130,000 mm

Diámetro raíz

df

105,750 mm

109,994 mm

Diámetro de círculo base

db

109,944 mm

109,944 mm

Diámetro de separación de trabajo

dw

119,000 mm

119,000 mm

Anchura de cara

b

20,000 mm

20,000 mm

Coeficiente de anchura de cara

br

0,1709 su

0,1709 su

Altura de cabeza del diente

a*

1,0000 su

1,0000 su

Juego

c*

0,2500 su

0,2500 su

Empalme raíz

rf *

0,3500 su

0,3500 su

Grosor de diente

s

7,069 mm

8,613 mm

Grosor de diente tangencial

st

7,069 mm

8,613 mm

Grosor de diente sobre cuerda

tc

6,242 mm

7,606 mm

Altura de cabeza de diente sobre cuerda

ac

3,242 mm

5,116 mm

Cota sobre cuerda

W

48,135 mm

49,586 mm

Dientes de cota sobre cuerda

zw

4,000 su

4,000 su

Cota sobre (entre) conductores

M

128,592 mm

131,914 mm

Diámetro de conductor

dM

8,000 mm

8,000 mm

Desviación límite del ángulo de hélice

Fβ

0,0110 mm

0,0120 mm

Oscilación circunferencial radial límite

Fr

0,0280 mm

0,0280 mm

Desviación límite de la separación axial

fpt

0,0100 mm

0,0100 mm

Desviación límite de la separación básica

fpb

0,0095 mm

0,0095 mm

Número virtual de dientes

zv

26,000 su

26,000 su

Diámetro de separación virtual

dn

117,000 mm

117,000 mm

Diámetro exterior virtual

dan

125,756 mm

130,000 mm

Diámetro de círculo base virtual

dbn 109,944 mm

109,944 mm

57

Corrección unitaria sin conicidad

xz

0,2704 su

0,2704 su

Corrección unitaria sin entalladura

xp

-0,5010 su

-0,5010 su

Corrección unitaria con entalladura admitida xd

-0,6710 su

-0,6710 su

Truncamiento cabeza diente

k

0,0271 su

0,0271 su

Unidad de grosor del diente exterior

sa

0,7526 su

0,5903 su

Ángulo de presión en la punta

αa

29,0420 gr

32,2505 gr

Tabla 8. Cargas. Engranaje 1

Engranaje 2

Potencia

P

0,373 kW (0.5 hp)

0,365 kW

Velocidad

n

330,00 rpm

330,00 rpm

Par de torsión

T

10,789 N m

10,573 N m

Eficiencia

η

0,980 su

Fuerza radial

Fr

75,099 N

Fuerza tangencial

Ft

181,332 N

Fuerza axial

Fa

0,000 N

Fuerza normal

Fn

196,268 N

Velocidad circunferencial v Velocidad de resonancia

nE1

2,022 mps 10358,372 rpm

58

Tabla 9. Material. Engranaje 1

Engranaje 2

Hierro fundido

Acero fundido al

maleable

carbono

Su

500 MPa

500 MPa

Límite de elasticidad

Sy

300 MPa

260 MPa

Módulo de elasticidad

E

162000 MPa

206000 MPa

Coeficiente de Poisson

μ

0,300 su

0,300 su

Tensión de plegado admitida sat

152,0 MPa

165,0 MPa

Tensión de contacto

480,0 MPa

410,0 MPa

Resistencia máxima a tracción

sac

admitida Dureza de postizo de diente

JHV

210 su

210 su

Tipo de tratamiento

tipo

0 su

1

su

3.7.2.2 Cálculo de resistencia. Tabla 10. Factores de carga adicional. Factor de sobrecarga

Ko

1,000 su

Factor dinámico

Kv

1,050 su

Factor de tamaño

Ks

Factor de fiabilidad

KR

1,000 su

Factor de temperatura

kt

1,000 su

Factor de distribución de carga

Km

1,164 su

1,164 su

Factor de corrección de plomo

Cmc

1,000 su

1,000 su

Factor de corrección de alineación

Ce

1,000 su

Cpm

1,000 su

Cma

Unidades de engranaje encerrado

1,000 su

1,000 su

de malla Modificador de proporción de piñón Factor de alineación de malla

comerciales (0,1394)

59

Tabla 11. Factores de contacto. Factor de condición de superficie Cf

1,000 su 1,000 su

Factor de ciclo de tensión

ZN 0,846 su 0,846 su

Factor de coeficiente de dureza

CH 1,000 su 1,000 su

Factor de elasticidad

Cp

Factor de geometría

I

2144,925 su 0,083 su

Tabla 12. Factores de plegado. Factor de carga inversa

Ya

1,000 su 1,000 su

Factor de grosor del anillo KB 1,000 su 1,000 su Factor de ciclo de tensión

YN 0,908 su 0,908 su

Factor de geometría

J

0,468 su 0,995 su

Tabla 13. Resultados. Coeficiente de seguridad contra corrosión kf Coef. seguridad contra rotura de diente

2,154 su

kn 26,191 su 60,510 su

Comprobar cálculo 3.7.2.3 Determinación de fuerzas en el eje de apoyo fijo.57

57

Ref. [20]

1,840 su

Positivo

Cálculo del eje principal. Tabla 14. Material Material

Hierro fundido gris

Módulo de elasticidad E

102000 MPa

Módulo de rigidez

G

41000 MPa

Densidad

ρ

7160 kg/m^3

Tabla 15. Popiedades del cálculo Incluir Sí

Densidad

ρ 7160 kg/m^3

Sí

Coeficiente de desplazamiento cortante β

1,188 su

Número de divisiones

1000 su

Modo de tensión reducida

HMH

Tabla 16. Cargas. Índic

Ubicació

e

n

Fuerza radial Y

X

Par

Tamañ

Direcció

de

o

n

torsió

Flexión Y

X

Ángulo

Tamañ

Direcció

de

o

n

flexión 0,06 gr

n 1

2

3

4

5

19,5 mm

19,5 mm

181,33

181,33

-

-

50,062

212,10

2N

2N

42,41

26,60

µm

gr

0 µm

2 µm

-

-

50,062

212,10

42,41

26,60

µm

gr

0 µm

2 µm

-

-

-

48,935

212,08

10,790

41,46

25,98

µm

gr

Nm

0,000

196,26

196,26

N

8N

8N

20,5 mm

90,00 gr

5 µm

6 µm

477,5

421,00

421,00

-

-

49,916

190,29

mm

0N

0N

49,11

8,918

µm

gr

3 µm

µm

477,5

10,790

-

-

49,916

190,29

mm

Nm

49,11

8,918

µm

gr

3 µm

µm

0,06 gr

0,06 gr

0,07 gr

0,07 gr

Tabla 17. Soportes. Índi

Tip

Ubicaci

ce

o

ón

Fuerza de reacción Y

X

Tipo

Tama

Direcci

ño

ón

Flexión Y

X

Ángu

Tama

Direcci

lo de

ño

ón

flexió n

1

Lib

67 mm

re

166,8

221,5

277,3

53,02

Usuar

-

0,00

0,000

151,57

0,05

17 N

16 N

03 N

gr

io

0,00

0

µm

gr

gr

0

µm

µm 2

Fijo

436,25

453,7

-

454,4

356,82

Usuar

-

0,00

0,000

176,71

0,06

mm

48 N

25,24

50 N

gr

io

0,00

0

µm

gr

gr

0

µm

8N

µm

Tabla 18. Resultados. Longitud

L

500,000 mm

Masa

1,859 kg

Tensión de plegado máxima

σB

11,355 MPa

Tensión de corte máxima

τS

1,219 MPa

Tensión de torsión máxima

τ

5,934 MPa

Tensión máxima

σT

0,000 MPa

Tensión reducida máxima

σred

14,322 MPa

Flexión máxima

fmáx

85,855 µm

φ

-0,16 g

Masa

Ángulo de torsión

Figura 3.20 Vista preliminar.

Figura 3.21 Fuerza de corte.

Figura 3.22 Momento flector.

Figura 3.23 Flexíon.

Figura 3.24 Tension de plegado.

Figura 3.25 Tensión de corte.

Figura 3.26 Tensión de torsión.

Figura 3.27 Diámetro ideal. 3.8

Cálculo de reacciones en el rodillo descascarador X-Y (fijo).

3.8.1

Diagrama de fuerza cortante y momento flector. �� = 2913.57 ��� Fuerza tangencial

Ft

181.332 N

Figura 3.28 Diagrama de fuerza X-Y.58 �� = 10800 ���

58

Ref. [19]

Fuerza radial Fr 75.099 N

Figura 3.29 Diagrama de fuerza X-Z.59 3.8.1.1 Diámetro del eje fijo.

Figura 3.30 Diagrama del eje fijo descascarador.60

59 60

Ref. [19] Ref. [20]

De acuerdo a los diagramas de momentos flectores calculados anteriormente y basados en la teoría se hará el cálculo en puntos más críticos. La determinación del diámetro viene dado por la siguiente ecuación:61 32N √ 3 T D� = [ ( ) ] π 4 Sy

1 2 3

(3.42)

Dónde:

� = ������ �� ���

� = ������ �� ����ñ� �� = �í���� ��á����� � �� �����ó� � = �����ó� ��� ��� ���� = 19.09 �� − ���� = 2.16 � − �

Material: AISI 1020 estirado en frío, Su: 61 KSI= 420 MPA, Sy: 51 KSI = 352M PA. Factor de diseño N Medida de la seguridad relativa de un componente bajo la acción de la carga. N = 2 a 2.5 Materiales dúctiles. Diseño de elementos de máquina bajo cargas dinámicas

N=2

Aplicando la ecuación se tiene (3.42) 1 3 2

32 ∗ 2 √ 3 19.09 DA = [ ( ) ] π 4 51000 DA = 0.698pulg = 17.75 mm

61

Ref. [14] Cap.12

La determinación del diámetro viene dado por la siguiente ecuación:62 t

32N D� = [ π ′

n

3

K .M √( )

T

1 2 3

2

+ S

( ] S4y

)

(3.43)

Dónde:

� = ������ �� ���

� = ������ �� ����ñ� �� = ������ �� �����������ó� �� ��������� � = ������� ������� ���������� �� �� ����� ��������� �� = �í���� ��á����� � �� �����ó� �’� = �í���� �� ����������� � �� ������ ��������� � = �����ó� ��� ��� ���� = 19.09 �� − ���� = 2.16 � − �

Material: AISI 1020 estirado en frío, Su: 61 KSI= 420 MPA, Sy: 51 KSI = 352M PA. La resistencia a la fatiga real estimada para el material está dada por la ecuación:63

S′n = Sn . Cm . Cst . CR . CS

(3.44)

Dónde:

�� = ����������� � �� ������ (�������

�����������) ��������� = 27���

�� = ������ �� �������� (����� �������) = 1

��� = ���� �� �������� (�����������) = 1

�� = ������ �� ������������� 0.99 = 0.81

62 63

Ref. [14] Cap.12 Ref. [14] Cap.5

�� = ������ �� ����ñ� = 0.80 S′n = 27000 ∗ 1 ∗ 1 ∗ 0.81 ∗ 0.80 S′n = 17496

Factor de diseño N

Medida de la seguridad relativa de un componente bajo la acción de la carga. N = 2 a 2.5 Materiales dúctiles. Diseño de elementos de máquina bajo cargas dinámicas

N = 2.5

PUNTO A Factor de concentración de esfuerzos Kt. Se debe a las discontinuidades geométricas en ejes. Kt = 2 chaveta (cuñero) de perfil.

���

=� 64

Momento flector alternante M.

2

(3.45)

MA = √MAy 2+ MAZ Dónde: � 7890.34 � 0− �� = 69.83 ����− = ���� MAZ = Aplicando la ecuación se tiene (3.43) 32 ∗ 2.5 DC = [

2 ∗ 69.83 √(

) π 17496

64

Ref. [14] Cap.12

3

19.09

2

+ ( ) ] 4 51000

1 3 2

DA = 0.673 pulg = 17.097 mm

Se utilizara el mismo diámetro en todos los soportes. NORMALIZADO D = 25 mm 3.9

Cálculo de transmision por correa moto-reductor al eje movil del rodillo descascarador.65

Para el dimensionamiento de esta parte del sistema de transmisión se requiere saber los siguientes Datos:

�����−�������� = 0.10 �� … … … … … �������� ����� �� ��

�á����� �1 ����−��������

= 311 ��� … … … … �ú���� ��

������������ ��� ����� �2 ��� �����

= 300 ���. . … … … … … … . �ú���� ��

������������ �� �� �á����� ��1 = ��2 = 80 �� = 3.15 ���� … … . ��á����� �� �� ����� ��� ���� − �������� ��2 = 84.8 �� = 3.34 ���� … … . … . . ��á����� ��� ��� ������������� ����

La secuencia de cálculo: 1er Paso.-

Determinación de la potencia de proyecto (potencia calculada). a) Factor de servicio (FS) FS = 1.2………………………..Tabla 1 71

b) Potencia de proyecto. Pproy = Fs* NMOTO-REDUCTOR Pproy = 1.2* 0.10 = 0.12 Hp

65

Ref. [13]

72

2do Paso.Determinación del perfil de correa. Con: Pproy = 0.6 Hp Tabla 5

Perfil A

nMOTO-REDUCTOR = 311 rpm 3er Paso.Cálculo de la relación de velocidades. RT = 311/ 300 = 1.04 4to Paso.Diámetros recomendados. Dp = 3.34 pulg dp = 3.15 pulg 5to Paso.Cálculo de las velocidades periféricas. v  0.262 * d p * rpm

v  256.67

pie min

La velocidad encontrada no debe ser mayor a 6000

pie min

6to Paso. Determinación de la distancia entre centros de ejes (C) y del largo primitivo de la correa (LP).

Lp = 2C + 1.57 (Dp +

(Aproximado)

(Dp−dp) 2

dp ) +

4C

Ci = 15.81 pulg…………….. Distancia entre centros inicial Lp = 41.81 pulg……….... Long. de correa aproximada. b) Llevando el valor de Lp = 41.81 pulg. a la tabla (13) se verifica que la correa que más se aproxima es la A-42 cuyo largo primitivo de la correa es: LP = 42 pulg. La distancia real entre centros es: C = 42 pulg. 7mo Paso.Determinación del Hp clasificado y número de correas necesarias. d) Cálculo y determinación del factor de corrección del arco de contacto FAC. Determinación del nuevo arco de contacto por: Ac  180 

DP  dp * 60 C

[º]

Remplazando valores tenemos que: Ac = 179.27 º

Tabla 7

FAC = 1 Correa VV

Determinación del factor de corrección del largo FLP Con la designación de la correa: A-42

Tabla 8

FLP = 0.89

e) Determinación del HPbasico por correa. Con:

nMOTOR-REDUCTOR = 311 rpm Tabla 9

HPbasico = 0.72 Hp

Determinación del HPadicional por correa. Con: nMOTO-REDUCTOR = 311 rpm Tabla 9

HPadicional = 0 .02 Hp

Determinación del HP clasificado. HP clasificado = HPbasico + HPadicional Remplazando valores tenemos: HP clasificado = 0.74 Hp f) Determinación del HPefec. HPefec.= HP clasificado * FLP * FAC. Remplazando valores tenemos que: HPefec.= 0.66 Hp Determinación del número de correas. El número de correas es el resultado de la división del Pproy por el HPefec.. Entonces: Nº =

HPp ro y. HPefec.

=

0.12 = 0.18 ≈1 0.66

Normalizando:

Se recomienda usar

Nº = 1 correas A23. GOODYEAR

3.9.1

Fuerza generada por el rodillo descascarador movil.

Hp= 0.10 Hp n = 300 rpm Dónde:

���� ������ ����������. 66 � � � = 1.5 ��� ∗ (3.46) � ��

= � ������ �� �����ó� �� �� ���.

�� = ������ ������ �� �� ���.

Si:

� �⁄2

(3.47)

63000 ∗ ℎ� �= �

(3.48)

�� = Y

De las ecuaciones (3.48) y (3.47) los valores de T y FN son: 63000 ∗ 0.10 = 21 �� − ���� �= 300 21 �� = 3.34⁄2 = 12.58 ����

Remplazando estos valores en ecuación (3.46) la fuerza de flexión en el eje es de: �� = 1.5 ∗ 12.58 = 18.87 �� = 82.94 �

66

Ref. [14] Cap.12

3.9.2

Calculo de reacciones en el rodillo descascarador movil X-Y.

3.9.3

Diagrama de fuerza cortante y momento flector.

�� = 10800 ���

Figura 3.31 Diagrama de fuerza X-Y.67

67 Ref. [19]

76

3.9.4

Cálculo de reacciones en el eje x-z (rodillo movil descascarador ).

�� = 2913.57 ���

Figura 3.32 Diagrama de fuerza X-Z.68

68 Ref. [19]

77

3.9.5

Diámetro del eje móvil.69

De acuerdo a los diagramas de momentos flectores calculados anteriormente y basados en la teoría se hará el cálculo en punto más crítico. La determinación del diámetro viene dado por la siguiente ecuación: 1

32N K t . M 3 A √( + D =[ π 2

T 2 3 ( ) ]

(3.49)

4

S′ ) n

Sy

Dónde:

� = ������ �� ���

� = ������ �� ����ñ� �� = ������ �� �����������ó� �� ��������� � = ������� ������� ���������� �� �� ����� ��������� �� = �í���� ��á����� � �� �����ó� �’� = �í���� �� ����������� � �� ������ ��������� � = �����ó� �� �� ����� ���� �� ��� = 21 �� − ����

Material: AISI 1020 estirado en frío, dado, Su: 61 KSI, Sy: 51 KSI.

La resistencia a la fatiga real estimada para el material está dada por la ecuación:70

S′n = Sn . Cm . Cst . CR . CS

(3.50)

Dónde: 78

�� = ����������� � �� ������ (�������� �����������) ��������� = 27 ���

69 70

Ref. [14] Cap.12 Ref. [14] Cap.5

79

�� = ������ �� �������� (����� �������) = 1 ��� = ���� �� �������� (�����������) = 1 �� = ������ �� ������������� 0.99 = 0.81 �� = ������ �� ����ñ� = 0.80 S′n = 27000 ∗ 1 ∗ 1 ∗ 0.81 ∗ 0.80 S′n = 17496

Factor de diseño N

Medida de la seguridad relativa de un componente bajo la acción de la carga. N = 2 a 2.5 Materiales dúctiles. Diseño de elementos de máquina bajo cargas dinámicas

N = 2.5

PUNTO A Factor de concentración de esfuerzos Kt. Se debe a las discontinuidades geométricas en ejes. Kt = 2 chaveta (cuñero) de perfil

Kt = 2

Momento flector alternante M.

71

2

MA = √MAy 2+ MAZ Dónde:

� � �� = 192.39� − �� � = 1.68 �� − ����

MBZ = 0

71

Ref. [14] Cap.12

(3.51)

Cálculo del diámetro A: 32 ∗ 2.5 DA = [

2 ∗ 1.68 √( 3

) π 17496

2

21

1 3 2

+ ( ) ] 4 51000

�� = �. �� ���� = �. �� �� NORMALIZADO D= 25 mm

3.10 Selección del motor eléctrico para el ventilador. En base al resultado de la ecuación (3.20) se realiza la selección de un motor eléctrico, con las siguientes características:

Figura 3.33 Motor eléctrico WEG “Ventilador”72

72

Ref. [15] 80

Tabla 19 Planillas de datos del motor.73

Dimensiones del motor seleccionado.

Figura 3.34 Dimensiones del motor.74

73 74

Ref. [15] Ref. [15] 81

3.10.1 cálculo de transmision por correa para el ventilador centrifugo.75 El sistema de accionamiento de la máquina, está diseñado para transmitir la potencia de un motor a la máquina por medio de una transmisión por correas que hacen posible el funcionamiento del sistemas. La correa en V o trapeciales es completamente fabricada con sección transversal en forma de trapecio. Esta

provista de caucho revestida de lona y está formado en su interior por

cordones vulcanizados para soportar las fuerzas de tracción.

Figura 3.35 Correa en V. Las correas trapeciales o en V son las más utilizadas por qué: -

Prácticamente no presentan deslizamiento;

-

Permite el uso de poleas muy próximas;

-

Elimina los ruidos en los choques, típicos de las correas planas.

ºExisten varias normalizaciones de las coreas trapeciales.

75

Ref. [13] 82

Para el

dimensionamiento de esta parte del sistema de transmisión se requiere saber los siguientes datos:

������ = 0.33 ℎ� … … … … … … … . �������� ����� �� ��

�á����� �1 ����� = 1475 ��� … … … … … . . �ú���� �� ������������ ��� ����� �2 = 630 ���. . … … … … … … … … … �ú���� �� ������������ �� �� �á�����

La secuencia de cálculo: 1er Paso.Determinación de la potencia de proyecto (potencia calculada). a) Factor de servicio (FS) FS = 1.2 ………………………...Tabla 1 b) Potencia de proyecto. Pproy = Fs* NMOTO-REDUCTOR Pproy = 1.2* 0.5 = 0.40 Hp 2do Paso.83

Determinación del perfil de correa. Con: Pproy = 0.40 Hp Tabla 5

Perfil A

nMOTOR = 1475 rpm 3er Paso.-

84

Cálculo de la relación de velocidades. RT = 1475/630 = 2.34 4to Paso.Diámetros recomendados. Dp =9.36 pulg dp = 4 pulg 5to Paso.Cálculo de las velocidades periféricas.

v  1545.8

v  0.262 * d p * rpm

pie min

La velocidad encontrada no debe ser mayor a 6000

pie min

6to Paso.Determinación de la distancia entre centros de ejes (C) y del largo primitivo de la correa (LP). a) Los valores iníciales de C y Lp son: No siendo dada la distancia entre ejes, esta puede ser determinada a través de la fórmula ��

Dp + 3dp 2

(Formula estimada)

= Lp = 2C + 1.57 (Dp +

(Dp−dp) 4C

2

(Aproximado)

dp ) + Ci = 10.68 pulg…………….. Distancia entre centros inicial Lp = 43 pulg………..... ……..Long. de correa aproximada.

b) Llevando el valor de Lp = 43 pulg. a la tabla (13) se verifica que la correa que más se aproxima es la A-41 cuyo largo primitivo de la correa es: LP = 43 pulg. c) Corrección de la distancia entre centros a partir del nuevo Lp encontrado. Se corrige la distancia entre centros a partir de Lp encontrado. � = Ci −

Lp calculado − LPlistado 2

Dónde: Ci = 6.40 pulg. Lp (calculado) = 43 pulg. Lp (normalizado) = 43 pulg Remplazando valores, tenemos que la distancia real entre centros es: C = 6.40 pulg. 7mo Paso.Determinación del Hp clasificado y número de correas necesarias. g) Cálculo y determinación del factor de corrección del arco de contacto FAC. Determinación del nuevo arco de contacto por: Ac  180 

DP  dp * 60 C

[º]

Remplazando valores tenemos que: Ac = 129.75º

Tabla 7

FAC = 0.86 Correa VV

Determinación del factor de corrección del largo FLP

Con la designación de la correa: A-41

Tabla 8

FLP = 0.90

h) Determinación del HPbasico por correa. Con: nMOTOR = 1475 rpm Tabla 9

HPbasico = 2.54 Hp

Determinación del HPadicional por correa. Con: nMOTOR = 1475 rpm Tabla 9

HPadicional = 0 .23 Hp

Determinación del HP clasificado. HP clasificado = HPbasico + HPadicional Remplazando valores tenemos: HP clasificado = 2.77 Hp i) Determinación del HPefec. HPefec.= HP clasificado * FLP * FAC. Remplazando valores tenemos que: HPefec.= 2.15 Hp Determinación del número de correas. El número de correas es el resultado de la división del Pproy por el HPefec.. Entonces:

Nº =

HPp ro y. HPefec.

=

0.40 = 0.19≈1 2.15

Normalizando:

Se recomienda usar

Nº = 1 correas A41. GOODYEAR

3.10.2 Fuerzas y momentos generados por la polea que acciona al ventilador y peso propio de las aspas del rotor. Las fuerzas y momentos que producen el eje del ventilador son provocados por la acción de la polea que recibe una potencia de 0.33 hp y por el peso que conforma el rotor. De acuerdo a la figura (3.26) las fuerzas y momentos que actúan en el eje son: Para el dimensionamiento de los elementos, ejes y correas se toma en cuenta los siguientes datos. Tabla 20. Datos polea “Ventilador” DATOS DE LA MÁQUINA Elemento Polea motriz con un canal para correas en forma V Polea del ventilador

Diámetro [pulg]

Diámetro [mm]

4

102

9.36

238

Figura 3.36 Diagrama de fuerza del eje ventilador.76

Figura 3.37 Fuerza en eje del ventilador.77

Figura 3.38 Carga puntual del eje ventilador.78

76

Ref. [20] Ref. [20] 78 Ref. [20] 77

Para. Hp= 0.33 Hp n = 1745 rpm Dónde: ���� ������ ����������. 79

� � � = 1.5 ��� ∗

(3.52) � ��

= � ������ �� �����ó� �� �� ���.

�� = ������ ������ �� �� ���.

Si:

� �⁄2

(3.53)

63000 ∗ ℎ� �= �

(3.54)

�� = Y

De las ecuaciones (3.54) y (3.53) los valores de T y FN son: 63000 ∗ 0.33 = 14.09 �� − ���� �= 1475 14.0 9 �� = 9.36⁄2 = 3.01 ����

Remplazando estos valores en ecuación (3.54) la fuerza de flexión en el eje es de: �� = 1.5 ∗ 3.01 = 4.52 �� = 2.05 �� = 44.30 �

79

Ref. [14] Cap. 12

3.10.3 Fuerzas generadas por el peso de las aspas del rotor.80 Basados en el diagrama de fuerzas, Figura 3.34 las fuerzas que actúan por la acción del peso de las aspas del rotor están ubicados en la unión soldada de las aspas al eje. (Para una mejor ubicación de las fuerzas que actúan en el eje se puede aprecia en la Figura 3.36 Dónde: Plancha de metálica de 345x120x2 (mm) por cada aspa. Perfil T de pared delgada de 25.4x25.4x3.175 (mm) Densidad del acero ������ = 7680 ��⁄�3 Volumen del aspa: � = 0.0000828 �3 � � = ⇒� = � ∗� ������ �� � = 76803 ∗ 0.0000828 �3 = 0.64 �� � Peso � = � ∗ � = 0.64

� = 6.25 � �� �2

�� ∗ 9.81 Masa del perfil en T

� = 2 ∗ (25.4 ∗ 120 ∗ 3.175)

� = 19354.8 ��3 = 0.0000193548 �3 �= ������ ∗ � 90

0.15� �

80

Ref. [Propia]

� = � ∗ � = 0.15

� = 1.46 � �� 2 �

�� ∗ 9.81 Tenemos tres barras de perfil T en cada aspa:

� = 1.46� ∗ 3 = 4.38 �

Sumando el perfil T y peso del aspa unida al eje:

���������−1 = 4.38 � + 6.24 � =

10.62 �

El ventilador centrífugo tendrá cuatro aspas alrededor del eje:

���������−2 = 10.62 � ∗ 4 =

42.48 �

Peso en los puntos de unión del perfil en T al eje: �1 =

42. 48 = 14.72 � 3

F1= F2 = F3 Fuerza de flexión en el eje por la acción del peso propio de las aspas. Si: F1= F2 = F3= 1.5 kg = (14.72 N); Fuerzas de flexión en el eje aproximadas.

91

3.10.4 Diagramas de fuerzas cortantes y momentos flectores. Plano YZ.

Figura 3.39 Diagrama de fuerza X-Z.81

81 Ref. [19]

92

Plano YX

Figura 3.40 Diagrama de fuerza X-Z.82

82 Ref. [19]

93

3.10.5 Reacciones en los apoyos. Tabla 21. Reacciones en el eje del ventilador. Nº

Localización

Plano YZ

Plano YX

(mm)

RA y RB

RA y RB

(N)

(N)

1

105

22..07

44.30

2

565

22.05

7.70

3.10.6 Diámetro del eje. De acuerdo a los diagramas de momentos flectores calculados anteriormente y basados en la teoría de GOODMAN, el diámetro del eje se calcula por la (Ecuación 3.55). �={

32 ∗ � �

1 2 3 2+ ( ∗[ ) ] ( } �� �� ) �� ��

(3.55)

�

Para un AISI 1020. Rolado en caliente. Sut = 55 Ksi. =55000 Lb/in2 = 38.67kg/mm2 -

Análisis del punto más crítico del eje:

-

Analizando a:…160 mm del extremo del lado de la polea que acciona el ventilador.

Donde:

�� = √(�1)2 + (�2)2

(3.56)

�� = √1213.722 + 35442

�� = 3746.0 � − �� = 33.190 �� − ����

94

�� = 14.098 �� − ��

95

�Tabla

22. Diámetro ideal del ventilador. Suponer

kb(1)

q(Tablas)

kf (2)

ke (3)

Se (4)

d" (5)

0.5

0.944

1.000

2.000

0.500

3999.241

0.632

0.632

0.919

1.000

2.000

0.500

3894.481

0.637

0.637

0.918

1.000

2.000

0.500

3891.006

0.638

d"

D=16.2 mm NORMALIZADO D= 25 mm

Se decide utilizar esta dimensión en el eje del ventilador por la necesidad de tener un buen área de contacto de soldadura entre los perfiles T que soportan las aspas del rotor con el eje del ventilador y además es ventajoso tener los ejes de las mismas dimensiones ya que facilitará en la selección y montaje de las chumaceras. Como se puede observar en el diagrama el diámetro ideal máximo para el eje calculado, se encuentra donde se presentan las cargas de mayor incidencia en el eje que es el soporte fijo en base a ese diámetro se debe dimensionar el resto del eje. 3.11 Selección de soportes y rodamientos para los ejes. Definido el diámetro de los ejes, se procede a la selección de los soportes y rodamientos adecuados en los cuales descansan los ejes, el tipo de soporte y rodamiento son de la línea SKF, presentan una amplia gama de rodamientos y soportes que son seleccionados de acuerdo al diámetro del eje en el cual trabaja, de acuerdo con esto se realizó la selección de los soportes y rodamientos teniendo el cuidado de que las fuerzas radiales existentes en nuestros ejes, sean inferiores a la de los soportes y rodamientos ofrecidos por esta línea (SKF). 3.11.1 Soporte de pie del eje de rodillo fijo y ventilador.83 Para el descanso de estos dos ejes se requiere 6 soportes de pie de las siguientes características: 83 Ref. [11]

95

Datos del eje: d = 25 mm Tabla 23. Soportes del eje fijo.

3.11.2 Soportes tensores del eje de rodillo móvil.84 En este soporte se aloja el eje móvil, gracias a este tipo de soporte nos va permitir realizar el regulado de uno de los rodillos descascarador, el regulado se debe a dos guías en las cuales se desliza el soporte, permitiendo el acercamiento y alejamiento entre rodillos, para tal situación se precisa dos soportes tensores con las siguientes características. Diámetro del eje: d = 25 mm

84 Ref. [11]

96

Tabla 24. Soporte del eje móvil.

3.12 Fuerzas y momentos generados por el tornillo regulador de rodillo movil descascarador. La fuerza P1, se debe al peso propio del tornillo regulador, se considera un peso aproximado de:

P1 ≈ 2.5 kg = 24.53 N (en plano XY)

El torque generado por el tornillo regulador, se determina por la expresión: 63000 ∗ ℎ� �= �

(3.57)

Dónde:

�� = 0.50 �� … … … … … … … … �������� ��� ������� ��

�������� ���������.

� = 300 ��� … … … … … … … ��� � �� ��� ���� �� ��������� ��������� �����.

Aplicando la ecuación se tiene el momento torsor generado por este elemento (3.57) 97

� = 11,86 � −

98

�Las fuerzas producidas

por el tornillo regulador donde se requiere una fuerza F para regular el rodillo descascarador (cacao), pudiéndose calcular por la ecuación:85

�∗[ )

2∗� � ��=� � + � 1 − � ∗ ��� �]

(3.58

Dónde:

� = 7.46 � − � … … … . ������� ������ �������� ��� ��

�������� �������������

� = 19 ��. … … … … . . ��á����� ��������� ��� �������� ������������� � = 1.04° … … … … … … Á����� �� �������������� � = 0.019 > ��� � … . ����������� �� ���������� (���. 12. −23 ����) � = 20 … … … … … … … … Á����� �� �����ó� ����������

Aplicando la ecuación se tiene el valor de la fuerza F necesaria para transportar la carga (3.57).

� = 0.76 �

Si analizamos las fuerzas actuantes sobre una longitud de filete equivalente a una vuelta, podremos apreciar que la fuerza que flexiona al eje, es una fuerza tangencial P.

Figura 3.41 Fuerza que actúa en el tornillo.86

85 86

Ref. [17] Cap.6 Ref. [20]

En base a este análisis consultado de bibliografía esta fuerza P es igual a:87 � = �� =

� ∗ (���� + � ∗ ���� ) ���� −�∗ ����

(3.59)

Remplazando los valores anteriormente calculados en la ecuación (3.59) tenemos que la fuerza tangencial que flexiona al eje es:

�� = 1.35 �

3.13 Perno de sujecion del motor al soporte. 88

Figura 3.42 Perno de sujeción del motor89 3.13.1 Momento torsor. �� =

� ∗ 2 �

(3.60)

� = 1.9 �� − ���� = 14.28 �� − ���� = 1610 ��� … … ���� ������ ��� �����

87

Ref. [18] Cap.6 Ref. [1] Cap.8 89 Ref. [20] 88

� = 2.75 ���� = 69.85 �� … … … … … … … … … … … … … . ���� ������

��� �����

� = 40 �� = 146.41 � … … … … … … … … … … … … … … … . . ���� ��� ����� �� =

14.28 ∗ 2 = 10.39 ��� = 46.22 � 2.75

3.13.2 Precarga del perno carga estática. �� ∗ � + �� �� = � � + (3.61) ��

� = ����� ������� ����� ����� �� ���ó� � � � = � �������� ��� ����� ������ �� ������� � �� ���� ������ ����� �� ��� �� ������� �� = ����� ���������� ����� �� ����� �� = ����� ���������� ����� ��� ���������

3.13.3 Tensión resultante en el perno. �� = 8�� �� =

�� ∗ �

�

+ ��

�� ∗ �

⇒

+ 8� �

+ ��

9 � �

� � �� = + �� 9

�� =

40 + 10.39 = 14.84 �� = 66.01 � 9

3.13.4 Resistencia a la tensión.

�� = 74000 ��� … … … … … … . . (����������� � �� �����ó� )

����� = 0.6 ∗ �� (3.62) � � ����� = 0.6 ∗ 74000 = 44400 ����2 = 306.13 ��

�3.13.5

Área necesaria al esfuerzo de tensión para el perno. ��

=

��

(3.63)

�����

14 . 84

= 0.65 ��2

��� =2 = 0.001 ����44400 3.13.6 Calculo del esfuerzo del perno. � �

=

�� ���

(3.64)

14.84 ��� = 0.001 = 14840 ��� = 102.32 ��� ��� ≤ ����� ������

Tabla 25. Dimensiones de roscas estándar americanas. Grado SAE de aceros Grado numérico

Tamaño de pernos en (pulg)

Resistencia a la tensión (Ksi)�

Resistencia de prueba (Ksi)

Marca en la cabeza

60 �

33

Ninguna

74

55

Ninguna

1 1

1/4-12

2

1/4- 3/4

Roscas gruesas: UNC Tamaño

Roscas finas: UNF

Diámetro Rosca mayor básico por pulg ( pulg)

1

0.0730

64

Área de esfuerzo de tensión (����� ) 0.00263

Roscas por pulg 72

Área de esfuerzo de tensión (����� ) 0.00278

2

0.0860

56

0.00370

64

0.00394

Tamaños fraccionarios 1/4

0.2500

20

0.0318

28

0.0364

5/16

0.3125

18

0.0524

24

0.0580

3.14 Cálculo de la estructura. Se utilizara el programa Inventor Autodesk Informe de análisis de la estructura90

Archivo analizado:

estructura 2016.iam

Versión:

2013 (Build 170138000, 138)

Fecha de creación:

25/02/2016, 12:10

Autor de la simulación: YEROVI Resumen: Información de proyecto (iProperties) Resumen Autor Usuario

Proyecto Nº de pieza

estructura 2016

Diseñador

Usuario

Coste

0,00 €

Fecha de creación 24/02/2016

Estado Estado del diseño Trabajo en curso

Propiedades físicas Masa

14,577 kg

Área

12336,429 mm^2

Volumen

1854,522 mm^3

x=323,886 mm Centro de gravedad y=170,240 mm z=2,103 mm 90

Ref. [20]

Simulación:1 Objetivo general y configuración: Tipo de simulación

Análisis estático

Fecha de la última modificación 25/02/2016, 12:09

Material(es) Nombre General

Acero, suave Densidad de masa

7,860 g/cm^3

Límite de elasticidad

207,000 MPa

Resistencia máxima a tracción 345,000 MPa Tensión

Tensión térmica

Módulo de Young

220,000 GPa

Coeficiente de Poisson

0,275 su

Coeficiente de expansión

0,0000120 su/c

Conductividad térmica

56,000 W/( m K )

Calor específico

0,460 J/( kg K )

ISO L40x40x3 00000001.ipt ISO L40x40x3 00000002.ipt ISO L40x40x3 00000003.ipt ISO L40x40x3 00000004.ipt ISO L40x40x3 00000005.ipt ISO L40x40x3 00000006.ipt ISO L40x40x3 00000007.ipt ISO L40x40x3 00000011.ipt ISO L40x40x3 00000012.ipt ISO L40x40x3 00000013.ipt ISO L40x40x3 00000014.ipt ISO L40x40x3 00000015.ipt ISO L40x40x3 00000016.ipt Nombre(s) de pieza ISO L40x40x3 00000017.ipt ISO L40x40x3 00000018.ipt ISO L40x40x3 00000019.ipt ISO L40x40x3 00000020.ipt ISO L40x40x3 00000021.ipt ISO L40x40x3 00000022.ipt ISO L40x40x3 00000023.ipt ISO L40x40x3 00000024.ipt ISO L40x40x3 00000025.ipt ISO L40x40x3 00000026.ipt ISO L40x40x3 00000027.ipt ISO L40x40x3 00000028.ipt ISO L40x40x3 00000029.ipt ISO L40x40x3 00000030.ipt

Sección o secciones transversales Área de sección (a)

234,863 mm^2

Anchura de sección

0,000 mm

Propiedades de geometría Altura de sección

Propiedades mecánicas

0,000 mm

Centroide de sección (x)

-0,472 mm

Centroide de sección (y)

-0,472 mm

Momento de inercia (Ix)

10000,000 mm^4

Momento de inercia (Iy)

10000,000 mm^4

Módulo de rigidez de torsión (J)

10000,000 mm^4

Módulo de sección (Wx)

21178,820 mm^3

Módulo de sección (Wy)

21178,820 mm^3

Módulo de sección de torsión (Wz)

1000,000 mm^3

Área de esfuerzo cortante reducida (Ax) 100,000 mm^2 Área de esfuerzo cortante reducida (Ay) 100,000 mm^2

Nombre(s) de pieza

Modelo de viga Nodos

54

Vigas

27

ISO L40x40x3 00000001.ipt ISO L40x40x3 00000002.ipt ISO L40x40x3 00000003.ipt ISO L40x40x3 00000004.ipt ISO L40x40x3 00000005.ipt ISO L40x40x3 00000006.ipt ISO L40x40x3 00000007.ipt ISO L40x40x3 00000011.ipt ISO L40x40x3 00000012.ipt ISO L40x40x3 00000013.ipt ISO L40x40x3 00000014.ipt ISO L40x40x3 00000015.ipt ISO L40x40x3 00000016.ipt ISO L40x40x3 00000017.ipt ISO L40x40x3 00000018.ipt ISO L40x40x3 00000019.ipt ISO L40x40x3 00000020.ipt ISO L40x40x3 00000021.ipt ISO L40x40x3 00000022.ipt ISO L40x40x3 00000023.ipt ISO L40x40x3 00000024.ipt ISO L40x40x3 00000025.ipt ISO L40x40x3 00000026.ipt ISO L40x40x3 00000027.ipt ISO L40x40x3 00000028.ipt ISO L40x40x3 00000029.ipt ISO L40x40x3 00000030.ipt

- Ángulos 27

Condiciones de funcionamiento Gravedad Tipo de carga Gravedad Magnitud

9810,000 mm/s^2

Dirección

Y-

Fuerza:1 Tipo de carga

Fuerza

Magnitud

98,000 N

Sistema de coordenadas de vigas No Ángulo de plano

0,00 gr

Ángulo en plano

90,00 gr

Fx

98,000 N

Fy

0,000 N

Fz

0,000 N

Desfase

140,000 mm

Referencia o referencias seleccionadas

Fuerza:2 Tipo de carga

Fuerza

Magnitud

98,000 N

Sistema de coordenadas de vigas No Ángulo de plano

0,00 gr

Ángulo en plano

90,00 gr

Fx

98,000 N

Fy

0,000 N

Fz

0,000 N

Desfase

267,000 mm

Referencia o referencias seleccionadas

Fuerza:3 Tipo de carga

Fuerza

Magnitud

98,000 N

Sistema de coordenadas de vigas No Ángulo de plano

0,00 gr

Ángulo en plano

90,00 gr

Fx

98,000 N

Fy

0,000 N

Fz

0,000 N

Desfase

123,000 mm

Referencia o referencias seleccionadas

Fuerza:4 Tipo de carga

Fuerza

Magnitud

98,000 N

Sistema de coordenadas de vigas No Ángulo de plano

0,00 gr

Ángulo en plano

90,00 gr

Fx

98,000 N

Fy

0,000 N

Fz

0,000 N

Desfase

250,000 mm

Referencia o referencias seleccionadas

Carga continua:1 Tipo de carga

Carga continua

Magnitud

98,000 N/mm

Sistema de coordenadas de vigas No Ángulo de plano

0,00 gr

Ángulo en plano

90,00 gr

Qx

98,000 N/mm

Qy

0,000 N/mm

Qz

0,000 N/mm

Desfase

0,000 mm

Longitud

175,000 mm

Magnitud final

98,000 N/mm

Referencia o referencias seleccionadas

Carga continua:2 Tipo de carga

Carga continua

Magnitud

98,000 N/mm

Sistema de coordenadas de vigas No Ángulo de plano

0,00 gr

Ángulo en plano

90,00 gr

Qx

98,000 N/mm

Qy

0,000 N/mm

Qz

0,000 N/mm

Desfase

0,000 mm

Longitud

175,000 mm

Magnitud final

98,000 N/mm

Referencia o referencias seleccionadas

Fuerza:5 Tipo de carga

Fuerza

Magnitud

98,000 N

Sistema de coordenadas de vigas No Ángulo de plano

0,00 gr

Ángulo en plano

90,00 gr

Fx

98,000 N

Fy

0,000 N

Fz

0,000 N

Desfase

140,481 mm

Referencia o referencias seleccionadas

Fuerza:6 Tipo de carga

Fuerza

Magnitud

98,000 N

Sistema de coordenadas de vigas No Ángulo de plano

0,00 gr

Ángulo en plano

90,00 gr

Fx

98,000 N

Fy

0,000 N

Fz

0,000 N

Desfase

140,000 mm

Referencia o referencias seleccionadas

Carga continua:3 Tipo de carga

Carga continua

Magnitud

196,000 N/mm

Sistema de coordenadas de vigas No Ángulo de plano

0,00 gr

Ángulo en plano

90,00 gr

Qx

196,000 N/mm

Qy

0,000 N/mm

Qz

0,000 N/mm

Desfase

0,000 mm

Longitud

223,000 mm

Magnitud final

196,000 N/mm

Referencia o referencias seleccionadas

Carga continua:4 Tipo de carga

Carga continua

Magnitud

196,000 N/mm

Sistema de coordenadas de vigas No Ángulo de plano

0,00 gr

Ángulo en plano

90,00 gr

Qx

196,000 N/mm

Qy

0,000 N/mm

Qz

0,000 N/mm

Desfase

0,000 mm

Longitud

223,000 mm

Magnitud final

196,000 N/mm

Referencia o referencias seleccionadas

Resultados Fuerza y pares de reacción en restricciones Nombre de la restricción

Restricción fija:3

Restricción fija:1

Fuerza de reacción Componentes Magnitud (Fx,Fy,Fz) -43806,000 N 43806,005 20,988 N N 0,000 N -43806,000 N 43806,005 20,957 N N 0,000 N

Pares de reacción Magnitud 4442868,743 N mm

Componentes (Mx,My,Mz) -59,911 N mm 0,000 N mm -4442868,742 N mm 53,406 N mm

4442891,713 N mm

0,000 N mm -4442891,712 N mm

0,000 N Restricción fija:2

6,829 N

6,829 N 0,000 N -195,999 N

Restricción fija:4

198,778 N 33,124 N 0,000 N -196,001 N

Restricción fija:5

199,849 N 39,027 N

0,000 N mm 1287,624 N mm -0,000 N mm -1287,624 N mm 14686,419 N mm

13386,106 N mm

-0,000 N

-72,750 N mm 0,258 N mm 14686,238 N mm -66,409 N mm 0,123 N mm 13385,941 N mm

Resumen de resultados estáticos Nombre

Mínimo

Máximo

Desplazamiento

0,000 mm

3,53610940227051120E+014 mm

Fx

-16384,000 N

41183,520 N

Fy

-295415,336 N

41183,520 N

Fz

-32,097 N

43806,000 N

Mx

-730825,929 N mm 4442891,712 N mm

My

-4442868,742 N mm 418024,385 N mm

Mz

-72000,000 N mm

4000,000 N mm

Smax

-396,297 MPa

34,644 MPa

Smin

-396,297 MPa

34,644 MPa

Smax(Mx) -209,780 MPa

34,507 MPa

Tensiones normales Smin(Mx) -209,780 MPa

34,507 MPa

Smax(My) -209,779 MPa

19,738 MPa

Smin(My) -209,779 MPa

19,738 MPa

Saxial

-186,517 MPa

0,137 MPa

Tx

-411,835 MPa

163,840 MPa

Ty

-411,835 MPa

2954,153 MPa

-4,000 MPa

72,000 MPa

Fuerzas

Momentos

Tensión de corte

Tensiones de torsión T

Desplazamiento

Fx

Fy

Fz

C:\Users\Usuario\DESCASCARADORA DE CACAO\estructura 2016.iam YEROVI

ANÁLISIS ECONÓMICO

3.15 Costos. Uno de los aspectos más relevantes, dentro del diseño de una máquina, es sin duda alguna, es la determinación de los costos de fabricación de los distintos elementos y así obtener el costo de la máquina. El objetivo de este capítulo, es de proporcionar datos económicos reales, ya que el costo de fabricación depende en gran medida de los gastos originados en la adquisición de materiales y costo de equipos directos, mano de obra, uso de los equipos y máquinas herramientas, gastos generales y administrativos, utilidad, impuestos. En el diseño de cualquier maquinaria, uno de los factores de mayor importancia son los costos de fabricación y operación de la misma, ya que estos constituyen una evaluación de los criterios de producción económico, porque para tener competitividad en el mercado, ésta debe presentar características aceptables, tanto técnicas como económicas. En consecuencia, en este capítulo se presenta un análisis de todos los costos de fabricación y /o adquisición de los diferentes elementos de las máquinas que componen el proyecto, los mismos que fueron obtenidos de los talleres de Sucre.

PRESUPUESTO POR ÍTEMS Y PRECIO TOTAL DE LA MÁQUINA

DESCASCARADORA DE CACAO

Íte m

PRESUPUESTO POR ÍTEMS Y GENERAL DE LA MÁQUINA DESCASCARADORA DE CACAO (En Despiece de la Máquina Bolivianos) Presupue sto Descripción

Unida Cantid d ad

Precios Unitario

1

Tolva

m2

1

846,09

2

Ta pa de rodillo fijo

m2

1

251,70

3

Ta pa de rodillo móvil

m2

1

129,77

m2

1

85,0 5

m2

1

85,0 5

4 5

Sujeta dor y ca rril de rodillo móvil 1 Sujeta dor y ca rril de rodillo móvil 2

6

Polea A

kg

1

84,0 5

7

Polea B

kg

1

75,4 5

8

Polea C

kg

1

84,0 5

9

Polea D

kg

1

10

Des liza miento A

m2

1

81,4 0 133,24

11

Des liza miento B

m2

1

143,88

12

Des liza miento C

m2

1

120,69

13

Ta pa A

m2

1

14

Ta pa B

m2

1

15

Ta pa C

m2

1

16

Eje y rotor

m2

1

70,2 6 48,3 4 71,7 2 286,74

17

Cubierta del ventila dor

m2

1

225,08

18

Polea del motor

kg

1

19

Polea del ventila dor

kg

1

101,79

20

Es tructura

m

1

393,52

21

Eje de a poyo fijo

m

1

101,52

22

Engra na je recto 1

kg

1

195,87

23

Engra na je recto 2

kg

1

195,87

24

Cubierta de los engra na jes

m2

1

115,29

25

Ta pa de polea movil-fijo

m2

1

104,31

26

Ta pa de polea motor- ventila dor

m2

1

137,09

27

Polea tens ora

kg-m

1

253,63

28

Cos tos de los equipos directos

-

-

12858,44

83,9 2

PRECIO TOTAL

Precio Unitario ( Literal)

Ochocientos cua renta y s eis con 09/100 bolivia nos cincuenta Dos ciento y uno con 70/100 bolivia Ciento nos veintinueve con 77/100 bolivia nos Ochenta y cinco con 05/100 bolivia nos Ochenta y cinco con 05/100 bolivia nos Ochenta y cua tro con 05/100 bolivia nos Ses enta y cinco con 45/100 bolivia nos Ochenta y cua tro con 05/100 bolivia nos Ochenta y uno con 40/100 bolivia nos Ciento trenta y tres con 24/100 bolivia nos Ciento cua renta y tres con 88/100 veinte bolivia con nos Ciento 69/100 bolivia nos Setenta con 26/100 bolivia nos Cua trenta y ocho con 34/100 bolivia nos Setenta y uno con 72/100 bolivia nos ochenta y s Dos cientos eis Dos cientos veinticinco con 08/100 bolivia Ochenta y tres nos con 92/100 bolivia nos Ciento uno con 79/100 bolivia nos Trecientos noventa y tres con 52/100 uno bolivia Ciento connos 52/100 bolivia nos Ciento noventa y cinco con 87/100 noventa bolivia nos Ciento y cinco con 87/100 bolivia con nos Ciento quince 29/100 bolivia nos Ciento cua tro con 31/100 bolivia nos Ciento treinta y s iete con 09/100 bolivia nos Dos cientos cincuenta y tres con 63/100 boliviamil nos Doce ochocientos cincuenta y ocho con 44/100 bolivia nos Diecisiete mil trescientos setenta y tres con 81/100

Precio Total 846,09 251,70 129,77 85,05 85,05 84,05 75,45 84,05 81,40 133,24 143,88 120,69 70,26 48,34 71,72 286,74 225,08 83,92 101,79 393,52 101,52 195,87 195,87 115,29 104,31 137,09 253,63 12858,44

17363, 81

117

FORMULARIO DE ANÁLISIS DE PRECIO UNITARIOS

ADQUISICIÓN DE MATERIALES Y COSTO DE EQUIPOS DIRECTOS, MANO DE OBRA, USO DE EQUIPO Y MÁQUINAS HERRAMIENTAS, GASTOS GENERALES Y ADMINISTRATIVOS, UTILIDAD, IMPUESTOS. .

118

FORMULARI O DE ANÁLI SI S DE PRECI OS UNI TARI OS

DATOS GENERALES

Máquin a : Activida d : Cantida

Í TEM

1

1 � 2 Bs

d :

1. MATERIALES 1 2

D e s ca s ca ra d o ra d e Ca ca o To l va

DESCRIPCI ÓN Pla ncha INOX e = 1mm

UNIDA D

� 2

Electrodo INOX

kg

CANTIDA PRECIO D PRODUCTI VO371,83 0,70 0,50

364,00

TOTAL MATERIALES

COST O TOTA 260,2 8 182,0 0 442,2 8

2. MANO DE OBRA DESCRIPCI ÓN

1 2 3

UNIDA D

CANTIDA PRECIO D PRODUCTI VO

Corte y Plega do de la Má quina

hr

0,70

10,50

Solda do de la Pla ncha

hr

0,60

19,00

Amola dora pa ra Reba rba r

hr

0,30

12,50

SUBTOTAL MANO DE OBRA 0,55 CARGAS SOCIALES = (55% DEL SUBTOTAL DE MANO DE OBRA) (55% AL 71.18%) 0,149 MPUESTOS IVA MANO DE OBRA = (14,97% DE SUMA SUBTOTAL DE MANO DE 7 OBRA +CARGAS SOCIALE TOTAL DE MANO DE OBRA

COST O TOTA L 11,2 0 19,6 0 12,8 0 43,6 0 23,9 8 6,5 3 74,1 1

3. EQUIPO, MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS HERRAMIENTAS = (5% DEL TOTAL DE MANO DE OBRA) TOTAL EQUIPO,MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS

COSTO TOTAL 5% 3,7 1 77,8 1

4.GASTOS GENERALES Y ADMINISTRATIVOS GASTOS GENERALES = 10% 10% DE 1+2+3 TOTAL DE GASTOS GENERALES Y ADMINISTRATIVOS

COSTO TOTAL 594,2 0 746,1 2

5.UTILIDAD COSTO TOTAL 74,6 1 TOTAL DE UTILIDAD 820,7 3

UTILIDAD = 10% DE 1+2+3+4

10%

6.IMPUESTOS COSTO TOTAL IMPUESTOS IT = 3,09 % 3,09 25,3 DE1+2+3+4+5 % 6 846,0 TOTAL DE PRECIO UNITARIO 9

119

FORMULARI O DE ANÁLI SI S DE PRECI OS UNI TARI OS

DATOS GENERALES

Máquin a : Activida

D e s ca s ca ra d o ra d e Ca ca o Ta p a d e ro d i l l o fi jo

Í TEM

2

1

d:

�

Cantida

Bs

2

d :

1. MATERIALES 1 2

DESCRIPCI ÓN Pla ncha INOX e = 1mm

UNIDA D

� 2

Electrodo INOX

kg

CANTIDA PRECIO D PRODUCTI VO371,83 0,03 0,25

364,00

TOTAL MATERIALES

COST O TOTA 10,7

8 91,0 0 101,7 8

2. MANO DE OBRA

Corte y Plega do de la Má quina

hr

0,40

10,50

COST O TOTA L 4,20

Amola dora pa ra Reba rba r

hr

0,30

21,00

6,30

Curva dora

hr

0,40

35,00

Ta la dro (perfora ción de a gujero)

hr

0,20

21,00

14,0 0 4,20

DESCRIPCI ÓN

1 2 3 4

UNIDA D

CANTIDA PRECIO D PRODUCTI VO

SUBTOTAL MANO DE OBRA 0,55

CARGAS SOCIALES = (55% DEL SUBTOTAL DE MANO DE OBRA) (55% AL 71.18%) 0,149 IMPUESTOS IVA MANO DE OBRA = (14,97% DE SUMA SUBTOTAL DE MANO DE OBRA 7 +CARGAS SOCIALES) TOTAL DE MANO DE OBRA

28,7 0 15,7 9 4,3 0 48,7 8

3. EQUIPO, MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS HERRAMIENTAS = (5% DEL TOTAL DE MANO DE OBRA) TOTAL EQUIPO,MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS

COSTO TOTAL 5% 2,4 4 51,2 2

4.GASTOS GENERALES Y ADMINISTRATIVOS COSTO TOTAL GASTOS GENERALES = 10% 10% 20,1 DE 1+2+3 8 TOTAL DE GASTOS GENERALES Y 221,9 ADMINISTRATIVOS 6

5.UTILIDAD COSTO TOTAL 22,2 0 TOTAL DE UTILIDAD 244,1 6

UTILIDAD = 10% DE 1+2+3+4

10%

6.IMPUESTOS COSTO TOTAL IMPUESTOS IT = 3,09 % 3,09 7,5 DE1+2+3+4+5 % 4 TOTAL DE IMPUESTOS 251,7 0

120

FORMULARI O DE ANÁLI SI S DE PRECI OS UNI TARI OS

DATOS GENERALES

Máquin a : Activida

1

d :

�

Cantida

Bs

1. MATERIALES 1 2

D e s ca s ca ra d o ra d e Ca ca o Ta p a d e ro d i l l o mó vi l

Í TEM

3

2

d :

DESCRIPCI ÓN Pla ncha INOX e = 1mm

UNIDA D

� 2

Electrodo INOX

kg

CANTIDA PRECIO D PRODUCTI VO371,83 0,06 0,25

COST O TOTA 20,4 5 91,0 0 111, 45

364,00

TOTAL MATERIALES

2. MANO DE OBRA 1 2 3 4

DESCRIPCI ÓN Corte y Plega do de la Má quina

UNIDA D hr

CANTIDA PRECIO D PRODUCTI VO 0,40 10,50

COST O TOTA 4,20

Amola dora pa ra Reba rba r

hr

0,30

21,00

6,30

Curva dora

hr

0,35

35,00

Ta la dro (perfora ción de a gujero)

hr

0,20

21,00

12,2 5 4,20

SUBTOTAL MANO DE OBRA

26,9 5 14,8 2 4,0 3 45,8 1

0,55 CARGAS SOCIALES = (55% DEL SUBTOTAL DE MANO DE OBRA) (55% AL 71.18%) 0,149 IMPUESTOS IVA MANO DE OBRA = (14,97% DE SUMA SUBTOTAL DE MANO DE OBRA 7 +CARGAS SOCIALES) TOTAL DE MANO DE OBRA

3. EQUIPO, MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS HERRAMIENTAS = (5% DEL TOTAL DE MANO DE OBRA) TOTAL EQUIPO,MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS

COSTO TOTAL 5% 2,2 9 48,1 0

4.GASTOS GENERALES Y ADMINISTRATIVOS GASTOS GENERALES = 10% 10% DE 1+2+3 TOTAL DE GASTOS GENERALES Y ADMINISTRATIVOS

COSTO TOTAL 20,5 4 114, 44

5.UTILIDAD COSTO TOTAL 11,4 4 TOTAL DE UTILIDAD 125, 88

UTILIDAD = 10% DE 1+2+3+4

10%

6.IMPUESTOS COSTO TOTAL IMPUESTOS IT = 3,09 % 3,09 3,8 DE1+2+3+4+5 % 9 TOTAL DE IMPUESTOS 129, 77

121

FORMULARI O DE ANÁLI SI S DE PRECI OS UNI TARI OS

DATOS GENERALES

Máquin a : Activida d:

�

Cantida

Bs

Í TEM

4.

2

d :

1. MATERIALES 1 2 3

D e s ca s ca ra d o ra d e Ca ca o Su je ta d o r y ca rri l d e ro d i l l o mó v 1

DESCRIPCI ÓN Pletina 1"x3/16" s oporte

UNIDA D

� 2

Pletina 1"x 9/32" ca rril

�

Electrodo E 6013

kg

2

CANTIDA PRECIO D PRODUCTI VO9,44 0,10

COST O TOTA 0,94

0,02

11,10

0,27

0,10

27,75

2,78

TOTAL MATERIALES

3,9 9

2. MANO DE OBRA 1 2 3

Tra za do

DESCRIPCI ÓN

UNIDA D hr

CANTIDA PRECIO D PRODUCTI VO10,50 0,25

COST O TOTA 2,63

Corte y plega do pletina

hr

0,60

10,50

6,30

Solda dura de pletina

hr

0,50

19,00

9,50

SUBTOTAL MANO DE OBRA

18,4 3 10,1 3 2,7 6 31,3 2

0,55

CARGAS SOCIALES = (55% DEL SUBTOTAL DE MANO DE OBRA) (55% AL 71.18%) 0,149 IMPUESTOS IVA MANO DE OBRA = (14,97% DE SUMA SUBTOTAL DE MANO DE OBRA 7 +CARGAS SOCIALES) TOTAL DE MANO DE OBRA

3. EQUIPO, MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS HERRAMIENTAS = (5% DEL TOTAL DE MANO DE OBRA) TOTAL EQUIPO,MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS

5%

COSTO TOTAL 1,5 7 32,8 8

4.GASTOS GENERALES Y ADMINISTRATIVOS COSTO TOTAL GASTOS GENERALES = 10% 10% 6,8 DE 1+2+3 2 TOTAL DE GASTOS GENERALES Y 75,0 ADMINISTRATIVOS 0

5.UTILIDAD COSTO TOTAL 7,5 0 TOTAL DE UTILIDAD 82,5 0

UTILIDAD = 10% DE 1+2+3+4

10%

6.IMPUESTOS IMPUESTOS IT = 3,09 % 3,09 DE1+2+3+4+5 % TOTAL DE IMPUESTOS

COSTO TOTAL 2,5 5 85,0 5

122

FORMULARI O DE ANÁLI SI S DE PRECI OS UNI TARI OS

DATOS GENERALES

Máquin a : Activida d:

�

Cantida

Bs

1. MATERIALES 1 2 3

D e s ca s ca ra d o ra d e Ca ca o Su je ta d o r y ca rri l d e ro d i l l o mó v 1

Í TEM

5.

2

d :

DESCRIPCI ÓN Pletina 1"*3/16" s oporte

UNIDA D

� 2

Pletina 1"* 9/32" ca rril

�

Electrodo E 6013

kg

2

CANTIDA PRECIO D PRODUCTI VO9,44 0,10

COST O TOTA 0,94

0,02

11,10

0,27

0,10

27,75

2,78

TOTAL MATERIALES

3,9 9

2. MANO DE OBRA 1 2 3

Tra za do

DESCRIPCI ÓN

UNIDA D hr

CANTIDA PRECIO D PRODUCTI VO 0,25 10,50

COST O TOTA 2,63

Corte y plega do pletina

hr

0,60

10,50

6,30

Solda dura de pletina

hr

0,50

19,00

9,50

SUBTOTAL MANO DE OBRA

18,4 3 10,1 3 2,7 6 31,3 2

0,55

CARGAS SOCIALES = (55% DEL SUBTOTAL DE MANO DE OBRA) (55% AL 71.18%) 0,149 IMPUESTOS IVA MANO DE OBRA = (14,97% DE SUMA SUBTOTAL DE MANO DE OBRA 7 +CARGAS SOCIALES) TOTAL DE MANO DE OBRA

3. EQUIPO, MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS HERRAMIENTAS = (5% DEL TOTAL DE MANO DE OBRA) TOTAL EQUIPO,MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS

5%

COSTO TOTAL 1,5 7 32,8 8

4.GASTOS GENERALES Y ADMINISTRATIVOS COSTO TOTAL GASTOS GENERALES = 10% 10% 6,8 DE 1+2+3 2 TOTAL DE GASTOS GENERALES Y 75,0 ADMINISTRATIVOS 0

5.UTILIDAD COSTO TOTAL 7,5 0 TOTAL DE UTILIDAD 82,5 0

UTILIDAD = 10% DE 1+2+3+4

10%

6.IMPUESTOS IMPUESTOS IT = 3,09 % 3,09 DE1+2+3+4+5 % TOTAL DE IMPUESTOS

COSTO TOTAL 2,5 5 85,0 5

123

FORMULARI O DE ANÁLI SI S DE PRECI OS UNI TARI OS

DATOS GENERALES

Máquin a : Activida

1

d :

kg

Cantida

Bs

Í TEM

6

d :

1. MATERIALES 1

D e s ca s ca ra d o ra d e Ca ca o Po l e a A

DESCRIPCI ÓN

UNIDA D

Hierro fundido

kg

CANTIDA PRECIO D PRODUCTI VO16,65 0,78

COST O TOTA 12,9

TOTAL MATERIALES

9 12,9 9

2. MANO DE OBRA 1 2

DESCRIPCI ÓN Tornea do de la polea

UNIDA D hr hr

Cha vetero

CANTIDA PRECIO D PRODUCTI VO13,00 1,00 0,30

COST O TOTA 13,0

0 6,00

20,00

SUBTOTAL MANO DE OBRA

19,0 0 10,4 5 2,8 4 32,2 9

0,55

CARGAS SOCIALES = (55% DEL SUBTOTAL DE MANO DE OBRA) (55% AL 71.18%) 0,149 IMPUESTOS IVA MANO DE OBRA = (14,97% DE SUMA SUBTOTAL DE MANO DE OBRA 7 +CARGAS SOCIALES) TOTAL DE MANO DE OBRA

3. EQUIPO, MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS HERRAMIENTAS = (5% DEL TOTAL DE MANO DE OBRA) TOTAL EQUIPO,MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS

COSTO TOTAL 5% 1,6 1 33,9 1

4.GASTOS GENERALES Y ADMINISTRATIVOS GASTOS GENERALES = 10% 10% DE 1+2+3 TOTAL DE GASTOS GENERALES Y ADMINISTRATIVOS

COSTO TOTAL 7,9 2 74,1 2

5.UTILIDAD COSTO TOTAL UTILIDAD = 10% DE 1+2+3+4 10% 7,4 1 TOTAL DE UTILIDAD 81,5 3

6.IMPUESTOS COSTO TOTAL IMPUESTOS IT = 3,09 % 3,09 2,5 DE1+2+3+4+5 % 2 TOTAL DE IMPUESTOS 84,0 5

124

FORMULARI O DE ANÁLI SI S DE PRECI OS UNI TARI OS

DATOS GENERALES

Máquin a : Activida

1

d:

kg

Cantida

Bs

Í TEM

7

d :

1. MATERIALES 1

D e s ca s ca ra d o ra d e Ca ca o Po l e a B

DESCRIPCI ÓN

UNIDA D

Hierro fundido

kg

CANTIDA PRECIO D PRODUCTI VO16,65 0,71

COST O TOTA 11,8

TOTAL MATERIALES

2 11,8 2

CANTIDA PRECIO D PRODUCTI VO13,00 0,85

COST O TOTA 11,0

2. MANO DE OBRA 1 2

DESCRIPCI ÓN Tornea do de la polea

UNIDA D hr hr

Cha vetero

0,30

5 6,00

20,00

SUBTOTAL MANO DE OBRA

17,0 5 9,3 8 2,5 5 28,9 8

0,55

CARGAS SOCIALES = (55% DEL SUBTOTAL DE MANO DE OBRA) (55% AL 71.18%) 0,149 IMPUESTOS IVA MANO DE OBRA = (14,97% DE SUMA SUBTOTAL DE MANO DE OBRA 7 +CARGAS SOCIALES) TOTAL DE MANO DE OBRA

3. EQUIPO, MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS HERRAMIENTAS = (5% DEL TOTAL DE MANO DE OBRA) TOTAL EQUIPO,MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS

COSTO TOTAL 5% 1,4 5 30,4 3

4.GASTOS GENERALES Y ADMINISTRATIVOS COSTO TOTAL GASTOS GENERALES = 10% 10% 7,1 DE 1+2+3 2 TOTAL DE GASTOS GENERALES Y 66,5 ADMINISTRATIVOS 3

5.UTILIDAD COSTO TOTAL 6,6 5 TOTAL DE UTILIDAD 73,1 8

UTILIDAD = 10% DE 1+2+3+4

10%

6.IMPUESTOS IMPUESTOS IT = 3,09 % 3,09 DE1+2+3+4+5 % TOTAL DE IMPUESTOS

COSTO TOTAL 2,2 6 75,4 5

125

FORMULARI O DE ANÁLI SI S DE PRECI OS UNI TARI OS

DATOS GENERALES

Máquin a : Activida

1

d :

kg

Cantida

Bs

Í TEM

8

d :

1. MATERIALES 1

D e s ca s ca ra d o ra d e Ca ca o Po l e a C

DESCRIPCI ÓN

UNIDA D

Hierro fundido

kg

CANTIDA PRECIO D PRODUCTI VO16,65 0,78 TOTAL MATERIALES

COST O TOTA 12,9

9 12,9 9

2. MANO DE OBRA 1 2

DESCRIPCI ÓN Tornea do de la polea

UNIDA D hr hr

Cha vetero

CANTIDA PRECIO D PRODUCTI VO13,00 1,00 0,30

COST O TOTA 13,0 0 6,00

20,00

SUBTOTAL MANO DE OBRA 0,55

CARGAS SOCIALES = (55% DEL SUBTOTAL DE MANO DE OBRA) (55% AL 71.18%) 0,149 IMPUESTOS IVA MANO DE OBRA = (14,97% DE SUMA SUBTOTAL DE MANO DE OBRA 7 +CARGAS SOCIALES) TOTAL DE MANO DE OBRA

19,0 0 10,4 5 2,8 4 32,2 9

3. EQUIPO, MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS HERRAMIENTAS = (5% DEL TOTAL DE MANO DE OBRA) TOTAL EQUIPO,MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS

COSTO TOTAL 5% 1,6 1 33,9 1

4.GASTOS GENERALES Y ADMINISTRATIVOS COSTO TOTAL GASTOS GENERALES = 10% 10% 7,9 DE 1+2+3 2 TOTAL DE GASTOS GENERALES Y 74,1 ADMINISTRATIVOS 2

5.UTILIDAD COSTO TOTAL 7,4 1 TOTAL DE UTILIDAD 81,5 3

UTILIDAD = 10% DE 1+2+3+4

10%

6.IMPUESTOS COSTO TOTAL IMPUESTOS IT = 3,09 % 3,09 2,5 DE1+2+3+4+5 % 2 TOTAL DE IMPUESTOS 84,0 5

126

FORMULARI O DE ANÁLI SI S DE PRECI OS UNI TARI OS

DATOS GENERALES

Máquin a : Activida

1

d :

kg

Cantida

Bs

Í TEM

9

d :

1. MATERIALES 1

D e s ca s ca ra d o ra d e Ca ca o Po l e a D

DESCRIPCI ÓN

UNIDA D

Hierro fundido

kg

CANTIDA PRECIO D PRODUCTI VO16,65 0,87

COST O TOTA 14,4

TOTAL MATERIALES

9 14,4 9

2. MANO DE OBRA 1 2

DESCRIPCI ÓN Tornea do de la polea

UNIDA D hr hr

Cha vetero

CANTIDA PRECIO D PRODUCTI VO13,00 0,95 0,30

COST O TOTA 12,3

5 6,00

20,00

SUBTOTAL MANO DE OBRA

18,3 5 10,0 9 2,7 5 31,1 9

0,55 CARGAS SOCIALES = (55% DEL SUBTOTAL DE MANO DE OBRA) (55% AL 71.18%) 0,149 IMPUESTOS IVA MANO DE OBRA = (14,97% DE SUMA SUBTOTAL DE MANO DE OBRA 7 +CARGAS SOCIALES) TOTAL DE MANO DE OBRA

3. EQUIPO, MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS HERRAMIENTAS = (5% DEL TOTAL DE MANO DE OBRA) TOTAL EQUIPO,MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS

5%

COSTO TOTAL 1,5 6 32,7 5

4.GASTOS GENERALES Y ADMINISTRATIVOS COSTO TOTAL GASTOS GENERALES = 10% 10% 7,8 DE 1+2+3 4 TOTAL DE GASTOS GENERALES Y 71,7 ADMINISTRATIVOS 8

5.UTILIDAD COSTO TOTAL UTILIDAD = 10% DE 1+2+3+4 10% 7,1 8 TOTAL DE UTILIDAD 78,9 6

6.IMPUESTOS IMPUESTOS IT = 3,09 % 3,09 DE1+2+3+4+5 % TOTAL DE IMPUESTOS

COSTO TOTAL 2,4 4 81,4 0

127

FORMULARI O DE ANÁLI SI S DE PRECI OS UNI TARI OS

DATOS GENERALES

Máquin a : Activida d : Cantida

1. MATERIALES 1

D e s ca s ca ra d o ra d e Ca ca o D e s l i za mi e n to A

Í TEM

10

1 � 2 Bs

d : UNIDA D

DESCRIPCI ÓN Pla ncha INOX e = 1mm

� 2

CANTIDA PRECIO D PRODUCTI VO371,83 0,12

COST O TOTA 44,6

TOTAL MATERIALES

2 44,6 2

2. MANO DE OBRA 1 2 3

UNIDA D

DESCRIPCI ÓN

CANTIDA PRECIO D PRODUCTI VO10,50 0,70

Tra za do

hr

Corte y plega do de la pla ncha

hr

0,80

10,50

Ta la dro (perfora ción de a gujero)

hr

0,20

10,50

SUBTOTAL MANO DE OBRA 0,55 CARGAS SOCIALES = (55% DEL SUBTOTAL DE MANO DE OBRA) (55% AL 71.18%) 0,149 MPUESTOS IVA MANO DE OBRA = (14,97% DE SUMA SUBTOTAL DE MANO DE 7 OBRA +CARGAS SOCIALE TOTAL DE MANO DE OBRA

COST O TOTA 7,3 5 8,4 0 2,1 0 17,8 5 9,8 2 2,6 7 30,3 4

3. EQUIPO, MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS HERRAMIENTAS = (5% DEL TOTAL DE MANO DE OBRA) TOTAL EQUIPO,MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS

5%

COSTO TOTAL 1,5 2 31,8 6

4.GASTOS GENERALES Y ADMINISTRATIVOS GASTOS GENERALES = 10% 10% DE 1+2+3 TOTAL DE GASTOS GENERALES Y ADMINISTRATIVOS

COSTO TOTAL 10,6 8 117,5 0

5.UTILIDAD COSTO TOTAL UTILIDAD = 10% DE 1+2+3+4 10% 11,7 5 TOTAL DE UTILIDAD 129,2 5

6.IMPUESTOS IMPUESTOS IT = 3,09 % 3,09 DE1+2+3+4+5 % TOTAL DE PRECIO UNITARIO

COSTO TOTAL 3,9 9 133,2 4

128

FORMULARI O DE ANÁLI SI S DE PRECI OS UNI TARI OS

DATOS GENERALES

Máquin a : Activida d : Cantida

1. MATERIALES 1

D e s ca s ca ra d o ra d e Ca ca o D e s l i za mi e n to B

Í TEM

11

1 � 2 Bs

d : UNIDA D

DESCRIPCI ÓN Pla ncha INOX e = 1mm

� 2

CANTIDA PRECIO D PRODUCTI VO371,83 0,20

COST O TOTA 74,3

TOTAL MATERIALES

7 74,3 7

2. MANO DE OBRA 1 2 3

UNIDA D

DESCRIPCI ÓN

CANTIDA PRECIO D PRODUCTI VO10,50 0,40

Tra za do

hr

Corte y plega do de la pla ncha

hr

0,50

10,50

Ta la dro (perfora ción de a gujero)

hr

0,22

10,50

SUBTOTAL MANO DE OBRA 0,55 CARGAS SOCIALES = (55% DEL SUBTOTAL DE MANO DE OBRA) (55% AL 71.18%) 0,149 MPUESTOS IVA MANO DE OBRA = (14,97% DE SUMA SUBTOTAL DE MANO DE 7 OBRA +CARGAS SOCIALE TOTAL DE MANO DE OBRA

COST O TOTA 4,2 0 5,2 5 2,3 1 11,7 6 6,4 7 1,7 6 19,9 9

3. EQUIPO, MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS HERRAMIENTAS = (5% DEL TOTAL DE MANO DE OBRA) TOTAL EQUIPO,MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS

5%

COSTO TOTAL 1,0 0 20,9 9

4.GASTOS GENERALES Y ADMINISTRATIVOS GASTOS GENERALES = 10% 10% DE 1+2+3 TOTAL DE GASTOS GENERALES Y ADMINISTRATIVOS

COSTO TOTAL 11,5 3 126,8 8

5.UTILIDAD COSTO TOTAL UTILIDAD = 10% DE 1+2+3+4 10% 12,6 9 TOTAL DE UTILIDAD 139,5 6

6.IMPUESTOS IMPUESTOS IT = 3,09 % 3,09 DE1+2+3+4+5 % TOTAL DE PRECIO UNITARIO

COSTO TOTAL 4,3 1 143,8 8

129

FORMULARI O DE ANÁLI SI S DE PRECI OS UNI TARI OS

DATOS GENERALES

Máquin a : Activida d : Cantida

1. MATERIALES 1

D e s ca s ca ra d o ra d e Ca ca o D e s l i za mi e n to C

Í TEM

12

1 � 2 Bs

d : UNIDA D

DESCRIPCI ÓN Pla ncha INOX e = 1mm

� 2

CANTIDA PRECIO D PRODUCTI VO371,83 0,15

COST O TOTA 55,7

TOTAL MATERIALES

7 55,7 7

CANTIDA PRECIO D PRODUCTI VO10,50 0,40

COST O TOTA 4,2

2. MANO DE OBRA 1 2 3

UNIDA D

DESCRIPCI ÓN Tra za do

hr

Corte y plega do de la pla ncha

hr

0,50

10,50

Ta la dro (perfora ción de a gujero)

hr

0,22

10,50

SUBTOTAL MANO DE OBRA 0,55 CARGAS SOCIALES = (55% DEL SUBTOTAL DE MANO DE OBRA) (55% AL 71.18%) 0,149 MPUESTOS IVA MANO DE OBRA = (14,97% DE SUMA SUBTOTAL DE MANO DE 7 OBRA +CARGAS SOCIALE TOTAL DE MANO DE OBRA

0 5,2 5 2,3 1 11,7 6 6,4 7 1,7 6 19,9 9

3. EQUIPO, MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS HERRAMIENTAS = (5% DEL TOTAL DE MANO DE OBRA) TOTAL EQUIPO,MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS

5%

COSTO TOTAL 1,0 0 20,9 9

4.GASTOS GENERALES Y ADMINISTRATIVOS GASTOS GENERALES = 10% 10% DE 1+2+3 TOTAL DE GASTOS GENERALES Y ADMINISTRATIVOS

COSTO TOTAL 9,6 8 106,4 3

5.UTILIDAD COSTO TOTAL UTILIDAD = 10% DE 1+2+3+4 10% 10,6 4 TOTAL DE UTILIDAD 117,0 7

6.IMPUESTOS IMPUESTOS IT = 3,09 % 3,09 DE1+2+3+4+5 % TOTAL DE PRECIO UNITARIO

COSTO TOTAL 3,6 2 120,6 9

130

FORMULARI O DE ANÁLI SI S DE PRECI OS UNI TARI OS

DATOS GENERALES

Máquin a : Activida d : Cantida

1. MATERIALES 1

D e s ca s ca ra d o ra d e Ca ca o Ta p a A

Í TEM

13

1 � 2 Bs

d : UNIDA D

DESCRIPCI ÓN Pla ncha Acero e = 1 mm

� 2

CANTIDA PRECIO D PRODUCTI VO58,83 0,18

COST O TOTA 10,5

TOTAL MATERIALES

9 10,5 9

2. MANO DE OBRA 1 2 3

UNIDA D

DESCRIPCI ÓN

CANTIDA PRECIO D PRODUCTI VO10,50 0,50

Tra za do

hr

Corte y plega do de la pla ncha

hr

0,50

10,50

Ta la dro (perfora ción de a gujero)

hr

0,25

10,50

SUBTOTAL MANO DE OBRA 0,55 CARGAS SOCIALES = (55% DEL SUBTOTAL DE MANO DE OBRA) (55% AL 71.18%) 0,149 MPUESTOS IVA MANO DE OBRA = (14,97% DE SUMA SUBTOTAL DE MANO DE 7 OBRA +CARGAS SOCIALE TOTAL DE MANO DE OBRA

COST O TOTA 5,2

5 5,2 5 2,6 3 13,1 3 7,2 2 1,9 6 22,3 1

3. EQUIPO, MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS HERRAMIENTAS = (5% DEL TOTAL DE MANO DE OBRA) TOTAL EQUIPO,MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS

COSTO TOTAL 5% 1,1 2 23,4 2

4.GASTOS GENERALES Y ADMINISTRATIVOS COSTO TOTAL GASTOS GENERALES = 10% 10% 5,6 DE 1+2+3 3 TOTAL DE GASTOS GENERALES Y 61,9 ADMINISTRATIVOS 5

5.UTILIDAD COSTO TOTAL 6,2 0 TOTAL DE UTILIDAD 68,1 5

UTILIDAD = 10% DE 1+2+3+4

10%

6.IMPUESTOS IMPUESTOS IT = 3,09 % 3,09 DE1+2+3+4+5 % TOTAL DE PRECIO UNITARIO

COSTO TOTAL 2,1 1 70,2 6

131

FORMULARI O DE ANÁLI SI S DE PRECI OS UNI TARI OS

DATOS GENERALES

Máquin a : Activida d : Cantida

Í TEM

14

1 � 2 Bs

d :

1. MATERIALES 1

D e s ca s ca ra d o ra d e Ca ca o Ta p a B

UNIDA D

DESCRIPCI ÓN Pla ncha Acero e = 1 mm

� 2

CANTIDA PRECIO D PRODUCTI VO58,83 0,10

COST O TOTA 5,8

TOTAL MATERIALES

2 5,8 2

CANTIDA PRECIO D PRODUCTI VO10,50 0,35

COST O TOTA 3,6

2. MANO DE OBRA 1 2 3

UNIDA D

DESCRIPCI ÓN Tra za do

hr

Corte y plega do de la pla ncha

hr

0,30

10,50

Ta la dro (perfora ción de a gujero)

hr

0,25

10,50

SUBTOTAL MANO DE OBRA 0,55 CARGAS SOCIALES = (55% DEL SUBTOTAL DE MANO DE OBRA) (55% AL 71.18%) 0,149 MPUESTOS IVA MANO DE OBRA = (14,97% DE SUMA SUBTOTAL DE MANO DE 7 OBRA +CARGAS SOCIALE TOTAL DE MANO DE OBRA

8 3,1 5 2,6 3 9,4 5 5,2 0 1,4 1 16,0 6

3. EQUIPO, MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS HERRAMIENTAS = (5% DEL TOTAL DE MANO DE OBRA) TOTAL EQUIPO,MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS

COSTO TOTAL 5% 0,8 0 16,8 7

4.GASTOS GENERALES Y ADMINISTRATIVOS GASTOS GENERALES = 10% 10% DE 1+2+3 TOTAL DE GASTOS GENERALES Y ADMINISTRATIVOS

COSTO TOTAL 3,8 8 42,6 3

5.UTILIDAD COSTO TOTAL 4,2 6 TOTAL DE UTILIDAD 46,8 9

UTILIDAD = 10% DE 1+2+3+4

10%

6.IMPUESTOS COSTO TOTAL IMPUESTOS IT = 3,09 % 3,09 1,4 DE1+2+3+4+5 % 5 TOTAL DE PRECIO UNITARIO 48,3 4

132

FORMULARI O DE ANÁLI SI S DE PRECI OS UNI TARI OS

DATOS GENERALES

Máquin a : Activida d : Cantida

Í TEM

15

1 � 2 Bs

d :

1. MATERIALES 1

D e s ca s ca ra d o ra d e Ca ca o Ta p a C

UNIDA D

DESCRIPCI ÓN Pla ncha Acero e = 1 mm

� 2

CANTIDA PRECIO D PRODUCTI VO58,83 0,20 TOTAL MATERIALES

COST O TOTA 11,7

7 11,7 7

2. MANO DE OBRA 1 2 3

UNIDA D

DESCRIPCI ÓN

CANTIDA PRECIO D PRODUCTI VO10,50 0,50

Tra za do

hr

Corte y plega do de la pla ncha

hr

0,50

10,50

Ta la dro (perfora ción de a gujero)

hr

0,25

10,50

SUBTOTAL MANO DE OBRA 0,55 CARGAS SOCIALES = (55% DEL SUBTOTAL DE MANO DE OBRA) (55% AL 71.18%) 0,149 MPUESTOS IVA MANO DE OBRA = (14,97% DE SUMA SUBTOTAL DE MANO DE 7 OBRA +CARGAS SOCIALE TOTAL DE MANO DE OBRA

COST O TOTA 5,2 5 5,2 5 2,6 3 13,1 3 7,2 2 1,9 6 22,3 1

3. EQUIPO, MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS HERRAMIENTAS = (5% DEL TOTAL DE MANO DE OBRA) TOTAL EQUIPO,MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS

COSTO TOTAL 5% 1,1 2 23,4 2

4.GASTOS GENERALES Y ADMINISTRATIVOS GASTOS GENERALES = 10% 10% DE 1+2+3 TOTAL DE GASTOS GENERALES Y ADMINISTRATIVOS

COSTO TOTAL 5,7 5 63,2 5

5.UTILIDAD COSTO TOTAL 6,3 2 TOTAL DE UTILIDAD 69,5 7

UTILIDAD = 10% DE 1+2+3+4

10%

6.IMPUESTOS COSTO TOTAL IMPUESTOS IT = 3,09 % 3,09 2,1 DE1+2+3+4+5 % 5 TOTAL DE PRECIO UNITARIO 71,7 2

133

FORMULARI O DE ANÁLI SI S DE PRECI OS UNI TARI OS

DATOS GENERALES

Máquin a : Activida

1

d:

m

Cantida

Bs

1. MATERIALES 1 2 3 4

D e s ca s ca ra d o ra d e Ca ca o Eje y Ro to r

Í TEM

16

2

d : UNIDA D

DESCRIPCI ÓN Acero 1020 de d=1" o 25,4 mm

m

CANTIDA PRECIO D PRODUCTI VO59,99 0,50

Perfil T DE 1"*1*1/8"

m

1,40

12,21

Pla ncha e = 1mm

�2

0,43

58,83

Electrodo E6013

kg

1,00

27,00

TOTAL MATERIALES

COST O TOTA 30,0 0 17,0 9 25,3 0 27,0 0 99,3 9

2. MANO DE OBRA 1 2 3 4

Tra za do

UNIDA D

DESCRIPCI ÓN

hr

CANTIDA PRECIO D PRODUCTI VO10,50 0,50

COST O TOTA 5,25

Corte de la pla ncha y perfil en T

hr

0,60

10,50

6,30

Union de la pla ncha perfiles T con el eje (equipo s olda r a rco C.A) Cha veta (cepillo)

hr

1,10

19,00

hr

0,25

20,00

20,9 0 5,00

SUBTOTAL MANO DE OBRA 0,55 CARGAS SOCIALES = (55% DEL SUBTOTAL DE MANO DE OBRA) (55% AL 71.18%) 0,149 IMPUESTOS IVA MANO DE OBRA = (14,97% DE SUMA SUBTOTAL DE MANO DE OBRA 7 +CARGAS SOCIALES) TOTAL DE MANO DE OBRA

37,4 5 20,6 0 5,6 1 63,6 5

3. EQUIPO, MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS HERRAMIENTAS = (5% DEL TOTAL DE MANO DE OBRA) TOTAL EQUIPO,MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS

COSTO TOTAL 5% 3,1 8 66,8 4

4.GASTOS GENERALES Y ADMINISTRATIVOS COSTO TOTAL GASTOS GENERALES = 10% 10% 22,9 DE 1+2+3 9 TOTAL DE GASTOS GENERALES Y 252,8 ADMINISTRATIVOS 6

5.UTILIDAD COSTO TOTAL UTILIDAD = 10% DE 1+2+3+4 10% 25,2 9 TOTAL DE UTILIDAD 278,1 5

6.IMPUESTOS COSTO TOTAL IMPUESTOS IT = 3,09 % 3,09 8,5 DE1+2+3+4+5 % 9 TOTAL DE IMPUESTOS 286,7 4

134

FORMULARI O DE ANÁLI SI S DE PRECI OS UNI TARI OS

DATOS GENERALES

Máquin a : Activida

Í TEM

17

2

d:

m

Cantida

Bs

1. MATERIALES 3 4

D e s ca s ca ra d o ra d e Ca ca o Cu b i e rta d e l ve n ti l a d o r 1

d : UNIDA D

DESCRIPCI ÓN Pla ncha e = 1mm

�2

Electrodo E6013

kg

CANTIDA PRECIO D PRODUCTI VO 0,55 58,83 1,00

COST O TOTA 32,3 6 27,0 0 59,3 6

27,00

TOTAL MATERIALES

2. MANO DE OBRA UNIDA D

Tra za do

hr

0,40

10,50

COST O TOTA L 4,20

Corte de la pla ncha

hr

0,55

10,50

5,78

Union de la pla ncha (equipo s olda r a rco C.A)

hr

1,00

19,00

Conforma dora de la cubierta (má quina hidra ulica )

hr

0,55

10,50

19,0 0 5,78

DESCRIPCI ÓN

1 2 3 4

CANTIDA PRECIO D PRODUCTI VO

SUBTOTAL MANO DE OBRA

34,7 5 19,1 1 5,2 0 59,0 6

0,55 CARGAS SOCIALES = (55% DEL SUBTOTAL DE MANO DE OBRA) (55% AL 71.18%) 0,149 IMPUESTOS IVA MANO DE OBRA = (14,97% DE SUMA SUBTOTAL DE MANO DE OBRA 7 +CARGAS SOCIALES) TOTAL DE MANO DE OBRA

3. EQUIPO, MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS HERRAMIENTAS = (5% DEL TOTAL DE MANO DE OBRA) TOTAL EQUIPO,MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS

COSTO TOTAL 5% 2,9 5 62,0 2

4.GASTOS GENERALES Y ADMINISTRATIVOS COSTO TOTAL GASTOS GENERALES = 10% 10% 18,0 DE 1+2+3 4 TOTAL DE GASTOS GENERALES Y 198,4 ADMINISTRATIVOS 8

5.UTILIDAD COSTO TOTAL UTILIDAD = 10% DE 1+2+3+4 10% 19,8 5 TOTAL DE UTILIDAD 218,3 3

6.IMPUESTOS IMPUESTOS IT = 3,09 % 3,09 DE1+2+3+4+5 % TOTAL DE IMPUESTOS

COSTO TOTAL 6,7 5 225,0 8

135

FORMULARI O DE ANÁLI SI S DE PRECI OS UNI TARI OS

DATOS GENERALES

Máquin a : Activida d:

kg

Cantida

Bs

Í TEM

18

d :

1. MATERIALES 1

D e s ca s ca ra d o ra d e Ca ca o Po l e a d e l mo to r 1

DESCRIPCI ÓN

UNIDA D

Hierro fundido

kg

CANTIDA PRECIO D PRODUCTI VO16,65 0,71

COST O TOTA 11,8

TOTAL MATERIALES

2 11,8 2

2. MANO DE OBRA DESCRIPCI ÓN

1 2

UNIDA D

CANTIDA PRECIO D PRODUCTI VO

Tornea do de la polea

hr

1,00

13,00

Cha vetero

hr

0,30

20,00

COST O TOTA L 13,0 0 6,00

SUBTOTAL MANO DE OBRA

19,0 0 10,4 5 2,8 4 32,2 9

0,55 CARGAS SOCIALES = (55% DEL SUBTOTAL DE MANO DE OBRA) (55% AL 71.18%) 0,149 IMPUESTOS IVA MANO DE OBRA = (14,97% DE SUMA SUBTOTAL DE MANO DE OBRA 7 +CARGAS SOCIALES) TOTAL DE MANO DE OBRA

3. EQUIPO, MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS HERRAMIENTAS = (5% DEL TOTAL DE MANO DE OBRA) TOTAL EQUIPO,MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS

5%

COSTO TOTAL 1,6 1 33,9 1

4.GASTOS GENERALES Y ADMINISTRATIVOS COSTO TOTAL GASTOS GENERALES = 10% 10% 7,8 DE 1+2+3 0 TOTAL DE GASTOS GENERALES Y 74,0 ADMINISTRATIVOS 1

5.UTILIDAD COSTO TOTAL UTILIDAD = 10% DE 1+2+3+4 10% 7,4 0 TOTAL DE UTILIDAD 81,4 1

6.IMPUESTOS IMPUESTOS IT = 3,09 % 3,09 DE1+2+3+4+5 % TOTAL DE IMPUESTOS

COSTO TOTAL 2,5 2 83,9 2

136

FORMULARI O DE ANÁLI SI S DE PRECI OS UNI TARI OS

DATOS GENERALES

Máquin a : Activida

D e s ca s ca ra d o ra d e Ca ca o Po l e a d e l ve n ti l a d o r

Í TEM

19

1

d :

kg

Cantida

Bs

d :

1. MATERIALES 1

DESCRIPCI ÓN

UNIDA D

Hierro fundido

kg

CANTIDA PRECIO D PRODUCTI VO16,65 3,50

COST O TOTA 58,2

TOTAL MATERIALES

8 58,2 8

2. MANO DE OBRA DESCRIPCI ÓN

1 2

UNIDA D

CANTIDA PRECIO D PRODUCTI VO

Tornea do de la polea

hr

1,30

13,00

Cha vetero

hr

0,25

20,00

COST O TOTA L 16,9 0 5,00

SUBTOTAL MANO DE OBRA

21,9 0 12,0 5 3,2 8 37,2 2

0,55 CARGAS SOCIALES = (55% DEL SUBTOTAL DE MANO DE OBRA) (55% AL 71.18%) 0,149 IMPUESTOS IVA MANO DE OBRA = (14,97% DE SUMA SUBTOTAL DE MANO DE OBRA 7 +CARGAS SOCIALES) TOTAL DE MANO DE OBRA

3. EQUIPO, MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS HERRAMIENTAS = (5% DEL TOTAL DE MANO DE OBRA) TOTAL EQUIPO,MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS

COSTO TOTAL 5% 1,8 6 39,0 8

4.GASTOS GENERALES Y ADMINISTRATIVOS GASTOS GENERALES = 10% 10% DE 1+2+3 TOTAL DE GASTOS GENERALES Y ADMINISTRATIVOS

COSTO TOTAL 13,4 6 89,7 7

5.UTILIDAD COSTO TOTAL UTILIDAD = 10% DE 1+2+3+4 10% 8,9 8 TOTAL DE UTILIDAD 98,7 4

6.IMPUESTOS COSTO TOTAL IMPUESTOS IT = 3,09 % 3,09 3,0 DE1+2+3+4+5 % 5 TOTAL DE IMPUESTOS 101, 79

137

FORMULARI O DE ANÁLI SI S DE PRECI OS UNI TARI OS

DATOS GENERALES

Máquin a :

D e s ca s ca ra d o ra d e Ca ca o Es tru ctu ra

Activida

1

d :

m

Cantida

Bs

Í TEM

20

d :

1. MATERIALES 1 2

UNIDA D

DESCRIPCI ÓN Perfil L DE 1/2"x1/2"x1/8"

m

Electrodo E6013

kg

CANTIDA PRECIO D PRODUCTI VO12,21 7,81 3,00

COST O TOTA 95,3 6 81,0 0 176, 36

27,00

TOTAL MATERIALES

2. MANO DE OBRA 1 2 3

Tra za do

UNIDA D

DESCRIPCI ÓN

hr

CANTIDA PRECIO D PRODUCTI VO10,50 0,70

Corte a ngula r (a mola dor)

hr

0,75

10,50

Union de la es tructura (equipo s olda r a rco C.A)

hr

1,30

19,00

COST O TOTA 7,35 7,88 24,7 0 39,9 3 21,9 6 5,9 8 67,8 6

SUBTOTAL MANO DE OBRA 0,55 CARGAS SOCIALES = (55% DEL SUBTOTAL DE MANO DE OBRA) (55% AL 71.18%) 0,149 IMPUESTOS IVA MANO DE OBRA = (14,97% DE SUMA SUBTOTAL DE MANO DE OBRA 7 +CARGAS SOCIALES) TOTAL DE MANO DE OBRA

3. EQUIPO, MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS HERRAMIENTAS = (5% DEL TOTAL DE MANO DE OBRA) TOTAL EQUIPO,MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS

5%

COSTO TOTAL 3,3 9 71,2 5

4.GASTOS GENERALES Y ADMINISTRATIVOS COSTO TOTAL GASTOS GENERALES = 10% 10% 31,5 DE 1+2+3 5 TOTAL DE GASTOS GENERALES Y 347, ADMINISTRATIVOS 02

5.UTILIDAD COSTO TOTAL 34,7 0 TOTAL DE UTILIDAD 381, 72

UTILIDAD = 10% DE 1+2+3+4

10%

6.IMPUESTOS IMPUESTOS IT = 3,09 % 3,09 DE1+2+3+4+5 % TOTAL DE IMPUESTOS

COSTO TOTAL 11,8 0 393, 52

138

FORMULARI O DE ANÁLI SI S DE PRECI OS UNI TARI OS

DATOS GENERALES

Máquin a :

D e s ca s ca ra d o ra d e Ca ca o Eje d e a p o yo fi jo

Activida

1

d :

m

Cantida

Bs

Í TEM

21

d :

1. MATERIALES 1

UNIDA D

DESCRIPCI ÓN Acero 1020 d=1" o 25,4 mm

m

CANTIDA PRECIO D PRODUCTI VO59,99 0,50

COST O TOTA 30,0

TOTAL MATERIALES

0 30,0 0

2. MANO DE OBRA 1 2

cha vetero

UNIDA D

DESCRIPCI ÓN

hr

Tornea do cilindra do deba s ta do refrenta r

hr

CANTIDA PRECIO D PRODUCTI VO20,00 0,25 0,75

COST O TOTA 5,00

13,00

9,75

SUBTOTAL MANO DE OBRA

14,7 5 8,1 1 2,2 1 25,0 7

0,55 CARGAS SOCIALES = (55% DEL SUBTOTAL DE MANO DE OBRA) (55% AL 71.18%) 0,149 IMPUESTOS IVA MANO DE OBRA = (14,97% DE SUMA SUBTOTAL DE MANO DE OBRA 7 +CARGAS SOCIALES) TOTAL DE MANO DE OBRA

3. EQUIPO, MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS HERRAMIENTAS = (5% DEL TOTAL DE MANO DE OBRA) TOTAL EQUIPO,MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS

5%

COSTO TOTAL 1,2 5 26,3 2

4.GASTOS GENERALES Y ADMINISTRATIVOS GASTOS GENERALES = 10% 10% DE 1+2+3 TOTAL DE GASTOS GENERALES Y ADMINISTRATIVOS

COSTO TOTAL 8,1 4 89,5 3

5.UTILIDAD COSTO TOTAL UTILIDAD = 10% DE 1+2+3+4 10% 8,9 5 TOTAL DE UTILIDAD 98,4 8

6.IMPUESTOS IMPUESTOS IT = 3,09 % 3,09 DE1+2+3+4+5 % TOTAL DE IMPUESTOS

COSTO TOTAL 3,0 4 101, 52

139

FORMULARI O DE ANÁLI SI S DE PRECI OS UNI TARI OS

DATOS GENERALES

Máquin a : Activida

D e s ca s ca ra d o ra d e Ca ca o En gra n a je re cto 1

Í TEM

22

1

d :

kg

Cantida

Bs

d :

1. MATERIALES 1

UNIDA D

DESCRIPCI ÓN Hierro fundido

kg

CANTIDA PRECIO D PRODUCTI VO16,65 1,42

COST O TOTA 23,6

TOTAL MATERIALES

4 23,6 4

2. MANO DE OBRA 1 2 3 4

DESCRIPCI ÓN Tonea do, cilindra do y refrenta do

UNIDA D hr

CANTIDA PRECIO D PRODUCTI VO13,00 0,50

Perfora do (ta la dro de ba nco)

hr

0,33

20,00

Deva s ta do (torno)

hr

0,66

13,00

Fres a do de dientes

hr

0,83

20,00

SUBTOTAL MANO DE OBRA 0,55 CARGAS SOCIALES = (55% DEL SUBTOTAL DE MANO DE OBRA) (55% AL 71.18%) 0,149 MPUESTOS IVA MANO DE OBRA = (14,97% DE SUMA SUBTOTAL DE MANO DE 7 OBRA +CARGAS SOCIALE TOTAL DE MANO DE OBRA

COST O TOTA 6,5

0 6,6 0 8,5 8 16,6 0 38,2 8 21,0 5 5,7 3 65,0 6

3. EQUIPO, MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS HERRAMIENTAS = (5% DEL TOTAL DE MANO DE OBRA) TOTAL EQUIPO,MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS

5%

COSTO TOTAL 3,2 5 68,3 2

4.GASTOS GENERALES Y ADMINISTRATIVOS COSTO TOTAL GASTOS GENERALES = 10% 10% 15,7 DE 1+2+3 0 TOTAL DE GASTOS GENERALES Y 172,7 ADMINISTRATIVOS 3

5.UTILIDAD COSTO TOTAL UTILIDAD = 10% DE 1+2+3+4 10% 17,2 7 TOTAL DE UTILIDAD 190,0 0

6.IMPUESTOS IMPUESTOS IT = 3,09 % 3,09 DE1+2+3+4+5 % TOTAL DE PRECIO UNITARIO

COSTO TOTAL 5,8 7 195,8 7

140

FORMULARI O DE ANÁLI SI S DE PRECI OS UNI TARI OS

DATOS GENERALES

Máquin a : Activida

D e s ca s ca ra d o ra d e Ca ca o En gra n a je re cto 2

Í TEM

23

1

d :

kg

Cantida

Bs

d :

1. MATERIALES 1

UNIDA D

DESCRIPCI ÓN Hierro fundido

kg

CANTIDA PRECIO D PRODUCTI VO16,65 1,42

COST O TOTA 23,6

TOTAL MATERIALES

4 23,6 4

2. MANO DE OBRA UNIDA D hr

DESCRIPCI ÓN

1 2 3 4

CANTIDA PRECIO D PRODUCTI VO

Tonea do, cilindra do y refrenta do

hr

0,50

13,00

Perfora do (ta la dro de ba nco)

hr

0,33

20,00

Deva s ta do (torno)

hr

0,66

13,00

Fres a do de dientes

hr

0,83

20,00

SUBTOTAL MANO DE OBRA 0,55 CARGAS SOCIALES = (55% DEL SUBTOTAL DE MANO DE OBRA) (55% AL 71.18%) 0,149 MPUESTOS IVA MANO DE OBRA = (14,97% DE SUMA SUBTOTAL DE MANO DE 7 OBRA +CARGAS SOCIALE TOTAL DE MANO DE OBRA

COST O TOTA L 6,5 0 6,6 0 8,5 8 16,6 0 38,2 8 21,0 5 5,7 3 65,0 6

3. EQUIPO, MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS HERRAMIENTAS = (5% DEL TOTAL DE MANO DE OBRA) TOTAL EQUIPO,MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS

COSTO TOTAL 5% 3,2 5 68,3 2

4.GASTOS GENERALES Y ADMINISTRATIVOS COSTO TOTAL GASTOS GENERALES = 10% 10% 15,7 DE 1+2+3 0 TOTAL DE GASTOS GENERALES Y 172,7 ADMINISTRATIVOS 3

5.UTILIDAD COSTO TOTAL 17,2 7 TOTAL DE UTILIDAD 190,0 0

UTILIDAD = 10% DE 1+2+3+4

10%

6.IMPUESTOS COSTO TOTAL IMPUESTOS IT = 3,09 % 3,09 5,8 DE1+2+3+4+5 % 7 TOTAL DE PRECIO UNITARIO 195,8 7

141

FORMULARI O DE ANÁLI SI S DE PRECI OS UNI TARI OS

DATOS GENERALES

Máquin a : Activida

Í TEM

24

2

d:

m

Cantida

Bs

d :

1. MATERIALES 1 2

D e s ca s ca ra d o ra d e Ca ca o Cu b i e rta d e l o s e n gra n a je s 1

UNIDA D

DESCRIPCI ÓN Pla ncha e = 1mm

�2

Electrodo E6013

kg

CANTIDA PRECIO D PRODUCTI VO 0,20 58,83 0,50

COST O TOTA 11,7 7 13,5 0 25,2 7

27,00

TOTAL MATERIALES

2. MANO DE OBRA 1 2 3 4

Tra za do

UNIDA D

DESCRIPCI ÓN

hr

CANTIDA PRECIO D PRODUCTI VO10,50 0,20

COST O TOTA 2,10

Corte de la pla ncha

hr

0,35

10,50

3,68

Union de la pla ncha (equipo s olda r a rco C.A)

hr

0,50

19,00

9,50

Perfora cion de a gujeros (ta la dro)

hr

0,20

20,00

4,00

SUBTOTAL MANO DE OBRA

19,2 8 10,6 0 2,8 9 32,7 6

0,55 CARGAS SOCIALES = (55% DEL SUBTOTAL DE MANO DE OBRA) (55% AL 71.18%) 0,149 IMPUESTOS IVA MANO DE OBRA = (14,97% DE SUMA SUBTOTAL DE MANO DE OBRA 7 +CARGAS SOCIALES) TOTAL DE MANO DE OBRA

3. EQUIPO, MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS HERRAMIENTAS = (5% DEL TOTAL DE MANO DE OBRA) TOTAL EQUIPO,MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS

COSTO TOTAL 5% 1,6 4 34,4 0

4.GASTOS GENERALES Y ADMINISTRATIVOS GASTOS GENERALES = 10% 10% DE 1+2+3 TOTAL DE GASTOS GENERALES Y ADMINISTRATIVOS

COSTO TOTAL 9,2 4 101,6 7

5.UTILIDAD COSTO TOTAL 10,1 7 TOTAL DE UTILIDAD 111,8 4

UTILIDAD = 10% DE 1+2+3+4

10%

6.IMPUESTOS COSTO TOTAL IMPUESTOS IT = 3,09 % 3,09 3,4 DE1+2+3+4+5 % 6 TOTAL DE IMPUESTOS 115,2 9

142

FORMULARI O DE ANÁLI SI S DE PRECI OS UNI TARI OS

DATOS GENERALES

Máquin a : Activida

Í TEM

25

2

d:

m

Cantida

Bs

1. MATERIALES 1 2

D e s ca s ca ra d o ra d e Ca ca o Ta p a d e p o l e a mó vi l - fi jo 1

d : UNIDA D

DESCRIPCI ÓN Pla ncha e = 1mm

�2

Electrodo E6013

kg

CANTIDA PRECIO D PRODUCTI VO 0,05 58,83 0,50

COST O TOTA 2,65

27,00

13,5 0 16,1 5

TOTAL MATERIALES

2. MANO DE OBRA 1 2 3 4

Tra za do

UNIDA D

DESCRIPCI ÓN

hr

CANTIDA PRECIO D PRODUCTI VO10,50 0,33

COST O TOTA 3,47

Corte de la pla ncha

hr

0,50

10,50

5,25

Union de la pla ncha (equipo s olda r a rco C.A)

hr

0,35

19,00

6,65

Perfora cion de a gujeros (ta la dro)

hr

0,20

20,00

4,00

SUBTOTAL MANO DE OBRA

19,3 7 10,6 5 2,9 0 32,9 1

0,55 CARGAS SOCIALES = (55% DEL SUBTOTAL DE MANO DE OBRA) (55% AL 71.18%) 0,149 IMPUESTOS IVA MANO DE OBRA = (14,97% DE SUMA SUBTOTAL DE MANO DE OBRA 7 +CARGAS SOCIALES) TOTAL DE MANO DE OBRA

3. EQUIPO, MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS HERRAMIENTAS = (5% DEL TOTAL DE MANO DE OBRA) TOTAL EQUIPO,MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS

5%

COSTO TOTAL 1,6 5 34,5 6

4.GASTOS GENERALES Y ADMINISTRATIVOS COSTO TOTAL GASTOS GENERALES = 10% 10% 8,3 DE 1+2+3 6 TOTAL DE GASTOS GENERALES Y 91,9 ADMINISTRATIVOS 8

5.UTILIDAD COSTO TOTAL 9,2 0 TOTAL DE UTILIDAD 101,1 8

UTILIDAD = 10% DE 1+2+3+4

10%

6.IMPUESTOS COSTO TOTAL IMPUESTOS IT = 3,09 % 3,09 3,1 DE1+2+3+4+5 % 3 TOTAL DE IMPUESTOS 104,3 1

143

FORMULARI O DE ANÁLI SI S DE PRECI OS UNI TARI OS

DATOS GENERALES

Máquin a : Activida d: Cantida

D e s ca s ca ra d o ra d e Ca ca o Ta p a d e p o l e a mo to r- ve n ti l a d o 1

Í TEM

26

2

m

Bs

d :

1. MATERIALES 3 4

UNIDA D

DESCRIPCI ÓN Pla ncha e = 1mm

�2

Electrodo E6013

kg

CANTIDA PRECIO D PRODUCTI VO 0,09 58,83 0,50

COST O TOTA 5,18

27,00

13,5 0 18,6 8

TOTAL MATERIALES

2. MANO DE OBRA UNIDA D

DESCRIPCI ÓN

1 2 3 4

CANTIDA PRECIO D PRODUCTI VO

COST O TOTA L 4,20

Tra za do

hr

0,40

10,50

Corte de la pla ncha

hr

0,50

10,50

5,25

Union de la pla ncha (equipo s olda r a rco C.A)

hr

0,67

19,00

Perfora cion de a gujeros (ta la dro)

hr

0,20

20,00

12,7 3 4,00

SUBTOTAL MANO DE OBRA

26,1 8 14,4 0 3,9 2 44,5 0

0,55 CARGAS SOCIALES = (55% DEL SUBTOTAL DE MANO DE OBRA) (55% AL 71.18%) 0,149 IMPUESTOS IVA MANO DE OBRA = (14,97% DE SUMA SUBTOTAL DE MANO DE OBRA 7 +CARGAS SOCIALES) TOTAL DE MANO DE OBRA

3. EQUIPO, MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS HERRAMIENTAS = (5% DEL TOTAL DE MANO DE OBRA) TOTAL EQUIPO,MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS

5%

COSTO TOTAL 2,2 2 46,7 2

4.GASTOS GENERALES Y ADMINISTRATIVOS COSTO TOTAL GASTOS GENERALES = 10% 10% 10,9 DE 1+2+3 9 TOTAL DE GASTOS GENERALES Y 120,8 ADMINISTRATIVOS 9

5.UTILIDAD COSTO TOTAL UTILIDAD = 10% DE 1+2+3+4 10% 12,0 9 TOTAL DE UTILIDAD 132,9 8

6.IMPUESTOS IMPUESTOS IT = 3,09 % 3,09 DE1+2+3+4+5 % TOTAL DE IMPUESTOS

COSTO TOTAL 4,1 1 137,0 9

144

FORMULARI O DE ANÁLI SI S DE PRECI OS UNI TARI OS

DATOS GENERALES

Máquin a : Activida d: Cantida

1. MATERIALES 1 2 3

D e s ca s ca ra d o ra d e Ca ca o Po l e a te n s o ra

Í TEM

27

1 kgm Bs

d : DESCRIPCI ÓN

UNIDA D

Hierro fundido

kg

Roda miento Acero 1020 de d=1" o 25,4 mm

CANTIDA PRECIO D PRODUCTI VO 1,00 16,50

-

2,00

20,00

m

0,07

59,59

COST O TOTA 16,5 0 40,0 0 3,99

TOTAL MATERIALES

60,4 9

CANTIDA PRECIO D PRODUCTI VO13,00 0,83

COST O TOTA 10,7

2. MANO DE OBRA 1 2 3 4

DESCRIPCI ÓN Tonea do, cilindra do y refrenta do

UNIDA D hr

Perfora do (ta la dro de ba nco)

hr

0,50

20,00

Deva s ta do (torno)

hr

0,40

13,00

Fres a do

hr 0,75 20,00 SUBTOTAL MANO DE OBRA

0,55 CARGAS SOCIALES = (55% DEL SUBTOTAL DE MANO DE OBRA) (55% AL 71.18%) 0,149 IMPUESTOS IVA MANO DE OBRA = (14,97% DE SUMA SUBTOTAL DE MANO DE OBRA 7 +CARGAS SOCIALES) TOTAL DE MANO DE OBRA

9 10,0 0 5,20 15,0 0 40,9 9 22,5 4 6,1 4 69,6 7

3. EQUIPO, MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS HERRAMIENTAS = (5% DEL TOTAL DE MANO DE OBRA) TOTAL EQUIPO,MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS

COSTO TOTAL 5% 3,4 8 73,1 5

4.GASTOS GENERALES Y ADMINISTRATIVOS COSTO TOTAL GASTOS GENERALES = 10% 10% 20,3 DE 1+2+3 3 TOTAL DE GASTOS GENERALES Y 223,6 ADMINISTRATIVOS 5

5.UTILIDAD COSTO TOTAL 22,3 6 TOTAL DE UTILIDAD 246,0 1

UTILIDAD = 10% DE 1+2+3+4

10%

6.IMPUESTOS COSTO TOTAL IMPUESTOS IT = 3,09 % 3,09 7,6 DE1+2+3+4+5 % 0 TOTAL DE IMPUESTOS 253,6 2

145

FORMULARI O DE ANÁLI SI S DE PRECI OS UNI TARI OS

DATOS GENERALES

Máquin a

:

Activida d

D e s ca s ca ra d o ra d e Ca ca o Co s to s d e l o s e q u i p o s d i re cto s 12

:

Cantida

1. MATERIALES

Í TEM

28

Bs

d : MODEL O

DESCRIPCI ÓN

1 Motor 0.33 hp

WEG

2 Moto reductor 0.10 hp

Lenta x R22 Poliureta no FAG

3 Rodillo des ca s ca ra dor de ca ucho 4 Soporte fijo 5 Soporte móvil 6 Ma nopla pa ra regula r d=5/16"

CANTIDA PRECIO D PRODUCTI VO570,00 1,00 1,00

525,00

2,00

112,00

6,00

140,00

FAG

2,00

160,00

Acero

2,00

140,00

Goodyea r Goodyea r Goodyea r -

1,00

18,00

1,00

18,00

1,00

33,00

16,00

1,80

11 Penos ( motor 9/16"-motoreductor 3/16")

-

8,00

1,50

12 Otros pernos 3/16"

-

24,00

0,60

7 Correa tipo A-23 8 Correa tipo A-22 9 Correa tipo A-41 10 Pernos 7/16"(s oporte móvil-fijo-ca rril de rodillo)

COST O TOTA 570,0 0 525,0 0 224,0 0 840,0 0 320,0 0 280,0 0 18,0 0 18,0 0 33,0 0 28,8 0 12,0 0 14,4 0 2883, 20

TOTAL MATERIALES

2. EQUIPO, MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS HERRAMIENTAS = (5% DEL TOTAL DE MANO DE OBRA) TOTAL EQUIPO,MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS

COSTO 5% TOTAL 144,1 6 3027, 36

3.GASTOS GENERALES Y ADMINISTRATIVOS COSTO TOTAL GASTOS GENERALES = 10% 10% 591,0 DE 1+2 6 TOTAL DE GASTOS GENERALES Y 6501, ADMINISTRATIVOS 62

4.UTILIDAD COSTO TOTAL 650,1 6 TOTAL DE UTILIDAD 7151, 78

UTILIDAD = 10% DE 1+2+3+4

10%

5.IMPUESTOS IMPUESTOS IT = 3,09 % 3,09 DE1+2+3+4+5 TOTAL DE IMPUESTOS %

COSTO TOTAL 220,9 9 7372, 77

146

CRONOGRAMA DE EJECUCIÓN DE LA MÁQUINA

DESCASCARADORA DE CACAO

147

CRONOGRAMA DE EJECUCIÓN DE LA MÁQUINA DESCASCARADORA DE CACAO

ÍTEM MES -JULIOS 2016 1 Tol va

hr

Ta pa de rodi l l o f j o 1,30

3

Ta pa de rodi l l o móvi l dor y ca rri Suj eta l de rodi l l o móvi l 1 eta dor y ca rri l Suj de

1,25

6

Pol ea A

1,30

7

Pol ea B

1,15

8

Pol ea C

1,30

9

Pol ea D

1,25

10

Des l i za mi ento A

1,70

11

Des l i za mi ento B

1,12

12

Des l i za mi ento C

1,12

13

Ta pa A

1,25

14

Ta pa B

0,90

15

Ta pa C

1,25

16

Ej e y rotor

2,45

17

Cubi erta del venti l a dor Pol ea del motor

2,50

1,55

20

Pol ea del venti l a dor Es tructura

21

Ej e de a poyo f j o

1,00

22

Engra na j e recto 1

2,32

23

Engra na j e recto 2

2,32

5

18 19

24 25 26 27

Cubi erta de l os engra na jTa espa de pol ea móvi l -fi o de pol ea Ta jpa motor- venti l a dor Pol ea tens ora

V

S

D

L

M

SEMANA 2 M J V

1,60

2

4

L

SEMAN A 1 M M J

1,35 1,35

1,30

2,75

1,25 1,38 1,77 2,48

28

Cos tos de l os equi pos di rectos

32,00

29

Ens a mbl e

16,00

90,2 6

DIAS CALENDARIO 11

148

S

D

GUÍA DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO

DESCASCARADORA DE CACAO

149

150

CONTENIDO

RESUMEN

i

AGRADECIMIENTOS

ii

DEDICATORIA

iii

CONTENIDO CAPITULO I

Conteni do 1. ASPECTOS PRELIMINARES .......................................................................................................... 1 1.1 Introducción. ...................................................................................................................... 1 1.2 Planteamiento del problema. ............................................................................................ 1 1.3 Justifcación. ....................................................................................................................... 2 1.4 Hipótesis............................................................................................................. ................ 2 1.5 Objetivos. ........................................................................................................................... 2 1.5.1 Objetivos generales. ................................................................................................... 2 1.5.2 Objetivos específcos. ................................................................................................. 2 2. MARCO TEÓRICO............................................................................................................... ......... 4 2.1 Antecedentes. .................................................................................................................... 4 2.2 El cacao.................................................................................................................. ............. 4 2.2.1 Características. ........................................................................................................... 4 151

2.3 Descripción del proceso. .................................................................................................... 5 2.3.1 Secado. ....................................................................................................................... 5 2.3.2 Limpieza........................................................................................................... ........... 5 2.3.3 Tostado............................................................................................................ ........... 6 2.3.4 Descascarado................................................................................................... ........... 6 2.4 Tipos de descascaradores. ................................................................................................. 6 2.4.1 Descascarilladora de rodillos...................................................................................... 6 2.4.2 Descascarilladora de discos........................................................................................ 8 CAPÍTULO III .............................................................................................................................. . 11 3. INGENIERIA DEL PROYECTO ..................................................................................................... 11

152

3.1 Introducción. .................................................................................................................... 11 3.2 Diseño General. ................................................................................................................ 11 3.2.1 Especificaciones técnicas. ........................................................................................ 12 3.2.2 Parámetros funcionales. .......................................................................................... 12 3.2.3 Capacidad. ................................................................................................................ 12 3.2.4 Dimensiones de granos de cacao. ............................................................................ 13 3.2.5 Fuerza de compresión de una máquina universal de ensayos. ............................... 14 3.2.6 Propiedades del cacao.............................................................................................. 15 3.2.7

Cálculo de la cantidad de granos de cacao que se va a descascarar por revolución.

15 3.2.8 Número de cacao que ocupan en el rodillo. ............................................................ 16 3.3

Sistema de revestimiento en los rodillos descascaradores de cacao............................. 19

3.3.1 Análisis teórico del sistema de descascarado de cacao. .......................................... 19 3.3.2 Caracterización del tipo de material de los rodillos. ............................................... 20 3.3.3 Caracterización de los materiales poliméricos. ....................................................... 21 3.3.4 Materiales de fabricación de los rodillos descascaradores de cacao. ..................... 22 3.3.5 Datos técnicos del los materiales de fabricación. .................................................... 23 3.3.6 Determinación de las cargas necesarias para descascarar el grano de cacao. ........ 25 3.3.7 Análisis de fuerzas en el mecanismo........................................................................ 25 3.3.8 Cálculo de fuerza de rozamiento.............................................................................. 26 3.3.9

Cálculo de las velocidades Periféricas v1 , v2 y el Δ� de los rodillos....................... 26

3.3.10 Potencia consumida27 por los rodillos descascarador. ............................................... 3.3.11 Potencia total por los rodillos descascaradores....................................................... 28

3.3.12 Cálculo de separación entre rodillos ....................................................................... 29 3.3.13 Polea tensora............................................................................................................ 30 3.4 Sistema de alimentación. ................................................................................................ 31 3.4.1 Dimensionamiento de la tolva. ................................................................................ 31 3.4.2 Cálculo de la presión de carga sobre la tolva. .......................................................... 32 3.4.3 Cálculo del espesor de la tolva ................................................................................. 34 3.4.4 Desgaste de la plancha de acero inoxidable. ........................................................... 36 3.5

Cálculo del sistema de separación del grano y la cáscara de cacao................................. 37

3.5.1 Cálculo de la velocidad del aire ( Experimental). ..................................................... 38 3.5.2 Cálculo de la potencia del ventilador. ...................................................................... 38

3.5.3 Cálculo y diseño del ventilador. ............................................................................... 39 3.5.4 Cálculo de la presión necesaria que requiere el ventilador. .................................... 39 3.5.5 Pérdidas debido al aire (ha). ..................................................................................... 40 3.5.6 Pérdidas por el material (hm).................................................................................... 41 3.5.7 Cantidad de aire para transportar ........................................................................... 42 3.5.8 Cálculo del rodete del ventilador. ............................................................................ 43 3.5.9 Caracteristicas del rotor. .......................................................................................... 48 3.6 Cargas en los rodillos descascaradores. ........................................................................... 50 3.6.1 Esfuerzo de compresión unitario. ............................................................................ 50 3.6.2 Fuerza de corte unitario. .......................................................................................... 50 3.7 Selección del moto-reductor para los rodillos descascaradores. .................................... 51 3.7.1 Cálculo de transmision por correa moto-reductor al eje de apoyo fjo. .................. 52 3.7.2 Diseño de la transmision por engranajes rectos. ..................................................... 55 3.8 Cálculo de reacciones en el rodillo descascarador X-Y (fjo). ........................................... 65 3.8.1 Diagrama de fuerza cortante y momento fector. ................................................... 65 3.9 Cálculo de transmision por correa moto-reductor al eje movil del rodillo descascarador. 71 3.9.1 Fuerza generada por el rodillo descascarador movil. .............................................. 75 3.9.2 Calculo de reacciones en el rodillo descascarador movil XY................................... 76 3.9.3 Diagrama de fuerza cortante y momento fector. ................................................... 76 3.9.4 Cálculo de reacciones en el eje x-z (rodillo movil descascarador ). ......................... 77 3.9.5 Diámetro del eje móvil. ............................................................................................ 78

3.10 Selección del motor eléctrico para el ventilador. ............................................................ 80 3.10.1 cálculo de transmision por correa para el ventilador centrifugo............................. 82 3.10.2 Fuerzas y momentos generados por la polea que acciona al ventilador y peso propio de las aspas del rotor.................................................................................................... 87 3.10.3 Fuerzas generadas por el peso de las aspas del rotor.............................................. 90 3.10.4 Diagramas de fuerzas cortantes y momentos fectores.......................................... 92 3.10.5 Reacciones en los apoyos. ........................................................................................ 94 3.10.6 Diámetro del eje. ...................................................................................................... 94 3.11 Selección de soportes y rodamientos para los ejes. ........................................................ 95 3.11.1 Soporte de pie del eje de rodillo fjo y ventilador. ................................................... 95 3.11.2 Soportes tensores del eje de rodillo móvil............................................................... 96

3.12

Fuerzas y momentos generados por el tornillo regulador de rodillo movil descascarador. 97 3.13 Perno de sujecion del motor al soporte. ......................................................................... 99

3.13.1 Momento torsor. ...................................................................................................... 99 3.13.2 Precarga del perno carga estática. ......................................................................... 100 3.13.3 Tensión resultante en el perno. ............................................................................. 100 3.13.4 Resistencia a la tensión. ......................................................................................... 100 3.13.5

Área necesaria al esfuerzo de tensión para el perno. ............................................ 101

3.13.6 Calculo del esfuerzo del perno. .............................................................................. 101 3.14 Cálculo de la estructura.................................................................................................. 102 Informe de análisis de la estructura ........................................................................................... 102 Información de proyecto (iProperties) ............................................................................ 102 Simulación:1 ...................................................................................................... .................... 103 Material(es)..................................................................................................... ................... 103 Sección o secciones transversales..................................................................................... 104 Modelo de viga .................................................................................................................. 104 Condiciones de funcionamiento ....................................................................................... 105 Resultados...................................................................................................... .................... 111 3.15 Costos. ........................................................................................................................... . 115

CONCLUSIONES…………………………...................................................................... ................. ……….. 143 RECOMENDACIONES……………………………………………………………………………… ……………………………….. 144 GUÍA DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO……………………………………………………………………………….. 145 REFERENCIAS BIBLIOGRAFICAS ………………………………………………………………………………………………..147 PLANOS MECANICOS ANEXOS