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MEMORIA DESCRIPTIVA 1.1 GENERALIDADES 1.1.1 Ubicación Geográfica El Banco de la Nación se dedica a brindar servicios financieros de calidad, la agencia del Banco de la Nación de Soritor se encuentra ubicada entre el Jr. Federico Froevel y Jr. José Olaya, Distrito de Soritor, Provincia de Moyobamba Región San Martín – Tarapoto. 1.1.2 Características Geográficas 1.1.2.1

Clima El clima es tropical y húmedo en la mayor parte del año y lluvias frecuentes en los meses de diciembre a marzo; la temperatura máxima es de 40°C y la mínima de 18°C.

1.1.2.2

Topografía La zona donde se desarrollara el proyecto presenta una topografía parcialmente plana.

1.1.3 Antecedentes La agencia del Banco de la Nación de Soritor solicitó a la Distribuidora ELECTRO ORIENTE S.A., Factibilidad de suministro y fijación del Punto de Diseño para un incremento de carga a la tensión de alimentación de 22.9 kV con una demanda máxima de 50 KW (ver cuadro de carga en anexo) con opción tarifaría MT3. El Punto de Diseño en 22.9 kV, fue fijado por ELECTRO ORIENTE S.A. Mediante carta GSD-038-2008, en la cual se identifica a la S.E.D 320 435E, del alimentador 4 del Sistema Eléctrico, ubicada en el Jr. Miguel Grau, y Punto de Alimentación está ubicada en las intersecciones de los jirones Miguel Grau y Jr. Federico Froevel, a 240m aproximadamente del cliente. La SE particular se encuentra ubicada dentro del predio a 12 metros de la puerta de ingreso del predio, al frente de la SE es área libre, al Expediente Técnico para la Construcción y Equipamiento del Sistema de Utilización Primaria 22.9 KV Subestación Banco de la Nación – Agencia Soritor Provincia Moyobamba Región San Martín - Tarapoto

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lado izquierdo están las oficinas administrativas, al otro lado es el límite del predio, lo que hace factible la ubicación de la SE. ELECTRO ORIENTE S.A. Informa que para efectos de diseño de la Red de media tensión particular se considere: Potencia de cortocircuito (PCC) en 22.9 kV : 100 MVA Tiempo de apertura de la protección : 0.02 seg. Punto de entrega : SED 320 435E, del alimentador 4

1.1.4 Financiamiento El proyecto se ejecutará por la modalidad de autofinanciamiento, con recursos propios del Banco de la Nación. 1.1.5 Alcances del Proyecto El proyecto comprende lo siguiente: •

La red de media tensión particular en 22.9 kV, a instalarse desde la estructura Poste C.A.C. 12/300, empieza con una red aérea en la cual se utilizará conductor de aleación de aluminio de 35mm2, recorriendo aproximadamente 240m hasta el ultimo poste P.M.I. proyectado, el ultimo tramo será red subterráneo recorriendo aproximadamente unos 30m hasta llegar a la subestación particular.

•

La construcción de 01 Subestación Compacta tipo superficie, con una celda de Llegada y una Celda de Transformación, equipada con 01 transformador de 75 KVA, con relación de transformación de 22.9 /0.40-0.230 kV, con grupo de conexión Dy5.

El Proyecto incluye el montaje electromecánico de los equipos que comprende la subestación particular. 1.2 DESCRIPCION DEL PROYECTO Para cumplir con los requerimientos de la carga instalada del predio el Banco de la Nación Agencia Picota ha proyectado instalar una subestación de Expediente Técnico para la Construcción y Equipamiento del Sistema de Utilización Primaria 22.9 KV Subestación Banco de la Nación – Agencia Soritor Provincia Moyobamba Región San Martín - Tarapoto

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transformación compacta del tipo superficie, como se muestra en el plano IE02. En la celda de Transformación se instalará un transformador de 75 KVA, de 22.9 /0.40-0.230 kV el cual alimentará las instalaciones internas. La alimentación de media tensión será suministrada por ELECTRO ORIENTE al nivel de tensión de 22.9 kV trifásico, 60 Hz. que es el sistema eléctrico típico utilizado en la ciudad de Soritor. El proyecto se divide en varias partes que se detallan a continuación: 1.2.1 Red de media tensión particular 22.9 kV Será sistema trifásico de tres hilos, frecuencia 60 Hz.

tensión nominal de 22.9 kV,

El primer tramo de aproximadamente 240m será red aérea con conductor de aleación de aluminio de 25 mm² a instalarse en postes de concreto. Los postes serán de 13 m según se especifica en el plano IE 01. El último tramo será una red subterránea con cable de energía 3 – 1 x 50 mm² N2XSY, 18/30 KV de 30m aproximadamente hasta llegar a la subestación particular. En los extremos de los cables subterráneos (cable N2XSY 3-1x50mm2) se instalará terminales de 22.9 KV. La red de media tensión particular tendrá una longitud de 270m aproximadamente. Posteriormente, a la culminación de los trabajos de instalación del cable 3 – 1 x 50 mm² N2XSY, 18/30 KV, y el montaje de 02 juegos de terminales de 22.9 kV., deberá efectuarse la prueba de aislamiento correspondiente. 1.2.2 Demanda Máxima de Potencia Para efectos de diseño se ha considerado la potencia nominal del Transformador de 75 kVA, 22.9 / 0.40-0.230 kV asumiendo un factor de potencia de 0.85. La demanda máxima total solicitada es de 50 KW. Expediente Técnico para la Construcción y Equipamiento del Sistema de Utilización Primaria 22.9 KV Subestación Banco de la Nación – Agencia Soritor Provincia Moyobamba Región San Martín - Tarapoto

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Red Secundaria Las redes de distribución secundaria se han calculado para la demanda máxima asignada, tratando que la sección de los conductores no permita una caída de tensión mayor del 5% de la tensión nominal de distribución, 19 voltios para las Cargas Trifásicas y 11 voltios para las Cargas Monofásicas; y que manteniendo esta regulación la densidad no supere los limites admitidos por el Código Nacional de Electricidad. Factor de Simultaneidad - Cargas Especiales

: 1.00

Demanda de Cargas Especiales (PCE) PCE = 27 Kw. Demanda de Cargas No especiales PAE = 20.56 Kw. Considerando 5% Perdidas en la transmisión (Pp) Pp = (0.05)*(27 + 20.56) Pp = 2.378 Kw. Máxima Demanda (MD) MD = PCE+PAE+Pp MD = 49.94 Kw. Máxima Demanda Proyectada Haciendo una proyección de la demanda del Servicio a 15 años con una tasa de crecimiento promedio de 1.23% anual se obtiene: MDp =MDt (1+t)n Donde: MDp =Máxima Demanda Proyectada MDt =Mínima Demanda Actual del Sistema t =Tasa de Crecimiento =1.23% n =Años de Proyección =15 años Expediente Técnico para la Construcción y Equipamiento del Sistema de Utilización Primaria 22.9 KV Subestación Banco de la Nación – Agencia Soritor Provincia Moyobamba Región San Martín - Tarapoto

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MDp =(49.94) (1+0.0123)15 = 60 Kw.

1.2.3 Sub Estación de Transformación: Es compacta del tipo de superficie, instalada en el interior de una cabina techada, trifásica de 75 KVA de potencia nominal. Los equipos serán dimensionados para operar a 22.9 KV. Coordenadas UTM WGS 84 296000E 9304000N 1.2.3.1 Descripción de la construcción A continuación se detallan las Obras Civiles con la que se hizo la construcción de la Caseta. (Ver plano IE-03) Áreas.



Área exterior del terreno Área interior del terreno

: 8.20 m2 (2.88mx2.85m) : 6.58 m2 (2.58mx2.55m)

Estructuras.Las obras estructurales se construirán utilizando los siguientes materiales:







Cimientos corridos con concreto 1:10 (cemento: hormigón) + 30% P.G. Sobrecimientos con concreto 1:6 (cemento-hormigón) +15% P.M. Muros con ladrillo K.K. de 18 huecos asentados con mortero 1:4 (cemento: arena). Vigas y columnas con concreto f’c=175 kg/cm2 y acero de refuerzo de Fy=4200 k/cm2. Techo aligerado con ladrillo hueco (h=0.15 m), losa y viguetas con concreto f’c=175 kg/cm2 y acero de Fy=4200 k/cm2. La altura interior de la caseta será de 3.50m.

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Acabados.Contará con los siguientes acabados:








Una puerta de metal, ubicada en el ingreso principal. Una ventana metálica alta con mallas, adyacentes a la puerta metálica. Todas las estructuras metálicas tendrán base anticorrosivo y acabado con dos manos de pintura esmalte. Piso de cerámico anti-deslizante. Muros con ladrillo K.K. enlucidos con mezcla de cemento y arena fina interior y exteriormente. Cielorraso enlucido con mezcla cemento arena fina. Todas las paredes exteriores e interiores, cielorraso, tendrán base imprimante y acabado con dos manos de pintura látex lavable

Otras instalaciones.
Cuenta con unas canaletas y rejillas de ventilación en el piso. 1.2.3.2 Descripción del Equipamiento: Comprende el equipamiento y montaje de 01 Subestación Compacta tipo superficie, con las siguientes dimensiones: ver plano IE - 02 Altura : 3.20 m Ancho : 2.55 m Profundidad : 1.40 m (medidas internas) Equipada con: -

Celda de Llegada o Recepción: Que comprende tres Seccionadores Unipolares para apertura y cierre sin carga, fusible de Potencia Tripolar con bases portafusibles y Fusibles de 400 A, 36 kV, 16 A.

-

Celda de Transformación :

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Alojará un Transformador de 75 kVA, que transformará la tensión de 22.9 kV a 400-230 V, con grupo de conexión Delta estrella (Dy5) La subestación se protegerá con un (01) seccionador fusible tripolar de potencia 36 KV, 3x400 A, 50 KA, con fusibles de 16 A, 1.2.4 Red de Baja Tensión particular El cable de energía que interconecta los bornes de Baja Tensión del transformador y su tablero principal correspondiente, será: 3-1x 50mm2 NYY para 220 V el cual será protegido en el tablero de Baja Tensión con interruptor de 3x163 A.. Además se interconecta con el Tablero de Transferencia y Tablero General de la Agencia. 1.2.5 Sistema de Puesta Tierra Se instalará un Sistema de Puesta a Tierra para Media Tensión, otro para Baja Tensión y uno futuro para el neutro de 22.9 kV, dicho sistema estará compuesto por una toma y su Línea correspondiente a aquellas partes metálicas que no conducen corriente. 1.3 DOCUMENTOS DEL PROYECTO -

Memoria Descriptiva Especificaciones Técnicas Cálculos Justificativos Planos Cronograma de ejecución de las obras.

1.4 BASES DEL CÁLCULO Para poder realizar los cálculos de este proyecto se han seguido las normas que están contenidas en: -

Código Nacional de Electricidad - Suministro

-

La Norma de Procedimiento para la elaboración de proyectos y ejecución de obras en Sistemas de distribución y Sistemas de utilización en media Tensión en zonas de concesión de distribución aprobada mediante resolución Directoral 018-2002-EM/DGE.

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-

Ley de Concesiones Eléctricas (D.L. 25844) y su Reglamento

Los parámetros considerados como base de los cálculos son los siguientes: a)

Caída de tensión máxima permisible en red CNE SUMINISTRO

:

3% Vn

b)

Tensión Nominal ( Vn )

:

22.9 kV

c)

Potencia de Cortocircuito en 22.9 kV ( Pcc )

:

100 MVA

d)

Potencia Máxima de diseño de la Subestación Particular.

:

75 KVA

e)

Factor de Potencia

:

0.85

f)

Tiempo de actuación de la Protección en el Punto de alimentación

:

0.02 seg.

Primer tramo, red aérea: Tipo de cable Sección del conductor Longitud del conductor

: : :

AAAC 25 mm2 240 m

Tercer tramo, red subterránea: Tipo de cable Sección del conductor Longitud del conductor

: : :

N2XSY 50 mm2 30 m

g)

h)

Hipótesis de templado de la línea aérea. Hipótesis 1 : Esfuerzo Máximo Temp. Ambiente : 10ºC Velocidad del viento : 50 Km. /h Hipótesis 2 Esfuerzo unitario Temp. Ambiente

: Templado del conductor : 4 Kg./mm2 : 20ºC

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Velocidad del viento : 0 Hipótesis 3 : Máxima flecha Temp. Ambiente : 50ºC Velocidad del viento : 0

1.5 PLANOS DEL PROYECTO Forman parte del Proyecto los siguientes planos: IE-01

Instalaciones Eléctricas Distribución, Detalles

IE-02

Instalaciones Eléctricas Obras Civiles

IE-03

Instalaciones Eléctricas Obras Electromecánicas

NOTA: El contratista antes de empezar la obra, deberá coordinar con Electro Oriente toda posible interferencia con sus redes eléctricas de B.T. y M.T.

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ESPECIFICACIONES TECNICAS DE MATERIALES

2.1

GENERALIDADES Las siguientes especificaciones técnicas, indican las características mínimas que deben cumplir los materiales y accesorios comprendidos en el presente proyecto. Por su carácter general, no cubren detalles propios de marca o fabricante; por lo tanto el suministro debe incluir los accesorios y piezas, etc. que hagan posible la buena instalación y puedan ser operadas sin restricción.

2.2

RED SUBTERRANEA EN 22.9 kV: 2.2.1 Cable de energía a tensión de utilización 22.9 kV en disposición triangular según el plano EI – 01. Para la distribución de media tensión se ha seleccionado el cable de energía subterránea unipolar con conductores de cobre electrolítico recocido, cableado concéntrico comprimido o compactado, cinta semi-conductora o compuesto semi conductor extruído sobre el conductor, aislamiento de polietileno reticulado (XLPE), cinta semi – conductora o compuesto semiconductor extruído y alambres de cobre electrolítico sobre el conductor aislado, Barrera térmica de poliéster y chaqueta exterior de PVC rojo. La Temperatura de operación igual a 90 Grados Centígrados. Se fabricarán según Normas: ITINTEC 370 – 050 para conductores, e IEC – 502 para aislamiento, tendrán las siguientes características:

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Tipo Tensión Nominal Sección Intensidad de corriente Temperatura de operación Longitud (segundo tramo)

: N2XSY : 22.9 KV : 50 mm² : 160 A : 90° C : 30 mts.

2.2.2 Zanjas para instalación del cable El cable será instalado en zanjas de 0.60 x 1.20 m. de Profundidad de la superficie libre, que tendrá un solado de 0.05 m de espesor. El cable ira envuelto en cinta color celeste que indicara que es particular, enterrado, el mismo que descansará sobre una capa de tierra cernida compactada de 0.10 m. de espesor, protegido por una capa de tierra cernida compactada de 0.15 m. de espesor, protegido por una hilera de ladrillos corrientes luego se aplicara otra capa de relleno compactado sin pedrones de 0.20 m. de espesor por encima de esta capa se colocaran las cintas señalizadoras rojas ( La cual no debe llevar ningún distintivo que indique ELECTRO ORIENTE) luego se aplicará otra capa de la tierra original compactada sin pedrones de 0.6 m de espesor y 0.1 m de base de material afirmado sin acabado superficial Conforme a lo indicado en el plano del proyecto.

2.2.3 Cinta señalizadora La Cinta señalizadora será de Polietileno de alta calidad y resistente a los ácidos y álcalis. Las dimensiones de la cinta son 125 mm de ancho y un espesor de 0.1mm La Cinta es de Color Rojo con inscripción en letras negras. “Peligro de muerte – 22.9 kV”, que no pierda su color con el tiempo, y recubierta en plástico, la elongación es del 250%.

2.2.4 Ducto de Concreto Expediente Técnico para la Construcción y Equipamiento del Sistema de Utilización Primaria 22.9 KV Subestación Banco de la Nación – Agencia Soritor Provincia Moyobamba Región San Martín - Tarapoto

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Para la protección de los cables, en los cruces de pistas o zonas de ingresos de vehículos pesado, se usarán ductos de concreto vibrado de cuatro vías de 90 mm. de diámetro y de un metro de longitud. Los ductos se instalarán en zanjas de 0.80 m. de ancho y 1.10 m. de profundidad y se colocarán sobre un solado de concreto pobre (1:8), de 5 cm. de espesor; teniendo cuidado que guarden una perfecta alineación, las junturas entre ductos se sellarán con un mortero de concreto, a los extremos del conjunto de ductos se colocará una pirca de ladrillos para asegurar su inmovilidad. La zanja se llenará con una primera capa de tierra cernida y compactada hasta 10 cm. por encima de los ductos, y el resto con tierra original compactada. Los en los extremos del conjunto de ductos, en las vías que no se utilicen se colocan tapones de yute alquitranado. El detalle se muestra en el plano IE – 01.

2.2.5 TERMINAL INTERIOR Y EXTERIOR PARA CABLE SECO 22.9 kV Son utilizados en instalaciones interiores de red 22.9 kV, en subestaciones para cable 3 – 1 x 50 mm² N2XSY, 18/30 KV con aislamiento seco, son adquiridos en Kits. Con conector para puesta a tierra. Tipo : Premoldeado, termo restringente. Fabricante : Raychem, elestimold, etc. Tensión nominal : 22.9 kV

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2.3

RED AÉREA EN 22.9 kV: 2.3.1 CONDUCTORES El cable conductor aéreo será: de aleación de aluminio AAAC cableado desnudo y engrasado, con las siguientes características:











Sección Tipo Nº de hilo Diámetro Peso Carga de rotura mínima Resistencia eléctrica en d.c. a 20ºC Resistencia eléctrica en d.c. a 80ºC Capacidad de corriente Norma de fabricación

: : : : : : : : : :

25 mm2 AAAC 7 5.60 mm 70 Kg./Km. 723.9 Kg. 1.31 Ω/Km. 1.59 Ω/Km. 125 Amp ASTM-B399 SID-ET-011

2.3.2 POSTES Los postes serán de concreto armado centrífugo y reforzado con armaduras de hierro, su fabricación y pruebas deben cumplir con las siguientes características: Longitud total (m) Carga de trabajo (Kg) Diámetro en la punta (mm) Diámetro en la base (mm) Peso aprox. Kg. Coeficiente de seguridad Conicidad

: : : : : : :

13 300 165 345 1500 2 1.5xm

Los postes deberán cumplir con los requisitos indicados en la Norma DGE015-PD-1 y la Norma ITINTEC 339-027; serán izados desde su centro de gravedad sin exceder los esfuerzos de diseño. Los postes irán empotrados en el terreno con cimentación mezcla 1:3:5, es decir 1/10 de su longitud total; en lugares cercanos a acequias y/o terreno de cultivo se utilizaran dados de concreto. Los postes deberán ser untados con ALQUITRAN, hasta un metro sobre la base, con la finalidad de sellar las porosidades que presentara en la superficie y evitar la penetración de la humedad que conllevaría a la corrosión de la estructura de fierro.

2.3.3 MENSULAS Y CRUCETAS Expediente Técnico para la Construcción y Equipamiento del Sistema de Utilización Primaria 22.9 KV Subestación Banco de la Nación – Agencia Soritor Provincia Moyobamba Región San Martín - Tarapoto

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Ménsulas: •

De concreto armado de 1,00 de longitud y 250Kg de carga de trabajo transversal M/1,00/250 para postes.

Crucetas de concreto:




Material: Concreto armado Dimensiones: 7’x5”x4” (Norma LE-9-040) Se usaran para la instalación de los aisladores de suspensión; según plano IE-01, en los postes de la red aérea.

2.3.4 AISLADORES Y ACCESORIOS Aisladores tipo Pin para 22.9 kV: Material aislante Longitud Material del Pin Carga (min.) a voladizo Distancia de arco seco (min.) Línea de fuga mínima (I.I.f) Tensión de descarga Tensión de descarga Frecuencia industrial Tensión max. del sistema Peso aproximado

: Polimérico resistente a la erosión y los rayos ultravioletas. : 370 mm : Acero galvanizado. : 815 Kg. (8 KN) : 280mm aprox. : 850mm. aprox. : (positiva 195 kV y a onda de impulso 1.20/50us negativa 230 kV) : (Húmedo 80 kV a onda de impulso 1.20/50us Seco 110 kV) : 60Hz : 15 kV : 4.5 Kg.

Aplicación.- Soporta y aísla líneas aéreas de 22.9 kV en estructuras de alineamiento.

Aislador de suspensión para 22.9 kV: • Material aislante : goma silicona • Longitud (L) : 570 mm aprox (corrosión severa) • Material del pasador (clevis pin) : Acero galvanizado • Carga mecánica especificada : 66.7 kN • Carga de prueba de rutina (SML) : 33.4 kN • Línea de fuga mínima : 850 mm • Tensión de descarga a onda de Impulso 1.2/50 us : 250 KV • Tensión de descarga a onda de Expediente Técnico para la Construcción y Equipamiento del Sistema de Utilización Primaria 22.9 KV Subestación Banco de la Nación – Agencia Soritor Provincia Moyobamba Región San Martín - Tarapoto

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• •

Frecuencia industrial (60 Hz) Tensión máxima del sistema Peso aproximado

: Húmedo 130 kV seco 145 kV : 24 kV : 2 Kg

Aplicación: soporta y aísla líneas aéreas de 22.9 kV en estructuras de suspensión y anclaje Accesorios para aislador de suspensión (poliméricos) KL-46 alta corrosión. Todos los accesorios serán de acero forjado o hierro maleable galvanizado en caliente con carga de rotura mínima de 5350 Kg. compuesto por: • • • • • •

Varilla roscada de 5/8” φ y longitud de 10 “ Perno angular de 5/8” φ 10” de longitud y de 6” de longitud roscada. Ojal roscado de 5/8” φ, longitud aproximada de 80 mm. Horquilla bola paralela con Pin de acero de alta resistencia y pasador de acero inoxidable o bronce. Grapa de anclaje tipo puño para conductor de 25 mm2, de aluminio. Arandelas planas y curvadas cuadradas para perno de 5/8” φ. 2.3.5 RETENIDAS: Viento Violín La retenida de tipo viento violín estarán conformadas por los siguientes elementos:

• • • • • • • •

Cable de acero galvanizado de 9.50 mmφ, 7 hilos y esfuerzo de rotura de 5080 Kg. Cable de acero galvanizado, clase C, para amarre del cable de retenida de 7 hilos (amarre preformado). Varilla de anclaje de copperweld de 19.00mm (3/4”) φ por 2400mm. de largo, roscado en ambos extremos. Tuerca ojo de una vía de bronce con hueco roscado de 19.00mm. φ para el enlace del cable de viento con el perno de anclaje. Canaleta protectora de acero galvanizado en caliente para proteger el Arandela cuadrada curvada de bronce de 100mm x 100mm x 12.5 mm y tuerca ciega de bronce con hueco roscado de 19.00mm φ de bronce. Cable de la retenida, de 2400mm. de largo. Zapata de concreto armado de 0.40m x 0.40m x 0.20, preparado para albergar al perno de anclaje. Aislador de tensión: clase 54-2, ANSI C-29, de porcelana, acabado esmalte café. • • • •

Mínimo esfuerzo de rotura : 5543 Kg. Línea de fuga : 48mm Descarga superficial de baja Frecuencia En seco : 30 kV

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• •

En húmedo Peso aproximado

: 15 kV : 0.7 Kg.

2.4 DISTANCIAS MINIMAS DE SEGURIDAD Tiene por finalidad garantizar los niveles mínimos de seguridad para las personas e instalaciones • •

La distancia de separación entre conductores será 1.20 m La distancia mínima entre conductores será de 0.40m DESCRIPCION

a).- Distancia vertical mínima de conductores al cruce de carreteras y avenidas sujetas al trafico de camiones b).- Distancia vertical mínima de conductores • Al cruce de calles secundarias • A lo largo de calles secundaria c).Distancia mínima a estructuras y construcciones urbanas • Vertical encima de cualquier parte • En cualquier dirección desde cualquier parte de una estructura d).- Distancia radial mínima de conductores • A artefactos de alumbrado público • A la estructura soportadora e).- Distancia entre fases.

Distancia 10 kV (m)

Distancia BT (m)

7.0

6.5

6.50 5.50

5.50 5.00

4.00 2.50

3.00 1.00

1.50 0.20 0.55

0.20 0.075

2.5 PUESTA A TIERRA DE POSTES 22.9 kV La parte metálica sin tensión de los postes 22.9 kV estará solidamente conectada a tierra. El sistema de tierra estará conformado por: - Electrodo para puesta a tierra. Material : Dimensiones :

cobre puro macizo 5/8” φ (16mm2) x 2400mm

- Conductor de cobre cableado tipo TW Expediente Técnico para la Construcción y Equipamiento del Sistema de Utilización Primaria 22.9 KV Subestación Banco de la Nación – Agencia Soritor Provincia Moyobamba Región San Martín - Tarapoto

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Dimensión : 35mm2 x 15m - Borne conector para electrodo Material Tipo

: :

Bronce con tuercas de bronce al silicio AB

La varilla de copperweld ira directamente empotrada en el terreno. La resistencia equivalente de puesta a tierra será: En M.T. < 25 Ω En la base de los postes se señalizaran la ubicación de las puestas a tierra en fondo rojo y con símbolo de color amarillo a una altura de 0.6m de la superficie. 2.6 SUB ESTACION DE TRANSFORMACION La Subestación de Transformación comprende: . Celda de llegada . Celdas de Transformación 2.6.1 Celda de Recepción o Llegada 22.9 kV, 60 Hz La celda de llegada será del tipo civil con partes metálicas fabricadas en estructura angular de 2” x 2” x 3/16”, pintado con dos capas de base anticorrosiva y dos capas de esmalte gris. Provisto de puerta frontal abisagrada. La celda de llegada tendrá la siguiente rotulación: “Celda de llegada”, “Peligro Riesgo Eléctrico”. La celda de llegada tendrá las siguientes dimensiones: Ancho Profundidad Altura

1.20 m 1.40 m 3.20 m

Equipamiento de Celda de Llegada o Recepción comprende el suministro, montaje y conexiones de lo siguiente: a)

Seccionador Fusible de Potencia Tripolar de 40 A y 36 kV – será para montaje interior, estará provisto para el montaje de tres fusibles de operación silenciosa y sin emisión de gases. El Seccionador Fusible de Potencia tendrá un mecanismo de desconexión automática a la fusión de cualquiera de los fusibles o manualmente con palanca de maniobra.

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Las características del seccionador fusible son: • • • • •

Tensión de Servicio Tensión Nominal Corriente Nominal Capacidad de Ruptura Nivel de Aislamiento al Impulso

: : : : :

22.9 kV 36 kV 400 A 200 MVA 75 kV

El seccionador fusible de potencia será similar al tipo DEUSTELLE, provisto de una base porta fusible tripolar con tres fusibles de 63 A para 22.9 kV. b) Seccionadores Unipolares Tres seccionadores unipolares para uso interior, maniobra para accionamiento normal en vacío, por medio de pértiga, con soporte aisladores de 25 kV, con terminales metálicos para conexión en barras, montaje vertical •

Tensión Nominal

: 36 KV

•

Corriente Nominal

: 400 A

c) Aisladores Porta barras Se utilizarán aisladores características: • •

poliméricos

con

las

siguientes

Tensión Nominal : 25 KV Esfuerzo de Rotura : 750 Kg.

d) Barras Las barras colectoras de derivación y de tierra serán de cobre electrolítico, con las siguientes características: • • • •

Pureza del 99% Alta Conductividad Eléctrica Alta resistencia a la corrosión Gran Maquinabilidad.

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Las Barras colectoras serán de 5 x 50 mm y estarán diseñadas para soportar una potencia de cortocircuito de hasta 100 MVA en 22.9 kV. Cada fase será pintada con dos capas de pintura de base de Vinilo con colores distintos y de acuerdo al Código Nacional de Electricidad, cada tramo tendrá extremos sin pintar, una longitud de 2 cm. aproximadamente. Las barras para la puesta a tierra serán de 5 x 15 mm. 2.6.2 Celda de Transformación 75 kVA, 22.9 / 0.40 - 0.23 kV La celda de transformación será fabricada en base a estructura angular de 2” x 2” x 3/16”, pintado con dos capas de base anticorrosiva y dos capas de esmalte gris. Provisto de puerta frontal abisagrada con malla de alambre. Esta celda tendrá la siguiente rotulación: “Celda de transformación”, “Peligro Riesgo Eléctrico”. La celda de transformación tendrá las siguientes dimensiones: Ancho Profundidad Altura

: : :

1.80 m 1.40 m 3.20 m

Esta celda comprende el suministro, montaje y conexión de los siguientes equipos: a) Aisladores Porta barras Poliméricos Para uso interior y montaje en la celda descrita, serán poliméricos y de forma Tronco Cónica b) Barras Colectoras, de Derivación y de Tierra Serán de cobre electrolítico de 5 x 50 mm para el sistema de barras colectoras y de 5 x 15 mm, para el sistema de Puesta Tierra. c) Transformador Trifásico de 75 kVA. Un Transformador Trifásicos de Potencia en aceite, con arrollamiento de cobre y núcleo de hierro laminado en frío, montaje interior, Expediente Técnico para la Construcción y Equipamiento del Sistema de Utilización Primaria 22.9 KV Subestación Banco de la Nación – Agencia Soritor Provincia Moyobamba Región San Martín - Tarapoto

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enfriamiento natural, previsto para las siguientes condiciones de servicio: • • • • • • • • • • • • •

Potencia Tensión Secundaria Potencia secundaria Tensión De media tensión Tensión de Cortocircuito Altura de trabajo Frecuencia Relación de Transformación Grupo de Conexión Regulación Norma de Ejecución Contenido de PCB Bornes A T/ BT

: : : : : : : : : : : : :

75kVA 400 - 230 V 100% 22,900 V. 4.5 % 1000 m.s.n.m. 60 Hz 22.9 / 0.40 - 0.23 kV Dy5 ± 5% I.E.C–76 e ITINTEC–370.002 200 Kg/cm2 . El acabado será uniforme, homogéneo, liso, sin fisuras, sin escorias y sin cangrejeras.

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CAPITULO

3

ESPECIFICACIONES TECNICAS DE MONTAJE

3.1 GENERALIDADES Las presentes especificaciones se refieren a los trabajos a efectuar por el Contratista para la construcción de la subestación y redes de media tensión particular, materia de este proyecto, y tienen como base lo establecido por el Código Nacional de Electricidad Suministro y la práctica común de ingeniería. Para la ejecución de esta obra, el contratista nominará un Ingeniero Electricista colegiado y hábil para ejercer la profesión, como Residente de la Obra. El contratista ejecutará todos los trabajos necesarios para construir las redes de media tensión, de tal forma que entregue al propietario una instalación completa y lista para entrar en servicio. Las tareas principales se describen a continuación y queda entendido, sin embargo, que será responsabilidad del contratista, efectuar todos los trabajos que sean razonablemente necesarios, aunque dichos trabajos no estén específicamente indicados y/o descritos en la presente especificación. El contratista será responsable de efectuar todo trabajo de campo necesario para replantear la ubicación de las estructuras de las redes de media tensión particular, indicando la ubicación definitiva de las estructuras.

3.2 MONTAJE DE POSTES Y ACCESORIOS DE CONCRETO 3.2.1 Montaje de Postes En lo posible la colocación de los postes se ceñirán a lo indicado en el plano del presente proyecto. La excavación para la cimentación de los postes, debe ser estrictamente la necesaria, de modo de no alterar el terreno adyacente modificando su resistencia mecánica. El fondo del agujero llevara un solado de concreto de 175 kg./cm2, con 30% de hormigón. Expediente Técnico para la Construcción y Equipamiento del Sistema de Utilización Primaria 22.9 KV Subestación Banco de la Nación – Agencia Soritor Provincia Moyobamba Región San Martín - Tarapoto

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Los postes de la red de media tensión particular se hincaran a la profundidad de 1.30 m y el hueco deberá tener una profundidad de 1.40 m. Antes de ser izados se deberá revisar con mucha atención, cuidando de que no presenten rajaduras o fisuras que comprometan su resistencia mecánica. Durante el izaje debe evitarse flexiones necesarias que perjudique no deterioren el poste. Los postes deben observar una verticalidad completa, debiendo guardar un alineamiento perfecto. El eje del poste deberá respetar las distancias mínimas de seguridad. Los postes llevaran su respectiva señal de advertencia de peligro. 3.2.2 Rotulación – Numeración Y Ubicación De Los Postes Deberán tener impreso en bajo relieve la marca del fabricante, año de fabricación, de trabajo y la longitud total. La ubicación de este impreso será de 4.00 m por encima de la base. La base del poste se protegerá mediante uso de brea o similar. Las dimensiones de los postes, ubicación y dimensionamiento de agujeros deberán ser según lo indicado en las especificaciones técnicas de Edelnor y norma itintec 339.027. 3.2.3 Designación.La designación de los postes esta dada por números correlativos según el siguiente orden: a. b. c. d. e.

Longitud total del poste en metros Carga de trabajo transversal. Diámetro en la cima en mm. Diámetro en la base en mm. Utilización.

Ejemplo: designación de un poste de 13.00 m de longitud, 400 Kg. de carga de trabajo transversal, 180 mm de diámetro en la cima, 375 mm de diámetro en la base, para líneas aéreas de 22.9 kV. 13.00/400/180/375/LA 22.9 kV a b c d e

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IDENTIFICACION Y ROTULADO.-cada poste llevara impreso en bajo relieve el siguiente rotulado permanente: − − − − −

Marca o nombre de fabricante(MF) Año de fabricación (xy) Carga de trabajo transversal (F) Altura en metros(L) Utilización (u): LA 10 kV.

Adicionalmente en cada poste se indicaran los límites de empotramiento a 0.1L m de la base. INSTALACION.- Normalmente los postes serán instalados empotrando una porción de su longitud (L) según lo siguiente: −

Empotramiento con cimentación de concreto (0.1L) m.

COEFICIENTE DE SEGURIDAD.- es la relación entre la carga de rotura y la carga de trabajo para postes, crucetas y mensulas; se establece un coeficiente de seguridad de 2 como mínimo. 3.2.4 Montaje de mensulas y accesorios de C.A.V. Se ceñirán a lo indicado en el presente proyecto. Deberán de respetarse las alturas de instalación y su perfecto alineamiento y su perfecta perpendicularidad con relación al eje de la línea. Las mensulas y accesorios de concreto armado vibrado, deberán ser fraguadas correctamente para evitar movimientos y cambios de dirección, a causa del viento o en maniobras de mantenimiento. 3.3 MONTAJE DE CONDUCTORES 3.3.1 De los conductores de la red subterránea de media tensión particular. Para el tendido de los conductores eléctricos, para instalación subterránea, se tendrá en cuenta las recomendaciones siguientes: El conductor 1 x 50 mm2 tipo N2XSY de 18/30kV deberá ser instalado siguiendo los procedimientos señalados en las Especificaciones Técnicas así como lo indicado en el plano del proyecto; previo a su instalación el zanjado tendrá la profundidad correspondiente de 1.20m.

3.3.2 Montaje de los conductores de la red aérea de media tensión Expediente Técnico para la Construcción y Equipamiento del Sistema de Utilización Primaria 22.9 KV Subestación Banco de la Nación – Agencia Soritor Provincia Moyobamba Región San Martín - Tarapoto

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particular. Para el tendido de los conductores eléctricos, para instalación aérea, se tendrá en cuenta las recomendaciones siguientes: El conductor 1 x 25 mm2 tipo AAAC de 22.9 kV deberá ser instalado siguiendo los procedimientos señalados en las Especificaciones Técnicas así como lo indicado en el plano del proyecto; previo a su instalación las estructuras designadas tendrán el viento de anclaje instalado así como colocado las crucetas, mensulas y aisladores respectivamente. Para red aérea de M.T. con conductor de aluminio de hasta 25 mm2 se utilizará amarras simples de aluminio (Norma LE-7-430). 3.4 MONTAJE DE MATERIAL ACCESORIO 3.4.1 Montaje de aisladores Estos antes de su ensamblaje e instalación deberán ser limpiados y revisado con suma minuciosidad. Durante el montaje debe evitarse de que sufran daños o golpes que deterioren el esmalte. 3.5 PUESTA A TIERRA DE LA RED Después de haber instalado las estructuras desde el Punto de alimentación, se procederá a excavar los agujeros de 1.0x1.0x3.0m, para instalar la puesta a tierra según indica el plano respectivo. Luego se introducirá la varilla de cobre, hasta 0.32m por debajo del nivel del terreno. Luego se rellenará con tierra vegetal tratado con bentonita y sal mineral, que reemplazará a la tierra original, compactándolo cada 20cm. El conexionado del conductor de puesta a tierra con la varilla se hará mediante bornes de bronce tipo AB. Para el mantenimiento e inspección se instalará una bóveda de concreto con su respectiva tapa. En el montaje de las varillas se debe respetar las distancias indicadas.

3.6 PARARRAYOS 21 kV Los pararrayos se montarán en la palomilla intercalada en el poste. Se fijarán usando abrazaderas de que vienen provistas, las cuales se ajustarán firmemente. Se instalará un pararrayo por fase. Dicha instalación se realizará desde los conductores de fase de la Red Primaria 21 kV hacia el pararrayo y de allí al transformador de distribución Expediente Técnico para la Construcción y Equipamiento del Sistema de Utilización Primaria 22.9 KV Subestación Banco de la Nación – Agencia Soritor Provincia Moyobamba Región San Martín - Tarapoto

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3.7 PRUEBAS a) Introducción Al concluir los trabajos de montaje de la línea se deberán de realizar las pruebas que se detallan a continuación en presencia del Ingeniero Supervisor de Obras, empleando instrucciones y métodos de trabajo apropiado para éste, y el ejecutor realizará las correcciones o reparaciones que sean necesarias hasta que los resultados de las pruebas sean satisfactorias a juicio del Supervisor de Obras. Previamente con la ejecución de estas pruebas, el ejecutor en presencia del Ingeniero Supervisor de Obras, efectuará cualquier otra labor que sea necesaria para dejar las líneas listas a ser energizadas. b) Determinación de la Secuencia de Fases Se debe demostrar que la posición relativa de los conductores de cada fase corresponde a lo prescrito. c) Prueba de continuidad y resistencia eléctrica Para esta prueba, se pone en cortocircuito las salidas de las líneas de la Subestación y después se prueba en cada uno de los terminales de red su continuidad. Las resistencias eléctricas de las tres fases de la línea, no deberán diferir a más del 5% del valor de la resistencia por Kilómetros del conductor. d) Prueba de aislamiento de línea La medición del aislamiento se efectuará entre cada fase de la línea y tierra y entre fases. El nivel de aislamiento de la línea debe estar de acuerdo a lo especificado en el Código Nacional de Electricidad. e) Prueba de las Puestas a Tierra La resistencia de la puesta a tierra de las estructuras armadas y la subestación, no será mayor de 25 Ohmios en el lado de media tensión y 15 Ohmios en el lado de baja tensión. 3.8 CINCO REGLAS DE ORO DE LA SEGURIDAD Estos preceptos básicos de seguridad deben considerarse en el montaje, instalación y mantenimiento de la línea aérea y subestación, estos trabajos Expediente Técnico para la Construcción y Equipamiento del Sistema de Utilización Primaria 22.9 KV Subestación Banco de la Nación – Agencia Soritor Provincia Moyobamba Región San Martín - Tarapoto

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deben realizarse sin tensión, para ello rigen denominados “Cinco Reglas de Oro” de la seguridad:

los

procedimientos

Primera Regla Abrir en corte visible o en “corte efectivo”, todas las posibles fuentes de tensión, mediante seccionadoras, interruptor-seccionador, interruptores enchufables u otros medios. Segunda Regla Enclavamiento o bloqueo, si es posible, de los aparatos que han realizado el corte visible o efectivo, y señalización en el mando de los mismos. Tercera Regla Comprobación de la ausencia de tensión. Cuarta Regla Puesta a tierra y en cortocircuito de todas las posibles fuentes de tensión. Quinta Regla Colocar las señalizaciones de seguridad adecuadas, delimitando la zona de trabajo. En forma resumida: 1ª: Corte visible o efectivo 2ª: Enclavamiento o bloqueo 3ª: Comprobación de la ausencia de tensión 4ª: Puesta a tierra y en cortocircuito 5ª: Delimitación y señalización.

CAPITULO

4

CALCULOS JUSTIFICATIVOS 4.1 GENERALIDADES El cálculo de la línea aérea de 22.9 kV se ha realizado tomando las disposiciones del Código Nacional de Electricidad Suministro, de las Normas CEI y los objetivos del proyecto. 4.2 NIVEL BASICO DE AISLAMIENTO Y DISTANCIAS ELECTRICAS Expediente Técnico para la Construcción y Equipamiento del Sistema de Utilización Primaria 22.9 KV Subestación Banco de la Nación – Agencia Soritor Provincia Moyobamba Región San Martín - Tarapoto

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4.2.1 Nivel Básico de Aislamiento De acuerdo al Código Nacional de electricidad Suministro y las Normas CEI, el nivel de aislamiento para la tensión nominal de 22.9 kV (Tensión Máxima de 30 kV) que deben soportar los equipos en la zona del proyecto es de: a) Tensión sostenimiento a onda 1.2/50 - f/fase y fase a tierra (KVA.)

:125 kVA

b) Tensión sostenimiento a frecuencia industrial entre f – tierra (kV)

: 50 kV

4.2.2 Distancias mínimas de seguridad • Faja de servidumbre (10-15kV) : 6m DISTANCIAS VERTICALES MINIMAS DE CONDUCTORES SOBRE NIVEL DE:

SEGURIDAD

DE

• Carreteras y avenidas sujetas al trafico de camiones Cruce : 7.0m A lo largo : 6.5m • Caminos, calles y otras áreas sujetas al tráfico de : 6.5m camiones • Otros terrenos recorridos por vehículos, tales como : 6.5m cultivos, pastos, bosques, huertas, etc. • Espacios y vías peatonales o áreas no transitables : 5.0m por vehículos • Calles y caminos en zonas rurales Cruce : 6.5m A lo largo : 5.00m DISTANCIAS VERTICALES MINIMASDE SEGURIDAD A ESTRUCTURAS DE SOPORTE: • Retenidas de suministro, alambre de vanos, neutro y cable guarda • Comunicaciones: retenidas, conductores y cable mensajero

: 1.2m : 1.8m

DISTANCIA HORIZONTAL DE SEGURIDAD DE CONDUCTOR A OTRA ESTRUCTURA: • Distancia horizontal mínima desde el conductor desplazado debido al viento (conductores de suministro expuestos)

: 1.4m

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DISTANCIA HORIZONTAL DE SEGURIDAD EDIFICIOS:

DE CONDUCTOR

• Distancia horizontal mínima desde el conductor desplazado debido al viento (conductores de suministro expuestos)

A

: 2.0m

• Distancia de seguridad de conductores y partes rígidas con tensión no protegidas adyacentes pero ni fijadas a edificios y otras instalaciones: - Horizontal; a paredes, proyecciones, balcones, ventanas - Vertical; sobre techos, o proyecciones - Sobre balcones y techos fácilmente accesibles a peatones - Sobre techos accesibles a vehículos, pero no a camiones - Sobre techos de estacionamiento accesibles a camiones

: 2.5m : 4.0m : 4.0m : 6.5m : 6.5m

• Distancia de seguridad sobre letreros, chimeneas, carteles, antenas de radio y televisión, tanques y otras instalaciones no clasificados como edificios y puentes; - Horizontal - Vertical

: 2.5m : 4.0m

DISTANCIAS DE SEGURIDAD HORIZONTAL ENTRE CONDUCTORES DE LÍNEA: • Distancia entre conductores de suministro del mismo circuito 400mm más 10mm por kV en exceso de 11kV

:520mm

• Distancia entre conductores de suministro del diferente circuito 400mm más 10mm por kV en exceso de 11kV

:520mm

DISTANCIAS DE SEGURIDAD EN CUALQUIER DIRECCION DESDE LOS CONDUCTORES DE LÍNEA HACIA LOS SOPORTES: • Distancia del conductor a alambres de retenida 150mm más 6.67mm por kV en exceso de 11kV

:230mm

• Distancia del conductor a la superficie de estructuras 100mm más 5.0mm por kV sobre 11kV

:160mm

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4.3 CALCULOS ELECTRICOS 4.3.1 Cálculos y dimensionamiento del conductor para 22.9 kV Para el dimensionamiento condiciones: • • • • • • •

del

Potencia de diseño Demanda máxima de potencia Tensión nominal Factor de Potencia Potencia de cortocircuito Tiempo de actuación Longitud del cable aéreo

: : : : : : :

cable

consideramos

las

siguientes

75 kVA 60 KW 22.9 kV 0.85 100 MVA 0.02 seg. 240m

Cálculo de la corriente nominal a transmitir De la fórmula, obtenemos la intensidad de corriente a transmitir en la red de media tensión particular: In =

P 3xV

Amp

Reemplazando datos: In

=

75 = 1.89 Amp 3 × 22.9

Se utilizarán los siguientes factores de corrección para cables subterraneos: •

Factor de corrección por resistividad térmica del terreno de Resistencia Térmica 100º C cm. /w. (ver anexo en Tabla 2 – XXXII). Fr

•

= 1.00

Factor de corrección de profundidad de tendido a 1.00m. (Ver anexo en Tabla 2 – XXXV). Fp = 0.96

•

Factor de corrección de Temperatura del suelo a 30 °C (Ver anexo en Tabla 2 – XXXI).) Ft

= 0.91

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•

Factor de Corrección Equivalente Feq = FΓ × Fp × Ft Feq = 1.00 × 0.96 × 0.91 Feq = 0.8736

Corriente de diseño In

=

1.89 = 2.16 Amp 0.8736

La capacidad de carga del cable 3 – 1 x 50 mm² N2XSY, 18/30 KV es de 250 A, por lo tanto transportará la corriente actual. La corriente admisible para el cable seleccionado es mayor que la corriente a transmitir:

En el primer tramo será red aérea (25mm2 AAAC)

Id

= 125 Amp (25mm2 ) > 2.16 Amp

En el segundo tramo será red subterránea (50mm2 N2XSY 18/30Kv)

Id

= 250 Amp(50mm 2 ) > 2.16 Amp

Por lo tanto se concluye, que el conductor seleccionado soporta la corriente a transmitir.

aéreo y subterráneo

4.3.2 Cálculos por corriente de cortocircuito en el sistema Condiciones de la red aérea y subterránea: • Potencia de cortocircuito del sistema • Duración del cortocircuito • Sección del conductor requerido

Pcc : 100 MVA t : 0.02 seg.

Aéreo (AAAC) : 25 mm2 Subterráneo (N2XSY) : 50 mm2 - Corriente de Cortocircuito en el Sistema Expediente Técnico para la Construcción y Equipamiento del Sistema de Utilización Primaria 22.9 KV Subestación Banco de la Nación – Agencia Soritor Provincia Moyobamba Región San Martín - Tarapoto

35

I cc

=

Pcc = 3 ×V

100 = 2.521KA 3 × 22.9

En el punto de alimentación.

4.3.3 Cálculos por corriente de cortocircuito térmicamente admisible en el conductor (Ikm) Ikm S S t

: Corriente de cortocircuito térmicamente admisible en el conductor : Sección del conductor aéreo : 25 mm2 : Sección del conductor subterráneo : 50 mm2 : Duración de cortocircuito : 0.02 s.

I km

=

I km

=

0.143 × S

t

, red subterránea

0.0884 × S , red aérea t

entonces:

En el primer tramo será red aérea. I km 25

=

0.0884 × 25 = 15.62 KA 0.02

(Ikm25) > (Icc 22.9kV), por lo tanto la selección del conductor de 25 mm2 AAAC es adecuada. En el segundo tramo será red subterránea. I km50

=

0.143 × 35 = 35.39 KA 0.02

(Ikm50) > (Icc 22.9kV), por lo tanto la selección del conductor de 50mm2 N2SXYes adecuada. . 4.3.4 Calculo de Caída de Tensión. El primer tramo será red aérea. a) Calculo de la resistencia Para el conductor de aleación de aluminio (AAAC) de 25 mm2. R225= R25 (20º C) [1+α(T2 – 20º C)] Ω/Km. Expediente Técnico para la Construcción y Equipamiento del Sistema de Utilización Primaria 22.9 KV Subestación Banco de la Nación – Agencia Soritor Provincia Moyobamba Región San Martín - Tarapoto

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Donde: αAA = 0.0036º C-1 R25 (20º C) = 1.31 Ω/Km. Calculamos: R225 para T = 50ºC del conductor. R225 = 1.31*(1+0.0036*(30)) Ω/Km R225 = 1.451 Ω/Km

b) Cálculo de la reactancia Del conductor de 25mm2 AAAC DMG = 1.0079m. Para S25 = 25 mm2 Diámetro φ = (4S/π)0.5 El diámetro φ = 5.6 mm ; r = φ/2 Reemplazando en: XL35=0.376992( 0.05 + 0.4605 Log (DMG/r) Ω /Km XL35 = 0.4615 Ω/Km. La caída de tensión se calcula como:

∆V

=

3 × I × L ( RCosφ + XSenφ )

Haciendo K = √3 (Rcos φ + Xsen φ ) Cos φ = 0.85 y sen φ = 0.527 K25= √3 (1.451x0.85+ 0.4615x 0.527) Ω/Km K25= 2.5574 Ω/Km ∆V = K25 x In x L x 10-3 ∆V = 2.5574 x In x L x 10-3 ∆V = 2.5574 x 2.16 x 240 x10-3 ∆V = 1.325 V Expediente Técnico para la Construcción y Equipamiento del Sistema de Utilización Primaria 22.9 KV Subestación Banco de la Nación – Agencia Soritor Provincia Moyobamba Región San Martín - Tarapoto

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% ∆V= 0.13% Vn < 5% Vn Siendo: L : Longitud del primer tramo R : Resistencia del conductor = 1.451 Ω/Km X : Reactancia del conductor = 0.4615 Ω/Km. CosΦ : Factor de potencia = 0.85 SenΦ : 0.527

El segundo tramo será subterráneo:

∆V L = 30m Γ = 0.494 Ω/Km X = 0.1711 Ω/Km Cosφ = 0.85 Sen φ = 0.527

= : : : :

3 × I × L ( Γ.Cosφ + X .Senφ )

Longitud Línea del Cable 1x50mm² Resistencia del Cable N2XSY Reactancia del Cable N2XSY Factor de Potencia de la carga

La caída de tensión se calcula como:

∆V

=

3 × I × L ( RCosφ + XSenφ )

Haciendo K = √3 (Rcos φ + Xsen φ ) Cos φ = 0.85 y sen φ = 0.527 K50= √3 (0.494x0.85+ 0.1711x 0.527) Ω/Km K50= 0.8834 Ω/Km ∆V = K50 x In x L x 10-3 ∆V = 0.8834x In x L x 10-3 ∆V = 0.8834x 2.16x 30 x10-3 ∆V = 0.05724V

% ∆V= 0.001% Vn < 5% Vn CAIDA DE TENSION TOTAL EN LOS DOS TRAMOS ∆V Σ (Caída total)=1.325 V + 0.05724 V = 1.3822 V % ∆V Σ (Caída total)= 0.014 % Vn < 3% Vn

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El conductor de 50mm2 N2SXY y 25mm2 AAAC seleccionado satisface la condición de que la caída de tensión no supera el 3% de la Tensión Nominal.

4.3.5 DETERMINACION DE LA CORRIENTE DE CORTO CIRCUITO (Icc1) EN LA SUBESTACION PARTICULAR PROYECTADA Formulas Utilizadas: KV 2 MVA V' Z' = Z( V

Z

( KV ) = Vcc

ZT Pcc VL Icc Z Z’ Vcc

=

)

2

2

MVA

: Potencia de cortocircuito trifásico (MVA) : Tensión de Línea (kV) : Corriente de cortocircuito trifásica (KA) : Impedancia Base (Ω) : Impedancia transformador (Ω) : Tensión de cortocircuito (Ω )

PARAMETROS ELÉCTRICOS

En el primer tramo será red aérea. Impedancia unitaria de la línea 1 x 25 mm2 de AAAC r = 1.451 Ω/Km x35 = 0.4615 Ω/Km. En el segundo tramo será red subterránea. Impedancia unitaria de la línea 1 x 50 mm2 de N2SXY r = 0.494 Ω/Km x25 = 0.1711 Ω/Km. Expediente Técnico para la Construcción y Equipamiento del Sistema de Utilización Primaria 22.9 KV Subestación Banco de la Nación – Agencia Soritor Provincia Moyobamba Región San Martín - Tarapoto

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EN EL PUNTO DE ALIMENTACIÓN: (1) Icc1

=

100 = 2.521kA.....................α 3 × 22.9

EN LA SUSESTACION CONVENCIONAL (2) De la impedancia equivalente del sistema hasta el punto de alimentación

KV 2 MVA

Zs =

=> Zs =

22.92 = 5.2441 j Ω 100

Impedancia de línea: ZL = ∑(ri x Li + Xi x Li) i = 1,2 ZL = ( 1.451x0.240 + 0.494x0.030) + j(0.4615x0.240 +0.1711x0.030) Ω ZL = (0.36306 + 0.11589j) Ω Esquema por fase de la red: ZS = 5.2441 j

ZL=0.36306 + 0.11589j

22.9 3

Zt = Zs + ZL = 0.36306 + 5.35999j Zt = 28.861 Ω

Icc2

=

V fase

=

(Z s + Z L ) cortocircuitohhh..β

22.9 = 0.4581KA 3 × 28.861

Corriente

de

Punto 1 En el punto 1 de alimentación de ELECTRO ORIENTE. junto al punto de entrega se tiene una corriente de cortocircuito de 2.521kA. Punto 2 Expediente Técnico para la Construcción y Equipamiento del Sistema de Utilización Primaria 22.9 KV Subestación Banco de la Nación – Agencia Soritor Provincia Moyobamba Región San Martín - Tarapoto

40

En el primario del transformador después del seccionador trifásico de protección se tiene una corriente de corto circuito de 0.4581 kA.

4.3.6 SELECCIÓN DE BARRAS COLECTORA Y DE DERIVACION EN 10 kV 4.3.6.1 Selección de la sección mínima por corriente nominal Fs = 1.5 (Factor de seguridad) In =

In =

KVAxFs 3×V 75 × 1.5 = 2.83 A 3 × 22.9

Se elige para el cálculo, barras de cobre 5x40 mm, en disposición: Horizontal (Sistema de barras) : 1 por fase Distancia entre apoyos : 0.95 m Separación entre ejes de fases : 0.36 m.

4.3.7 Selección de la sección mínima por esfuerzos electrodinámicos a)

Cálculo de la corriente de cortocircuito La corriente de cortocircuito en la subestación esta dada por: De la impedancia equivalente del sistema hasta el punto de alimentación

Zs =

KV 2 MVA

=> Zs =

22.92 = 5.244 j Ω 100

Impedancia de línea: ZL = ∑(ri x Li + Xi x Li) i = 1,2 ZL = ( 1.451x0.240 + 0.494x0.030) + j(0.4615x0.240 +0.1711x0.030) Ω ZL = (0.36306 + 0.11589j) Ω

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Esquema por fase de la red: ZS = 5.2441 j

ZL=0.36306 + 0.11589j

22.9 3

Zt = Zs + ZL = 0.36306 + 5.35999j Zt = 28.861 Ω

Icc2

=

b)

V fase (Z s + Z L )

22.9 = 0.4581KA 3 × 28.861

Cálculo de la Corriente de Choque Ich

c)

=

= 1.8 × 2 × Icc2

Ich = 1.8 × 2 × 0.4581 Ich = 1.17kA Cálculo de la Fmax entre Barra

F max = 2.04 × ( L / d ) × Ich 2 × 10−2 ( Kg − f ) : Distancia entre Apoyos L = 0.95m : Distancia entre Barras d = 0.36m Ich = 1.17kA : Corriente de choque

Reemplazando:

95 × 1.17 2 × 10− 2 (kg − f ) 36 = 0.073( kg − f )

Fmax = 2.04 × Fmax

d)

Cálculo del Momento Flector máximo actuante (M)

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42

Este momento se presenta en la parte de la barra y está dado por: Fmax × L 8 0.073 × 95 = 0.875(kg − f − cm) 8

M =

M = e)

Cálculo del Momento Resistente de la barra (Wr) El Momento resistente máximo para barras en posición horizontal

Wr =

hb 2 6

Wr =

0.5 × 52 6

Wr = 2.083 cm3

Donde: h = 0.5 cm b = 5 cm f)

: Altura de la Barra en Posición Vertical : Altura de la Barra en Posición Horizontal

Esfuerzo de flexión de trabajo (σt) σt

=

M Wr

M = 699.45( kg − f − cm)

σt =

0..875 = 0.421 × 106 (kg / cm2 ) −6 2.083 × 10

El máximo esfuerzo de flexión admisible por el cobre es 1200 Kg/cm2, y este valor es mayor al σt calculado. Por tanto, las barras de 5 x 40 mm, proyectadas podrán soportar los esfuerzos electrodinámicos producidos por la corriente de choque sin ningún inconveniente. 4.3.8 Cálculo y verificación de Efectos Térmicos Expediente Técnico para la Construcción y Equipamiento del Sistema de Utilización Primaria 22.9 KV Subestación Banco de la Nación – Agencia Soritor Provincia Moyobamba Región San Martín - Tarapoto

43

Se utilizarán las siguientes fórmulas: 2

 Ich  ∆T =   × T seg  Icc2  K × Icc22 × ( t + ∆T ) ∆θ = S2

ºC

θ = θd + ∆θ

Siendo: θ Icc1 T S K ∆T θd

= = = = = =

Sobre elevación de Temperatura en °C (máximo 200°C) Corriente de cortocircuito permanente, Amperios Tiempo de apertura del dispositivo de protección (0.020seg) Área de la Barra (200 mm² ) Constante del material Cu = 0.0058 Parámetro para considerar la temperatura por la corriente de Choque. = Temperatura previa al cortocircuito 60°C

Tenemos: 2

 1.17  ∆T =   × 0.02  0.4581  ∆T = 0.1304

∆θ =

y

0.0058 × 0.45812 × ( 0.02 + 0.1304 ) 2002

ºC

∆θ = 0.000000004576º C

Luego se determina: θ

= 60º +0.000000004576º C = 60.0000000045º C

θ = 60.00º C < 200 Cº

Según la norma VDE, θ en caso de cortocircuito no debe sobrepasar el valor de 200°C.

4.3.9 Cálculo y verificación de Efectos de Resonancia Expediente Técnico para la Construcción y Equipamiento del Sistema de Utilización Primaria 22.9 KV Subestación Banco de la Nación – Agencia Soritor Provincia Moyobamba Región San Martín - Tarapoto

44

Cuando la frecuencia natural (F) con la que vibran las barras se encuentra muy cerca (± 10%) a la frecuencia eléctrica (Fe) o a su segundo armónico, se produce el fenómeno de resonancia. Se debe cumplir que : F > 1.1 Fe o F < 0.9 Fe F > 66 ciclos / seg.

O

F < 54 ciclos / seg.

La frecuencia natural a la que oscilarían las barras de cobre proyectadas en la subestación, esta dada por: F =

112 ( E × J ) L2 G

( Hz )

F :Frecuencia de resonancia, Hz E : Módulo de elasticidad del cobre G : Peso de la barra L : Longitud de la barra J : Momento de inercia

: : : :

1.25x106 Kg /cm² 0.0223 Kg / cm. 95 cm. 5.208 cm4

Reemplazando valores tenemos: F =

112 1.25 × 106 × 5.208 Hz 952 0.0223

F = 212.0 Hz

>

66 Hz

Del resultado obtenido se deduce que la oscilación mecánica no se encuentra entre ±10% de la Frecuencia de la red Eléctrica (60 Hz) 4.3.10 Dimensiones de Aisladores Considerando un coeficiente de seguridad igual a 3, los aisladores deberán satisfacer una solicitud de carga P, tal que P viene dado por: P = 3xFmax

Donde: P =Esfuerzo de ruptura que debe soportar el aislador, Kg Expediente Técnico para la Construcción y Equipamiento del Sistema de Utilización Primaria 22.9 KV Subestación Banco de la Nación – Agencia Soritor Provincia Moyobamba Región San Martín - Tarapoto

45

Fmax =Fuerza máxima entre Barras 3.000 Kg-f. Ich = 1.17 kA

F

 Ich 2 × L  = 2.04 ×   en Kg  d 

 1.17 2 × 0.95   = 0.0736 Kg . F = 2.04 ×  36   Reemplazando: P = 3 × 0.0736 = 0.221Kg − f

Se seleccionarán aisladores de material poliméricos, que soportan 750 Kg.

4.3.11 Selección del seccionador unipolar y seccionador de potencia De acuerdo al código Nacional de Electricidad Utilización sección 150252, se tiene que la corriente Nominal del seccionador, se determina utilizando la siguiente formula: I sec = 3 × In

Reemplazando valores, tenemos. Isec = 3 × 2.16 A Isec = 6.48 A

Teniendo en cuenta los siguientes parámetros: Isec = 6.48 A Icc2 = 0.4581A Ich = 1.17kA

Y de acuerdo al catálogo del fabricante, seleccionamos lo siguiente: •

Seccionador Unipolar, de las siguientes características: Tensión Nominal Tensión de Servicio Corriente Nominal Corriente de Corto Circuito

: : : :

36 22.9 400 50

KV KV Amp KA

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46

Corriente de Choque •

Seccionador de características:

: 100 Potencia,

Tensión Nominal Tensión de Servicio Corriente Nominal Corriente de Ruptura Nivel de Aislamiento al impulso

de : : : : :

KA las

siguientes

36 KV 22.9 KV 400 Amp. 40 KA 75 KV

4.3.12 Selección de Fusibles De acuerdo al código Nacional de Electricidad Utilización sección 150252, se tiene que la corriente Nominal del fusible, se determina utilizando la siguiente formula: Ifus = 150% In

......... (α)

Reemplazando valores, tenemos: Ifus = 1.5 × 2.16 A Ifus = 3.24 Amp.

Luego, teniendo en cuenta los siguientes parámetros Isec = 6.48 A Icc2 = 0.4581A Ich = 1.17kA Seleccionamos el fusible con las siguientes características: Tensión Nominal Tensión de Servicio Corriente Nominal Capacidad de ruptura Intensidad de apertura

= 36 KV = 22.9 KV = 400 A = 10 KA = 6A

4.4 Calculo Mecánico de Protección del Conductor de 25 mm2 Ecuación de cambio de estado: 2

E  aW  E  aW  σ n [σ n + α E (Tn − T0 ) − σ 0 +  C  ] =  m  24  AT1  24  A 

2

2

Donde: Expediente Técnico para la Construcción y Equipamiento del Sistema de Utilización Primaria 22.9 KV Subestación Banco de la Nación – Agencia Soritor Provincia Moyobamba Región San Martín - Tarapoto

47

α : A : T : a : W:

Esfuerzo unitario en Kg. /mm sección del conductor en mm2 temp. Ambiente en Cº vano en m. peso del conductor en Kg. /m.

Subíndice “o” condiciones iniciales Subíndice “n” condiciones finales α = 2.3x10-5 ºC-1 E = 6400 Kg./mm2 A = 25 mm2

HIPOTESIS DE CÁLCULO HIPOTESIS I

: Esfuerzo máximo

Temp. amb. Velocidad del viento HIPOTESIS II

: 10 ºC : 50Km/h : Templado

Temp. amb. Velocidad del viento α HIPOTESIS III

: 20ºC : nulo : 4 Kg./mm2 : Flecha máxima

Temp. amb. Velocidad del viento

: 50ºC : nulo

ECUACIONES COMPLEMENTARIAS

Wm

=

(WV 2 + WC 2 )

0.0042V 2φ 1000 10.5φ WV = 1000 WV =

con V=50 Km/h

Para conductor de 25mm2, ∅ = 5.6 mm. y WC = 0.070Kg/m W V = 0.0588 Kg/m

Wm = 0.09141 Kg/m

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48

f =

Wm a 2 (8σ nA)

Donde: f : Flecha del conductor en metros. Tomando como condición inicial la Hipótesis II y considerando el vano (a) como variable, luego de reemplazar los valores correspondientes al conductor de 25 mm2 en la ecuación de cambio de estado. Resulta: Esfuerzo máximo en el conductor (Hip I)

σ 12 [σ 1 − 5.472 + 1.254 ×10 −4 × a 2 ] = 3.392 × 10 −3 × a 2 hhhhhhh(1) Esfuerzo del conductor en la flecha máxima (Hip III)

σ 32 [σ 3 + 0.416 + 1.254 ×10 −4 × a 2 ] = 2.006 ×10 −3 × a 2 hhhhhhh(2) Luego reemplazando los vanos normales en la expresión (1) de máximo esfuerzo tenemos: VANO (m) 64 64

σ1 max(Kg/mm2) 5.47 5.47

De igual forma, al reemplazar en la expresión (2) se obtiene: VANO (m) 64 64

σ3 max(Kg/mm2) 1.78 1.78

Con σ3 calculamos la flecha máxima:

VANO (m) 64 64

Flecha máxima (m) 1.17 1.17

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49

La flecha de templado a 20°C (Hip II) será: VANO (m) 64 64

Flecha normal (m) 0.56 0.56

4.4.1 Dimensionamiento de los Postes ALTURA DE LOS POSTES De acuerdo a la tabla 232-1 del Código Nacional de Electricidad Suministro 2001, tenemos: fmax = 1.36 m d = 1.20 m distancia vertical entre conductores. He =Altura de enterramiento he=(1/10)H cimentado DISPOSICION Al cruce A lo largo

CARRETERAS Y AVENIDAS 7.0 m 6.5 m

DISPOSICION: Donde: H = 0.10+1.20+1.20+ho+he+f1 f1 = flecha máxima f1 = 1.36 m f1

d = 1.0m he = H/10 Reemplazando Al Cruce: H ≥ 2.50+1.36+H/10+7.0 H ≥ 12.06 m

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50

A lo largo: H ≥ 2.50+1.36+H/10+6.5 H ≥ 11.51 m El proyecto considera postes de 13m con la cual cumple con las distancias de seguridad.

Calculo Mecánico de los Postes

d1

* Fuerzas actuantes sobre los postes * Fuerzas del viento sobre los postes : Fvp Poste=13/300, d1 (mm)=165 y d2 (mm)=345 Formulas: Fvp=PvxAp Pv=0.0042xV2 V=50Km/h Pv=10.5 Kg./m2

Fvp do

(do + d1)h AP = 2 Fvp Pv Ap do,d1,d2 h

d2

=Fuerza del viento sobre el poste =Presión del viento =Área del poste sometido a la acción del viento =Diámetro del poste en mm. =Altura total del poste

Punto de aplicación de Fvp: Z=

h(d1 + 2d 0 ) 3(d1 + d 0 )

Reemplazando los valores d1,d2,h y H para cada tipo de poste resulta. Poste

Fvp(kg)

Z(m)

Tc

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Fc

51 Pv

13/300

33.58

7.21

PARA EL CASO CRITICO DE POSTES 13m/300 Fuerza del viento sobre los conductores.

aφ PV cos α / 2 1000 a=Vano en m. ∅=Diámetro del conductor en mm. Pv= 10.5 Kg./m2 Con vano de 64 m. ∅25 = 5.6mm Fvc25= 3.76 cos (α/2) Fvc =

Fuerza de los conductores sobre el poste Fc.=2TcSen (α/2)

Tc = σ1 x A

Tomamos el mayor valor de σ1=5.47 para 25 mm2 que corresponde al vano de 64m en hipótesis de esfuerzo máximo. A1 = 25 mm2 ;

Fc25=273.5 Sen (α/2)

Calculo de la Fuerza equivalente en el poste. 0.7

0.1

F1= Fvc + Fc Fvc25 = 3.76 Cos (α/2) Fc25 = 273.5 Sen (α/2)

(v=60 m) 11.6

Luego calculamos la Feq. a 0.10m de la punta del poste: Para poste de 13m: Feq (13) 11.6 m = F1 (11.0+9.8+8.6) + Fvp x Z13m Feq (13) 11.6 m = F1 (29.40)+ Fvp x Z13m Feq= (273.5 Sen(α/2)+ 3.76Cos(α/2))29.40/11.6 + (33.58x7.21)/11.6 Feq = 693.18Sen (α/2) + 9.53 Cos (α/2) + 20.87 Expediente Técnico para la Construcción y Equipamiento del Sistema de Utilización Primaria 22.9 KV Subestación Banco de la Nación – Agencia Soritor Provincia Moyobamba Región San Martín - Tarapoto

52

11.7

Para postes de 13m: Fvp = 33.58 Kg ; Z=7.21m Feq25mm2 = 20.87 + 9.53Cos (α/2)+ 693.18Sen (α/2) Analizando en el proyecto los ángulos: α

0º 7º

Feq 25mm2(Kg) 30.40 72.69

Los postes serán de 13/300 para alineamiento. Postes extremos de línea F σ1 A F

= σ1 x A = 5.47 = 25 mm2 = 136.75 Kg.

Por sumatoria de fuerzas Tv Sen 30º = 3 F + Fvp Fvp (13) = 33.58 Kg. Tv Sen 30º = 443.83 Kg. = 887.66 Kg. Tv25mm2 Representa el 26.68 % del tiro normal del cable de referencia.

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53

4.4.2 CALCULO DE CIMENTACION Reconociendo que existen diversas prácticas de diseño de cimentaciones de postes de concreto, y teniendo en cuenta que las características convencionales de suelos señalados en el actual código Nacional de Electricidad son idénticas a la del método francés o valensi, se normaliza dicho método para la verificación de cimientos cilíndricos, el mismo que esta referido a la figura y la ecuación de equilibrio siguiente: P 4P (D − ) + C ( D )( H − 0.1)3 2 3Dσ

Poste CARGA PESO DIAM PUNT DIAM BASE DIAM EMPOTRAM

= = = = = =

PARAMETROS Momento de vuelco (Kg m) Fuerza equivalente actuante a 0.1 m de la cima

Longitud del poste Peso del conjunto total (Kg) Diámetro de la base del Cimiento (m) Compresión admisible del suelo (kg/m2) Coeficiente de compresibilidad del suelo (Kg/m3) Profundidad del cimiento y solado (m) Longitud de empotramiento del poste (m)

Área de la sección del poste en la base m2 Área de la sección del poste en el empotra. m2 Área de la base del macizo m2

13 300 1500 165 345 327

M

=

4166.52

F

=

104

L P D σ

= 13.00 = 3898.90 = 1.20 = 12000.00

.10 m

M = F ( L) ≤

L

C = h = Le =

960.00 1.40 1.3

Ab =

0.0935

Ae = Am =

0.0840 1.1310

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54

Le

D

.10 m

h

Volumen del macizo m3 Volumen del poste m3 Volumen del concreto m3 Densidad del concreto (kg/m3) Peso del concreto (kg)

Vm Vp Vc γc Pc

= = = = =

1.583 0.115 1.468 1600 2348.90

P/2 = 1949.45 3Dσ = 43200.00 4P = 15595.62

P 4P  D−  2 3Dσ 

=

+C ( D )( h − 0.1)

= 2530.944

P 4P  D−  +C ( D )( h − 0.1) 2 3Dσ 

Momento de vuelco (Kg. m) Fuerza equivalente actuante a 0.1 m de la cima M/L= 320.34 Kg. resultado correcto

1635.57

=

4166.52

M

=

4166.52

F

=

190 Kg.

L

= 1.30

4.4.3 CALCULO DEL SISTEMA DE PUESTA A TIERRA a) Puesta a tierra utilizando varilla para media tensión Considerando electrodos verticales a nivel del suelo se tiene del manual IEEE “Recommended practice for grounding of industrial and comercial power sistems”, por ser el terreno de fácil penetración y del tipo TURBA HUMEDA, con una resistividad de 100 Ω-m, la resistencia del, pozo de tierra utilizando varilla de cobre de 5/8” Φ (16 mm diámetro) x 2.4 m. de longitud, la resistencia teórica correspondiente se considera:

R

= (

ρ 4L ) ( Ln( ) − 1 ) 2π × L d

Donde: R = Resistencia de la puesta a tierra Expediente Técnico para la Construcción y Equipamiento del Sistema de Utilización Primaria 22.9 KV Subestación Banco de la Nación – Agencia Soritor Provincia Moyobamba Región San Martín - Tarapoto

55

ρ = Resistividad especifica del terreno : 100 Ω-m L = Longitud del electrodo : 2.40 m d = Diámetro del electrodo : 0.015875 m Ln = Logaritmo neperiano Reemplazando valores se tiene: R

= (

4 x 2.4 100 ) ( Ln ( ) −1 ) 2 x 3.1416 x 2.4 0.0158

= 35.873 Ω

R

Siendo necesario obtener los 25Ω de resistencia del pozo de tierra, el terreno de alta resistividad se reducirá parcialmente realizando el zarandeo del terreno, desechando las piedras contenidas y luego ejecutando el tratamiento químico del suelo adicionando bentonita y sal industrial, logrando reducir aproximadamente, según experiencias en 40% de la resistividad del terreno o sea a 60 Ω -m, luego el valor final es: 4 x 2.4 60 ) ( Ln ( ) −1 ) 2 x 3.1416 x 2.4 0.0158

R

= (

R

= 21.523 Ω < 25 Ω

Este valor es menor a 25 Ω y cumple lo recomendado por el CNE para puestas a tierra en Media Tensión. b) Puesta a tierra utilizando varilla para baja tensión Considerando el mismo tipo de terreno del pozo de tierra que el anterior, procederemos a reducir la resistividad del terreno original, para ello procederemos a realizar: i)

Cambio de terreno

El terreno es cambiado en su totalidad, teniendo un radio de buen terreno entre 30 y 50 cm. en todo el contorno de la varilla, así como el fondo; y con el debido cuidado en la compactación para su adherencia y eliminación del aire introducido en la tierra en el manipuleo, el porcentaje de reducción de la resistividad natural del terreno es del 40%. ii) Tratamiento del suelo

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56

Luego de realizado el cambio del terreno se realiza el tratamiento del suelo con bentonita y sal mineral, que establece normalmente una reducción de la resistencia inicial según experiencias en 40%. Luego con estos dos procedimientos la resistividad inicial disminuye en 80%, quedando al final con 20 Ω-m y cambiando luego el valor final es: 4 x 2.4 20 ) ( Ln ( ) −1 ) 2 x 3.1416 x 2.4 0.0158

R

= (

R

= 7.174 Ω < 15 Ω

4.5 VENTILACION DE LA SUBESTACION Para determinar la ventilación de la Subestación proyectada, tomaremos en cuenta las siguientes premisas • • • • • • •

Potencia del Transformador Perdidas en el Fierro (Wfe) Pérdidas en el Cobre (Wcu) Temperatura del aire al ingresar a la Subestación Temperatura del aire al salir de la Subestación Incremento de Temperatura Perdida Total Wcu + Wfe

: : : : : : :

75 137.5 650 35° C 50° C 15° C 0.7875

KVA W W

KW

Las perdidas consideradas son el 0.275% y 1.3% de la potencia total respectivamente según especificaciones del fabricante. 4.5.1 Determinación del Volumen de Aire necesario que debe ingresar a la Subestación para evacuar 0.7875 KW (Qe) Se determina mediante el empleo de la siguiente fórmula:

Qe =

866 x Perdidas totales x (To1) 0.238 x 342 x 3600 x P x (Ts − Ti )

m3 / seg.

Donde: Qe : Volumen de aire que debe ingresa a Subestación P : Presión Atmosférica To1 : Temperatura ingreso del aire en grados Kelvin Ts : Temperatura salida del aire en grados Centígrados

: m³ / seg : 1 ATM : 273 +35°C : 50°C

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57

Ti : Temperatura ingreso del aire en grados Centígrado : 35°C

Qe =

866 x0.7875 x308º K 0.238 x342 x3600 x1x15º K

m3 / seg.

Qe = 0.0477 m3 / seg.

4.5.2 Determinación del Volumen de aire a la salida de la Subestación (Qs) Se determina mediante el empleo de la siguiente fórmula: 866 x PerdidasTotales x (To 2) 0.238 x 342 x 3600 x P x (Ts − Ti )

Qs =

m3 / seg.

Donde: Qs: Volumen de aire que sale de la Subestación P : Presión Atmosférica To2 : Temperatura de salida del aire en grados Kelvin Ts : Temperatura salida del aire en grados Centígrados Ti : Temperatura ingreso del aire en grados centígrado

Qs =

866 x0.7875 x323º K 0.238 x342 x3600 x1x15º K

: m³ / seg. : 1 ATM : 273 +50°C : 50°C : 35°C

m³ / seg.

Qs = 0.0501 m³ / seg.

4.5.3 Determinación de la Fuerza de Ascenso del Aire (Po) Del Plano IE – 03 de la Subestación proyectada se tiene que: h1

Altura medida desde las ruedas del transformador hasta la parte inferior de los aisladores: 0.755 m

h2

Distancia desde la base inferior de los aisladores porta barras hasta la parte inferior de los aisladores del transformador: 2.40 m

Luego tenemos que la Fuerza de Ascenso: Para la zona 1, esta dada por:

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58

 1 Po1 = h1   1 + a Ti Donde:

 1  1 + a [ (Ti + Ts ) / 2 ] 

−

a = 1 / 273 = 0.00366

Luego: Po1 = 0.0159 m Para la zona 2 tenemos:

 1 Po2 = h2   1 + a Ti

−

1   1 + a Ts 

Reemplazando datos se tiene: Po2 = 0.0988 m

Luego tenemos que la fuerza de ascenso total es. Po = Po1 + Po2

Po = 0.1147 m

4.5.4 Determinación de la pérdida de presión al ingreso del aire por la Subestación: La pérdida de presión del aire, al ingresar a la Subestación está dada por la siguiente fórmula: Ve2 ( 1 + f ) Pi = 2 g ( 1 + a Ti ) Y la velocidad del aire al ingresar a la Subestación (Ve) está dado por: Ve =

Qe Ap

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59

Ve =Velocidad del aire al ingresar a la subestación Qe =Volumen de aire al ingresar a la subestación Ap =Área de la entrada del aire Teniendo las dimensiones de la entrada de ventilación (superficie indicada en el Plano): Lado 1 = 1 m

Lado 2 = 1 m

Calculamos el área de entrada: Ap = 1x 1 = 1 m 2 Luego, reemplazando valores tenemos: Ve = 0.0477 m / s

Finalmente, tomando el coeficiente de pérdida según formula experimental: f = 0.875, tenemos que: Pi =

0.000193

4.5.5 Determinación de la pérdida de presión en el canal de ingreso Supondremos que en la entrada se pierde toda la velocidad por lo que prevemos la presión necesaria para engendrarla de nuevo. Este canal es de 1.3m de profundidad por 1m de ancho. Sm = 1.30 x1.0 Sección del canal Sm = 1.3 m2 Vm =

Qe 0.0477 = = 0.0366m / s Velocidad del aire en canal Sm 1.30

Lm = 3.15 m

Longitud del canal según plano IE-02

Perim (U) = 2x( 1.3 + 1.0 ) m = 4.6 m. Perímetro del canal Coeficiente U/F = Perim / Sm = 3.538 Coeficiente R/L = 0.0712616 f

=

Lm *(R/L)

= 3.20 * 0.0712616

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60

f

=

0.228037 Factor de pérdida

Pm

=

Vm 2 (1 + f ) 2 g (1+ a Ti )

Pm =

0.0002638 m

4.5.6 Determinación de la pérdida de presión del aire al pasar por la celda de transformación De la vista de planta de la subestación proyectada se tiene, que área libre esta dado por lo siguiente: Ai =

A1 + A2 −

AT

A1 + A2 : Área Total de paso del aire AT : Área del Transformador Tomando las medidas del plano tenemos: Ai =

1.2x1.4 + 1.8x1.4 – 0.845x0.630

Ai =

3.6676 m2

Luego, la velocidad del aire al pasar por el transformador esta dado por la siguiente expresión: Vc =

Qe Ai

Vc =

0.0477 3.6676

Vc =

0.013 m/s

1.2

0.15

1.8 0.845

S1

S2

Strafo

0.630

1.4

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61

Luego: Pc =

Vc 2 2 g (1 + a Ti )

Pc =

0.0132 2x9.81x (1 + 0.00366x35)

Pc =

0.000007635 m

4.5.7 Determinación de la pérdida de presión del aire por frotamiento en el área interior de la cabina Posee 2.86m de fondo y 2.58 m de ancho. Sf

=

7.37 m2

Vf

=

Qs 0.0501 = = 0.0067m / seg Velocidad del aire en la cabina Sf 7.37

Pf

=

Pf

=

Sección de la cabina

Vf 2  Ti + Ts  2 g (1 + a  )  2 

0.0000013 m

4.5.8 Determinación de la pérdida de presión del aire al salir por la ventana de ventilación Considerando que por las rejillas de la ventana sale el aire de la caseta Ad = Area libre de la ventana en m 2

Tomando las medidas de las ventanas y descontando el área de las persianas, se tiene: 1.85 m x 1.0 m

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62

Ad = 1.85 m2

Luego, la velocidad del aire a la salida de la caseta será. Qs Vd = Ad

Vd

=

Vd =

0.0501 1.85 0.027 m2

Luego: La pérdida en la salida antes de persiana y malla es: Pd

=

Vd 2 (1 + f ) 2 g (1 + aTs )

Considerando f = 0.75 malla efecto de la persiana Pd = 0.000054 m Finalmente las pérdidas totales de presión, esta dada por: Pt =Pi + Pm + Pc + Pf + Pd Pt = 0.000193 + 0.0002638 + 0.000007635 + 0.0000013 + 0.000054 Pt =0.0005197 m Luego. Po > Pt 0.1147

> 0.0005197

En conclusión siendo el caudal de salida del aire mayor que el caudal de entrada no será necesario utilizar ventilación forzada, es suficiente con la ventilación normal. Por lo tanto, la ventilación es natural y las dimensiones escogidas son las correctas.

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63

METRADO Itm

1

DESCRIPCION

CANT. UNID.

CELDA DE LLEGADA

1.1 Estructura metálica autosoportada de 3200x1200x1400 fabricada a base de perfiles angulares de 2" x 3 / 16", con plancha de fierro de 2 mm de espesor, pintado con pintura epoxica anticorrosiva y acabado esmalte gris.

1

pza

1.2 Seccionador de Potencia tripolar 24 KV, 400A

1

jgo

1.3 Fusibles de 40 A, 24KV

3

pza

1.4 Seccionadores unipolares de cuchilla de 24KV-400A

3

pza

1.5 Aisladores 24KV

6

pza

1.6 Platina de cobre 5x50mm

9

Mts

1.7 Cable para línea a tierra

10

Mts

2.1 Estructura metálica para soporte de equipos fabricada a base de perfiles angulares de 2" x 3 / 16", con puerta de malla metálica, con aplicaciones de pintura epoxica anticorrosiva y acabado esmalte gris.

1

Pza

2.2 Platina de cobre 5x40mm

12

mts

2.3 Aisladores de 24 KV con porta barra

6

pza

2.4 Cable para línea de tierra

10

mts

2.5 Viga U y soporte para transformador

3

mts

2

CELDA DE TRANSFORMACIÓN DE 75 KVA, 22.9 / 0.40-0.23 KV

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64

3

TABLERO DE BAJA TENSION DEL TRANSFORMADOR DE 450KVA,10 / 0.23 KV

3.1 Gabinete metálico adosado, fabricado a base de perfiles angulares de 2" x 3/16", con plancha de fierro de 1.5 mm de espesor, acabado con pintura anticorrosiva color gris. Grado de protección: IP55

1

pza

3.2 Interruptor termo magnético de 3x160A caja moldeada

1

pza

3.3 transformadores de corriente y tensión para el Amperímetro y Voltímetro

1

glb

3.4 barra de cobre de 5x50 mm

3

kg

3.5 Ferretería

1

glb

La estructura tendrá las siguientes dimensiones : 1000x800x400 mm

DESCRIPCION

Itm 4

CANT. UNID.

TRANSFORMADOR DE DISTRIBUCIÓN DE 75 KVA, 22.9 / 0.40-0.23 KV, Transformador de distribución trifásico fabricado con núcleo de fierro silicoso de grano orientado laminado en frío y arrollamientos de cobre electrolítico de alta conductividad, sumergido en aceite dieléctrico, de las siguientes características: Marca Tipo

Convencional

Potencia nominal

75 kVA

Relación de transformación

22.9 / 0.40-0.23 KV

Regulación

+/- 2x2.5%

Frecuencia

60Hz

Nº de fases

3

Nº de aisladores B.T. / A.T.

3/3

Enfriamiento Altura de instalación

ONAN

Altura de instalación

1000 msnm

Nivel de aislamiento primario

24 / 50 / 125kV

Nivel de aislamiento secundario

0.6 / 2.5kV

Montaje

Interior

Servicio

Continuo

Norma de fabricación

ITINTEC 370.002 / IEC Pub. 76

Accesorios - Placa de características - Conmutador de tomas Con mando sobre la tapa para ser accionado sin tensión y con 'bloqueo mecánico en cada posición - Tanque conservador con indicador de nivel de aceite Expediente Técnico para la Construcción y Equipamiento del Sistema de Utilización Primaria 22.9 KV Subestación Banco de la Nación – Agencia Soritor Provincia Moyobamba Región San Martín - Tarapoto

65

1

pza

- Orejas de izamiento para levantar la parte activa o el transformador completo - Pozo termometrico - Perno para conexión de puesta a tierra de la cuba del transformador - Grifo de vaciado y extracción de muestra de aceite - Tubo para llenado de aceite con tapón incorporado - Dotación de aceite dieléctrico - Deshumedecedor de aire con dotación de granos de Zilina gel - Ruedas orientables

Itm

5

DESCRIPCION

CANT. UNID.

PARARRAYOS , POZOS A TIERRA Y TRAFOMIX

5.1 Pararrayo tipo Oxido Metálico de 21 kV/10 kA

3

und

5.2 Pozo a tierra de 15 Ohm

1

und

Pozo a tierra de 25 Ohm

1

und

1

und

5.3

5.4 Trafomix- Transformador Integrado de Medida de Tensión y Corriente 22.9/ 0.23 6 CONSTRUCCIÓN DE LA CASETA PARA LA SUBESTACIÓN DE 75KVA, 22.9/0.40-0.23kV 6.1 Construcción de caseta de subestación de Ancho: 2550, Prof: 2850, Alt: 3200 mm -

Bases de fierro y cemento

1

glb

-

Construcción de paredes

1

glb

-

Encofrado de columnas

1

glb

-

Techado de la caseta

1

glb

-

Tarrajeo de las paredes internas y externas

1

glb

-

Piso de la caseta interna

1

glb

-

Pintado de la caseta exterior e interior

1

glb

6.2 PUERTAS Y VENTILACIÓN -

Puerta metálica de fierro de 3x2 metros

1

glb

-

Marcos y mallas para el sistema de ventilación según proyecto

1

glb

6.3 SISTEMA DE DRENAJE SEGÚN PROYECTO -

Excavación de pozo de 1x1x1.9m

1

glb

-

Cuba extraíble de 0.8x0.8x1.00 m de plancha de fierro de 2mm

1

glb

-

Tapa de buzón de concreto

1

glb

-

Tubo de 3/4 PVC

1

glb

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66

-

Tarrajeo de paredes

7

CABLES DEL TRANSFORMADOR DE 450KVA A TG 1 - 230 V

7.1 Cable NYY 3x1x50 mm2

70

mts

7.2 Terminales de compresión para cable 3x1x50 mm2, agujero 5/8

18

und

Itm 8

DESCRIPCION

CANT.

UNID.

m

ALIMENTACIÓN EN MEDIA TENCIÓN

8.1

Conductor AAAC 3-1x25 mm2 18/30 kV

900

8.2

Cable tipo N2XSY de 3-1x50mm2 – 18/30kV

100

m

8.3

Terminaciones Unipolares Raichem de 50mm2 25KV uso exterior

4

jgo

8.4

Terminales tipo compresión de 50mm2

12

Und.

8.5

Conductor para puesta a tierra tipo TW, 35 mm2, MT

10

m

8.6

Conductor para puesta a tierra tipo TW, 35 mm2 BT

10

m

8.7

Cinta señalizadora color rojo

52

m

8.8

Tubo PVC-SAP de 4" de diámetro

2

Und.

8.9

Trabajos civiles (apertura y cierre de zanja)

31

m

9

POSTES Y SOPORTES

9.1

Poste de C.A.C. de 13/300

3

Und.

9.2

Ménsula de concreto de 1.0m y 250kg

6

Und.

9.3

Cruceta asimétrica

3

Und.

9.4

Cruceta simétrica

3

Und.

9.5

Soportes de madera de 1500x100x50mm

2

Und.

9.6

Trabajo civiles (cimentación de postes, etc)

1

glb.

10

AISLADORES

10.1 Aislador tipo PIN de 25 KV, Polimérico

10

Und.

10.2 Aislador polimérico de suspensión

18

Und.

11.1 Tuerca ciega

3

und

11.2 Arandela plana de bronce

3

und

11.3 Zapata de anclaje

3

pza

11.4 Perno de anclaje de 8"

3

pza

11

RETENIDA TIPO VIOLIN

Expediente Técnico para la Construcción y Equipamiento del Sistema de Utilización Primaria 22.9 KV Subestación Banco de la Nación – Agencia Soritor Provincia Moyobamba Región San Martín - Tarapoto

67

11.5 Ojal de una vía

3

und

11.6 Amarre preformado

6

und

11.7 Cable para viento

36

mts

11.8 Canaleta protectora

3

pza

11.9 Puntal de viento

3

pza

CANT.

UNID.

Itm

DESCRIPCION

12

PUESTA A TIERRA PARA POSTES DE 13 mts.

12.1

Conductor de cobre recocido desnudo de 16mm2

90

mts

12.2

Borne para puesta a tierra

5

pza

12.3

Varilla para puesta a tierra copperweld

5

pza

12.4

Conector de derivación tipo perno partido

15

und

13

FERRETERIA Y ACCESORIOS

13.1

Plancha de cobre tipo "J"

24

pza

13.2

Perno angular 5/8" de diámetro

14

pza

13.3

Arandela curvada

48

und

13.4

Ojal roscado 5/8" de diámetro

14

und

13.5

Horquilla - bola paralela

14

und

13.6

Rotula ojal - largo

14

und

13.7

Grapa de anclaje tipo pistola

14

pza

13.8

Conector a compresión tipo perno partido de 35mm2

18

und

13.9

Soporte Pin

10

pza

13.10 Arandela plana de acero

10

und

13.11 Tuerca

56

pza

13.12 Varilla roscada 5/8" de diámetro

12

pza

Expediente Técnico para la Construcción y Equipamiento del Sistema de Utilización Primaria 22.9 KV Subestación Banco de la Nación – Agencia Soritor Provincia Moyobamba Región San Martín - Tarapoto

68

ANEXO

Expediente Técnico para la Construcción y Equipamiento del Sistema de Utilización Primaria 22.9 KV Subestación Banco de la Nación – Agencia Soritor Provincia Moyobamba Región San Martín - Tarapoto

69

TABLA 2-XXXI FACTORES DE CORRECCIÓN RELATIVOS A LA TEMPERATURA DEL SUELO Máxima temperatura admisible de los conductores de cable ºC

Temperatura del suelo ºC 5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

80

1.12

1.08

1.04

1.00

0.96

0.91

0.87

0.82

0.76

0.71

75

1.13

1.09

1.05

1.00

0.95

0.9

0.85

0.79

0.73

0.67

70

1.14

1.09

1.05

1.00

0.95

0.89

0.84

0.77

0.71

0.63

65

1.15

1.1

1.05

1.00

0.94

0.88

0.82

0.75

0.67

0.58

60

1.16

1.11

1.06

1.00

0.93

0.87

0.79

0.71

0.61

0.5

TABLA 2-XXXII FACTORES DE CORRECIÓN DE LA CAPACIDAD DE CORRIENTE RELATIVOS A LA RESISTIVIDAD TÉRMICA DEL SUELO Sección del conductor mm2

Hasta 25 35-95 120-300

Resistividad térmica del suelo ºC cm/W 50 70 80 100 120 150 200 Cables multipolares con aislamiento termoplástico 1.18 1.24 1.25

1.10 1.12 1.13

1.07 1.08 1.08

1.00 1.00 1.00

0.95 0.94 0.93

0.89 0.87 0.86

0.80 0.77 0.76

250

300

0.74 0.70 0.69

0.69 0.65 0.64

0.65

0.60

0.77 0.75 0.73

0.73 0.71 0.68

0.78 0.76 0.74

0.74 0.72 0.70

Sistemas de cables unipolares con aislamiento termoplástico 6-500

1.39

1.17

1.11

1.00

0.92

0.83

0.73

Cables multipolares con aislamiento de papel ( NKY ) Hasta 25 35-95 120-300

1.19 1.20 1.23

1.09 1.10 1.12

1.06 1.07 1.08

1.00 1.00 1.00

0.96 0.96 0.95

1.91 0.90 0.88

0.83 0.81 0.79

Sistema de cables unipolares con aislamiento de papel Hasta 25 35-95 120-300

1.25 1.26 1.28

1.13 1.14 1.16

1.07 1.08 1.09

1.00 1.00 1.00

0.97 0.97 0.97

0.91 0.90 0.89

0.84 0.83 0.81

TABLA 2-XXXV Expediente Técnico para la Construcción y Equipamiento del Sistema de Utilización Primaria 22.9 KV Subestación Banco de la Nación – Agencia Soritor Provincia Moyobamba Región San Martín - Tarapoto

70

FACTORES DE CORRECIÓN DE LA CAPACIDAD DE CORREINTE RELATIVOS A LA PROFUNDIDAD DE TENDIDO ( Sección mm2 )

Profundidad de tendido (m)

Hasta 300

Mayor 300

0.50 0.60 0.70 0.80

1.02 1.01 1 0.98

1.03 1.02 1 0.97

1.00 1.20 1.50

0.96 0.95 0.94

0.95 0.94 0.92

TABLA DE FUSIBLES PARA CIRCUITOS/MÓDULOS F

ESPECIFICACIONES CONDUCTORES TIPO N2XSY 18/30Kv PARAMATROS FISICOS SECCION NOMINAL

NUMERO HILOS

mm²

ESPESOR

DIAMETRO CONDUCTOR

AISLAMIENTO CUBIERTA

DIAMETRO EXTERIOR

PESO

mm

mm

mm

mm

Kg/Km

50

19

8,7

8

2,0

31,9

1351

70

19

10,5

8

2,2

34,1

1650

Expediente Técnico para la Construcción y Equipamiento del Sistema de Utilización Primaria 22.9 KV Subestación Banco de la Nación – Agencia Soritor Provincia Moyobamba Región San Martín - Tarapoto

71

95

19

12,3

8

2,2

35,9

1973

120

37

13,9

8

2,2

37,5

2266

150

37

15,4

8

2,4

39,4

2618

185

37

17,2

8

2,4

41,3

3042

240

61

19,8

8

2,4

43,8

3680

300

61

22,2

8

2,6

46,6

4392

400

61

25,1

8

2,6

49,5

5299

500

61

28,2

8

2,8

53,0

6414

PARAMATROS ELECTRICOS RESISTENCIA SECCION NOMINAL

DC a

AC

20°C mm²

REACTANCIA INDUCTIVA

RESISTENCIA

(A)

ENTERRADO

AIRE

(A)

(B)

Ohm/Km

Ohm/Km

(A)

(B)

(A)

(B)

(B)

mmOhm/Km Ohm/Km Ohm/Km

AMPACIDAD AMPACIDAD

20°C

30°C

50

0,387

0,494

0,494

0,2761

0,1711

250

230

280

245

70

0,268

0,342

0,342

0,2638

0,1622

305

280

350

300

95

0,193

0,247

0,247

0,2528

0,1539

365

330

425

365

120

0,153

0,196

0,196

0,2439

0,1471

410

375

485

420

150

0,124

0,159

0,159

0,2374

0,1430

450

415

540

470

185

0,0991

0,127

0,128

0,2302

0,1379

505

470

615

540

240

0,0754

0,098

0,098

0,2211

0,1317

580

545

720

630

300

0,0601

0,078

0,080

0,2143

0,1278

645

610

815

720

400

0,0470

0,062

0,064

0,2069

0,1230

700

685

905

825

500

0,0366

0,050

0,052

0,2004

0,1194

770

765

1015

930

A) = 3 cables unipolares en formación tripolar, tendidos paralelos con una separación mayor o igual a 7 cm (B)=3 cables unipolares en formación tripolar, tendidos, agrupados en triángulo, en contacto BAJO LAS SIGUIENTES CONDICIONES: -TEMPERATURA DEL SUELO

= 20°C

-TEMPERATURA DEL AIRE

= 30°C

-RESISTIVIDADDELSUELO

= 1k.m/W

- PROFUNDIDAD DE INSTALAC.

= 700 mm.

ESPECIFICACIONES DE CABLES DE ALEACIÓN DE ALUMINIO - mm²

CALIBRE

N° HILOS

mm²

RESISTENCIA ELECTRICA

DIAMETRO HILO

CONDUCTOR

PESO

CARGA ROTURA

CAPACIDAD CORRIENTE

20 °C

80 °C

mm

mm

Kg/Km

Ohm/Km

Ohm/Km

Kg

A(*)

16

7

1,70

5,1

43

2,09

2,54

452,6

100

25

7

2,15

6,5

70

1,31

1,59

723,9

125

35

7

2,52

7,6

96

0,952

0,16

994,5

160

50

7

3,02

9,1

137

0,663

0,806

1428

195

Expediente Técnico para la Construcción y Equipamiento del Sistema de Utilización Primaria 22.9 KV Subestación Banco de la Nación – Agencia Soritor Provincia Moyobamba Región San Martín - Tarapoto

72

70

19

2,15

10,8

190

0,484

0,558

1965

235

95

19

2,52

12,6

260

0,352

0,428

2699

300

120

19

2,85

14,3

335

0,275

0,334

3453

340

150

37

2,25

15,8

405

0,227

0,276

7191

395

185

37

2,52

17,7

510

0,181

0,22

5257

455

240

37

2,85

20,0

650

0,142

0,176

6724

545

300

61

2,52

22,7

840

0,11

0,138

8666

625

400

61

2,85

25,7

1070

0,0862

0,109

11085

755

(*) TEMPERATURA EN EL CONDUCTOR 80°C TEMPERATURA AMBIENTE

40°C

VELOCIDAD DEL VIENTO

2Km/H

ESTUDIO DE IMPACTO AMBIENTAL

SISTEMA DE UTILIZACION 22.9 KV Expediente Técnico para la Construcción y Equipamiento del Sistema de Utilización Primaria 22.9 KV Subestación Banco de la Nación – Agencia Soritor Provincia Moyobamba Región San Martín - Tarapoto

73

AGENCIA SORITOR BANCO DE LA NACION

INDICE 1.- DATOS GENERALES 1.1 INTRODUCCION 1.2 OBJETIVO DEL EIA 1.3 MARCO NORMATIVO Expediente Técnico para la Construcción y Equipamiento del Sistema de Utilización Primaria 22.9 KV Subestación Banco de la Nación – Agencia Soritor Provincia Moyobamba Región San Martín - Tarapoto

74

2.-DESCRIPCION DEL PROYECTO 3.- CARACTERISTICAS AMBIENTALES DEL AREA DONDE SE REALIZARÁ EL PROYECTO 4.- EVALUACION DE IMPACTOS AMBIENTALES

1.- DATOS GENERALES 1.1 INTRODUCCION Todo proyecto que se realiza con diversos fines, por lo general implica alguna alteración sobre el medio ambiente físico, biológico, socio económico y cultural, que hasta hace unos años no se tomaba en cuenta; sin embargo hoy, debido a los grandes problemas ambientales que se tiene en el mundo, se exigen que todos los proyectos no sólo deben ser factibles técnica, económica y financieramente; sino también social y ambientalmente viables. Las líneas de transmisión eléctrica, así como las actividades de mantenimiento de las mismas, pueden afectar los recursos naturales y socio- culturales dentro de su área de influencia; si estas líneas son extensas pueden tener no sólo efectos locales sino a nivel regional. Con la finalidad de proponer las medidas preventivas y correctivas de los impactos negativos de un Proyecto, es necesario desarrollar un Estudio de Impacto Ambiental (EIA); el cual es un proceso de advertencia temprana que verifica el cumplimiento de las políticas ambientales y es la herramienta mediante la cual se evalúan los impactos positivos y negativos que el proyecto genera sobre el medio Expediente Técnico para la Construcción y Equipamiento del Sistema de Utilización Primaria 22.9 KV Subestación Banco de la Nación – Agencia Soritor Provincia Moyobamba Región San Martín - Tarapoto

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ambiente, y se proponen las medidas para ajustarlos a niveles de aceptabilidad. El presente Estudio de Impacto Ambiental correspondiente al Proyecto Sistema de Utilización 22.9 kV, ha sido elaborado tomando en cuenta la normativa ambiental vigente. Como se sabe, el Reglamento de Protección ambiental en las Actividades Eléctricas, emitido el 8 de Junio de 1994, mediante D.S. N° 029-94-EM, en su artículo 13 señala que en la solicitud de una Concesión Definitiva, el solicitante presentará ante la Dirección General de Electricidad del Ministerio de Energía y Minas, un Estudio de Impacto Ambiental, EIA. Para el desarrollo de este EIA, se ha revisado los alcances del proyecto, se ha recorrido las zonas que comprende el proyecto y su área de influencia, en base a lo cual se ha efectuado una descripción de línea base ambiental a nivel de diagnóstico, así como la identificación y evaluación de los impactos ambientales previsibles. Posteriormente se han desarrollado las acciones, medidas y programas de carácter preventivo y de control que forma parte del Plan de Manejo Ambiental que deberá ser tomado en cuenta en la ejecución de los trabajos programados para el titular y los contratistas durante las etapas de construcción, operación y cierre del proyecto. 1.2 OBJETIVO DEL EIA De acuerdo a los lineamientos generales establecidos en las guías para la elaboración de este tipo de estudios, se tiene los siguientes objetivos: 1. Evaluar los impactos positivos y negativos sobre el medio físico, biológico, socio - económico y cultural que se deriven del proyecto. 2. Elaborar los programas de prevención con las acciones y medidas de carácter técnico-administrativos, tendientes a minimizar los impactos negativos sobre el ambiente que puedan ser generados durante las actividades del proyecto así como del abandono del área e instalaciones. 3. Formular las medidas que deberán incluirse en los diseños definitivos, especificaciones y contratos de obra para evitar y/o mitigar los impactos negativos producidos por las obras de ingeniería; así como plantear las medidas más convenientes para potenciar los impactos positivos que originará el proyecto y cuantificación de los costos y presupuesto correspondiente. 4. Establecer los lineamientos de seguimiento y vigilancia de cumplimiento de las recomendaciones del presente EIA, que podrán ser considerados por la autoridad competente dentro de los procedimientos de fiscalización y/o auditoria que efectué de acuerdo a sus competencias establecidas en la legislación ambiental vigente en el país. 1.3 MARCO NORMATIVO • • •

Consejo Nacional del Ambiente – CONAM Ministerio de Energía y Minas – MEM Instituto Nacional de Recursoa Naturales – INRENA

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• •

Instituto Nacional de Cultura – INC Reglamento de Seguridad e Higiene Ocupacional del Sub Sector Electricidad

2.- DESCRIPCION DEL PROYECTO El proyecto comprende la ejecución de las siguientes obras: ppConstrucción de caseta para Sub Estación Eléctrica ppMontaje de Celdas De Llegada, Transformación 22.9 /0.40-0.23 kV ppInstalación de tablero de Baja Tensión. 3.- CARACTERISTICAS AMBIENTALES DEL AREA DONDE SE DESARROLLARÁ EL PROYECTIO Clima El clima es tropical y húmedo en la mayor parte del año y lluvias frecuentes en los meses de diciembre a marzo; la temperatura máxima es de 40°C y la mínima de 18°C. Topografía La zona donde se desarrollara el proyecto presenta una topografía parcialmente plana.

4.- EVALUACION DE IMPACTOS AMBIENTALES 4.1 Aire Alteración de la calidad del aire Los niveles de material particulado se vieron incrementados debido a la remoción de tierras como parte de los trabajos de construcción del proyecto. Las unidades motorizadas a emplear fueron mínimas es por ello que el impacto generado fue mínimo o nulo focalizada al entorno inmediato de la zona de trabajo. 4.2 Ruido Contaminación sonora Los niveles de ruidos generados alcanzaron niveles molestos a poca distancia de los puntos de generación, disminuyendo considerablemente su intensidad conforme se aleja del punto de generación. Estos niveles de ruidos no afectaron a la fauna que habitan muy cerca de la zona de trabajo y en menor grado a los pobladores de las localidades debido a que los puntos de trabajo se efectuaran lejos de las áreas de viviendas. Emisión de ondas electromagnéticas La radiación electromagnética producida por la instalación y prueba de sistemas y equipos y la puesta en operación de la Línea de Transmisión genera un impacto ligeramente negativo casi nulo. Aunque la comunidad científica internacional no ha llegado a algún resultado definitivo en cuanto a los efectos de los campos electromagnéticos sobre los seres vivos, por lo cual no se tiene la certeza de este impacto.

Afecta a la salud y seguridad Durante la etapa de construcción los riesgos de afectación de la salud de la Expediente Técnico para la Construcción y Equipamiento del Sistema de Utilización Primaria 22.9 KV Subestación Banco de la Nación – Agencia Soritor Provincia Moyobamba Región San Martín - Tarapoto

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población se derivan de las actividades de transporte de materiales, equipos y personal hacia el sector de trabajo, montaje de conductores así como abandono del área del proyecto. El riesgo de afectación de la salud de los trabajadores esta considerado como un impacto Directo de carácter Negativo, está referido específicamente a la salud del personal a contratar para la ejecución de las actividades de del proyecto (excavaciones, Izado de apoyos, montaje de torres, instalación de cadenas y ménsulas, instalación de conductores, etc.) . El riesgo principal esta relacionada con la exposición del trabajador a los posibles accidentes ocupacionales propios de trabajos de alto riesgo como son los trabajos en altura. En este sentido, el riesgo disminuirá otorgando y obligando a los trabajadores al uso de los implementos de seguridad adecuados a cada labor. Además las actividades de construcción se realizarán con la luz del día. Generación de empleo Este es un impacto de carácter Positivo y de relación Directa, está referido a la generación de puestos de trabajo temporal en las obras de construcción del proyecto eléctrico. En estos trabajos se requirió mano de obra no calificada que fue cubierta por la masa laboral de las comunidades del área de influencia del proyecto. Es preciso señalar que la magnitud de la mano de obra requerida fue reducida, sin embargo repercutió en un incremento de los niveles de ingresos económicos de las familias de los trabajadores por ende una mejora en los niveles de calidad de vida de los mismos. El movimiento comercial también fue considerado como impacto positivo del tipo Indirecto, y se refiere al incremento del movimiento comercial ocasionado por la actividades del proyecto, que implicó la adquisición de servicios por parte del contratista así como la compra de diversos productos en pequeña escala por parte del personal en las poblaciones cercanas. Este impacto trajo un efecto positivo para las localidades cercanas, constituyendo un factor importante para impulsar el desarrollo económico de las poblaciones vecinas elevando la calidad de vida de la población.

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