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Estandarización de las cimentaciones de una subestación

1.

Introducción En este primer apartado se pretende explicar y describir brevemente el escenario donde se va a desarrollar el proyecto, así como la motivación que ha dado lugar a su ejecución y el objetivo final con el que se ha diseñado.

1.1.

Subestaciones eléctricas y cimentaciones Una subestación es la parte de una red eléctrica encargada de dirigir y transformar el flujo de la energía. De ella salen y a ella confluyen líneas de igual o diferente tensión. Está compuesta por una serie de equipos eléctricos que sirven para la explotación y protección de la subestación.

Las funciones de la subestación son:

-

Explotación: La subestación tiene como meta el dirigir el flujo de energía de una manera óptima, tanto desde el punto de vista de pérdidas energéticas, como de la fiabilidad y seguridad en el servicio.

-

Interconexión: Se encarga de la interconexión de las diferentes líneas que forman una red eléctrica, de igual o diferente tensión, así como también de la conexión de un generador a la red.

-

Seguridad: del sistema eléctrico, en caso de falta.

Una subestación, queda formada básicamente por varios circuitos eléctricos o posiciones, conectadas a través de un sistema de barras

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conductoras. Cada circuito eléctrico está compuesto a su vez por interruptores, transformadores y seccionadores.

El interruptor es el aparato de desconexión que puede asegurar la “puesta en servicio” o “puesta fuera de servicio” de un circuito eléctrico y que, simultáneamente, está capacitado para garantizar la protección de la instalación en que han sido montados contra los efectos de las corrientes de cortocircuito. Dichos aparatos deben ser capaces de cortar la intensidad máxima de corriente de cortocircuito. Por tanto. Su elección depende principalmente de la potencia de cortocircuito.

Los transformadores, de intensidad y tensión, dan la información necesaria al circuito de medida, para poder detectar la falta y actuar sobre ella. Los equipos de protección necesitan de estos datos para poder actuar eficazmente.

Por

último,

los

seccionadores

son

equipos

capaces

de

aislar

eléctricamente los diferentes elementos, componentes o tramos de una instalación o circuito, con el fin de realizar labores de mantenimiento con la seguridad adecuada. También son utilizados como selectores de barras o como “by-pass” para aislar a algún equipo fuera de servicio. Los seccionadores sólo pueden ser utilizados fuera de carga.

Paralelamente a estos equipos, existen también las autoválvulas, equipos de protección que se disponen previamente a otros aparatos con el fin de protegerlos en caso de falta en la red.

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Los embarrados son el conjunto de cables o tubos conductores de la energía eléctrica al que se conectan todos los circuitos, sirviendo de pasillo de unión entre todos ellos. La configuración de estas barras puede ser de diferentes maneras, dependiendo del nivel de tensión, la finalidad de la subestación, la fiabilidad necesaria o incluso las costumbres en ciertos países. Las configuraciones más típicas son: simple barra, doble barra, triple barra, interruptor y medio y anillo. Las subestaciones se pueden clasificar según la función que desempeñan en la red eléctrica como:

-

Subestaciones de generación, cuyo cometido es conectar e incorporar a la red la energía producida por los diferentes centros de generación de un país (térmicos, hidráulicos, eólicos, etc.) Estas subestaciones suelen tener que elevar el nivel de tensión de la energía, desde los valores de generación a los valores de transporte.

-

Subestaciones de transporte de la energía, desde su punto de generación hasta las áreas de consumo. Actúan de interconexión entre un número variable de líneas de la red.

-

Subestaciones de distribución, que conectan las líneas de transporte con las ramas de distribución de la energía, a menor nivel de tensión, para su transporte local y distribución.

Atendiendo a las soluciones constructivas de la subestación, se pueden dividir en:

-

Subestaciones de intemperie, donde la aparamenta eléctrica y los embarrados están situados a la intemperie, enclavados sobre el

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terreno a través de estructuras metálicas o de hormigón y sus cimentaciones. -

Subestaciones de interior, donde el conjunto de la subestación se ubica en edificaciones, utilizándose sistemas de construcción convencionales o prefabricados. Estos sistemas obedecen a criterios ambientales o de emplazamiento.

Dependiendo del tipo de aparamenta utilizada, se puede realizar otra clasificación:

-

Subestación convencional, que monta los componentes discretos convencionales conectados entre sí mediante conexiones realizadas

in situ. Pueden realizarse en intemperie o interior. -

Subestaciones blindadas, que utilizan los componentes integrados y montados en fábrica, protegidos mediante pantallas metálicas y aisladas generalmente mediante gas (SF6). Pueden realizarse en intemperie o interior.

Las cimentaciones son la parte estructural de la subestación encargada de transmitir las cargas de la estructura al terreno. Dependen de las cargas soportadas y del tipo de terreno donde se asientan.

Existen dos tipos básicos de cimentaciones: superficial y profunda. Asimismo, hay algunas variaciones de cada tipo.

Las cimentaciones superficiales constan de zapatas (llamadas zarpas en algunos países), aisladas, corridas y ligadas.

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Las cimentaciones profundas constan de cajones perforados y muchas variedades de pilotes de concreto hincables o colados en su sitio.

Las zapatas pueden ser, a su vez:

•

Cuadradas: ancho y largo de la cimentación tienen la misma longitud. La profundidad es variable. Es la zapata más utilizada en construcciones de subestaciones intemperie.

•

Rectangulares: utilizadas en el caso de que no sea posible implementar una zapata cuadrada o en diseños específicos que demuestren su eficacia en un caso particular.

•

Piramidales: son zapatas cuadradas o rectangulares cuya parte superior se estrecha, en forma de pirámide. Por su geometría evita que se acumulen balsas de agua en su superficie.

•

Zapatas aisladas: es aquella sobre la que descansa o recae un solo pilar, encargada de transmitir a través de su superficie de cimentación las cargas al terreno.

•

Zapatas corridas: pueden ser bajo muros, pilares, etc. Son cimentaciones de gran longitud en comparación con su sección transversal.

•

Zapatas ligadas: varias zapatas unidas entre sí.

Por tanto, puesto que la finalidad del proyecto es la estandarización de las cimentaciones de una subestación, solamente se van a considerar aquellas que precisen de una estructura para soportar su aparamenta y de sus respectivas cimentaciones.

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En lo referente a los tipos cimentaciones de las estructuras sobre las que se apoyan la aparamenta de una subestación, suelen ser zapatas cuadradas o rectangulares aisladas, de hormigón armado, cuyas características dependerán de la norma de construcción que se aplique. Para el transformador de potencia de la subestación, en el caso de una subestación transformadora, la cimentación usada es la bancada, debido a las dimensiones y peso de dicho aparato.

Las cargas que deberán soportar estas cimentaciones, serán solamente aquellas que aparezcan en una subestación, debidas generalmente a las condiciones climatológicas del lugar y características eléctricas de la subestación.

1.2.

Motivación del proyecto. En este apartado se va a explicar el proceso de elaboración de una oferta de una subestación llave en mano, proyecto dirigido íntegramente por la empresa y que se entrega al cliente preparada para su puesta en servicio.

El esquema de funcionamiento se puede sintetizar en los siguientes puntos:

-

El cliente envía unas especificaciones técnicas o pliegos en los que definen el alcance del proyecto y las condiciones necesarias para que se le adjudique el proyecto de la subestación.

-

Socoin realiza una petición de oferta de los distintos equipos que forman la subestación a los suministradores que tiene.

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-

Los distintos fabricantes envían a Socoin la correspondiente oferta con los equipos que habían sido pedidos.

-

Socoin elabora una oferta técnica y económica final basándose en los precios obtenidos por los fabricantes y en la estimación de otros gastos: estructuras, cimentaciones, gastos financieros, etc.

En el competitivo mundo de las empresas dedicadas al diseño de subestaciones, la estandarización de los diseños es una herramienta muy importante para reducir el tiempo y por tanto el coste del diseño.

Esta necesidad se hace más importante cuando se trata de valorar una subestación. El cliente espera obtener rápidamente el precio de la subestación, proporcionando un conjunto muy pequeño de datos.

Las empresas suelen estimar las necesidades del cliente y adecuarlas a los diseños que realizan normalmente, aplicando en ellas equipos de empresas con los que tienen acuerdos.

Estos estudios consumen mucho tiempo y recursos, por lo que se hace necesario un procedimiento rápido para poder valorar las subestaciones.

La estandarización de las cimentaciones necesarias en la construcción de una subestación intemperie, intenta aliviar los problemas con los que se encuentra una empresa a la hora de estimar el coste económico de las mismas en la realización de una oferta.

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Estandarización de las cimentaciones de una subestación

1.3.

Metodología y objetivo del proyecto. Como ya se ha comentado, el objetivo del proyecto es la estandarización de las cimentaciones existentes en una subestación. Para llevar a cabo este objetivo el proyecto se ha dividido en varias partes:

-

La primera parte estará destinada al análisis de las subestaciones eléctricas, con el fin de establecer que subestaciones interesan para el estudio en este proyecto y cual será su configuración, en la medida en que ésta afecte al diseño de las cimentaciones.

-

En la segunda parte se darán a conocer las cargas que pueden aparecer en las estructuras de una subestación y con que intensidad afectan a las estructuras. Dentro de este apartado se pretende crear unos escenarios tipo, que representen una amplia gama de casos reales.

-

El tercer apartado se dedicará al estudio de los tipos de cimentaciones que existen y a la elección de los más convenientes para nuestro proyecto.

-

En este punto se realizarán los diseños estándar de detalle para cada cimentación necesaria.

-

Por último se realizará un breve estudio económico del proyecto.

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2.

Análisis de Subestaciones eléctricas. Elección de la

subestación tipo Las subestaciones a las que vamos a referir son aquellas que, por tener la necesidad de utilizar diferentes cimentaciones, interesan para el desarrollo del proyecto. Este tipo de subestación será la subestación convencional intemperie, desechando las construcciones en interior y las subestaciones fabricadas a base de celdas blindadas, que no precisan de cimentación.

2.1.

Características generales de una subestación

2.1.1. Tensión nominal La tensión nominal de cada uno de los sistemas debe ser un dato aportado por el cliente.

Las tensiones nominales en diferentes países y la tensión máxima para el material, según CEI, se muestran en la Tabla 1.

Tensión nominal del sistema kV

Tensión máxima

Europa

América

para el material kV

45

-

52

66

69

72.5

110

115

123

132

138

145

150

161

170

220

230

245

Tabla 1.Tensión máxima para el material según la CEI

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Como los elementos se diseñan para la tensión máxima del material, es indistinto para el diseño que la tensión nominal adopte niveles europeos o americanos.

En este proyecto sólo se van a estudiar los casos en los que el nivel de tensión nominal sea de 230, 132 y 66 kV ó, lo que es lo mismo, cuyos niveles de tensión máxima para el material sean de 245, 145 y 72.5 kV.

2.1.2. Intensidad nominal La intensidad nominal fija los esfuerzos térmicos que debe soportar una instalación eléctrica, en las condiciones de operación más desfavorables. Sirve para determinar la sección de los embarrados y las características de conducción de corriente de los interruptores, seccionadores, transformadores de medida, etc.

La intensidad nominal con la que se determinará la subestación debería ser un dato suministrado por el cliente. En caso de no disponer de ningún dato al respecto se tomarán los datos de la Tabla 2, que representan un caso desfavorable, con intensidades ligeramente superiores a los niveles esperados.

Intensidad nominal por circuito

245 kV

132 kV

66 kV

4000 A

2000 A

1250 A

Tabla 2. Intensidad nominal por circuito.

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2.1.3. Intensidad de cortocircuito La intensidad de cortocircuito determina los esfuerzos electrodinámicos máximos que pueden sufrir los embarrados y los tramos de conexión, siendo también un parámetro importante para el diseño de la red de tierra.

En caso de tener datos los cálculos de las intensidades de cortocircuito se deberían determinar. En este caso se tomarán las intensidades de la Tabla 3 como intensidades de cortocircuito, proporcionadas por el manual de UNION FENOSA: Normalización del Diseño de Subestaciones Convencionales, siendo un máximo razonable para los niveles de tensión en los que trabajamos.

Intensidad de cortocircuito

245 kV

132 kV

66 kV

32 kA

25.5 kA

25.5 kA

Tabla 3. Intensidades de cortocircuito.

2.1.4. Nivel y distancias de aislamiento El nivel de aislamiento de una subestación se fija en función de la tensión nominal de operación, de las normas correspondientes y de los niveles de sobretensiones existentes en el sistema. Se conoce como Nivel Básico de Aislamiento o B.I.L.

A continuación, en la Tabla 4 se enumeran los niveles de aislamiento estandarizados para las distintas tensiones de estudio del proyecto.

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Tensión mas elevada para el material

B.I.L. kV

kV 245

1050

145

650

72.5

325

Tabla 4. Tensión más elevada para el material.

Las distancias de aislamiento para un parque dependen de los niveles de tensión:

-

220 kV: A partir de los 1050 kV cresta, para el valor de la tensión soportada frente a impulsos tipo rayo en 245 kV, y aplicando R.C.E., para altitudes máximas de 1000m, las distancias mínimas en el aire son:

•

Distancia mínima fase tierra:

2100mm

•

Distancia mínima fase-fase:

2100mm

Por cada 100m que superen los 1000m, hasta 3000m, se añadirá a esta cantidad 26.5 mm.

-

132 kV: A partir de los 650 kV cresta, para el valor de la tensión soportada frente a impulsos tipo rayo en 145 kV, y aplicando R.C.E., para altitudes máximas de 1000m, las distancias mínimas en el aire son:

•

Distancia mínima fase tierra:

1300mm

•

Distancia mínima fase-fase:

1300mm

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Por cada 100m que superen los 1000m, hasta 3000m, se añadirá a esta cantidad 16.5 mm.

-

66 kV: A partir de los 325 kV cresta, para el valor de la tensión soportada frente a impulsos tipo rayo en 72.5 kV, y aplicando R.C.E., para altitudes máximas de 1000m, las distancias mínimas en el aire son:

•

Distancia mínima fase tierra:

630mm

•

Distancia mínima fase-fase:

630mm

Por cada 100m que superen los 1000m, hasta 3000m, se añadirá a esta cantidad 8 mm.

Las distancias fase-fase y fase-tierra de la Tabla 5, que se han tomado como estándar, superan las distancias mínimas reglamentadas para cada nivel de tensión.

230 kV

132 kV

66 kV

Distancia fase-fase

4000 mm

3000 mm

1500 mm

Distancia fase-tierra

4000 mm

3000 mm

1500 mm

Tabla 5. Distancias de seguridad

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2.1.5. Configuración de los embarrados El diseño de una subestación eléctrica consiste esencialmente en la distribución de un cierto número de componentes (transformadores de potencia, transformadores de medida, interruptores, seccionadores, etc.), de acuerdo con las funciones a desarrollar y con ciertas reglas de espacio a respetar, respetando también el diagrama unifilar y el sistema de barras del sistema.

Una subestación eléctrica está básicamente compuesta de un número determinado de circuitos similares, compuestos por un conjunto de aparatos: seccionadores, interruptores, transformadores, etc.; conectados todos ellos a un sistema de barras colectoras común sometidas a una misma tensión.

Las configuraciones posibles para una subestación son múltiples:

-

Simple Barra

SB

-

Barra Partida

BP

-

Doble Barra

DB

-

Triple Barra

TB

-

Anillo

AN

Para la ejecución de este proyecto se ha determinado, basándose en una estadística de proyectos realizados por la empresa en los últimos años para diversos países y atendiendo a las necesidades del departamento, que la configuración de las barras sea la que se representa en la Tabla 6.

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Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Configuración

del

embarrado 230 kV

DB

132 kV

DB

66 kV

SB

Tabla 6 Embarrados.

2.2.

Diseño de la subestación tipo Además de las características generales descritas anteriormente, también es necesario considerar la aparamenta que interviene en la construcción de las subestaciones para poder realizar los cálculos. Para ello se ejecutó un estudio del aparellaje utilizado en distintos proyectos de subestaciones convencionales de intemperie realizados en los últimos años por Soluziona/Socoin.

Con la estandarización de la configuración de la subestación y de la aparamenta empleada, las subestaciones tipo para las que se realizarán los diseños quedan determinadas de la siguiente manera.

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Estandarización de las cimentaciones de una subestación

2.2.1. Subestación convencional intemperie de 230 kV

230 kV Embarrado

Doble Barra

Intensidad nominal

4000 A

Intensidad cc.

32 kA

Distancia entre fases

4000 mm

Tubos

150/134 Al

Seccionador Pantógrafo

SP-245/4000 Mesa

Seccionador Giratorio

SG3CT-245/4000 Mesa

Interruptor

3AP1-F1 245 Siemens

Autoválvula

3EQ1 Siemens

Transformador

CA-245 Arteche

de intensidad Transformador de tensión inductivo Transformador de tensión capacitivo Transformador de potencia

UTF-245 Arteche DFK-245 Arteche Construcción bajo pedido

Tabla 7. Subestación tipo 230 kV

Los detalles del cálculo de los tubos utilizados en la configuración se encuentran recogidos dentro del apartado de cálculos

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Estandarización de las cimentaciones de una subestación

2.2.2. Subestación convencional intemperie de 132 kV

132 kV Embarrado

Doble Barra

Intensidad nominal

2000 A

Intensidad cc.

25.5 kA

Distancia entre fases

3000 mm

Tubos

100/94 Al

Seccionador Pantógrafo

SP-132/2000 Mesa

Seccionador Giratorio

SG3CT-145/2000 Mesa

Interruptor

LTB-D 170kV ABB

Autoválvula

3EP4 Siemens

Transformador

CA-145 Arteche

de intensidad Transformador de tensión inductivo Transformador de tensión capacitivo Transformador de potencia

UTE-145 Arteche DBD-145 Arteche Construcción bajo pedido

Tabla 8. Subestación tipo 132kV Los detalles del cálculo de los tubos utilizados en la configuración se encuentran recogidos dentro del apartado de cálculos

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Estandarización de las cimentaciones de una subestación

2.2.3. Subestación convencional intemperie de 66 kV

66 kV Embarrado

Simple Barra

Intensidad nominal

1250 A

Intensidad cc.

25.5 kA

Distancia entre fases

1500 mm

Tubos

80/77 Al

Seccionador Pantógrafo

N/A

Seccionador Giratorio

SG3CT-72/1250 Mesa

Interruptor

EDF-SK36 84kV ABB

Autoválvula

3EP4 Siemens

Transformador

CA-72 Arteche

de intensidad Transformador de tensión inductivo Transformador de tensión capacitivo Transformador de potencia

UTC-72 Arteche DBD-72 Arteche Construcción bajo pedido

Tabla 9. Subestación tipo 66 kV Los detalles del cálculo de los tubos utilizados en la configuración se encuentran recogidos dentro del apartado de cálculos

En este caso, y debido a la configuración de barras no es necesaria la utilización de seccionadores pantógrafos, por lo que se han eliminado del diseño.

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Estandarización de las cimentaciones de una subestación

3.

Estudio de las cargas aplicables.

3.1.

Introducción

Este

proyecto

tiene

como

finalidad

estudiar

y

estandarizar

las

cimentaciones de las estructuras cuya finalidad no es crear espacios cubiertos; son en general estructuras de soportes (aparatos eléctricos), pero de todos modos deben resultar armoniosas, livianas y económicas, virtudes que se exigen hoy a cualquier obra.

Una construcción es la materialización de una idea, donde conjugan variedad de formas y materiales, para obtener la prestación requerida con los mínimos costos, desafío permanente del proyectista.

Las construcciones de interés para este proyecto están sólo formadas por elementos estructurales, que se han desarrollado en el siglo XX, en paralelo con el surgimiento de los materiales que revolucionaron la industria de la construcción y el desarrollo de la electrotecnia.

Una estructura y su cimentación son la manera de conseguir la máxima resistencia con el mínimo material, mediante la utilización más apropiada de las formas y los materiales. No consiste en hacer algo más fuerte agregando más masa y volumen, sino utilizando menos materiales de la manera más apropiada, consiguiendo así la resistencia necesaria.

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Estandarización de las cimentaciones de una subestación

En este apartado se van a estudiar las posibles cargas que se pueden producir en una estructura soporte de una subestación. Estas cargas influyen notablemente en el diseño de las cimentaciones.

Las cargas pueden ser producidas por factores climatológicos, así que estas cargas pueden variar de un emplazamiento a otro, precisando de diferentes diseños para cada subestación.

Estos esfuerzos también pueden ser producidos por las corrientes eléctricas, en el caso de un cortocircuito por ejemplo, dependiendo en tal caso de las características eléctricas de la subestación. Por tanto, también deben de variar los diseños de cimentaciones en subestaciones con diferentes configuraciones eléctricas.

3.2.

Las cargas La concepción y el desarrollo de una estructura se debe hacer con el conocimiento y sensibilidad de los efectos que producen las variadas cargas y fuerzas que actúan sobre estas futuras construcciones.

El equívoco en la valoración real de las fuerzas posee un alto costo: el derrumbe, el caos, las roturas, que ocurren cuando la estimación es en defecto (inferior a las fuerzas que actuarán en el transcurso de los años sobre la obra construida).

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Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Lo opuesto, mucho más generalizado, es cuando se construyen obras con exagerados coeficientes de seguridad, y aparecen construcciones pesadas, poco económicas.

Un buen estudio de cargas es aquel donde los valores determinados en la etapa de cálculo coinciden con los que se presentan en la realidad. Y dicho estudio deberá considerar la evolución futura de la obra, atento a las posibles necesidades de ampliación, implícitas en algunos casos.

La tarea de determinar las cargas es compleja por la variedad. Una sola como ejemplo de caprichoso comportamiento, el viento. Lograr una cifra exacta de la magnitud de la presión que ejerce el viento en un instante dado de toda una vida útil de la construcción es imposible.

Las cargas variables con el tiempo (viento, sobrecargas, nieve, etc.) se obtienen de normas y códigos que las establecen en cada país y región, y que corresponden a datos y experiencias recogidas en el lugar durante largos períodos de tiempos.

Las cargas permanentes suelen ser más fáciles de determinar, generalmente suelen corresponder a pesos, etc.

Fuerzas características de las instalaciones eléctricas son las originadas es esfuerzos electrodinámicos, que tienen la particularidad de ser oscilatorias.

Las cimentaciones tienen la finalidad de transmitir las cargas de la estructura al terreno. Se deben diseñar en función de éstas y del tipo de

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Estandarización de las cimentaciones de una subestación

terreno. No puede haber un buen diseño de cimentaciones si previamente no ha habido un buen estudio de las cargas soportadas.

3.3.

Tipos de cargas Como se ha comentado anteriormente, el estudio de las cargas es un factor importante en el diseño de una cimentación. Existen diversas fuerzas en una subestación, de las cuales hay que determinar cuales son significativas y cuales pueden ser despreciadas en los cálculos.

3.3.1. Cargas debidas al viento La presión ocasionada por el viento es proporcional al cuadrado de la velocidad y debe ser calculada, principalmente, en las superficies expuestas de una estructura.

Debido a la rugosidad de la tierra, la velocidad del viento es variable y presenta turbulencias. Sin embargo, se asume que la edificación adopta una posición deformada debido a una velocidad constante y que vibra a partir de esta posición debido a la turbulencia.

El procedimiento analítico para evaluar los efectos producidos por la fuerza del viento involucra el análisis simple, si los efectos producidos por la fuerza del viento no son fundamentales en el diseño, o el análisis completo, si por el contrario, las fuerzas de viento en algún sentido resultan determinantes en el diseño. Estas cargas dependen de la ubicación de la estructura, de su altura, del área expuesta y de la posición.

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Estandarización de las cimentaciones de una subestación

En la RCE, Reglamento de Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación, se especifica el cálculo de estas presiones de acuerdo a las características de la estructura. En general ni se especifican normas de diseño para el efecto de huracanes o tornados, debido a que se considera incosteable el diseño contra estos efectos.

Cuando las estructuras impiden el flujo del viento, la energía cinética de éste reconvierte en energía potencial de presión, lo que causa la carga de viento.

El efecto del viento sobre una estructura depende de la densidad y velocidad del aire, del ángulo de incidencia del viento, de la forma y de la rigidez de la estructura y de la rugosidad de su superficie.

El viento es uno de los factores comunes en todos los diseños de estructuras y cimentaciones en una estación eléctrica. Los valores de velocidad y presión del viento sobre las estructuras dependen del lugar y de la forma de la estructura respectivamente y suelen venir determinados por los reglamentos de cada país.

Según el RAT, Reglamento de Líneas de Alta Tensión, se considerará un viento de 120 kilómetros por hora de velocidad. Se supondrá el viento horizontal actuando perpendicularmente a las superficies sobre las que incide.

La acción de este viento da lugar a las presiones que a continuación se indican, sobre los distintos elementos:

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Estandarización de las cimentaciones de una subestación

-

Sobre conductores y cables de tierra de un diámetro superior a 16mm…...........................................................................................60 Kg/m2

-

Sobre conductores y cables de tierra de un diámetro inferior o igual

a

16mm…...........................................................................................50 Kg/m2 -

Sobre superficies planas…………………………………………100Kg/m2

Las presiones anteriormente indicadas se considerarán aplicadas sobre las proyecciones de las superficies reales en un plano normal a la dirección del viento.

Estos valores son válidos hasta una altura de 40m sobre el terreno circundante, debiendo para mayores alturas adoptarse otros valores debidamente justificados.

No se tendrá en cuenta el efecto de pantalla entre conductores ni aún en el caso de haces de conductores de fase.

3.3.2. Cargas debidas al peso Las cargas provocadas por el peso son cargas permanentes, es decir, siempre están presentes y siempre en la misma medida. Son fáciles de determinar, puesto que sólo dependen de las características de la estructura y del elemento soportado.

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Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Estas cargas están provocadas por dos motivos:

-

Peso del elemento soportado: en este caso se refiere al peso del aparato eléctrico. Es un dato que debe de ser proporcionado por el fabricante o que se puede medir con relativa facilidad.

-

Peso propio de la estructura: es el esfuerzo causado por el peso de la masa que forma la propia estructura. Es inevitable e invariable. Depende del diseño de la estructura. Se calcula fácilmente a partir de la densidad del material con el que se realizan las estructuras y el volumen de estructura que ha salido del diseño.

3.3.3. Cargas motivadas por el hielo Estas cargas son sobrecargas de peso producidas por la acumulación de hielo o nieve en la superficie de los aparatos y cables, con el consiguiente aumento de masa y, por tanto, de peso.

A este respecto el RAT especifica: A estos efectos el país se clasifica en tres zonas: -

Zona A: La situada a menos de 500m de altitud sobre el nivel del mar. En esta zona no se tendrá en cuenta sobrecarga alguna motivada por el hielo.

-

Zona B: La situada a una altitud entre 500 y 1000 metros de altitud sobre el nivel del mar. Se considerarán sometidos los conductores y cables de tierra a la sobrecarga de un manguito de hielo igual a:

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Estandarización de las cimentaciones de una subestación

180x√d gramos por metro lineal Siendo d el diámetro del conductor o cable de tierra en mm

-

Zona C: La situada a una altitud superior a 1000 metros de altitud sobre el nivel del mar. Se considerarán sometidos los conductores y cables de tierra a la sobrecarga de un manguito de hielo igual a:

360x√d gramos por metro lineal

Siendo d el diámetro del conductor o cable de tierra en mm

3.3.4. Cargas sísmicas Las cargas sísmicas son cargas inerciales causadas por movimientos sísmicos que se traducen en movimientos del terreno sobre el que están enterradas las cimentaciones.

Éstas pueden ser calculadas teniendo en cuenta las características dinámicas del terreno, de la estructura (amortiguamiento masa y rigidez), y las aceleraciones esperadas.

Son cargas dinámicas que también pueden ser aproximadas a cargas estáticas equivalentes. Los edificios pueden utilizar este procedimiento cuasi-estático, pero también se puede utilizar un análisis modal o dinámico.

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Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Los sismos producen cargas sobre una estructura por medio de la interacción del movimiento del suelo y las características de respuesta de la estructura. Esas cargas resultan de la distorsión en la estructura causada por el movimiento del suelo y la resistencia lateral de ésta. Sus magnitudes dependen de la velocidad y tipo de aceleraciones del suelo, así como de la masa y rigidez de la estructura.

3.3.5. Cargas debidas a cortocircuito La corriente de cortocircuito es debida a una falla de aislamiento que ocurre en un momento cualquiera y en un punto genérico de la red, también puede deberse a una maniobra equivocada (que anula un aislante) o a otras causas.

Una enorme cantidad de instalaciones eléctricas son trifásicas, y deben ser estudiadas teniendo en cuenta esa condición.

En funcionamiento normal la red es equilibrada de manera que se presentan en todas las fases las mismas corrientes desfasadas 120 grados eléctricos.

Desde nuestro punto de vista podemos suponer el circuito equivalente como tres generadores monofásicos vinculados, desfasados entre sí 120 grados eléctricos alimentan la red trifásica.

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Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Cuando en un sistema trifásico se presenta una falla trifásica, el sistema no pierde la simetría, por esto la falla trifásica se llama también simétrica.

Por otra parte se pueden producir fallas bifásicas, o monofásicas, que se dicen asimétricas por la particular situación que presentan.

El dimensionamiento de las instalaciones y de sus componentes no se hace para soportar el estado de cortocircuito permanente, en rigor estas condiciones pueden será soportadas por tiempos relativamente modestos, y con frecuencia también modesta. Los efectos que se presentan cuando se produce un cortocircuito en la instalación deben ser conocidos y controlados.

-

Efectos térmicos La circulación de corriente en un conductor cualquiera produce calor por efecto Joule. Si se desea conocer los efectos de este fenómeno se debe realizar la integral que permite evaluarlo, por el tiempo que interesa.

Este efecto no afecta al diseño de las cimentaciones.

28

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

-

Efectos dinámicos Cuando se produce un cortocircuito circulan elevadas corrientes y aparecen entonces fuerzas de atracción y repulsión entre conductores atravesados por dichas corrientes. Los

conductores

cambian

de

posición

y

se

producen

deformaciones, en consecuencia se presentan distintos estados de tensión Los esfuerzos de cortocircuito que se presentan entre dos conductores dependen del cuadrado de la corriente que por ellos circula, en rigor dependen del producto de las corrientes, pero si la corriente es la misma en ambos conductores la primera afirmación es correcta. Basándose en el manual de UNION FENOSA: “partiendo de la Ley de Laplace, particularizada para una falta bifásica asimétrica, y en conductores cilíndricos paralelos”, se tiene la expresión E- 1 : E- 1

Qcc = 16.32 Icc2/e Icc: Intensidad de cortocircuito (kA) e: Separación entre fases (cm)

3.4.

Elección de las condiciones de diseño. Escenarios tipo Una vez hemos descrito las cargas que pueden aparecer en una subestación, debemos elegir cuales de ellas son significativas para nuestro diseño y en qué medida.

29

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Como lo que se realiza aquí no pretende ser un proyecto para la construcción de una subestación real, sino una estandarización del material necesario para elaborar los cimientos de los aparatos de una subestación, las condiciones de diseño no vienen indicadas por el cliente o por la ubicación de la subestación, como es lo habitual.

En este punto, el proyecto se encuentra ante un gran abanico de posibles escenarios, casi tan amplio como el mismo planeta, cuya solución parece difícil. Una cimentación es un diseño complejo que depende de muchos factores, y que no puede ser normalizado fácilmente sin caer en el equívoco de sobredimensionar las construcciones. Por el contrario, unificar las cimentaciones eliminando ciertos factores de seguridad, puede ser extremadamente peligroso, debido a la consecuencias que podría tener un derrumbe en una subestación. Para solventar este problema, lo primero fue centrar este objetivo en un campo geográfico de actuación menos amplio. Para lo cual se centro la atención en dos zonas en particular: España y Latinoamérica, en concreto la zona del estado de México. Es en estos dos países donde la empresa Socoin tiene un mayor número de proyectos y donde, históricamente, se ha desarrollado gran parte de su actividad. Dentro de estos dos escenarios aún caben amplias variaciones de las condiciones de diseño, velocidad de viento, intensidad sísmica, etc. Se ha pretendido en este proyecto representar a un gran número de ubicaciones, dentro de las zonas estudiadas, a fin de que los diseños sean útiles para un número elevado de proyectos.

30

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Para conseguir este objetivo se han creado tres escenarios ficticios, que no pretenden ser ningún escenario real, pero sí tener una gran similitud con muchos de los escenarios reales. Como en cualquier estandarización quedan fuera de estudio aquellos sitios, que por sus condiciones, no resultan un lugar característico de la zona. También quedan fuera de estudio todas aquellas condiciones que se pueden considerar no habituales.

3.4.1. Escenario tipo 1 Este primer grupo se ha centrado en la configuración de un escenario tipo que represente las condiciones de diseño que se dan habitualmente en cualquier zona de España.

Para ello ha sido inspirado en las normativas vigentes españolas y en los reglamentos de subestaciones y líneas eléctricas españolas.

La normativa utilizada para el diseño de este caso es:

-

Normativa del Hormigón:

EH-91

-

Normativa del Acero Conformado:

EA-95 (MV110)

-

Normativa del Acero Laminado:

EA-95 (MV103)

Los materiales utilizados para la cimentación son:

31

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

-

Hormigón:

H-175 Control Normal.

-

Acero:

AEH-400

a) Viento: Según el RAT, se considerará un viento de 120 kilómetros por hora de velocidad. Se supondrá el viento horizontal actuando perpendicularmente a las superficies sobre las que incide.

Como ya se ha visto anteriormente en el RAT, la acción del viento da lugar a las presiones que a continuación se indican, sobre los distintos elementos:

-

Sobre superficies planas…………………………………………100Kg/m2.

En el caso que ocupa a este proyecto, se va a considerar el aparato soportado como una superficie plana de área igual al área de la sección más desfavorable del aparato, y que el viento incide sobre ella perpendicularmente.

Las dimensiones de los aparatos vienen especificadas en los catálogos de productos del fabricante.

a) Peso propio: Las cimentaciones tienen que soportar también el peso de la estructura que soporta la aparamenta. Este peso se calcula fácilmente y varios

32

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

programas lo estiman automáticamente. En este tipo de construcciones es una carga de escaso valor.

b) Peso soportado: Se refiere al peso debido al aparato soportado. En este caso este dato viene proporcionado por el fabricante de los aparatos que se han elegido para el diseño de la subestación tipo.

c) Cortocircuito: La fuerza de cortocircuito es una fuerza que puede estar presente en cualquier subestación. Es una fuerza por tanto que se debe tener en cuenta en todos los escenarios.

Esta fuerza se cuantifica mediante la estimación de la intensidad de cortocircuito que puede estar presente en una subestación, utilizando la Ley de Laplace, particularizada para una falta bifásica asimétrica como se detalla en la ecuación E- 2 :

E- 2

Qcc = 16.32 Icc2/e Icc: Intensidad de cortocircuito (kA) e: Separación entre fases (cm)

a)

Hielo: No se han considerado esfuerzos debidos a manguitos de hielo o nieve en este escenario.

33

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

b)

Sismo: No se han considerado esfuerzos debidos a actividades sísmicas en este escenario.

3.4.2. Escenario tipo 2 Este escenario pretende ser un paso intermedio entre el salto que hay de las condiciones que se pueden presentar en una subestación ubicada en España y otra ubicada en Latinoamérica.

Básicamente se trata de una particularización de la normativa española, utilizando una velocidad del viento de 160 kilómetros por hora, cifra habitual en los diseños realizados en México.

La normativa que se ha utilizado sigue siendo la española:

-

Normativa del Hormigón:

EH-91

-

Normativa del Acero Conformado:

EA-95 (MV110)

-

Normativa del Acero Laminado:

EA-95 (MV103)

Los materiales utilizados para la cimentación son:

-

Hormigón:

H-175 Control Normal

-

Acero:

AEH-400

34

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

a) Viento: Se considerará un viento de 160 kilómetros por hora de velocidad. Se supondrá

el viento horizontal actuando perpendicularmente a las

superficies sobre las que incide.

Como se ha visto anteriormente, la acción del viento a 120 km/h da lugar a las presiones que a continuación se indican, sobre los distintos elementos:

-

Sobre superficies planas…………………………………………100Kg/m2

Sobre este cálculo, y sabiendo que la relación entre la presión y la velocidad del viento es cuadrática, se realizó el cálculo correspondiente a 160 kilómetros por hora dando como resultado la siguiente presión del viento:

-

Sobre superficies planas…………………………………………177Kg/m2

En el caso que ocupa, se va a considerar el aparato soportado como una superficie plana de área igual al área de la sección más desfavorable del aparato, y que el viento incide sobre ella perpendicularmente.

Las dimensiones de los aparatos vienen especificadas en los catálogos de productos del fabricante

d) Peso propio: Las cimentaciones tienen que soportar también el peso de la estructura que soporta la aparamenta. Este peso se calcula fácilmente y varios

35

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

programas lo estiman automáticamente. En este tipo de construcciones es una carga de escaso valor.

e) Peso soportado: Se refiere al peso debido al aparato soportado. En este caso este dato viene proporcionado por el fabricante de los aparatos que se han elegido para el diseño de la subestación tipo.

f)

Cortocircuito:

La fuerza de cortocircuito es una fuerza que puede estar presente en cualquier subestación. Es una fuerza por tanto que se debe tener en cuenta en todos los escenarios.

Esta fuerza se cuantifica mediante la estimación de la intensidad de cortocircuito que puede estar presente en una subestación, utilizando la Ley de Laplace, particularizada para una falta bifásica asimétrica como se detalla en la ecuación E- 3:

E- 3

Qcc = 16.32 Icc2/e Icc: Intensidad de cortocircuito (kA) e: Separación entre fases (cm)

g) Hielo: No se han considerado esfuerzos debidos a manguitos de hielo o nieve en este escenario.

36

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

h) Sismo: No se han considerado esfuerzos debidos a actividades sísmicas en este escenario.

3.4.3. Escenario tipo 3 En este escenario, la ubicación representada es Latinoamérica, en particular el estado de México.

Se trata de representar las condiciones que se dan en un estado de Latinoamérica como es el de México. En este caso el diseño varía, para tener en cuenta sobretodo las condiciones sísmicas y de viento.

Es conocido que en este país la actividad sísmica es especialmente importante. Las condiciones climatológicas varían en gran medida, algo que cabía esperar dadas las diferencias entre un país y otro.

En este escenario se ha utilizado la normativa de México para determinar el efecto de la sismicidad en las estructuras y sus cimentaciones.

La normativa utilizada para el diseño de este caso es:

-

Normativa del Hormigón:

NB-1

-

Normativa del Acero Conformado:

AISI

37

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

-

Normativa del Acero Laminado:

NTCRC

-

Normativa sismicidad

CFE93

Los materiales utilizados para la cimentación son:

-

Hormigón:

C-18. Control Normal.

-

Acero:

CA-50-A, CA-60-B.

i)

Viento:

Se considerará un viento de 160 kilómetros por hora de velocidad. Se supondrá

el viento horizontal actuando perpendicularmente a las

superficies sobre las que incide.

Como se ha visto anteriormente, la acción del viento da lugar a las presiones que a continuación se indican, sobre los distintos elementos:

-

Sobre superficies planas…………………………………………100Kg/m2

Sobre este calculo, y sabiendo que la relación entre la presión y la velocidad del viento es cuadrática, se realizo el cálculo correspondiente a una velocidad del viento de 160 kilómetros por hora dando como resultado la siguiente presión del viento:

-

Sobre superficies planas…………………………………………177Kg/m2

38

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

En el caso que ocupa, vamos a considerar el aparato soportado como una superficie plana de área igual al área de la sección más desfavorable del aparato, y que el viento incide sobre ella perpendicularmente.

Las dimensiones de los aparatos vienen especificadas en los catálogos de productos del fabricante

j)

Peso propio:

Las cimentaciones tienen que soportar también el peso de la estructura que soporta la aparamenta. Este peso se calcula fácilmente y varios programas lo estiman automáticamente. En este tipo de construcciones es una carga de escaso valor.

k) Peso soportado: Se refiere al peso debido al aparato soportado. En este caso, el peso viene proporcionado por el fabricante de los aparatos que se han elegido para el diseño de la subestación tipo.

l)

Cortocircuito:

La fuerza de cortocircuito es una fuerza que puede estar presente en cualquier subestación. Es una fuerza por tanto que se debe tener en cuenta en todos los escenarios.

Esta fuerza se cuantifica mediante la estimación de la intensidad de cortocircuito que puede estar presente en una subestación, utilizando la Ley de Laplace, particularizada para una falta bifásica asimétrica como se detalla en la ecuación E- 4:

39

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

E- 4 Qcc = 16.32 Icc2/e Icc: Intensidad de cortocircuito (kA) e: Separación entre fases (cm)

m) Hielo: No se han considerado esfuerzos debidos a manguitos de hielo o nieve en este escenario

n) Sismo: Los esfuerzos provocados por la sismicidad del terreno deben ser considerados en el diseño de cualquier estructura en un estado como el de México.

Los efectos provocados por sismos pueden ser demoledores en algunos casos. Aquí no tendría sentido un diseño adaptado, puesto que sobredimensionaría todas las construcciones.

Hay que encontrar el intermedio entre unas grandes estructuras que lo soporten todo y unas estructuras que presten un buen servicio sin la necesidad de cimentar abundantemente.

Para diseñar este tipo de cimentaciones se ha utilizado un programa especializado de diseño de estructuras y cimentaciones. Se trata del

40

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

programa CYPE, utilizado en otras ocasiones en Socoin para comprobar las estructuras y cimentaciones de los proyectos que allí se llevan acabo.

Este programa se basa en la norma CFE93 de México para simular los efectos estructurales que tendría un sismo en la cimentación. En la configuración de esta simulación intervienen los siguientes apartados.

Sismo CFE93 (México):

-

Parte de sobrecarga a considerar:

0.5

-

Número de modos:

6

-

Factor de comportamiento sísmico

1.00

-

Tipo de suelo

Tipo II. Intermedio.

-

Clasificación de construcciones

Grupo B. Seguridad media.

-

Zona Sísmica

Peligrosidad media-baja.

41

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

4.

Diseño de cimentaciones. Resultados

4.1.

Las cimentaciones Como se ha introducido al principio del proyecto, el cimiento es la parte estructural de la estructura encargada de transmitir las cargas al terreno. Dado que la rigidez y resistencia del terreno son, salvo en casos excepcionales, muy inferiores a las de la estructura, la cimentación posee un área en planta muy superior a la suma de las áreas de todos los soportes y muros de carga.

Lo anterior conduce a que los cimientos son en general piezas de volumen considerable con respecto al volumen de las piezas de la estructura. Los cimientos se construyen casi invariablemente en hormigón armado y, en general, el hormigón no precisa de una extraordinaria calidad.

Las cimentaciones de la mayor parte de las estructuras se desplantan debajo de la superficie del terreno. Por lo tanto, no pueden construirse hasta que se ha excavado el suelo que está al nivel de las cimentaciones.

42

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

4.2.

Las zapatas El tipo de cimentación que se va a utilizar para cimentar las estructuras de la subestación va a ser una cimentación tipo Zapata.

Una zapata es una ampliación de la base de una columna o muro que tiene por objeto transmitir la carga al suelo a una presión adecuada a las propiedades del suelo.

A las zapatas que soportan una sola columna se las denomina zapatas individuales o aisladas.

La zapata que se construye debajo de un muro se llama zapata corrida o continua.

Si una zapata soporta varias columnas se le llama zapata combinada. Una forma especial de zapata combinada que se usa normalmente en el caso que una de las columnas soporte un muro exterior es la zapata en voladizo o cantilever.

43

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

4.3.

Diseño de cimentaciones En este apartado se van a describir los resultados obtenidos del diseño estandarizado de las cimentaciones para las subestaciones que intervienen en el estudio. Se detallarán las medidas de las zapatas, el tipo de zapata a utilizar, el tamaño del armado y los materiales utilizados. También serán calculados el volumen de hormigón y de metal necesarios. Este último se suele estimar entre 50-60Kg de acero por cada metro cúbico de hormigón. Para este proyecto se considerarán 50Kg/m3

Los cálculos de las cargas que intervienen en este diseño así como los resultados obtenidos de la comprobación del diseño mediante ordenador, vienen recogidos en el apartado de cálculos.

El tipo de terreno que se ha considerado es un terreno con una tensión máxima admisible de 200 kN/m2. Este terreno ha sido utilizado para todos los diseños de este proyecto, siendo un dato de calidad medio dentro de las características que se suelen exigir en cualquier obra de este tipo. Si en algún caso el terreno fuese de peor calidad se puede plantear una obra para mejorar sus cualidades.

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Estandarización de las cimentaciones de una subestación

4.3.1. Subestación convencional intemperie 230 kV A) SECCIONADOR PANTÓGRAFO. Escenario 1 Cimentación diseñada para el Seccionador Pantógrafo de una subestación de 230 kV. En el supuesto de un escenario tipo 1 (España).

Figura 1. Descripción de la zapata La cimentación resultante es una zapata cuadrada aislada de 210x210x35 cm. El volumen de hormigón de la zapata es de: V = 1.543m3 El peso de acero es el siguiente: P = 77.15kg

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Estandarización de las cimentaciones de una subestación

B) SECCIONADOR PANTÓGRAFO. Escenario 2 Cimentación diseñada para el Seccionador Pantógrafo de una subestación de 230 kV. En el supuesto de un escenario tipo 2 (España-Sudamérica).

Figura 2. Descripción de la zapata La cimentación resultante es una zapata cuadrada aislada de 225x225x40 cm.

El volumen de hormigón de la zapata es de: V = 2m3 El peso de acero es el siguiente: P = 100kg

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Estandarización de las cimentaciones de una subestación

C) SECCIONADOR PANTÓGRAFO. Escenario 3 Cimentación diseñada para el Seccionador Pantógrafo de una subestación de 230 kV. En el supuesto de un escenario tipo 3 (Sudamérica).

Figura 3. Descripción de la zapata La cimentación resultante es una zapata cuadrada aislada de 230x230x45 cm.

El volumen de hormigón de la zapata es de: V = 2.38m3 El peso de acero es el siguiente: P = 119kg

47

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

D) AUTOVÁLVULAS Escenario 1 Cimentación diseñada para la Autoválvula de una subestación de 230 kV. En el supuesto de un escenario tipo 1 (España).

Figura 4. Descripción de la zapata La cimentación resultante es una zapata cuadrada aislada de 155x155x30 cm.

El volumen de hormigón de la zapata es de: V = 0.72m3 El peso de acero es el siguiente: P = 36kg

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Estandarización de las cimentaciones de una subestación

E) AUTOVÁLVULAS: Escenario 2 Cimentación diseñada para la Autoválvula de una subestación de 230 kV. En el supuesto de un escenario tipo 2 (España-Sudamérica).

Figura 5. Descripción de la zapata La cimentación resultante es una zapata cuadrada aislada de 185x185x35 cm.

El volumen de hormigón de la zapata es de: V = 1.2m3 El peso de acero es el siguiente: P = 60kg

49

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

F) AUTOVÁLVULAS: Escenario 3 Cimentación diseñada para la Autoválvula de una subestación de 230 kV. En el supuesto de un escenario tipo 3 (Sudamérica).

Figura 6. Descripción de la zapata La cimentación resultante es una zapata cuadrada aislada de 185x185x35 cm, las mismas medidas que la del escenario anterior. El volumen de hormigón de la zapata es de: V = 1.2m3 El peso de acero es el siguiente: P = 60kg

50

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

G) SECCIONADOR GIRATORIO. Escenario 1 Cimentación diseñada para el Seccionador Giratorio de una subestación de 230 kV. En el supuesto de un escenario tipo 1 (España).

Figura 7. Descripción de la zapata La cimentación resultante consta de dos zapatas rectangulares aisladas de 285x125x30 cm.

El volumen de hormigón de las zapatas es de: V = 2.13m3 El peso de acero es el siguiente: P = 106.5kg

51

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

H) SECCIONADOR GIRATORIO. Escenario 2. Cimentación diseñada para el Seccionador Giratorio de una subestación de 230 kV. En el supuesto de un escenario tipo 2 (España-Sudamérica).

Figura 8. Descripción de la zapata La cimentación resultante consta de dos zapatas rectangulares aisladas de 325x165x30 cm.

El volumen de hormigón de las zapatas es de: V = 3.22m3 El peso de acero es el siguiente: P = 161kg

52

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

I)

SECCIONADOR GIRATORIO. Escenario 3

Cimentación diseñada para el Seccionador Giratorio de una subestación de 230 kV. En el supuesto de un escenario tipo 3 (Sudamérica).

Figura 9. Descripción de la zapata La cimentación resultante consta de dos zapatas rectangulares aisladas de 325x170x30 cm. Aunque la zapata varía su geometría, el volumen es equiparable a la del escenario anterior. El volumen de hormigón de las zapatas es de: V = 3.315m3 El peso de acero es el siguiente: P = 165.75kg

53

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

J) TRANSFORMADOR DE INTENSIDAD. Escenario 1 Cimentación diseñada para el Transformador de Intensidad de una subestación de 230 kV. En el supuesto de un escenario tipo 1 (España).

Figura 10. 10. Descripción de la zapata La cimentación resultante es una zapata cuadrada aislada de 185x185x35 cm.

El volumen de hormigón de la zapata es de: V = 1.2m3 El peso de acero es el siguiente: P = 60kg

54

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

K) TRANSFORMADOR DE INTENSIDAD. Escenario 2. Cimentación diseñada para el Transformador de Intensidad de una subestación de 230 kV. En el supuesto de un escenario tipo 2 (EspañaSudamérica).

Figura 11. 11. Descripción de la zapata

La cimentación resultante es una zapata cuadrada aislada de 205x205x40 cm.

El volumen de hormigón de la zapata es de: V = 1.68m3 El peso del acero es el siguiente: P = 84kg

55

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

L) TRANSFORMADOR DE INTENSIDAD. Escenario 3. Cimentación diseñada para el Transformador de Intensidad de una subestación de 230 kV. En el supuesto de un escenario tipo 3 (Sudamérica).

Figura 12. 12. Descripción de la zapata

La cimentación resultante es una zapata cuadrada aislada de 210x210x40 cm.

El volumen de hormigón de la zapata es de: V = 1.765m3 El peso de acero es el siguiente: P = 88.25kg

56

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

M) TRANSFORMADOR DE TENSIÓN. Escenario 1 Cimentación diseñada para el Transformador de Tensión, capacitivo e inductivo llevarán la misma cimentación, de una subestación de 230 kV. En el supuesto de un escenario tipo 1 (España).

Figura 13. 13. Descripción de la zapata

La cimentación resultante es una zapata cuadrada aislada de 200x200x35 cm.

El volumen de hormigón de la zapata es de: V = 1.4m3 El peso de acero es el siguiente: P = 70kg

57

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

N) TRANSFORMADOR DE TENSIÓN. Escenario 2. Cimentación diseñada para el Transformador de Tensión, capacitivo e inductivo llevarán la misma cimentación, de una subestación de 230 kV. En el supuesto de un escenario tipo 2 (España-Sudamérica).

Figura 14. 14. Descripción de la zapata La cimentación resultante es una zapata cuadrada aislada de 220x220x40 cm.

El volumen de hormigón de la zapata es de: V = 1.935m3 El peso de acero es el siguiente: P = 96.75kg

58

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

O) TRANSFORMADOR DE TENSIÓN. Escenario 3. Cimentación diseñada para el Transformador de Tensión, capacitivo e inductivo llevarán la misma cimentación, de una subestación de 230 kV. En el supuesto de un escenario tipo 3 (Sudamérica).

Figura 15. 15. Descripción de la zapata La cimentación resultante es una zapata cuadrada aislada de 220x220x40 cm, válida para estos dos últimos escenarios.

El volumen de hormigón de la zapata es de: V = 1.935m3 El peso de acero es el siguiente: P = 96.75kg

59

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

P) INTERRUPTOR. Escenarios 1,2 y 3. Cimentación diseñada para el Interruptor de una subestación de 230 kV. En este caso se diseña sólo una cimentación puesto que este elemento suele suministrarse siempre por el fabricante con una misma estructura. La cimentación ha sido diseñada para superar las solicitaciones más desfavorables.

Figura 16. 16. Descripción de la zapata La cimentación resultante es una zapata cuadrada aislada de 205x205x40 cm,

El volumen de hormigón de la zapata es de: V = 1.681m3 El peso de acero es el siguiente: P = 84kg

60

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

4.3.2. Subestación convencional intemperie 132 kV.

A) AUTOVÁLVULAS. Escenario 1. Cimentación diseñada para la Autoválvula de una subestación de 132 kV. En el supuesto de un escenario tipo 1 (España).

Figura 17. 17. Descripción de la zapata

La cimentación resultante es una zapata cuadrada aislada de 120x120x30 cm. El volumen de hormigón de la zapata es de: V = 0.43m3 El peso de acero es el siguiente: P = 21.5kg

61

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

B) AUTOVÁLVULAS. Escenario 2. Cimentación diseñada para la Autoválvula de una subestación de 132 kV. En el supuesto de un escenario tipo 2 (España-Sudamérica).

Figura 18. 18. Descripción de la zapata La cimentación resultante es una zapata cuadrada aislada de 120x120x30 cm.

El volumen de hormigón de la zapata es de: V = 0.43m3 El peso de acero es el siguiente: P = 21.5kg

62

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

C) AUTOVÁLVULAS. Escenario 3. Cimentación diseñada para la Autoválvula de una subestación de 132 kV. En el supuesto de un escenario tipo 3 (Sudamérica).

Figura 19. 19. Descripción de la zapata

La cimentación resultante es una zapata cuadrada aislada de 120x120x30 cm, En este caso la cimentación de los tres escenarios coincide en su volumen. El volumen de hormigón de la zapata es de: V = 0.43m3 El peso de acero es el siguiente: P = 21.5kg

63

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

D) SECCIONADOR GIRATORIO. Escenario 1. Cimentación diseñada para el Seccionador Giratorio de una subestación de 132 kV. En el supuesto de un escenario tipo 1 (España).

Figura 20. 20. Descripción de la zapata

La cimentación resultante consta de dos zapatas rectangulares aisladas de 355x180x30 cm.

El volumen de hormigón de las zapatas es de: V = 3.835m3 El peso de acero es el siguiente: P = 191.75kg

64

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

E) SECCIONADOR GIRATORIO. Escenario 2. Cimentación diseñada para el Seccionador Giratorio de una subestación de 132 kV. En el supuesto de un escenario tipo 2 (España-Sudamérica).

Figura 21. 21. Descripción de la zapata La cimentación resultante consta de dos zapatas rectangulares aisladas de 345x170x35 cm.

El volumen de hormigón de las zapatas es de: V = 4.1m3 El peso de acero es el siguiente: P = 205kg

65

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

F) SECCIONADOR GIRATORIO. Escenario 3. Cimentación diseñada para el Seccionador Giratorio de una subestación de 132 kV. En el supuesto de un escenario tipo 3 (Sudamérica).

Figura 22. 22. Descripción de la zapata La cimentación resultante consta de dos zapatas rectangulares aisladas de 355x180x35 cm.

El volumen de hormigón de las zapatas es de: V = 4.47m3 El peso de acero es el siguiente: P = 223.5kg

66

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

G) SECCIONADOR PANTÓGRAFO. Escenarios 1, 2 y 3. Cimentación diseñada para el Seccionador Pantógrafo de una subestación de 132 kV. En este supuesto se ha considerado diseñar una sola cimentación para los tres escenarios, que cumpla los requisitos del escenario más crítico, el número 3.

Figura 23. 23. Descripción de la zapata

La cimentación resultante es una zapata cuadrada aislada de 215x215x35 cm.

El volumen de hormigón de la zapata es de: V = 1.618m3 El peso de acero es el siguiente: P = 81kg

67

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

H) TRANSFORMADOR DE INTENSIDAD. Escenario 1. Cimentación diseñada para el Transformador de Intensidad de una subestación de 132 kV. En el supuesto de un escenario tipo 1 (España).

Figura 24. 24. Descripción de la zapata La cimentación resultante es una zapata cuadrada aislada de 125x125x30 cm.

El volumen de hormigón de la zapata es de: V = 0.47m3 El peso de acero es el siguiente: P = 23.5kg

68

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

I)

TRANSFORMADOR DE INTENSIDAD. Escenario 2.

Cimentación diseñada para el Transformador de Intensidad de una subestación de 132 kV. En el supuesto de un escenario tipo 2 (EspañaSudamérica).

Figura 25. 25. Descripción de la zapata La cimentación resultante es una zapata cuadrada aislada de 145x145x30 cm.

El volumen de hormigón de la zapata es de: V = 0.63m3 El peso de acero es el siguiente: P = 31.5kg

69

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

J) TRANSFORMADOR DE INTENSIDAD. Escenario 3. Cimentación diseñada para el Transformador de Intensidad de una subestación de 132 kV. En el supuesto de un escenario tipo 3 (Sudamérica).

Figura 26. 26. Descripción de la zapata

La cimentación resultante es una zapata cuadrada aislada de 145x145x30 cm, en este caso también coincide con la del escenario 2.

El volumen de hormigón de la zapata es de: V = 0.63m3 El peso de acero es el siguiente: P = 31.5kg

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Estandarización de las cimentaciones de una subestación

K) TRANSFORMADOR DE TENSIÓN. Escenario 1. Cimentación diseñada para el Transformador de Tensión, capacitivo e inductivo llevarán la misma cimentación, de una subestación de 132 kV. En el supuesto de un escenario tipo 1 (España).

Figura 27. 27. Descripción de la zapata

La cimentación resultante es una zapata cuadrada aislada de 160x160x30 cm.

El volumen de hormigón de la zapata es de: V = 0.77m3 El peso de acero es el siguiente: P = 38.5kg

71

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

L) TRANSFORMADOR DE TENSIÓN. Escenario 2. Cimentación diseñada para el Transformador de Tensión, capacitivo e inductivo llevarán la misma cimentación, de una subestación de 132 kV. En el supuesto de un escenario tipo 2 (España-Sudamérica).

Figura 28. 28. Descripción de la zapata La cimentación resultante es una zapata cuadrada aislada de 160x160x30 cm. Estos dos primeros escenarios comparten cimentación.

El volumen de hormigón de la zapata es de: V = 0.77m3 El peso de acero es el siguiente: P = 38.5kg

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Estandarización de las cimentaciones de una subestación

M) TRANSFORMADOR DE TENSIÓN. Escenario 3. Cimentación diseñada para el Transformador de Tensión, capacitivo e inductivo llevarán la misma cimentación, de una subestación de 132 kV. En el supuesto de un escenario tipo 3. (Sudamérica).

Figura 29. 29. Descripción de la zapata La cimentación resultante es una zapata cuadrada aislada de 170x170x35 cm.

El volumen de hormigón de la zapata es de: V = 1m3 El peso de acero es el siguiente: P = 50kg

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Estandarización de las cimentaciones de una subestación

N) INTERRUPTOR. Escenarios 1,2 Y 3. Cimentación diseñada para el Interruptor de una subestación de 132 kV. En este caso se diseña sólo una cimentación puesto que este elemento suele suministrarse siempre por el fabricante con una misma estructura. La cimentación ha sido diseñada para superar las solicitaciones más desfavorables.

Figura 30. 30. Descripción de la zapata La cimentación resultante es una zapata cuadrada aislada de 205x205x40 cm.

El volumen de hormigón de la zapata es de: V = 1.68m3 El peso de acero es el siguiente: P = 84kg

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Estandarización de las cimentaciones de una subestación

4.3.3. Subestación convencional intemperie 66 kV

A) AUTOVÁLVULAS. Escenario 1. Cimentación diseñada para la Autoválvula de una subestación de 66 kV. En el supuesto de un escenario tipo 1 (España).

Figura 31. 31. Descripción de la zapata La cimentación resultante consta de dos zapatas cuadradas aisladas de 115x115x30 cm.

El volumen de hormigón de las zapatas es de: V = 0.8m3 El peso de acero es el siguiente: P = 40kg

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Estandarización de las cimentaciones de una subestación

B) AUTOVÁLVULAS. Escenario 2. Cimentación diseñada para la Autoválvula de una subestación de 66 kV. En el supuesto de un escenario tipo 2 (España-Sudamérica).

Figura 32. 32. Descripción de la zapata La cimentación resultante consta de dos zapatas cuadradas aisladas de 115x115x30 cm. Cimentación válida para estos dos primeros escenarios.

El volumen de hormigón de las zapatas es de: V= 0.8m3 El peso de acero es el siguiente: P = 40kg

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Estandarización de las cimentaciones de una subestación

C) AUTOVÁLVULAS. Escenario 3. Cimentación diseñada para la Autoválvula de una subestación de 66 kV. En el supuesto de un escenario tipo 3 (Sudamérica).

Figura 33. 33. Descripción de la zapata

La cimentación resultante consta de dos zapatas cuadradas aisladas de 95x95x65 cm.

El volumen de hormigón de las zapatas es de: V = 1.17m3 El peso de acero es el siguiente: P = 58.5kg

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Estandarización de las cimentaciones de una subestación

D) SECCIONADOR GIRATORIO. Escenario 1. Cimentación diseñada para el Seccionador Giratorio de una subestación de 66 kV. En el supuesto de un escenario tipo 1 (España).

Figura 34. 34. Descripción de la zapata

La cimentación resultante consta de dos zapatas rectangulares aisladas de 250x130x30 cm.

El volumen de hormigón de las zapatas es de: V = 1.95m3 El peso de acero es el siguiente: P = 97.5kg

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Estandarización de las cimentaciones de una subestación

E) SECCIONADOR GIRATORIO. Escenario 2. Cimentación diseñada para el Seccionador Giratorio de una subestación de 66 kV. En el supuesto de un escenario tipo 2 (España-Sudamérica).

Figura 35. 35. Descripción de la zapata

La cimentación resultante consta de dos zapatas rectangulares aisladas de 250x140x30 cm.

El volumen de hormigón de las zapatas es de: V = 2.1m3 El peso de acero es el siguiente: P = 105kg

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Estandarización de las cimentaciones de una subestación

F) SECCIONADOR GIRATORIO. Escenario 3. Cimentación diseñada para el Seccionador Giratorio de una subestación de 66 kV. En el supuesto de un escenario tipo 3 (Sudamérica).

Figura 36. 36. Descripción de la zapata

La cimentación resultante consta de dos zapatas rectangulares aisladas de 250x120x40 cm.

El volumen de hormigón de las zapatas es de: V = 2.4m3 El peso de acero es el siguiente: P = 120kg

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Estandarización de las cimentaciones de una subestación

G) TRANSFORMADOR DE INTENSIDAD. Escenario 1. Cimentación diseñada para el Transformador de Intensidad de una subestación de 66 kV. En el supuesto de un escenario tipo 1 (España).

Figura 37. 37. Descripción de la zapata La cimentación resultante es una zapata cuadrada aislada de 175x175x30 cm.

El volumen de hormigón de la zapata es de: V = 0.92m3 El peso de acero es el siguiente: P = 46kg

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Estandarización de las cimentaciones de una subestación

H) TRANSFORMADOR DE INTENSIDAD. Escenario 2. Cimentación diseñada para el Transformador de Intensidad de una subestación de 66 kV. En el supuesto de un escenario tipo 2 (EspañaSudamérica).

Figura 38. 38. Descripción de la zapata La cimentación resultante es una zapata cuadrada aislada de 175x175x30 cm. En este caso la cimentación también es válida para los dos primeros escenarios.

El volumen de hormigón de la zapata es de: V = 0.92m3 El peso de acero es el siguiente: P = 46kg

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Estandarización de las cimentaciones de una subestación

I) TRANSFORMADOR DE INTENSIDAD. Escenario 3. Cimentación diseñada para el Transformador de Intensidad de una subestación de 66 kV. En el supuesto de un escenario tipo 3 (Sudamérica).

Figura 39. 39. Descripción de la zapata

La cimentación resultante es una zapata cuadrada aislada de 180x180x35 cm.

El volumen de hormigón de la zapata es de: V = 1.135m3 El peso de acero es el siguiente: P = 56.75kg

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Estandarización de las cimentaciones de una subestación

J) TRANSFORMADOR DE TENSIÓN. Escenario 1. Cimentación diseñada para el Transformador de Tensión, capacitivo e inductivo llevarán la misma cimentación, de una subestación de 66 kV. En el supuesto de un escenario tipo 1 (España).

Figura 40. 40. Descripción de la zapata

La cimentación resultante es una zapata cuadrada aislada de 150x150x30 cm.

El volumen de hormigón de la zapata es de: V = 0.675m3 El peso de acero es el siguiente: P = 33.75kg

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Estandarización de las cimentaciones de una subestación

K) TRANSFORMADOR DE TENSIÓN. Escenario 2. Cimentación diseñada para el Transformador de Tensión, capacitivo e inductivo llevarán la misma cimentación, de una subestación de 66 kV. En el supuesto de un escenario tipo 2 (España-Sudamérica).

Figura 41. 41. Descripción de la zapata

La cimentación resultante es una zapata cuadrada aislada de 150x150x30 cm.

El volumen de hormigón de la zapata es de: V = 0.675m3 El peso de acero es el siguiente: P = 33.75kg

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Estandarización de las cimentaciones de una subestación

L) TRANSFORMADOR DE TENSIÓN. Escenario 3. Cimentación diseñada para el Transformador de Tensión, capacitivo e inductivo llevarán la misma cimentación, de una subestación de 66 kV. En el supuesto de un escenario tipo 3 (Sudamérica).

Figura 42. 42. Descripción de la zapata

La cimentación resultante es una zapata cuadrada aislada de 150x150x30 cm. Para este aparato la cimentación no varía en los tres escenarios.

El volumen de hormigón de la zapata es de: V = 0.675m3 El peso de acero es el siguiente: P = 33.75kg

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Estandarización de las cimentaciones de una subestación

M) INTERRUPTOR. Escenarios 1, 2 y 3. Cimentación diseñada para el Interruptor de una subestación de 66 kV. Esta cimentación ha sido diseñada para todos los escenarios, como en el resto de interruptores.

Figura 43. 43. Descripción de la zapata La cimentación resultante es una zapata cuadrada aislada de 190x190x40 cm. Para este aparato la cimentación no varía en los tres escenarios.

El volumen de hormigón de la zapata es de: V = 1.44 m3 El peso de acero es el siguiente: P = 72kg

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Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Como se ha podido observar, las cimentaciones diseñadas para cada elemento, en los diferentes escenarios, son de diferentes tamaños. En algunos de los casos una zapata puede ser válida para varios o incluso todos los escenarios, pero no ha sido lo habitual. Esto demuestra que los escenarios fueron bien elegidos, con suficientes diferencias entre unos y otros como para que sea justificable un nuevo diseño.

Sin la elección de los escenarios, la solución habría podido ser la utilización de la zapata más grande de los tres escenarios para todos los proyectos. Esto habría desembocado en un diseño menos optimizado, aunque también habría sido válido.

Para la utilización de estas zapatas fuera de las condiciones que anteriormente se han descrito en los escenarios, se deberán realizar previamente las comprobaciones necesarias.

4.4.

Estandarización de Bancada para transformador Cuando se trata de un elemento como el transformador de potencia de una subestación, el concepto de cimentación cambia sensiblemente. Lo normal no es utilizar una zapata, sino que se utilizan losas o bancadas de hormigón.

88

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

El transformador de potencia de una subestación es un elemento extremadamente pesado y voluminoso en comparación con el resto de la aparamenta utilizada en estos centros.

El tamaño del transformador de potencia de una subestación depende fundamentalmente de la potencia de éste. Por tanto las subestaciones tipo divididas por niveles de tensión no van a ser válidas para este elemento.

Las cargas que este elemento sufre tampoco son las mismas que el resto de la aparamenta. En este caso el aparato está descansando sobre la bancada, por tanto no precisa de una estructura que lo sujete. Los esfuerzos laterales son pequeños en comparación con el peso de éste.

En cambio, este elemento tiene otras peculiaridades. Es un aparato refrigerado por aceite, que se eleva a grandes temperaturas. Esto le hace un elemento peligroso en cuanto a accidentes se refiere. El transformador puede explotar y provocar un incendio en la subestación con su propio aceite.

Por tanto, en este diseño no importan tanto las solicitaciones físicas de la estructura como los elementos de seguridad en el caso de accidente.

89

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

4.4.1. Diseño de bancada para transformador de potencia Una bancada para transformador de potencia de una subestación, está formada básicamente por una losa de hormigón que sirve de base para apoyar el transformador. Encima de esta losa, se levanta generalmente un muro llamado muro cortafuegos. Este muro es una protección de aislamiento con respecto a otros aparatos, en caso de explosión y por tanto del esparcimiento del aceite por las proximidades.

Para evitar que el aceite provoque un incendio en el centro eléctrico, la bancada está dotada en su superficie de una estructura metálica llamada

tramex. El tramex es una rejilla de metal sobre la que se deposita grava gruesa, haciendo las veces de “colador” de aceite en caso de accidente (véase el esquema de la Bancada en el aparatado de Planos). En el caso de explosión del transformador, gran cantidad de aceite ardiendo es esparcido por las proximidades del transformador, este aceite escurre a través de la grava y el tramex, apagándose y recogiéndose por unas canalizaciones hasta el depósito de aceite.

El depósito de aceite de una bancada es el encargado de almacenar el aceite de un transformador en caso de accidente. El depósito suele estar enterrado cerca de la bancada y consta de unas losas de hormigón armado que forman un cubo de las dimensiones necesarias para almacenar el volumen de aceite. Las canalizaciones que transportan el aceite ardiendo suelen ser construidas en hormigón.

90

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Para la estandarización de este tipo de cimentación, nos hemos encontrado con varios problemas. El transformador de potencia es un elemento que se ha de solicitar al fabricante bajo pedido, por tanto medidas y pesos son datos extremadamente variables. El diseño de la bancada depende mayoritariamente de las características técnicas del transformador, no dependiendo apenas del escenario donde se instala o del nivel de tensión de la subestación.

Por tanto, se ha pensado que la mejor solución es hacer un diseño abierto y adaptable a cualquier tipo de transformador que se necesite. Este tipo de diseño dificulta la estimación en una pequeña medida, pero aumenta el campo de aplicación. En resumen, en este apartado nos limitamos a dar unas pautas de diseño para la posterior estimación de los costes, es un diseño que debe de ser adaptado a cada caso antes de cualquier estimación.

4.4.2. Pautas para la estimación de una bancada Para el diseño de la bancada de transformador se ha utilizado una bancada tipo, que será adaptada en dimensiones a cada uno de los casos que sean necesarios en el futuro. Para la explicación de este método, se va a utilizar un croquis simplificado de la bancada (véase Figura 44) que servirá para describir las variables que existen en el diseño y cómo se utilizan. La bancada tipo viene detallada y acotada en el plano de Bancada de Transformador en la sección Planos.

91

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Figura 44. 44. Croquis de la Bancada. Para comenzar con la estimación, lo primero que se debe de saber son las dimensiones y las características técnicas del transformador. Es necesario tener un plano detallado del transformador de potencia para empezar a diseñar la bancada.

Como se puede ver en el croquis, la base de la bancada ha sido dividida en dos zonas: Zona A y Zona B. La Zona A corresponde al área de la base del transformador. Es en esta zona donde la bancada estará asentada. Se instalarán unos raíles adecuados para el transporte del transformador, en el caso de tratarse de un transformador con ruedas. En esta zona también se instalará el tramex o rejilla metálica encima de la cual irá una capa de grava gruesa. Entre el tramex y la base de hormigón de la bancada quedará un espacio suficiente para el escurrido del aceite. Ambas zonas

92

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

tienen una ligera pendiente (en torno al 2%) hacia su propia frontera con el fin de canalizar el aceite hasta su salida por el tubo de hormigón (véase el plano detallado de la bancada en la sección Planos). La Zona B es una distancia de separación entre el muro y el transformador. Esta distancia es una distancia de seguridad para evitar el esparcimiento de aceite. Su superficie está formada por una solera de hormigón con cierta pendiente hacia la Zona A con el fin de recoger el aceite.

El muro cortafuegos se levanta sobre la Zona B a cierta distancia del transformador. Este muro es un muro protector en el caso de incendio. Suele tratarse de una pared de hormigón armado, no demasiado grueso.

La canalización del aceite se trazará por la frontera entre las dos zonas, hacia uno de los dos laterales

Para el cálculo de las variables que determinan el tamaño final de la bancada, se utilizarán las medidas de la planta del transformador, su altura y el volumen de aceite que alberga en su interior.

Las dos primeras variables que vamos a calcular son las que determinan el área base de la Zona A. Estas medidas se deben ser iguales a las medidas de la planta del transformador:

-

Largo de la bancada (‘A’) = Largo de la planta del transformador

93

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

-

Ancho de la bancada (‘B’)= Ancho de la planta del transformador

Esta zona abarca estrictamente la planta del transformador. No es necesario el diseño de márgenes a los laterales de la bancada.

Si el transformador que se va a utilizar incorpora ruedas para su transporte, deberán diseñarse unos raíles a las distancias correctas según el plano del transformador. Este dato no tiene mucho peso en cuanto a la estimación que nos ocupa. Para el cálculo de la variable ‘C’ que determina el área de la Zona B, se considerará como válido estimar la longitud de esta zona como el 30% de la longitud de la Zona A.

-

Longitud de la Zona B (‘C’) =

0.3 Longitud de la Zona A (‘A’)

El muro de la bancada tendrá una altura mínima por encima del aparato de entre el 10% y el 12% de la altura máxima del transformador. Con esto queda configurada la bancada sobre la que se asentará el transformador de potencia.

Para terminar, el depósito de aceite tendrá una profundidad de entre 80 y 100 centímetros. Este depósito será de base cuadrada, de lado (’L’), suficiente para cubrir el volumen de aceite que incorpora el transformador de potencia de la subestación (véase plano de Depósito de Aceite en la sección Planos)

94

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

-

Volumen de aceite =

0.8 L2

Con este método y con los planos en los que se detalla el diseño completo, se pretende que la estimación del volumen de material necesario para la construcción de una bancada, sea una tarea rápida y económica, que pueda ser desarrollada por el usuario de este documento sin demasiadas dificultades.

Para facilitar la labor, en el plano detallado de bancada y depósito de aceite del transformador se ha desarrollado un ejemplo con un transformador real de la marca ABB, en el que se detallan los valores que tomarían las variables de diseño. Se aporta el plano detallado del transformador.

95

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

5.

Conclusiones Este proyecto ha nacido por la necesidad de agilizar y economizar la estimación de las cimentaciones para la realización de ofertas de Subestaciones Llave en Mano. Este proceso es un proceso costoso que se realiza habitualmente en las empresas que ofertan este tipo de proyectos.

Para la realización del proyecto se planificó dividirlo en cinco partes, cada una de ellas dedicada a estandarizar los procesos de diseño de subestaciones de 230, 132 y 66 kV que afectan al diseño de sus cimentaciones.

La primera parte se ha dedicado ha estudiar las características de una subestación de estos niveles de tensión. En este apartado se ha decidido crear tres subestaciones tipo que representen las características más habituales de estos centros. En ellas se han definido aparamenta, embarrados, configuración eléctrica y disposición física más comunes en los proyectos realizados por Socoin.

En una segunda parte se ha hecho un estudio sobre las cargas que suelen aparecer en las estructuras soporte de una subestación. De las posibles cargas que aparecen en estas construcciones (viento, hielo, cortocircuito, peso y sismo) se decidió centrar la atención en las cargas habituales en los proyectos realizados con anterioridad. Un gran número de proyectos han sido realizados en España y Latinoamérica, en particular en el estado

96

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

de México. Por tanto, se ha resuelto crear tres escenarios que se espera definan suficientemente al mayor número de proyectos. La tercera parte está dedicada a decidir la cimentación que se utilizará en los diseños. Las cimentaciones serán zapatas aisladas, cuadradas o rectangulares, como es habitual. La cimentación para el transformador será una bancada tipo adaptable a diferentes transformadores. Una vez configuradas las características que definen las subestaciones que abarcará este proyecto, se realizó el cálculo de las cimentaciones válidas para los diferentes escenarios. Estos resultados justifican la creación de los escenarios en la mayoría de los casos. De los casos en los que la cimentación no varía para cada escenario, se concluye que se ha llegado a un grado mayor de estandarización, no siempre posible sin sobredimensionar el resultado. En el caso de la Bancada, si se apostase por un método similar al del resto de cimentaciones, el nivel de estandarización quedaría sensiblemente reducido. Por ello se ha decidido crear un modelo abierto de Bancada, que pueda ser adaptado a un gran número de transformadores. Se creó un método sencillo para el diseño rápido de una Bancada a partir de los datos del transformador. Además, se ha realizado un ejemplo con un transformador real de la marca ABB.

Por último se ha realizado un breve estudio económico que justifique la rentabilidad de este proyecto.

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Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Bibliografía - R.A.T. Reglamento de Líneas Eléctricas de Alta Tensión.

- R.C.E. Reglamento de Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación.

- Cálculo de Estructuras de Cimentación, J Calavera. Ed. INTEMAC 1991. - Curso de Introducción al Diseño de Subestaciones, ed CIDESPA. - Normalización del diseño de Subestaciones Convencionales. UNIÓN FENOSA.

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Estandarización de las cimentaciones de una subestación

1.

Cálculos En este apartado se van a detallar los cálculos que han sido necesarios para el diseño final de la cimentación. Aquí se incluirán los cálculos de las cargas que sufren las cimentaciones y los desarrollos necesarios para la elección de los embarrados de las subestaciones.

También se van a exponer los detalles de las comprobaciones realizadas por el ordenador de dichos diseños, a través del programa CYPE Ingenieros.

1.1.

Cálculo de los embarrados El cálculo de los embarrados ha sido basado en el documento de UNIÓN FENOSA “Normalización del diseño de Subestaciones Convencionales”.

Los conductores que forman los embarrados de las tres subestaciones que se han diseñado, estarán formados por tubos de aluminio, material más ligero y barato que el cobre.

99

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Figura 45. 45. Gráfica para el cálculo del diámetro de los conductores.

Dependiendo de la intensidad nominal de la subestación y calculadas según el gráfico de la Figura 45, las dimensiones de los embarrados de las diferentes subestaciones se detallan en la Tabla 10.

El diámetro interior ha sido estandarizado según los valores comerciales del fabricante INCASA

Nivel de Tensión

230 kV

132 kV

66 kV

Intensidad nominal

4000

2000

1250

Diámetro exterior/

150/

100/

80/

interior

134

94

77

Tabla 10. 10. Relación de conductores

100

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

1.2.

Cálculo de las cargas. En este apartado se van a calcular las fuerzas que afectan a la estructura soporte de la aparamenta de una subestación. Como ya se ha explicado, estas fuerzas dependen del tipo de subestación y del escenario.

1.2.3. Subestación de 230 kV. La carga debida a cortocircuito en la subestación tipo de 230 kV es para todos los aparatos la misma, calculada en la ecuación E-1. Para calcular la fuerza en cada aparato hay que utilizar la ecuación E- 6. La distancia entre aparatos figura en el plano del Perfil de la Subestación de 230 kV adjunto en la sección Planos.

E-5 E-5

Qcc = 9.8 ⋅ 16.32 ⋅ Icc

2

e

= 9.8 ⋅ 16.32 ⋅ 32

2

400

= 410 N / m

Icc: Intensidad de cortocircuito (kA) e: Separación entre fases (cm)” E- 6

Fcc = Qcc ⋅ d

d: distancia entre aparatos

Para el cálculo de la fuerza debida a la presión del viento sobre el aparato, sólo hay que multiplicar la presión por el área máxima proyectada del aparato. En la

101

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Tabla 11 viene detallada la fuerza del viento y el peso para cada aparato. La fuerza del viento sobre la estructura y el peso de ésta son estimados por el programa CYPE Ingenieros.

Peso

Área Máx.

Fv (kg)

Fv (kg)

(kg)

(m2)

(120 km/h)

(160 km/h)

Autoválvula

38

0.154

15.4

27.26

S. Pantógrafo

162

2.37

237

420

S. Giratorio

2160

1.67

167

295.6

T. Intensidad

650

1.757

175.7

311

T. Tensión

650

1.9

190

336.3

Interruptor

1500

1.1

110

194.7

Aparamenta

Tabla 11. 11. Esfuerzos en Subestación de 230 kV

Para el cálculo de la fuerza del viento sobre los embarrados, hay que multiplicar la presión del viento sobre conductores (60kg/m2 para 120 km/h, según RAT para conductores de más de 16mm de diámetro) por el área de exposición, como se detalla en la ecuación E-3. E- 7

Fv = 60 ⋅ Di ⋅ e = 9 ⋅ e kg

Di: diámetro del cable (metros) e: distancia entre aparatos (metros)

102

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Para una velocidad de 160km/h la presión del viento es la que se describe en la ecuación E-4: E- 8

Pv = 60 ⋅

160 2 = 106.5Kg / m 2 120 2

1.2.4. Subestación de 132 kV. La carga debida a cortocircuito en la subestación tipo de 132 kV es para todos los aparatos la misma, calculada en la ecuación E- 9. Para calcular la fuerza en cada aparato hay que utilizar la ecuación E- 10. La distancia entre aparatos figura en el plano del Perfil de la Subestación de 132 kV adjunto en la sección Planos. E- 9

Qcc = 9.8 ⋅ 16.32 ⋅ Icc

2

e

= 9.8 ⋅ 16.32 25.5

2

300

= 347 N / m

Icc: Intensidad de cortocircuito (kA) e: Separación entre fases (cm)”

E- 10

Fcc = Qcc ⋅ d d: distancia entre aparatos

Para el cálculo de la fuerza debida a la presión del viento sobre el aparato, sólo hay que multiplicar la presión por el área máxima proyectada del aparato. En la Tabla 3 viene detallada la fuerza del viento y el peso para cada aparato. La fuerza del viento sobre la estructura y el peso de ésta son estimadas por el programa CYPE Ingenieros.

103

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Peso

Área Máx.

Fv (kg)

Fv (kg)

(kg)

(m2)

(120 km/h)

(160 km/h)

Autoválvula

45

0.273

27.3

48.32

S. Pantógrafo

126

1.5

150

265.5

S. Giratorio

1515

1.57

157

277.9

T. Intensidad

490

1.2

120

212.4

T. Tensión

335

1

100

177

Interruptor

1560

1.07

107

189.4

Aparamenta

Tabla 3. Esfuerzos en Subestación de 132 kV

Para el cálculo de la fuerza del viento sobre los embarrados, hay que multiplicar la presión del viento sobre conductores (60kg/m2 para 120 km/h, según RAT para conductores de más de 16mm de diámetro) por el área de exposición, como se detalla en la ecuación E-7. E- 11

Fv = 60 ⋅ Di ⋅ e = 6 ⋅ e kg

Di: diámetro del cable (metros) e: distancia entre aparatos (metros)

104

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Para una velocidad de 160km/h la presión del viento es la que se describe en la ecuación E-8: E- 12

Pv = 60 ⋅

160 2 = 106.5Kg / m 2 120 2

1.2.5. Subestación de 66 kV. La carga debida a cortocircuito en la subestación tipo de 66 kV es para todos los aparatos la misma, calculada en la ecuación E-9. Para calcular la fuerza en cada aparato hay que utilizar la ecuación E-10. La distancia entre aparatos figura en el plano del Perfil de la Subestación de 66 kV adjunto en la sección Planos.

E-9

Qcc = 9.8 ⋅ 16.32 ⋅ Icc

2

e

= 9.8 ⋅ 16.32 ⋅ 25.5

2

150

= 693.3 N / m

Icc: Intensidad de cortocircuito (kA) e: Separación entre fases (cm)”

E- 10

Fcc = Qcc ⋅ d d: distancia entre aparatos

Para el cálculo de la fuerza debida a la presión del viento sobre el aparato, sólo hay que multiplicar la presión por el área máxima proyectada del aparato. En la Tabla 4 viene detallada la fuerza del viento y el peso para

105

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

cada aparato. La fuerza del viento sobre la estructura y el peso de ésta son estimadas por el programa CYPE Ingenieros.

Peso

Área Máx.

Fv (kg)

Fv (kg)

(kg)

(m2)

(120 km/h)

(160 km/h)

Autoválvula

45

0.273

27.3

48.3

S. Giratorio

430

0.212

21.2

37.5

T. Intensidad

335

0.654

65.4

115.76

T. Tensión

245

0.68

68

120.36

Interruptor

450

0.822

82.2

145.5

Aparamenta

Tabla 4. Esfuerzos en Subestación de 66 kV

Para el cálculo de la fuerza del viento sobre los embarrados, hay que multiplicar la presión del viento sobre conductores (60kg/m2 para 120 km/h, según RAT para conductores de más de 16mm de diámetro) por el área de exposición, como se detalla en la ecuación E-11. E- 11

Fv = 60 ⋅ Di ⋅ e = 4.8 ⋅ e kg

Di: diámetro del cable (metros) e: distancia entre aparatos (metros)

106

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Para una velocidad de 160km/h la presión del viento es la que se describe en la ecuación E-12:

E-12

Pv = 60 ⋅

160 2 = 106.5Kg / m 2 120 2

La carga debida a las aceleraciones sísmicas del terreno, han sido simuladas a través del programa CYPE. La simulación ha sido la misma para las tres subestaciones y ha seguido la norma CFE93, con los parámetros de configuración de la

Figura 46.

Figura 46. 46. Características del sismo.

107

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

1.3.

Verificación de los resultados En este apartado se van a exponer las comprobaciones hechas mediante ordenador a las cimentaciones diseñadas. El nombre de la cimentación correspondiente se incluirá al pie de las tablas.

Se incluye también una comprobación del método utilizado por el ordenador, mediante el diseño de la zapata sin herramientas informáticas.

De entre todos los métodos que existen para calcular las cimentaciones de los apoyos de una subestación, vamos a utilizar el de Sulzberger, uno de los más habituales en este tipo de diseños.

a) Método de Sulzberger. Para calcular las dimensiones necesarias en la cimentación de un apoyo, lo primero que debemos conocer es el momento de vuelco del apoyo, el cual viene determinado por la fórmula E-13.

E-13

Mv = F ⋅ ( H + 2 h) 3

Mv es el momento de vuelco de todas las fuerzas exteriores expresada en metros por tonelada

F es la fuerza flectora resultante que actúa sobre el apoyo en toneladas. Generalmente se suele tomar el esfuerzo en punta del apoyo elegido.

H es la altura sobre el terreno, hasta el punto de aplicación de F, en

108

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

metros (3.2m en nuestro caso)

h es la altura de la cimentación en metros.

La cimentación diseñada mediante ordenador, tiene una sobrecarga en el extremo superior del apoyo de 5 kN (0.51 Toneladas). Las dimensiones de la cimentación propuesta por el programa CYPE es una cimentación de 200x200x40 cm.

El momento de vuelco debemos contrarrestarlo por una parte con el momento estabilizador del terreno M1 y por otra con el momento estabilizador del bloque de hormigón y el peso propio del apoyo M2.

E-14

M 1 = 0.139 ⋅ K ⋅ a ⋅ h 4

E-15

M 2 = 0.4 ⋅ a ⋅ ( Pcim + Papoyo )

M2 el momento de las cargas verticales en metros por tonelada a es el lado de la cimentación en metros. K = 10

para terrenos normales

Papoyo= 135 kg

Pcim= 3500 kg

Resolviendo, en el ejemplo que estamos diseñando:

Mv = 0.51 ⋅ (3.2 + 2 0.4) = 1.768 m.Tn 3

109

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

M 1 = 0.139 ⋅ 10 ⋅ 2 ⋅ 0.4 4 = 0.0711 m.Tn

M 2 = 0.4 ⋅ a ⋅ (3.5 + 0.135) = 2.9 m.Tn

Ahora hay que comprobar que el momento de vuelco es más pequeño que los momentos estabilizadores:

Mv ≤ M 1 + M 2

1.768 ≤ 2.9 + 0.0711

Coeficiente de seguridad

n = 2.9711 = 1.7 1.768

Según el Reglamento RLAT, el coeficiente de seguridad, en hipótesis normales, no deberá ser inferior a 1,5.

La comprobación de esta zapata por ordenador está registrada en las Figuras 3 y 4.

110

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Figura 3. Comprobación del método.

111

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Figura 4. Comprobación del método

112

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

b) Subestación de 230 kV

Comprobación de zapata 1.Seccionador Pantógrafo, escenario 1

113

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 2. Seccionador Pantógrafo, escenario 1.

114

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 3. Seccionador Pantógrafo, escenario 2

115

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 4. Seccionador Pantógrafo, escenario 2

116

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 5. Seccionador Pantógrafo, escenario 3

117

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 6. Seccionador Pantógrafo, escenario 3

118

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 7. Autoválvula, escenario 1

119

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 8. Autoválvula, escenario 1

120

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 9. Autoválvula, escenario 2

121

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 10. Autoválvula, escenario 2

122

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 11. Autoválvula, escenario 3

123

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 12. Autoválvula, escenario 3

124

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 13. Seccionador Giratorio, escenario 1

125

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 14. Seccionador Giratorio, escenario 1

126

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 15. Seccionador Giratorio, escenario 2

127

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 16. Seccionador Giratorio, escenario 2

128

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 17. Seccionador Giratorio, escenario 3

129

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 18. Seccionador Giratorio, escenario 3

130

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 19. Transformador de Intensidad, escenario 1

131

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 20. Transformador de Intensidad, escenario 1

132

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 21. Transformador de Intensidad, escenario 2

133

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 22. Transformador de Intensidad, escenario 2

134

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 23. Transformador de Intensidad, escenario 3

135

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 24. Transformador de Intensidad, escenario 3

136

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 25. Transformador de Tensión, escenario 1

137

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 26. Transformador de Tensión, escenario 1

138

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 27. Transformador de Tensión, escenario 2

139

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 28. Transformador de Tensión, escenario 2

140

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 29. Transformador de Tensión, escenario 3.

141

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 30. Transformador de Tensión, escenario 3.

142

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 31. Interruptor, todos los escenarios.

143

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 32. Interruptor, todos los escenarios.

144

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

c) Subestación de 132 kV.

Comprobación de zapata 33. Autoválvula, escenario 1

145

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 34. Autoválvula, escenario 1

146

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 35. Autoválvula, escenario 2

147

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 36. Autoválvula, escenario 2

148

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 37. Autoválvula, escenario 3

149

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 38. Autoválvula, escenario 3

150

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 39. Interruptor, todos los escenarios.

151

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 40. Interruptor, todos los escenarios.

152

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 41. Seccionador Giratorio, escenario 1

153

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 42. Seccionador Giratorio, escenario 1

154

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 43. Seccionador Giratorio, escenario 2

155

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 44. Seccionador Giratorio, escenario 2

156

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 45. Seccionador Giratorio, escenario 3

157

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 46. Seccionador Giratorio, escenario 3

158

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 47. Transformador de Intensidad, escenario 1

159

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 48. Transformador de Intensidad, escenario 1

160

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 49. Transformador de Intensidad, escenario 2

161

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 50. Transformador de Intensidad, escenario 2

162

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 51. Transformador de Intensidad, escenario 3

163

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 52. Transformador de Intensidad, escenario 3

164

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 53. Transformador de Tensión, escenario 1

165

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 54. Transformador de Tensión, escenario 1

166

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 55. Transformador de Tensión, escenario 2

167

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 56. Transformador de Tensión, escenario 2

168

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 57. Transformador de Tensión, escenario 3

169

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 58. Transformador de Tensión, escenario 3

170

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 59. Seccionador Pantógrafo, todos los escenarios.

171

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 60. Seccionador Pantógrafo, todos los escenarios.

172

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

d) Subestación de 66 kV.

Comprobación de zapata 61. Autoválvula, escenario 1

173

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 62. Autoválvula, escenario 1

174

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 63. Autoválvula, escenario 2

175

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 64. Autoválvula, escenario 2

176

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 65. Autoválvula, escenario 3

177

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 66. Autoválvula, escenario 3

178

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 67. Seccionador Giratorio, escenario 1

179

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 68. Seccionador Giratorio, escenario 1

180

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 69. Seccionador Giratorio, escenario 2

181

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 70. Seccionador Giratorio, escenario 2

182

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 71. Seccionador Giratorio, escenario 3

183

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 72. Seccionador Giratorio, escenario 3

184

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 73. Transformador de Intensidad, escenario 1

185

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 74. Transformador de Intensidad, escenario 1

186

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 75. Transformador de Intensidad, escenario 2

187

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 76. Transformador de Intensidad, escenario 2

188

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 77. Transformador de Intensidad, escenario 3

189

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 78. Transformador de Intensidad, escenario 3

190

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 79. Transformador de Tensión, escenario 1

191

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 80. Transformador de Tensión, escenario 1

192

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 81. Transformador de Tensión, escenario 2

193

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 82. Transformador de Tensión, escenario 2

194

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 83. Transformador de Tensión, escenario 3

195

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 84. Transformador de Tensión, escenario 3

196

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 85. Interruptor, todos los escenarios.

197

Estandarización de las cimentaciones de una subestación

Comprobación de zapata 86. Interruptor, todos los escenarios.

198