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ESCUELA MILITAR DE INGENIERÍA MCAL. ANTONIO JOSÉ DE SUCRE “BOLIVIA”

PROYECTO PUENTES

CÁLCULO DEL PUENTE LOSA CON VIGA PRESFORZADA

DAVID JOSUÉ VARGAS CORDERO (S4507-1)

SANTA CRUZ DE LA SIERRA, 2018

CONTENIDO

1

ENUNCIADO ..................................................................................................... 1

2

DATOS............................................................................................................... 3

3

SOLUCIÓN ........................................................................................................ 4

3.1

LOSA ................................................................................................................. 4

3.2

VIGA POSTENSADA ....................................................................................... 10

i

CÁLCULO DEL PUENTE LOSA CON VIGA PREESFORZADA

1

ENUNCIADO

1

2

2

DATOS

ANCHO CARRIL

AC  4.5

ANCHO HOLGURA

AH  1

ANCHO TOTAL CALZADA

ATC  AC  AH  AC  10

NUMERO DE SEPARACIONDES ENTRE VIGAS LUZ ENTRE COLUMNA Y COLUMNA

NSep  3 (En funcion al numero de vigas LCC  13 del puente)

PESO PROPIO HORMIGON ARMADO

YHA  2500

PESO PROPIO HORMIGON SIMPLE

YH  2200

RESISTENCIA A LA COMPRESION DEL HORMIGONfc  250 RESISTENCIA A LA FLUECIA DEL ACERO

3

fy  5000

[kg/cm2] [kg/cm2]

3

SOLUCIÓN

3.1

LOSA

DETERMINARCION DE LA SEPARACION DE LAS VIGAS CONDICIONES DE IGUALDAD ENTRE LOS FACTORES DE CARGA O INCIDENCIA DE LAS VIGAS 1ra Condicion: Si son 4 vigas T de hormigon armado Por medio de las ecuaciones de equilibrio de momento en el punto 2 fi 

Sep

Segun la TABLA del manual AASHTO LRFD para el metodod STANDAR

1.65

fi  0.60 Sep a 

fe 

ATC  NSep Sep 2 2 Sep  2 a  3 Sep

(Ver la cantidad de separaciones en funcion al numero de vigas del puente)

4

2da Condicion: Igualando fe=fi , y despejando s fe

 4.3491705182881644166   4.35    2.68250385162149775    2.68 

fi solve Sep  

Adomptamos una separacion entre vigas: SepAdop  2.68 Calculamos la distancia "a" en funcion a la SepAdop a 

ATC  NSep SepAdop 2

 0.98

Verificaciones fe 

2 SepAdop  2 a  3 SepAdop

 1.61

fi  0.6 SepAdop  1.61

ATC  NSep SepAdop  2a  10

DISEÑO DE LA LOSA INTERIOR Dimesiones viga preesforazada Altura viga preesforzada hAdop  2.2 Base patin viga preedforzada bAdop  1 Espesor preliminar de la losa t  0.15

5

Luz de calculo de la losa interior bpatin  1 S2  SepAdop  bAdop  1.68 bAdop

LC1  S2 

2 LC2  S2  t  1.83

(Separacion libre losa)

 2.18

LC  1.65 Espesor de la losa LC  3.05 t1   0.16 30 t2  0.07 LC  0.12 t3 

LC 15

 0.11

tAdop  0.15 MOMENTOS POR CARGA MUERTA Peso propio losa tablero SWSD  tAdop YHA  375 Peso propio rodadura (triangular) Hormigon Simple ATC tRodProm 

2

2

100



1 2

 0.05

SWR  tRodProm YH  110 Carga muerta DL  SWSD  SWR  485 Para losas continuas con armadura principal perpendicular al trafico la norma AASHTO establece que los momentos flectorestanto para la carga muerta como para la carga viva se deberan calcular con las siguientes ecuaciones: 2

MDL  0.8 

DL LC 8

 132.04

6

MOMENTOS POR CARGA VIVA+IMPACTO P  7260

Peso de la rueda en el camion HS 20-44 LC  0.61 MLL  0.8 P   1346.26 9.75

Segun la norma AASHTO se establece para impacto lo siguiente I 

15.24 LC  38

 0.38

Debe ser I