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• Julian R Gavilan Ramos

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AÑO

ENE

FEB

MAR

ABR

MAY

JUN

1976

1

166.1

216.1

356.3

366

105.7

64.4

1977

2

116.7

139.5

295.3

538.8

135.1

95.9

1978

3

137

195.3

290

239.9

80.7

58.3

1979

4

132.2

137.2

336.4

252.8

83.6

62

1980

5

194.3

243.2

319

315

117.8

68.1

1981

6

233.3

197.4

390.2

313.1

114.7

82.1

1982

7

253.6

241.3

515.4

370.2

106.3

72.6

1983

8

154

291.7

471.7

290.6

100.8

53.5

1984

9

196.5

252.7

312.2

277.7

118.8

61.6

1985

10

115.4

126.7

415.5

223.6

97.2

50.3

1986

11

235.3

208.4

176.7

124.5

90

57.4

1987

12

185.5

168.3

449.4

173.3

96

60.5

1988

13

136.7

143.4

180.3

109

63.1

46.6

1989

14

111.1

137.8

212.7

216.2

100

68.6

1990

15

254.8

171.6

184.5

224.5

77.5

59.5

1991

16

345

294.4

811.2

483.2

126.1

89.7

1992

17

172.5

262.4

511.8

548.1

96.5

51.7

1993

18

220.6

295.9

403.2

415.4

158.9

84.5

1994

19

298.9

224.8

412.7

254

100

76.4

1995

20

228.8

235.4

377.6

324.6

97.7

71.7

1996

21

232.6

305

352.1

166.3

73.9

63.3

1997

22

159.7

424.4

297.8

186.7

93.8

68.7

1998

23

122.1

223.2

173.9

140.7

113.9

64.1

1999

24

125.8

248.5

505.3

231.3

102.1

63.1

2000

25

128.8

142.3

129.5

130

72.2

64.7

2001

26

159.4

477.1

394

177.7

86.7

66.9

2002

27

175.8

350.2

190

192.8

97.7

65.5

2003

28

341.4

202.6

386.1

330.8

153.5

89.5

2004

29

137.4

711

600

346.4

171.3

93.5

2005

30

142.5

158.5

172.5

174.5

83.5

46.7

2006

31

174.3

165.6

198.2

269.2

105.9

54.6

2007

32

301.6

292.7

215.4

159.1

113.7

55.2

2008

33

254.4

314.4

191

243.2

124

62.2

2009

34

203.2

339.4

345.2

312.7

106

61.3

2010

35

133.2

131.3

116.6

88.7

52

48

2011

36

120.5

143.8

354

134.7

90

49.2

2012

37

92.1

76.2

131.2

108.8

59.1

38.5

2013

38

105.1

324.4

740.3

616.4

170.5

62

2014

39

369.1

471.8

391.2

262.5

50

44.9

2015

40

141.9

151.9

228

230.1

77.8

46.7

2016

40

220.0

309.7

357.4

313.3

103.2

54.5

MIN.

MAX.

PRO.

MAY a MEN.

45.2 53.5 47.9 48.6 48.3 40 53.9 42 44.4 34.2 52 47.5 33.2 49.5 48.1 53.4 51.7 61.3 52.4 51.9 43.7 52 42.8 50.6 50.7 44.4 43 53.4 45 34.4 38.2 41.4 41.4 33.8 37.8 38.6 29.2 38.8 40.6 38.7 41.2

366 135.4 538.8 147.6 290 125.2 336.4 127.7 319 138.8 390.2 165.4 515.4 163.8 471.7 160.6 312.2 141.6 415.5 123.7 235.3 118.4 449.4 134.1 180.3 89.8 216.2 112.0 285.7 141.2 811.2 211.7 548.1 177.5 415.4 192.5 431.3 192.0 377.6 170.0 352.1 130.1 424.4 141.5 223.2 107.1 505.3 144.0 238.6 110.9 477.1 163.7 350.2 146.6 386.1 168.1 711 211.5 174.5 92.2 269.2 113.2 301.6 135.4 314.4 130.0 345.2 144.8 143.4 85.6 354 100.8 131.2 62.6 740.3 227.8 471.8 161.8 230.1 104.6 357.4 140.9 Pqmin Pqmax PQm 29.2 811.2 141.265

811.2 740.3 711 548.1 538.8 515.4 505.3 477.1 471.8 471.7 449.4 431.3 424.4 415.5 415.4 390.2 386.1 377.6 366 357.4 354 352.1 350.2 345.2 336.4 319 314.4 312.2 301.6 290 285.7 269.2 238.6 235.3 230.1 223.2 216.2 180.3 174.5 143.4 131.2

JUL

AGO

SET

OCT

NOV

45.2

45.9

46.1

71.5

59.8

53.5

63

47.9

48.4

76

48.6

50.6

49.6

MIN.

DIC 66.9

74.6

87

66.9

119.7

96

108.9

124.4

50.7

91.6

95.1

191.8

49

48.3

61.2

97.2

102.4

42

40

55.8

61.1

166.9

288

56.3

53.9

67.7

59.7

81.4

87.4

42.3

42

48.8

63.6

130.2

237.5

65.4

47.7

44.4

73.9

103.6

144.1

42.1

44.8

34.2

95

99

140

53.5

52

57.3

115.7

125.8

124.4

49.8

47.5

49.3

116.6

102.4

110.1

33.2

37.4

50.3

82.4

94.8

100

51.7

49.5

53.2

85.9

106.3

150.5

48.1

52.8

66.3

104.4

164.9

285.7

59.7

53.4

61

84.6

66.9

64.8

67.8

60.2

60.6

70.8

93.5

134.6

69

61.3

72

131.7

164.8

233

57.9

52.4

68.2

98

229.8

431.3

52.5

51.9

66.8

95

161

276.8

48.4

43.7

46.2

68.2

75.5

85.9

52

53.2

53.9

66.7

113.7

127

53.2

42.8

65.9

66.8

100.2

118.4

51.6

50.6

61.7

73.9

100.8

113.3

50.7

54.1

72.4

108.7

138.9

238.6

54.7

47.6

44.4

89.6

171

195

48.9

43

48.7

107.1

181.8

257.1

63.8

53.4

54

70.5

94.3

176.9

58.6

45

45.1

106.7

78.8

144

35.3

34.4

52.2

53.2

62.7

89.8

40.8

38.2

39.7

57

83

131.6

46.3

41.4

48.9

62.4

114.3

173.6

46.1

41.4

48.5

61.8

85.7

87.8

39.9

33.8

37.4

100.5

90.5

67.3

38.8

38.4

37.8

84.7

143.4

114.3

38.8

38.6

39.3

54.2

61.6

85.3

30.5

29.7

29.2

48.1

47.6

60.1

43.8

38.8

57.6

96.2

202.9

275.9

48

40.6

45.5

44.6

70.6

103.2

38.7

41.1

43

47.3

94.8

114.4

42.7

41.8

41.2

63.6

73.2

69.7

MAX. 45.2 53.5 47.9 48.6 48.3 40 53.9 42 44.4 34.2 52 47.5 33.2 49.5 48.1 53.4 51.7 61.3 52.4 51.9 43.7 52 42.8 50.6 50.7 44.4 43 53.4 45 34.4 38.2 41.4 41.4 33.8 37.8 38.6 29.2 38.8 40.6 38.7 41.2

PRO. 366 538.8 290 336.4 319 390.2 515.4 471.7 312.2 415.5 235.3 449.4 180.3 216.2 285.7 811.2 548.1 415.4 431.3 377.6 352.1 424.4 223.2 505.3 238.6 477.1 350.2 386.1 711 174.5 269.2 301.6 314.4 345.2 143.4 354 131.2 740.3 471.8 230.1 357.4

135.4 147.6 125.2 127.7 138.8 165.4 163.8 160.6 141.6 123.7 118.4 134.1 89.8 112.0 141.2 211.7 177.5 192.5 192.0 170.0 130.1 141.5 107.1 144.0 110.9 163.7 146.6 168.1 211.5 92.2 113.2 135.4 130.0 144.8 85.6 100.8 62.6 227.8 161.8 104.6 140.9

N° 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41

Qmáx (m3/s) 366 538.8 290 336.4 319 390.2 515.4 471.7 312.2 415.5 235.3 449.4 180.3 216.2 285.7 811.2 548.1 415.4 431.3 377.6 352.1 424.4 223.2 505.3 238.6 477.1 350.2 386.1 711 174.5 269.2 301.6 314.4 345.2 143.4 354 131.2 740.3 471.8 230.1 357.4

ΣQmáx 15406.8 m3/s Qmáx^2 (m3/s) ΣQmáx^2 6708939.38 m3/s 133956.00 N 41 años de registros 290305.44 84100.00 CAUDAL PROMEDIO 113164.96 𝑸_𝒎=(∑▒𝑸 𝒎á𝒙)/𝑵 101761.00 (m3/s) 152256.04 265637.16 222500.89 Qm 375.78 m3/s 97468.84 172640.25 DESVIACION ESTANDAR 55366.09 201960.36𝝈_𝑸=√(((∑▒ 〖𝑸 ^𝟐)−𝑵∗ 〖 (𝑸_𝒎) 〗 ^𝟐 〗 )/(𝑵−𝟏)) 32508.09 46742.44 81624.49 658045.44 DESV_Q 151.61 300413.61 172557.16 COEFICIENTES 186019.69 142581.76 Yn 0.5442 123974.41 σn 1.1436 180115.36 49818.24 CAUDAL MAXIMO PARA T AÑOS 255328.09 56929.96 T_50 50 años 227624.41 T_100 100 122640.04 149073.21 𝑸_𝒎á𝒙=𝑸_𝒎−𝝈_𝑸/𝝈_𝑵 (𝒀_𝑵−𝑳𝑵(𝑻)) (m3/s) 505521.00 30450.25 72468.64 90962.56 Qmáx_50 822.26 m3/s 98847.36 Qmáx_100 914.15 119163.04 20563.56 INTERVALO DE CONFIANZA 125316.00 ∅=𝟏−𝟏/𝑻 17213.44 548044.09 222595.24 52946.01 T_50 0.98 127734.76 T_100 0.99

15406.8 En ambos casos es mayor a 0.90 AQ (+/-)

151.13

m3/s

CAUDAL DE DISEÑO Qd_50 Qd_100

Qprom: QMD:

141.27

973.39 1065.29

Qminmin: Qdis: 1065.29 m3/s

m3/s

29.2 5.84

∆𝑄=±(1.14∗𝜎_𝑄)/

ños de registros

^𝟐 〗 )/(𝑵−𝟏))

𝒀_𝑵−𝑳𝑵(𝑻)) (m3/s)

∆𝑄=±(1.14∗𝜎_𝑄)/𝜎_𝑁

𝑄_𝑑=𝑄_𝑚á𝑥+∆𝑄

Méto

Para los mismos datos de la tabla anterior, calcular el caudal de diseño utilizando el método de Nash, para períodos de retorno de 500 años

Solucion:

N° 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33

DESARROLLO Q 811.2 740.3 711 548.1 538.8 515.4 505.3 477.1 471.8 471.7 449.4 431.3 424.4 415.5 415.4 390.2 386.1 377.6 366 357.4 354 352.1 350.2 345.2 336.4 319 314.4 312.2 301.6 290 285.7 269.2 238.6

m 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33

Q 811.20 740.30 711.00 548.10 538.80 515.40 505.30 477.10 471.80 471.70 449.40 431.30 424.40 415.50 415.40 390.20 386.10 377.60 366.00 357.40 354.00 352.10 350.20 345.20 336.40 319.00 314.40 312.20 301.60 290.00 285.70 269.20 238.60

T 42.00 21.00 14.00 10.50 8.40 7.00 6.00 5.25 4.67 4.20 3.82 3.50 3.23 3.00 2.80 2.63 2.47 2.33 2.21 2.10 2.00 1.91 1.83 1.75 1.68 1.62 1.56 1.50 1.45 1.40 1.35 1.31 1.27

T/T-1 1.02 1.05 1.08 1.11 1.14 1.17 1.20 1.24 1.27 1.31 1.35 1.40 1.45 1.50 1.56 1.62 1.68 1.75 1.83 1.91 2.00 2.10 2.21 2.33 2.47 2.63 2.80 3.00 3.23 3.50 3.82 4.20 4.67

34 35 36 37 38 39 40 41

235.3 230.1 223.2 216.2 180.3 174.5 143.4 131.2

34 35 36 37 38 39 40 41 Σ n

235.30 230.10 223.20 216.20 180.30 174.50 143.40 131.20 15406.8 41

1.24 1.20 1.17 1.14 1.11 1.08 1.05 1.02

5.25 6.00 7.00 8.40 10.50 14.00 21.00 42.00

Cálculo de Qm y Xm:

Qm=

375.78

Xm=

-0.60

Cálculo de los parámetros a y b: De la ecuación (6.34), se tiene:

b=

-298.56

a=

197.07

Cálculo del caudal máximo: Sustituyendo los valores de los parámetros a y b, en la ecuación (6.32), se tiene: Qm=

T:

100

901.68 Cálculo de las desviaciones estándar y covarianza:

Sxx= SQQ= SXQ=

414.64 37697028.3 -123794.415

Calculo de los intervalos de confianza: ∆𝑄=±2∗√(𝑆_𝑄𝑄/(𝑁^2 (𝑁−1))+ 〖 (𝑋−𝑋_𝑚) 〗 ^2∗1/(𝑁−2)∗1/𝑆_𝑋𝑋 ∗(𝑆_𝑄𝑄−(𝑆_𝑋𝑄 )^2/𝑆_𝑋𝑋 ))

ΔQ=

Hallando X: x1:

T: -2.36 ΔQ=

100 52.99

Cálculo del caudal de diseño: T:

100

Qd:

954.67

m3/s

Método Nash

X -1.98 -1.67 -1.49 -1.36 -1.26 -1.17 -1.10 -1.04 -0.98 -0.93 -0.88 -0.84 -0.79 -0.75 -0.72 -0.68 -0.65 -0.61 -0.58 -0.55 -0.52 -0.49 -0.46 -0.43 -0.41 -0.38 -0.35 -0.32 -0.29 -0.26 -0.24 -0.21 -0.17

Q*X -1606.37 -1239.18 -1061.06 -746.43 -678.49 -605.22 -556.53 -494.89 -462.32 -437.62 -395.38 -360.25 -336.79 -313.40 -297.82 -265.87 -249.89 -231.97 -213.19 -197.13 -184.57 -173.18 -162.08 -149.88 -136.52 -120.47 -109.90 -100.33 -88.38 -76.66 -67.19 -55.28 -41.65

Q2 658045.44 548044.09 505521.00 300413.61 290305.44 265637.16 255328.09 227624.41 222595.24 222500.89 201960.36 186019.69 180115.36 172640.25 172557.16 152256.04 149073.21 142581.76 133956.00 127734.76 125316.00 123974.41 122640.04 119163.04 113164.96 101761.00 98847.36 97468.84 90962.56 84100.00 81624.49 72468.64 56929.96

X2 3.92 2.80 2.23 1.85 1.59 1.38 1.21 1.08 0.96 0.86 0.77 0.70 0.63 0.57 0.51 0.46 0.42 0.38 0.34 0.30 0.27 0.24 0.21 0.19 0.16 0.14 0.12 0.10 0.09 0.07 0.06 0.04 0.03

-0.14 -33.55 -0.11 -25.07 -0.07 -16.31 -0.03 -7.39 0.01 1.64 0.06 10.34 0.12 17.39 0.21 27.60 -24.5408703 -12241.2365

55366.09 0.02 52946.01 0.01 49818.24 0.01 46742.44 0.00 32508.09 0.00 30450.25 0.00 20563.56 0.01 17213.44 0.04 6708939.38 24.8023014

∆𝑄=±2∗√(𝑆_𝑄𝑄/(𝑁^2 (𝑁−1))+ 〖 (𝑋−𝑋_𝑚) 〗 ^2∗1/(𝑁−2)∗1/𝑆_𝑋𝑋 ∗(𝑆_𝑄𝑄−(𝑆_𝑋𝑄 )^2/𝑆_

_𝑋𝑋 ∗(𝑆_𝑄𝑄−(𝑆_𝑋𝑄 )^2/𝑆_𝑋𝑋 ))

1) Se desea conocer cual es el maximo caudal instantaneo que ha pasado por un rio, a fin de determinar el diseño de un campo y seleccionado el sector mas estable del rio, hemos obtenido que este tiene una pendiente de 7 o/oo; sus parede rastros en la pared del Rio, que este ha llegado hasta la altura de 1.20 m, referido a su piso, ademas ti

DATOS Z: S: b: Y: Ks:

1 0.007 30 1.2 28 SOLUCION ( I) (II)

(III)

Hallar el area de la seccion: A:

37.44

m2

Hallar el perimetro de la seccion: P:

33.39

m

Hallando el radio hidraulico: R: A/P

1.12

m

Reemplazando en III, se tiene: Q:

94.66

m3/s

95 m3/s

Este caudal instananeo representa un valor para una frecuencia de cada diez años, luego por consideraciones de diseño este se recomienda incrementando en un 80 % mas osea: Q=

171

Por seguridad tomamos un caudal de 200 m3/s, en razon que la altura del muro no representa un incremento economico

asado por un rio, a fin de determinar el diseño de una obra de defensa. Se carece de informacion hidrologica. De las observaciones de o que este tiene una pendiente de 7 o/oo; sus paredes son de roca estable en talud estimado 1:1, el ancho del rio es de 300 m, se tiene hasta la altura de 1.20 m, referido a su piso, ademas tiene caracteristicas de tener un fuerte transporte de acarreos.

VALORES DE Ks DESCRIPCION Lechos naturales del rio con fondo solido sin irregulares Lechos naturales del rio con acrreo regular Lechos naturales del rio con vegetacion Lechos naturales del rio con derrubio e irregularidades Lechos naturales del rio con fuerte transporte de acarreo Torrentes con derrubios gruesos ( piedra de tamaño de una cabeza) con acarreo inmovil Torrentes con derrubios gruesos, con acarreo movil.

(Aprox.)

idrologica. De las observaciones de ancho del rio es de 300 m, se tiene orte de acarreos.

Ks 40 33-35 30-35 30 28 25-28 19-22

171

DISEÑO HIDRÁULICO DE UN DESARENADOR Diseñar un desarenador para sedimentar las partículas que conduce un canal de riego, diseñado en tierra. El desarenador debe ser de velocidad lenta aplicando: a) La teoría de simple sedimentación. b) El efecto retardador de la turbulencia. Datos: Peso específico del material a sedimentar: ρw = Peso específico del agua: Q = 142.091 m³/s Caudal:

1.00

ρs = gr/cm³

Profundidad del desarenador:

1.50

m

h=

Consideraciones para el diseño hidráulico 1. Cálculo del diámetro de las partículas a sedimentar Diametro de las partículas a sedimentar:

d= d= d=

1 0.1 0.001

2. Cálculo de la velocidad del flujo v en el tanque a d (mm) 51 < 0.1 44 0.1 - 1 36 >1 Fórmula de Camp: 𝑣=𝑎√𝑑 (cm/s) Donde: d = diámetro (mm) a = constante en función del diámetro Entonces: a= 44 v= 13.91 cm/s v= 0.13914 m/s

3. Cálculo de la velocidad de caída w ( en aguas tranquilas) La fórmula de Owens: 𝑤=𝑘√(𝑑(𝜌_𝑠−1)" " ) donde: w = velocidad de sedimentación (m/s) d = diámetro de partículas (m) 𝜌_𝑠= peso específico del material (g/cm3) k = constante que varía de acuerdo con la forma y naturaleza de los granos, sus valores se muestra en la tabla 6.4 Entonces: k= w=

8.25 3.12

cm/s

mm cm m

2.43

gr/cm³

w= 0.031198 La fórmula de Scotti - Foglieni: 𝑤=3.8√𝑑+8.3𝑑

m/s

donde: w = velocidad de sedimentación (m/s) d = diámetro de la partícula (m) entonces: w= 0.128467 m/s w de diseño (promedio de los w) 𝑤_𝑝𝑟𝑜𝑚=((𝑤_𝑂𝑤𝑒𝑛𝑠+𝑤_(𝑆𝑐𝑜𝑡𝑡𝑖 − 𝐹𝑜𝑔𝑙𝑖𝑒𝑛)))/2 wprom=

0.079832

m/s

4. Cálculo de las dimensiones del tanque

Despreciando el efecto del flujo turbulento sobre la velocidad de sedimentación Longitud, aplicando la teoría de simple sedimentación es: 𝐿_1=(ℎ∗𝑣)/𝑤 entonces: L1 = 2.614366 m Considerando los efectos retardatorios de la turbulencia Bestelli et al, consideran: ∝=0.132/(√ℎ) α=

0.11

donde h se expresa en metros Levin w´=∝∗𝑣 entonces: w' =

0.01

m/s

Eghiazaroff 𝑤^(´′)=𝑣/(5.7+2.3ℎ) entonces: 𝐿_2=ℎ𝑣/(𝑤−𝑤^´ )

w'' =

0.015207

m/s

L2 =

3.22

m

DATOS OBTENIDOS Wprom= h=

0.0798 m/s 1.50 m

V= W´'= W´= L1= L2=

0.14 m/s 0.0152065811 m/s 0.01 m/s 2.6143658515 m 3.22 m

HALLANDO ANCHO DEL DESARENADOR

b=𝑸/𝒉𝒗680.80484093 m HALLANDO TIEMPO DE SEDIMENTACION

t=𝒉/𝒘_𝒑𝒓𝒐𝒎

18.79 s

HALLANDO VOLUMEN DE AGUA CONDUCIDO

V=𝑸∗𝒕

2669.81 m/s

HALLANDO CAPACIDAD DEL TANQUE

V=𝒃∗𝒉∗𝑳_𝟐

3287.322 m³

HALLANDO L CORREGIDA K es igual a 1.25 por que la velocidad de escurrimiento es 0.14 y lo tomamos como 0.2 k=

1.25

𝑳_𝒄𝒐𝒓𝒓𝒆=𝒌 𝒉𝒗/𝒘_𝒑𝒓𝒐𝒎

3.27 m

HALLANDO LA LONGITUD DE TRANSICION Espejo del agua en el desarenador (T1) 680.80 m Espejo del agua en el canal (T2) 0.70 m 5. Cálculo de la longitud de la transición

Lt=(𝑻_𝟏−𝑻_ 𝟐)/ 2.837 m (𝟐𝒕𝒈𝟐𝟐.𝟓) 6. Cálculo de la longitud del vertedero / HALLANDO LA LONGITUD DEL VERTEDERO c es igual a 2.1 por ser el mas comun el perfil creager c = 2.10 H=

L=𝑸/ (𝒄∗𝒉^(𝟑 /𝟐) )

0.25 m 541.30 m

HALLANDO EL VALOR DE α

820.96 m

ancho desarenador ancho canal

C=𝟏𝟖𝟎𝑳/ 45.56 = 45.560452 (𝒃∗𝝅) C=∝/ por tanteo α es igual a 30.1893 (𝟏−𝒄𝒐𝒔(∝) ) α= 30.1893 HALLANDO EL VALOR DE R

𝑹=(𝟏𝟖𝟎∗𝑳)/(𝝅∗∝)

1027.32 m

HALLANDO LA LONGITUD DE LA PROYECCION LONGITUDINAL DEL VERTEDERO

𝑳_𝒂=𝑹∗𝒔𝒆𝒏∝ 𝑳_𝒑𝒓𝒐𝒎=(𝑳_𝒂+𝑳_𝒄𝒐𝒓𝒓𝒆)/𝟐

516.60 m 259.93 m

HALLANDO LA LONGITUD TOTAL

𝑳_𝑻=𝑳_𝒕+𝑳_𝒄𝒐𝒓𝒓𝒆+𝑳_𝒑𝒓𝒐𝒎

266.04 m

7. Cálculos complementarios HALLANDO LA CAIDA DEL FONDO Pendiente (s) se asume

𝒍=𝑳_𝑻−𝑳_𝒕 ∆𝒁=𝒍∗𝑺

2%

0.02

263.20 m 5.26

HALLANDO LA PROFUNDIDAD DEL DESARENADOR

𝑯=𝒉+∆𝒁

6.76 m

HALLANDO LA ALTURA DE LA CRESTA

𝒉_𝒄=𝑯−𝟎.𝟐𝟓

6.51 m

HALLANDO LAS DIMENSIONES DE LA COMPUERTA DE LAVADO

〖𝑸 =𝑪 〗 _𝒅∗𝑨∗√𝟐𝒈𝒉 Coeficiente de Descarga (Cd) es igual a 0.60 por ser pared delgada Cd= 0.6 A= 0.3 * 0.3

〖𝑸 =𝑪 〗 _𝒅∗𝑨∗√𝟐𝒈𝒉 HALLANDO LA VELOCIDAD DE SALIDA

0.61

m³/s

se asume

𝑽=𝑸/𝑨

6.78 m/s

h=

L=

541.30

1.50

b=

680.805

desarenador se toma del ejercicio canal

1. En una central la diferencia de cotas entre la camara de carga y la sala de maquinas es de 230 m y Qnom: 22 m3/s, se desea conocer la pótencia teorica, hidraulicamente y mecanca de la central. ¿Cuál sera la produccion en un mes de avenidas trabajando de base de 24 horasa carga maxima. DATOS: H: Q: P:

dias: horas base: 50 m 1065.29 m3/s 9.80* Q*H

SOLUCION: Hallando la potencia teorica: P1: 521990.946 kW Hallando la potencia hidraulica: P2: 9.97*P1 P2:

5204249.74

Hallando la potencia mecanica: P3: 0.91*P1 P3:

475011.761

Hallando la potencia electrica: Pnom: 0.95*P1 Pnom:

495891.399 kW

Eatribuida = Pnom* t

357041807

30 24