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DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE

INGENIERIA DE PUENTES

PROYECTO GRUPO 9

Página | 1

DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE

INGENIERIA DE PUENTES GRUPO #9 Ing. Arnulfo Pineda Karen Lizeth Durón

20142002112

Adrián Roberto Arita

20122006611

Jose Fernando Reyes

20152001448

Oscar Danilo Bu Perdomo

20132003621

PROYECTO DE DISEÑO DE PUENTE. EL SAUCE 33 CALLE Claros de 28 Y 32 mts.

SECCIÓN LUNES-VIERNES 18:00 San Pedro Sula 28/05/2020

ESCUELA DE INGENIERIA CIVIL UNAH-VS

` Página | 2

DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE

INDICE INTRODUCCION............................................................................................................................................5 OBJETIVOS .....................................................................................................................................................5 DESARROLLO DEL PROYECTO .................................................................................................................6 MARCO TEORICO GENERAL.................................................................................................................6 ESPECIFICACIONES PARA EL DISEÑO DEL PUENTE ......................................................................7 DISEÑO DE LA SUPERESTRUCTURA .......................................................................................................8 A) COMPONENTES DE LA SUPERESTRUCTURA ............................................................................9 1- DISEÑO DEL PRETIL Y BARRERA ..............................................................................................9 2- CUADRO DE ACERO DEL PRETIL, ACERA Y BARRERA .....................................................11 3- DISEÑO DE LA LOSA ...................................................................................................................13 4- CUADRO DE ACERO PARA LA LOSA.......................................................................................17 5- DISEÑO DEL DIAFRAGMA .........................................................................................................18 6- CUADRO DE ACERO PARA EL DIAFRAGMA .........................................................................20 7- PROPIEDADES DE LA VIGA AASHTO TIPO V ........................................................................21 8- ACCIONES EN LA VIGA EXTERIOR PARA EL CLARO DE 32m ...........................................22 9- REVISION DE LA VIGA EXTERIOR PARA EL CLARO DE 32m ............................................23 10- ACCIONES EN LA VIGA EXTERIOR PARA EL CLARO DE 28m ...........................................24 11- REVISION DE LA VIGA EXTERIOR PARA EL CLARO DE 28m ............................................25 12- ACCIONES EN LA VIGA INTERIOR PARA EL CLARO DE 32m ............................................26 13- REVISION DE LA VIGA INTERIOR PARA EL CLARO DE 32m .............................................27 14- ACCIONES EN LA VIGA INTERIOR PARA EL CLARO DE 28m ............................................28 15- REVISION DE LA VIGA INTERIOR PARA EL CLARO DE 28m .............................................29 16- ACCIONES EN LA VIGA INTERIOR CON BARRERA PARA EL CLARO DE 32m...............30 17- REVISION DE LA VIGA INTERIOR CON BARRERA PARA EL CLARO DE 32m ................31 18- ACCIONES EN LA VIGA INTERIOR CON BARRERA PARA EL CLARO DE 28m...............32 19- REVISION DE LA VIGA INTERIOR CON BARRERA PARA EL CLARO DE 28m ................33 20- ARMADO DE ACERO EN LA VIGA ...........................................................................................34 21- REVISION DE CORTANTE PARA LOS ESTRIBOS EN LA VIGA Y ACERO POR TEMPERATURA PARA EL PROCESO CONSTRUCTIVO ...............................................................35 DISEÑO DE LA SUB-ESTRUCTURA ........................................................................................................41 DEFINICION DE UN ESTRIBO..............................................................................................................42 B) COMPONENTES DE LA SUB-ESTRUCTURA (ESTRIBO) .........................................................43 Página | 3

DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE 1- DISEÑO DEL ESTRIBO .................................................................................................................43 i.

Revisión de estabilidad en el muro del estribo ............................................................ 44

ii.

Armado de acero en el muro del estribo .................................................................. 46

iii.

Revisión de cimentacion profunda / pilotes ............................................................. 47

iv.

Diseño de la zapata ................................................................................................... 48

v.

Diseño de la pantalla ................................................................................................ 49

vi.

Diseño de la viga almohadón (armado).................................................................... 50

vii.

Diseño de las aletas en los laterales del estribo ........................................................ 51

viii.

Armado de acero en el aletón ............................................................................... 53

ix.

Cuadros de acero para Estribo, aletas y pantalla ...................................................... 54

DISEÑO DE LA SUB-ESTRUCTURA ........................................................................................................55 DEFINICION DE UNA PILASTRA ........................................................................................................56 C) COMPONENTES DE LA SUB-ESTRUCTURA (PILASTRA) .......................................................57 1- DISEÑO DE LA PILASTRA ..........................................................................................................57 i.

Revisión de las cargas actuantes en la superestructura y la sub-estructura ................. 60

ii.

Diseño del fuste en la pilastra .................................................................................. 61

iii.

Diseño de la cimentacion en la pilastra (pilotes y zapata) ....................................... 62

iv.

Cuadro de acero de los diferentes elementos de la pilastra ...................................... 65

D) CONCLUSIONES ..............................................................................................................................66 E) RECOMENDACIONES ....................................................................................................................67

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DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE

INTRODUCCION La Ingeniería de Puentes es una rama de la Ingeniería Civil encargada de las estructuras destinadas a conectar dos puntos dentro de un tramo de carretera, salvando corrientes de agua, depresiones de relieve topográfico o bien proporcionando cruces a desnivel que garanticen la circulación fluida y continua tanto de vehículos como de peatones, lo cual redunda en la calidad de vida de los pueblos. El diseño de cada puente varía dependiendo de su función y de la naturaleza del terreno sobre el que se construye. Los puentes carreteros son parte principal de las obras de infra estructura vial ya que garantizan una conexión de mayor flujo entre una u otra comunidad, o municipio, e incluso para conectar una provincia con otra, brindando facilidades de comunicación y sobre todo un desarrollo económico y turístico para el pueblo a fin. Por lo tanto se requiere de un buen manejo a la hora de su ejecución, de tal forma que garanticen un buen uso para sus circulantes cumpliendo con las normas requeridas y estudios necesarios para garantizar la seguridad del que lo transita.

OBJETIVOS 

Conocer a fondo la forma de diseño de un puente, lo cual nos facilita conocer su comportamiento.  Garantizar el diseño de una estructura la cual sea capaz de resistir las fuerzas a las que sea sometido, sin que presente desperfectos.  Proporcionar las especificaciones de diseño mediante la construcción de planos, en los que se muestre cada elemento de la estructura de manera detallada, facilitando su fácil ubicación y ejecución.  Conocer los elementos estructurales que se emplean en una estructura de un puente.  Plantear el esquema estructural del estribo cerrado.  Pre dimensionar los elementos que constituyen la subestructura del puente.  Realizar el análisis y diseño de los diferentes elementos que componen un estribo.  Elaborar los esquemas y planos de los estribos del puente, partiendo de los cálculos previos realizados con los conceptos de diseño e ingenieria de puentes.  Diseñar una pilastra que trabaje eficientemente ante solicitaciones de riesgo.

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DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE

DESARROLLO DEL PROYECTO MARCO TEORICO GENERAL

Ilustración 1 Intercambiador del Norte (Puente de Gala)

Definición En razón del propósito de estas estructuras y las diversas formas arquitectónicas adoptadas se pueden definir como; “obras de arte destinadas a salvar corrientes de agua, depresiones del relieve topográfico, y cruces a desnivel que garanticen una circulación fluida y continua de peatones, agua, ductos de los diferentes servicios, vehículos y otros que redunden en la calidad de vida de los pueblos.”

El puente es una estructura que forma parte de caminos, carreteras y líneas férreas y canalizaciones, construida sobre una depresión, río, u obstáculo cualquiera. Los puentes constan fundamentalmente de dos partes, la superestructura, o conjunto de tramos que salvan los vanos situados entre los soportes, y la infraestructura (apoyos o soportes), formada por las pilas, que soportan directamente los tramos citados, los estribos o pilas situadas en los extremos del puente, que conectan con el terraplén, y los cimientos, o apoyos de estribos y pilas encargados de transmitir al terreno todos los esfuerzos. Cada tramo de la superestructura consta de un tablero o piso, una o varias armaduras de apoyo y de las riostras laterales. El tablero soporta directamente las cargas dinámicas y por medio de la armadura transmite las tensiones a pilas y estribos. Las armaduras trabajan a flexión (vigas), a tracción (cables), a flexión y compresión (arcos y armaduras), etc. La cimentación bajo agua es una de las partes más delicadas en la construcción de un puente, por la dificultad en encontrar un terreno que resista las presiones, siendo normal el empleo de pilotes de cimentación. Las pilas deben soportar la carga permanente y sobrecargas sin asentamientos, ser insensibles a la acción de los agentes naturales, viento, grandes riadas, etc. Los estribos deben resistir todo tipo de esfuerzos; se construyen generalmente en hormigón armado y formas diversas. Página | 6

DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE

ESPECIFICACIONES PARA EL DISEÑO DEL PUENTE El puente a diseñar está compuesto por: -

2 claros de 28 metros 2 claros de 32 metros Longitud del puente → 120 metros Estribo cerrado Pilastra rectangular Ancho de 4 carriles → 18.8m de ancho Aceras en ambos sentidos de 1 metro Barrera central de 0.60 metros Resistencia del acero → 4200 Kg/cm2 Resistencia de la losa y demás componentes → 280 Kg/cm2 Resistencia de la viga → 560 Kg/cm2

En base a las especificaciones anteriores se procede a realizar los cálculos correspondientes para cada uno de los elementos que componen el puente. ** Se ha propuesto una viga AASHTO TIPO V para el diseño del puente.

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S=2%

S=2%

VISTA GENERAL DE LA SECCION DEL PUENTE 1:50 m

VISTA GENERAL DEL PRETIL LATERERAL 1:40 m

NOTAS GENERALES

SECCION TIPICA DE LA VIGA AASHTO TIPO V 1:30 mm

DISEÑO DE UN PUENTE CON LA SIG. INFORMACION: 4 CLAROS (2) DE 28 Y (2) DE 32 ESTRIBOS ABIERTOS PILASTRA RECTANGULAR VIGAS AASHTO TIPO V ACERA PRETIL BARRERA CENTRAL (60 cm) ANCHO DEL PUENTE DE 18.8m 4 CARRILES

ALUMNOS KAREN LIZETH DURON 20142002112 ADRIAN ROBERTO ARITA 20122006611

ASIGNATURA INGENIERIA DE PUENTES IC-990

INGENIERO ENCARGADO ING. ARNULFO PINEDA

UNIVERSIDAD NACIONAL AUTONOMA DE HONDURAS UNAH-VS

JOSE FERNANDO REYES 20152001448

ASIGNATURA

Fecha 10/03/2020

OSCAR DANILO BU 20132003621

INGENIERIA DE PUENTES IC-990 SECCION 18:00

Escala LAS INDICADAS

Plano

01

DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE

DISEÑO DE LA SUPERESTRUCTURA VIGAS | PRETIL | BARRERA ACERA | LOSA

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DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE

A) COMPONENTES DE LA SUPERESTRUCTURA 1- DISEÑO DEL PRETIL Y BARRERA DISEÑO DEL PRETRIL PARA LOS LATERALES DEL PUENTE DATOS Luces Estribo Pilastra f'c Viga

2 de 28m Cerrado Rectangular 560 kg/cm2

2 de 32m

f'c Losa f'y Ancho Barrera Central Pretil y Acera

280 kg/cm2 4200 kg/cm2 18.8m (4 carriles) 0.60m 1m

A) Poste 30cm X 30cm A.1) Acero Principal M = PL P 10,000 L 0.5 Factor CV 1.75 Mu 8,750 As = M/33d M d Peralte As Varilla # Area acero Cantidad Varillas

8,750 27.5 9.64 5 1.98 5

kg m kg-m

Kg-m cm cm2

A.2) Acero Secundario Vact = P Vact 10,000

Kg

Vconc = 0.53*raiz(f'c)*b*d*0.85 f'c 280 b 30 d 27.5 Vconc 6219.10

kg/cm2 cm cm kg

Vacero = Abarra*2*f'y*d*0.85/ S h Poste 0.70 # Espacios 4 Espaciamiento S 15 Varilla # 3 Area acero 0.71 f'y 2800 d 27.5 Vacero 6218.25

cm2 # 5

VR = Vconc + Vacero VR 12437.35

m cm cm2 kg/cm2 cm kg

Kg

Est #3@15cm

B) Viga 30 x 30 b.1) Acero Principal M = PL/5E P 10,000 L 1 E = 1.14 + 0.08*L 1.22 Factor CV 1.75 Mu 2,869

kg m

kg-m

As = M/33d M d Peralte As Varilla # Area acero Cantidad Varillas

2,869 27.5 3.16 5 1.98 2

Kg-m cm cm2 cm2 # 5

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DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE b.2) Acero Secundario Vact = P Vact 10,000

VR = Vconc + Vacero VR 12437.35 Kg

Vconc = 0.53*raiz(f'c)*b*d*0.85 f'c 280 b 30 d 27.5 Vconc 6219.10

kg/cm2 cm cm kg

VR > Vact

CUMPLE

Est #3@15cm

Vacero = Abarra*2*f'y*d*0.85/ S L viga 0.70 m # Espacios 4 Espaciamiento S 15 cm Varilla # 3 f'y 2800 kg/cm2 d 27.5 cm Vacero 6218.25 kg

DISEÑO BARRERA a.1) Acero Principal M = PL/E P 10,000 L 0.70 Svigas 2.3 E = 1.22 + 0.25*Sv 1.795 Factor CV 1.75 Mu 6,825 As = M/33d M d Peralte As Varilla # Area acero Armado

6,825 55 3.76 4 1.27 # 4 @ 33

kg m m

kg-m

a.2) Acero Longitudinal ASD = 0.0018*b*h b 60 h 90 ASD 9.72 Varilla # 4 Area acero 1.27 Cantidad Varillas 8

cm cm cm2 cm2 #4

Kg-m cm cm2 cm2

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Est. #3 @15cm A1

5#5 A/L Est. #3 @15cm

A2

2#5 A/L

SECCION DEL POSTE

5#5 A/L

TIPO 1

TIPO 2

B1.1

c

a

a Est. #3 @15cm

TIPO 3 a

b

b

B1 Acero de distribucion para acera 3#3; #3@30cm

B2

C2

C1

DETALLE DE ARMADO DE PRETIL NOTAS GENERALES -

DISEÑO DE UN PUENTE CON LA SIG. INF: 4 CLAROS (2) DE 28 Y (2) DE 32 ESTRIBOS ABIERTOS PILASTRA RECTANGULAR VIGAS AASHTO TIPO V ACERA PRETIL BARRERA CENTRAL (60 cm) ANCHO DEL PUENTE DE 18.8m 4 CARRILES

ALUMNOS KAREN LIZETH DURON 20142002112 ADRIAN ROBERTO ARITA 20122006611

ASIGNATURA INGENIERIA DE PUENTES IC-990

INGENIERO ENCARGADO ING. ARNULFO PINEDA

UNIVERSIDAD NACIONAL AUTONOMA DE HONDURAS UNAH-VS

JOSE FERNANDO REYES 20152001448

ASIGNATURA

Fecha 10/03/2020

OSCAR DANILO BU 20132003621

INGENIERIA DE PUENTES IC-990 SECCION 18:00

Escala 1:12 m

Esquema

01

℄ D2

8#4

#4 @33cm D1 Losa pavimento e=0.20m

D3 Carpeta asfaltica e=0.05m

TIPO 1 a

TIPO 2

TIPO 3

a a

DETALLE DE ARMADO DE LA BARRERA CENTRAL NOTAS GENERALES -

DISEÑO DE UN PUENTE CON LA SIG. INF: 4 CLAROS (2) DE 28 Y (2) DE 32 ESTRIBOS ABIERTOS PILASTRA RECTANGULAR VIGAS AASHTO TIPO V ACERA PRETIL BARRERA CENTRAL (60 cm) ANCHO DEL PUENTE DE 18.8m 4 CARRILES

ALUMNOS KAREN LIZETH DURON 20142002112 ADRIAN ROBERTO ARITA 20122006611

ASIGNATURA INGENIERIA DE PUENTES IC-990

INGENIERO ENCARGADO ING. ARNULFO PINEDA

UNIVERSIDAD NACIONAL AUTONOMA DE HONDURAS UNAH-VS

JOSE FERNANDO REYES 20152001448

ASIGNATURA

Fecha 10/03/2020

OSCAR DANILO BU 20132003621

INGENIERIA DE PUENTES IC-990 SECCION 18:00

Escala 1:14 m

Esquema

02

DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE

2- CUADRO DE ACERO DEL PRETIL, ACERA Y BARRERA CUADRO DE ACERO PARA PRETIL (VIGA-POSTE), BARRERA Y ACERA (CLARO DE 28 mts) LONG. DEL CLARO BARRA

DIAMETRO VARILLA #

28 mts SE P A R A C I O N ( c m)

CANT I DAD

a (m)

b (m)

c (m)

TIPO

0.06

2 3

TOTAL (m)

PESO (kg)

448 171.2 TOTAL

696.09 95.74

240.8448 351.232 171.2 TOTAL

374.22 545.73 95.74

VIGA DE PRETIL

A1 A2

5 3

22 15

4 6.7

1 0.22

0.22

791.83

POSTE DE PRETIL

B1 B1.1 B2

5 5 3

22 22 15

2 2 6.7

0.96 1.4 0.22

0.24 0.24 0.22

0.06

1 1 3

1015.69

ACERA

C1 C2

3 3

30 45

3.3 3

0.9 1

-

-

2 2

336 336 TOTAL

187.94 187.94

358.7 445.5 448 TOTAL

356.74 442.98 445.50

375.89

BARRERA CENTRAL

D1 D2 D3

4 4 4

33 33 -

3.0 3.0 8

2.114 2.6251 1

-

-

3 1 2

1245.22

PESO TOTAL DE ACERO EN EL PRETIL PARA EL CLARO DE 28m 1,807.53 kg PESO TOTAL DE ACERO EN LA ACERA PARA EL CLARO DE 28m 375.89 kg PESO TOTAL DE ACERO EN LA BARRERA PARA EL CLARO DE 28m 1,245.22 kg PESO TOTAL DE ACERO EN LOS DOS CLAROS DE 28m 3,428.63 kg

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DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE CUADRO DE ACERO PARA PRETIL (VIGA-POSTE), BARRERA Y ACERA (CLARO DE 32 mts) LONG. DEL CLARO BARRA

DIAMETRO VARILLA #

32 mts SE P A R A C I O N ( c m)

CANT IDAD

a (m)

b (m)

c (m)

TIPO

0.06

2 3

TOTAL (m)

PESO (kg)

512 195.6 TOTAL

795.53 109.42

275.2512 401.408 193.9 TOTAL

427.68 623.70 108.48

VIGA DE PRETIL

A1 A2

5 3

22 15

4 6.7

1 0.22

0.22

904.95

POSTE DE PRETIL

B1 B1.1 B2

5 5 3

22 22 15

2 2 6.7

0.96 1.4 0.22

0.24 0.24 0.22

0.06

1 1 3

1159.85

ACERA

C1 C2

3 3

30 45

3.3 3

0.9 1

-

-

2 2

384 384 TOTAL

214.79 214.79 429.59

BARRERA CENTRAL

D1 D2 D3

4 4 4

33 33 -

3.0 3.0 8

2.114 2.6251 1

-

-

3 1 2

820.0 1018.2 1024 TOTAL

815.39 1012.53 1018.28 2846.21

PESO TOTAL DE ACERO EN EL PRETIL PARA EL CLARO DE 28m 2,064.80 kg PESO TOTAL DE ACERO EN LA ACERA PARA EL CLARO DE 28m 429.59 kg PESO TOTAL DE ACERO EN LA BARRERA PARA EL CLARO DE 28m 2,846.21 kg PESO TOTAL DE ACERO EN LOS DOS CLAROS DE 32m 5,340.59 kg

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DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE

3- DISEÑO DE LA LOSA DISEÑO LOSA EN VOLADIZO 1) ACERO PRINCIPAL a) Carga Muerta Carga w Acera = P conc * e Acera P conc 2,400 kg/m3 e Acera 0.25 m w Acera 600 kg/m*m

Momento M Acera = w * L^2 / 2 w Acera 600 kg/m Longitud 0.8165 m M Acera 200 kg-m

Carga P Pretil h Pretil b Pretil P conc P Pretil

Momento M Pretil = P * L P Pretil 504 kg Longitud 0.6665 m M Pretil 112 kg-m

0.70 0.30 2,400 504

Carga w Losa = P conc * e Losa P conc 2,400 e Losa 0.20 w Losa 480

m m kg/m3 kg/m

kg/m3 m kg/m*m

Momento M Losa = w * L^2 / 2 w Losa 480 kg/m Longitud 0.8165 m M Losa 160 kg-m Momento de CM Total 471.95 kg-m

b) Carga Móvil Momento de Carga P de la Rueda P rueda 10,000 Kg Distancia x 0.3665 m E = 1.14 + 0.08 * dist x E 1.16932 Momento de CV 3134.30 kg-m

As = M/33d M d Peralte As Varilla # Area acero Armado

6,074.96 15 12.27 5 1.98 # 5 @ 14 cm

Momento Ultimo Factor CM 1.25 Factor Cv 1.75 Mu = 1.25 * CM + 1.75 * CV 6074.96 kg-m

Kg-m cm cm2 cm2

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DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE

DISEÑO LOSA INTERIOR 1) ACERO PRINCIPAL a) Carga Muerta w carpeta = P asfalto * e carpeta P asfalto 2,300 kg/m3 e carpeta 0.05 m w carpeta 115 kg/m*m w Losa = P concreto * e Losa P concreto 2,400 e Losa 0.20 w Losa 480

kg/m3 m kg/m*m

Momento M = w * L^2 / 10 Longitud 2.30 w Total 595 M 314.8

m kg/m kg - m

** Separación entre Vigas

b) Carga Móvil Momento movil = P * L / 5 * E P rueda 10,000 Kg Longitud 2.30 m E = 1.22 + 0.25 * Long E 1.795 M 2562.67 kg-m

**Separación entre Vigas

Momento Ultimo Factor CM 1.25 Factor Cv 1.75 Mu = 1.25 * CM + 1.75 * CV 4878.12 kg-m As = M/33d M d Peralte As Varilla # Area acero Cantidad Varillas

Armado

4,878.12 15 9.85 5 1.98 5 0.2000 20 # 5 @ 20 cm

Kg-m cm cm2 cm2 #5

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DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE

DISEÑO LOSA INTERIOR (con Barrera) 1) ACERO PRINCIPAL a) Carga Muerta w carpeta = P asfalto * e carpeta P asfalto 2,300 kg/m3 e carpeta 0.05 m w carpeta 115 kg/m*m w Losa = P concreto * e Losa P concreto 2,400 e Losa 0.20 w Losa 480

kg/m3 m kg/m*m

w Barrera = P / L P Barrea Longitud M Barrera

kg/m m kg/m

1,296 2.30 563

Momento M = w * L^2 / 10 Longitud 2.30 w Total 1158 M Total 612.8

m kg/m kg - m

** Separación entre Vigas

** Losa + Carpeta ** Separación entre Vigas

b) Carga Móvil Momento movil = P * L / 5 * E P rueda 10,000 Kg Longitud 2.30 m E = 1.22 + 0.25 * Long E 1.795 M 2562.67 kg-m

Momento Ultimo Factor CM 1.25 Factor Cv 1.75 Mu = 1.25 * CM + 1.75 * CV 5250.72 kg-m

**Separación entre Vigas As = M/33d M d Peralte As Varilla # Area acero Cantidad Varillas

Armado

5,250.72 15 10.61 5 1.98 6 0.1667 16 # 5 @ 16 cm

Kg-m cm cm2 cm2 #5

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DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE 2) ACERO POR DISTRIBUCION

Armado Principal Seleccionado # 5 @ 14 cm **Tomado del Acero Principal

ASD = 67% As M flex As 8.22 cm2 Varilla # 5 Area acero 1.98 cm2 Armado ASD # 5 @ 20 cm

**Nota Se tomara los resultados obtenidos en el armado de losa que esta en voladizo, debido a que este se considera el mas critico.

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A1

A1 C2

C1

C1

VIGA AASHTO TIPO V (xx CABLES)

B2

B2 #5 @20cm

#5 @20cm

B1

B1 A2 DIAFRAGMA

VIGA AASHTO TIPO V (xx CABLES)

#5 @14cm

#5 @14cm

#5 @20cm

DIAFRAGMA

DIAFRAGMA

VIGA AASHTO TIPO V (xx CABLES)

DIAFRAGMA

#5 @20cm

DIAFRAGMA

DIAFRAGMA

DIAFRAGMA

VIGA AASHTO TIPO V (xx CABLES)

VIGA AASHTO TIPO V (xx CABLES)

A2 B2

B2

B1

B1

VIGA AASHTO TIPO V (xx CABLES)

A2 #5 @14cm

#5 @14cm

VIGA AASHTO TIPO V (xx CABLES)

TIPO 1

#5 @20cm

a

#5 @20cm VIGA AASHTO TIPO V (xx CABLES)

A1 DIAFRAGMA

TIPO 2 a

b

TIPO 3 a

PLANTA DE ARMADO DE ACERO EN LOSA DE PUENTE 1:120 m NOTAS GENERALES #5 @14cm

#5 @20cm

ALUMNOS

#5 @14cm

#5 @20cm

SECCION LONGITUDINAL DEL ARMADO DE ACERO 1:20 m

DISEÑO DE UN PUENTE CON LA SIG. INFORMACION: 4 CLAROS (2) DE 28 Y (2) DE 32 ESTRIBOS ABIERTOS PILASTRA RECTANGULAR VIGAS AASHTO TIPO V ACERA PRETIL BARRERA CENTRAL (60 cm) ANCHO DEL PUENTE DE 18.8m 4 CARRILES

KAREN LIZETH DURON 20142002112 ADRIAN ROBERTO ARITA 20122006611

ASIGNATURA INGENIERIA DE PUENTES IC-990

INGENIERO ENCARGADO ING. ARNULFO PINEDA

UNIVERSIDAD NACIONAL AUTONOMA DE HONDURAS UNAH-VS

JOSE FERNANDO REYES 20152001448

ASIGNATURA

Fecha 10/03/2020

OSCAR DANILO BU 20132003621

INGENIERIA DE PUENTES IC-990 SECCION 18:00

Escala LAS INDICADAS

Plano

02

VIGA AASHTO TIPO V (xx CABLES)

A1

A1

#5 @20cm

C1 VIGA AASHTO TIPO V (xx CABLES)

B2

C2

#5 @20cm

C1

B2 #5 @20cm

B1

B1

A2 DIAFRAGMA VIGA AASHTO TIPO V (xx CABLES)

#5 @14cm

#5 @14cm

VIGA AASHTO TIPO V (xx CABLES)

VIGA AASHTO TIPO V (xx CABLES)

A2

C1

#5 @20cm

DIAFRAGMA

#5 @20cm

C2

DIAFRAGMA

C2

DIAFRAGMA

DIAFRAGMA

DIAFRAGMA

VIGA AASHTO TIPO V (xx CABLES)

A2

B2

B2

B1

B1 VIGA AASHTO TIPO V (xx CABLES)

#5 @14cm

#5 @14cm C1

C1

TIPO 1

VIGA AASHTO TIPO V (xx CABLES)

C2 #5 @20cm

#5 @20cm

a

A1 DIAFRAGMA

TIPO 2 a

TIPO 3

b

a

PLANTA DE ARMADO DE ACERO EN LOSA DE PUENTE 1:120 m NOTAS GENERALES #5 @14cm

#5 @20cm

ALUMNOS

#5 @14cm

#5 @20cm

SECCION LONGITUDINAL DEL ARMADO DE ACERO 1:20 m

DISEÑO DE UN PUENTE CON LA SIG. INFORMACION: 4 CLAROS (2) DE 28 Y (2) DE 32 ESTRIBOS ABIERTOS PILASTRA RECTANGULAR VIGAS AASHTO TIPO V ACERA PRETIL BARRERA CENTRAL (60 cm) ANCHO DEL PUENTE DE 18.8m 4 CARRILES

KAREN LIZETH DURON 20142002112 ADRIAN ROBERTO ARITA 20122006611

ASIGNATURA INGENIERIA DE PUENTES IC-990

INGENIERO ENCARGADO ING. ARNULFO PINEDA

UNIVERSIDAD NACIONAL AUTONOMA DE HONDURAS UNAH-VS

JOSE FERNANDO REYES 20152001448

ASIGNATURA

Fecha 10/03/2020

OSCAR DANILO BU 20132003621

INGENIERIA DE PUENTES IC-990 SECCION 18:00

Escala LAS INDICADAS

Plano

03

DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE

4- CUADRO DE ACERO PARA LA LOSA CUADRO DE ACERO PARA LOSA (CLARO DE 28 mts) X 2 LONG. DEL CLARO BARRA

28 mts

DIAMETRO VARILLA #

SE P A R A C I O N ( c m)

CANT IDAD

a (m)

b (m)

c (m)

TIPO

TOTAL (m)

PESO (kg)

2400 1731.72 700.8 482.4 3360 1428 TOTAL

3729.05 2690.70 1088.88 749.54 5220.67 2218.78

LOSA (2 CLAROS DE 32 mts)

A1 A2 B1 B2 C1 C2

5 5 5 5 5 5

28 28 28 28 20 20

3.6 3.6 3.6 3.6 5 5

12 8.66 0.2 0.2 12 5.1

11.8 7.9 -

-

1 1 2 2 3 3

15697.62

PESO TOTAL DE ACERO EN LOS DOS CLAROS DE 28m 15,697.62 kg

CUADRO DE ACERO PARA LOSA (CLARO DE 32 mts) X 2 LONG. DEL CLARO BARRA

32 mts

DIAMETRO VARILLA #

SE P A R A C I O N ( c m)

CANT IDAD

a (m)

b (m)

c (m)

TIPO

TOTAL (m)

PESO (kg)

2742.85714 1979.10857 800.914286 551.314286 3840 2912 TOTAL

4261.77 3075.08 1244.44 856.62 5966.48 4524.58

LOSA (2 CLAROS DE 28 mts)

A1 A2 B1 B2 C1 C2

5 5 5 5 5 5

28 28 28 28 20 20

3.6 3.6 3.6 3.6 5 5

12 8.66 0.2 0.2 12 9.1

11.8 7.9 -

-

1 1 2 2 3 3

19928.97

PESO TOTAL DE ACERO EN LOS DOS CLAROS DE 32m 19,928.97 kg

Página | 17

DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE

5- DISEÑO DEL DIAFRAGMA

DISEÑO DIAFRAGMA 1) ACERO PRINCIPAL a) Carga Muerta wpp Diafragma = P con * e *h P conc 2,400 e Diafragma 0.2 h Diafragma 1.143 w pp 548.64

kg/m3 m m kg/m

w Losa = P conc * AT * e Losa P conc 2,400 Ancho Tributario AT 1 e Losa 0.2 w pp 480.00

kg/m3 m m kg/m

w carpeta = P asfalto * AT * e carpeta P asfalto 2,335 kg/m3 Ancho Tributario AT 1 m e carpeta 0.05 m w carpeta 116.75 kg/m

Momento M = w * L^2 / 10 Longitud 2.30 w Total 1145 M CM 605.9

m kg/m kg - m

w CM TOTAL 1145.39 kg/m

** Separación entre Vigas

b) Carga Móvil Momento movil = P * L / 5 P rueda 10,000 Kg Longitud 2.30 m M CV 4600.00 kg-m

**Separación entre Vigas

Momento Ultimo Factor CM 1.25 Factor Cv 1.75 Mu = 1.25 * CM + 1.75 * CV 8807.39 kg-m

Página | 18

DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE As = M/33d M d Peralte As Varilla # Area acero Armado

8,807.39 109.3 2.44 5 1.98 2

Kg-m cm cm2 cm2 #5

2) ACERO POR DISTRIBUCION ASD = Area * 0.0018 Area Diafragma 2286.00 cm2 Factor 0.0018 ASD 4.11 cm2 Varilla # 4 Area acero 1.27 cm2 Cantidad Varillas 4 #4

3) ACERO POR CORTANTE (Estribos) V actuante = w * L / 2( CM ) Carga w 1,145.39 Longitud 2.30 V act CM 1,317.20

kg/m m Kg

V act CV

Kg

10,000

**Separación entre Vigas

Cortante Ultimo Factor CM 1.25 Factor Cv 1.75 Vu = 1.25 * CM + 1.75 * CV 19146.50 kg

Vconc = 0.53*raiz(f'c)*b*d*0.85 f'c 280 b 20 d 109.3 Vconc 16478.74 Vacero = Abarra*2*f'y*d*0.85/ S Longitud 1.13 # Espacios 4 Espaciamiento S 28 Varilla # 3 f'y 2800 d 109.3 Vacero 13088.11

kg/cm2 cm cm kg

VR = Vconc + Vacero VR 29566.85

m

VR > Vact

cm

CUMPLE

Est #[email protected]

kg/cm2 cm kg

Página | 19

#5 @20cm #5 @14cm

DETALLE DE ARMADO DE LA LOSA CASO 1 SECCION TRANSVERSAL #5 @20cm

#5 @14cm

DETALLE DE ARMADO DE LA LOSA CASO 2 SECCION TRANSVERSAL A2 A2 A3

Losa pavimento e=0.20m

Carpeta asfaltica e=0.05m

S=2%

A2 A2 A3

D ACERO PRINCIPAL 2#5 ACERO DE DIST. 4#4

C

C

E

ACERO PRINCIPAL 2#5

C

B1 B2

B1 B2

Est. #3@28cm

TIPO 1

TIPO 2

b

b

TIPO 3 a b

a

b

DETALLE DE ARMADO DE LA LOSA Y DIAFRAGMA NOTAS GENERALES -

DISEÑO DE UN PUENTE CON LA SIG. INF: 4 CLAROS (2) DE 28 Y (2) DE 32 ESTRIBOS ABIERTOS PILASTRA RECTANGULAR VIGAS AASHTO TIPO V ACERA PRETIL BARRERA CENTRAL (60 cm) ANCHO DEL PUENTE DE 18.8m 4 CARRILES

ALUMNOS KAREN LIZETH DURON 20142002112 ADRIAN ROBERTO ARITA 20122006611

ASIGNATURA INGENIERIA DE PUENTES IC-990

INGENIERO ENCARGADO ING. ARNULFO PINEDA

UNIVERSIDAD NACIONAL AUTONOMA DE HONDURAS UNAH-VS

JOSE FERNANDO REYES 20152001448

ASIGNATURA

Fecha 10/03/2020

OSCAR DANILO BU 20132003621

INGENIERIA DE PUENTES IC-990 SECCION 18:00

Escala 1:20 m

Esquema

03

DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE

6- CUADRO DE ACERO PARA EL DIAFRAGMA CUADRO DE ACERO PARA EL DIAFRAGMA (CLARO DE 28 mts) X 2 BARRA

DIAMETRO VARILLA #

A1 A2 A3 B1 B2 C D E

5 5 5 5 5 4 4 3

SE P A R A C I O N ( c m)

10 10 10 10 10 10 10 28

CANT IDAD

20 20 20 20 20 140 420 350

a (m)

b (m)

c (m)

0.1 0.1 -

9 9 2.7 9 8.30 1.13 2 1.6

-

0.1

-

TIPO

1 2 1 2 2 2 2 3

TOTAL (m)

PESO (kg)

9.1 9 2.8 9 8.30 1.13 2 1.7 TOTAL

282.79 279.68 87.01 279.68 257.93 157.32 835.31 332.8 2512.52

PESO TOTAL DE ACERO EN LOS DOS CLAROS DE 28m 2,512.52 kg

CUADRO DE ACERO PARA EL DIAFRAGMA (CLARO DE 32 mts) X 2 BARRA

DIAMETRO VARILLA #

A1 A2 A3 B1 B2 C D E

5 5 5 5 5 4 4 3

SE P A R A C I O N ( c m)

10 10 10 10 10 10 10 28

CANT IDAD

24 24 24 24 24 168 504 420

a (m)

b (m)

c (m)

0.1 0.1 -

9 9 2.7 9 8.30 1.13 2 1.6

-

0.1

-

TIPO

1 2 1 2 2 2 2 3

TOTAL (m)

PESO (kg)

9.1 9 2.8 9 8.30 1.13 2 1.7 TOTAL

339.34 335.61 104.41 335.61 309.51 188.78 1,002.37 399.4 3015.03

PESO TOTAL DE ACERO EN LOS DOS CLAROS DE 32m 3,015.03 kg

Página | 20

DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE

7- PROPIEDADES DE LA VIGA AASHTO TIPO V PROPIEDADES DE VIGA AASHTO TIPO V / LOSA Parte 1 2 3 4 5 6 7

Alto (cm) 12.7 7.6 7.6 10.2 119.4 25.4 20.3

Ancho (cm) 106.7 33 40.7 10.2 20.3 25.4 71.1 TOTAL

Area (cm2) 1355.09 250.8 309.32 104.04 2423.82 645.16 1443.33 6531.56 H=

´´Y´´ 153.65 143.5 144.77 136.3 80 28.77 10.15

Momento (cm3) 208209.58 35989.80 44780.26 14180.65 193905.60 18561.25 14649.80 530276.94

160

ys=Distancia del eje neutro hacia la fibra superior yi=Distancia del eje neutro hacia la fibra inferior si=relacion de inercia / Yi ss=relacion de inercia /ys f´c= f´c=

Inercia local (cm4) 18213.53884 402.3946667 1488.860267 300.6756 2879570.875 11561.98404 49565.15498 2961103.483 INERCIA

AY 2 31991401.74 5164536.3 6482837.719 1932822.868 15512448 534007.2546 148695.4649 61766749.34 21,676,325.68 cm4

78.81312587 cm 81.18687413 cm 266992.9826 cm3 275034.462 cm3

kg/cm2 4000 PSI losa kg/cm2 7000 PSI viga SECCION COMPUESTA VIGA LOSA ELOSA=15,100X RAIZ CUADRADA DE F´C 252671.328 KG/CM2 Eviga=15,100X RAIZ CUADRADA DE F´C 334252.749 KG/CM2 E losa / E viga= 0.755928946

PARTE VIGA LOSA

280 490

DETERMINACION DEL CENTRO DE GRAVEDAD ALTO AREA YI MOMENTO 6531.56 81.1868741 530276.9396 230 20 3477.273152 170 591136.4358 TOTAL 10008.83315 1121413.375

ANCHO

YI VIGA LOSA= YS VIGA LOSA=

112.0423688 67.95763119

Modulos de la Seccion Compuesta Parte Inercia Local Ay 2 viga 21,676,325.68 43051527.15 losa 115909.1051 100493194.1 TOTAL 21792234.78 143544721.2 ISC

Zi Zs

39,691,145.02 cm4 1.83 ---> Veces que aumenta inercia de sección compuesta respecto a viga ** Sumatoria de Ay2 + Inercia Local - area de seccion comp. * YI^2 354,251.21 584,057.22

cm3 cm3

Página | 21

DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE

8- ACCIONES EN LA VIGA EXTERIOR PARA EL CLARO DE 32m CARGA SOBRE VIGA EXTERIOR L = 32m S espacio = S espacio orilla = Longitud de viga= luz efectiva = espesor de losa=

2.3 m 1.35 m 32 m 31.5 m 0.2 m

** Separacion entre vigas **Voladizo de losa exterior ** Claro de viga ** Restamos 0.5m (holgura en pilastra, y medida entre apoyos) ** Minimo por recubrimiento

Area de viga exterior=

6531.56 cm2 0.653156 m2

Area de viga centro=

6531.56 cm2 0.653156 m2

Area promedio ponderada

0.653156 m2

Peso de viga = Peso losa = Peso diafragma = Peso diafragma para viga exterior = Peso del pretil = Peso acera = Pavimento carpeta asfaltica = TOTAL

1,567.57 Kg/m 1,200.00 Kg/m 240.36 Kg/m 120.18 Kg/m 648 Kg/m 600 Kg/m 176.25 Kg/m 4,312.00 Kg/m

Elemento Viga Losa Diafragma Pretil Acera Pavimento carpeta asfaltica

Eiexp = Carga movil = n= Eviga= Elosa= eg= kg= Inercia de la Viga = Area de la Viga = Esp losa = W del camion I=Impacto=33% Quiñon de carga para MTO (Qm) Carga P en la viga = 2Px1.33Qm Carga w en la viga = 949xQm L de influencia Momento a L/2

Carga w 1,567.57 1,200.00 120.18 648.00 600.00 176.25 TOTAL

Carga P Kg/m Kg/m 630.94 Kg/m Kg/m Kg/m Kg/m

0.008 7500 kg 1.3229 334252.7487 252671.328 88.81 cm 0.868831313 21,676,325.68 cm4 6531.56 cm2 0.2 m 949 kg/m 1.33 0.589134527 8227.26 kg 391.36 kg-m 1.908730159 172207.18 kg-m

Quiñon de carga para CORTANTE (Qv) 0.79268398 kg Carga P para cortante = 2px1.33Qv 15814.05 kg Carga w para cortante 752.26 kg-c L de influencia para cortante 1.482738095 kg-l Cortante a L/4 carga w 5924.02 kg-c Cortante a L/4 carga w + carga p 29372.11 kg-c

Momento ultimo = Mu Cortante Ultimo = Vu

** Se colocaron 6 diafragmas en el claro de 32m

M=WL^2/8 Momento a L/2 194,428.21 148,837.50 14,905.86 80,372.25 74,418.75 21,860.51 534,823.08

V=WL/4 cortante a L/4 Denominacion 12,344.65 Mv 9,450.00 ML 946.40 Md 5,103.00 Mp 4,725.00 Ma 1,387.97 Mpav. Asfalto 33,957.02 Mcp y Vcp

**Espesor de la losa al cubo (factor) AASHTO Art3.7.6 HS-20 **Relacion de modulo de la viga entre modulo de la losa A.C.I. Art8.5 A.C.I. Art8.5 0.888131259 m ** Distancia c.g de la viga al c.g. de la losa ** Factor 0.216763257 m4 0.653156 m2

AASHTO Art3.8.2 ** Adimensional *** Se toma en cuenta solamente el 70% de la carga P

** Adimensional

1,018,386.00 kg-m 98,539.85 kg

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DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE

9- REVISION DE LA VIGA EXTERIOR PARA EL CLARO DE 32m RVISION DE LA VIGA EXTERIOR L = 32m VIGA EXTERIOR L=32 M ESFUERZOS DEBIDO AL TENSADO DE LOS CABLES Y LOS DEBIDO A LA CARGA DEL PESO PROPIO DE LA VIGA; LOSA 20 CM,DIAFRAGMA Y ACERAS

NUMERO DE CABLES = ESFUERZO DEL CABLE (KG/CM2) NUMERO DE CABLE

1 2 3 4 TOTAL

35 19000 43

** se considera 1.1 x Long del claro, para predimensionar ** Utilizados en la viga como diseño final

#. Torones 11 11 11 10 43

´´Y´´ ordenada 4 9 14 19

N x ´´Y´´ 44 99 154 190 487

ANALISIS DE ESFUERZOS ´´y´´ de todos los cables excentricidad de los cables Esfuerzo inicial=74% fs perdidas=0.175*esf inicial Esfuerzo final= Area de un Toron Area de los torones Fi= Fuerza inicial de pretensado Ft= Fuerza final de pretensado

11.326 69.861 14,060.000 2,460.500 11,599.500 0.987 42.441 596,720.460 492,294.380

**Centroide **Excentricidad KG/CM2 KG/CM2 KG/CM2 cm2 cm2 kg kg

Art.5.9.3 Art.5.9.5.3

Esfuerzos iniciales en la viga En la fibra inferior=fiic=Fi/area viga+Fi*(yi viga- ycables)/Si En la fibra superior=fsic=Fi/area viga+Fi*(yi viga- ycables)/Ss

247.497 -60.213

KG/CM2 KG/CM2

Esfuerzos finales en la viga En la fibra inferior =ffic=(ft/fi)*fiic En la fibra superior =ffsc=(ft/fi)*fsic

204.1852179 -49.67567916

KG/CM2 KG/CM2

fc fcinicial

560 476

kg/cm2 kg/cm2 Esfuerzos combinados

Fc Porcentaje de Esfuerzo Fi Fc

8,000.00 85.00 476.00 560.00

lb/pulg^2 % kg/cm^2 Kg/cm^2

562.36

Kg/cm^2

De la viga

ESFUERZOS COMBINADOS

Elemento Viga Losa Diafragma Pretil Acera Pavimento carpeta asfaltica % carga movil Suma

Carga w 1,567.574 1,200.000 120.178 648.000 600.000 176.250 137,765.747

Carga P Kg/m Kg/m 630.936 Kg/m Kg/m Kg/m kg-m

M=WL^2/8 Momento a L/2 194,428.212 148,837.500 14,905.863 80,372.250 74,418.750 21,860.508 137,765.747 672,588.830

V=WL/4 Fi (Kg/cm^2) -72.821 -55.746 -5.583 -30.103 -27.873 -8.188 -38.889 -239.203

Fs (kg/cm^2) 70.692 54.116 5.420 29.223 27.058 7.948 23.588 218.044

Etapa inicial= esfuerzos de tensado +peso viga En la fibra inferior=fii=fiic-Mv*100/Si En la fibra superior=fsic=fsic+Mv*100/Ss

ACTUANTES 174.676 kg/cm2 10.479 kg/cm2

ADMISIBLES 285.600 OK -40.362 OK

Etapa final= esfuerzos finales de tensado + todas las cargas En la fibra inferior En la fibra superior

-35.018 168.369

37.626 252.000

kg/cm2 kg/cm2

OK OK

Página | 23

DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE

10- ACCIONES EN LA VIGA EXTERIOR PARA EL CLARO DE 28m CARGA SOBRE VIGA EXTERIOR L = 28m S espacio = S espacio orilla = Longitud de viga= luz efectiva= espesor de losa=

2.3 m 1.35 m 28 m 27.5 m 0.2 m

** Separacion entre vigas **Voladizo de losa exterior ** Claro de viga ** Restamos 0.5m (holgura en pilastra, y medida entre apoyos) ** Minimo por recubrimiento

Area de viga exterior=

6531.56 cm2 0.653156 m2

Area de viga centro=

6531.56 cm2 0.653156 m2

Area promedio ponderada

0.653156 m2

Peso de viga = Peso losa = Peso diafragma = Peso diafragma para viga exterior = Peso del pretil = Peso acera = Pavimento carpeta asfaltica = TOTAL

1,567.57 Kg/m 1,200.00 Kg/m 229.43 Kg/m 114.72 Kg/m 648 Kg/m 600 Kg/m 176.25 Kg/m 4,306.54 Kg/m

Elemento Viga Losa Diafragma Pretil Acera Pavimento carpeta asfaltica

Eiexp = Carga movil = n= Eviga= Elosa= eg= kg= Inercia de la Viga = Area de la Viga = Esp losa = W del camion I=Impacto=33% Quiñon de carga para MTO (Qm) Carga P en la viga = 2Px1.33Qm Carga w en la viga = 949xQm L de influencia Momento a L/2

Carga w 1,567.57 1,200.00 114.72 648.00 600.00 176.25 TOTAL

Carga P Kg/m Kg/m 630.94 Kg/m Kg/m Kg/m Kg/m

0.008 7500 kg 1.3229 334252.7487 252671.328 88.81 cm 0.868831313 21,676,325.68 cm4 6531.56 cm2 0.2 m 949 kg/m 1.33 0.610513135 8525.82 kg 405.56 kg-m 1.859090909 147309.05 kg-m

Quiñon de carga para CORTANTE (Qv) 0.79268398 kg Carga P para cortante = 2px1.33Qv 15814.05 kg Carga w para cortante 752.26 kg-c L de influencia para cortante 1.452954545 kg-l Cortante a L/4 carga w 5171.77 kg-c Cortante a L/4 carga w + carga p 28148.86 kg-c

Momento ultimo = Mu Cortante Ultimo = Vu

** Se colocaron 5 diafragmas en el claro de 32m

M=WL^2/8 Momento a L/2 148,184.77 113,437.50 10,844.21 61,256.25 56,718.75 16,661.13 407,102.61

V=WL/4 cortante a L/4 Denominacion 10,777.07 Mv 8,250.00 ML 788.67 Md 4,455.00 Mp 4,125.00 Ma 1,211.72 Mpav. Asfalto 29,607.46 Mcp y Vcp

**Espesor de la losa al cubo (factor) AASHTO Art3.7.6 HS-20 **Relacion de modulo de la viga entre modulo de la losa A.C.I. Art8.5 A.C.I. Art8.5 0.888131259 m ** Distancia c.g de la viga al c.g. de la losa ** Factor 0.216763257 m4 0.653156 m2

AASHTO Art3.8.2 ** Adimensional *** Se toma en cuenta solamente el 70% de la carga P

** Adimensional

805,002.55 kg-m 90,583.32 kg

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DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE

11- REVISION DE LA VIGA EXTERIOR PARA EL CLARO DE 28m RVISION DE LA VIGA EXTERIOR L = 28m VIGA EXTERIOR L=28 M ESFUERZOS DEBIDO AL TENSADO DE LOS CABLES Y LOS DEBIDO A LA CARGA DEL PESO PROPIO DE LA VIGA; LOSA 20 CM,DIAFRAGMA Y ACERAS

NUMERO DE CABLES = ESFUERZO DEL CABLE (KG/CM2) NUMERO DE CABLE

1 2 3 4 TOTAL

31 19000 34

** se considera 1.1 x Long del claro, para predimensionar ** Utilizados en la viga como diseño final

#. Torones 9 9 9 7 34

´´Y´´ ordenada 4 9 14 19

N x ´´Y´´ 36 81 126 133 376

ANALISIS DE ESFUERZOS ´´y´´ de todos los cables excentricidad de los cables Esfuerzo inicial=70% fs perdidas=0.175*esf inicial Esfuerzo final= Area de un Toron Area de los torones Fi= Fuerza inicial de pretensado Ft= Fuerza final de pretensado

11.059 70.128 13,300.000 2,327.500 10,972.500 0.987 33.558 446,321.400 368,215.155

**Centroide **Excentricidad KG/CM2 KG/CM2 KG/CM2 cm2 cm2 kg kg

Art.5.9.3 Art.5.9.5.3

Esfuerzos iniciales en la viga En la fibra inferior=fiic=Fi/area viga+Fi*(yi viga- ycables)/Si En la fibra superior=fsic=Fi/area viga+Fi*(yi viga- ycables)/Ss

185.563 -45.470

KG/CM2 KG/CM2

Esfuerzos finales en la viga En la fibra inferior =ffic=(ft/fi)*fiic En la fibra superior =ffsc=(ft/fi)*fsic

153.0897069 -37.51241933

KG/CM2 KG/CM2

fc fcinicial

560 476

kg/cm2 kg/cm2 Esfuerzos combinados

Fc Porcentaje de Esfuerzo Fi Fc

8,000.00 85.00 476.00 560.00

lb/pulg^2 % kg/cm^2 Kg/cm^2

562.36

Kg/cm^2

De la viga

ESFUERZOS COMBINADOS

Elemento Viga Losa Diafragma Pretil Acera Pavimento carpeta asfaltica % carga movil Suma

Carga w 1,567.574 1,200.000 114.716 648.000 600.000 176.250 117,847.236

Carga P Kg/m Kg/m 630.94 Kg/m Kg/m Kg/m kg-m

M=WL^2/8 Momento a L/2 148,184.768 113,437.500 10,844.213 61,256.250 56,718.750 16,661.133 117,847.236 524,949.849

V=WL/4 Fi (Kg/cm^2) -55.501 -42.487 -4.062 -22.943 -21.244 -6.240 -33.267 -185.743

Fs (kg/cm^2) 53.879 41.245 3.943 22.272 20.622 6.058 20.177 168.196

Etapa inicial= esfuerzos de tensado +peso viga En la fibra inferior=fii=fiic-Mv*100/Si En la fibra superior=fsic=fsic+Mv*100/Ss

ACTUANTES 130.062 kg/cm2 8.409 kg/cm2

ADMISIBLES 285.600 OK -40.362 OK

Etapa final= esfuerzos finales de tensado + todas las cargas En la fibra inferior En la fibra superior

-32.654 130.684

37.626 252.000

kg/cm2 kg/cm2

OK OK

Página | 25

DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE

12- ACCIONES EN LA VIGA INTERIOR PARA EL CLARO DE 32m CARGA SOBRE VIGA INTERIOR L = 32m S espacio = S espacio orilla = Longitud de viga= luz efectiva= espesor de losa=

2.3 1.35 32 31.5 0.2

m m m m m

** Separacion entre vigas **Voladizo de losa exterior ** Claro de viga ** Restamos 0.5m (holgura en pilastra, y medida entre apoyos) ** Minimo por recubrimiento

Area de viga exterior=

6531.56 cm2 0.653156 m2

Area de viga centro=

6531.56 cm2 0.653156 m2

Area promedio ponderada

0.653156 m2

Peso de viga = Peso losa = Peso diafragma = Pavimento carpeta asfaltica =

1,567.57 1,104.00 240.36 270.25 3,182.18

TOTAL

Elemento Viga Losa Diafragma Pavimento carpeta asfaltica

Eiexp = Carga movil = n= Eviga= Elosa= eg= kg= Inercia de la Viga = Area de la Viga = Esp losa = W del camion I=Impacto=33% Quiñon de carga para MTO (Qm) Carga P en la viga = 2Px1.33Qm Carga w en la viga = 949xQm L de influencia Momento a L/2

Kg/m Kg/m Kg/m Kg/m Kg/m

Carga w 1,567.57 1,104.00 240.36 270.25 TOTAL 0.008 7500 1.3229 334252.7487 252671.328 88.81312587 0.868831313 21,676,325.68 6531.56 0.2 949 1.33

Carga P Kg/m Kg/m 1,261.87 Kg/m Kg/m

kg

cm cm4 cm2 m kg/m

0.589134527 8227.263664 kg 391.362066 1.908730159 172207.1832 kg-m

Quiñon de carga para CORTANTE (Qv) 0.79268398 kg Carga P para cortante = 2px1.33Qv 15814.0454 kg Carga w para cortante 752.2570972 kg-c L de influencia para cortante 1.482738095 kg-l Cortante a L/4 carga w 5924.02464 kg-c Cortante a L/4 carga w + carga p 29372.1122 kg-c

Momento ultimo = Mu Cortante Ultimo = Vu

** Se colocaron 6 diafragmas en el claro de 32m

M=WL^2/8 Momento a L/2 194,428.21 136,930.50 29,811.73 33,519.45 394,689.88

V=WL/4 cortante a L/4 12,344.65 8,694.00 1,892.81 2,128.22 25,059.68

Denominacion Mv ML Md Mpav. Asfalto Mcp y Vcp

**Espesor de la losa al cubo (factor) AASHTO Art3.7.6 HS-20 **Relacion de modulo de la viga entre modulo de la losa A.C.I. Art8.5 A.C.I. Art8.5 0.888131259 m ** Distancia c.g de la viga al c.g. de la losa ** Factor 0.216763257 m4 0.653156 m2

AASHTO Art3.8.2 ** Adimensional *** Se toma en cuenta solamente el 70% de la carga P

** Adimensional

834,461.17 kg-m 86,862.08 kg

Página | 26

DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE

13- REVISION DE LA VIGA INTERIOR PARA EL CLARO DE 32m RVISION DE LA VIGA INTERIOR L = 32m VIGA INTERIOR L=32 M ESFUERZOS DEBIDO AL TENSADO DE LOS CABLES Y LOS DEBIDO A LA CARGA DEL PESO PROPIO DE LA VIGA; LOSA 20 CM,DIAFRAGMA Y ACERAS

NUMERO DE CABLES = ESFUERZO DEL CABLE (KG/CM2) NUMERO DE CABLE

1 2 3 4 TOTAL

35 19000 35

** se considera 1.1 x Long del claro, para predimensionar ** Utilizados en la viga como diseño final

#. Torones 10 10 10 5 35

´´Y´´ ordenada 4 9 14 19

N x ´´Y´´ 40 90 140 95 365

ANALISIS DE ESFUERZOS ´´y´´ de todos los cables excentricidad de los cables Esfuerzo inicial=70% fs perdidas=0.175*esf inicial Esfuerzo final= Area de un Toron Area de los torones Fi= Fuerza inicial de pretensado Ft= Fuerza final de pretensado

10.429 70.758 13,300.000 2,327.500 10,972.500 0.987 34.545 459,448.500 379,045.013

**Centroide **Excentricidad KG/CM2 KG/CM2 KG/CM2 cm2 cm2 kg kg

Art.5.9.3 Art.5.9.5.3

Esfuerzos iniciales en la viga En la fibra inferior=fiic=Fi/area viga+Fi*(yi viga- ycables)/Si En la fibra superior=fsic=Fi/area viga+Fi*(yi viga- ycables)/Ss

192.106 -47.860

KG/CM2 KG/CM2

Esfuerzos finales en la viga En la fibra inferior =ffic=(ft/fi)*fiic En la fibra superior =ffsc=(ft/fi)*fsic

158.4871027 -39.48432208

KG/CM2 KG/CM2

fc fcinicial

560 476

kg/cm2 kg/cm2 Esfuerzos combinados

Fc Porcentaje de Esfuerzo Fi Fc

8,000.00 85.00 476.00 560.00

lb/pulg^2 % kg/cm^2 Kg/cm^2

562.36

Kg/cm^2

De la viga

ESFUERZOS COMBINADOS

Elemento Viga Losa Diafragma Pavimento carpeta asfaltica % carga movil Suma

Carga w 1567.5744 1104 240.3565714 270.25 137,765.747

Carga P Kg/m Kg/m 1261.872 Kg/m kg-m

M=WL^2/8 Momento a L/2 194428.2123 136930.5 29811.726 33519.44531 137,765.747 532,455.630

V=WL/4 Fi (Kg/cm^2) -72.821 -51.286 -11.166 -12.554 -38.889 -186.717

Fs (kg/cm^2) 70.692 49.787 10.839 12.187 23.588 167.093

Etapa inicial= esfuerzos de tensado +peso viga En la fibra inferior=fii=fiic-Mv*100/Si En la fibra superior=fsic=fsic+Mv*100/Ss

ACTUANTES 119.284 kg/cm2 22.833 kg/cm2

ADMISIBLES 285.600 OK -40.362 OK

Etapa final= esfuerzos finales de tensado + todas las cargas En la fibra inferior En la fibra superior

-28.230 127.609

37.626 252.000

kg/cm2 kg/cm2

OK OK

Página | 27

DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE

14- ACCIONES EN LA VIGA INTERIOR PARA EL CLARO DE 28m CARGA SOBRE VIGA INTERIOR L = 28m S espacio = S espacio orilla = Longitud de viga= luz efectiva= espesor de losa=

2.3 1.35 28 27.5 0.2

m m m m m

** Separacion entre vigas **Voladizo de losa exterior ** Claro de viga ** Restamos 0.5m (holgura en pilastra, y medida entre apoyos) ** Minimo por recubrimiento

Area de viga exterior=

6531.56 cm2 0.653156 m2

Area de viga centro=

6531.56 cm2 0.653156 m2

Area promedio ponderada

0.653156 m2

Peso de viga = Peso losa = Peso diafragma = Pavimento carpeta asfaltica =

1,567.57 1,104.00 229.43 270.25 3,171.26

TOTAL

Elemento Viga Losa Diafragma Pavimento carpeta asfaltica

Eiexp = Carga movil = n= Eviga= Elosa= eg= kg= Inercia de la Viga = Area de la Viga = Esp losa = W del camion I=Impacto=33% Quiñon de carga para MTO (Qm) Carga P en la viga = 2Px1.33Qm Carga w en la viga = 949xQm L de influencia Momento a L/2

Carga w 1,567.57 1,104.00 229.43 270.25 TOTAL 0.008 7500 1.3229 334252.7487 252671.328 88.81312587 0.868831313 21,676,325.68 6531.56 0.2 949 1.33

Kg/m Kg/m Kg/m Kg/m Kg/m

Carga P Kg/m Kg/m 1,261.87 Kg/m Kg/m

kg

cm cm4 cm2 m kg/m

0.610513135 8525.815934 kg 405.5638757 1.859090909 147309.045 kg-m

Quiñon de carga para CORTANTE (Qv) 0.79268398 kg Carga P para cortante = 2px1.33Qv 15814.0454 kg Carga w para cortante 752.2570972 kg-c L de influencia para cortante 1.452954545 kg-l Cortante a L/4 carga w 5171.767543 kg-c Cortante a L/4 carga w + carga p 28148.8567 kg-c

Momento ultimo = Mu Cortante Ultimo = Vu

** Se colocaron 5 diafragmas en el claro de 28m

M=WL^2/8 Momento a L/2 148,184.77 104,362.50 21,688.43 25,547.07 299,782.76

V=WL/4 cortante a L/4 10,777.07 7,590.00 1,577.34 1,857.97 21,802.38

Denominacion Mv ML Md Mpav. Asfalto Mcp y Vcp

**Espesor de la losa al cubo (factor) AASHTO Art3.7.6 HS-20 **Relacion de modulo de la viga entre modulo de la losa A.C.I. Art8.5 A.C.I. Art8.5 0.888131259 m ** Distancia c.g de la viga al c.g. de la losa ** Factor 0.216763257 m4 0.653156 m2

AASHTO Art3.8.2 ** Adimensional *** Se toma en cuenta solamente el 70% de la carga P

** Adimensional

664,145.25 kg-m 80,339.15 kg

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DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE

15- REVISION DE LA VIGA INTERIOR PARA EL CLARO DE 28m RVISION DE LA VIGA INTERIOR L = 28m VIGA INTERIOR L=28 M ESFUERZOS DEBIDO AL TENSADO DE LOS CABLES Y LOS DEBIDO A LA CARGA DEL PESO PROPIO DE LA VIGA; LOSA 20 CM,DIAFRAGMA Y ACERAS

NUMERO DE CABLES = ESFUERZO DEL CABLE (KG/CM2) NUMERO DE CABLE

1 2 3 4 TOTAL

31 19000 27

** se considera 1.1 x Long del claro, para predimensionar ** Utilizados en la viga como diseño final

#. Torones 9 9 9 0 27

´´Y´´ ordenada 4 9 14 19

N x ´´Y´´ 36 81 126 0 243

ANALISIS DE ESFUERZOS ´´y´´ de todos los cables excentricidad de los cables Esfuerzo inicial=70% fs perdidas=0.175*esf inicial Esfuerzo final= Area de un Toron Area de los torones Fi= Fuerza inicial de pretensado Ft= Fuerza final de pretensado

9.000 72.187 13,300.000 2,327.500 10,972.500 0.987 26.649 354,431.700 292,406.153

**Centroide **Excentricidad KG/CM2 KG/CM2 KG/CM2 cm2 cm2 kg kg

Art.5.9.3 Art.5.9.5.3

Esfuerzos iniciales en la viga En la fibra inferior=fiic=Fi/area viga+Fi*(yi viga- ycables)/Si En la fibra superior=fsic=Fi/area viga+Fi*(yi viga- ycables)/Ss

150.092 -38.761

KG/CM2 KG/CM2

Esfuerzos finales en la viga En la fibra inferior =ffic=(ft/fi)*fiic En la fibra superior =ffsc=(ft/fi)*fsic

123.8260262 -31.97813685

KG/CM2 KG/CM2

fc fcinicial

560 476

kg/cm2 kg/cm2 Esfuerzos combinados

Fc Porcentaje de Esfuerzo Fi Fc

8,000.00 85.00 476.00 560.00

lb/pulg^2 % kg/cm^2 Kg/cm^2

562.36

Kg/cm^2

De la viga

ESFUERZOS COMBINADOS

Elemento Viga Losa Diafragma Pavimento carpeta asfaltica % carga movil Suma

Carga w 1,567.57 1,104.00 229.43 270.25 117,847.236

Carga P Kg/m Kg/m 1,261.87 Kg/m kg-m

M=WL^2/8 Momento a L/2 148,184.77 104,362.50 21,688.43 25,547.07 117,847.236 417,629.999

V=WL/4 Fi (Kg/cm^2) -55.501 -39.088 -8.123 -9.568 -33.267 -145.548

Fs (kg/cm^2) 53.879 37.945 7.886 9.289 20.177 129.176

Etapa inicial= esfuerzos de tensado +peso viga En la fibra inferior=fii=fiic-Mv*100/Si En la fibra superior=fsic=fsic+Mv*100/Ss

ACTUANTES 94.591 kg/cm2 15.117 kg/cm2

ADMISIBLES 285.600 OK -40.362 OK

Etapa final= esfuerzos finales de tensado + todas las cargas En la fibra inferior En la fibra superior

-21.722 97.197

37.626 252.000

kg/cm2 kg/cm2

OK OK

Página | 29

DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE

16- ACCIONES EN LA VIGA INTERIOR CON BARRERA PARA EL CLARO DE 32m CARGA SOBRE VIGA INTERIOR (barrera) L = 32m S espacio = S espacio orilla = Longitud de viga= luz efectiva= espesor de losa=

2.3 1.35 32 31.5 0.2

m m m m m

** Separacion entre vigas **Voladizo de losa exterior ** Claro de viga ** Restamos 0.5m (holgura en pilastra, y medida entre apoyos) ** Minimo por recubrimiento

Area de viga exterior=

6531.56 cm2 0.653156 m2

Area de viga centro=

6531.56 cm2 0.653156 m2

Area promedio ponderada

0.653156 m2

Peso de viga = Peso losa = Peso diafragma = Peso barrera central = Pavimento carpeta asfaltica =

1,567.57 1,104.00 240.36 1296.00 270.25 4,478.18

TOTAL

Elemento Viga Losa Diafragma Barrera Central Pavimento carpeta asfaltica

Eiexp = Carga movil = n= Eviga= Elosa= eg= kg= Inercia de la Viga = Area de la Viga = Esp losa = W del camion I=Impacto=33% Quiñon de carga para MTO (Qm) Carga P en la viga = 2Px1.33Qm Carga w en la viga = 949xQm L de influencia Momento a L/2

Kg/m Kg/m Kg/m Kg/m Kg/m Kg/m

Carga w 1,567.57 1,104.00 240.36 1,296.00 270.25 TOTAL 0.008 7500 1.3229 334252.7487 252671.328 88.81312587 0.868831313 21,676,325.68 6531.56 0.2 949 1.33

Carga P Kg/m Kg/m 1,261.87 Kg/m Kg/m Kg/m

kg

cm cm4 cm2 m kg/m

0.589134527 8227.263664 kg 391.362066 1.908730159 172207.1832 kg-m

Quiñon de carga para CORTANTE (Qv) 0.79268398 kg Carga P para cortante = 2px1.33Qv 15814.0454 kg Carga w para cortante 752.2570972 kg-c L de influencia para cortante 1.482738095 kg-l Cortante a L/4 carga w 5924.02464 kg-c Cortante a L/4 carga w + carga p 29372.1122 kg-c

Momento ultimo = Mu Cortante Ultimo = Vu

** Se colocaron 6 diafragmas en el claro de 32m

M=WL^2/8 Momento a L/2 194,428.21 136,930.50 29,811.73 160,744.50 33,519.45 555,434.38

V=WL/4 cortante a L/4 12,344.65 8,694.00 1,892.81 10,206.00 2,128.22 35,265.68

Denominacion Mv ML Md Mb Mpav. Asfalto Mcp y Vcp

**Espesor de la losa al cubo (factor) AASHTO Art3.7.6 HS-20 **Relacion de modulo de la viga entre modulo de la losa A.C.I. Art8.5 A.C.I. Art8.5 0.888131259 m ** Distancia c.g de la viga al c.g. de la losa ** Factor 0.216763257 m4 0.653156 m2

AASHTO Art3.8.2 ** Adimensional *** Se toma en cuenta solamente el 70% de la carga P

** Adimensional

1,045,438.33 kg-m 100,257.45 kg

Página | 30

DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE

17- REVISION DE LA VIGA INTERIOR CON BARRERA PARA EL CLARO DE 32m RVISION DE LA VIGA INTERIOR (barrera) L = 32m VIGA INTERIOR (barrera) L=32 M ESFUERZOS DEBIDO AL TENSADO DE LOS CABLES Y LOS DEBIDO A LA CARGA DEL PESO PROPIO DE LA VIGA; LOSA 20 CM,DIAFRAGMA Y ACERAS

NUMERO DE CABLES = ESFUERZO DEL CABLE (KG/CM2) NUMERO DE CABLE

1 2 3 4 TOTAL

35 19000 47

** se considera 1.1 x Long del claro, para predimensionar ** Utilizados en la viga como diseño final

#. Torones 12 12 12 11 47

´´Y´´ ordenada 4 9 14 19

N x ´´Y´´ 48 108 168 209 533

ANALISIS DE ESFUERZOS ´´y´´ de todos los cables excentricidad de los cables Esfuerzo inicial=74% fs perdidas=0.175*esf inicial Esfuerzo final= Area de un Toron Area de los torones Fi= Fuerza inicial de pretensado Ft= Fuerza final de pretensado

11.340 69.846 14,060.000 2,460.500 11,599.500 0.987 46.389 652,229.340 538,089.206

**Centroide **Excentricidad KG/CM2 KG/CM2 KG/CM2 cm2 cm2 kg kg

Art.5.9.3 Art.5.9.5.3

Esfuerzos iniciales en la viga En la fibra inferior=fiic=Fi/area viga+Fi*(yi viga- ycables)/Si En la fibra superior=fsic=Fi/area viga+Fi*(yi viga- ycables)/Ss

270.484 -65.779

KG/CM2 KG/CM2

Esfuerzos finales en la viga En la fibra inferior =ffic=(ft/fi)*fiic En la fibra superior =ffsc=(ft/fi)*fsic

223.1492753 -54.26763087

KG/CM2 KG/CM2

fc fcinicial

560 476

kg/cm2 kg/cm2 Esfuerzos combinados

Fc Porcentaje de Esfuerzo Fi Fc

8,000.00 85.00 476.00 560.00

lb/pulg^2 % kg/cm^2 Kg/cm^2

562.36

Kg/cm^2

De la viga

ESFUERZOS COMBINADOS

Elemento Viga Losa Diafragma Barrera Central Pavimento carpeta asfaltica % carga movil Suma

Carga w 1567.5744 1104 240.3565714 1296 270.25 172,207.183

Carga P Kg/m Kg/m 1261.872 Kg/m Kg/m kg-m

M=WL^2/8 Momento a L/2 194428.2123 136930.5 29811.726 160744.5 33519.44531 172,207.183 727,641.567

V=WL/4 Fi (Kg/cm^2) -72.821 -51.286 -11.166 -60.206 -12.554 -48.612 -256.645

Fs (kg/cm^2) 70.692 49.787 10.839 58.445 12.187 29.485 231.435

Etapa inicial= esfuerzos de tensado +peso viga En la fibra inferior=fii=fiic-Mv*100/Si En la fibra superior=fsic=fsic+Mv*100/Ss

ACTUANTES 197.663 kg/cm2 4.913 kg/cm2

ADMISIBLES 285.600 OK -40.362 OK

Etapa final= esfuerzos finales de tensado + todas las cargas En la fibra inferior En la fibra superior

-33.496 177.168

37.626 252.000

kg/cm2 kg/cm2

OK OK

Página | 31

DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE

18- ACCIONES EN LA VIGA INTERIOR CON BARRERA PARA EL CLARO DE 28m CARGA SOBRE VIGA INTERIOR (barrera) L = 28m S espacio = S espacio orilla = Longitud de viga= luz efectiva= espesor de losa=

2.3 1.35 28 27.5 0.2

m m m m m

** Separacion entre vigas **Voladizo de losa exterior ** Claro de viga ** Restamos 0.5m (holgura en pilastra, y medida entre apoyos) ** Minimo por recubrimiento

Area de viga exterior=

6531.56 cm2 0.653156 m2

Area de viga centro=

6531.56 cm2 0.653156 m2

Area promedio ponderada

0.653156 m2

Peso de viga = Peso losa = Peso diafragma = Peso barrera central= Pavimento carpeta asfaltica =

1,567.57 1,104.00 229.43 1296.00 270.25 4,467.26

TOTAL

Elemento Viga Losa Diafragma Barrera Central Pavimento carpeta asfaltica

Eiexp = Carga movil = n= Eviga= Elosa= eg= kg= Inercia de la Viga = Area de la Viga = Esp losa = W del camion I=Impacto=33% Quiñon de carga para MTO (Qm) Carga P en la viga = 2Px1.33Qm Carga w en la viga = 949xQm L de influencia Momento a L/2

Carga w 1,567.57 1,104.00 229.43 1,296.00 270.25 TOTAL 0.008 7500 1.3229 334252.7487 252671.328 88.81312587 0.868831313 21,676,325.68 6531.56 0.2 949 1.33

Kg/m Kg/m Kg/m Kg/m Kg/m Kg/m

Carga P Kg/m Kg/m 1,261.87 Kg/m Kg/m Kg/m

kg

cm cm4 cm2 m kg/m

0.610513135 8525.815934 kg 405.5638757 1.859090909 147309.045 kg-m

Quiñon de carga para CORTANTE (Qv) 0.79268398 kg Carga P para cortante = 2px1.33Qv 15814.0454 kg Carga w para cortante 752.2570972 kg-c L de influencia para cortante 1.452954545 kg-l Cortante a L/4 carga w 5171.767543 kg-c Cortante a L/4 carga w + carga p 28148.8567 kg-c

Momento ultimo = Mu Cortante Ultimo = Vu

** Se colocaron 5 diafragmas en el claro de 28m

M=WL^2/8 Momento a L/2 148,184.77 104,362.50 21,688.43 122,512.50 25,547.07 422,295.26

V=WL/4 cortante a L/4 10,777.07 7,590.00 1,577.34 8,910.00 1,857.97 30,712.38

Denominacion Mv ML Md Mb Mpav. Asfalto Mcp y Vcp

**Espesor de la losa al cubo (factor) AASHTO Art3.7.6 HS-20 **Relacion de modulo de la viga entre modulo de la losa A.C.I. Art8.5 A.C.I. Art8.5 0.888131259 m ** Distancia c.g de la viga al c.g. de la losa ** Factor 0.216763257 m4 0.653156 m2

AASHTO Art3.8.2 ** Adimensional *** Se toma en cuenta solamente el 70% de la carga P

** Adimensional

824,942.90 kg-m 92,033.53 kg

Página | 32

DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE

19- REVISION DE LA VIGA INTERIOR CON BARRERA PARA EL CLARO DE 28m RVISION DE LA VIGA INTERIOR (barrera) L = 28m VIGA INTERIOR (barrera) L=28 M ESFUERZOS DEBIDO AL TENSADO DE LOS CABLES Y LOS DEBIDO A LA CARGA DEL PESO PROPIO DE LA VIGA; LOSA 20 CM,DIAFRAGMA Y ACERAS

NUMERO DE CABLES = ESFUERZO DEL CABLE (KG/CM2) NUMERO DE CABLE

1 2 3 4 TOTAL

31 19000 37

** se considera 1.1 x Long del claro, para predimensionar ** Utilizados en la viga como diseño final

#. Torones 10 10 10 7 37

´´Y´´ ordenada 4 9 14 19

N x ´´Y´´ 40 90 140 133 403

ANALISIS DE ESFUERZOS ´´y´´ de todos los cables excentricidad de los cables Esfuerzo inicial=70% fs perdidas=0.175*esf inicial Esfuerzo final= Area de un Toron Area de los torones Fi= Fuerza inicial de pretensado Ft= Fuerza final de pretensado

10.892 70.295 13,300.000 2,327.500 10,972.500 0.987 36.519 485,702.700 400,704.728

**Centroide **Excentricidad KG/CM2 KG/CM2 KG/CM2 cm2 cm2 kg kg

Art.5.9.3 Art.5.9.5.3

Esfuerzos iniciales en la viga En la fibra inferior=fiic=Fi/area viga+Fi*(yi viga- ycables)/Si En la fibra superior=fsic=Fi/area viga+Fi*(yi viga- ycables)/Ss

202.240 -49.776

KG/CM2 KG/CM2

Esfuerzos finales en la viga En la fibra inferior =ffic=(ft/fi)*fiic En la fibra superior =ffsc=(ft/fi)*fsic

166.8481543 -41.06554565

KG/CM2 KG/CM2

fc fcinicial

560 476

kg/cm2 kg/cm2 Esfuerzos combinados

Fc Porcentaje de Esfuerzo Fi Fc

8,000.00 85.00 476.00 560.00

lb/pulg^2 % kg/cm^2 Kg/cm^2

562.36

Kg/cm^2

De la viga

ESFUERZOS COMBINADOS

Elemento Viga Losa Diafragma Barrera Central Pavimento carpeta asfaltica % carga movil Suma

Carga w 1567.5744 1104 229.4312727 1296 270.25 147,309.045

Carga P Kg/m Kg/m 1261.872 Kg/m Kg/m kg-m

M=WL^2/8 Momento a L/2 148184.7675 104362.5 21688.425 122512.5 25547.07031 147,309.045 569,604.308

V=WL/4 Fi (Kg/cm^2) -55.501 -39.088 -8.123 -45.886 -9.568 -41.583 -199.750

Fs (kg/cm^2) 53.879 37.945 7.886 44.544 9.289 25.222 178.764

Etapa inicial= esfuerzos de tensado +peso viga En la fibra inferior=fii=fiic-Mv*100/Si En la fibra superior=fsic=fsic+Mv*100/Ss

ACTUANTES 146.739 kg/cm2 4.102 kg/cm2

ADMISIBLES 285.600 OK -40.362 OK

Etapa final= esfuerzos finales de tensado + todas las cargas En la fibra inferior En la fibra superior

-32.902 137.699

37.626 252.000

kg/cm2 kg/cm2

OK OK

Página | 33

2 TORONES Ø21"

2 TORONES Ø21"

A3

#3 @ 0.10m 2 TORONES

#3 @ 0.10m B1 B2

Ø21"

2 TORONES Ø21"

2 TORONES

#3 @ 0.10m B1 B2

Ø21"

6 #4

A2

#3 @ 0.10m

#3 @ 0.10m

#3 @ 0.10m

#3 @ 0.10m

34 TORONES Ø21"

A1

ESCALA 1:30mm

A1

ESCALA 1:30mm

AASHTO TIPO V DISTRIBUCION DE ACERO VIGA EXTERIOR CLARO 32m

ESCALA 1:30mm

AASHTO TIPO V DISTRIBUCION DE CABLES VIGA EXTERIOR CLARO 28m

2 TORONES Ø21"

AASHTO TIPO V DISTRIBUCION DE ACERO VIGA EXTERIOR CLARO 28m

ESCALA 1:30mm

#3 @ 0.10m

2 TORONES Ø21"

#3 @ 0.10m B1 B2

2 TORONES Ø21"

6 #4

B1 B2

2 TORONES Ø21"

6 #4 A2

6 #4 A2

#3 @ 0.10m

A2

#3 @ 0.10m

#3 @ 0.10m

#3 @ 0.10m

#3 @ 0.10m

47 TORONES Ø21"

A1

#3 @ 0.10m

37 TORONES Ø12"

A1

ESCALA 1:30mm

ESCALA 1:30mm

AASHTO TIPO V DISTRIBUCION DE CABLES VIGA INTERIOR CLARO 28m

AASHTO TIPO V DISTRIBUCION DE ACERO VIGA INTERIOR CLARO 32m

#3 @ 0.10m B1 B2

ESCALA 1:30mm

AASHTO TIPO V DISTRIBUCION DE CABLES VIGA INTERIOR CLARO 32m

2 TORONES Ø21"

2 TORONES Ø21"

#3 @ 0.10m

35 TORONES Ø12"

A1

ESCALA 1:30mm

27 TORONES Ø21"

6 #4 A2

#3 @ 0.10m

AASHTO TIPO V DISTRIBUCION DE CABLES VIGA EXTERIOR CLARO 32m

B1 B2

6 #4 A2

43 TORONES Ø21"

2 TORONES

Ø21"

ESCALA 1:30mm

AASHTO TIPO V DISTRIBUCION DE ACERO VIGA INTERIOR CLARO 28m

AASHTO TIPO V DISTRIBUCION DE CABLES VIGA INTERIOR BARRERA CLARO 32m

A1

AASHTO TIPO V DISTRIBUCION DE ACERO VIGA INTERIOR BARRERA CLARO 32m

NOTAS GENERALES ENGANCHE PARA COLOCACION EN SITIO CON GRUA

Est. #3 @ 0.10m

TIPO 2

TIPO 1 a b

a c

a

b

a

b b TIPO 4

B1 B2

SECCION LONG. DE LA VIGA 1:100 m

a

TIPO 3 a

b c

b c

ESCALA 1:30mm

ESCALA 1:30mm

DISEÑO DE UN PUENTE CON LA SIG. INFORMACION: 4 CLAROS (2) DE 28 Y (2) DE 32 ESTRIBOS ABIERTOS PILASTRA RECTANGULAR VIGAS AASHTO TIPO V ACERA PRETIL BARRERA CENTRAL (60 cm) ANCHO DEL PUENTE DE 18.8m 4 CARRILES

AASHTO TIPO V DISTRIBUCION DE CABLES VIGA INTERIOR BARRERA CLARO 28m

ALUMNOS KAREN LIZETH DURON 20142002112 ADRIAN ROBERTO ARITA 20122006611

ESCALA 1:30mm

AASHTO TIPO V DISTRIBUCION DE ACERO VIGA INTERIOR BARRERA CLARO 28m

ASIGNATURA INGENIERIA DE PUENTES IC-990

INGENIERO ENCARGADO ING. ARNULFO PINEDA

UNIVERSIDAD NACIONAL AUTONOMA DE HONDURAS UNAH-VS

JOSE FERNANDO REYES 20152001448

ASIGNATURA

Fecha 10/03/2020

OSCAR DANILO BU 20132003621

INGENIERIA DE PUENTES IC-990 SECCION 18:00

Escala 1:30mm

Plano

04

DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE

20- ARMADO DE ACERO EN LA VIGA CUADRO DE ACERO PARA LA VIGA EXTERIOR (CLARO DE 32 mts) X 2 LONG. DEL CLARO

32 mts

BARRA

DIAMETRO VARILLA #

A1 A2 A3 B1 B2

3 3 3 4 4

SE P A R A C I O N ( c m)

10 10 10 30 30

CANT. DE VIGAS CANT I DAD

320 320 320 6 6

16

a (m)

b (m)

c (m)

TIPO

0.96 3.4 0.967 12 10

0.264 0.206 0.264 -

0.611 1.226 -

1 2 3 4 4

TOTAL (m)

PESO (kg)

9,395.20 18,462.72 12,579.84 2,304.00 1,920.00 TOTAL

5,255.28 10,327.26 7,036.63 2,291.13 1,909.27 26819.57

PESO TOTAL DE ACERO EN LOS DOS CLAROS DE 32m 26,819.57 kg

CUADRO DE ACERO PARA LA VIGA EXTERIOR (CLARO DE 28 mts) X 2 LONG. DEL CLARO

28 mts

BARRA

DIAMETRO VARILLA #

A1 A2 A3 B1 B2

3 3 3 4 4

SE P A R A C I O N ( c m)

10 10 10 30 30

CANT. DE VIGAS CANT I DAD

280 280 280 6 6

16

a (m)

b (m)

c (m)

TIPO

0.96 3.4 0.967 12 6

0.264 0.206 0.264 -

0.611 1.226 -

1 2 3 4 4

TOTAL (m)

PESO (kg)

8,220.80 16,154.88 11,007.36 2,304.00 1,152.00 TOTAL

4,598.37 9,036.35 6,157.05 2,291.13 1,145.56 23228.46

PESO TOTAL DE ACERO EN LOS DOS CLAROS DE 32m 23,228.46 kg

Página | 34

DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE

21- REVISION DE CORTANTE PARA LOS ESTRIBOS EN LA VIGA Y ACERO POR TEMPERATURA PARA EL PROCESO CONSTRUCTIVO REVISION POR CORTANTE Y MOMENTO PARA VIGA EXTERIOR LONG. DEL CLARO 32 mts

REVISION POR CORTANTE V ULTIMA:

98,539.85

KG

fy:

4200

KG/CM2

Avarilla

0.71

CM2

d:

170

CM

b:(d/s)

17

VC

101,388.00 86,179.80

KG

VR:

168,811.02

KG

f´c(losa): Recub

NOTA: espaciamiento recomendado en clase

Si Resiste

d:

19,000.00

KG/CM2

280

KG/CM2

5

CM2

155

CM

Ac torones 42.441 B

170

% 𝑑𝑒 𝐴𝑐𝑒𝑟𝑜 =

𝐴𝑠 𝑑 ∗𝐵

𝐹𝑝 𝐹𝑠𝑢 = 𝐹𝑝(1 − 0.5)(% 𝑑𝑒 𝑎𝑐𝑒𝑟𝑜)( ) 𝑓 𝑐 𝑙𝑜𝑠𝑎

CM2

𝐹𝑝 𝑀𝑛 = 𝐴𝑠(𝐹𝑝)(𝑑)(1 − 0.6)(% 𝑑𝑒 𝐴𝑐𝑒𝑟𝑜)( ) 𝑓 𝑐 𝑙𝑜𝑠𝑎

CM

𝑀𝑟 = 0.9(Mn)

% AC

0.001611

fsu

1,038.30

KG*CM2

MN

5,464,261.27

KG*CM

MR

4,917,835.15

KG*CM

MUL

1,018,386.00

KG*CM

RESISTENCIA

Vr= 0.9*(Vc + Vs)

ESPACIAMIENTO ESTRIBOS ESTRIBOS 3/8" @ 0.10 M

REVISION POR MOMENTO FP

VS=( 0.85*2*Av*fy*d)/s

KG

VS: RESISTENCIA

VC=( 0.71*2*b*fy)

%

Si Resiste

DISTRIBUCION DE ACERO CONSTRUCTIVO 6#4 NOTA: espaciamiento de 30cm en el centro de la seccion

Página | 35

DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE REVISION POR CORTANTE Y MOMENTO PARA VIGA EXTERIOR LONG. DEL CLARO 28 mts

REVISION POR CORTANTE V ULTIMA:

90,583.32

KG

fy:

4200

KG/CM2

Avarilla

0.71

CM2

d:

170

CM

b:(d/s)

17

VC

101,388.00

VS:

86,179.80

KG

VR:

168,811.02

KG

FP Recub d:

NOTA: espaciamiento recomendado en clase

19,000.00

KG/CM2

280

KG/CM2

5

CM2

155

CM

Ac torones 33.558 B % AC

170 0.001274

% 𝑑𝑒 𝐴𝑐𝑒𝑟𝑜 =

𝐴𝑠 𝑑 ∗𝐵

𝐹𝑝 𝐹𝑠𝑢 = 𝐹𝑝(1 − 0.5)(% 𝑑𝑒 𝑎𝑐𝑒𝑟𝑜)( ) 𝑓 𝑐 𝑙𝑜𝑠𝑎

CM2

𝐹𝑝 𝑀𝑛 = 𝐴𝑠(𝐹𝑝)(𝑑)(1 − 0.6)(% 𝑑𝑒 𝐴𝑐𝑒𝑟𝑜)( ) 𝑓 𝑐 𝑙𝑜𝑠𝑎

CM

𝑀𝑟 = 0.9(Mn)

%

fsu

820.98

KG*CM2

MN

3,416,271.52

KG*CM

MR

3,074,644.36

KG*CM

MUL

1,018,386.00

KG*CM

RESISTENCIA

Vr= 0.9*(Vc + Vs)

ESPACIAMIENTO ESTRIBOS ESTRIBOS 3/8" @ 0.10 M

REVISION POR MOMENTO f´c(losa):

VS=( 0.85*2*Av*fy*d)/s

KG

Si Resiste

RESISTENCIA

VC=( 0.71*2*b*fy)

Si Resiste

DISTRIBUCION DE ACERO CONSTRUCTIVO 6#4 NOTA: espaciamiento de 30cm en el centro de la seccion

Página | 36

DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE REVISION POR CORTANTE Y MOMENTO PARA VIGA INTERIOR LONG. DEL CLARO 32 mts

REVISION POR CORTANTE V ULTIMA:

86,862.08

KG

fy:

4200

KG/CM2

Avarilla

0.71

CM2 CM

d:

170

b:(d/s)

17

VC

101,388.00

VS:

86,179.80

KG

168,811.02

KG

f´c(losa): Recub

NOTA: espaciamiento recomendado en clase

Si Resiste

d:

19,000.00

KG/CM2

280

KG/CM2

5

CM2

155

CM

Ac torones 34.545 B % AC

170 0.001311

𝐴𝑠 𝑑 ∗𝐵

𝐹𝑝 𝐹𝑠𝑢 = 𝐹𝑝(1 − 0.5)(% 𝑑𝑒 𝑎𝑐𝑒𝑟𝑜)( ) 𝑓 𝑐 𝑙𝑜𝑠𝑎 𝐹𝑝 𝑀𝑛 = 𝐴𝑠(𝐹𝑝)(𝑑)(1 − 0.6)(% 𝑑𝑒 𝐴𝑐𝑒𝑟𝑜)( ) 𝑓 𝑐 𝑙𝑜𝑠𝑎

CM

𝑀𝑟 = 0.9(Mn)

%

845.13

KG*CM2

MN

3,620,183.92

KG*CM

MR

3,258,165.52

KG*CM

834,461.17

KG*CM

RESISTENCIA

% 𝑑𝑒 𝐴𝑐𝑒𝑟𝑜 =

CM2

fsu

MUL

Vr= 0.9*(Vc + Vs)

ESPACIAMIENTO ESTRIBOS ESTRIBOS 3/8" @ 0.10 M

REVISION POR MOMENTO FP

VS=( 0.85*2*Av*fy*d)/s

KG

VR: RESISTENCIA

VC=( 0.71*2*b*fy)

Si Resiste

DISTRIBUCION DE ACERO CONSTRUCTIVO 6#4 NOTA: espaciamiento de 30cm en el centro de la seccion

Página | 37

DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE REVISION POR CORTANTE Y MOMENTO PARA VIGA INTERIOR LONG. DEL CLARO 28 mts

REVISION POR CORTANTE V ULTIMA:

80,339.15

KG

fy:

4200

KG/CM2

Avarilla

0.71

CM2

d:

170

CM

b:(d/s)

17

VC

101,388.00

VS:

86,179.80

KG

VR:

168,811.02

KG

FP Recub d:

NOTA: espaciamiento recomendado en clase

19,000.00

KG/CM2

280

KG/CM2

5

CM2

155

CM

Ac torones 26.649 B % AC

170 0.001011

𝐴𝑠 𝑑 ∗𝐵

𝐹𝑝 𝐹𝑠𝑢 = 𝐹𝑝(1 − 0.5)(% 𝑑𝑒 𝑎𝑐𝑒𝑟𝑜)( ) 𝑓 𝑐 𝑙𝑜𝑠𝑎 𝐹𝑝 𝑀𝑛 = 𝐴𝑠(𝐹𝑝)(𝑑)(1 − 0.6)(% 𝑑𝑒 𝐴𝑐𝑒𝑟𝑜)( ) 𝑓 𝑐 𝑙𝑜𝑠𝑎

CM

𝑀𝑟 = 0.9(Mn)

%

651.96

KG*CM2

MN

2,154,378.84

KG*CM

MR

1,938,940.95

KG*CM

664,145.25

KG*CM

RESISTENCIA

% 𝑑𝑒 𝐴𝑐𝑒𝑟𝑜 =

CM2

fsu

MUL

Vr= 0.9*(Vc + Vs)

ESPACIAMIENTO ESTRIBOS ESTRIBOS 3/8" @ 0.10 M

REVISION POR MOMENTO f´c(losa):

VS=( 0.85*2*Av*fy*d)/s

KG

Si Resiste

RESISTENCIA

VC=( 0.71*2*b*fy)

Si Resiste

DISTRIBUCION DE ACERO CONSTRUCTIVO 6#4 NOTA: espaciamiento de 30cm en el centro de la seccion

Página | 38

DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE REVISION POR CORTANTE Y MOMENTO PARA VIGA INTERIOR (barrera) LONG. DEL CLARO 32 mts

REVISION POR CORTANTE V ULTIMA:

100,257.45

KG

fy:

4200

KG/CM2

Avarilla

0.71

CM2

d:

170

CM

b:(d/s)

17

VC

101,388.00

VS:

86,179.80

KG

VR:

168,811.02

KG

FP Recub d:

NOTA: espaciamiento recomendado en clase

19,000.00

KG/CM2

280

KG/CM2

5

CM2

155

CM

Ac torones 46.389 B

170

% 𝑑𝑒 𝐴𝑐𝑒𝑟𝑜 =

𝐴𝑠 𝑑 ∗𝐵

𝐹𝑝 𝐹𝑠𝑢 = 𝐹𝑝(1 − 0.5)(% 𝑑𝑒 𝑎𝑐𝑒𝑟𝑜)( ) 𝑓 𝑐 𝑙𝑜𝑠𝑎

CM2

𝐹𝑝 𝑀𝑛 = 𝐴𝑠(𝐹𝑝)(𝑑)(1 − 0.6)(% 𝑑𝑒 𝐴𝑐𝑒𝑟𝑜)( ) 𝑓 𝑐 𝑙𝑜𝑠𝑎

CM

𝑀𝑟 = 0.9(Mn)

% AC

0.00176

fsu

1,134.89

KG*CM2

MN

6,528,152.06

KG*CM

MR

5,875,336.85

KG*CM

MUL

1,045,438.33

KG*CM

RESISTENCIA

Vr= 0.9*(Vc + Vs)

ESPACIAMIENTO ESTRIBOS ESTRIBOS 3/8" @ 0.10 M

REVISION POR MOMENTO f´c(losa):

VS=( 0.85*2*Av*fy*d)/s

KG

Si Resiste

RESISTENCIA

VC=( 0.71*2*b*fy)

%

Si Resiste

DISTRIBUCION DE ACERO CONSTRUCTIVO 6#4 NOTA: espaciamiento de 30cm en el centro de la seccion

Página | 39

DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE REVISION POR CORTANTE Y MOMENTO PARA VIGA INTERIOR (barrera) LONG. DEL CLARO 28 mts

REVISION POR CORTANTE V ULTIMA:

92,033.53

KG

fy:

4200

KG/CM2

Avarilla

0.71

CM2 CM

d:

170

b:(d/s)

17

VC

101,388.00

VS:

86,179.80

KG

168,811.02

KG

f´c(losa): Recub

NOTA: espaciamiento recomendado en clase

Si Resiste

d:

19,000.00

KG/CM2

280

KG/CM2

5

CM2

155

CM

Ac torones 36.519 B % AC

170 0.001386

𝐴𝑠 𝑑 ∗𝐵

𝐹𝑝 𝐹𝑠𝑢 = 𝐹𝑝(1 − 0.5)(% 𝑑𝑒 𝑎𝑐𝑒𝑟𝑜)( ) 𝑓 𝑐 𝑙𝑜𝑠𝑎 𝐹𝑝 𝑀𝑛 = 𝐴𝑠(𝐹𝑝)(𝑑)(1 − 0.6)(% 𝑑𝑒 𝐴𝑐𝑒𝑟𝑜)( ) 𝑓 𝑐 𝑙𝑜𝑠𝑎

CM

𝑀𝑟 = 0.9(Mn)

%

893.42

KG*CM2

MN

4,045,740.23

KG*CM

MR

3,641,166.21

KG*CM

824,942.90

KG*CM

RESISTENCIA

% 𝑑𝑒 𝐴𝑐𝑒𝑟𝑜 =

CM2

fsu

MUL

Vr= 0.9*(Vc + Vs)

ESPACIAMIENTO ESTRIBOS ESTRIBOS 3/8" @ 0.10 M

REVISION POR MOMENTO FP

VS=( 0.85*2*Av*fy*d)/s

KG

VR: RESISTENCIA

VC=( 0.71*2*b*fy)

Si Resiste

DISTRIBUCION DE ACERO CONSTRUCTIVO 6#4 NOTA: espaciamiento de 30cm en el centro de la seccion

Página | 40

DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE

DISEÑO DE LA SUBESTRUCTURA ESTRIBO CERRADO Y CIMENTACION DEL ESTRIBO

Página | 41

DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE

DEFINICION DE UN ESTRIBO

Definición Los estribos son “los elementos que constituyen los soportes extremos de las obras de paso”. Además de recibir las cargas transmitidas por el tablero, han de sostener las tierras de los terraplenes de acceso a la estructura. La función de contención de tierras incide en su durabilidad, por lo que hace necesaria una buena impermeabilización. La altura máxima del estribo no suele superar los 15 m ya que para alturas mayores e incluso por encima de los 10 m, dependiendo de la topografía del terreno y de la rasante, suele ser más ventajoso aumentar la longitud del puente y disminuir la altura del estribo. Funciones: Sus principales funciones son:  Servir de elemento de transición entre el terreno (calzada) y el tablero del puente (losas de transición)  Contener y dar estabilidad a las tierras.  Elemento resistente y de apoyo.  Proteger a las tierras de posibles erosiones y arrastres de tipo fluvial y pluvial. Clasificación: El material de los estribos es normalmente el hormigón armado. En algunos casos es necesario acudir al pretensado para contrarrestar el efecto de esfuerzos importantes. Se pueden clasificar en los siguientes grupos:  Estribos cerrados.  Estribos abiertos.  Sillas-cargadero.  Estribos de tierra reforzada.

Página | 42

DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE

B) COMPONENTES DE LA SUB-ESTRUCTURA (ESTRIBO) Las componentes que comprenden esta parte del puente son: los estribos, las pilastras y la cimentacion de las mismas.

1- DISEÑO DEL ESTRIBO ** Analizamos las cargas permanentes que actúan en el estribo. DATOS GENERALES Altura Viga AASHTO Tipo 1.6 Luz Efectiva de Puente 27.5 Longitud de Cuerpo Estribo 19.45

m m m

REACCIONES EN ESTRIBO CERRADO CARGA PERMANENTE Vigas Externas 4,306.54 Vigas Internas 3,171.26 Vigas Internas (barrera) 4,467.26 Carga Puntual sobre el Estribo 415,698.80 w TOTAL EN ESTRIBO

21,372.69

Calculo de linea de influencia y quiñón de cortante

kg/m kg/m kg/m kg kg/m

Espaciamiento entre Vigas S Quiñón de Cortante Qv

2.3 m 0.79

Luz Efectiva de Viga Linea de Influencia LI

27.5 m 1.45

** Lo siguiente que realizamos es el análisis de la carga móvil como componente de carga viva en el puente para el diseño del estribo. Carga Movil Factor de Impacto Linea de Influencia LI Quiñón de Cortante Q

CARGA MOVIL 7,500.00 kg **Camion Hs-20** 1.33 **33% Carga movil** 1.45 0.79

Viga Interna Puntual en Estribo

22,977.09 kg

Viga Externa Factor de Espacio FE Puntual en Estribo

0.7 *Dist Neta/S vigas [(1.35+1.15)-1]/(2.3) min 0.7 16,083.96 kg P=2*V*Q*LI*FE

Viga Interna con barrera Factor de Espacio FE Puntual en Estribo

0.87 *Dist Neta/S vigas [ ( 2.3 - 0.3 ) / 2.3 ] 19,980.08 kg P=2*V*Q*LI*FE

w TOTAL EN ESTRIBO

8,433.75

kg/m

P=2*V*Q*LI

*Suma de Cargas / L Cuerpo de Estribo

** Carga permanente distribuida en el estribo (19.45m) =► ** Carga móvil distribuida en el estribo (19.45m) =►

21,372.69

8,433.75

kg/m

kg/m

Página | 43

DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE i.

Revisión de estabilidad en el muro del estribo

** Se describen las los pesos que actúan en el muro, incluyendo el peso propio del mismo; teniendo como resultado un momento resistente en base a un punto de referencia especificado en el esquema. REVISION DE ESTABILIDAD Parte Peso Peso (kg) Base 2400*7.20*1.20 20,736 Cuerpo Rectangular 2400*8.00*0.80 15,360 Cuerpo Triangular 2400*0.4*8.00/2 3,840 Relleno Rectangular 1600*4*8.00 51,200 Relleno Triangular 1600*0.4*8.00/2 2,560 Relleno Superior 1600*4.4*2.80 19,712 Viga Almohadón 2400*0.8*1.0 1,920 Pantalla 2400*0.3*1.8 1,296 Carga Permanente Super-Estructura 21,372.69 Suma de Carga Permanente 137,996.69 Carga Movil 8,433.75 SUMA TOTAL (movil + permanente) 146,430.44

-

Brazo p/ Zap 3.60 2.40 2.93 5.20 3.07 5.00 2.40 2.65 2.25 2.25

Mto Resistente (kg-m) 74,649.60 36,864.00 11,264.00 266,240.00 7,850.67 98,560.00 4,608.00 3,434.40 48,088.55 551,559.22 18,975.94 570,535.15

Revisaremos la estabilidad del muro por volteo, en base a la presión ejercida por la masa de suelo que actúa sobre el mismo.

REVISION DE VOLTEO Altura h1 12.00 m Sobrecarga h2 0.60 m Altura Total H 12.60 m Angulo de Fricción ϴ 35 Grados Coeficiente de Suelo Activo Ka 0.270990054 ( 1 - se n ϴ ) / ( 1 + se n ϴ) Peso Específico del Suelo γ 1,600 kg/m3 Ka * γ 433.58 kg/m2/ml Ka * γ * h1 5203.01 kg/m2 Ka * γ * h2 260.15 kg/m2 Fuerza 1 (rectangulo) 3,121.81 kg Fuerza 2 (triangulo) 31,218.05 kg Brazo Relleno (rectangulo) 6.00 m Brazo Relleno (triangulo) 4.00 m Momento Volcante relleno 1 18,730.83 kg-m Momento Volcante relleno 2 124,872.22 kg-m MOMENTO VOLTEO TOTAL 143,603.05 kg-m Factor Fuerza Sísmica 0.233 Fza Sísmica 1 ( superestructura ) 6,944.90 kg Fza Sísmica 2 ( estribo + relleno ) 27,173.39 kg Mto Sísmico 1 0.00 kg-m Mto Sísmico 2 0.00 kg-m Factor al Volteo = Mto Resistente / Mto Volcante Mto Resistente (carga permanente) 551,559.22 kg-m Momento Volcante 143,603.05 kg-m Factor al Volteo 3.84 *Adimensional PASA FSV > 2

** Se utilizó el pre-dimensionamiento para el ancho del muro que es 0.6 la altura ** Dado que el valor del factor de volteo es mayor que el factor de seguridad, entonces podemos decir que el muro es estable en base a su peso, considerando las condiciones más críticas del puente, es decir cuando sobre este no actúa la carga móvil. Página | 44

DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE -

Revisaremos la estabilidad del muro por deslizamiento, considerando que el peso propio del estribo contrarresta el empuje lateral del suelo que tiende a deslizarlo.

REVISION AL DESLIZAMIENTO Factor al deslizamiento = (Sum Carga perm*coef. friccion)/Sum F relleno Coeficiente de Fricción 0.5 Suma de Fuerzas F1 + F2 34,339.86 kg Suma de Carga Permanente 137,996.69 kg Factor al Deslizamiento 1.67 *Adimensional PASA FSD > 1.5

** Para el análisis de fuerzas F1 y F2 se consideró una sobrecarga en la parte superior del muro por la acción de la carga móvil generada por los vehículos que circulan en el puente. REVISION POR TERCIO MEDIO Ubicacion Resultante = (Mto Resistente - Mto Volcante) / Sum de Cargas Ubicacion de Resultante 2.92 m Excentricidad = (base/2) - Ubicacion Resultante Base 7.20 m Excentricidad 0.6844 m Base / 6 1.20 m PASA B/6 > e

** La referencia de la ubicación de la resultantes es de derecha a izquierda en el muro (referencia en la imagen con círculo rojo). (VER ESQUEMA 04) ** El análisis para la revisión de la linea de fuerza diagonal, se localiza en el tercio medio, por lo que el muro es mecánicamente estable en base a los dos análisis anteriores. ESFUERZOS SOBRE EL SUELO

Carga P (permanente + móvil ) Base de la Zapata del Muro B Longitud L Excentricidad e Qmax Qmin

146.43 7.2 1 0.6844 31.94 8.74

Ton m ML m Ton/m2 Ton/m2

** Dada la condición de los esfuerzos máximos, se debe comprobar la capacidad de soporte del suelo en el sitio. Página | 45

Pantalla Neopreno

D #4@27cm PRINCIPAL A

Relleno

#9@14cm

C #5@27cm

PRINCIPAL A

A1

#9@14cm

#5@28cm B #6@27cm

E, E1 #9@16cm F #8@30cm

Referencia para el momento resistente

DIMENSIONES DEL ESTRIBO a

a b

a

NOTAS GENERALES -

TIPO 3

TIPO 2

TIPO 1

DISEÑO DE UN PUENTE CON LA SIG. INF: 4 CLAROS (2) DE 28 Y (2) DE 32 ESTRIBOS ABIERTOS PILASTRA RECTANGULAR VIGAS AASHTO TIPO V ACERA PRETIL BARRERA CENTRAL (60 cm) ANCHO DEL PUENTE DE 18.8m 4 CARRILES

b

a

a (unica)

ALUMNOS KAREN LIZETH DURON 20142002112 ADRIAN ROBERTO ARITA 20122006611

TIPO 3.1

TIPO 4

a (unica)

a

ASIGNATURA INGENIERIA DE PUENTES IC-990

INGENIERO ENCARGADO ING. ARNULFO PINEDA

UNIVERSIDAD NACIONAL AUTONOMA DE HONDURAS UNAH-VS

JOSE FERNANDO REYES 20152001448

ASIGNATURA

Fecha 12/05/2020

OSCAR DANILO BU 20132003621

INGENIERIA DE PUENTES IC-990 SECCION 18:00

Escala 1:90 m

Esquema

04

DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE ii. Armado de acero en el muro del estribo ** Se detalla cada una de las fuerzas actuantes en el muro que generan un momento en el mismo, de ahí partimos el análisis para calcular la cantidad de acero que debe llevar. FUERZAS ACTUANTES EN EL MURO Fuerza 1 (debido a relleno rectangular) 3,121.81 kg Brazo 1 5.4 m Fuerza 2 (debido a relleno triangular) 31,218.05 kg Brazo 2 3.6 m Fuerza 3 (debido a carga sísmica) 6,944.90 kg Brazo 3 3.6 m

**Brazos sin considerar espesor de zapata

** A partir de las fuerzas descritas en cada uno de los brazos, se calcula el momento total aplicado en el muro. Mto 1 ( debido a relleno rectangular ) Mto 2 ( debido a relleno triangular ) Mto 3 ( debido a carga sísmica ) MOMENTO TOTAL

16,857.75 112,385.00 25,001.64 154,244.39

kg-m kg-m kg-m kg-m

** Partiendo del momento total, aplicamos la formula M/33d para calcular el acero principal. ACERO PRINCIPAL As = M/33d M d Peralte As Varilla # Area de Barra Cantidad Varillas / ML Armado

154,244.39 112 41.73 9 6.41 7 # 9 @ 14

Kg-m cm cm2 cm2 # 9

** El acero longitudinal es variable a lo largo de todo el estribo dada la asimetría que contiene, dividiendo el muro en 3 niveles de armado longitudinal. (VER PLANO 05) ACERO LONGITUDINAL H Estribo - e Zapata - h Pantalla 9 3 Secciones @ 3 Area de Trapecio Inferior 33750 ASD = 0.002 * Area Trapecio / 2 ASD 33.75 Varilla # 6 Area de Barra 2.85 Cantidad Varillas / Seccion 12 Armado # 6 @ 27 # 6 @ 27 h = 3m inferior # 5 @ 27 h = 3 - 6m intermedio # 4 @ 27 h = 6 - 9m superior

m m cm2 cm2 cm2 # 6

Página | 46

DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE iii. Revisión de cimentacion profunda / pilotes ** Los pilotes recibirán una carga axial y a flexión que se describe de la siguiente forma: Carga P Factor Flexion

146.43 Ton 1.25

Carga Axial Pv Capacidad del pilote # Pilotes Propuesta

183.04 Ton 35 Ton 5.23 6 Pilotes

** Para la carga axial se considera un factor multiplicado de 1.25 veces la carga P ** El siguiente esquema representa un ancho analizado para simplificar la longitud total del estribo, en el que caben dos filas de pilotes de 6 pilotes cada una absorbiendo la carga P. ** Ver el plano 05 para visualizar la distribución en perfil de los pilotes. Hacia lo Largo del Muro

6

5

4

3

2

1

0.5 m 1.23 0.5 m 0.5

1.6

1.6

1

1

7.2

1

0.5

m

** El análisis de cargas para los esfuerzos que resistirán los pilotes los detallamos de la siguiente forma: Eje 1 2 3 4 5 6

# Pilotes 0.95 0.95 0.95 1 1 1 5.85

Centroide n Excentricidad

2.85 4.76 0.43

Distancia x 0 1 2 3 4.6 6.2

m pilotes/ml m

Momento Area 0 0.95 1.9 3 4.6 6.2 16.65

dx 2.85 1.85 0.85 0.15 1.75 3.35

dx 2 7.716375 3.251375 0.686375 0.0225 3.0625 11.2225 25.961625

**Mto Area / # Pilotes ** # Pilotes / sepracion entre filas de pilotes ** (Centroide + 0.5) - Ubicacion de la Resultante de Fuerzas

Página | 47

DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE ** calculamos la carga P que llega a cada pilote de la siguiente manera:

** Expresamos la carga en cada uno de los ejes en los que tenemos pilotes y quedaría así: Eje 1 2 3 4 5 6

( Ton ) 30.79 30.79 30.79 30.79 30.79 30.79

6.91 4.49 2.06 0.36 4.24 8.12

Carga ( Ton ) 37.70 35.27 32.85 30.42 26.54 22.66

**Factor 1.20** Carga Reducida ( Ton ) 31.42 29.40 27.37 25.35 22.12 18.89

< < < < <
2 ** Se utilizó el pre-dimensionamiento para el ancho del muro que es 0.6 la altura, siendo este constante en toda la longitud del aletón. Página | 51

DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE ** Dado que el valor del factor de volteo es mayor que el factor de seguridad, entonces podemos decir que el muro (aletón) es estable en base a su peso, considerando que solo actúa el peso propio del mismo. -

Revisaremos la estabilidad del muro (aletón) por deslizamiento, considerando que el peso propio del muro contrarresta el empuje lateral del suelo que tiende a deslizarlo.

REVISION AL DESLIZAMIENTO Factor al deslizamiento = (Sum Carga perm*coef. friccion)/Sum F relleno Coeficiente de Fricción 0.5 Suma de Fuerzas F1 + F2 34,339.86 kg Suma de Carga Permanente 113,408.00 kg Factor al Deslizamiento 1.65 *Adimensional PASA FSD > 1.5

** Para el análisis de fuerzas F1 y F2 se consideró solamente la acción de empuje que ejerce la masa del suelo presente sobre el aletón. REVISION POR TERCIO MEDIO Ubicacion Resultante = (Mto Resistente - Mto Volcante) / Sum de Cargas Ubicacion de Resultante 3.10 m Excentricidad = (base/2) - Ubicacion Resultante Base 7.20 m Excentricidad 0.4977 m Base / 6 1.20 m PASA B/6 > e

** La referencia de la ubicación de la resultantes es de derecha a izquierda en el muro (referencia en la imagen con círculo rojo). ** El análisis para la revisión de la linea de fuerza diagonal, se localiza en el tercio medio, por lo que el muro es mecánicamente estable en base a los dos análisis anteriores.

ESFUERZOS SOBRE EL SUELO

Carga Permanente Base de la Zapata del Muro B Longitud L Excentricidad e Qmax Qmin

113.41 7.2 1 0.4977 22.28 9.22

Ton m ML m Ton/m2 Ton/m2

** Dada la condición de los esfuerzos máximos, se debe comprobar la capacidad de soporte del suelo en el sitio. Página | 52

DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE

** Ver detalle de armado de aletón en el esquema 06 viii.

Armado de acero en el aletón

Fuerza 1 (debido a relleno rectangular) Brazo 1 Fuerza 2 (debido a relleno triangular) Brazo 2 Mto 1 ( debido a relleno rectangular ) Mto 2 ( debido a relleno triangular ) MOMENTO TOTAL

3,121.81 5.4 31,218.05 3.6

kg m kg m

16,857.75 kg-m 112,385.00 kg-m 129,242.74 kg-m

**Brazos sin considerar espesor de zapata

**Considerando la Altura Máxima

** A partir de los esfuerzos aplicados en el aletón se considera un acero principal de la siguiente manera, tomando en cuenta el momento entre 33 veces el peralte efectivo. ACERO PRINCIPAL As = M/33d M d Peralte As Varilla # Area de Barra Cantidad Varillas / ML Armado

129,242.74 112 34.97 9 6.41 6 # 9 @ 16

Kg-m cm cm2 cm2 # 9

** El acero longitudinal es variable a lo largo de todo el estribo dada la asimetría que contiene, dividiendo el muro en 3 niveles de armado longitudinal. (VER ESQUEMA 06) ACERO LONGITUDINAL H Total de Aleta 12 3 Secciones @ 4 Area de Trapecio Inferior 44000 ASD = 0.002 * Area Trapecio / 2 ASD 44.00 Varilla # 6 Area de Barra 2.85 Cantidad Varillas / Seccion 16 Armado # 6 @ 26 # 6 @ 26 h = 4m inferior # 5 @ 26 h = 4 - 8m intermedio # 4 @ 26 h = 8 - 12m superior

m m cm2 cm2 cm2 # 6

Página | 53

D #4@26cm PRINCIPAL A

Relleno

#9@16cm

C #5@26cm

PRINCIPAL A

A1

#9@16cm

#5@32cm B #6@26cm

E, E1 #9@16cm F #8@30cm

Referencia para el momento resistente

DIMENSIONES DEL ALETON TIPO 2

TIPO 1 a

a b

a

NOTAS GENERALES -

DISEÑO DE UN PUENTE CON LA SIG. INF: 4 CLAROS (2) DE 28 Y (2) DE 32 ESTRIBOS ABIERTOS PILASTRA RECTANGULAR VIGAS AASHTO TIPO V ACERA PRETIL BARRERA CENTRAL (60 cm) ANCHO DEL PUENTE DE 18.8m 4 CARRILES

b

TIPO 3

a

a (unica)

ALUMNOS KAREN LIZETH DURON 20142002112 ADRIAN ROBERTO ARITA 20122006611

TIPO 3.1

TIPO 4

a (unica)

a

ASIGNATURA INGENIERIA DE PUENTES IC-990

INGENIERO ENCARGADO ING. ARNULFO PINEDA

UNIVERSIDAD NACIONAL AUTONOMA DE HONDURAS UNAH-VS

JOSE FERNANDO REYES 20152001448

ASIGNATURA

Fecha 12/05/2020

OSCAR DANILO BU 20132003621

INGENIERIA DE PUENTES IC-990 SECCION 18:00

Escala 1:90 m

Esquema

06

Aletón VIGA AASHTO TIPO V (xx CABLES)

Zapata del estribo D #4@27cm

G

Aletón

#4@33cm PRINCIPAL A

H

#9@14cm

#4@28cm

C

SECCION EN PLANTA DE LOS ESTRIBOS 1:400 m

#5@27cm

S=2%

A1 PRINCIPAL A

S=2%

I

#5@28cm

J

#9@14cm

#4@15cm

5#5

B #6@27cm

E, E1 #9@16cm F

SECCION FRONTAL DEL ESTRIBO CERRADO

#8@30cm

1:250 m

1 E

4

DETALLE DE ARMADO DEL ESTRIBO 1:70 m

#9@16cm

NOTAS GENERALES DISEÑO DE UN PUENTE CON LA SIG. INFORMACION: 4 CLAROS (2) DE 28 Y (2) DE 32 ESTRIBOS ABIERTOS PILASTRA RECTANGULAR VIGAS AASHTO TIPO V ACERA PRETIL BARRERA CENTRAL (60 cm) ANCHO DEL PUENTE DE 18.8m 4 CARRILES

ALUMNOS KAREN LIZETH DURON 20142002112 ADRIAN ROBERTO ARITA 20122006611

ASIGNATURA INGENIERIA DE PUENTES IC-990

INGENIERO ENCARGADO ING. ARNULFO PINEDA

UNIVERSIDAD NACIONAL AUTONOMA DE HONDURAS UNAH-VS

JOSE FERNANDO REYES 20152001448

ASIGNATURA

Fecha 10/05/2020

OSCAR DANILO BU 20132003621

INGENIERIA DE PUENTES IC-990 SECCION 18:00

Escala LAS INDICADAS

Plano

05

DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE ix.

Cuadros de acero para Estribo, aletas y pantalla CUADRO DE ACERO PARA EL ESTRIBO CERRADO X 2

LONG. DEL ESTRIBO

18.8 mts

BARRA

DIAMETRO VARILLA #

SEPARACION (cm)

A A1 B C D E E1 F

9 5 6 5 4 9 9 8

14 28 27 27 27 16 16 30

CANT. DE ESTRIBOS

2

CANTIDAD

a (m)

b (m)

c (m)

TIPO

134.29 67.143 22.222 22.222 22.222 117.5 117.5 46

10.64 10.32 18.8 mts 18.8 mts 18.8 mts 0.61 0.61 18.8 mts

7 6.85

-

3.1 3 4 4 4 1 2 4

TOTAL (m)

PESO (kg)

2,857.60 1,385.83 835.56 835.56 835.56 1,931.70 1,896.45 3,459.20 TOTAL

14,385.78 2,153.26 1,869.50 1,298.26 830.89 9,724.60 9,547.14 13,759.50 53,568.93

PESO TOTAL DE ACERO EN LOS DOS ESTRIBOS DEL PUENTE 53,568.93 kg

CUADRO DE ACERO PARA LA PANTALLA EN EL ESTRIBO CERRADO X 2 LONG. DEL ESTRIBO

18.8 mts

BARRA

DIAMETRO VARILLA #

SEPARACION (cm)

G H I J

4 4 4 5

33 28 15 14

CANT. DE ESTRIBOS CANTIDAD

a (m)

56.97 2.36 18 18.8 mts 125.33 0.3 mts 10 18.8 mts

2 b (m)

c (m)

TIPO

0.1 0.6 -

-

1 3 2 3

TOTAL (m)

PESO (kg)

549.19 676.80 300.80 376.00 TOTAL

546.12 673.02 299.12 584.22 2,102.48

PESO TOTAL DE ACERO EN LAS PANTALLAS DE LOS ESTRIBOS 2,102.48 kg

CUADRO DE ACERO PARA LAS ALETAS DEL ESTRIBO CERRADO X 2 LONG. DEL ESTRIBO

12.0 mts

BARRA

DIAMETRO VARILLA #

SEPARACION (cm)

A A1 B C D E E1 F

9 5 6 5 4 9 9 8

16 32 26 26 26 16 16 30

CANT. DE ESTRIBOS

2

CANTIDAD

a (m)

b (m)

c (m)

TIPO

75 37.5 30.769 30.769 30.769 75 75 46

10.64 10.32 12.0 mts 12.0 mts 12.0 mts 0.61 0.61 12.0 mts

7 6.85

-

3.1 3 4 4 4 1 2 4

TOTAL (m)

PESO (kg)

1,596.00 774.00 738.46 738.46 738.46 1,233.00 1,210.50 2,208.00 TOTAL

8,034.61 1,202.62 1,652.26 1,147.40 734.34 6,207.19 6,093.92 8,782.66 33,854.99

PESO TOTAL DE ACERO EN LAS ALETAS DEL ESTRIBO 33,854.99 kg

Página | 54

DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE

DISEÑO DE LA SUBESTRUCTURA PILASTRA RECTANGULAR Y CIMENTACION DE LA PILASTRA

Página | 55

DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE

DEFINICION DE UNA PILASTRA

Pilastras: Son los apoyos intermedios para la superestructura de un puente de claros múltiples. Los apoyos extremos del mismo los llamamos estribos. Las pilastras se diseñan para cargas verticales que les impone la superestructura, aunque pueden actuar como pila-estribo, en el caso de puente de arcos, a fin de asegurar la estabilidad de éste en un caso de falla de uno de los arcos. Llamamos "pilastra" a aquella parte de subestructura que recibe la acción de dos tramos de la superestructura, teniendo como función el llevar estas cargas hasta el terreno en que se apoya en forma tal que los esfuerzos que estas cargas le imponen no excedan a los admisibles del terreno. CARGAS PARA EL DISEÑO DE PILASTRAS. Entre los tipos de cargas a considerar en el diseño y cálculo de una pila tenemos: 1. Cargas de la superestructura, carga permanente, móvil y por cambio de longitud producido por variaciones de temperatura, defectos de fabricación, contracción de fraguado, etc. 2. Reacciones desarrolladas por imperfecciones de los dispositivos 3. Cargas generadas por el movimiento de las cargas vivas. 4. Además, si el puente tiene curvatura horizontal, se presenta un empuje lateral por fuerza centrífuga. 5. Cargas del agua: presión hidrodinámica de las secciones sumergidas. 6. El impacto y fricción de las partículas sólidas arrastradas por la corriente puede producir erosión en la pilastra. 7. Efecto de socavación. 8. La acción de los cuerpos flotantes, como hielo y troncos de árboles, así como los efectos del viento, tanto en superestructura, infraestructura, como en la carga móvil 9. La subpresión del lecho de cimentación. Página | 56

DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE

C) COMPONENTES DE LA SUB-ESTRUCTURA (PILASTRA) Las componentes que comprenden esta parte de las pilastras son: el capitel, el fuste y la cimentacion de la pilas

1- DISEÑO DE LA PILASTRA A partir de las indicaciones iniciales consideramos las siguientes dimensiones: LONGITUD Ancho de Puente (entre ejes de vigas) Ancho Viga AASHTO Tipo V Holgura Ancho de Tope Longitud Total Capitel Longitud Voladizo PERALTE Y ESPESOR Altura (parte rectangular ) Altura (parte triangular ) Altura Total Capitel Espesor Total Capitel Luz Efectiva Puente

16.1 0.711 0.05 0.3 17.50 2.25

m m m m m m

1.00 1.00 2.00 1.00 31.50

m m m m m

CARGA PERMANENTE EN CAPITEL Vigas Externas 4,312.00 kg/m Vigas Internas 3,182.18 kg/m Vigas Internas (barrera) 4,478.18 kg/m Puntuales considerando 2 claros de 32m Puntual Vigas Externas 135,828.00 kg Puntual Vigas Internas 100,238.67 kg Puntual Vigas Internas (barrera) 141,062.67 kg

Para el cálculo de la linea de influencia en el capitel tenemos:

Espaciamiento entre Vigas S Quiñón de Cortante Qv Luz Efectiva de Viga Linea de Influencia LI

2.3 m 0.79 31.50 m 2.90

Página | 57

DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE ** La carga móvil presente en la pilastra la consideraremos de la siguiente manera: Carga Movil Factor de Impacto Linea de Influencia LI Quiñón de Cortante Qv Viga Interna Puntual Viga Externa Factor de Espacio FE Puntual Viga Interna con barrera Factor de Espacio FE Puntual

CARGA MOVIL EN CAPITEL 7,500.00 kg **Camion Hs-20** 1.33 **33% Carga movil** 2.90 0.79 Puntuales considerando 2 claros de 32m 45,929.19 kg

P=2*V*Q*LI

[(1.35+1.15)-1]/(2.3) min 0.7 0.7 *Dist Neta/S vigas 32,150.43 kg P=2*V*Q*LI*FE

0.87 *Dist Neta/S vigas [ ( 2.3 - 0.3 ) / 2.3 ] 39,938.43 kg P=2*V*Q*LI*FE

** El cálculo de los momentos para el armado en el capitel tenemos:

CARGA #1 EN VOLADIZO ( Viga Externa ) Carga Permanente 135,828.00 kg Carga Móvil 32,150.43 kg Brazo 1.55 m Factor Carga Muerta 1.25 Factor Carga Viva 1.75 Momento Mto #1 350.37 Ton-m CARGA #3 EN VOLADIZO ( Peso Propio ) Carga Rectangulo 5,400.00 Carga Triangulo 2,700.00 Brazo ( rectangulo ) 1.125 Brazo ( triángulo ) 0.75 Factor Carga Muerta 1.25 Momento Mto #3 10.13 MOMENTO TOTAL EN VOLADIZO 360.50

kg kg m m Ton-m Ton-m

** Como resultado de los momentos tenemos un armado principal en la parte superior del capitel. ACERO PRINCIPAL As = M/33d M 360,499.80 Kg-m d Peralte 180 cm As 60.69 cm2 Varilla # 8 Area de Barra 5.07 cm2 Cantidad Varillas 12 # 8 Cantidad Propuesta 12 Armado 12 # 8 2 Filas de 6 barras ( Parte Superior a Tensión)

**Se le resta 20 cm a la altura total

Página | 58

DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE **Ahora calculamos los estribos o anillos en el capitel DIAGRAMA DE CORTANTE (en caso de calcular espaciamiento) 236,173.26 0.00

x x L=

NO APLICA

cm

2.25

**El análisis para el acero secundario es el siguiente partiendo del cortante aplicado ACERO SECUNDARIO ( Anillos ) Cortante Actuante V Vact 236,173.26

Kg

Vconc = 0.53*raiz(f'c)*b*d*0.85 f'c b d Vconc

280 100 180 135,689.52

kg/cm2 cm cm kg

4 1.27 2800 15 144,715.66 **Doble Anillo

cm2 kg/cm2 cm kg

Vacero = Abarra*4*f'y*d*0.85/S Varilla # Area acero f'y Espaciamiento Propuesto S Vacero VR = Vconc + Vacero VR

280,405.18

Kg

VR > Vact LA SECCION RESISTE CON EL ESTRIBO PROPUESTO Est # 4@15cm

** Dado el análisis realizado para los estribos; el cortante que la seccion resiste más el cortante que resiste el acero presente, superan el esfuerzo aplicado sobre la seccion, por lo tanto estamos bajo una condición favorable para el espaciamiento propuesto. Se puede utilizar un espaciamiento de hasta 20cm en el capitel, sin embargo queda muy poca holgura con respecto a los cortantes actuantes y resistentes. VER PLANO 08 Página | 59

DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE i. Revisión de las cargas actuantes en la superestructura y la sub-estructura ** Estas cargas actúan sobre la pilastra de manera directa y con las mismas vamos a diseñar lo que es el armado del fuste Dimensiones Fuste

Largo

13

m

Espesor

Se propone una sección Rectangular de 1.00m x 13.00m con una altura de 15.00m Peso 1 Viga Ext Peso 1 Viga Int Peso Viga / Peso Capitel (kg) (kg) Barrera (kg) (kg) Peso Fuste 135,828.00

100,238.67

141,062.67

78,600.00

Area Normal a la Volumen Pila Brazo Carga Corriente (m2) Sumergida (m3) Sismica (m) 9.44 122.72 13.8

294,528.00

0.8 DISEÑO DE FUSTE

Carga Permanente Carga Permanente Total (kg) Total Fact 1,327,864.02

1,659,830.03

m

Altura

Carga Movil Factorizada

Exc. CMov Trans. (m)

Exc. CMov Long. (m)

Tx (m)

Tz (m)

340,210.98

595,369.22

6.60

0.25

0.8

13

El Frenado Br=25% de las cargas del Camión Tipo en cada carril LA Fuerza de Viento W se considera con un sesgo de 45 grados El NAME se considera a un nivel de 11.8m desde el Fondo del río Pw Normal Superest (kg/m2) 163

Pw Long Superest (kg/m2) 81.5

H Superest (m)

L Superest (m)

3.05

31.50

10,891.23

Area Lateral Superest (m2) 96.08

W Normal en Superest (kg) 15,660.23

W Long en Superest (kg) 7,830.11

W Normal en Pila (kg) 1,512.48

W Long en Pila (kg) 2,089.25

Subpresión B (kg)

Fuerza de Corriente (kg)

Fuerza de Arrastre (kg)

122,720.00

11,080.29

17,331.30

Mto por W Long Pila (kg-m) 4,178.50

Mto por Fza Corriente (kg-m) 43,582.49

Mto por Fza Arrastre (kg-m) 187,178.04

Mto por W en Carga Móvil (kg-m) 53,623.43

Carga Sísmica (kg) 309,392.32

m

Carga Movil Total (kg)

Br Frenado (kg)

Mto por W Norm Mto por W Long Mto por W Superest Superest Normal Pila (kg-m) (kg-m) (kg-m) 55,202.29 27,601.15 3,024.96

15

Pw Normal en Pila (kg/m2) 137 Carga Móvil de Superest (kg) 72,000

Grupo 1 de Cargas: 1.25 Carga Permanente (DC) + 1.75 Carga Movil (LL) + Impacto (IM) + Frenaje (BR) + Presión de Corriente (WA)*1.05 + Carga Sísmica 1.25 CP + BR 1.05*1.75 CV Suma de Mto Suma de Mto As Ag Axial Pu (kg) ex (m) ex / tx Normales Long (cm2) (cm2) 1,670,721.26 625,137.68 6,094,894.03 249,849.34 2,132,479.25 2.86 0.22 1248 104,000 F'c Ag-As F'y Poo ez (m) ez/tz 280 102,752 4200 22,360,083.20 0.12 0.15 624 52,000 1/Pux 1/Puz 1/Poo CARGA INVERSA = (1/Puxz) = 1/Pux + 1/Puz - 1/Poo 8.04625E-08 1.30273E-07 4.47226E-08 CONCLUSION Carga Inversa 6,023,636.09 FACTOR DE SEGURIDAD Carga Reducida 4,517,727.07 2.1185 R = 0.75 Reglamento ACI 318-71 Art.10.11

Art 3.6.4 Tabla 3.8.1.2.2-1 AASHTO Pw Long en Pila (kg/m2) 137

Subpresión (kg/m3)

W en Carga Móvil (kg) 3,437.40

My por dif Mx por Carga My por Carga de Superest Movil Movil (kg-m) (kg-m) (kg-m) 0.00 1,122,696.25 60,124.05

Mto por Frenado BR (kg-m) 189,725.29

WA= Mto F Momento por Corr. + F. Arr. Sismo (kg-m) (kg-m) 230,760.53 4,741,437.25

Pg=As/Ag 0.012 0.012

1,000

0.7 * P/Ag Graficas 1.7 2.1

Velocidad Corriente (m/s) 4

Area Long Pila (m2) 15.25 Area Trans Pila (m2) 11.04

0.7*Prx Nilson 12,428,142.77 kg 7,676,205.83 kg

Página | 60

DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE ii. Diseño del fuste en la pilastra **Realizamos las revisiones por flexión en los diferentes sentidos del fuste SENTIDO X-X DATOS DE LA COLUMNA b 80.00 cm x h 1300.00 cm y f'c 281.00 kg/cm² Pu 2132.48 Tn Mux 249.85 Tn-m Rec 10.00 cm b 60.00 cm h 1280.00 cm fy 4200.00 kg/cm²

SENTIDO Y-Y DATOS DE LA COLUMNA b 80.00 cm h 1300.00 cm f'c 281.00 kg/cm² Pu 2132.48 Tn Muy 6094.89 Tn-m Rec 10.00 cm b 60.00 cm h 1280.00 cm fy 4200 kg/cm²

Asmin Ag

Asmin Ag

1040 cm² 104000 cm²

V #9 #10 #11 SSI: Po ex ex/tx ρtµ= ƴX K P'x P'u

As=

1054 cm²

20310.3 Ton 11.7164 cm 0.14645 0.17818 0.75 0.6 17534.4 18291.9 CUMPLE

1040 cm² 104000 cm²

Acero propuesto Ø (cm²) Cantidad As(cm²) 170 6.41 1090 7.92 140 1109 9.58 110 1054

Po= Ø(As*Fy+ 0.85*F'c*(Ag-As)) Po ey ey/ty ρtµ= ƴy K P'y

20310.3 Ton 285.813 cm 0.21986 0.17818 0.98462 0.73 21333.5

** Por lo tanto la cantidad de acero principal en el fuste es de 110 varillas distribuidas así: -

52 en una cara 52 en otra cara 3 en el extremo derecho 3 en el extremo izquierdo

** VER PLANO 07 Página | 61

DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE ** Para el diseño de los anillos consideramos lo siguiente: Hcol Ach Ag Lnx

15.00 90300 1E+05 70.00

Hcol Ach Ag Lny

15 90300 104000 1290.00

Donde: Lo

>

Lo

>

H/6: 45 cm H>B 2.500 0.8 13

>

13

13.000

Lo

2.500 0.8 13

>

ƿs 0.004 S 14.57 Est 5/8@

>

13

13.000

ƿs 0.003883 CUMPLE

S Est 5/8@

0.14 m

0.79065

NO CUMPLE

0.7 m

** Por lo tanto nos queda una distribución de anillos de 5/8@14cm ** Las dimensiones de las secciones propuestas son dadas por criterio en base a experiencias previas, por lo que nos guiamos con un predimensionamiento experimental que resulta pasar las solicitaciones de las cargas en el puente. iii. Diseño de la cimentacion en la pilastra (pilotes y zapata) **En el diseño de la cimentacion proponemos las siguientes cargas ocasionadas por la estructura. Carga P Zapata 16 x 4 x 1.2 Subpresión Total Factor Flexion

1,545 184.32 76.80 1,652.88 1.25

Ton Ton Ton Ton

Carga Axial Pv 2,066.09 Ton Capacidad del pilote 40 Ton # Pilotes 51.65 Propuesta 64 Pilotes **16 pilotes en un sentido y 4 pilotes en el otro sentido Elemento Dx1 Dx2 Dx3 Dx4 Dx5

# Pilotes 4 4 4 4 4

Distancia 0.5 1.5 2.5 3.5 4.5

** Carga P * 1.25

dx 2 2 18 50 98 162

Página | 62

DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE Dx6 Dx7 Dx8

4 4 4

5.5 6.5 7.5

242 338 450 1360

** A partir de los cálculos anteriores se propone una distribución asi: 3

2

1

1

2

3

0.5m 2 1

1

1 1

1

2 0.5m 1

1

1 16

1 m

** Obtenemos los siguientes resultados de esfuerzos a partir de la distribución anterior. Mto xx Carga Movil 1,122,696.25 Pu (kg) 1,652,875.00

Mto Corriente 93,813.16

Mto Arrastre 135,184.14

Sum Mto Trans (kg-m) Sum Mto Trans (kg-m) 4602925.16 286,356.98

Mto Long Cv 60,124.05

Mto Long Frenado 212,596.88

Mto Sismo 3,032,044.70

Ix Pilotes 1360

Iz Pilotes 75

Carga / Pilote 45,549.67 Kg

**Pilotes de las Esquinas (condición más crítica) ** Por lo tanto se recomienda aumentar capacidad del Pilote

** El diseño de la zapata en el sentido X-X seria si: Carga Pilote Brazo Mto xx Mto wpp = ( esp * 2.4 * L ^2) / 2 Espesor e Brazo L Mto wpp

45.55 Ton 1.00 m 45.55 Ton-m

1.2 m 1.00 m 1.44 Ton-m

**Se resta al Mto

Página | 63

DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE

Mto xx Rec 1 Rec 2 d Peralte As As min Varilla # Area de Barra Cant Var / ML Armado xx

ACERO As = M/22d 44,109.67 30 7 83 24.16 28.22 9 6.41 5 # 9 @ 20

kg-m cm cm cm cm2 cm2

**Suma de Momentos **Distancia que ingresa el pilote en la zapata **Separación entre pilote y acero ** Espesor de zapata - ( dist 1 + dist 2 )

cm2 # 9

** El diseño de la zapata en el sentido Z-Z seria si: Carga Pilote Brazo Mto zz

45.55 Ton 1.10 m 50.10 Ton-m

Mto wpp = ( esp * 2.4 * L ^2) / 2 Espesor e Brazo L Mto wpp

Mto zz Rec 1 Rec 2 d Peralte As As min Varilla # Area de Barra Cant Var / ML Armado zz

ACERO As = M/22d 48,362.24 30 7 83 26.49 28.22 9 6.41 5 # 9 @ 20

1.2 m 1.10 m 1.74 Ton-m

kg-m cm cm cm cm2 cm2

**Se resta al Mto

**Suma de Momentos **Distancia que ingresa el pilote en la zapata **Separación entre pilote y acero ** Espesor de zapata - ( dist 1 + dist 2 )

cm2 # 9

** Por lo tanto el armado en el sentido x-x seria #9@20cm y el armado en el sentido z-z seria también #9@20cm ** VER PLANO 08

Página | 64

S=2%

S=2%

1

1 4

1 4

4

PERFIL HIPOTETICO DE LA SECCION DEL CAUCE DEL RIO 1:800 m E Est. #4@15cm D asd 4#[email protected] F varillas de anclaje 4#8 F varillas de anclaje 4#8

I 52 # 11 @24cm

J Est. #5@14cm

I 52 # 11 @24cm J Est. #5@14cm L #5@30cm

K #5@30cm

J Est. #5@14cm G #9@20cm

H #9@20cm

VISTA TRANSVERSAL DEL FUSTE NOTAS GENERALES

VISTA LONGITUDINAL DE LA PILASTRA RECTANGUAL 1:110 m

DISEÑO DE UN PUENTE CON LA SIG. INFORMACION: 4 CLAROS (2) DE 28 Y (2) DE 32 ESTRIBOS ABIERTOS PILASTRA RECTANGULAR VIGAS AASHTO TIPO V ACERA PRETIL BARRERA CENTRAL (60 cm) ANCHO DEL PUENTE DE 18.8m 4 CARRILES

ALUMNOS KAREN LIZETH DURON 20142002112 ADRIAN ROBERTO ARITA 20122006611

ASIGNATURA INGENIERIA DE PUENTES IC-990

INGENIERO ENCARGADO ING. ARNULFO PINEDA

I 52 # 11 @24cm

UNIVERSIDAD NACIONAL AUTONOMA DE HONDURAS UNAH-VS

JOSE FERNANDO REYES 20152001448

ASIGNATURA

Fecha 28/05/2020

OSCAR DANILO BU 20132003621

INGENIERIA DE PUENTES IC-990 SECCION 18:00

Escala LAS INDICADAS

Plano

07

A asd=2 # 4

C 2 filas de 6 varillas #[email protected]

B Anillos varilla #3 @25cm

A asd=2 # 4

E Est. #4@15cm

B Anillos varilla #3 @25cm

A asd =2#4 B Anillos varilla #3 @25cm

C 2 filas de 6 varillas #[email protected]

D asd 4#[email protected] F varillas de anclaje 4#8

D asd 4#[email protected] E Est. #4@15cm

F varillas de anclaje 4#8

F varillas de anclaje 4#8 TIPO 2

TIPO 1

J Est. #5@14cm

a

a

b b

TIPO 3 b

a

TIPO 5

a

VISTA LONGITUDINAL DEL CAPITEL

TIPO 4 a

1:70 m

b

a

TIPO 6

I 5# 11 @24cm b a

a (unica)

J Est. #5@14cm

1:50 m G #9@20cm I 5# 11 @24cm

5 # 11

H #9@20cm

J Est. #5@14cm

1

1 L #5@30cm

4

K #5@30cm

4

NOTAS GENERALES

VISTA TRANSVERSAL DE LA PILASTRA RECTANGUAL 1:110 m

H #9@20cm G #9@20cm

DETALLE X-X 1:70 m

DISEÑO DE UN PUENTE CON LA SIG. INFORMACION: 4 CLAROS (2) DE 28 Y (2) DE 32 ESTRIBOS ABIERTOS PILASTRA RECTANGULAR VIGAS AASHTO TIPO V ACERA PRETIL BARRERA CENTRAL (60 cm) ANCHO DEL PUENTE DE 18.8m 4 CARRILES

ALUMNOS KAREN LIZETH DURON 20142002112 ADRIAN ROBERTO ARITA 20122006611

ASIGNATURA INGENIERIA DE PUENTES IC-990

INGENIERO ENCARGADO ING. ARNULFO PINEDA

UNIVERSIDAD NACIONAL AUTONOMA DE HONDURAS UNAH-VS

JOSE FERNANDO REYES 20152001448

ASIGNATURA

Fecha 28/05/2020

OSCAR DANILO BU 20132003621

INGENIERIA DE PUENTES IC-990 SECCION 18:00

Escala LAS INDICADAS

Plano

08

DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE iv.

Cuadro de acero de los diferentes elementos de la pilastra CUADRO DE ACERO PARA LAS PILASTRAS (CAPITEL MAS FUSTE MAS ZAPATA) LONG. DE PILA

17.0 mts

BARRA

DIAMETRO VARILLA #

SEPARACION (cm)

A B C D E F

4 3 8 8 4 8

17 25 15 30 15 16

CANT. DE PILAS CANTIDAD

a (m)

8 0.8 6.4 0.20 mts 12 17.3 mts 20 17.3 mts 113.33 1.7 mts 8 0.7 mts

CAPITEL

3 b (m)

c (m)

TIPO

0.20 mts 0.8 mts 15.5 mts

2.0 mts

1 2 1 1 3 4

TOTAL (m)

PESO (kg)

19.20 9.60 622.80 1,038.00 1,428.00 436.32 TOTAL

19.09 5.37 2,477.28 4,128.80 1,420.02 1,735.53 9,786.10

PESO TOTAL DE ACERO EN EL CAPITEL DE LAS 3 PILAS 9,786.10 kg

CUADRO DE ACERO PARA LAS PILASTRAS (CAPITEL MAS FUSTE MAS ZAPATA) ALTURA DE PILASTRA

11.8 mts

BARRA

DIAMETRO VARILLA #

SEPARACION (cm)

I J

11 5

24 14

CANT. DE PILAS CANTIDAD

a (m)

110 1 84.286 26.30 mts

FUSTE

3 b (m)

c (m)

TIPO

13.5 -

-

5 6

TOTAL (m)

PESO (kg)

4,785.00 8,008.33 TOTAL

35,984.40 12,443.11 48,427.51

PESO TOTAL DE ACERO EN EL FUSTE DE LAS 3 PILAS 48,427.51 kg

CUADRO DE ACERO PARA LAS PILASTRAS (CAPITEL MAS FUSTE MAS ZAPATA) LONG. DE ZAPATA

16.0 mts

BARRA

DIAMETRO VARILLA #

SEPARACION (cm)

G H K L

9 9 5 5

20 20 30 30

CANT. DE ZAPATAS

ZAPATA

3

CANTIDAD

a (m)

b (m)

c (m)

TIPO

79 19 12.667 52.667

3.8 15.8 15.8 3.8

-

-

1 1 1 1

TOTAL (m)

PESO (kg)

900.60 900.60 600.40 600.40 TOTAL

4,533.82 4,533.82 932.88 932.88 10,933.40

PESO TOTAL DE ACERO EN LAS ZAPATAS DE LAS 3 PILAS 10,933.40 kg

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DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE

D) CONCLUSIONES 

El diseño de un puente comprende varias etapas que dentro de ellas están, el diseño de la súperestructura, y el diseño de la sub-estructura; en la cual deben considerarse todas las acciones presentes en el puente.



La distribución de las vigas dependerán del ancho del puente y su separación estará en un rango de 1.7 a 2.4 metros, y de esa manera encontramos la mejor distribución en todo el puente.



Se eligió una viga AASHTO tipo V de la cual es un sistema pre-tensado.



Se utilizan torones (cables) de un diámetro de ½ pulgada, calculando la cantidad de los mismos con un factor de 1.1 la longitud del claro.



El hecho de tener elementos como acera y barrera aumentan las cargas actuantes en la viga, por lo que se deben considerar para el correcto diseño.



Los recubrimientos en la losa son de 5cm debido a que esta está expuesta a la rodadura de los vehículos, por lo tanto debe dársele mucha importancia a la misma.



En general el diseño de los elementos que componen la subestructura de un puente están muy relacionados con los resultados del estudio de suelo ya que las condiciones de cimentación de un cruce son de trascendental importancia



Los estribos son estructuras que tienen la finalidad de servir de apoyo extremo al puente y que además de soportar la carga de la superestructura, sirven de contención de los terraplenes de acceso y por consiguiente están sometidos al empuje lateral del suelo, adicionalmente, se colocarán los muros laterales conocidos como aletones que serán de utilidad para retener el material de relleno y en algunos casos encauzar el caudal del rio aguas arriba del puente.

 



Los estribos y muros de ala deben tener la longitud adecuada para evitar la erosión y que se despliegue el relleno que contienen. El diseño de las pilas, como todo elemento estructural, obedece normas de la Resistencia de Materiales, tratando de conjugar la economía en el diseño, simplicidad de construcción, estabilidad y resistencia y una buena apariencia. La socavación es un problema que se presenta muy a menudo en las estructuras localizadas dentro de cursos de agua y no debe dejarse de tener en cuenta al diseñar estas, así como en el mantenimiento que deba dárseles. Las pilastras de puente que se encuentran en una corriente necesariamente reducen el área hidráulica de la misma, lo que produce un incremento en la velocidad del agua alrededor de éstas, y si presentan aristas angulosas, el resultado inmediato es la socavación, presentándose más acentuado en lechos de fondo arenoso o de grava; este efecto se evidencia observando los depósitos de sedimento que aparecen inmediatamente abajo de la linea de pilas al pasar una avenida. La socavación es proporcional a la diferencia de niveles de aguas arriba y de aguas abajo, respectivamente, de las pilastras, lo cual también es proporcional a la reducción del área hidráulica, por lo que debe tenerse muy en cuenta la separación entre pilas y su sección normal al sentido de la corriente. Página | 66

DISEÑO DE PUENTE EL SAUCE 33 CALLE

E) RECOMENDACIONES 



En el proceso constructivo del puente y de los elementos prefabricados se deben realizar periódicamente inspecciones, por parte del supervisor, de todo el proceso que se va desarrollando, de esta manera se evitarán en la mayor medida posible, los errores o futuras rectificaciones. Se debe tener un sólido criterio sobre las cargas actuantes en el puente, de tal manera que estas sean la base de nuestro diseño. Por lo tanto se recomienda realizar desde cero cada diseño. Cuando las vigas no pasan el cálculo de algunos esfuerzos las recomendaciones son:

  

Aumentar la cantidad de Torones Aumentar el porcentaje de esfuerzo admisible de los cables de 70% a un 74% En el último de los casos cambiar de seccion de la viga.



Se recomienda sacar una cantidad de testigos del concreto fundido en la viga, mayor a 6 para



estar seguros de la capacidad diseñada del concreto en los laboratorios. 

Los estribos se deben diseñar principalmente para resistir los empujes del terreno sobre los elementos y deberán cumplir con los factores de seguridad al deslizamiento y al volteo especificados en las Normas de diseño. La condición de empuje lateral del suelo rige en la mayoría de los casos, pero también se deberán considerar los efectos de sismo, el momento de agrietamiento o fisuración y las descargas provenientes de la superestructura del puente.



Debe tenerse en cuenta las condiciones de estabilidad del relleno, las deflexiones esperadas en el muro, los procedimientos constructivos y toda posibilidad de movimiento o restricción del mismo en el muro. De esta manera se considerarán los estados de empuje activo, de reposo o de empuje pasivo de tierras.



Deben estimarse los incrementos en el empuje de tierra ocasionados por sobrecargas superficiales, sea durante la construcción o debidas al tráfico vehicular. Por otro lado, los efectos del agua en el incremento del empuje lateral o en las presiones de poro que origina el flujo cuando existe una diferencia de niveles de agua entre ambos lados del muro, deben ser



 

analizados. A fin de retardar el fenómeno de la socavación hay quienes acostumbran construir un piso de concreto aguas arriba de las pilas y continuar con zampeado hacia aguas abajo; este recurso es adecuado, pero existe la posibilidad de que el concreto se agriete lo que permite que se separe, provocando un sifonaje, lo cual hace más inminente el peligro de socavación. Debe evitarse el tomar como banco de materiales (arena y grava) una zona de por lo menos 1 Km. aguas abajo del puente. La práctica de construir un enrocamiento alrededor de las pilastras debe desecharse porque la experiencia ha demostrado que este recurso contra la socavación no es adecuado pues aun cuando las piedras de la superficie no son arrastradas de inmediato, dicho arrastre, que sí se ha presentado en casi todos los casos, se inicia en los bordes del enrocamiento, haciendo luego necesario un seguro y constante mantenimiento.

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