• Author / Uploaded
• Nan

Citation preview

OBRA: TENDIDO DE UNA LÍNEA AÉREA TRONCAL DE MEDIA TENSIÓN DE 13,2 kV - AL/AL 95 mm2 PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGÍA ELECTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

1. MEMORIA DESCRIPTIVA: OBJETO: La presente obra se realiza para proveer una línea troncal de alimentación eléctrica a la ciudad de Tornquist y se calcula teniendo en cuenta las proyecciones de demanda a 10 años. Dichas proyecciones fueron calculadas en un trabajo realizado por el Ing. Barone con anterioridad. LONGITUD: La longitud aproximada de la línea es de 5700 metros. NORMA: Se emplearán las Normas de la DIRECCIÓN PROVINCIAL DE LA ENERGÍA (D.P.E.) con lo indicado en las “Especificaciones Técnicas Generales Para Líneas De Alta Tensión” y todos sus Anexos. CONDUCTOR: Será de Aleación de Aluminio de 95 mm2 de sección nominal. SOPORTES: Los postes a utilizar serán de hormigón armado tronco cónicos. CRUCETAS: En los soportes de suspensión simple y en las estructuras dobles se emplearán de hormigón armado. ACCESORIOS DE SUSPENSIÓN Y AMARRE: En los soportes de suspensión se colocarán aisladores de montaje rígido sobre pernos MN 411 y ataduras preformadas para enlazar el conductor y el aislador. En las estructuras terminales y retención se utilizarán cadenas con aisladores orgánicos con todos los accesorios necesarios para un correcto montaje. FUNDACIONES: Los soportes de suspensión, las estructuras de retención y terminal serán fundadas en macizos de hormigón simple. La estabilidad de las fundaciones se verificará empleando el Método de Sulberger. PUESTA A TIERRA: Responderá a lo especificado en el Anexo de Puesta a Tierra de Líneas Aéreas de las Normas D.P.E.

1

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

TIPOS DE ZONA, VANOS Y SOPORTES A DIMENSIONAR: Los cálculos se efectuarán para la clasificación que a continuación se detalla: CONDICIONES ESPECÍFICAS

I

II

III

TIPO DE ZONA

Rural

Cruce de Ruta

Cruce de Ruta

VANO DE CÁLCULO

TIPO DE SOPORTES Suspensión Normal

S

Terminal

T

90 m

Retención Angular

RA 40-50 + 1

Retención Angular

RA 40-50 + 1

Retención Angular

RA 80-90

150 m

100 m Retención Recta

2

R

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

2. MEMORIA TÉCNICA: 2.1. Conductor:

ESPECIFICACIÓN Norma: Material:

VALOR IRAM 2212 Aleación de Aluminio

Sección nominal: Sección transversal total: Formación:

UNIDAD

95

mm2

94,76

mm2

19 x 2,52

Diámetro nominal exterior:

12,60

mm

Peso:

260,40

daN

6000

daN/mm2

Coeficiente de dilatación térmica:

0,00023

1/ºC

Carga de rotura:

2699,00

daN

VALOR

UNIDAD

Módulo de elasticidad:

2.2. Aisladores: 2.2.1.- Aislador de Suspensión ESPECIFICACIÓN Tipo:

Montaje Rígido

Longitud:

0,141

m

Diámetro:

0,140

m

Peso:

0,800

daN

3

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

2.2.2.- Aislador para Cadena de Retención: ESPECIFICACIÓN

VALOR

UNIDAD

Tipo:

Rótula

Longitud:

0,330

m

Diámetro:

0,095

m

Peso:

1, 150

daN

2.3. Estados climáticos: Según Artículo 3.1 de las “ESPECIFICACIONES TÉCNICAS GENERALES PARA LÍNEAS DE ALTA TENSIÓN” de la D.P.E.:

ESTADO

TEMPERATURA (°C)

VIENTO (km/h)

I

- 10

0

II

10

130

III

-5

50

IV

50

0

V

15

0

2.4. Tensiones máximas admisibles: Según Artículo 2.2 Anexo I “CÁLCULO MECÁNICO” de las “ESPECIFICACIONES TÉCNICAS GENERALES PARA LÍNEAS DE ALTA TENSIÓN” de la D.P.E.:

ZONA

ESTADOS I – II – III – IV (daN.mm-2)

V (daN.mm-2)

Rural

10,00

5,00

Cruce de Ruta

7,50

5,00 4

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

2.5. Distancias mínimas al terreno: Según Artículo 3.2 de las “ESPECIFICACIONES TÉCNICAS GENERALES PARA LÍNEAS DE ALTA TENSIÓN” de la D.P.E.:

ZONA

DISTANCIA (m)

Rural

6,50

Cruce de Ruta

7,50

2.6.Disposición del cabezal: Según Artículo 3.6.3 de las “ESPECIFICACIONES TÉCNICAS GENERALES PARA LÍNEAS DE ALTA TENSIÓN” de la D.P.E.: Disposición: Tipo B

2.7. Empotramiento de los soportes: Según Artículo 4.4 Anexo I “CÁLCULO MECÁNICO” de las “ESPECIFICACIONES TÉCNICAS GENERALES PARA LÍNEAS DE ALTA TENSIÓN” de la D.P.E.: El empotramiento de las estructuras fundadas será de un 10% de su longitud. Para soportes directamente fundados en el terreno se adopta un empotramiento de 2,40 metros. 2.8. Coeficientes de Seguridad: Según Artículo 4.3 Anexo I “CÁLCULO MECÁNICO” de las “ESPECIFICACIONES TÉCNICAS GENERALES PARA LÍNEAS DE ALTA TENSIÓN” de la D.P.E.:

HIPÓTESIS

VALOR

Normales

2,50

Excepcionales

2,00

5

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

3.- AISLACIÓN CON LOS ACCESORIOS DE SUSPENSIÓN Y AMARRE: 3.1.- Conjunto suspensión de montaje rígido: ITEM

ACCESORIO

LONGITUD (m)

PESO (daN)

1

Perno MN 411

0,079

0,430

2

Aislador de montaje rígido

0,141

0,430

3

Atadura preformada

0,180

TOTAL

0,220

1,040

LONGITUD (m)

PESO (daN)

3.2.- Conjunto cadena de retención simple: ITEM

ACCESORIO

1

Grillete

0,075

0,550

2

Ojal con badajo

0,05

0,300

3

Aislador a rótula

0,330

1,150

4

Junta órbita

0,060

0,580

5

Morsa de retención

0,140

1,070

0,655

3,650

LONGITUD (m)

PESO (daN)

TOTAL 3.3.- Conjunto cadena de retención doble: ITEM

ACCESORIO

1

Grillete

0,075

0,550

2

Placa plana

0.070

0,270

3

Yugo biplaca

0,050

2,600

4

Ojal con badajo

0,05

0,300

5

Aislador a rótula

0,330

1,150

6

Junta órbita

0,060

0,580

7

Yugo biplaca

0,050

2,600

8

Placa a 90º

0,070

0,450

9

Morsa de retención

0,140

1,070

0,895

8,420

TOTAL

6

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

4- CARGAS Y PRESIONES DEL VIENTO MÁXIMO: 4.1. Carga del viento sobre cada cable conductor: Según Artículo 2.3 Anexo I “CÁLCULO MECÁNICO” de las “ESPECIFICACIONES TÉCNICAS GENERALES PARA LÍNEAS DE ALTA TENSIÓN” de la D.P.E.:

V2 W  k C  d a 16 Donde: W = Carga del viento sobre el cable, en daN. K = Coeficiente que tiene en cuenta la desigualdad de la presión del viento a la lo largo del vano y su valor es 0,75. C = Coeficiente Aerodinámico determinado en la Tabla I de las “ESPECIFICACIONES TÉCNICAS GENERALES PARA LÍNEAS DE ALTA TENSIÓN” de la D.P.E. y su valor es 1,20. V = Velocidad del viento, en m/s. d = Diámetro del cable, en m. a = Longitud del vano, m. Las cargas debidas a la acción del viento por unidad de longitud se obtienen de la siguiente ecuación: w

W a

Siendo: w = Carga del viento sobre el cable por unidad de longitud, en daN.m-1.

w  k C 

V2 d 16

w  0 ,75  1,20 

( 36 ,111 )2  0 ,0126 16

w = 0,847 daN.m-1

7

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

4.2. Carga del viento sobre los distintos elementos: Según Artículo 3.3.2.1 Anexo I “CÁLCULO MECÁNICO” de las “ESPECIFICACIONES TÉCNICAS GENERALES PARA LÍNEAS DE ALTA TENSIÓN” de la D.P.E.:

W C

v2 A 16

Donde: W = Carga del viento sobre el cable, en daN. C = Coeficiente Aerodinámico determinado en la Tabla II de las “ESPECIFICACIONES TÉCNICAS GENERALES PARA LÍNEAS DE ALTA TENSIÓN” de la D.P.E. y su valor es 0,70 para elementos de sección circular y 1,40 para elementos de sección no circular. V = Velocidad del viento, en m/s. A = Área expuesta al viento, en m2.

4.2.1. Carga del viento sobre cada aislador de suspensión de montaje rígido:

Wass

( 36.111 )2  0 ,7   ( 0 ,141  0 ,140 ) 16

Wass = 1,126 daN 4.2.2. Carga del viento sobre cada cadena de retención simple:

Wars

( 36.111 )2  0 ,7   ( 0 ,330  0 ,095 ) 16

Wars = 1,789 daN 4.2.3. Carga del viento sobre cada cadena de retención doble: Para este tipo de cadena se adopta un coeficiente pantalla del viento igual a 1,5.

Ward  1,5  0 ,7 

( 36.111 )2  ( 0 ,330  0 ,095 ) 16

Ward = 2,683 daN

8

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

4.3. Presión del viento sobre los distintos elementos: Q

W A

4.3.1. Presión del viento sobre un poste:

Q p  0,7 

(36.111) 2 16

Qp = 57,05 daN.m-2. 4.3.2. Presión del viento sobre una cruceta:

Qm  1,4 

( 36.111 )2 16

Qm = 114,10 daN.m-2. 4.3.3. Presión del viento sobre un vínculo:

Qv  1,4 

( 36.111 )2 16

Qv = 114,10 daN.m-2. 4.3. Tabla resumen de cargas y presiones del viento máximo: ELEMENTO

UNIDAD

VALOR

daN.m-1

0,847

Aislador de suspensión de montaje rígido

daN

1,126

Cadena de retención simple

daN

1,789

Cadena de retención doble

daN

2,683

Poste de hormigón

daN.m-2

57,05

Cruceta

daN.m-2

114,10

Vínculo

daN.m-2

114,10

Conductor

9

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

5. CÁLCULO MECÁNICO DEL CONDUCTOR: 5.1. Cálculo de cargas específicas: 

Cargas específicas debidas al peso propio: gp 



[daN.m-1.mm-2]

Cargas específicas debidas a la acción del viento: gv 



p s

w s

[daN.m-1.mm-2]

Cargas específicas debidas a ambos efectos:

g  g 2p  g v2

[daN.m-1.mm-2]

Siendo: p = Peso del cable por unidad de longitud, en daN.m-1. w = Carga del viento sobre el cable por unidad de longitud, en daN.m-1. s = Sección transversal total del cable, en mm2.

5.1.1. Cargas específicas debidas al peso propio: 

Estado I: g p1 

0 ,2604 94 ,761

gp1 = 0,002748 daN.m-1.mm-2 

Estado II: g p2 

0 ,2604 94 ,76

gp2 = 0,002748 daN.m-1.mm-2

10

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST



Estado III: g p3 

0 ,2604 94 ,76

gp3 = 0,002748 daN.m-1.mm-2 

Estado IV: g p4 

0 ,2648 94 ,76

gp4 = 0,002748 daN.m-1.mm-2 

Estado V: g p5 

0 ,2604 94 ,76

gp5 = 0,002748 daN.m-1.mm-2 5.1.2. Cargas específicas debidas a la acción del viento: 

Estado I: gv1 = 0 daN.m-1.mm-2



Estado II: gv 2 

0 ,847201 94 ,76

gv2 = 0,008940 daN.m-1.mm-2 

Estado III: gv 3 

0 ,125326 94 ,76

gv3 = 0,001323 daN.m-1.mm-2 

Estado IV: gv4 = 0 daN.m-1.mm-2 11

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST



Estado V: gv5 = 0 daN.m-1.mm-2

5.1.3. Cargas específicas debidas a ambos efectos: 

Estado I: g1  ( 0 ,002748 )2  ( 0 )2

g1 = 0,002748 daN.m-1.mm-2 

Estado II: g2  ( 0 ,002748 )2  ( 0 ,008940 )2

g2 = 0,009353 daN.m-1.mm-2 

Estado III: g3  ( 0 ,002748 )2  ( 0 ,001323 )2

g3 = 0,003050 daN.m-1.mm-2 

Estado IV: g4  ( 0 ,002748 )2  ( 0 )2

g4 = 0,002748 daN.m-1.mm-2 

Estado V: g5  ( 0 ,002748 )2  ( 0 )2

g5 = 0,002748 daN.m-1.mm-2

12

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

5.1.4. Tabla resumen del cable de temperaturas, cargas específicas y tensiones admisibles:

ESTADO TEMPERATURA (°C)

CARGA ESPECÍFICA

(daN.m-1.mm-2)

TENSIÓN ADMISIBLE ZONA RURAL

TENSIÓN ADMISIBLE CRUCE DE RUTA

(daN.mm-2)

(daN.mm-2)

I

- 10

0,002748

10,00

7,50

II

10

0,009353

10,00

7,50

III

-5

0,001323

10,00

7,50

IV

50

0,002748

10,00

7,50

V

15

0,002748

5,00

5,00

5.1.5. Determinación de tensiones y flechas: Para este propósito se aplica la Ecuación de Cambio de Estado basadas en las condiciones climáticas, cargas específicas y tensiones admisibles enunciadas y calculadas en puntos anteriores: 

Cálculo de tensiones:

 3j  A   2j  B Siendo:

g i2  a 2  E A   i    E  (t j  t i )  24   i2

B 

g 2j  a 2  E 24

Cálculo de flechas:

fj 

g j  a2 8  j

donde: ti = Temperatura en el Estado Base o Inicial, en °C. gi = Carga específica en el Estado Base o Inicial, en daN.m-1.mm-2.

σi = Tensión en el Estado Base o Inicial, en daN.mm-2. 13

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

tj = Temperatura en el Estado de Cálculo o Incógnita, en °C. gj = Carga específica del Estado de Cálculo o Incógnita, en daN.m-1.mm-2.

σj = Tensión del Estado de Cálculo o Incógnita, en daN.mm-2. fj = Flecha del cable, en metros.

 = Coeficiente de dilatación térmica, en 1/°C. E = Módulo de elasticidad, en daN.mm-2. a = Vano, en metros.

5.1.6. Cálculo de tensiones y flechas que a continuación se indican: 

Condiciones Específicas I: Tipo de Zona: Rural. Vano de Cálculo: 90 m.



Estado Base: Estado V ti = 15 ºC gi = 0,002748 daN.m-1.mm-2

σi = 5,00 daN.mm-2 

Estado I: t1 = -10 ºC g1 = 0,002748 daN.m-1.mm-2 A = 7,838330 B = 15,291739

 3j  7 ,838330   2j  15,291739

σ1 = 8,073 daN.mm-2 f1 = 0,345 m

14

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST



Estado II: t2 = 10 ºC g2 = 0,009353 daN.m-1.mm-2 A = 5,078330 B = 177,154652

 3j  5,078330   2j  177 ,154652

σ2 = 7,910 daN.mm-2 f2 = 1,197 m 

Estado III: t3 = 5 ºC g3 = 0,003050 daN.m-1.mm-2 A = 7,148330 B = 18,833783

 3j  7 ,128330   2j  18 ,833783

σ3 = 7,485 daN.mm-2 f3 = 0,413 m 

Estado IV: t4 = 50 ºC g4 = 0,002748 daN.m-1.mm-2 A = -0,441670 B = 15,291739

 3j  0 ,441670   2j  15,291739

σ4 = 2,343 daN.mm-2 f4 = 1,187 m 15

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST



Estado V:

σ5 = 5,000 daN.mm-2 f5 = 0,556 m 

Condiciones Específicas II: Tipo de Zona: Cruce de Ruta. Vano de Cálculo: 150 m.



Estado Base: Estado II ti = 10 ºC gi = 0,009353 daN.m-1.mm-2

σi = 7,50 daN.mm-2 

Estado I: t1 = -10 ºC g1 = 0,002748 daN.m-1.mm-2 A = 1,511622 B = 42,477053

 3j  1,511622   2j  42,477053

σ1 = 4,073 daN.mm-2 f1 = 1,898 m 

Estado II:

σ2 = 7,500 daN.mm-2 f2 = 3,507 m 

Estado III: t3 = 5 ºC g3 = 0,003050 daN.m-1.mm-2 16

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

A = 0,821622 B = 52,316065

 3j  0 ,821622   2j  52,316065

σ3 = 4,035 daN.mm-2 f3 = 2,126 m 

Estado IV: t4 = 50 ºC g4 = 0,002748 daN.m-1.mm-2 A = -6,768378 B = 42,477053

 3j  6 ,768378   2j  42,477053

σ4 = 2,179 daN.mm-2 f4 = 3,547 m 

Estado V: t5 = 15 ºC g5 = 0,002748 daN.m-1.mm-2 A = -1,938378 B = 42,477053

 3j  1,938378   2j  42,477053

σ5 = 2,948 daN.mm-2 f5 = 2,621 m

17

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST



Condiciones Específicas III: Tipo de Zona: Cruce de Ruta. Vano de Cálculo: 100 m.



Estado Base: Estado II ti = 10 ºC gi = 0,009353 daN.m-1.mm-2

σi = 7,50 daN.mm-2 

Estado I: t1 = -10 ºC g1 = 0,002748 daN.m-1.mm-2 A = 6,371832 B = 18,878690

 3j  6 ,371832   2j  18 ,878690

σ1 = 6,782 daN.mm-2 f1 = 0,506 m 

Estado II:

σ2 = 7,500 daN.mm-2 f2 = 1,554 m 

Estado III: t3 = 5 ºC g3 = 0,003050 daN.m-1.mm-2 A = 5,681832 B = 23,251584

 3j  5,681832   2j  23,251584

18

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

σ3 = 6,273 daN.mm-2 f3 = 0,608 m 

Estado IV: t4 = 50 ºC g4 = 0,002748 daN.m-1.mm-2 A = -1,908168 B = 18,878690

 3j  1,908168   2j  18 ,878690

σ4 = 2,155 daN.mm-2 f4 = 1,594 m 

Estado V: t5 = 15 ºC g5 = 0,002748 daN.m-1.mm-2 A = 2,911832 B = 18,878690

 3j  2,911832   2j  18,878690

σ5 = 4,065 daN.mm-2 f5 = 0,845 m

19

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

5.1.7. Tabla resumen de tensiones y flechas: 

Condiciones Específicas I: TIPO

VANO

DE ZONA

DE CÁLCULO

RURAL



TENSIÓN

(daN.mm-2)

FLECHA

(m)

I

8,073

0,345

II

7,910

1,197

III

7,485

0,413

IV

2,343

1,187

V

5,000

0,556

ESTADO

TENSIÓN

FLECHA

(daN.mm )

(m)

I

4,073

1,898

II

7,500

3,507

III

4,035

2,126

IV

2,179

3,547

V

2,948

2,621

TENSIÓN

FLECHA

Condiciones Específicas II: TIPO

VANO

DE ZONA

DE CÁLCULO

CRUCE DE RUTA



90 m

ESTADO

150 m

-2

Condiciones Específicas III: TIPO

VANO

DE ZONA

DE CÁLCULO

CRUCE DE RUTA

100 m

ESTADO

(daN.mm-2)

(m)

I

6,782

0,506

II

7,500

1,559

III

6,273

0,608

IV

2,155

1,594

V

4,065

0,845

20

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

6. ÁNGULOS DE DECLINACIÓN: 6.1. Ángulo de declinación del conductor:

  arctg

Fvc Pc

donde:



= Ángulo de declinación del cable, en grados sexagesimales.

Fvc = Fuerza del viento sobre el cable, en daN. Pc = Peso propio del cable, en daN.

  arctg

0 ,8472  90 0 ,8472  arctg 0 ,2604  90 0 ,2604

 = 72,914º Como podemos apreciar el ángulo de declinación del cable es independiente de la longitud del vano y por lo tanto es el mismo para las diferentes Condiciones Específicas. 6.2. Ángulo de declinación del cuello muerto: Según Artículo 3.7.1 Anexo I “CÁLCULO MECÁNICO” de las “ESPECIFICACIONES TÉCNICAS GENERALES PARA LÍNEAS DE ALTA TENSIÓN” de la D.P.E.: Para el diseño de retenciones se tendrá en cuenta que:  La inclinación del cuello muerto por la acción del viento se tomará igual a 20°. Es decir, el ángulo de declinación del cuello muerto será:

 = 20°

21

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

7. CÁLCULO DE DISTANCIAS ELÉCTRICAS: 7.1. Distancia mínima de partes bajo tensión a masa: Según Artículo 3.6.1 de las “ESPECIFICACIONES TÉCNICAS GENERALES PARA LÍNEAS DE ALTA TENSIÓN” de la D.P.E.: c

Un 150

donde: c = Distancia a masa, en metros. Un = Tensión nominal, en kilovoltios.

c

13,2 150

c = 0,088 m En ningún caso, esta distancia será menor de 0,20 m. Por lo tanto se adopta: c = 0,20 m 7.2. Distancia mínima entre cables en el medio del vano: d min  K  ( Lk  f max ) 

Un 150

donde: K

= Factor en función de la disposición de los cables y de su ángulo de declinación por efecto del viento indicado en la Tabla II del Artículo 3.6.1 de las “ESPECIFICACIONES TÉCNICAS GENERALES PARA LÍNEAS DE ALTA TENSIÓN” de la D.P.E. Para este caso K = 0,70

dmin = Distancia mínima entre cables, en metros. Lk = Longitud de la cadena, en metros. Para aisladores de montaje rígido y cadena de retención Lk = 0. fmax

= Flecha máxima, en metros.

22

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST



Condiciones Específicas I: Tipo de Zona: Rural. Vano de Cálculo: 90 m. d min  0 ,70  1,187 

13,2 150

dmin = 0,851 m 

Condiciones Específicas II: Tipo de Zona: Cruce de Ruta. Vano de Cálculo: 150 m.

d min  0 ,70  3,547 

13,2 150

dmin = 1,406 m 

Condiciones Específicas III: Tipo de Zona: Cruce de Ruta. Vano de Cálculo: 100 m. d min  0 ,70  1,594 

13,2 150

dmin = 0,972 m

23

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

8. CRITERIOS PARA EL DIMENSIONAMIENTO DE SOPORTES: 8.1. Normalización de esfuerzos: Según Artículo 3.2 Anexo I “CÁLCULO MECÁNICO” de las “ESPECIFICACIONES TÉCNICAS GENERALES PARA LÍNEAS DE ALTA TENSIÓN” de la D.P.E.:  Suspensiones angulares: Los soportes angulares en líneas aéreas con ángulos de desvío de hasta 4° podrán ser calculados como suspensiones angulares, debiendo efectuarse el dimensionamiento para un ángulo de 4° en todos los casos. Para ángulos mayores se emplearán soportes de retención angular. 

Retención angular: Los soportes de retención angular se calcularán considerando a los ángulos dentro de los siguientes los rangos:  Entre 0° y 20° se adoptarán escalones de 5°.  Para valores mayores a 20° los intervalos serán de 10°.

8.2. Soportes de hormigón: Según Artículo 3.2.1 Anexo I “CÁLCULO MECÁNICO” de las “ESPECIFICACIONES TÉCNICAS GENERALES PARA LÍNEAS DE ALTA TENSIÓN” de la D.P.E.: 

Para estos soportes se utilizará un empotramiento mínimo del 10%.



El coeficiente de seguridad será:  Hipótesis Normales: 2,5.  Hipótesis de Emergencia: 2.



Para los soportes dobles con solicitaciones simultáneas en las direcciones longitudinales y transversales, se admitirá que la resistencia del conjunto en el sentido del mayor momento de inercia es 8 veces mayor a la de un soporte simple, mientras que en la dirección normal es de 2 veces mayor. El esfuerzo en la cima se determinará según la siguiente ecuación: F



F1 F2  8 2

Los soportes dobles podrán ubicarse para ángulos de hasta 10° con su mayor momento de inercia en el sentido de la bisectriz del ángulo de la línea.

24

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

SOPORTE DE SUSPENSIÓN: “S: 8,50/350/2,5” 

Condiciones Específicas I: Tipo de Zona: Rural. Vano de Cálculo: 90 m.

1. DATOS PARA EL CÁLCULO: Descripción

Sigla

Vano

Valor

Unidad

a

90,00 M

Flecha máxima

fmax

1,187 M

Altura mínima del conductor al suelo

hmin

6,500 M

Distancia mínima entre conductores

dmin

0,851 M

Distancia mínima a masa

c

0,200 M

Longitud conjunto soporte suspensión

lk

0,220 M

Diámetro en la cima del poste

dc

0,180 M

Diámetro en el empotramiento del poste

D

0,2948 M

2. LONGITUD DE LA CRUCETA:

lc  2  d min lc  2  0 ,851

lc  1,702 m Se Selecciona una cruceta de las siguientes características: ESPECIFICACIÓN

SIGLA

Material

VALOR

UNIDAD

Hormigón Armado

Longitud

lc

1,80

m

Espesor Mayor

E

0,25

m

Espesor Menor

E

0,12

m

Long. e/ejes aislación

laa

1,80

m

Long. fase desequilibrada

ld

0,30

m

Peso

Pc

130,00

25

daN

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

3. ALTURAS: 3.1. Altura de los conductores: hc  hmin  f max hc  6 ,500  1,187

hc  7,687 m Se adopta: hc = 7,87 m 3.2. Altura libre del poste: h  hc  lk

h  7 ,87  0 ,22 h = 7,65 m 3.3. Altura total del poste: H 

h 0 ,9

H

7 ,65 0 ,9

H = 8,50 m 3.4. Empotramiento: p  0 ,10  H

p  0 ,10  8 ,50 p = 0,85 m 3.5. Factor de reducción a la cima: qc 

3  hc h

qc 

3  7 ,87 7 ,65

qc = 3,086 26

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

4. CARGAS PARA EL CÁLCULO: Descripción

Sigla

Valor

Unidad

Viento sobre un conductor

wc

0,847 daN.m-1

Viento sobre un conjunto de suspensión

Wa

1,126 daN

Viento sobre la cruceta

Qm

114,10 daN.m-2

Viento sobre el poste

Qp

57,05 daN.m-2

Peso de un conductor

pc

0,2604 daN.m-1

Peso de un conjunto de suspensión

Pa

1,04 daN

Peso de la ménsula

Pm

130,00 daN

Peso del poste

Pp

825,00 daN

σmax

Tensión máxima de un conductor Sección del conductor

S

8,073 daN.m-2 94,76 Mm2

5. CÁLCULO DE ESFUERZOS REFERIDOS A LA CIMA: 5.1. Cargas permanentes: Las cargas permanentes que provocan Momento de Desequilibrio son:  Peso de un conductor:

Pc  pc  a Pc  0 ,2604  90 ,00

Pc = 23,44 daN  Peso de un conjunto de suspensión de montaje rígido: Pa = 1,04 daN  Momento de desequilibrio:

M d  ( Pc  Pa )  l d M d  ( 23,44  1,04 )  0 ,30

Md = 7,34 daN•m

27

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

 Fuerza de desequilibrio: Fd 

Md h

Fd 

7 ,34 7 ,65

Fd = 0,96 daN 5.2. Cargas del Viento Máximo: 5.2.1. Cargas Transversales del Viento Máximo: En dirección del eje de la cruceta y de las ménsulas: 5.2.1.1. Fuerza del viento sobre el poste: Fvp  Q p  h 

( 2 d c  D) 6

Fvp  57 ,05  7 ,65 

( 2  0 ,18  0 ,2948 ) 6

Fvp = 47,63 daN 5.2.1.2. Fuerza del viento sobre los conjuntos de suspensión de montaje rígido: Fva  qc  Wass Fva  3,086  1,126

Fva = 3,48 daN 5.2.1.3. Fuerza del viento sobre los conductores:

Fvc  qc  wc  a Fvc  3,086  0 ,847  90 ,00

Fvc = 235,32 daN 5.2.2. Cargas Longitudinales del Viento Máximo: Perpendicular al eje de la cruceta y de las ménsulas: 5.2.2.1. Fuerza del viento sobre el poste: Fvp  Q p  h 

( 2 d c  D) 6

28

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

Fvp  57 ,05  7 ,65 

( 2  0 ,18  0 ,2948 ) 6

Fvp = 47,63 daN 5.2.2.2. Fuerza del viento sobre los conjuntos de suspensión de montaje rígido: Fva  qc  Wass Fva  3,086  1,126

Fva = 3,48 daN 5.2.2.3. Fuerza del viento sobre la cruceta:

lc E) (h E) 2 Fvm   Qm  2  h 2 (

( 7 ,65  0 ,25 ) Fvm   114 ,10  2  7 ,65

(

1,80  0 ,25 ) 2 2

Fvm = 24,83 daN 5.3. Cargas del Viento Oblicuo: 5.3.1. Cargas Transversales del Viento Oblicuo: En dirección del eje de la cruceta y de las ménsulas: 5.3.1.1. Fuerza del viento sobre el poste: FvpT  1,10  Fvp  cos 45º FvpT  1,10  47 ,63  cos 45º

FvpT = 37,04 daN 5.3.1.2. Fuerza del viento sobre los conjuntos de suspensión de montaje rígido: FvaT  1,10  Fva  cos 45º FvaT  1,10  3,48  cos 45º

FvaT = 2,71 daN

29

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

5.3.1.3. Fuerza del viento sobre los conductores: FvcT  0,80  Fvc FvcT  0 ,80  235,32

FvcT = 188,26 daN 5.3.2. Cargas Longitudinales del Viento Oblicuo: Perpendicular al eje de la cruceta y de las ménsulas: 5.3.2.1. Fuerza del viento sobre el poste: FvpL  1,10  Fvp  sen45º

FvpL  1,10  47 ,63  sen45º FvpL = 37,04 daN 5.3.2.2. Fuerza del viento sobre los conjuntos de suspensión de montaje rígido: FvaL  1,10  Fva  sen45º FvaL  1,10  3,48  sen45º

FvaL = 2,71 daN 5.3.2.3. Fuerza del viento sobre la cruceta: FvmL  1,10  Fvm  sen45º FvmL  1,10  24 ,83  sen45º

FvmL = 19,31 daN 5.4. Tiro de los cables:  Tiro unilateral máximo de un cable conductor:

Tmax   max  S Tmax  8 ,073  94 ,76

Tmax = 764,994 daN  50% Tiro unilateral máximo de un cable conductor: Tuc  0 ,5  Tmax 30

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

Tuc  0 ,5  764 ,994

Tuc = 382,50 daN  Momentos longitudinales máximos de un cable conductor:  Momento flector: M f  Tuc  hc

M f  382,50  7 ,87 Mf = 3010,28 daN m  Momento torsor: M t  Tuc  l m M t  382,50  0 ,90

Mt = 344,25 daN m  Momento compuesto: Mc 

1  ( M f  M 2f  M t2 ) 2

Mc 

1  ( 3010 ,28 2  3010 ,28 2  344 ,25 2 ) 2

Mc = 3020,09 daN m  Fuerza unilateral de un cable conductor: Fuc 

Mc h

Fuc 

3020 ,09 7 ,65

Fuc = 394,78 daN

6. HIPÓTESIS DE CARGA: 6.1. Hipótesis Normal FN1: FN1 = No es dimensionante. 31

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

6.2. Hipótesis Normal FN2: FN 2  Fd  Fvp  Fva  Fvc

FN 2  0 ,96  47 ,63  3,48  235,32 FN2 = 287,39 daN

6.3. Hipótesis Normal FN3: FN3 = No es dimensionante.

6.4. Hipótesis Normal FN4:  Cargas Transversales: FT  Fd  FvpT  FvaT  FvcT

FT  0 ,96  37 ,04  2,71  188 ,26 FT = 228,97 daN  Cargas Longitudinales:

FL  FvpL  FvaL  FvmL FL  37 ,04  2,71  19 ,31 FL = 59,06 daN  Carga Resultante: FN 4  FT2  FL2

FN 4  228 ,97 2  59 ,06 2 FN4 = 236,46 daN

6.5. Hipótesis Normal FN5: FN5 = No es dimensionante.

32

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

6.6. Hipótesis Excepcional FE1:  Carga Transversal:

FT  Fd FT = 0,96 daN  Carga Longitudinal: FL  Fuc

FL = 394,78 daN  Carga Resultante: FE 1  FT2  FL2

FE 1  0 ,96 2  394 ,78 2 FE1 = 394,78 daN

6.7. Hipótesis Excepcional FE2: FE2 = No es dimensionante.

7. VERIFICACIÓN DE LOS COEFICIENTES DE SEGURIDAD: Carga de Rotura k=

 Coeficiente de Seguridad

Fuerza en la cima 7.1. Hipótesis Normal FN1: kN1 = No es dimensionante. 7.2. Hipótesis Normal FN2:

kN 2 

2 ,5  350 287 ,39

kN2 = 3,045 > 2,500 7.3. Hipótesis Normal FN3: kN3 = No es dimensionante. 33

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

7.4. Hipótesis Normal FN4: kN 4 

2 ,5  350 236 ,46

kN4 = 3,700 > 2,500 7.5. Hipótesis Normal FN5: kN5 = No es dimensionante. 7.6. Hipótesis Excepcional FE1:

kE1 

2 ,5  350 394 ,78

kE1 =2,216 > 2,000 7.8. Hipótesis Excepcional FE2: kE2 = No es dimensionante. Se Selecciona un poste de las siguientes características: ESPECIFICACIÓN

SIGLA

Tipo

VALOR

UNIDAD

Tronco-cónico

Material

Hormigón Armado

Altura total

H

8,50

Fuerza en la cima

F

350,00

Diámetro en la cima

dc

0,18

m

Diámetro en la base

db

0,3075

m

Coeficiente de seguridad

2,50

34

m daN

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

TERMINAL: “T: 9,00/450/2,5” 

Condiciones Específicas I: Tipo de Zona: Rural. Vano de Cálculo: 90 m.

1. DATOS PARA EL CÁLCULO: Descripción

Sigla

Vano

Valor

Unidad

a

90,00 m

Flecha máxima

fmax

1,121 m

Altura mínima del conductor al suelo

hmin

6,50 m

Distancia mínima entre conductores

dmin

0,851 m

Distancia mínima a masa

c

0,200 m

Longitud conjunto cadena de retención simple

lk

0,655 m

Longitud de cuello muerto

lcm

0,400 m

Ángulo de declinación del cuello muerto



20,00 1

Diámetro en la cima del poste

dc

0,24 m

Diámetro en la parte más desfavorable del poste

dp

0,25 m

Diámetro en el empotramiento del poste

D

0,3615 m

2. LONGITUD DE LA CRUCETA: lc  2  d min lc  2  0 ,851

lc  1,702 m Se Selecciona una cruceta de las siguientes características: ESPECIFICACIÓN

SIGLA

Material

VALOR

UNIDAD

Hormigón Armado

Longitud

lc

1,80

m

Espesor Mayor

E

0,25

m

Espesor Menor

e

0,12

m

Pm

130,00

Peso

35

daN

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

2. ALTURAS: 3.1. Altura de los conductores: hc  hmin  f max hc  6 ,500  1,187

hc  7,687 m Se adopta: hc = 8,00 m 3.2. Altura libre del poste: h  hc  0,10

h  8 ,00  0 ,10 h = 8,10 m 3.3. Altura total del poste:

H

h 0,90

H

8 ,10 0 ,90

H = 9,00 m 3.4. Empotramiento:

p  0,10  H p  0 ,10  9 ,00

p = 0,90 m 3.5. Factor de reducción a la cima del cabezal: qc 

3  hc h

qc 

3  8 ,00 8 ,10

qc = 2,963 36

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

3.6. Factor de reducción a la cima de los vínculos: Se adoptan vínculos con las siguientes características: Descripción

Sigla

Cantidad de vínculos

Valor

Unidad

2

Altura del vínculo 1

hv1

2,865

m

Altura del vínculo 2

hv2

5,495

m

Área del vínculo

Av

0,351

m2

qv 

hv1  hv 2 h

qv 

2 ,865  5 ,495 8 ,10

qv = 1,032 3. CARGAS PARA EL CÁLCULO:

Descripción

Sigla

Viento sobre un conductor

wc

Valor

Unidad

0,847 daN.m-1

Viento sobre una cadena de retención simple

Wars

Viento sobre la cruceta

Qm

114,10 daN.m-2

Viento sobre un vínculo

Qv

114,10 daN.m-2

Viento sobre el poste

Qp

57,05 daN.m-2

Peso de un conductor

pc

0,2604 daN.m-1

Peso de una cadena de retención simple

Pars

3,65 daN

Peso de la cruceta

Pm

130,00 daN

Peso de un vínculo

Pv

100,00 daN

Peso del poste

Pp

1030,000 daN

σmax

Tensión máxima del conductor Sección del conductor

S

37

1,789 daN

8,073 daN.m-2 94,76 mm2

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

5. CÁLCULO DE ESFUERZOS REFERIDOS A LA CIMA: 5.1. Cargas permanentes: Las cargas permanentes no provocan Momento de Desequilibrio, por lo tanto, la Fuerza de desequilibrio es: Fd = 0,00 daN 5.2. Cargas del Viento Máximo: 5.2.1. Cargas Transversales del Viento Máximo: En dirección del eje de la cruceta y de las ménsulas: 5.2.1.1. Fuerza del viento sobre los postes: Fvp  C p  Qp  h 

( 2d c  D ) 6

Fvp  2  57 ,05  8 ,10 

( 2  0 ,24  0 ,3615 ) 6

Fvp = 129,62 daN 5.2.1.2. Fuerza del viento sobre las cadenas de retención simple: Fva  qc  Wars Fva  2,963  1,789

Fva = 5,30 daN 5.2.1.3. Fuerza del viento sobre los vínculos: Fvv  qv  Qv  Av Fvv  1,032  114 ,10  0 ,351

Fvv = 41,34 daN 5.2.1.3. Fuerza del viento sobre los conductores: Fvc  qc  wc 

a 2

Fvc  2 ,963  0 ,8473 

90 ,00 2

Fvc = 112,96 daN 38

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

5.2.2. Cargas Longitudinales del Viento Máximo: Perpendicular al eje de la cruceta y de las ménsulas: 5.2.2.1. Fuerza del viento sobre los postes: Fvp  C p  Qp  h 

( 2d c  D ) 6

Fvp  1,5  57 ,05  8 ,10 

( 2  0 ,24  0 ,3615 ) 6

Fvp = 97,22 daN 5.2.2.2. Fuerza del viento sobre las cadenas de retención simple: Fva  qc  Wars Fva  2,963  1,789

Fva = 5,30 daN 5.2.2.3. Fuerza del viento sobre la cruceta:

Fvm

l ( c E) (h E   Qm  2  2 h 2 1,80  0 ,25 ) ( 8 ,10  0 ,25 ) 2   114 ,10  2  8 ,10 2 (

Fvm

Fvm = 24,88 daN 5.3. Cargas del Viento Oblicuo: 5.3.1. Cargas Transversales del Viento Oblicuo: En dirección del eje de la cruceta y de las ménsulas: 5.3.1.1. Fuerza del viento sobre los postes:

FvpT  1,10  Fvp  cos 45º FvpT  1,10  129 ,62  cos 45º

FvpT = 100,81 daN 5.3.1.2. Fuerza del viento sobre las cadenas de retención simple: FvaT  1,10  Fva  cos 45º 39

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

FvaT  1,10  5,30  cos 45º

FvaT = 4,12 daN 5.3.1.3. Fuerza del viento sobre los vínculos: FvvT  1,10  Fvv  cos 45º FvvT  1,10  41,34  cos 45º

FvvT = 32,15 daN 5.3.1.4. Fuerza del viento sobre los conductores: FvcT  0,80  Fvc FvcT  0 ,80  112,96

FvcT = 90,37 daN 5.3.2. Cargas Longitudinales del Viento Oblicuo: Perpendicular al eje de la cruceta y de las ménsulas: 5.3.2.1. Fuerza del viento sobre los postes: FvpL  1,10  Fvp  sen45º

FvpL  1,10  97 ,22  sen45º FvpL = 75,61 daN 5.3.2.2. Fuerza del viento sobre las cadenas de retención simple: FvaL  1,10  Fva  sen45º FvaL  1,10  5,30  sen45º

FvaL = 4,12 daN 5.3.2.3. Fuerza del viento sobre la cruceta FvmL  1,10  Fvm  sen45º FvmL  1,10  24 ,88  sen45º

FvmL = 19,35 daN

40

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

5.4. Tiro de los cables:  Tiro unilateral máximo de un cable conductor:

Tmax   max  S Tmax  8 ,073  94 ,76

Tmax = 764,994 daN  Resultante de los tiros unilaterales máximos de los cables conductores:

Rc  qc  Tmax Rc  2,963  764 ,994

Rc = 2266,65 daN  Momentos longitudinales máximos de un cable conductor:  Momento flector: M f  2  Tmax  hc

M f  2  764 ,994  8 ,00 Mf = 12239,91 daN m  Momento torsor: M t  Tmax 

lc 2

M t  764 ,994 

1,80 2

Mt = 688,49 daN m  Momento compuesto: Mc 

1  ( M f  M 2f  M t2 ) 2

Mc 

1  ( 12239 ,91  12239 ,912  688 ,49 2 ) 2

Mc = 12249,58 daN m

41

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

 Fuerza unilateral de un cable conductor: Fuc 

Fuc 

Mc h

12249 ,58 8 ,10

Fuc = 1512,29 daN

6. HIPÓTESIS DE CARGA: 6.1. Hipótesis Normal FN1:  Cargas Transversales: FT  Fd  Fvp  Fva  Fvv  Fvc

FT  0 ,00  129 ,62  5,30  41,34  112,96 FT = 289,22 daN  Cargas Longitudinales: FL  Rc

FL = 2266,65 daN  Carga Resultante: FN 1 

FT FL  2 8

FN 1 

289 ,22 2266 ,65  2 8

FN1 = 427,94 daN

6.2.Hipótesis Normal FN2: FN2 = No tiene correlativa para soportes terminales.

6.3.Hipótesis Normal FN3: FN3 = No es dimensionante. 42

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

6.4.Hipótesis Normal FN4:  Cargas Transversales: FT  Fd  FvpT  FvaT  FvvT  FvcT

FT  0 ,00  100 ,81  4 ,12  32,15  90 ,37 FT = 227,45 daN  Cargas Longitudinales: FL  FvpL  FvaL  FvmL  Rc

FL  75,61  4 ,12  19 ,35  2266 ,65 FL = 2365,73 daN  Carga Resultante: FN 4 

FT FL  2 8

FN 4 

227 ,45 2365 ,73  2 8

FN4 = 409,44 daN

6.5. Hipótesis Normal FN5: FN5 = No es dimensionante.

6.6. Hipótesis Excepcional FE1:  Carga Transversal:

FT  Fd FT = 0,00 daN  Carga Longitudinal: FL  Fuc

FL = 1512,29 daN

43

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

 Carga Resultante: FE 1 

FT FL  2 8

FE 1 

0 ,00 1512 ,29  2 8

FE1 = 189,04 daN

6.7. Hipótesis Excepcional FE2: FE2 = No es dimensionante.

7. VERIFICACIÓN DE LOS COEFICIENTES DE SEGURIDAD: Carga de Rotura

 Coeficiente de Seguridad

k= Fuerza en la cima

7.1. Hipótesis Normal FN1: kN1 

2 ,5  450 427 ,94

kN1 = 2,629 > 2,500 7.2. Hipótesis Normal FN2: kN2 = No tiene correlativa para soportes terminales. 7.3. Hipótesis Normal FN3: kN3 = No es dimensionante. 7.4. Hipótesis Normal FN4: kN4 

2 ,5  450 409 ,44

kN4 = 2,748 > 2,500

44

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

7.5. Hipótesis Normal FN5: kN5 = No es dimensionante. 7.6. Hipótesis Excepcional FE1: k E1 

2 ,5  450 189 ,04

kE1 = 5,951 > 2,000 7.7. Hipótesis Excepcional FE2: kE2 = No es dimensionante. Se Selecciona un poste de las siguientes características: ESPECIFICACIÓN

SIGLA

Tipo

VALOR

UNIDAD

Tronco-cónico

Material

Hormigón Armado

Altura total

H

9,00

Fuerza en la cima

F

450,00

Diámetro en la cima

dc

0,24

m

Diámetro en la base

db

0,3750

m

Coeficiente de seguridad

2,50

45

m daN

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

RETENCIÓN ANGULAR CRUCE DE RUTA: “RA 40º - 50º + 1: 2 x 13,50/900/2,5” 

Condiciones Específicas II: Tipo de Zona: Cruce de Ruta. Vano de Cálculo: 150 m.

1. DATOS PARA EL CÁLCULO: Descripción

Sigla

Valor

Unidad

Vano del lado del cruce

a1

150,00 m

Vano del lado de la línea

a2

90,00 m

Flecha máxima

fmax

3,547 m

Altura mínima del conductor al suelo

hmin

7,50 m

Incremento en la altura libre del poste

s

0,90 m

dmin

1,406 m

Distancia mínima a masa

c

0,20 m

Longitud conjunto cadena de retención doble

lk

0,895 m

Longitud de cuello muerto

lcm

0,40 m

Ángulo de declinación del cuello muerto



20,00 1

Diámetro en la cima del poste doble

dc

0,29 m

Diámetro en la parte más desfavorable del poste

dp

0,300 m

Diámetro en el empotramiento del poste

D

0,4723 m

Distancia mínima entre conductores

2. LONGITUD DE LA CRUCETA: 2.1. Por distancia mínima entre conductores: lc  2  d min lc  2  1,406

lc  2,813 m

2.2. Por distancia mínima a masa:

l c  2  ( l k  sen

 2

 l cm  sen  c 

dp 2

46

)

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

lc  2  ( 0 ,895  sen

50º 0 ,300  0 ,40  sen20º 0 ,20  ) 2 2

lc  1,945 m Se Selecciona una cruceta de las siguientes características: ESPECIFICACIÓN

SIGLA

Material

VALOR

UNIDAD

Hormigón Armado

Longitud

lc

2,85

m

Espesor Mayor

E

0,25

m

Espesor Menor

E

0,12

m

Pm

240,00

Peso

3. ALTURAS: 3.1. Altura de los conductores: hc  hmin  s  f max hc  7 ,500  0 ,90  3,547

hc  11,947 m Se adopta: hc = 12,05 m 3.2. Altura libre del poste: h  hc  0,10

h  12,05  0 ,10 h = 12,15 m 3.3. Altura total del poste:

H

h 0,90

H 

12 ,15 0 ,90

H = 13,50 m 47

daN

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

3.4. Empotramiento: p  0,10  H

p  0 ,10  13,50 p = 1,35 m 3.5. Factor de reducción a la cima del cabezal: qc 

3  hc h

qc 

3  12 ,05 12 ,15

qc = 2,975 3.6. Factor de reducción a la cima de los vínculos: Se adoptan vínculos con las siguientes características: Descripción

Sigla

Cantidad de vínculos

Valor

Unidad

3

Altura del vínculo 1

hv1

3,332

m

Altura del vínculo 2

hv2

6,426

m

Altura del vínculo 3

hv3

9,282

m

Área del vínculo

Av

0,351

m2

qv 

hv1  hv 2  hv 3 h

qv 

3,332  6 ,426  9 ,282 12 ,15

qv = 1,567

48

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

4. CARGAS PARA EL CÁLCULO: Descripción

Sigla

Viento sobre un conductor

wc

Valor

Unidad

0,847 daN.m-1

Viento sobre una cadena de retención doble

Ward

2,683 daN

Viento sobre una cadena de retención simple

Wars

1,789 daN

Viento sobre la cruceta

Qm

114,10 daN.m-2

Viento sobre el poste

Qp

57,05 daN.m-2

Peso de un conductor

pc

0,2604 daN.m-1

Peso de una cadena de retención doble

Pard

8,42 daN

Peso de una cadena de retención simple

Pars

3,65 daN

Peso de la cruceta

Pm

240,00 daN

Peso del poste

Pp

2690,00 daN

Tensión máxima del conductor en el vano de cruce

σmaxC

7,500 daN.m-2

Tensión máxima del conductor en vano de la línea

σmaxL

8,073 daN.m-2

Sección del conductor

S

94,76 mm2

5. CÁLCULO DE ESFUERZOS REFERIDOS A LA CIMA: 5.1. Cargas permanentes: Las cargas permanentes no provocan Momento de Desequilibrio, por lo tanto, la Fuerza de desequilibrio es: Fd = 0,00 daN 5.2. Cargas del Viento Máximo: 5.2.1. Cargas Transversales del Viento Máximo: En dirección del eje de la cruceta y de las ménsulas: 5.2.1.1. Fuerza del viento sobre los postes: Fvp  C p  Q p  h 

( 2d c  D ) 6

Fvp  1,5  57 ,05  12 ,15 

( 2  0 ,29  0 ,4723 ) 6

Fvp = 182,35 daN 49

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

5.2.1.2. Fuerza del viento sobre las cadenas de retención: Fva  qc  ( Wars  Ward )  cos

 2

Fva  2 ,975  ( 2 ,683  1,789 )  cos

40º 2

Fva = 12,50 daN 5.2.1.3. Fuerza del viento sobre los conductores: Fvc  qc  wc  ( a1  a 2 )  cos

 2

Fvc  2 ,975  0 ,847  ( 150 ,00  90 ,00 )  cos

40º 2

Fvc = 284,24 daN 5.2.2. Cargas Longitudinales del Viento Máximo: Perpendicular al eje de la cruceta y de las ménsulas: 5.2.2.1. Fuerza del viento sobre los postes: Fvp  C p  Q p  h 

( 2d c  D ) 6

Fvp  2  57 ,05  12 ,15 

( 2  0 ,29  0 ,4723 ) 6

Fvp = 243,13 daN 5.2.2.2. Fuerza del viento sobre las cadenas de retención: Fva  qc  ( Wars  Ward )  cos

 2

Fva  2 ,975  ( 2 ,683  1,789 )  cos

40º 2

Fva = 12,50 daN 5.2.2.3. Fuerza del viento sobre la cruceta: lc E) (h E   Qm  2  2 h 2 (

Fvm

50

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

2 ,85  0 ,25 ) ( 12 ,15  0 ,25 ) 2   114 ,10  2  12 ,15 2 (

Fvm

Fvm = 39,81 daN 5.2.2.4. Fuerza del viento sobre los vínculos: Fvv  qv  Qv  Av Fvv  1,567  114 ,10  0 ,351

Fvv = 67,26 daN 5.3. Cargas del Viento Oblicuo: 5.3.1. Cargas Transversales del Viento Oblicuo: En dirección del eje de la cruceta y de las ménsulas: 5.3.1.1. Fuerza del viento sobre los postes:

FvpT  1,10  Fvp  cos 45º FvpT  1,10  182,35  cos 45º

FvpT = 141,81 daN 5.3.1.2. Fuerza del viento sobre las cadenas de retención: FvaT  1,10  Fva  cos 45º FvaT  1,10  12,50  cos 45º

FvaT = 9,72 daN 5.3.1.3. Fuerza del viento sobre los conductores: FvcT  0,80  Fvc FvcT  0 ,80  284 ,13

FvcT = 227,39 daN

51

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

5.3.2. Cargas Longitudinales del Viento Oblicuo: Perpendicular al eje de la cruceta y de las ménsulas: 5.3.2.1. Fuerza del viento sobre los postes: FvpL  1,10  Fvp  sen45º

FvpL  1,10  243,13  sen45º FvpL = 189,08 daN 5.3.2.2. Fuerza del viento sobre las cadenas de retención: FvaL  1,10  Fva  sen45º FvaL  1,10  12,50  sen45º

FvaL = 9,72 daN 5.3.2.3. Fuerza del viento sobre la cruceta FvmL  1,10  Fvm  sen45º FvmL  1,10  39 ,81  sen45º

FvmL = 30,96 daN 5.3.2.4. Fuerza del viento sobre los vínculos: FvvL  1,10  Fvv  sen45º FvvL  1,10  62,76  sen45º

FvvL = 48,81 daN 5.4. Tiro de los cables:  Tiro unilateral máximo de un cable conductor en el vano de cruce:

Tmax C   max C  S Tmax C  7 ,500  94 ,76

TmaxC = 710,70 daN

52

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

 Tiro unilateral máximo transversal de un cable conductor en el vano de cruce: TucT  Tmax C  sen

 2 50º 2

TucT  710 ,70  sen

TucT = 300,35 daN  Tiro unilateral máximo longitudinal de un cable conductor en el vano de cruce: TucL  Tmax C  cos

 2

TucL  710 ,70  cos

40º 2

TucL = 667,84 daN  Tiro unilateral máximo de un cable conductor en el vano de la línea: Tmax L   max L  S Tmax L  8 ,073  94 ,76

TmaxL = 764,994 daN  Tiro unilateral máximo transversal de un cable conductor en el vano de la línea:

TulT  Tmax L  sen

 2

TulT  764 ,994  sen

50º 2

TulT = 323,30 daN  Tiro unilateral máximo longitudinal de un cable conductor en el vano de la línea: TulL  Tmax L  cos

 2

TulL  764 ,994  cos

40º 2

TucL = 718,86 daN 53

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

 Resultante transversal de una fase de un cable conductor: R fcT  TulT  TucT R fcT  323,30  300 ,35

RfcT = 623,65 daN  Resultante longitudinal de una fase de un cable conductor: R fcL  TulL  TucL R fcL  718 ,86  667 ,84

RfcL = 51,02 daN  Resultante transversal de los cables conductores: RcT  qc  R fcT RcT  2,975  623,65

RcT = 1855,55 daN  Resultante longitudinal de los cables conductores: RcL  qc  R fcL

RcL  2,975  51,02

RcL = 151,80 daN  2/3 de los Tiros unilaterales máximos transversales de los cables conductores: 2  FcT  2  qc  TulT 3 3 2  FcT  2  2 ,975  323,30 3 3

2/3•FcT = 641,28 daN  2/3 de los Tiros unilaterales máximos longitudinales de los cables conductores: 2  FcL  2  qc  TulL 3 3

54

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

2  FcL  2  2 ,975  718 ,86 3 3

2/3•FcL = 1425,89 daN  Fuerza unilateral transversal máxima de un cable conductor: Fuc1T 

(h E)  TulT h

Fuc1T 

( 12 ,15  0 ,25 )  323,30 12 ,15

Fuc1T = 316,65 daN  Momentos longitudinales máximos de un cable conductor:  Momento flector: M f  TulL  hc

M f  718 ,86  12,15 Mf = 8662,26 daN m  Momento torsor: M t  TulL 

lc 2

M t  718 ,86 

2 ,85 2

Mt = 1024,38 daN m  Momento compuesto: Mc 

1  ( M f  M 2f  M t2 ) 2

Mc 

1  ( 8663,26  8662 ,26 2  1024 ,38 2 ) 2

Mc = 8692,44 daN m

55

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

 Fuerza unilateral longitudinal máxima de un cable conductor: Fuc1L 

Fuc1L 

Mc h

8692 ,44 12 ,15

Fuc1L = 715,43 daN  Resultante transversal de los demás cables conductores: Rc 23T 

2  hc  R fcT h

Rc 23T 

2  12 ,05  623,65 12 ,15

Rc23T = 1237,03 daN  Resultante longitudinal de los demás cables conductores: Rc 23L 

2  hc  R fcL h

Rc 23L 

2  12 ,05  51,02 12 ,15

Rc23L = 101,20 daN 6. HIPÓTESIS DE CARGA: 6.1. Hipótesis Normal FN1: FN1 = No es dimensionante.

6.2. Hipótesis Normal FN2:  Cargas Transversales: FT  Fd  Fvp  Fva  Fvc  RcT

FT  0 ,00  182,35  12,50  284 ,24  1855,55 FT = 2334,64 daN

56

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

 Cargas Longitudinales:

FL  RcL FL = 151,80 daN  Carga Resultante: FN 2 

FT FL  8 2

FN 2 

2334 ,64 151,80  8 2

FN2 = 367,73 daN

6.3. Hipótesis Normal FN3:  Cargas Transversales:

FT  Fd  Fvp  Fva  2  FcT 3

FT  0 ,00  182,35  12,50  641,28 FT = 836,13 daN  Cargas Longitudinales:

FL  2  FcL 3 FL = 1425,89 daN  Carga Resultante: FN 3 

FT FL  8 2

FN 3 

836 ,13 1425 ,89  8 2

FN3 = 817,46 daN

57

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

6.4. Hipótesis Normal FN4:  Cargas Transversales: FT  Fd  FvpT  FvaT  FvcT  RcT

FT  0 ,00  141,81  9 ,72  227 ,39  1855,55 FT = 2234,47 daN  Cargas Longitudinales: FL  FvpL  FvaL  FvmL  FvvL  RcL

FL  189 ,08  9 ,72  30 ,96  48 ,81  151,80 FL = 430,37 daN  Carga Resultante: FN 4 

FT FL  8 2

FN 4 

2234 ,47 430 ,37  8 2

FN4 = 494,49 daN

6.5. Hipótesis Normal FN5: FN5 = No es dimensionante.

6.6. Hipótesis Excepcional FE1:  Cargas Transversales: FT  Fd  Fuc1T  Rc 23T

FT  0 ,00  316 ,65  1237 ,03 FT = 1553,68 daN

58

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

 Carga Longitudinal: FL  Fuc1L  Rc 23L

FL  715,43  101,20 FL =816,63 daN  Carga Resultante: FE 1 

FT FL  8 2

FE 1 

1553,68 816 ,63  8 2

FE1 = 602,52 daN

6.7. Hipótesis Excepcional FE2: FE2 = No es dimensionante.

7. VERIFICACIÓN DE LOS COEFICIENTES DE SEGURIDAD: Carga de Rotura

 Coeficiente de Seguridad

k= Fuerza en la cima

7.1. Hipótesis Normal FN1: kN1 = No es dimensionante. 7.2. Hipótesis Normal FN2:

kN 2 

2,5  900 367,73

kN2 = 6,119 > 2,500 7.3. Hipótesis Normal FN3:

kN 3 

2,5  900 817,46

kN3 = 2,752 > 2,500 59

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

7.4. Hipótesis Normal FN4:

kN 4 

2,5  900 494,49

kN4 = 4,550 > 2,500 7.5. Hipótesis Normal FN5: kN5 = No es dimensionante. 7.6. Hipótesis Excepcional FE1:

k E1 

2,5  900 602,52

kE1 = 3,734 > 2,000 7.7. Hipótesis Excepcional FE2: kE2 = No es dimensionante. Se Selecciona un poste de las siguientes características: ESPECIFICACIÓN

SIGLA

Tipo

VALOR

UNIDAD

Tronco-cónico

Material

Hormigón Armado

Altura total

H

13,50

m

Fuerza en la cima

F

900,00

daN

Diámetro en la cima

dc

0,29

m

Diámetro en la base

db

0,4925

m

Coeficiente de seguridad

2,50

60

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

RETENCIÓN ANGULAR CRUCE DE RUTA: “RA 80º - 90º: 2 x 10,50/800/2,5” 

Condiciones Específicas III: Tipo de Zona: Cruce de Ruta. Vano de Cálculo: 100 m.

1. DATOS PARA EL CÁLCULO: Descripción

Sigla

Valor

Unidad

Vano del lado del cruce

a1

100,00 m

Vano del lado de la línea

a2

90,00 m

Flecha máxima

fmax

1,594 m

Altura mínima del conductor al suelo

hmin

7,50 m

Distancia mínima entre conductores

dmin

0,972 m

Distancia mínima a masa

c

0,20 m

Longitud conjunto cadena de retención doble

lk

0,895 m

Longitud de cuello muerto

lcm

0,40 m

Ángulo de declinación del cuello muerto



20,00 1

Diámetro en la cima del poste doble

dc

0,28 m

Diámetro en la parte más desfavorable del poste

dp

0,290 m

Diámetro en el empotramiento del poste

D

0,4218 m

2. LONGITUD DE LA CRUCETA: 2.1. Por distancia mínima entre conductores: lc  2  d min lc  2  0.972

lc  1,943 m

2.2. Por distancia mínima a masa:

l c  2  ( l k  sen

 2

 l cm  sen  c 

dp 2

61

)

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

lc  2  ( 0 ,895  sen

90º 0 ,290  0 ,40  sen20º 0 ,20  ) 2 2

lc  2,353 m Se Selecciona una cruceta de las siguientes características: ESPECIFICACIÓN

SIGLA

Material

VALOR

UNIDAD

Hormigón Armado

Longitud

lc

2,40

m

Espesor Mayor

E

0,25

m

Espesor Menor

e

0,12

m

Pm

230,00

Peso

3. ALTURAS: 3.1. Altura de los conductores:

hc  hmin  f max hc  7,500  1,594

hc  9,094 m Se adopta: hc = 9,35 m 3.2. Altura libre del poste: h  hc  0,10 h  9,355  0,10

h = 9,45 m 3.3. Altura total del poste:

H

h 0,90

H

9,45 0,90

H = 10,50 m 62

daN

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

3.4. Empotramiento: p  0,10  H

p  0,10  10,50 p = 1,05 m 3.5. Factor de reducción a la cima del cabezal: qc 

3  hc h

qc 

3  9,35 9,45

qc = 2,968 3.6. Factor de reducción a la cima de los vínculos: Se adoptan vínculos con las siguientes características: Descripción

Sigla

Cantidad de vínculos

Valor

Unidad

2

Altura del vínculo 1

hv1

3,358

m

Altura del vínculo 2

hv2

6,440

m

Área del vínculo

Av

0,351

m2

qv 

hv1  hv 2 h

qv 

3,358  6,440 9,45

qv = 1,037

63

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

4. CARGAS PARA EL CÁLCULO: Descripción

Sigla

Viento sobre un conductor

wc

Valor

Unidad

0,847 daN.m-1

Viento sobre una cadena de retención doble

Ward

2,683 daN

Viento sobre una cadena de retención simple

Wars

1,789 daN

Viento sobre la cruceta

Qm

114,10 daN.m-2

Viento sobre el poste

Qp

57,05 daN.m-2

Peso de un conductor

pc

0,2604 daN.m-1

Peso de una cadena de retención doble

Pard

8,42 daN

Peso de una cadena de retención simple

Pars

3,65 daN

Peso de la cruceta

Pm

230,00 daN

Peso del poste

Pp

1690,00 daN

Tensión máxima del conductor en el vano de cruce

σmaxC

7,500 daN.m-2

Tensión máxima del conductor en vano de la línea

σmaxL

8,073 daN.m-2

Sección del conductor

S

94,76 mm2

5. CÁLCULO DE ESFUERZOS REFERIDOS A LA CIMA: 5.1. Cargas permanentes: Las cargas permanentes no provocan Momento de Desequilibrio, por lo tanto, la Fuerza de desequilibrio es: Fd = 0,00 daN 5.2. Cargas del Viento Máximo: 5.2.1. Cargas Transversales del Viento Máximo: En dirección del eje de la cruceta y de las ménsulas: 5.2.1.1. Fuerza del viento sobre los postes: Fvp  C p  Q p  h 

( 2d c  D ) 6

Fvp  1,5  57,05  9,45 

(2  0,28  0,4218) 6

Fvp = 132,32 daN 64

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

5.2.1.2. Fuerza del viento sobre las cadenas de retención: Fva  qc  ( Wars  Ward )  cos

 2

Fva  2,968  (2,683  1,789)  cos

80º 2

Fva = 10,17 daN 5.2.1.3. Fuerza del viento sobre los conductores: Fvc  qc  wc  ( a1  a 2 )  cos

 2

Fvc  2 ,968  0 ,847  ( 150 ,00  90 ,00 )  cos

80º 2

Fvc = 183,01 daN 5.2.2. Cargas Longitudinales del Viento Máximo: Perpendicular al eje de la cruceta y de las ménsulas: 5.2.2.1. Fuerza del viento sobre los postes: Fvp  C p  Q p  h 

( 2d c  D ) 6

Fvp  2  57,05  9,45 

(2  0,28  0,4218) 6

Fvp = 176,43 daN 5.2.2.2. Fuerza del viento sobre las cadenas de retención: Fva  qc  ( Wars  Ward )  cos

 2

Fva  2,968  (2,683  1,789)  cos

80º 2

Fva = 10,17 daN 5.2.2.3. Fuerza del viento sobre la cruceta: lc E) (h E   Qm  2  2 h 2 (

Fvm

65

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

(9,45  0,25) Fvm   114,10  2  9,45

(

2,40  0,25) 2 2

Fvm = 33,32 daN 5.2.2.4. Fuerza del viento sobre los vínculos: Fvv  qv  Qv  Av Fvv  1,037  114,10  0,351

Fvv = 41,52 daN 5.3. Cargas del Viento Oblicuo: 5.3.1. Cargas Transversales del Viento Oblicuo: En dirección del eje de la cruceta y de las ménsulas: 5.3.1.1. Fuerza del viento sobre los postes: FvpT  1,10  Fvp  cos 45º FvpT  1,10  132,32  cos 45º

FvpT = 102,91 daN 5.3.1.2. Fuerza del viento sobre las cadenas de retención: FvaT  1,10  Fva  cos 45º FvaT  1,10  10,17  cos 45º

FvaT = 7,91 daN 5.3.1.3. Fuerza del viento sobre los conductores: FvcT  0,80  Fvc FvcT  0,80  183,01

FvcT = 146,41 daN

66

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

5.3.2. Cargas Longitudinales del Viento Oblicuo: Perpendicular al eje de la cruceta y de las ménsulas: 5.3.2.1. Fuerza del viento sobre los postes: FvpL  1,10  Fvp  sen45º

FvpL  1,10  176,43  sen45º FvpL = 137,21 daN 5.3.2.2. Fuerza del viento sobre las cadenas de retención: FvaL  1,10  Fva  sen45º FvaL  1,10  10,17  sen45º

FvaL = 7,91 daN 5.3.2.3. Fuerza del viento sobre la cruceta FvmL  1,10  Fvm  sen45º FvmL  1,10  33,32  sen45º

FvmL = 25,91 daN 5.3.2.4. Fuerza del viento sobre los vínculos: FvvL  1,10  Fvv  sen45º FvvL  1,10  41,52  sen45º

FvvL = 32,29 daN 5.4. Tiro de los cables:  Tiro unilateral máximo de un cable conductor en el vano de cruce:

Tmax C   max C  S Tmax C  7 ,500  94 ,76

TmaxC = 710,70 daN

67

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

 Tiro unilateral máximo transversal de un cable conductor en el vano de cruce: TucT  Tmax C  sen

 2 90 º 2

TucT  710,70  sen

TucT = 502,54 daN  Tiro unilateral máximo longitudinal de un cable conductor en el vano de cruce: TucL  Tmax C  cos

 2

TucL  710,70  cos

80 º 2

TucL = 544,43 daN  Tiro unilateral máximo de un cable conductor en el vano de la línea: Tmax L   max L  S Tmax L  8 ,073  94 ,76

TmaxL = 764,994 daN  Tiro unilateral máximo transversal de un cable conductor en el vano de la línea:

TulT  Tmax L  sen

 2

TulT  764,994  sen

90 º 2

TulT = 540,93 daN  Tiro unilateral máximo longitudinal de un cable conductor en el vano de la línea: TulL  Tmax L  cos

 2

TulL  764,994  cos

80 º 2

TucL = 586,02 daN 68

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

 Resultante transversal de una fase de un cable conductor: R fcT  TulT  TucT R fcT  540 ,93  502,54

RfcT = 1043,47 daN  Resultante longitudinal de una fase de un cable conductor: R fcL  TulL  TucL R fcL  586 ,02  544 ,43

RfcL = 41,59 daN  Resultante transversal de los cables conductores: RcT  qc  R fcT RcT  2,968  1043,47

RcT = 3097,28 daN  Resultante longitudinal de los cables conductores: RcL  qc  R fcL

RcL  2,968  41,59

RcL = 123,45 daN  2/3 de los Tiros unilaterales máximos transversales de los cables conductores: 2  FcT  2  qc  TulT 3 3 2  FcT  2  2 ,968  540 ,93 3 3

2/3•FcT = 1070,41 daN  2/3 de los Tiros unilaterales máximos longitudinales de los cables conductores: 2  FcL  2  qc  TulL 3 3

69

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

2  FcL  2  2 ,968  586 ,02 3 3

2/3•FcL = 1159,64 daN  Fuerza unilateral transversal máxima de un cable conductor: Fuc1T 

(h E)  TulT h

Fuc1T 

( 9 ,45  0 ,25 )  540 ,93 9 ,45

Fuc1T = 526,62 daN  Momentos longitudinales máximos de un cable conductor:  Momento flector: M f  TulL  hc

M f  586 ,02  9 ,35 Mf = 5479,29 daN m  Momento torsor: M t  TulL 

lc 2

M t  586 ,02 

2 ,40 2

Mt = 703,22 daN m  Momento compuesto: Mc 

1  ( M f  M 2f  M t2 ) 2

Mc 

1  ( 5479 ,29  5479 ,29 2  703,22 2 ) 2

Mc = 5501,76 daN m

70

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

 Fuerza unilateral longitudinal máxima de un cable conductor: Fuc1L 

Fuc1L 

Mc h

5501,76 9 ,45

FuclL = 582,20 daN  Resultante transversal de los demás cables conductores: Rc 23T 

2  hc  R fcT h

Rc 23T 

2  9 ,35  1043,47 9 ,45

Rc23T = 2064,86 daN  Resultante longitudinal de los demás cables conductores: Rc 23L 

2  hc  R fcL h

Rc 23L 

2  9 ,45  41,59 9 ,35

Rc23L = 82,30 daN 6. HIPÓTESIS DE CARGA: 6.1. Hipótesis Normal FN1: FN1 = No es dimensionante.

6.2. Hipótesis Normal FN2:  Cargas Transversales: FT  Fd  Fvp  Fva  Fvc  RcT

FT  0 ,00  132,32  10 ,17  183,01  3097 ,28 FT = 3422,78 daN

71

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

 Cargas Longitudinales:

FL  RcL FL = 123,45 daN  Carga Resultante: FN 2 

FT FL  8 2

FN 2 

3422 ,78 123,45  8 2

FN2 = 489,57 daN

6.3. Hipótesis Normal FN3:  Cargas Transversales:

FT  Fd  Fvp  Fva  2  FcT 3

FT  0 ,00  132,32  10 ,17  1070 ,41 FT = 1212,90 daN  Cargas Longitudinales:

FL  2  FcL 3 FL = 1159,64 daN  Carga Resultante: FN 3 

FT FL  8 2

FN 3 

1212 ,90 1159 ,64  8 2

FN3 = 731,43 daN

72

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

6.4. Hipótesis Normal FN4:  Cargas Transversales: FT  Fd  FvpT  FvaT  FvcT  RcT

FT  0 ,00  102,91  7 ,91  146 ,41  3097 ,28 FT = 3354,51 daN  Cargas Longitudinales: FL  FvpL  FvaL  FvmL  FvvL  RcL

FL  137 ,21  7 ,91  25,91  32,29  123,45 FL = 326,77 daN  Carga Resultante: FN 4 

FT FL  8 2

FN 4 

3354 ,51 326 ,77  8 2

FN4 = 582,70 daN

6.5. Hipótesis Normal FN5: FN5 = No es dimensionante.

6.6. Hipótesis Excepcional FE1:  Cargas Transversales: FT  Fd  Fuc1T  Rc 23T

FT  0 ,00  526 ,62  2064 ,86 FT = 2591,48 daN

73

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

 Carga Longitudinal: FL  Fuc1L  Rc 23L

FL  582,20  82,30 FL = 664,50 daN  Carga Resultante: FE 1 

FT FL  8 2

FE 1 

2591,48 664 ,50  8 2

FE1 = 656,18 daN

6.7.Hipótesis Excepcional FE2: FE2 = No es dimensionante.

7. VERIFICACIÓN DE LOS COEFICIENTES DE SEGURIDAD: Carga de Rotura

 Coeficiente de Seguridad

k= Fuerza en la cima

7.1. Hipótesis Normal FN1: kN1 = No es dimensionante. 7.2. Hipótesis Normal FN2: kN2 

2 ,5  800 489 ,57

kN2 = 4,085 > 2,500 7.3. Hipótesis Normal FN3: kN3 

2 ,5  800 731,43

kN3 = 2,734 > 2,500 74

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

7.4. Hipótesis Normal FN4: kN4 

2 ,5  800 582 ,70

kN4 = 3,432 > 2,500 7.5. Hipótesis Normal FN5: kN5 = No es dimensionante. 7.6. Hipótesis Excepcional FE1: k E1 

2 ,5  800 656 ,18

kE1 = 3,048 > 2,000 7.7. Hipótesis Excepcional FE2: kE2 = No es dimensionante. Se Selecciona un poste de las siguientes características: ESPECIFICACIÓN

SIGLA

Tipo

VALOR

UNIDAD

Tronco-cónico

Material

Hormigón Armado

Altura total

H

10,50

m

Fuerza en la cima

F

800,00

daN

Diámetro en la cima

dc

0,28

m

Diámetro en la base

db

0,4375

m

Coeficiente de seguridad

2,50

75

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

RETENCIÓN RECTA CRUCE DE RUTA: “R: 2 x 10,50/300/2,5” 

Condiciones Específicas III: Tipo de Zona: Cruce de Ruta. Vano de Cálculo: 100 m.

1. DATOS PARA EL CÁLCULO: Descripción

Sigla

Valor

Unidad

Vano del lado del cruce

a1

100,00 m

Vano del lado de la línea

a2

90,00 m

Flecha máxima

fmax

1,594 m

Altura mínima del conductor al suelo

hmin

7,50 m

Distancia mínima entre conductores

dmin

0,972 m

Distancia mínima a masa

c

0,20 m

Longitud conjunto cadena de retención doble

lk

0,895 m

Longitud de cuello muerto

lcm

0,40 m

Ángulo de declinación del cuello muerto



20,00 1

Diámetro en la cima del poste doble

dc

0,18 m

Diámetro en la parte más desfavorable del poste

dp

0,190 m

Diámetro en el empotramiento del poste

D

0,3218 m

2. LONGITUD DE LA CRUCETA: 2.1. Por distancia mínima entre conductores: lc  2  d min lc  2  0.972

lc  1,943 m

2.2. Por distancia mínima a masa:

l c  2  ( l k  sen

 2

 l cm  sen  c 

dp 2

76

)

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

lc  2  ( 0 ,895  sen

0º 0 ,190  0 ,40  sen20º 0 ,20  ) 2 2

lc  0,463 m Se Selecciona una cruceta de las siguientes características: ESPECIFICACIÓN

SIGLA

Material

VALOR

UNIDAD

Hormigón Armado

Longitud

lc

2,00

m

Espesor Mayor

E

0,25

m

Espesor Menor

e

0,12

m

Pm

200,00

Peso

3. ALTURAS: 3.1. Altura de los conductores:

hc  hmin  f max hc  7,500  1,594

hc  9,094 m Se adopta: hc = 9,35 m 3.2. Altura libre del poste: h  hc  0,10 h  9,355  0,10

h = 9,45 m 3.3. Altura total del poste:

H

h 0,90

H

9,45 0,90

H = 10,50 m 77

daN

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

3.4. Empotramiento: p  0,10  H

p  0,10  10,50 p = 1,05 m 3.5. Factor de reducción a la cima del cabezal: qc 

3  hc h

qc 

3  9,35 9,45

qc = 2,968 3.6. Factor de reducción a la cima de los vínculos: Se adoptan vínculos con las siguientes características: Descripción

Sigla

Cantidad de vínculos

Valor

Unidad

2

Altura del vínculo 1

hv1

3,358

m

Altura del vínculo 2

hv2

6,440

m

Área del vínculo

Av

0,351

m2

qv 

hv1  hv 2 h

qv 

3,358  6,440 9,45

qv = 1,037

78

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

4. CARGAS PARA EL CÁLCULO: Descripción

Sigla

Viento sobre un conductor

wc

Valor

Unidad

0,847 daN.m-1

Viento sobre una cadena de retención doble

Ward

2,683 daN

Viento sobre una cadena de retención simple

Wars

1,789 daN

Viento sobre la cruceta

Qm

114,10 daN.m-2

Viento sobre el poste

Qp

57,05 daN.m-2

Peso de un conductor

pc

0,2604 daN.m-1

Peso de una cadena de retención doble

Pard

8,42 daN

Peso de una cadena de retención simple

Pars

3,65 daN

Peso de la cruceta

Pm

230,00 daN

Peso del poste

Pp

920,00 daN

Tensión máxima del conductor en el vano de cruce

σmaxC

7,500 daN.m-2

Tensión máxima del conductor en vano de la línea

σmaxL

8,073 daN.m-2

Sección del conductor

S

94,76 mm2

5. CÁLCULO DE ESFUERZOS REFERIDOS A LA CIMA: 5.1. Cargas permanentes: Las cargas permanentes no provocan Momento de Desequilibrio, por lo tanto, la Fuerza de desequilibrio es: Fd = 0,00 daN 5.2. Cargas del Viento Máximo: 5.2.1. Cargas Transversales del Viento Máximo: En dirección del eje de la cruceta y de las ménsulas: 5.2.1.1. Fuerza del viento sobre los postes: Fvp  C p  Q p  h 

( 2d c  D ) 6

Fvp  2  57 ,05  9 ,45 

( 2  0 ,18  0 ,3218 ) 6

Fvp = 122,52 daN 79

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

5.2.1.2. Fuerza del viento sobre las cadenas de retención: Fva  qc  ( Wars  Ward ) Fva  2,968  ( 2,683  1,789 )

Fva = 13,27 daN 5.2.1.3. Fuerza del viento sobre los vínculos: Fvv  qv  Qv  Av Fvv  1,037  114,10  0,351

Fvv = 41,52 daN 5.2.1.4. Fuerza del viento sobre los conductores: Fvc  qc  wc  ( a1  a2 ) Fvc  2,968  0 ,847  ( 100 ,00  90 ,00 )

Fvc = 238,90 daN 5.2.2. Cargas Longitudinales del Viento Máximo: Perpendicular al eje de la cruceta y de las ménsulas: 5.2.2.1. Fuerza del viento sobre los postes: Fvp  C p  Q p  h 

( 2d c  D ) 6

Fvp  1,5  57 ,05  9 ,45 

( 2  0 ,18  0 ,3218 ) 6

Fvp = 91,89 daN 5.2.2.2. Fuerza del viento sobre las cadenas de retención: Fva  qc  ( Wars  Ward ) Fva  2,968  ( 2,683  1,789 )

Fva = 13,27 daN

80

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

5.2.2.3. Fuerza del viento sobre la cruceta:

Fvm

l ( c E) (h E   Qm  2  2 h 2

2 ,00  0 ,25 ) ( 9 ,45  0 ,25 ) 2   114 ,10  2  9 ,45 2 (

Fvm

Fvm = 27,77 daN 5.3. Cargas del Viento Oblicuo: 5.3.1. Cargas Transversales del Viento Oblicuo: En dirección del eje de la cruceta y de las ménsulas: 5.3.1.1. Fuerza del viento sobre los postes: FvpT  1,10  Fvp  cos 45º

FvpT  1,10  122,52  cos 45º FvpT = 95,28 daN 5.3.1.2. Fuerza del viento sobre las cadenas de retención: FvaT  1,10  Fva  cos 45º FvaT  1,10  13,27  cos 45º

FvaT = 10,32 daN 5.3.1.3. Fuerza del viento sobre los vínculos: FvvL  1,10  Fvv  cos 45º FvvL  1,10  41,52  cos 45º

FvvL = 32,29 daN 5.3.1.4. Fuerza del viento sobre los conductores: FvcT  0,80  Fvc FvcT  0 ,80  238 ,90

FvcT = 191,12 daN

81

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

5.3.2. Cargas Longitudinales del Viento Oblicuo: Perpendicular al eje de la cruceta y de las ménsulas: 5.3.2.1. Fuerza del viento sobre los postes: FvpL  1,10  Fvp  sen45º

FvpL  1,10  91,89  sen45º FvpL = 71,46 daN 5.3.2.2. Fuerza del viento sobre las cadenas de retención: FvaL  1,10  Fva  sen45º FvaL  1,10  13,27  sen45º

FvaL = 10,32 daN 5.3.2.3. Fuerza del viento sobre la cruceta FvmL  1,10  Fvm  sen45º FvmL  1,10  27 ,77  sen45º

FvmL = 21,60 daN 5.4. Tiro de los cables:  Tiro unilateral máximo de un cable conductor en el vano de cruce:

Tmax C   max C  S Tmax C  7 ,500  94 ,76

TmaxC = 710,70 daN  Tiro unilateral máximo transversal de un cable conductor en el vano de cruce: TucT  Tmax C  sen

 2

TucT  710 ,70  sen

0º 2

TucT = 0,00 daN

82

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

 Tiro unilateral máximo longitudinal de un cable conductor en el vano de cruce: TucL  Tmax C  cos

 2

TucL  710 ,70  cos

0º 2

TucL = 710,70 daN  Tiro unilateral máximo de un cable conductor en el vano de la línea: Tmax L   max L  S Tmax L  8 ,073  94 ,76

TmaxL = 764,994 daN  Tiro unilateral máximo transversal de un cable conductor en el vano de la línea: TulT  Tmax L  sen

 2

TulT  764 ,994  sen

0º 2

TulT = 0,00 daN  Tiro unilateral máximo longitudinal de un cable conductor en el vano de la línea:

TulL  Tmax L  cos

 2

TulL  764 ,994  cos

0º 2

TucL = 764,994 daN  Resultante transversal de una fase de un cable conductor: R fcT  TulT  TucT

R fcT  0 ,00  0 ,00

RfcT = 0,00 daN

83

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

 Resultante longitudinal de una fase de un cable conductor: R fcL  TulL  TucL R fcL  764 ,994  710 ,70

RfcL = 54,29 daN  Resultante transversal de los cables conductores: RcT  qc  R fcT RcT  2,968  0 ,00

RcT = 0,00 daN  Resultante longitudinal de los cables conductores: RcL  qc  R fcL

RcL  2,968  54 ,29 RcL = 161,15 daN  2/3 de los Tiros unilaterales máximos transversales de los cables conductores:

2  FcT  2  qc  TulT 3 3 2  FcT  2  2 ,968  0 ,00 3 3

2/3•FcT = 0,00 daN  2/3 de los Tiros unilaterales máximos longitudinales de los cables conductores: 2  FcL  2  qc  TulL 3 3 2  FcL  2  2 ,968  764 ,994 3 3

2/3•FcL = 1513,79 daN  Fuerza unilateral transversal máxima de un cable conductor: Fuc1T 

(h E)  TulT h 84

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

Fuc1T 

( 9 ,45  0 ,25 )  0 ,00 9 ,45

Fuc1T = 0,00 daN  Momentos longitudinales máximos de un cable conductor:  Momento flector: M f  TulL  hc M f  764 ,994  9 ,35

Mf = 7152,66 daN m  Momento torsor: M t  TulL 

lc 2

M t  764 ,994 

2 ,00 2

Mt = 764,99 daN m  Momento compuesto: Mc 

1  ( M f  M 2f  M t2 ) 2

Mc 

1  ( 7152 ,66  764 ,99 2  7152 ,66 2 ) 2

Mc = 7173,06 daN m  Fuerza unilateral longitudinal máxima de un cable conductor: Fuc1L 

Fuc1L 

Mc h

7173,06 9 ,45

FuclL = 759,05 daN

85

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

 Resultante transversal de los demás cables conductores: Rc 23T 

2  hc  R fcT h

Rc 23T 

2  9 ,35  0 ,00 9 ,45

Rc23T = 0,00 daN  Resultante longitudinal de los demás cables conductores: Rc 23L 

2  hc  R fcL h

Rc 23L 

2  9 ,45  54 ,29 9 ,35

Rc23L = 107,43 daN 6. HIPÓTESIS DE CARGA: 6.1. Hipótesis Normal FN1: FN1 = No es dimensionante.

6.2. Hipótesis Normal FN2:  Cargas Transversales: FT  Fd  Fvp  Fva  Fvv  Fvc  RcT

FT  0 ,00  122,52  13,27  41,52  238 ,90  0 ,00 FT = 416,21 daN  Cargas Longitudinales:

FL  RcL FL = 161,15 daN  Carga Resultante: FN 2 

FT FL  2 8 86

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

FN 2 

416 ,21 161,15  2 8

FN2 = 228,25 daN

6.3. Hipótesis Normal FN3:  Cargas Transversales:

FT  Fd  Fvp  Fvv  Fva  2  FcT 3

FT  0 ,00  122,52  13,27  0 ,00 FT = 177,31 daN  Cargas Longitudinales:

FL  2  FcL 3 FL = 1513,79 daN  Carga Resultante: FN 3 

FT FL  2 8

FN 3 

177 ,31 1513,79  2 2

FN3 = 277,88 daN

6.4. Hipótesis Normal FN4:  Cargas Transversales: FT  Fd  FvpT  FvaT  FvvT  FvcT  RcT

FT  0 ,00  95,28  10 ,32  32,29  191,12  0 ,00 FT = 329,01 daN  Cargas Longitudinales: FL  FvpL  FvaL  FvmL  RcL

87

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

FL  71,46  10 ,32  21,60  161,15 FL = 264,53 daN  Carga Resultante: FN 4 

FT FL  2 8

FN 4 

329 ,01 264 ,53  2 8

FN4 = 197,57 daN

6.5. Hipótesis Normal FN5: FN5 = No es dimensionante.

6.6. Hipótesis Excepcional FE1:  Cargas Transversales: FT  Fd  Fuc1T  Rc 23T

FT  0 ,00  0 ,00  0 ,00 FT = 0,00 daN  Carga Longitudinal: FL  Fuc1L  Rc 23L

FL  759 ,05  107 ,43 FL = 866,48 daN  Carga Resultante: FE 1 

FT FL  2 8

FE 1 

0 ,00 866 ,48  2 8

FE1 = 108,31 daN

88

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

6.7. Hipótesis Excepcional FE2: FE2 = No es dimensionante.

7. VERIFICACIÓN DE LOS COEFICIENTES DE SEGURIDAD: Carga de Rotura

 Coeficiente de Seguridad

k= Fuerza en la cima

7.1. Hipótesis Normal FN1: kN1 = No es dimensionante. 7.2. Hipótesis Normal FN2: kN2 

2 ,5  300 228 ,25

kN2 = 3,286 > 2,500 7.3. Hipótesis Normal FN3: kN3 

2 ,5  300 277 ,88

kN3 = 2,699 > 2,500 7.4. Hipótesis Normal FN4: kN4 

2 ,5  300 197 ,57

kN4 = 3,796 > 2,500 7.5. Hipótesis Normal FN5: kN5 = No es dimensionante.

89

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

7.6. Hipótesis Excepcional FE1: k E1 

2 ,5  300 108 ,31

kE1 = 6,925 > 2,000 7.7. Hipótesis Excepcional FE2: kE2 = No es dimensionante. Se Selecciona un poste de las siguientes características: ESPECIFICACIÓN

SIGLA

Tipo

VALOR

UNIDAD

Tronco-cónico

Material

Hormigón Armado

Altura total

H

10,50

m

Fuerza en la cima

F

300,00

daN

Diámetro en la cima

dc

0,18

m

Diámetro en la base

db

0,3375

m

Coeficiente de seguridad

2,50

90

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

FUNDACIÓN SOPORTE SUSPENSIÓN “S” 

Condiciones Específicas I: Tipo de Zona: Rural. Vano de Cálculo: 90 m.

1.

Características geométricas de la base: Tipo: Forma: Lado Profundidad Diámetro del molde: Volumen

2.

8,50 0,3075 394,78 1075,30 0,85 1

daN/cm3 daN/cm3 °

10 10 12

daN.m daN.m daN.m daN.m

2148,732 1215,539 3396,270 3296,413 1,0206 1,768 1,0000

Características del terreno: Coeficiente de reacción lateral (2m): Coeficiente de reacción de fondo (2m): Ángulo de tierra gravante:

4.

m m daN daN m N°

Características de la estructura: Altura: Diámetro en la base del poste: Fuerza en la cima: Peso de poste y accesorios: Empotramiento: Número de postes:

3.

m m m m3

Rómbica Sin Zapata 0,90 1,05 0,40 0,744

Resultado de la interacción suelo-base: Momento lateral Ms: Momento de fondo Mb: Momento resistente total Me: Momento de vuelco Mv: Coef. de seg. al vuelco (Ms+ Mb)/ Mv: Relación Ms/ Mb: Coeficiente de estabilidad mínimo:

91

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

FUNDACIÓN SOPORTE TERMINAL“T” 

Condiciones Específicas I:

Tipo de Zona: Rural. Vano de Cálculo: 90 m. 1.

Características geométricas de la base: Tipo: Forma: Lado mayor Lado menor Profundidad Diámetro del molde: Volumen

2.

daN/cm3 daN/cm3 °

10 10 12

daN.m daN.m daN.m daN.m

11900,417 9330,338 21230,339 2593,339 1,275 8,187 1,000

daN.m daN.m daN.m daN.m

5553,528 21535,497 27089,25 21212,712 1,277 0,258 1,275

Resultado de la interacción transversal suelo-base : Momento lateral Ms: Momento de fondo Mb: Momento resistente total Me: Momento de vuelco Mv: Coef. de seg. al vuelco (Ms+ Mb)/ Mv: Relación Ms/ Mb: Coeficiente de estabilidad mínimo:

5.

9,00 0,3750 289,22 2365,73 2440,01 0,90 2

Características del terreno: Coeficiente de reacción lateral (2m): Coeficiente de reacción de fondo (2m): Ángulo de tierra gravante:

4.

m m daN daN daN m N°

Características de la estructura: Altura: Diámetro en la base del poste: Fuerza en la cima máxima transversal Fuerza en la cima máxima longitudinal Peso de poste y accesorios: Empotramiento: Número de postes:

3.

m m m m m3

Rectangular Sin Zapata 3,00 1,40 1,30 0,50 5,107

Resultado de la interacción longitudinal suelo-base: Momento lateral Ms: Momento de fondo Mb: Momento resistente total Me: Momento de vuelco Mv: Coef. de seg. al vuelco (Ms+ Mb)/ Mv: Relación Ms/ Mb: Coeficiente de estabilidad mínimo:

92

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

FUNDACIÓN SOPORTE RETENCIÓN ANGULAR CRUCE DE RUTA “RA 40º-50º + 1” 

Condiciones Específicas II: Tipo de Zona: CRUCE DE RUTA. Vano de Cálculo: 150 m.

1. Características geométricas de la base: Tipo: Forma: Lado mayor Lado menor Profundidad Diámetro del molde: Volumen

m m m m m3

Rectangular Sin Zapata 2,40 1,20 1,70 0,55 4,255

m m daN daN daN m N°

13,50 0,4925 2334,64 1425,89 6146,64 1,35 2

daN/cm3 daN/cm3 °

10 10 12

daN.m daN.m daN.m daN.m

13920,167 19163,147 33533,314 31011,801 1,081 0,710 1,077

daN.m daN.m daN.m daN.m

27840,333 8960,791 36801,124 18940,572 1,943 3,107 1,000

2. Características de la estructura: Altura: Diámetro en la base del poste: Fuerza en la cima máxima transversal Fuerza en la cima máxima longitudinal Peso de poste y accesorios: Empotramiento: Número de postes: 3. Características del terreno: Coeficiente de reacción lateral (2m): Coeficiente de reacción de fondo (2m): Ángulo de tierra gravante: 4. Resultado de la interacción transversal suelo-base : Momento lateral Ms: Momento de fondo Mb: Momento resistente total Me: Momento de vuelco Mv: Coef. de seg. al vuelco (Ms+ Mb)/ Mv: Relación Ms/ Mb: Coeficiente de estabilidad mínimo: 5. Resultado de la interacción longitudinal suelo-base: Momento lateral Ms: Momento de fondo Mb: Momento resistente total Me: Momento de vuelco Mv: Coef. de seg. al vuelco (Ms+ Mb)/ Mv: Relación Ms/ Mb: Coeficiente de estabilidad mínimo: 93

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

FUNDACIÓN SOPORTE RETENCIÓN ANGULAR CRUCE DE RUTA “RA 80º-90º” 

Condiciones Específicas III: Tipo de Zona: CRUCE DE RUTA. Vano de Cálculo: 100 m.

1. Características geométricas de la base: Tipo: Forma: Lado mayor Lado menor Profundidad Diámetro del molde: Volumen

m m m m m3

Rectangular Sin Zapata 3,20 1,60 1,50 ,55 7,181

m m daN daN daN m N°

10,50 0,4375 3422,78 1159,64 3920,43 1,05 2

daN/cm3 daN/cm3 °

10 10 12

daN.m daN.m daN.m daN.m

22500,00 15604,271 38104,271 12118,238 3,144 1,442 1,000

daN.m daN.m daN.m daN.m

11250,000 33291,584 44541,584 35767,842 1,245 0,338 1,277

2. Características de la estructura: Altura: Diámetro en la base del poste: Fuerza en la cima máxima transversal Fuerza en la cima máxima longitudinal Peso de poste y accesorios: Empotramiento: Número de postes: 3. Características del terreno: Coeficiente de reacción lateral (2m): Coeficiente de reacción de fondo (2m): Ángulo de tierra gravante: 4. Resultado de la interacción transversal suelo-base : Momento lateral Ms: Momento de fondo Mb: Momento resistente total Me: Momento de vuelco Mv: Coef. de seg. al vuelco (Ms+ Mb)/ Mv: Relación Ms/ Mb: Coeficiente de estabilidad mínimo: 5. Resultado de la interacción longitudinal suelo-base: Momento lateral Ms: Momento de fondo Mb: Momento resistente total Me: Momento de vuelco Mv: Coef. de seg. al vuelco (Ms+ Mb)/ Mv: Relación Ms/ Mb: Coeficiente de estabilidad mínimo: 94

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

FUNDACIÓN SOPORTE RETENCIÓN RECTA CRUCE DE RUTA “R” 

Condiciones Específicas III: Tipo de Zona: CRUCE DE RUTA. Vano de Cálculo: 100 m.

1. Características geométricas de la base: Tipo: Forma: Lado mayor Lado menor Profundidad Diámetro del molde: Volumen

m m m m m3

Rectangular Sin zapata 2,20 1,10 1,45 0,55 3,010

m m daN daN daN m N°

10,50 0,4375 416,21 1513,79 2350,43 1,05 2

daN/cm3 daN/cm3 °

10 10 12

daN.m daN.m daN.m daN.m

13507,102 4973,684 18480,786 4335,521 4,263 2,716 1,000

daN.m daN.m daN.m daN.m

6753,551 10828,562 17582,113 15768,646 1,115 0,624 1,111

2. Características de la estructura: Altura: Diámetro en la base del poste: Fuerza en la cima máxima transversal Fuerza en la cima máxima longitudinal Peso de poste y accesorios: Empotramiento: Número de postes: 3. Características del terreno: Coeficiente de reacción lateral (2m): Coeficiente de reacción de fondo (2m): Ángulo de tierra gravante: 4. Resultado de la interacción transversal suelo-base : Momento lateral Ms: Momento de fondo Mb: Momento resistente total Me: Momento de vuelco Mv: Coef. de seg. al vuelco (Ms+ Mb)/ Mv: Relación Ms/ Mb: Coeficiente de estabilidad mínimo: 5. Resultado de la interacción longitudinal suelo-base: Momento lateral Ms: Momento de fondo Mb: Momento resistente total Me: Momento de vuelco Mv: Coef. de seg. al vuelco (Ms+ Mb)/ Mv: Relación Ms/ Mb: Coeficiente de estabilidad mínimo: 95

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

TABLA DE TENDIDO DEL CONDUCTOR DE AL-AL 95mm2 

Condiciones Específicas I: Tipo de Zona: Rural. Vano de Cálculo: 90 m. TEMPERATURA °C 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50

TENSIÓN daN/mm2 6,790 6,665 6,540 6,416 6,293 6,170 6,048 5,928 5,808 5,689 5,571 5,454 5,339 5,225 5,112 5,000 4,890 4,781 4,674 4,569 4,465 4,363 4,264 4,166 4,070 3,976 3,884 3,794 3,707 3,622 3,539 3,459 3,380 3,305 3,231 3,160 3,091 3,024 2,960 2,898 2,838 2,780 2,724 2,670 2,618 2,568 2,519 2,473 2,428 2,385 2,343

TIRO daN 643,421 631,538 619,718 607,964 596,280 584,671 573,141 561,694 550,337 539,074 527,911 516,853 505,907 495,078 484,374 473,800 463,364 453,071 442,930 432,947 423,129 413,483 404,015 394,731 385,639 376,743 368,048 359,560 351,282 343,218 335,371 327,742 320,334 313,145 306,177 299,428 292,896 286,579 280,474 274,578 268,885 263,393 258,095 252,986 248,061 243,315 238,741 234,333 230,085 225,992 222,048

96

FLECHA m 0,410 0,417 0,425 0,434 0,442 0,451 0,460 0,469 0,479 0,489 0,499 0,510 0,521 0,533 0,544 0,556 0,569 0,582 0,595 0,609 0,623 0,638 0,653 0,668 0,684 0,700 0,716 0,733 0,751 0,768 0,786 0,804 0,823 0,842 0,861 0,881 0,900 0,920 0,940 0,960 0,981 1,001 1,022 1,042 1,063 1,084 1,104 1,125 1,146 1,167 1,187

TIEMPO Seg. 11,564 11,673 11,784 11,897 12,013 12,132 12,253 12,377 12,504 12,634 12,767 12,903 13,042 13,184 13,329 13,476 13,627 13,781 13,938 14,098 14,261 14,426 14,594 14,765 14,938 15,113 15,290 15,470 15,651 15,834 16,018 16,203 16,390 16,577 16,764 16,952 17,140 17,328 17,516 17,703 17,889 18,075 18,259 18,443 18,625 18,806 18,985 19,163 19,339 19,513 19,686

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

TABLA DE TENDIDO DEL CONDUCTOR DE AL-AL 95mm2 

Condiciones Específicas II: Tipo de Zona: Cruce de Ruta. Vano de Cálculo: 150 m. TEMPERATURA °C 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50

TENSIÓN daN/mm2 3,534 3,487 3,442 3,398 3,354 3,313 3,272 3,232 3,193 3,156 3,119 3,083 3,048 3,014 2,981 2,948 2,917 2,886 2,856 2,826 2,798 2,770 2,743 2,716 2,690 2,665 2,640 2,615 2,592 2,568 2,546 2,524 2,502 2,481 2,460 2,439 2,420 2,400 2,381 2,362 2,344 2,326 2,308 2,291 2,274 2,257 2,241 2,225 2,209 2,194 2,179

TIRO daN 334,841 330,429 326,133 321,948 317,871 313,901 310,033 306,265 302,594 299,018 295,532 292,135 288,824 285,596 282,449 279,380 276,387 273,467 270,619 267,839 265,126 262,478 259,892 257,367 254,901 252,491 250,137 247,836 245,587 243,388 241,237 239,134 237,076 235,063 233,092 231,163 229,275 227,425 225,614 223,840 222,101 220,397 218,727 217,090 215,484 213,909 212,365 210,849 209,362 207,903 206,470

97

FLECHA m 2,187 2,216 2,246 2,275 2,304 2,333 2,362 2,391 2,420 2,449 2,478 2,507 2,536 2,564 2,593 2,621 2,650 2,678 2,706 2,734 2,762 2,790 2,818 2,846 2,873 2,901 2,928 2,955 2,982 3,009 3,036 3,063 3,089 3,116 3,142 3,168 3,194 3,220 3,246 3,272 3,297 3,323 3,348 3,374 3,399 3,424 3,449 3,473 3,498 3,523 3,547

TIEMPO Seg. 26,718 26,896 27,072 27,248 27,422 27,595 27,766 27,937 28,106 28,273 28,439 28,604 28,768 28,930 29,091 29,250 29,408 29,564 29,720 29,873 30,026 30,177 30,327 30,475 30,622 30,768 30,912 31,056 31,198 31,338 31,478 31,616 31,753 31,888 32,023 32,156 32,288 32,419 32,549 32,678 32,806 32,932 33,058 33,182 33,305 33,428 33,549 33,669 33,789 33,907 34,025

LMT 13,2 kV PARA NUEVO SUMINISTRO DE ENERGIA ELÉCTRICA A LA CIUDAD DE TORNQUIST

TABLA DE TENDIDO DEL CONDUCTOR DE AL-AL 95mm2 

Condiciones Específicas III: Tipo de Zona: Cruce de Ruta. Vano de Cálculo: 100 m. TEMPERATURA °C 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50

TENSIÓN daN/mm2 5,595 5,482 5,370 5,260 5,151 5,044 4,938 4,834 4,731 4,630 4,531 4,434 4,339 4,245 4,154 4,065 3,977 3,892 3,809 3,728 3,649 3,573 3,498 3,426 3,356 3,288 3,222 3,158 3,097 3,037 2,979 2,923 2,869 2,817 2,766 2,718 2,671 2,625 2,581 2,539 2,498 2,458 2,420 2,383 2,347 2,312 2,279 2,247 2,215 2,185 2,155

TIRO daN 530,175 519,476 508,900 498,450 488,135 477,959 467,929 458,051 448,330 438,773 429,385 420,171 411,137 402,287 393,626 385,158 376,886 368,814 360,944 353,277 345,815 338,558 331,506 324,660 318,016 311,575 305,333 299,287 293,435 287,773 282,296 277,000 271,881 266,934 262,154 257,535 253,074 248,763 244,599 240,577 236,690 232,934 229,305 225,796 222,404 219,123 215,950 212,880 209,909 207,033 204,247

98

FLECHA m 0,614 0,627 0,640 0,653 0,667 0,681 0,696 0,711 0,726 0,742 0,758 0,775 0,792 0,809 0,827 0,845 0,864 0,883 0,902 0,921 0,941 0,961 0,982 1,003 1,024 1,045 1,066 1,088 1,109 1,131 1,153 1,175 1,197 1,219 1,242 1,264 1,286 1,308 1,331 1,353 1,375 1,397 1,420 1,442 1,464 1,485 1,507 1,529 1,551 1,572 1,594

TIEMPO Seg. 14,155 14,300 14,448 14,599 14,752 14,909 15,067 15,229 15,393 15,560 15,729 15,901 16,075 16,250 16,428 16,608 16,789 16,972 17,156 17,341 17,527 17,714 17,901 18,089 18,277 18,465 18,653 18,840 19,027 19,213 19,399 19,584 19,767 19,949 20,130 20,310 20,488 20,665 20,840 21,014 21,186 21,356 21,524 21,691 21,855 22,018 22,180 22,339 22,497 22,652 22,806