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• Mauricio De Stefani

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22/10/2018

CICLO DE CONFERENCIAS MAGISTRALES POR EL 42° ANIVERSARIO DE SENCICO

1

DIFERENCIAS ACI 318S-14 Y NORMA E060

2

AVANCES DE LA NUEVA NORMA E060 – CONCRETO ARMADO

Evolución de Normas

3

DIFERENCIAS ENTRE NORMA E060-2009 Y NORMA E060 - PROPUESTA CONSIDERACIONES ESPECIALES PARA PLACAS DE NORMAS E-060 Y ACI 318-14

Evolución de Normas

ACI 318

NORMA E060

E060-2019 (PROPUESTA)

E060 - 1989

ACI 318-63

ACI 318-08

ACI 318 -11

ACI 318 - 14

E060 -2009

GERENCIA DE INVESTIGACIÓN Y NORMALIZACIÓN

GERENCIA DE INVESTIGACIÓN Y NORMALIZACIÓN

1. DIFERENCIAS ACI 318S-14 Y PROPUESTA E060 ORGANIZACIÓN ACI 318S-14

1. DIFERENCIAS ACI 318S-14 Y PROPUESTA E060 ORGANIZACIÓN PROPUESTA E060 – CAPITULOS REVISADOS

1. GENERALIDADES

14. CONCRETO SIMPLE

2. NOTACIÓN Y TERMINOLOGÍA

15. NUDOS VIGA-COLUMNA Y LOSA-COLUMNA

3. NORMAS CITADAS

16. CONEXIONES ENTRE MIEMBROS

4. REQUISITOS PARA SISTEMAS ESTRUCTURALES

17. ANCLAJE AL CONCRETO

1. REQUISITOS GENERALES

12. LONGITUDES DE DESARROLLO Y EMPALMES DEL REFUERZO

2. NOTACIÓN Y DEFINICIONES

13. LOSAS EN DOS DIRECCIONES 14. MUROS

3. MATERIALES

18. ESTRUCTURAS SISMO RESISTENTES

4. REQUISITOS DE DURABILIDAD

15. ZAPATAS

5. CARGAS 6. ANÁLISIS ESTRUCTURAL

19. CONCRETO: REQUISITOS DE DISEÑO Y DURABILIDAD

5. CALIDAD DEL CONCRETO, MEZCLADO Y COLOCACIÓN

16. CONCRETO PREFABRICADO

7. LOSAS EN UNA DIRECCIÓN

20. REFUERZO DE ACERO PROPIEDADES, DURABILIDAD Y EMBEBIDOS

6. ENCOFRADOS, TUBERÍAS EMBEBIDAS Y JUNTAS DE CONSTRUCCIÓN

17. ELEMENTOS COMPUESTOS DE CONCRETO SOMETIDO A FLEXIÓN

8. LOSAS EN DOS DIRECCIONES

21. FACTORES DE REDUCCIÓN DE RESISTENCIA

9. VIGAS

22. RESISTENCIA DE LAS SECCIONES DE LOS MIEMBROS

10. COLUMNAS

23. MODELOS PUNTAL-TENSOR

11. MUROS

24. REQUISITOS DE FUNCIONAMIENTO

18. CONCRETO PREESFORZADO

7. DETALLES DEL REFUERZO 8. ANÁLISIS Y DISEÑO - CONSIDERACIONES GENERALES

19. CÁSCARAS Y LOSAS PLEGADAS

9. REQUISITOS DE RESISTENCIA Y SERVICIO

20. EVALUACIÓN DE LA RESISTENCIA DE ESTRUCTURAS EXISTENTES

12. DIAFRAGMAS

25. DETALLES DEL REFUERZO

10. FLEXIÓN Y CARGA AXIAL

21. DISPOSICIONES ESPECIALES PARA EL DISEÑO SISMICO

13. CIMENTACIONES

26 Y 27 DOCUMENTOS Y EVALUACI’

11. CORTANTE Y TORSIÓN

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22. CONCRETO ESTRUCTURAL SIMPLE

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Resistencia a cortante Capítulo 11

ORGANIZACIÓN E060

Resistencia a flexión y carga axial Capítulo 10 Factores de reducción de resistencia, f Capítulo 9 Empalmes por traslapo 12.15.1

Estribos en el nudo 11.11.2

2. DIFERENCIAS ENTRE NORMA E060-2009 Y PROPUESTA 2.1. CAPITULO 1 – REQUISITOS GENERALES 1.2. PROYECTO ESTRUCTURAL, EJECUCIÓN E INSPECCIÓN DE LA OBRA

1.2.2.4 Los planos del proyecto estructural deberán contener como mínimo la siguiente información:

Pendiente 7.8.1.1

• (f) Detalles de anclajes del refuerzo, longitud y localización de los empalmes del refuerzo ya sea por traslape o mediante dispositivos mecánicos. • (h) De ser el caso, se indicarán los detalles y las ubicaciones de las juntas de contracción o expansión. Precauciones a considerar en obra por cambios dimensionales de los elementos estructurales producidos por el flujo plástico, la retracción y variaciones térmicas

2.17

Estribos 7.10.5

Recubrimiento 7.7 GERENCIA DE INVESTIGACIÓN Y NORMALIZACIÓN

2.1. CAPITULO 1 - REQUISITOS GENERALES (f) Detalles de anclajes del refuerzo, longitud y localización de los empalmes del refuerzo ya sea por traslape o mediante dispositivos mecánicos.

2.1. CAPITULO 1 - REQUISITOS GENERALES (f) Detalles de anclajes del refuerzo, longitud y localización de los empalmes del refuerzo ya sea por traslape o mediante dispositivos mecánicos.

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2.1. CAPITULO 1 - REQUISITOS GENERALES

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2.2. CAPITULO 3 - MATERIALES

En esta propuesta de norma, las tareas del supervisor han sido asignadas (movidas) al residente.

1.2.3.3 El Constructor llevará el control del Cuaderno de Obra… • (a) Calidad y dosificación de los materiales del concreto y la resistencia del concreto. • (b) Colocación y remoción de encofrado y apuntalamientos. • (c) Ubicación de las juntas de llenado • (d) Mezclado, ubicación de las tandas de concreto en la estructura y procedimientos de colocación y curado del concreto. • (e) Secuencia de montaje y conexión de elementos prefabricados.

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En el capitulo 3 se han hecho cambios con respecto a las ensayos y control de calidad en: • (3.2) CEMENTOS

• (3.3) AGREGADOS • (3.4) AGUA • (3.5) ACERO DE REFUERZO (REFUERZO CORRUGADO, REFUERZO LISO, ACERO DE PREESFUERZO, ACERO ESTRUCTURAL) • (3.6) ADITIVOS

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2.3. CAPITULO 5 - CALIDAD DEL CONCRETO, MEZCLADO Y COLOCACIÓN En este capitulo se ha dado mayor detalle de la cantidad de muestras según su dimensión que debe usarse para el ensayo, y a que tiempo hacerse. Además se han hecho modificaciones en el resto de : • • • • • • • • •

((5.2) DOSIFICACIÓN DEL CONCRETO (5.3) DOSIFICACIÓN BASADA EN LA EXPERIENCIA EN OBRA O EN MEZCLAS DE PRUEBA (5.6) EVALUACIÓN Y ACEPTACIÓN DEL CONCRETO (5.7) PREPARACIÓN DEL EQUIPO Y DEL LUGAR DE COLOCACIÓN DEL CONCRETO (5.8) PRODUCCIÓN DEL CONCRETO (5.10) COLOCACIÓN Y COMPACTACIÓN DEL CONCRETO (5.11) PROTECCIÓN Y CURADO (5.12) REQUISITOS PARA CLIMA FRÍO (5.13) REQUISITOS PARA CLIMA CÁLIDO

2.4. CAPITULO 6 - ENCOFRADOS, TUBERÍAS EMBEBIDAS Y JUNTAS DE CONSTRUCCIÓN 6.1

DISEÑO DE ENCOFRADOS

6.1.5

El diseño de los encofrados debe tomar en cuenta los siguientes factores:

• (b) Todas las cargas de construcción, verticales y horizontales, incluyendo las de impacto. • (c) Evitar el daño a la estructura previamente construida. • (d) Los miembros compuestos que requieren apuntalamiento.

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2.5. CAPITULO 8 - ANÁLISIS Y DISEÑO — CONSIDERACIONES GENERALES 8.1

MÉTODOS DE DISEÑO

2.1. CAPITULO 8 - ANÁLISIS Y DISEÑO — CONSIDERACIONES GENERALES 8.1.2

Modelo Puntal-Tensor

Se han agregado 2 artículos: • 8.1.2 Los miembros de concreto estructural o las regiones de estos miembros, donde las cargas o discontinuidad geométrica provoque una distribución no lineal de la deformación unitaria dentro de la sección transversal, podrán diseñarse utilizando los modelos Puntal – Tensor del Capítulo 23 de los Requisitos de Reglamento para Concreto Estructural del ACI 318S-14. El factor de reducción de resistencia para el diseño de los puntales, tensores, zonas nodales y áreas de apoyo de los modelos puntal – tirante, será 0.75. El factor de reducción de resistencia para el diseño de los puntales, tensores, zonas nodales y áreas de apoyo de los modelos puntal – tirante, será 0.75. El factor de reducción de resistencia para el diseño de los puntales, tensores, zonas nodales y áreas de apoyo de los modelos puntal – tirante, será 0.75. Regiones-D y discontinuidades GERENCIA DE INVESTIGACIÓN Y NORMALIZACIÓN

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2.1. CAPITULO 8 - ANÁLISIS Y DISEÑO — CONSIDERACIONES GENERALES 8.1.2

2.1. CAPITULO 8 - ANÁLISIS Y DISEÑO — CONSIDERACIONES GENERALES 8.1.2

Modelo Puntal-Tensor

Modelo Puntal-Tensor

• 3 componentes P

• Puntales • Tensores • Zonas nodales

P

P R

Descripción del Modelo Puntal-Tensor

P

R

R

R

R

Descripción del Modelo Puntal-Tensor GERENCIA DE INVESTIGACIÓN Y NORMALIZACIÓN

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2.1. CAPITULO 8 - ANÁLISIS Y DISEÑO — CONSIDERACIONES GENERALES

2.1. CAPITULO 8 - ANÁLISIS Y DISEÑO — CONSIDERACIONES GENERALES

23.4 Resistencia de los puntales

23.8 Detallado del refuerzo de los tensores

• Resistencia de los puntales • Sin refuerzo longitudinal • Fns = fceAcs • Con refuerzo longitudinal • Fns = fceAcs + As'fs' • φ = 0.75 para todos los puntales

C

• Desarrolle las barras al centroide dentro de la zona nodal extendida ws

• Desarrolle la diferencia entre la fuerza en el tensor en un lado del nodo y la fuerza en el tensor al otro lado

bw

• Donde: • Acs = bwws • ws se basa en anchura al nodo • fce = 0.85 βsf'c • βs → Tabla 23.4.3

T

Zona nodal

Zona nodal extendida R ℓd, min

2.1. CAPITULO 8 - ANÁLISIS Y DISEÑO — CONSIDERACIONES GENERALES

2.1. CAPITULO 8 - ANÁLISIS Y DISEÑO — CONSIDERACIONES GENERALES

23.9 Resistencia de las zonas nodales

23.9 Resistencia de las zonas nodales • Resistencia del nodo • Fnn = fceAnz • fce = 0.85 βnf'c • βn → Tabla 23.9.2 • φ = 0.75 para todas las zonas nodales

• Resistencia del nodo • Depende del tipo de nodo T

P

C

C C

R

C-C-C

Tipo de nodo C-C-C

T

T

C

C-C-T

C-T-T

C-C-T

Nodal zone

C-T-T

2.1. CAPITULO 8 - ANÁLISIS Y DISEÑO — CONSIDERACIONES GENERALES Ejemplos

2.1. CAPITULO 8 - ANÁLISIS Y DISEÑO — CONSIDERACIONES GENERALES Viga profunda de SP–17(14)

2028 kN 2286 mm

2286 mm

2028 kN

(2) No. 29 barras de encuadre

2286 mm

Refuerzo horizontal del alma No. 16 a 230 mm cada cara (tip.)

Placas de apoyo 457 mm x 610 mm (tip.)

Refuerzo vertical del alma No. 16 a 230 mm cada cara (típ.) 2286 mm

Barras con cabeza (tip.)

3 Capas de (4) No. 29 barras (2) No. 29 barras sin cabeza

2286 mm

114 mm

Barras con cabeza (tip.)

406 mm

3 veces 2286 mm = 6858 mm

406 mm 2028 kN

2028 kN

406 mm 114 mm

2286 mm

Elevación

1143 mm

114 mm 75 mm

610 mm

Sección A-A

Viga profunda de SP–17(14)

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2.1. CAPITULO 8 - ANÁLISIS Y DISEÑO — CONSIDERACIONES GENERALES

2.1. CAPITULO 8 - ANÁLISIS Y DISEÑO — CONSIDERACIONES GENERALES

Viga profunda de SP–17(14)

Viga profunda de SP–17(14 (4) No. 13 a 150 mm 150 mm

140 mm

Placas de apoyo 457 mm x 508 mm

(4) No. 25

50 mm cubierta (tip.) (42) 2 – No. 13 203 mm

2344 kN (6) No.13 a 150 mm cada cara

z = 1981 mm

2028 kN

1174 kN

2286 mm

75 mm

2028 kN

2028 kN

60 grados

2286 mm

Placas de apoyo

Puntales 457 mm x 508 mm Tensores (tip.)

(6) No.29

2344 kN

1143 mm

1143 mm

2286 mm

1143 mm

1143 mm

2028 kN =

= 2028 kN

(6) No.29 con ganchos

406mm

165 mm

1174 kN 406 mm

406 mm

50 mm (21) 2–No.13 a 100 mm 247 mm

150 mm (10) No. 13 a 203 mm

Elevación

8.1

Modelo Puntal-Tensor Pu = 1100 kip Mu = 0 ft-kip

Sección A-A

2.5. CAPITULO 8 - ANÁLISIS Y DISEÑO — CONSIDERACIONES GENERALES

2.1. CAPITULO 8 - ANÁLISIS Y DISEÑO — CONSIDERACIONES GENERALES 8.1.2

508 mm

6858 mm

MÉTODOS DE DISEÑO

Se han agregado 2 artículos: • 8.1.3 Los anclajes instalados en el concreto para transferir las cargas entre los elementos conectados podrán diseñarse de acuerdo al Capítulo 17 – Anclaje al Concreto - de los Requisitos de Reglamento para Concreto Estructural del ACI 318S-14.

Ejemplo: Cimentaciones Profundas

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2.1. CAPITULO 8 - ANÁLISIS Y DISEÑO — CONSIDERACIONES GENERALES

2.1. CAPITULO 8 - ANÁLISIS Y DISEÑO — CONSIDERACIONES GENERALES

8.1.3

8.1.3

Anclajes instalados en el concreto

Anclajes instalados en el concreto

Modos de falla de anclajes - Cargados en Cortante

Modos de falla de anclajes - Cargados a tracción

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2.5. CAPITULO 8 - ANÁLISIS Y DISEÑO — CONSIDERACIONES GENERALES 8.3

2.5. CAPITULO 8 - ANÁLISIS Y DISEÑO — CONSIDERACIONES GENERALES Tabla 8.1 - MOMENTOS FLECTORES APROXIMADOS (M) PARA VIGAS CONTINUAS NO PREESFORZADAS Y LOSAS EN UNA DIRECCIÓN

MÉTODOS DE ANÁLISIS

Momento

El articulo modificado es el siguiente: Positivo

Localización Tramos extremos Tramos interiores

• 8.3.3 En pórticos arriostrados lateralmente, para calcular los momentos y cortantes debidos a cargas de gravedad en vigas, columnas y losas construidas monolíticamente con la estructura, se permite utilizar un modelo limitado a los elementos estructurales del nivel en consideración y a las columnas de los entrepisos inmediatamente por encima y por debajo de ese nivel. Las columnas pueden considerarse empotradas en los extremos lejanos de ambos entrepisos.

Cara interior de los apoyos exteriores Negativo

Cara exterior del primer apoyo interior Las demás caras de apoyo Cara de todos los apoyos que cumplan (a) o (b)

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Tabla 8.2 - FUERZAS CORTANTES APROXIMADAS ( V ), PARA VIGAS CONTINUAS NO PREESFORZADAS Y LOSAS EN UNA DIRECCIÓN

Localización

Cara de todos los demás apoyos

Todos Miembros construidos monolíticamente con viga de borde Miembros construidos monolíticamente con columna como apoyo Dos Tramos

w 𝑙 𝑛2 /16

Más de dos Tramos

w 𝑙 𝑛2 /10

w 𝑙 2𝑛 /24 w 𝑙 2𝑛 /16 w 𝑙 𝑛2 /9

w 𝑙 2𝑛 /11 Todas (a) Losas con luces que no excedan de 3 m. (b) Vigas en las cuales la relación entre la suma de las w 𝑙 𝑛2 /12 rigideces de las columnas y la rigidez de la viga exceda de 8 en cada extremo del tramo.

• • • •

V

w ln /2

• e) Se permite interpolar entre 0.85 y 1.0 para el concreto que contiene agregado fino de peso normal y una combinación de agregados gruesos de peso normal y agregados gruesos de peso liviano. • f) Si se especifica la resistencia promedio a la tracción por hendimiento (Split Test) del concreto de peso liviano, fct, entonces:

a) b) c) d)

Para concretos de peso normal λ = 1 Para concreto liviano fabricado con arena de peso normal λ = 0.85 Para otros concretos livianos λ = 0.75 Se permite interpolar entre 0.75 y 0.85 con base a las fracciones volumétricas, cuando una porción de los agregados finos de peso liviano es reemplazada por agregado fino de peso normal.

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2.5. CAPITULO 8 - ANÁLISIS Y DISEÑO — CONSIDERACIONES GENERALES CONCRETO ESTRUCTURAL LIVIANO

CONCRETO ESTRUCTURAL LIVIANO

8.6.1 Para los concretos estructurales de peso liviano, debe emplearse el factor de modificación 𝑓 ′ 𝑐 como multiplicador de en todas las ecuaciones y secciones aplicables de esta Norma:

1.15 w ln /2

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w 𝑙 2𝑛 /11

2.5. CAPITULO 8 - ANÁLISIS Y DISEÑO — CONSIDERACIONES GENERALES 8.6

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8.6

M w 𝑙 𝑛2 /14

El extremo discontinuo no está restringido

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2.5. CAPITULO 8 - ANÁLISIS Y DISEÑO — CONSIDERACIONES GENERALES

Cara exterior del primer apoyo interior

Condición Extremo discontinuo monolítico con el apoyo

2.5. CAPITULO 8 - ANÁLISIS Y DISEÑO — CONSIDERACIONES GENERALES 8.10

DISPOSICIÓN DE LA CARGA VIVA

8.10.2 Para losas armadas en una dirección y vigas, se permite suponer que la disposición de las cargas está limitada a las posibilidades siguientes: • (a) El momento máximo negativo en un apoyo ocurre con la carga viva en dos tramos adyacentes solamente. • (b) El momento máximo positivo, cerca del centro de la luz, ocurre con la carga viva colocada en el tramo bajo consideración y en los tramos alternados.

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2.5. CAPITULO 8 - ANÁLISIS Y DISEÑO — CONSIDERACIONES GENERALES 8.13

DISPOSICIONES PARA DIAFRAGMAS (Acápite agregado)

2.5. CAPITULO 8 - ANÁLISIS Y DISEÑO — CONSIDERACIONES GENERALES 8.13

• 8.13.1 Los diafragmas, tales como las losas de piso y de cubierta, deben diseñarse para resistir simultáneamente las cargas de gravedad fuera del plano y las fuerzas laterales en el plano para las combinaciones de carga establecidas en 9.2. • 8.13.2 Los diafragmas y sus conexiones a los elementos estructurales deben diseñarse para transferir las fuerzas entre el diafragma y los elementos estructurales. • 8.13.3 Los diafragmas y sus conexiones deben diseñarse para proveer apoyo lateral a los elementos verticales, horizontales e inclinados.

DISPOSICIONES PARA DIAFRAGMAS (Acápite agregado)

• 8.13.4 Los diafragmas estructurales deben diseñarse para resistir las cargas laterales provenientes del empuje del suelo o hidrostático. • 8.13.5 Los diafragmas que forman parte del sistema estructural resistente ante las cargas laterales inducidas por los sismos, deben diseñarse de acuerdo a las disposiciones del Capítulo 21 de esta Norma.

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2.6. CAPITULO 9 - REQUISITOS DE RESISTENCIA Y DE SERVICIO

2.5. CAPITULO 8 - ANÁLISIS Y DISEÑO — CONSIDERACIONES GENERALES 9.2

DISPOSICIONES PARA DIAFRAGMAS

Acciones típicas en el diafragma

RESISTENCIA REQUERIDA

9.2.10 Las estimaciones de los asentamientos diferenciales, flujo plástico del concreto, retracción restringida, la expansión de concretos de retracción compensada o cambios de temperatura deben basarse en una determinación realista de tales efectos durante la vida útil de la estructura. La estimación debe establecerse considerando la incertidumbre asociada con la magnitud esperada de CT, la probabilidad de que el máximo efecto ocurra simultáneamente con las otras cargas aplicadas y las consecuencias potencialmente adversas en caso que el efecto de CT sea mayor que el supuesto. Para limitar los efectos de los cambios volumétricos se pueden utilizar juntas de expansión y franjas (bandas) de retracción que se hayan desempeñado adecuadamente en estructuras similares. 9.2.12 La resistencia requerida debe incluir los efectos internos debidos a las reacciones inducidas por el preesforzado con un factor de amplificación unitario.

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2.6. CAPITULO 9 - REQUISITOS DE RESISTENCIA Y DE SERVICIO 9.3.

2.6. CAPITULO 9 - REQUISITOS DE RESISTENCIA Y DE SERVICIO 9.6

RESISTENCIA DE DISEÑO

CONTROL DE DEFLEXIONES

9.3.2.9 En cartelas y ménsulas, para todos los modos potenciales de falla, φ debe ser 0,85 9.3.2.10 En nudos viga – columna y en vigas de acoplamiento entre placas armadas diagonalmente, φ para cortante debe ser 0,85.

9.6.2.7 En ningún caso la deflexión total del elemento (instantánea y diferida) deberá exceder de 𝓵/250. Si fuese necesario se podrá especificar una contraflecha de modo que la deflexión total menos la contraflecha no exceda este límite.

9.3.2.11 El valor de φ para el diseño por cortante en diafragmas estructurales no debe exceder el valor mínimo de φ utilizado para el diseño por cortante de los elementos verticales del sistema primario de resistencia sísmica.

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2.6. CAPITULO 9 - REQUISITOS DE RESISTENCIA Y DE SERVICIO 9.7

2.6. CAPITULO 9 - REQUISITOS DE RESISTENCIA Y DE SERVICIO 9.7

REFUERZO POR CAMBIOS VOLUMÉTRICOS

9.7.5 Cuando los movimientos por contracción y temperatura se encuentren restringidos de manera significativa, deberá considerarse los requisitos de 8.2.3 y 9.2.10. Cuando existan muros estructurales, muros de sótano o columnas que generen una restricción significativa a los movimientos por retracción y temperatura, se pueden generar tracciones importantes en las losas, en estos casos será necesario incrementar la cantidad de refuerzo en la losa requerida por 9.7.2. Simultáneamente, las restricciones al movimiento de las losas genera fuerzas cortantes y momentos flectores en las columnas y muros estructurales que deben considerarse en el diseño de estos elementos.

REFUERZO POR CAMBIOS VOLUMÉTRICOS

9.7.7 El acero de preesfuerzo, que cumpla con 3.5.5, empleado como refuerzo de retracción y temperatura debe suministrarse de acuerdo a lo siguiente: • 9.7.7.1 Los tendones deben dimensionarse para que, descontadas las pérdidas de acuerdo a 18.6, produzcan un esfuerzo efectivo promedio de compresión mínimo de 0.7 MPa sobre el área bruta del concreto. • 9.7.7.2 En construcción monolítica construida en sitio de vigas y losas postensadas, el área bruta de una viga y la zona aferente de la losa debe incluir el alma de la viga y la porción de losa hasta la mitad de la distancia a las almas de las vigas adyacentes. Se permite incluir la fuerza efectiva del preesfuerzo de los tendones de las vigas en el cálculo de la fuerza total de preesfuerzo que actúa sobre el área bruta de la sección de concreto.

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2.6. CAPITULO 9 - REQUISITOS DE RESISTENCIA Y DE SERVICIO

2.6. CAPITULO 9 - REQUISITOS DE RESISTENCIA Y DE SERVICIO

9.7.7 El acero de preesfuerzo, que cumpla con 3.5.5, empleado como refuerzo de retracción y temperatura debe suministrarse de acuerdo a lo siguiente:

9.7.7 El acero de preesfuerzo, que cumpla con 3.5.5, empleado como refuerzo de retracción y temperatura debe suministrarse de acuerdo a lo siguiente:

Sección a través de vigas construidas monolíticamente con la losa

Acero de preesfuerzo utilizado como refuerzo de retracción y temperatura en una losa.

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2.7. CAPÍTULO 10. FLEXIÓN Y CARGA AXIAL 10.7

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2.7. CAPÍTULO 10. FLEXIÓN Y CARGA AXIAL 10.10 EFECTOS DE ESBELTEZ EN ELEMENTOS A COMPRESIÓN En este acápite primero se debe evaluar si en la columna en análisis pueden ser ignorados los efectos de esbeltez.

VIGAS DE GRAN PERALTE

10.7.2 Las vigas de gran peralte deben ser diseñadas tomando en cuenta la distribución no lineal de las deformaciones unitarias horizontales en la altura de la viga. 10.7.3 Alternativamente a 10.7.2, las vigas de gran peralte podrán diseñarse utilizando los modelos Puntal – Tensor del Capítulo 23 de los Requisitos de Reglamento para Concreto Estructural del ACI 318S-14.

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10.10.2 PROCEDIMIENTOS DE ANÁLISIS

• a) • b) • c)

Análisis inelástico de segundo orden definido en 10.10.3 Análisis elástico de segundo orden definido en 10.10.4 Procedimiento de Magnificación de Momentos definido e 10.10.5

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2.7. CAPÍTULO 11. CORTANTE Y TORSIÓN

2.7. CAPÍTULO 11. CORTANTE Y TORSIÓN

11.4 RESISTENCIA AL CORTANTE PROPORCIONADA POR EL CONCRETO EN ELEMENTOS PREESFORZADOS

11.4 RESISTENCIA AL CORTANTE PROPORCIONADA POR EL CONCRETO EN ELEMENTOS PREESFORZADOS 11.4.3.3 Alternativamente, Vcw puede considerarse como la fuerza cortante que corresponde a la carga muerta más la carga viva que produce un esfuerzo principal de tracción de en la ubicación señalada en (a) o (b).

11.4.1 Esta sección se aplica en elementos postensados y pretensados en regiones donde la fuerza efectiva en el refuerzo preesforzado es transferida por completo al concreto. Para regiones de elementos preesforzados donde la fuerza efectiva en el refuerzo preesforzado no es transferida por completo al concreto, rigen las disposiciones de 11.4.4

•(a) Cuando el eje neutro de la sección transversal preesforzada se encuentra en el alma, el esfuerzo principal a tracción se debe calcular en el eje. •(b) Cuando el eje neutro de la sección transversal preesforzada se encuentra en el ala, el esfuerzo principal a tracción se debe calcular en la intersección del ala con el alma. •En elementos compuestos, el esfuerzo principal de tracción se debe calcular utilizando la sección transversal que resiste la carga viva.

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2.7. CAPÍTULO 11. CORTANTE Y TORSIÓN

2.7. CAPÍTULO 11. CORTANTE Y TORSIÓN

11.4 RESISTENCIA AL CORTANTE PROPORCIONADA POR EL CONCRETO EN ELEMENTOS PREESFORZADOS 11.4.4 Resistencia al cortante, Vc, para elementos pretensados en regiones de fuerza preesforzada reducida • 11.4.4.1 Al calcular Vc la longitud de transferencia del refuerzo preesforzado, ℓtr, se debe suponer como 50 db en torones y de 100 db en alambres individuales. • 11.4.4.2 Cuando la adherencia de los tendones se extienda hasta el extremo del miembro, la fuerza efectiva de preesforzado puede suponerse que varía linealmente desde cero en el extremo del acero de preesforzado hasta un máximo a una distancia ℓtr del extremo del acero de preesforzado.

11.6

DISEÑO PARA TORSIÓN

11.6.1 Los requisitos de esta sección se aplican a los elementos en los cuales Tu ≥φ Tth donde Tth es el umbral de torsión definido en 11.6.4. 11.6.2 Los valores de 𝑓 ′ 𝑐 utilizados en los cálculos de torsión y en el cálculo Tth (umbral de torsión) y de Tcr (torsor de agrietamiento) no deben exceder de 8,3 MPa. 11.6.3 Los valores de λ deben determinarse de acuerdo a 8.6.

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GERENCIA DE INVESTIGACIÓN Y NORMALIZACIÓN

2.7. CAPÍTULO 11. CORTANTE Y TORSIÓN

2.7. CAPÍTULO 11. CORTANTE Y TORSIÓN

11.6

11.6

DISEÑO PARA TORSIÓN

Analogía de la cercha espacial

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DISEÑO PARA TORSIÓN

Descomposición de la fuerza cortante Vi en una fuerza de compresión Di y una fuerza de tracción axial Ni en una de las paredes del tubo.

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2.7. CAPÍTULO 11. CORTANTE Y TORSIÓN 11.12

2.7. CAPÍTULO 11. CORTANTE Y TORSIÓN

DISPOSICIONES ESPECIALES PARA LOSAS Y ZAPATAS

11.12

11.12.5 En losas y zapatas se permiten utilizar pernos con cabeza como refuerzo de cortante, colocados perpendicularmente al plano de la losa o zapata.

• La altura total del ensamblaje del perno con cabeza no debe ser menor que el espesor del elemento menos la suma de a) hasta c): •a) el recubrimiento de concreto en el refuerzo superior a flexión; •b) el recubrimiento de concreto en la base común (platina de base), y •c) la mitad del diámetro de la barra del refuerzo para flexión a tracción.

DISPOSICIONES ESPECIALES PARA LOSAS Y ZAPATAS 11.12.5 En losas y zapatas se permiten utilizar pernos con cabeza como refuerzo de cortante, colocados perpendicularmente al plano de la losa o zapata. • Donde exista refuerzo para flexión a tracción en la base de la sección, como en una zapata, la altura total del dispositivo del perno a cortante no debe ser menor que el espesor del elemento menos la suma de a) hasta c): •a) el recubrimiento de concreto en el refuerzo inferior a flexión; •b) el recubrimiento de concreto en la cabeza del perno y •c) la mitad del diámetro de la barra del refuerzo inferior para flexión

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2.7. CAPÍTULO 12. LONGITUDES DE DESARROLLO Y EMPALMES DEL REFUERZO

2.7. CAPÍTULO 11. CORTANTE Y TORSIÓN 11.12.5 Losas y zapatas se permiten utilizar pernos con cabeza

12.2 LONGITUD DE DESARROLLO DE BARRAS CORRUGADAS Y DE ALAMBRES CORRUGADOS A TRACCIÓN Alambres corrugados o barras de 3/4” y menores

Condiciones

Secciones Criticas y disposiciones típicas de pernos con cabeza para refuerzo cortante

Espaciamiento libre entre barras o alambres que están siendo empalmados o desarrolladas no menor que db, con recubrimiento libre no menor que db, y estribos a lo largo de por lo menos iguales al mínimo indicado en 11.5.6. Aplicable también cuando el espaciamiento libre entre barras o alambres que están siendo desarrolladas o empalmadas no sea menor que 2 db y el recubrimiento libre no menor que db (ver Fig.12.2.2).

Otros casos GERENCIA DE INVESTIGACIÓN Y NORMALIZACIÓN

2.7. CAPÍTULO 12. LONGITUDES DE DESARROLLO Y EMPALMES DEL REFUERZO

TABLA 12.2 - FACTOR DE MODIFICACIÓN DE LAS LONGITUDES DE DESARROLLO DE BARRAS CORRUGADAS Y ALAMBRES CORRUGADOS A TRACCIÓN

Condiciones Barras superiores.* Otras barras. Barras o alambres con recubrimiento epóxico o zinc y barras con recubrimiento dual de zinc con recubrimiento menor de 3 db o espaciamiento libre menor que 6 db.

Epóxico e

Refuerzo con recubrimiento epóxico o zinc y barras con recubrimiento dual de zinc y epóxico para todas las otras condiciones. Barras sin tratamiento superficial GERENCIA DE INVESTIGACIÓN Y NORMALIZACIÓN

 fy ψt ψe λ    db  2,1 f c 

𝑓𝑦 𝜓𝑡 𝜓𝑒 𝜆

𝑓𝑦 𝜓𝑡 𝜓𝑒 𝜆

2,1 𝑓′𝑐

𝑑𝑏

Ver 12.2.3

1,7 𝑓′𝑐

𝑑𝑏

Ver 12.2.3

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12.2 LONGITUD DE DESARROLLO DE BARRAS CORRUGADAS Y DE ALAMBRES CORRUGADOS A TRACCIÓN Factor Ubicación t

Barras mayores de 3/4”

 fy ψt ψe λ    db  2, 6 f c 

2.7. CAPÍTULO 12. LONGITUDES DE DESARROLLO Y EMPALMES DEL REFUERZO 12.2 LONGITUD DE DESARROLLO DE BARRAS CORRUGADAS Y DE ALAMBRES CORRUGADOS A TRACCIÓN TABLA 12.2 - FACTOR DE MODIFICACIÓN DE LAS LONGITUDES DE DESARROLLO DE BARRAS CORRUGADAS Y ALAMBRES CORRUGADOS A TRACCIÓN

Valor 1,3 1,0

Factor

1,5

Tamaño s

1,2

Condiciones

Concreto de peso liviano 

Valor

Barras de 3/4” y menores.

0,8

Barras mayores de 3/4”.

1,0

Concreto de peso liviano.

1,3

Concreto de peso normal.

1,0

1,0 GERENCIA DE INVESTIGACIÓN Y NORMALIZACIÓN

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2.7. CAPÍTULO 12. LONGITUDES DE DESARROLLO Y EMPALMES DEL REFUERZO Longitudes de Anclaje en Tracción - Barras Inferiores - Norma E-060 fy=4200 kg/cm2

Barra 8 mm 3/8" 1/2" 5/8" 3/4" 7/8" 1"

Db (cm) 0.80 0.95 1.27 1.59 1.91 2.22 2.54

Ab (cm2) 0.50 0.71 1.29 2.00 2.84 3.87 5.10

210 E060 1989 20 24 32 40 49 67 89

1 3/8"

3.58

10.06

175

210 Nuevo E060 2009 28 34 45 56 67 98 112 157

2.7. CAPÍTULO 12. LONGITUDES DE DESARROLLO Y EMPALMES DEL REFUERZO Longitudes de Anclaje en Tracción - Barras Superiores - Norma E-060 fy=4200 kg/cm2

1.4 1.4 1.4 1.4 1.4 1.5 1.3

210 ACI 2014 35 42 56 70 84 122 139

Barra 8 mm 3/8" 1/2" 5/8" 3/4" 7/8" 1"

Db (cm) 0.80 0.95 1.27 1.59 1.91 2.22 2.54

Ab (cm2) 0.50 0.71 1.29 2.00 2.84 3.87 5.10

210 E060 1989 28 34 45 56 69 94 124

210 Nuevo E060 2009 37 44 58 73 88 127 145

0.9

196

1 3/8"

3.58

10.06

245

204

Cociente

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255

DESARROLLO DE BARRAS CORRUGADAS CON CABEZA EN TRACCIÓN 12.6.1 El uso de cabezas para desarrollar las barras corrugadas en tracción está limitado a condiciones que cumplan con (a) hasta (g):

𝑓′𝑐 𝑑𝑏.

• (a) La barra debe cumplir con 3.5.3.1. • (b) El fy de la barra no debe exceder 420 MPa. • (c) El tamaño de la barra no debe ser mayor que 1 3/8”. • (d) El área neta de apoyo de la cabeza Abrg debe ser al menos cuatro veces el área de la barra.

Longitud de anclaje con gancho estándar en tracción

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2.7. CAPÍTULO 12. LONGITUDES DE DESARROLLO Y EMPALMES DEL REFUERZO 12.6

0.8

2.7. CAPÍTULO 12. LONGITUDES DE DESARROLLO Y EMPALMES DEL REFUERZO 12.6

DESARROLLO DE GANCHOS ESTÁNDAR EN TRACCIÓN

12.5.2 Para las barras corrugadas, dg = 0,24 𝑓𝑦 𝜆 Ψe Ψc Ψr/

210 ACI 2014 46 54 73 91 109 158 181

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2.7. CAPÍTULO 12. LONGITUDES DE DESARROLLO Y EMPALMES DEL REFUERZO 12.5

1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 1.2

Cociente

DESARROLLO DE BARRAS CORRUGADAS CON CABEZA EN TRACCIÓN

2.7. CAPÍTULO 12. LONGITUDES DE DESARROLLO Y EMPALMES DEL REFUERZO 12.6

DESARROLLO DE BARRAS CORRUGADAS CON CABEZA EN TRACCIÓN

12.6.1 El uso de cabezas para desarrollar las barras corrugadas en tracción está limitado a condiciones que cumplan con (a) hasta (g):

12.6.2. Para las barras corrugadas con cabeza, la longitud de desarrollo a tracción l_dt, debe ser la mayor de (a) hasta (c):

• (e) El concreto debe ser de peso normal. • (f) El recubrimiento libre para la barra no debe ser menor 2 db. • (g) El espaciamiento libre entre las barras debe ser al menos 4 db.

• 0,19 𝑓𝑦 Ψe / de 40MPA • 8 db. • 150 mm

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𝑓′𝑐 con el factor Ψ𝑒 en 12.6.3 y el valor de f´c no debe exceder

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2.7. CAPÍTULO 12. LONGITUDES DE DESARROLLO Y EMPALMES DEL REFUERZO 12.6

2.8. CAPÍTULO 13. LOSAS EN DOS DIRECCIONES

DESARROLLO DE BARRAS CORRUGADAS CON CABEZA EN TRACCIÓN 13.1 Barra corrugadas con cabeza que se extiende hasta la cara lejana del núcleo de la columna con una longitud de anclaje que excede ldt

ALCANCE

13.1.4 El Método Directo de Diseño (Ver 13.6) y el Método de los Coeficientes (Ver 13.7) no son aplicables a losas preesforzadas. 13.1.5 Las losas con o sin vigas, preesforzadas o no, podrán diseñarse utilizando el Método del Pórtico Equivalente de acuerdo a lo establecido en el Capítulo 8 – Losas en Dos Direcciones - de los Requisitos de Reglamento para Concreto Estructural del ACI 318S-14.

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2.8. CAPÍTULO 13. LOSAS EN DOS DIRECCIONES

2.8. CAPÍTULO 13. LOSAS EN DOS DIRECCIONES 13.2

Método del Pórtico Equivalente

Definiciones del pórtico equivalente

DEFINICIONES

13.2.7 Cuando se utilice un ábaco para aumentar la sección crítica para cortante en una unión losa – columna, el ábaco debe proyectarse bajo la superficie inferior de la losa y extenderse una distancia horizontal medida desde la cara de la columna que sea al menos igual al espesor de la proyección bajo la superficie inferior de la losa.

h ≥ h/4

Dimensione mínimas para un ábaco

Luz/6

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2.8. CAPÍTULO 13. LOSAS EN DOS DIRECCIONES 13.3

REFUERZO DE LA LOSA

2.8. CAPÍTULO 13. LOSAS EN DOS DIRECCIONES 13.3

13.3.6 En las esquinas exteriores de las losas apoyadas en muros de borde o donde una o más vigas de borde tengan un valor de 𝜶𝒇 mayor de 1,0 deberá proporcionarse refuerzo especial en las esquinas exteriores, tanto en la parte inferior como en la superior de la losa de acuerdo con 13.3.6.1 a 13.3.6.4.

REFUERZO DE LA LOSA Refuerzo para restricción de las esquinas

Refuerzo de esquina en losas

13.3.6.2 Debe suponerse que el momento amplificado debido a los efectos de esquina, actúa alrededor de un eje perpendicular a la diagonal que parte de la esquina en la parte superior de la losa y alrededor de un eje paralelo a la diagonal que parte de la esquina en la parte inferior de la losa.

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2.8. CAPÍTULO 13. LOSAS EN DOS DIRECCIONES

2.8. CAPÍTULO 14. MUROS

13.6.2 Momento estático amplificado total del paño

14.8

13.6.2.3 La luz libre en la ecuación (13-4) debe considerarse entre caras de las columnas, capiteles, ménsulas o muros en la dirección en la que se determinan los momentos. El valor de empleado en la ecuación (13-4) no debe ser menor que 0,65. Los apoyos circulares o en forma de polígono regular deben tratarse como apoyos cuadrados que tengan la misma área.

14.8.2 El refuerzo mínimo será el indicado en 14.3. Salvo que una cuantía mayor sea necesaria para controlar la fisuración por los efectos de contracción y térmicos.

Ejemplos de secciones cuadradas equivalente para columnas de apoyo

14.10

MUROS DE CONTENCIÓN

ABERTURAS EN MUROS

14.10.3 Además del refuerzo mínimo requerido por 14.3, deben colocarse por lo menos dos barras de 5/8” alrededor de todos los vanos de ventanas y puertas en todos los muros que tengan dos capas de refuerzo y una barra de 5/8” en los muros que tengan una sola capa de refuerzo. Estas barras deben prolongarse más allá de las esquinas de las aberturas una distancia igual a la longitud de anclaje en tracción pero no menos de 600 mm.

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2.8. CAPÍTULO 14. MUROS

2.8. CAPÍTULO 15. CIMENTACIONES

15.1 1-φ5/8” en cada capa de refuerzo

ALCANCE

15.1.5 Se permite diseñar las cimentaciones de acuerdo con los modelos Puntal – Tensor del Capítulo 23 de los Requisitos de Reglamento para Concreto Estructural del ACI 318S-14. Si los cabezales de los pilotes se diseñan de acuerdo con estos modelos, la resistencia efectiva a compresión del concreto de los puntales (fce) debe determinarse de acuerdo a 23.4.3 del ACI 318S14, considerando el valor de βs = 0.6λ, donde λ se define en 8.6 de esta Norma.

ℓd (típico)

Refuerzo minimo contención

en

muros

de

Refuerzo alrededor de aberturas

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2.8. CAPÍTULO 15. CIMENTACIONES

2.8. CAPÍTULO 15. CIMENTACIONES 15.4

MOMENTOS FLECTORES EN ZAPATAS

Modelo Puntal-Tensor Pu = 1100 kip Mu = 0 ft-kip

15.4.2 Para una zapata aislada el momento máximo amplificado, Mu, debe calcularse en la forma indicada en 15.4.1, en las secciones críticas localizadas como se indica a continuación: Localización de la sección crítica

Columna o pedestal

En el punto medio entre la cara de la columna y el borde de la placa base de acero

Columna con placa base de acero

Cara del muro

Ejemplo: Cimentaciones Profundas

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Elemento soportado

Cara de la columna o pedestal

En el punto medio entre el eje y la cara del muro de albañilería

Muro de concreto Muro de albañilería

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2.8. CAPÍTULO 15. CIMENTACIONES

2.8. CAPÍTULO 15. CIMENTACIONES 15.10

Secciones Críticas en Zapatas Columna con platina de base de acero d d/2

Columna, muro, o pedestal d d/2

Momento Cortante en dos direcciones

Cortante en una dirección

Momento Cortante en dos direcciones

Muro arbañilería d d/2

Momento Cortante Cortante en dos en una dirección direcciones

ZAPATAS COMBINADAS Y LOSAS DE CIMENTACIÓN

15.10.2 El Método Directo de Diseño y el Método de Coeficientes para Losas, ambos métodos del Capítulo 13, no deben utilizarse para el diseño de zapatas combinadas y losas de cimentación.

Cortante en una dirección

Localización secciones críticas

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2.9. CAPÍTULO 17. ELEMENTOS COMPUESTOS DE CONCRETO SOMETIDOS A FLEXIÓN 17.2

GENERALIDADES

2.10. CAPÍTULO 19. CÁSCARAS Y LOSAS PLEGADAS 19.3

17.2.1 En un miembro compuesto sometido a flexión debe asegurarse la transferencia completa de las fuerzas cortantes horizontales en las superficies de contacto de los elementos interconectados. La transferencia completa debe asegurarse por medio de la resistencia al cortante horizontal en las superficies de contacto o por medio de refuerzos anclados adecuadamente, o ambos.

RESISTENCIA DE DISEÑO

19.3.3 El valor de φ para fuerzas de tracción en la membrana será 0.9. 19.3.4 El valor de φ para otras solicitaciones será el especificado en 9.3.1

Ejemplo de elemento compuesto sometido a flexión. Bóveda GERENCIA DE INVESTIGACIÓN Y NORMALIZACIÓN

2.10. CAPÍTULO 20. EVALUACIÓN DE LA RESISTENCIA DE ESTRUCTURAS EXISTENTES 20.1

2.10. CAPÍTULO 22. CONCRETO ESTRUCTURAL SIMPLE 22.2

GENERALIDADES

20.1.1 Los requisitos de este capítulo deben aplicarse a la evaluación de la resistencia de estructuras existentes mediante métodos analíticos o pruebas de carga.

Losas Plegables GERENCIA DE INVESTIGACIÓN Y NORMALIZACIÓN

LIMITACIONES 22.2.2 El uso del concreto simple estructural debe limitarse a (a), (b) o (c): • (a) sobre otros elementos estructurales capaces de proporcionarles un apoyo vertical continuo; • (b) Elementos en los cuales el efecto de arco genera compresión bajo todas las condiciones de carga; • (c) Muros, zapatas y pedestales. Véanse 22.6, 22.7 y 22.8

Evaluación de estructuras existentes GERENCIA DE INVESTIGACIÓN Y NORMALIZACIÓN

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3. CONSIDERACIONES ESPECIALES PARA EL DISEÑO SÍSMICO DE PLACAS DE CONCRETO ARMADO ACORDE A LAS NORMAS E-060 Y ACI 318-14

2.10. CAPÍTULO 22. CONCRETO ESTRUCTURAL SIMPLE 22.2

LIMITACIONES 22.2.3 No está permitido el uso de concreto estructural simple en:

ORGANIZACIÓN 3.1 Consideraciones para elementos de borde

• (a) Columnas • (b) Cabezales de pilotes • (c) En elementos estructurales sometidos a solicitaciones sísmicas que hayan sido determinadas en base a la capacidad de la estructura de disipar energía.

3.2 Confinamiento de núcleos con estribos 3.3 Anclaje de refuerzo horizontal 3.4 Refuerzo fuera de la zona de confinamiento 3.5 Refuerzo horizontal mínimo por corte 3.6 Anclaje de elementos de borde 3.7 Diseño por Flexo-compresión 3.8 Ejemplo 3.9 Comentario

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3.1 ELEMENTOS DE BORDE

Norma Peruana E-060 21.9.7

ANTECEDENTE

Las consideraciones que se presentan a continuación, implican que ya se ha realizado el análisis y se conoce las solicitaciones sísmicas y de gravedad de las placas. Además ya se ha realizado el diseño preliminar en flexo compresión de las mismas.

Eje neutro «C»

δu: desplazamiento máximo Hm: altura de placa Lm: longitud de placa δu/hm≥0.005 L=c/2 ó c-0.1Lm

3.1 ELEMENTOS DE BORDE

3.1 ELEMENTOS DE BORDE

Norma Peruana E-060 21.9.7

ACI 318-14 18.10.6

Eje neutro «C»

Altura de confinamiento debe ser el mayor de Lm ó 0.25Mu/Vu

δu: desplazamiento máximo Hw: altura de placa Lw: longitud de placa

L=c/2 ó c-0.1Lm

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3.1 ELEMENTOS DE BORDE ACI 318-14 18.10.6

3.1 ELEMENTOS DE BORDE

ACI 318-14 18.10.6 Altura de confinamiento debe ser el mayor de Lm o 0.25Mu/Vu

Además el ACI señala que si C=3/8Lw , los núcleos deben ser de espesor 30cm mínimo. La E060 NO menciona este punto. Este requisito se debe a que para cargas altas, las placas presentan problemas de estabilidad.

Problemas de estabilidad en el muro por cargas de compresión, la placa requiere de mayor espesor.

3.1 ELEMENTOS DE BORDE

Comparación Norma Peruana E-060 21.9.7 y ACI 318-14 18.10.6 El ACI tiene un menor límite de «C», 67% respecto al valor de la E060, lo que hace que se requiera elementos confinados para cargas menores. Además exige elementos de 30cm de espesor cuando el «C» excede el 38% de Lm. La longitud y altura de confinamiento viene dada por las mismas expresiones.

3.2 CONFINAMIENTO DE NÚCLEOS CON ESTRIBOS

El ACI es más estricto y señala en 18.10.6.4 • 6 veces Ø de la menor barra • 1/3 de la menor dimensión de la sección

3.2 CONFINAMIENTO DE NÚCLEOS CON ESTRIBOS La norma E-060 señala en 21.9.7.6 que el espaciamiento de estribos dentro del núcleo confinado debe ser el menor de: • 10 veces Ø de la menor barra longitudinal • Menor dimensión de la sección • 25cm Lo que se traduciría en espaciamiento de estribos de 20cm para núcleos con barras de Ø 3/4” y 25cm para barras de Ø 1”.

3.2 CONFINAMIENTO DE NÚCLEOS CON ESTRIBOS Además el ACI señala en 18.10.6.4 que la cuantía de refuerzo en los núcleos debe cumplir con:

Esto implica separaciones de estribos de 10cm para núcleos con barras de Ø3/4” y 15cm para barras de Ø 1”. Para muros de 25cm se requeriría estribos separados a 7.5cm! Estas fórmulas corresponden al requerimiento de estribos para edificios duales Tipo 2 de la norma peruana.

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3.2 CONFINAMIENTO DE NÚCLEOS CON ESTRIBOS

3.2 CONFINAMIENTO DE NÚCLEOS CON ESTRIBOS Según ACI 18.10.6.4.e el refuerzo transversal hx, no debe exceder de 35cm o los 2/3 del ancho del elemento de borde.

La fórmula 21-3 arroja una elevada cuantía de refuerzo de confinamiento, por lo que la norma peruana señala en 21.6.4.1.d que, “si el núcleo satisface los requisitos de combinaciones de carga incluyendo efectos sísmicos”. No es necesario satisfacer 21-3.

Hx

Para una placa de 25cm, el espaciamiento hx sería 15cm maximo.

3.2 CONFINAMIENTO DE NÚCLEOS CON ESTRIBOS

3.2 CONFINAMIENTO DE NÚCLEOS CON ESTRIBOS Comparación Norma Peruana E-060 21.9.7.6 y ACI 318-14 18.10.6.4

Comparación Norma Peruana E-060 21.9.7.6 y ACI 318-14 18.10.6.4 Placa de 6m de longitud con estribos a 7.5cm en la altura de confinamiento(2 pisos). Y se prolonga también en el primer sótano.

En el tema de estribos la norma ACI 318-14 es claramente mas estricta, no debería extrañarnos tener estribos en núcleos confinados, separados a 7.5cm o 10cm a comparación de los espaciamientos de 20 y 25cm que nos señala la norma peruana.

3.3 ANCLAJE DE REFUERZO HORIZONTAL

3.3 ANCLAJE DE REFUERZO HORIZONTAL

La norma peruana en 21.9.7.6.G y el ACI en 18.10.6.4.H, señalan que el refuerzo horizontal de placas debe anclar dentro del núcleo confinado. Debe desarrollar su longitud de anclaje ya sea recta o con gancho.

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3.3 ANCLAJE DE REFUERZO HORIZONTAL

15cm Mínimo

3.4 REFUERZO FUERA DE LA ZONA DE CONFINAMIENTO

La norma peruana señala que luego de la zona de confinamiento los estribos deben estar espaciados a máximo 25cm (21.9.7.7). El ACI (18.10.6.5)define dos zonas fuera de la zona de confinamiento, de acuerdo a la cuantía del núcleo confinado. ρ≥0.6% los estribos se separan a 8db o 20cm ρ≥0.6% no se requiere estribos

Este detalle previene que cuando el núcleo pierda el recubrimiento, la placa no disminuya su capacidad por corte.

3.5 REFUERZO HORIZONTAL MÍNIMO

El refuerzo mínimo distribuido se determina en función de la fuerza cortante actuante Para Vu < 50%Vc: ρmin(horizontal) = 0.2% ρmin(vertical) = 0.15% Para Vu ≥ 50%Vc ρmin(horizontal) = 0.25% ρmin(vertical) = 0.25%

3.6 ANCLAJE DE ELEMENTOS DE BORDE

3.5 REFUERZO HORIZONTAL MÍNIMO

Esta cuantía controla el ancho de las fisuras inclinadas generadas por efectos de corte. Cuando la placa tiene poca fuerza cortante a comparación de su capacidad, se necesita menos refuerzo, porque el peligro de fisuración es menor.

3.6 ANCLAJE DE ELEMENTOS DE BORDE

• El refuerzo debe desarrollar dentro de la zapata, la longitud de anclaje recta o con gancho de la barra de mayor diámetro, considerando 1.25fy. • Si el núcleo confinado está cerca al borde de una zapata, se debe confinar con estribos a lo largo de la longitud de anclaje. Esto para evitar una falla en el borde ocasionando que el refuerzo pierda confinamiento y posterior pandeo. El ACI 318 y la E-060 señalan consideraciones especiales para el anclaje de los núcleos.

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3.7 DISEÑO POR FLEXO-COMPRESIÓN

3.7 DISEÑO POR FLEXO-COMPRESIÓN

REQUERIMIENTOS DEL DISEÑO POR FLEXION

REQUERIMIENTOS DEL DISEÑO POR FLEXION Muros Esbeltos (H/L ≥ 2)

Ejemplo de Aplicación para Muros Esbeltos (H/L ≥ 2)

Diagrama de Interacción (RNE E.060 vs. ACI 318-14): El comité del RNE E.060 decidió no adoptar el diseño unificado para elementos en flexocompresión como columnas y placas. La diferencia del factor Φ en compresión de 0.7 (RNE E.060) y 0.65

Se observa que el diseño esta muy al limite, se decide incrementar la cuantía en los extremos de la placa.

3.8 EJEMPLO 1

(ACI 318), se puede atribuir a que el ACI utiliza valores de amplificación de cargas menores (1.2D y 1.6L).

3.8 EJEMPLO 1 Se calcula el valor del eje neutro, para la distribución de refuerzo y las cargas. Se

Edificio de 27 pisos en Jesús María, la estructuración presenta irregularidad por esquinas entrantes Con las solicitaciones de cargas amplificadas obtenidas se realiza el diseño preliminar de la placa por flexo-compresión, para determinar el refuerzo vertical necesario.

tiene un valor de c=305cm (E-060) ; c>3/8Lm; requiere espesor de 30cm c=292cm (ACI 318) ; c