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• Jose Rafael Martinez Osorio

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Ejemplo 1. Una columna de platos a contracorriente y en estado estable se va a usar para separar etanol y agua. La alimentación contiene 30% de etanol y 70% en peso a 40 ºC. El flujo de alimentación es 10000 kg/h. La columna funciona a 1kg/cm2 de presión. El reflujo regresa como líquido saturado. La relación de reflujo L/D es 3.0. Se desea una composición en la corriente de fondo de xB = 0.05 (fracción en peso de etanol) y una composición p de destilado de xD = 0.80 ((fracción en p peso de etanol). ) El sistema cuenta con condensador total y un vaporizador parcial. Determine: D, B, QC y QR . Solución: Se realiza un esquema de la columna colocando la información conocida ó especificada

EJEMPLO 1.

ING. ZORAIDA CARRASQUERO MSC

UNIDAD II. DESTILACIÓN - DESTILACIÓN FRACCIONADA

QC = ?

D=? xD = 0 0.80 80 R = 3.0

F = 10000 kg/h xF = 0.30 TF = 40 ºC

1. Se plantean los balances de materia en la columna, interlineado de color rojo, para calcular los flujos de las corrientes de tope y fondo, f d D y B. B Balance global de materia:

P = 1 kg/cm2

F=D+B QR = ?

B=? xB = 0.05

10000 kg/h = D + B (1)

Balance de materia en el componente más volátil: F*xF = D*xD + B*xB 10000 kg/h*(0.30) = D*(0.80) + B*(0.05) (2)

Resolviendo simultáneamente las ecuaciones (1) y (2), se obtiene: D = 3333 kg/h y B = 6667 kg/h 2. Se plantea el balance de energía en la columna y en el condensador para determinar las cargas térmicas, QR y QC: En la columna EJEMPLO 1.

F*h F hF + QR = D D*h hD + B B*h hB + QC ING. ZORAIDA CARRASQUERO MSC

(3)

UNIDAD II. DESTILACIÓN - DESTILACIÓN FRACCIONADA

QC = ?

V1

Lo F = 10000 kg/h xF = 0.30 TF = 40 ºC

D=? xD = 0.80

R = 3.0 P = 1 kg/cm2

B=? xB = 0.05 QR = ?

Balance de materia global en el condensador, entorno azul: V1 = Lo + D dividiendo la ecuación entre D, resulta: V1/D = Lo/D + 1 V1 = D*(R + 1) (4) Sustituyendo los valores en la ecuación 4, se obtiene: V1 = 13,332.00 kg/h

Balance de energía en el condensador: V1*HV1 = Lo*hLo + D*hD + QC

(5)

Se considera condensador total, entonces: hLo = hD y la ecuación (5) se transforma: QC = V1*(HV1 – hLo) (6) Las entalpías se pueden leer en el diagrama entalpia – composición mostrado a continuación: EJEMPLO 1.

ING. ZORAIDA CARRASQUERO MSC

UNIDAD II. DESTILACIÓN - DESTILACIÓN FRACCIONADA

HV1 = 330 kcal/kg

hB = 90 lcal/h

hD = 60 kcal/kg

hF = 30 kcal/kg

EJEMPLO 1.

ING. ZORAIDA CARRASQUERO MSC

UNIDAD II. DESTILACIÓN - DESTILACIÓN FRACCIONADA

Del diagrama entalpia – composición, las entalpias son: hD (xD = 0.80, liquido saturado) = 60 kcal/kg hB (xB = 0.05, liquido saturado) = 90 kcal/kg hF (xF = 0.30 y TF = 40 ºC) = 30 kcal/kg HV1 ( yV1 = 0.80, vapor saturado) = 330 kcal/kg Sustituyendo en la ecuación (5), se obtiene: QC = 13,332.00 kg/h *(330 – 60)kcal/kg = 3,599,640,00 kcal/h QC = 3,599,640,00 kcal/h De la ecuación (3) se despeja QR QR, QR = D*hD + B*hB + QC – F*hF

QR = 3333 kg/h*(60 kcal/kg) + 6667 kg/h*(90 kcal/kg) + 3,599,640,00 kcal/h – 10000 kg/h*(30 kcal/kg) = 4,099,650,00 kcal/h

QR = 4,099,650,00 kcal/h

EJEMPLO 1.

ING. ZORAIDA CARRASQUERO MSC

UNIDAD II. DESTILACIÓN - DESTILACIÓN FRACCIONADA

Ejercicio 2. 100 moles/h de una solución 60 % mol de C6 y 40 % mol de C7 va a ser separada en un producto de tope cuya composición debe ser 97 % mol de C6 y un producto de fondo con 96 % mol de C7 en una torre de destilación operada a 1 atmósfera de presión. La carga es un líquido saturado. Use una relación de reflujo 1,25 veces el mínimo. El reflujo es también líquido saturado. saturado Determine: a. Cuantos moles/h se obtienen por el tope y fondo b. Cuantas etapas teóricas se necesitan c La temperatura del tope, c. tope del fondo y la alimentación. alimentación

D =? 97 % mol C6 F = 100 mol/h

L/D = 1,25(RMin) Componentes

xF,i

Fi(mol/h)

xD,i

Di(mol/h)

xB,i

Bi(mol/h)

60 % mol C6

C6

0,60

60

0,97

?

0,04

?

40 % mol C7

C7

0,40

40

0,03

?

0,96

?

1,00

100

1,00

?

1,00

?

Liquido saturado

B =? 96 % mol C7

EJEMPLO 2

ING. ZORAIDA CARRASQUERO MSC.

UNIDAD II. DESTILACIÓN – MÉTODO MCCABE - THIELE

Balance global de materia en la columna, entorno azul: F=B+D 100 mol/h = D + B y

D = 100 –B

(1)

Balance de materia en el componente más volátil: F.xF = D.xD + B.xB 100(0,60) = 0,97.D + 0,04.B S Sustituyendo ((1)) en (2), ( ) se obtiene: 60 mol/h = 0,97(100 – B) + 0,04.B

(2)

B = 39 39,78 78 mol/h l/h y

EJEMPLO 2

Componentes p

xF,i

C6 C7

0,60 0,40 1,00

Fi (mol/h)

60 40 100

D = 60 60,22 22 mol/h l/h xD,i

0,97 0,03 1,00

Di (mol/h)

38,59 1,19 39,78

ING. ZORAIDA CARRASQUERO MSC.

xB,i

0,04 0,96 1,00

Bi (mol/h)

2,41 57,81 60,22

UNIDAD II. DESTILACIÓN – MÉTODO MCCABE THIELE

Para el cálculo de la temperatura de la alimentación se determina la temperatura de burbuja, ; entonces La presión de saturación se calcula mediante la ecuación de Antoine que se muestra a continuación (Apéndice I, Henley-Seader):

donde: A1, A2 y A3: son las constantes de Antoine PC,i: presión ió critica iti del d l componente t ii, psia i Pºi: presión de saturación del componente i, psia T: temperatura de burbuja, ºF Componente C6 C7

EJEMPLO 2

xF,i 0,6 0,4

A1 5,658375 5,944221

A2 5307,813 5836,287

A3 379,456 374,745

Pcrit 714,2 587,8

ING. ZORAIDA CARRASQUERO MSC.

Psat,i 19,3442 7,7390

Ki 1,3159 0,5265

yi 0,7896 0,2106 1,0001

T 193,3

UNIDAD II. DESTILACIÓN – MÉTODO MCCABE THIELE

La temperatura de la alimentación a P = 14,7 psia es igual a 193,3 ºF. Asumiendo volatilidad constante, se determinan los datos de equilibrio utilizando la ecuación:

y la volatilidad relativa se determina mediante la relación: Tabla 1 1. Datos de equilibro para el sistema C6 - C7 a 1 atm atm. xi 0,0 0,1 02 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 07 0,7 0,8 0,9 1,0

EJEMPLO 2

αx 0,0000 0,2500 0 4999 0,4999 0,7499 0,9998 1,2498 1,4998 1 7497 1,7497 1,9997 2,2496 2,4996

(α-1)x 0,0000 0,1500 0 2999 0,2999 0,4499 0,5998 0,7498 0,8998 1 0497 1,0497 1,1997 1,3496 1,4996

1+(α-1)x 1,0000 1,1500 1 2999 1,2999 1,4499 1,5998 1,7498 1,8998 2 0497 2,0497 2,1997 2,3496 2,4996

yi 0,0000 0,2174 0 3846 0,3846 0,5172 0,6250 0,7143 0,7894 0 8536 0,8536 0,9091 0,9574 1,0000

ING. ZORAIDA CARRASQUERO MSC.

α 2,4996

UNIDAD II. DESTILACIÓN – MÉTODO MCCABE THIELE

Con los datos de equilibrio se construye el diagrama McCabe-Thiele, para luego trazar las líneas de operación de la columna (rectificación, agotamiento y alimentación). Línea de operación para la zona de rectificación:

1,0000 0,9000 0,8000

y, fr fracción molar r C6

0,7000 0 6000 0,6000

Del diagrama x-y, el punto de corte de la ecuación es igual a

0,5000

0,4000 , 0,3000 0,2000 0,1000

Rmin = 0,83

0,0000 0,0 00

EJEMPLO 2

xB

0,1 01

0,2 02

xF

0,3 0,4 0,5 0,6 0 3 x, fraccion 04 0 5molar 0 6C6 0,7 07

ING. ZORAIDA CARRASQUERO MSC.

0,8 08

0,9 09

xD

1,0 10

UNIDAD II. DESTILACIÓN – MÉTODO MCCABE THIELE

R=1 1,25(R 25(RMin) = 1,25(0,83) 1 25(0 83) = 1 1,037 037

R=1 1,04 04

Sustituyendo el valor de R en la ecuación 3, resulta: y = 0,51x , + 0,48 , Ecuación de la línea de operación p de la zona de rectificación 1,0000 0,9000 0,8000 0,7000 y, fra acción molar C6

La columna tiene 9 platos teóricos + un rehervidor

0,6000 0,5000 0 4000 0,4000 0,3000 0,2000 , 0,1000 0,0000

EJEMPLO 2

xB 0,0 0,1

xF 0,2

0,3 x, fraccion 0,4 0,5molar 0,6C6 0,7

0,8

ING. ZORAIDA CARRASQUERO MSC.

0,9

xD

1,0 UNIDAD II. DESTILACIÓN – MÉTODO MCCABE - THIELE

Para determinar la temperatura en el tope de la columna, se realiza un punto de rocío y para el fondo de la columna un punto de burbuja. Temperatura en el tope de la columna (punto de rocío): Componente

yDi

A1

A2

A3

Pcrit

Psat,i

Ki

xi

Ttope

Pcolumna

C6

0 94 0,94

5 658375 5,658375

5307 813 5307,813

379 456 379,456

714 2 714,2

2 369551 2,369551

0 1611939 0,1611939

0 1714829 0,1714829

87 5 87,5

14 7 14,7

C7

0,06

5,944221

5836,287

374,745

587,8

0,7368636

0,0501268

0,8354462 1,0069292

Ttope,columna = 87,5 ºF Temperatura en el fondo de la columna (punto de burbuja): xBi

A1

A2

A3

Pcrit,i

Psat,i

Ki

yi

Tfondo

Pcolumna

C6

0,04

5,658375

5307,813

379,456

714,2

32,843847

2,2342753

0,089371

228

14,7

C7

0,96

5,944221

5836,287

374,745

587,8

13,981874

0,9511479

0,913102

Componente

1 002473 1,002473

T fondo, columna: = 228 ºF

EJERCICIO 2

ING. ZORAIDA CARRASQUERO MSC.

UNIDAD II. DESTILACIÓN – MÉTODO MCCABE - THIELE

Ejercicio 3 Una mezcla de 54,5 % moles de benceno en clorobenceno, en su punto de burbuja, se introduce como alimentación continua al plato inferior de una columna. La columna esta equipada con un ebullidor parcial y un condensador total. En el ebullidor se comunica suficiente calor para que V’/L’ sea igual i l a 0,855 0 855 y la l relación l ió de d reflujo fl j L/V en la l parte t superior i de d la l columna se mantiene constante e igual a 0,50. En estas condiciones calcule: 1 Relación de reflujo de operación 1. 2. Composiciones de los productos destilado y residuo 3. Para una eficiencia de Murphree del vapor igual al 40 %, encuentre el número de platos de la columna. columna 4. ¿Considera ud. que el rendimiento del producto deseado en el proceso es adecuado? Explique.

EJERCICIO 3

ING. ZORAIDA CARRASQUERO MSC.

UNIDAD II. DESTILACIÓN – MÉTODO MCCABE - THIELE

V

L

D, xD

F, xF

V’ V L’

B, xB

Base de cálculo: 100 kmol/h de alimentación Balance de materia global: F = D + B ====> 100 kmol/h = D + B Balance de materia por componente: 100(0,545) = D.xD + B.xB Balance de materia en el plato de alimentación: L’ = L + q.F V = V’ + (1-q).F Si la l alimentación li ió entra a su temperatura de d ebullición, b lli ió q = 1,0 10 Sustituyendo el valor de “q” en la ecuación (3) y (4), se obtiene: V = V’ y L’ = L + 100 EJERCICIO 3

ING. ZORAIDA CARRASQUERO MSC.

(1) (2) (3) (4) (5)

UNIDAD II. DESTILACIÓN – MÉTODO MCCABE - THIELE

De llas pendientes D di t d de llas lí líneas d de operación: ió zona de agotamiento: V’ = 0,855L’ y zona de enriquecimiento: L = 0,50.V: V = 0,855(L 0 855(L + 100) = 0,855(0,50)V 0 855(0 50)V + 85,5 85 5 V = 0,428V + 85,5 ====> V = 149,48 kmol/h La relación de reflujo, R, se calcula a partir de la relación de reflujo interna (L/V) L R = 0,50= V R +1

0,50. (R + 1) = R ===> R (1-0,50) = = 0,50 ====> R = 1 Realizando un balance de materia global en el condensador: V = D(R ( + 1)) ====> kmol 149,35 V D= = R +1 1+1

h = 74,675 kmol

h

D = 74,675 kmol/h B = 25,325 kmol/h

EJERCICIO 3

ING. ZORAIDA CARRASQUERO MSC.

UNIDAD II. DESTILACIÓN – MÉTODO MCCABE - THIELE

Línea de operación p de la zona de enriquecimiento: q y=

D.xD L x+ ====>y = 0,50x + 0,50xD V V

(6)

Línea de operación de la zona de agotamiento: y=

B. xB L′ x− =====> y = 1,17x − 0,17xB V′ V′

(7)

En el punto de intercepción de las líneas de operación, x = xF = 0,545 0,50(0,545) + 0,50xD = 1,17(0,545) – 0,17xB 0 2725 + 0 0,2725 0,50x 50xD = 0,6377 0 6377 – 0,17x 0 17xB xD = 0,73 – 0,34xB

(8)

Balance por componente en la torre: 100(0,545) = 74,675xD + 25,325xB Sustituyendo la ecuación (8) en la (9): 54,5 = 74,675(0,73 – 0,34xB) + 25,325xB 54,5 = 54,513 – 25,389xB + 25,325xB xB = 0,20 xD = 0,66 , EJERCICIO 3

ING. ZORAIDA CARRASQUERO MSC.

(9)

UNIDAD II. DESTILACIÓN – MÉTODO MCCABE - THIELE

1

Como se observa en el diagrama la última línea horizontal trazada no se corresponde con la composición del producto de fondo; para verificar que esta corresponde a una etapa teórica

0,9

y, fracc cion molar de e benceno

0,8 0,7 0,6 0,5 0,4

2,8/4,2 = 0,67

0,3 02 0,2

Número de etapas teóricas: 01 + rehervidor

0,1 0 0

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

0,8

0,9

1

x, fraccion molar de benceno

EJERCICIO 3

ING. ZORAIDA CARRASQUERO MSC.

UNIDAD II. DESTILACIÓN – MÉTODO MCCABE - THIELE

1

2,9*0,40 , , = 1,16 , Número de etapas l : reales (04) + rehervidor.

0,9 0,8 y, fracc cion molar de e benceno

Para determinar el numero de etapas reales, se toma la distancia vertical de la etapa teórica (2,9 cm) y se multiplica por la eficiencia de Murphree (εMV = 0,40)

0,7 0,6 0,5 0,4 0,3 0,2 , 0,1 0 0

0,1

xB

0,2

xF

0,3

0,4

0,5

0,6

xD

0,7

0,8

0,9

1

x, fraccion molar de benceno

EJERCICIO 3

ING. ZORAIDA CARRASQUERO MSC.

UNIDAD II. DESTILACIÓN – MÉTODO MCCABE - THIELE

Ejercicio 4 En una columna de agotamiento entran 1000 Kg/h de una mezcla Benceno – Tolueno a una temperatura de 85 ºC, con una fracción molar de benceno de 0,47. 0 47 Se ha de obtener una concentración de benceno por el tope 90% de su concentración máxima. La columna opera en condiciones tales que de cada 3 moles que entran como alimentación se retiran 2 moles como destilado Determinar: destilado. a. El número de platos reales necesarios si la eficiencia individual de platos respecto al vapor es del 70%. b La cantidad de calor suministrado a la caldera (Kcal/h) b. (Kcal/h). c. La relación mínima externa del retorno de vapor a la parte inferior de la columna (V’/B)min. d. Las d as co composiciones pos c o es y te temperaturas pe atu as de las as co corrientes e tes de sa salida da de del p plato ato real 3. e. ¿Considera usted que la columna de agotamiento cumple su finalidad?. Justifique q su respuesta. p Datos: Cp medio de mezcla benceno- tolueno del 40 % molar @ 17,2 ºC = 38,885 cal/Kmol*K

EJERCICIO 4

ING. ZORAIDA CARRASQUERO MSC.

UNIDAD II. DESTILACIÓN – MÉTODO MCCABE - THIELE

F = 1000 kg/h g xF = 0,12

D = (2/3) * F xD = ?

TF = 85 ºC

Base de calculo: 1 h PM(Benceno) = 78 kg/kmol PM(Tolueno) = 92 kg/kmol PMF = 78 kg/kmol*(0,12) + 92 kg/kmol* (1 – 0,12) = 90,32 kg/kmol

B=?

PMF = 90,32 kg/kmol

xB = ?

F = 1000 kg kg*(1 (1 kmol/90,32 kmol/90 32 kg) = 11,072 11 072 kmol/h F = 11,072 kmol Balance global en la columna: F = B + D ; 11,072 kmol = B + D D = (2/3)*11,072 kmol = 7,381 kmol

(1)

D = 7,381 kmol De (1), B = 3,691 kmol EJERCICIO 4

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UNIDAD II. DESTILACIÓN – MÉTODO MCCABE - THIELE

Del diagrama Txy, con xF = 0,47 y TF = 85 ºC se observa que la alimentación entra a la columna como liquido subenfriado, subenfriado el valor de q se determina mediante la ecuación:

115 110 105

T (ºC)

100 95

H,h (kcal/kmol)

Del diagrama Txy, se obtiene la Tb = 93 ºC

12000 11500 11000 10500 10000 9500 9000 8500 8000 7500 7000 6500 6000 5500 5000 4500 4000 3500 3000 2500 0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 X, Y Figura 3. Diagrama entalpia – concentración de la mezcla Benceno-Tolueno

Tb

90 85 80

xF

0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5X, Y0,6 0,7 0,8 0,9 Figura 4. Diagrama Txy de la mezcla BencenoTolueno a P = 1 atm atm.

EJERCICIO 4

1

1

Del diagrama entalpia composición se obtiene, HV @ 0,47 = 11200 kcal/kmol hL@0,47 = 3450 kcal/kmol λ = 7750 kcal/kmol k l/k l

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UNIDAD II. DESTILACIÓN – MÉTODO MCCABE - THIELE

La capacidad p calorífica se obtiene mediante la ecuación:

CPo@0,40y 17,2ºC = 38,885 38 885 kkcal/kmol l/k l

CP = 45,515 kcal/kmol Sustituyendo en (2), se obtiene:

q = 1,047

EJERCICIO 4

ING. ZORAIDA CARRASQUERO MSC.

UNIDAD II. DESTILACIÓN – MÉTODO MCCABE - THIELE

La pendiente de la línea de operación de la alimentación es igual a:

Con la pendiente m = 22,28 y/o el arcotang (22,28) = 87,43 se traza la línea de operación de la alimentación sobre el diagrama yx y se determina yD,max = 0,699 Por especificación del problema yD = 0,90*yD,max = 0,90(0,699) = 0,63 yD = 0,63 Realizando un balance de materia en el componente más volátil, se obtiene: F*xF = D*yD + B*xB 11,072 kmol*(0,47) – 7,381*(0,63) = 3,691*xB xB = 0,15 EJERCICIO 4

ING. ZORAIDA CARRASQUERO MSC.

UNIDAD II. DESTILACIÓN – MÉTODO MCCABE - THIELE

Número de Nú d etapas t t ói teóricos es igual i l a 3 mas ell rehervidor, h id como se observa en la figura 1. 1 0,9

y,, fraccion mola ar de benceno

0,8 0,7 0,6 0,5 0,4 03 0,3 0,2 0,1 0 0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

x, fraccion molar de benceno

EJERCICIO 4

ING. ZORAIDA CARRASQUERO MSC.

UNIDAD II. DESTILACIÓN – MÉTODO MCCABE - THIELE

Para una eficiencia individual del 70% se obtiene 4 platos reales más el rehervidor, NR = 4, como se observa en la Figura No. 2. 1 0,9

y,, fraccion mola ar de benceno

0,8 0,7 0,6 0,5 0,4 03 0,3 0,2 0,1 0 0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

x, fraccion molar de benceno

EJERCICIO 4

ING. ZORAIDA CARRASQUERO MSC.

UNIDAD II. DESTILACIÓN – MÉTODO MCCABE - THIELE

b) Calor suministrado en la caldera caldera, qR. Balance de materia en el rehervidor: L’ = V’ + B L’ = q*F = 1,047*(11,072 kmol) = 11,592 kmol V’ = 11,592 kmol – 3,691 kmol = 7,901 kmol Balance de materia en el componente más volátil: L’*xxL’ = V L V’*yyV’ + B B*xxB (3)

; ;

L’ = 11,592 kmol V’ = 7,901 kmol

115 110 105

Sustituyendo en la ecuación (4) 11,592*xL’ = 7,901*(0,305) + 3,691*(0,15) ( ) xL’ = 0,26

100 T (ºC)

Del diagrama Txy, yV’ = 0,305

95 90 85 80

0,15

0

EJERCICIO 4

ING. ZORAIDA CARRASQUERO MSC.

0,1

0,2

0,305

0,3

0,4

0,5X, Y0,6

0,7

0,8

0,9

1

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Balance de energía en el rehervidor: L’*hL’ + qR = V’*HV’ + B*hB Del diagrama entalpia – concentración se obtiene: hL’ = 3800 kcal/kmol HV’ = 11490 kcal/kmol 12000 11500 11000 10500 10000 9500 9000 8500 8000 7500 7000 6500 6000 5500 5000 4500 4000 3500 3000 2500

hB = 4200 kcal/kmol

HV’

H,h h (kcal/kmol)

qR = 62235,09 kca

hB

Figura 3. Diagrama entalpia – concentración de la mezcla Benceno-Tolueno

hL’

0

0,1

EJERCICIO 4

xB

0,2

xL’

yV’

0,3

0,4

0,5 X, Y

0,6

0,7

0,8

0,9

1

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c) Calculo de la relación (V (V’/B) /B)min Se determina la pendiente de la línea de operación de la zona de agotamiento (L (L’/V’) /V ) a condiciones mínimas con los puntos (0,699; 0,481) y (0,15; 0,15),

V’min = q*L’/1,659 = 11,592/1,659 = 6,987

V’ = 6,987 kmol

Con el valor de V’min = 6,987 kmol, se determina el punto de corte de la línea de operación de la zona de agotamiento - B*xB/V’min = - 3,691(0,15)/6,987 = - 0,079 y se obtiene el valor del reflujo inferior: - V’min/B = 0,15/0,079 = -1,899

EJERCICIO 4

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Igualmente puede determinarse gráficamente trazando la línea desde los puntos (0,699; 0,481) que pase por el punto (0,15; 0,15) y se prolonga hasta el eje “y” obteniéndose el punto de corte: –B*xB/V’ = 0,08, como se observa en la figura que se muestra a continuación. ti ió 1 0,9 0,8 y, fraccio on molar de ben nceno

0,7 06 0,6 0,5 0,4 0,3 0,2 01 0,1 0

-0,1

0

EJERCICIO 4

0,2

0,4

0,6

0,8

1

Figura No. 3. Trazado de la línea de operación de agotamiento a condiciones mínimas para la separación especificada en el problema.

x,, fraccion molar de benceno

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d) La composición y temperatura de las corrientes de salida del plato real No. 3 De la Figura No. 2 se obtienen la composición de la corriente de vapor del plato real No. 3 igual a y3 = 0,49 y de la corriente liquida x3 = 0,32 y utilizando el diagrama Txy se obtiene la temperatura para cada una de las corrientes TV,3 , ºC V 3 = 99 ºC y TL,3 L 3 = 97,9 ¿Considera usted que la columna de agotamiento cumple su finalidad? Explique su respuesta. respuesta

EJERCICIO 4

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