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• Jhair Lizana

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Estudio Definitivo del Mejoramiento y Construcción de la Carretera Ruta 10, Tramo : Huamachuco – Puente Pallar – Juanjuí, Sector : Huamachuco – Sacsacocha – Puente Pallar

TANQUE SEPTICO El siguiente diseño de tanque septico se ha realizado tomando el cuenta la norma IS.020 del RNE Se cuenta con los siguientes datos iniciales: q = Caudal de aporte unitario de aguas residuales P = número de personas Para el caudal de aporte unitario de aguas residuales se toma el valor promedio de 70 litros/hab.dia considerando la infraestructura, la zona y la actividad de las personas que habitarán el campamento DISEÑO DE TANQUE SEPTICO q P

70 180

litros/hab.dia personas

1)Periodo de retencion hidraulica (IS. 020 - 6.2)

PR

0.27

dias

2)Volumen del tanque septico (IS. 020 - 6.3) a) Volumen de sedimentacion Vs

P q PR

180 70 0.27

personas l/dia dias

Con los datos anteriores se obtiene el Vs Vs 3.40 m3

=

7

horas

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b) Volumen de digestion y almacenamiento de lodos Vd

Se considerará un intervalo "N" de 2 años para la remocion de lodos, con el cual se obtiene de la tabla anterior el valor de "ta" N 2 años ta = 70 L/h.año P 180 trabajadores Con los datos anteriores se obtiene el Vd Vd 25.2 m3

c) Volumen de natas tomado de la norma IS 0.20 - 6.4 V natas 0.7 m3

d) Volumen total Vt = Vs + Vd + Vnatas Se adopta como volumen

29.30

m3 30.00

m3

3)Profundidad del tanque septico (IS. 020 - 6.4) Se consideraran las siguientes medidas de profundidad establecidas: a)Profundidad libre Hl 0.3 m b)Espacio de seguridad 0.15 m

Considerando el siguiente dimensionamiento rectangular para el tanque séptico: Largo 4.80 m ancho 2.50 m Area (A) 12 m2

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c)Profundidad maxima de espuma sumergida

A

12

Hallando el valor de He se obtiene: He 0.06

m2

m

d)Profundidad de para la sedimentación

El valor del volumen de sedimentacion Vs se calculó en el item 2) a) Vs 3.40 m3 A 12.00 m2

Hallando el valor de Hs se obtiene: Hs 0.28

m

e)Profundidad de digestion y almacenamiento El valor del volumen de digestion y almacenamiento Vd se calculó en el item 2) b) Vd 25.2 m3 A 12 m2 Hallando el valor de Hd se obtiene: Hd 2.10

m

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f)Profundidad total efectiva La profundidad total resulta de la suma de He + Hs + Hd + espacio de seguridad Htotal

2.59

Se adopta una profundidad H =

m 2.60

4)Dimensiones del tanque séptico Se adoptará Ancho Largo Porfundidad

2.50 4.80 2.60

m m m

m

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POZO DE PERCOLACION Por inspeccion del terreno se ha determinado que el tiempo de infiltracion para el descenso de 1cm.es de 4 minutos por lo que esta calificado dentro de la norma como suelo apto para hacer uso del pozo percolador (IS. 020 - 7.1.1)

El suelo es roca filtrante No existe cerca, pozos de agua, rios, tuberias,lagunas

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Con el dato del tiempo de infiltracion de 4 minutos se va a la curva y se obtiene el valor de la capacidad de absorcion del suelo ( R ) Según la curva siguiente la capacidad de absorcion del suelo es de 65 l/m2/dia

El caudal promedio efluente del tanque septico es el proveniente de la dotacion diaria en el campamento Distribucion del lugar: N° de trabajadores Area por dormitorio Cantidad de personas por dormitorio :

Campamento para trabajadores de construccion civil 180 personas 7.5 m2 6 personas

A) SOLUCION ADOPTADA a)Agua potable Se ha diseñado con el sistema indirecto (tanque cisterna - equipo de bombeo - tanque elevado) b) Desague

Se ha diseñado con el sistema directo,recoleccion de aguas servidas domesticas a un poso septico para separar el solido para luego ser conducido a un pozo de percolacion

c) Agua caliente

La produccion de agua caliente sera usando thermas que funcionan con energia solar

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B) CALCULOS a)Dotacion

Consumo minimo diario de agua potable en lt/dia (IS. 010 - 2.2)

Se tomara :Albergues (25 L por m2 destinado a dormitorio) Area de dormitorios Dotacion

225 5625

m2 lt/dia

DOTACION DIARIA DOTACION SEMANAL

5625.00 lt/dia 39375.00 lt/dia

DISEÑO DEL POZO DE PERCOLACION Por lo tanto se obtiene el caudal promedio siguiente: q 5625.00 litros/hab.dia P 180 personas

Se considera un 60% del caudal efluente para los calculos del diseño del pozo de percolacion Q 3375 l/dia R 65 l/m2/dia Hallando el area de absorción: A 51.92

m2

Considerando el siguiente dimensionamiento para el pozo de percolacion, asemejandolo a un cilindro Radio 1.6 m H asumido 5.16 m Hallando el valor de H diseño, para lo cual el Area de absorcion debe ser igual al area lateral del cilindro Area lateral 51.92 m2 Area de absorcion 51.92 m2 Diferencia 0.00 Se adoptará H

5.20

Dimensiones del pozo de percolacion Se adoptará Radio 1.60 Porfundidad 5.20

m

m m

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INSTALACIONES SANITARIAS Distribucion del lugar: N° de Alumnado

Campamento para trabajadores de construccion civil 60 personas

A) SOLUCION ADOPTADA a)Agua potable

Se ha diseñado con el sistema indirecto (tanque cisterna - equipo de bombeo - tanque elevado)

b) Desague

B) CALCULOS a)Dotacion

Se ha diseñado con el sistema directo,recoleccion de aguas servidas domesticas a un poso septico para separar el solido para luego ser conducido a un pozo de percolacion

Consumo minimo diario de agua potable en lt/dia (IS. 010 - 2.2)

Dotacion

3000 lt/dia DOTACION DIARIA

b) Almacenamiento

3000.00 lt/dia

Depósitos de agua potable, en m3 (IS. 010 - 2.4)

Volumen de cisterna =

2.25

m3

se adopta

2.80

m3

Tanque elevado =

1.00

m3

se adopta

1.10

m3

Rebose:

Tubería para la evacuacion de agua de los tanques, en caso de averias en la válvula flotador, en pulgadas (IS. 010 - 2.4)

Diametro Rebose Cisterna Diametro Rebose Tanque elevado

2" 2"

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c) Diametro de las tuberias de distribucion Se han calculado por el metodo de los gastos probables (Hunter), en UH,cuyo equivalente se da en lt/s (IS. 010 - 2.3 Anexo 1 y 2)

Se tomara en cuenta Inodoro Lavadero Ducha Urinario Lavatorio

5 U.H. 4 U.H. 3 U.H. 3 U.H. 2 U.H. 17 Caudal promedio que pasa por las instalaciones sanitarias (IS. 010 - 2.3 Anexo 1 y 2) Qp 0.12 l/s

Se toma el diametro de 1/2 " D 1/2" V 1.9 m/s Qd 0.34 l/s Cumple que Qd > Qp Se determina que el diametro de las tuberias de distribucion sera 1/2" d) Maxima demanda simultanea: Caudal maximo necesario, cuando existe la posibilidad de que todos los aparatos sanitarios de agua esten en funcionamiento a la vez en U.H. (metodo de gastos probables - Hunter) (IS. 010 - 2.3 Anexo 3)

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Antes se determina el numero total de aparatos sanitarios

(IS. 010 - 1.4.2)

Total U.H. : 157

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Equivale a Q.M.D.S.

2.12

lt/s

e)Diametro de la tuberia de alimentacion Para garantizar el volumen minimo util de almacenamiento de agua en la cisterna, por el tiempo de llenado de 4 horas, en pulgadas Volumen cisterna Tiempo de llenado Qt 0.19

2800.00 4 lt/s

lt/s horas

Se esoge el diametro mas apropiado D 1 1/4 " mm V 2.85 m/s Qd 2.29 lt/s Cumple que Qd > Qt Se determina que el diametro de la tuberias de alimentacion sera 1 1/2" f) Caudal de Bombeo(Qo) Caudal de agua necesario, para llenar el Tanque elevado en dos horas o para suplir la M.D.S. en lt/s Volumen tanque elevado 1100 lts/s Tiempo de llenado 2 horas Qb Q.M.D.S.

0.15 2.12

Se adopta el Q.M.D.S.

lt/s lt/s 2.12

lt/s

g)Diametro de la tuberia de impulsion Se determina en funcion del Qb, en pulgadas según el IS.010 Anexo N°5, diametros de las tuberias de impulsion Para la tuberia de succion se toma el diametro inmediatamente superior al de la tuberia de impulsion

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Se obtiene:

Diametro de impulsion Diametro de succion

1 1/2 " 2 "

h)Altura dinamica Total (H.D.T.) Hg = HT Succion + HT Impulsion HT Succion 2 m HT Impulsion 11.75 m Hg 13.75 m Hf Total = Hf T.Succion + Hf T. Impulsion Hf T.Succion 0.254 m Hf T. Impulsion 0.211 m P salida 5.5 m H.D.T. Se adopta

19.715 m 20 m

i) Potencia del equipo de bombeo en HP Qb 2.12 H.D.T. 20 E 0.6 Potencia Se adopta

0.94 HP 1

HP

j)Desague y ventilacion (IS. 010 - 6.0) Los diametros de las tuberias de las redes de desague, se han determinado de acuerdo al numero de unidades de descarga de los aparatos sanitarios. Las dimensiones de las cajas de registros se han obtenido de acuerdo a la profundidad de cada uno de ellos (según IS. 010 - 6.2)

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INSTALACIONES SANITARIAS Distribucion del lugar: N° de Alumnado

Campamento para trabajadores de construccion civil 65 personas

A) SOLUCION ADOPTADA a)Agua potable

Se ha diseñado con el sistema indirecto (tanque cisterna - equipo de bombeo - tanque elevado)

b) Desague

B) CALCULOS a)Dotacion

Se ha diseñado con el sistema directo,recoleccion de aguas servidas domesticas a un poso septico para separar el solido para luego ser conducido a un pozo de percolacion

Consumo minimo diario de agua potable en lt/dia (IS. 010 - 2.2)

Dotacion

3250 lt/dia DOTACION DIARIA

b) Almacenamiento

3250.00 lt/dia

Depositos de agua potable, en m3 (IS. 010 - 2.4)

Volumen de cisterna =

2.44

m3

se adopta

2.80

m3

Tanque elevado =

1.08

m3

se adopta

1.10

m3

Rebose:

Tuberia para la evacuacion de agua de los tanques, en caso de averias en la valvula flotador, en pulgadas (IS. 010 - 2.4)

Diametro Rebose Cisterna Diametro Rebose Tanque elevado

2" 2"

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c) Diametro de las tuberias de distribucion Se han calculado por el metodo de los gastos probables (Hunter), en UH,cuyo equivalente se da en lt/s (IS. 010 - 2.3 Anexo 1 y 2)

Se tomara en cuenta Inodoro Lavadero Ducha Urinario Lavatorio

5 4 3 3 2

U.H. U.H. U.H. U.H. U.H.

Caudal promedio que pasa por las instalaciones sanitarias (IS. 010 - 2.3 Anexo 1 y 2) Qp 0.12 l/s

Se toma el diametro de 1/2 " D 1/2" V 1.9 m/s Qd 0.34 l/s Cumple que Qd > Qp Se determina que el diametro de las tuberias de distribucion sera 1/2" d) Maxima demanda simultanea: Caudal maximo necesario, cuando existe la posibilidad de que todos los aparatos sanitarios de agua esten en funcionamiento a la vez en U.H. (metodo de gastos probables - Hunter) (IS. 010 - 2.3 Anexo 3)

Estudio Definitivo del Mejoramiento y Construcción de la Carretera Ruta 10, Tramo : Huamachuco – Puente Pallar – Juanjuí, Sector : Huamachuco – Sacsacocha – Puente Pallar

Antes se determina el numero total de aparatos sanitarios

(IS. 010 - 1.4.2)

Total U.H. : 159

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Equivale a Q.M.D.S.

2.14

lt/s

e)Diametro de la tuberia de alimentacion Para garantizar el volumen minimo util de almacenamiento de agua en la cisterna, por el tiempo de llenado de 4 horas, en pulgadas Volumen cisterna Tiempo de llenado Qt 0.17

2500.00 4 lt/s

lt/s horas

Se esoge el diametro mas apropiado D 1 1/4 " mm V 2.85 m/s Qd 2.29 lt/s Cumple que Qd > Qt Se determina que el diametro de la tuberias de alimentacion sera 1 1/2" f) Caudal de Bombeo(Qo) Caudal de agua necesario, para llenar el Tanque elevado en dos horas o para suplir la M.D.S. en lt/s Volumen tanque elevado 1100 lts/s Tiempo de llenado 2 horas Qb Q.M.D.S.

0.15 2.14

Se adopta el Q.M.D.S.

lt/s lt/s 2.14

lt/s

g)Diametro de la tuberia de impulsion Se determina en funcion del Qb, en pulgadas según el IS.010 Anexo N°5, diametros de las tuberias de impulsion Para la tuberia de succion se toma el diametro inmediatamente superior al de la tuberia de impulsion

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Se obtiene:

Diametro de impulsion Diametro de succion

1 1/2 " 2 "

h)Altura dinamica Total (H.D.T.) Hg = HT Succion + HT Impulsion HT Succion 1 m HT Impulsion 11 m Hg 12 m Hf Total = Hf T.Succion + Hf T. Impulsion Hf T.Succion 0.78 m Hf T. Impulsion 0.35 m P salida 5.5 m H.D.T. Se adopta

18.63 m 20 m

i) Potencia del equipo de bombeo en HP Qb 2.14 H.D.T. 20 E 0.6 Potencia Se adopta

0.95 HP 1

HP

j)Desague y ventilacion (IS. 010 - 6.0) Los diametros de las tuberias de las redes de desague, se han determinado de acuerdo al numero de unidades de descarga de los aparatos sanitarios. Las dimensiones de las cajas de registros se han obtenido de acuerdo a la profundidad de cada uno de ellos (según IS. 010 - 6.2)

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INSTALACIONES SANITARIAS Distribucion del lugar: N° de Alumnado

Campamento para trabajadores de construccion civil 105 personas

A) SOLUCION ADOPTADA a)Agua potable

Se ha diseñado con el sistema indirecto (tanque cisterna - equipo de bombeo - tanque elevado)

b) Desague

B) CALCULOS a)Dotacion

Se ha diseñado con el sistema directo,recoleccion de aguas servidas domesticas a un poso septico para separar el solido para luego ser conducido a un pozo de percolacion

Consumo minimo diario de agua potable en lt/dia (IS. 010 - 2.2)

Dotacion

5250 lt/dia DOTACION DIARIA

b) Almacenamiento

5250.00 lt/dia

Depositos de agua potable, en m3 (IS. 010 - 2.4)

Volumen de cisterna =

3.94

m3

se adopta

4.00

m3

Tanque elevado =

1.75

m3

se adopta

2.50

m3

Rebose:

Tuberia para la evacuacion de agua de los tanques, en caso de averias en la valvula flotador, en pulgadas (IS. 010 - 2.4)

Diametro Rebose Cisterna Diametro Rebose Tanque elevado

2" 2"

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c) Diametro de las tuberias de distribucion Se han calculado por el metodo de los gastos probables (Hunter), en UH,cuyo equivalente se da en lt/s (IS. 010 - 2.3 Anexo 1 y 2)

Se tomara en cuenta Inodoro Lavadero Ducha Urinario Lavatorio

5 4 3 3 2

U.H. U.H. U.H. U.H. U.H.

Caudal promedio que pasa por las instalaciones sanitarias (IS. 010 - 2.3 Anexo 1 y 2) Qp 0.12 l/s

Se toma el diametro de 1/2 " D 1/2" V 1.9 m/s Qd 0.34 l/s Cumple que Qd > Qp Se determina que el diametro de las tuberias de distribucion sera 1/2" d) Maxima demanda simultanea: Caudal maximo necesario, cuando existe la posibilidad de que todos los aparatos sanitarios de agua esten en funcionamiento a la vez en U.H. (metodo de gastos probables - Hunter) (IS. 010 - 2.3 Anexo 3)

Estudio Definitivo del Mejoramiento y Construcción de la Carretera Ruta 10, Tramo : Huamachuco – Puente Pallar – Juanjuí, Sector : Huamachuco – Sacsacocha – Puente Pallar

Antes se determina el numero total de aparatos sanitarios

(IS. 010 - 1.4.2)

Total U.H. : 181

Estudio Definitivo del Mejoramiento y Construcción de la Carretera Ruta 10, Tramo : Huamachuco – Puente Pallar – Juanjuí, Sector : Huamachuco – Sacsacocha – Puente Pallar

Equivale a Q.M.D.S.

2.3

lt/s

e)Diametro de la tuberia de alimentacion Para garantizar el volumen minimo util de almacenamiento de agua en la cisterna, por el tiempo de llenado de 4 horas, en pulgadas Volumen cisterna Tiempo de llenado Qt 0.28

4000.00 4 lt/s

lt/s horas

Se esoge el diametro mas apropiado D 1 1/4 " mm V 2.85 m/s Qd 2.29 lt/s Cumple que Qd > Qt Se determina que el diametro de la tuberias de alimentacion sera 1 1/2" f) Caudal de Bombeo(Qo) Caudal de agua necesario, para llenar el Tanque elevado en dos horas o para suplir la M.D.S. en lt/s Volumen tanque elevado 2500 lts/s Tiempo de llenado 2 horas Qb Q.M.D.S.

0.35 2.3

Se adopta el Q.M.D.S.

lt/s lt/s 2.3

lt/s

g)Diametro de la tuberia de impulsion Se determina en funcion del Qb, en pulgadas según el IS.010 Anexo N°5, diametros de las tuberias de impulsion Para la tuberia de succion se toma el diametro inmediatamente superior al de la tuberia de impulsion

Estudio Definitivo del Mejoramiento y Construcción de la Carretera Ruta 10, Tramo : Huamachuco – Puente Pallar – Juanjuí, Sector : Huamachuco – Sacsacocha – Puente Pallar

Se obtiene:

Diametro de impulsion Diametro de succion

1 1/2 " 2 "

h)Altura dinamica Total (H.D.T.) Hg = HT Succion + HT Impulsion HT Succion 2 m HT Impulsion 9 m Hg 11 m Hf Total = Hf T.Succion + Hf T. Impulsion Hf T.Succion 0.26 m Hf T. Impulsion 0.38 m P salida 5.5 m H.D.T. Se adopta

17.14 m 18 m

i) Potencia del equipo de bombeo en HP Qb 2.3 H.D.T. 18 E 0.6 Potencia Se adopta

0.92 HP 1

HP

j)Desague y ventilacion (IS. 010 - 6.0) Los diametros de las tuberias de las redes de desague, se han determinado de acuerdo al numero de unidades de descarga de los aparatos sanitarios. Las dimensiones de las cajas de registros se han obtenido de acuerdo a la profundidad de cada uno de ellos (según IS. 010 - 6.2)

MEMORIA DE CALCULO: INSTALACIONES SANITARIAS Edificación : Camal Municipal Consultor: Edson Jhair Lizana Carrasco Ubicación: CIUDAD DE ACOBAMBA, PROVINCIA DE ACOBAMBA - HUANCAVELICA 1. PROBABLE CONSUMO DE AGUA En concordancia con el Reglamento Nacional de Edificaciones - Normas Sanitarias en Edificaciones IS.010, para estableciemientos del tipo de mataderos públicos o privados, tendrán una dotación de agua potable de acuerdo a los siguientes consumos. 1.1. CONSUMO PROMEDIO DIARIO DOTACIÓN

Por tratarse de una Edificación del tipo de mataderos públicos o privados, el parámetro a tomar en cuenta es el calculo por separado, acorde al tipo de animal a sacrificar, entre ellas tenemos Bovinos, porcinos, ovinos y caprinos:

Un solo Nivel ● ●

26 pers

●

###

###

x 50 l/d por persona

= 580 lt/día (Alumnado y personal no residente) = 1300 lt/día

x 2 l/d por m2

(Áreas verdes)

= 194 lt/día

Consumo Diario Total

= 2074 lt/día

x 6 l/d por m2

(Área de Administración, etc)

1.2. SISTEMA DE ALMACENAMIENTO Y REGULACIÓN Con la finalidad de absorver las variaciones de consumo, continuidad y regulación del servicio de agua fría en la edificación, se ha proyectado el uso de una Cisterna y su correspondiente sistema de Tanque Elevado, que operan de acuerdo a la demanda de agua de los usuarios: CISTERNA La construcción de la Cisterna estará diseñada en combinación con la bomba de elevación y el Tanque Elevado,cuya capacidad estará calculada en función al consumo diario. VOL. DE CISTERNA = 3/4 x CONSUMO DIARIO TOTAL

Por lo tanto para garantizar el almacenamiento necesario de agua, se considerará:

Por lo tanto para garantizar el almacenamiento necesario de agua, se considerará: ### Vol. Cisterna = 1.60 m3 Asumiremos una Cisterna de Polietileno de : 2.50 m3 TANQUE ELEVADO Para el cálculo del Volumen del Tanque Elevado, debemos de tener en cuenta que dicho volumen no debe de ser menor a 1/3 del Volumen de la Cisterna, según R.N.E. (acapite *2.4. Almacenamiento y Regulación - Agua Fría). VOL. DE TANQUE = 1/3 x VOLUMEN DE CISTERNA

Por lo tanto para garantizar el almacenamiento necesario de agua, se considerará: 1.10 m3

Vol. Tanque = 0.90 m3 Asumiremos un Tanque Elevado de Polietileno de 1.10 m3 1.3. MAXIMA DEMANDA SIMULTANEA El sistema de abstecimiento de Agua Potable más adecuado para la construcción de la edificación, será con el Sistema Indirecto Cisterna, Tanque Elevado y su correspondiente Equipo de Bombeo. La distribución de agua a los servicios será por presurización desde el referido tanque. El cálculo Hidraúlico para el diseño de las tuberías de distribución se realizará mediente el Método de Hunter. Un solo Nivel (Según el Anexo N° 2 de la Norma IS.010 -Instalaciones Sanitarias del R.N.E.)

Anexo N° 2 UNIDADES DE GASTO PARA EL CÁLCULO DE LAS TUBERÍAS DE DISTRIBUCIÓN DE AGUA EN LOS EDIFICIOS (APARATOS DE USO PÚBLICO) Aparato Sanitari o

Tipo

Total

Agua Fría

Agua Caliente

2.5

2.5

-

Con Tanque

5

5

-

Inodoro

C/ Válvula semiautomática y automática

8

8

-

Inodoro

C/ Válvula semiaut. y autom. descarga reducid

4

4

-

2

1.5

1.5

2(*)

1.5

1.5

Lavadero Hotel restaurante

4

3

3

Lavadero -

3

2

2

-

4

3

3

Inodoro

Con Tanque - Descarga reducida

Inodoro

Lavatorio Corriente Lavatorio Múltiple

Ducha

-

6

3

3

Urinario

Con Tanque

3

3

-

Urinario

C/ Válvula semiautomática y automática

5

5

-

Urinario

C/ Válvula semiaut. y autom. descarga reducid

2.5

2.5

-

Urinario

Múltiple

3

3

-

Bebedero Simple

1

1

-

Bebedero Múltiple

1(*)

1(*)

-

Tina

Se tomará en cuenta: Inodoro

5 U.H.

Urinario

3 U.H.

Lavadero

3 U.H.

Lavatorio

2 U.H.

Ducha

4 U.H.

TIPO DE APARATO

N°

U.G.

U.H.

INODORO URINARIO DUCHA LAVATORIO LAVADERO

13 2 3 5 16

5 3 4 2 3

65 6 12 10 48 141

TOTAL U.H. :

VA LV U LA

N Q U E

GASTO PROBABLE

TA

N° DE UNIDADES

VA LV U LA

Q U E

GASTO PROBABLE

TA N

N° DE UNIDADES

VA LV U LA

Q U E

GASTO PROBABLE

TA N

N° DE UNIDADES

VA LV U LA

Q U E

GASTO PROBABLE

TA N

N° DE UNIDADES

ANEXO N° 3 GASTOS PROBABLES PARA APLICACIÓN DEL MÉTODO DE HUNTER

3

0.12

-

36

0.85 1.67

130

1.91 2.80

380

3.67 4.46

4

0.16

-

38

0.88 1.70

140

1.98 2.85

390

3.83 4.60

5

0.23 0.90

40

0.91 1.74

150

2.06 2.95

400

3.97 4.72

6

0.25 0.94

42

0.95 1.78

160

2.14 3.04

420

4.12 4.84

7

0.28 0.97

44

1.00 1.82

170

2.22 3.12

440

4.27 4.96

8

0.29 1.00

46

1.03 1.84

180

2.29 3.20

460

4.42 5.08

9

0.32 1.03

48

1.09 1.92

190

2.37 3.25

480

4.57 5.20

10

0.43 1.06

50

1.13 1.97

200

2.45 3.36

500

4.71 5.31

12

0.38 1.12

55

1.19 2.04

210

2.53 3.44

550

5.02 5.57

14

0.42 1.17

60

1.25 2.11

220

2.60 3.51

600

5.34 5.83

16

0.46 1.22

65

1.31 2.17

230

2.65 3.58

650

5.85 6.09

18

0.50 1.27

70

1.36 2.23

240

2.75 3.65

700

5.95 6.35

20

0.54 1.33

75

1.41 2.29

250

2.84 3.71

750

6.20 6.61

22

0.58 1.37

80

1.45 2.35

260

2.91 3.79

800

6.60 6.84

24

0.61 1.42

85

1.50 2.40

270

2.99 3.87

850

6.91 7.11

26

0.67 1.45

90

1.56 2.45

280

3.07 3.94

900

7.22 7.36

28

0.71 1.51

95

0.62 2.50

290

3.15 4.04

950

7.53 7.61

30

0.75 1.55

100

1.67 2.55

300

3.32 4.12

1000 7.85 7.85

32

0.79 1.59

110

1.75 2.60

320

3.37 4.24

1100 8.27

-

34

0.82 1.63

120

1.83 2.72

340

3.52 4.35

1200 8.70

-

Para obtener el Gasto Probable, se llevará el valor obtenido como Unidades Totales Hunter a las tablas del Anexo N° 3 de la Norma IS.10 - Instalaciones Sanitarias del R.N.P., entonces: Interpolando Valores: 150 - 140 141 - 140

N° de Unidades Gasto Probable

140

1.98

141

x

150

2.06

10 1

=

X= Qmds =

Por lo tanto :

=

### - 1.98 x - 1.98 0.08 x - 1.98

1.99

1.99 L/s

1.4. EQUIPO DE BOMBEO El equipo de bombeo que se instalará tendrá una potencia y capacidad de impulsar el caudal suficiente para la máxima demanda requerida.

●

DETERMINACIÓN DE LA BOMBA Caudal de bombeo Caudal de agua necesario para llenar el Tanque elevado en dos horas o para suplir la M.D.S. en lt/s. Qbombeo = Vtanque / Tiempo de llenado Volumen tanque elevado Tiempo de llenado Qbombeo =

1100.00 L/s

= 1100.00 L/s = 2h (según R.N.E.) / 2h

Qbombeo = 0.15 lt/s Entonces al comparar el Qbombeo y Qmds , se adopta el mayor. Qbombeo = 0.15 lt/s Qmds = 1.99 lt/s ●

Q = 1.99 lt/s

Altura dinámica Total (H.D.T.) Hg = HT Succion + HT

Impulsion

HT

Succion

= 1.50 m

HT

Impulsion

= 4.35 m

Hg Hf

Total

= Hf T

= 5.85 m Succion

Impulsion

Hf T

Succion

= 2.15 m

Hf T

Impulsion

= 20.82 m

P

= 4.30 m

salida

H.D.T.

= 33.12 m

Se adopta ●

+ Hf T

H.D.T. = 33.20 m

Potencia del equipo de bombeo en HP POT. DE BOMBA = (Qbomba x H.D.T.) / (75 x E)

Qbomba

=

H.D.T. E

1.99 lt/s = 33.20 m = 60 %

Potencia Potencia

= =

Se adopta

(eficiencia de la bomba)

1.99 lt/s

###

/ 75 x 60 %

1.47 HP

Potencia

= 1.50 HP

1.5. DIÁMETRO DE LAS TUBERÍAS DE DISTRIBUCIÓN Se asumirá un Caudal Promedio que pasa por las instalaciones sanitarias, según IS.010 - R.N.E. Qp

=

0.12 lt/s

(Según acápite 2.4. Red de Distribución - IS.010 - R.N.E)

Para el cálculo del diámetro de las tuberías de distribución, la velocidad mínima será de 0.60 m/s y la velocidad máxima según la siguiente tabla.

DIAMETRO (mm)

Velocidad máxima (m/s)

15 (1/2")

1.90

20 (3/4")

2.20

25 (1") 32 (1 1/4")

2.48

40 y mayores (1 1/2" y mayores)

3.00

D V

= 1/2" = 1.9 m/s

Caudales de acuerdo a diámetos:

φ

1/2"

3/4"

1"

1 1/4" 1 1/2"

15

20

25

32

40

1.5

2

2.5

3.2

4

0.015 0.020 0.025 0.032 0.040

2.85 Qd

###

###

###

###

###

###

###

###

###

###

0.336 0.691 1.217 2.292 3.77

Qd

= 0.34 lt/s

Entonces se cumplirá que Qd > Qp , Qp = 0.12 lt/s Qd = 0.34 lt/s

Q = 0.34 lt/s

Por lo tanto el diámetro de las tuberías de distr= 1/2" 1.6. DIAMETRO DE LA TUBERIA DE ALIMENTACION Para garantizar el volumen mínimo útil de almacenamiento de agua en la cisterna, por el tiempo de llenado de 4 horas, en pulgadas Volumen cisterna Tiempo de llenado Qbombeo =

= 2.50 m3 = ###

(según R.N.E.)

2500.00 L/s / 4 h

Qbombeo = 0.17 lt/s Se esoge el diámetro más apropiado: Para, Q = 1.99 L/s 1 D = 1 /4 " V = ### Qd = 2.29 lt/s

Entonces se cumplirá que Qd > Qbombeo , Qp = 0.17 lt/s Qd = 2.29 lt/s

Q = 2.29 lt/s

Por lo tanto el diámetro de las tuberías de Alim 1 1/4" 1.7. DIAMETRO DE LA TUBERIA DE IMPULSIÓN Y SUCCIÓN Se determina en función del Qb, en pulgadas según el IS.010 Anexo N°5, diámetros de las tuberías de impulsión. Para la tubería de succión se toma el diámetro inmediatamente superior al de la tubería de impulsión. ANEXO N° 5 DIÁMETROS DE LAS TUBERÍAS DE IMPULSIÓN EN FUNCIÓN DEL GASTO DE BOMBEO Gasto de bombeo en L/s

Hasta 0.50

Diámetro de la tubería de impulsión (mm)

20 ( 3/4" )

Hasta Hasta Hasta Hasta

1.00 1.60 3.00 5.00

25 32 40 50

( 1" ) ( 1 1 /4 " ) ( 1 1 /2 " ) ( 2" )

65 ( 2 1/2" )

Hasta 8.00 Hasta 15.00

75 ( 3" )

Hasta 25.00

100 ( 4" )

Para, Q = 1.99 L/s Se obtiene: Diámetro de impulsión 1 1/2 " Diámetro de succión :2 "

1.8. DESAGUE Y VENTILACIÓN (IS. 010 - 6.0) Los diametros de las tuberías de las redes de desagüe, se han determinado de acuerdo al número de unidades de descarga de los aparatos sanitarios. Las dimensiones de las cajas de registros se han obtenido de acuerdo a la profundidad de cada uno de ellos (según IS. 010 - 6.2).

MEMORIA DE CALCULO: INSTALACIONES SANITARIAS Edificación : Camal Municipal Proyectista: Edson Jhair Lizana Carrasco Ubicación: CIUDAD DE ACOBAMBA, PROVINCIA DE ACOBAMBA - HUANCAVELICA 1. PROBABLE CONSUMO DE AGUA En concordancia con el Reglamento Nacional de Edificaciones - Normas Sanitarias en Edificaciones IS.010, para estableciemientos del tipo de mataderos públicos o privados, tendrán una dotación de agua potable de acuerdo a los siguientes consumos.

1.1. CONSUMO PROMEDIO DIARIO DOTACIÓN Por tratarse de una Edificación del tipo de mataderos públicos o privados, el parámetro a tomar en cuenta es el calculo por separado, acorde al tipo de animal a sacrificar, entre ellas tenemos Bovinos, porcinos, ovinos y caprinos: Se concluye que para la operación de plantas de sacrificio de ganado en Perú, en mataderos con consumo controlado de agua se reportan valores de 1250 L/1000 kg de Peso de animal Vivo (P.V). De lo anterior, se tiene que asumiendo un peso promedio de 400 kg para bovinos, de 240 kg para porcinos, los consumos por animal serán: C = Consumo por Kg. P.V 1250 L/1000Kg P.V Pb = Peso Bovino 400 kg Pp = Peso Porcino 240 Kg Poc= Peso Ovino y caprino 200 kg * Consumo por Bovino (Cb) - CxPb/1000=(1250*400)/1000=500 L por cabeza de bovino * Consumo por Porcino (Cp) - CxPp/1000=(1250*240)/1000=300 L por cabeza de porcino

Porcentajes del consumo total para Bovinos. El 68% del consumo de agua se utiliza para el proceso (lavado de vísceras, panzas, lenguas, patas y lavado de la res en el winche), el 12% en el lavado de pisos y el 20% en lavado de corrales Agua utilizada en el proceso: Lavado Pisos: Lavado corrales:

340L/bovino 60L/bovino 100 L/bovino

TIPO DE PROCESO Lavado vísceras Rojas Lavado de vísceras Blancas Lavado res antes del sacrificio Limpieza de panzas Limpieza de tripas Lavado cabeza, lengua y cuero Lavado en canal Total

%DEL CONSUMO TOTAL CONSUMO(L) 27.2 8 51 15 81.6 24 34 10 34 10 27.2 8 85 25 340 100

Porcentajes del consumo total para Porcino. De los 300 litros de agua consumida en el sacrificio de porcinos, el 20% se destinan en el lavado de corrales, el 60% se consumen en el proceso de matanza y 20% en lavado de pisos y otros. Por lo tanto, el consumo de agua por proceso es el siguiente: Lavado de corrales : 60 L/porcino Proceso de sacrificio : 180 L/porcino Lavado de otros : 60 L/porcino Consumo diario de Agua * Sacrificio de bovinos - N° de reses a sacrificar por día(NR) = 45 reses Consumo diario = NRxCb = 45reses*500L = 22,500 litros/día * Sacrificio de porcinos - N° de porcinos a sacrificar por día (NP) = 35 porcinos Consumo diario= NRxCp = 35 porcinos*300L = 10,500 litros/día

Teniendo en cuenta que el agua utilizada en los animales no se integrará al producto, la producción de aguas residuales será igual a la del consumo. A continuación se muestran los datos obtenidos Sacrificio de bovinos = Sacrificio de porcinos = Total =

22500 L 10500 L 33000 L

El área total del camal municipal es de 740 m2, siendo el área construida en el semisótano de 513.305 m2 en donde funciona la parte administrativa y médico veterinario; 523.5408m2 en el módulo del camal donde se realizan todos los procesos para el sacrificio de los animales. A partir de esta premisa se procede a calcular la dotación de agua requerida para el funcionamiento del área administrativa y médico veterinario, así como para los trabajadores que laboren en este establecimiento de acuerdo a las normas IS. 010 de instalaciones sanitarias

Área Administración Contabilidad Tesorería Secretaría Médico Veterinario Cocina Comedor Almacen de Cocina Almacen 01 Almacen 02

unid. m2 m2 m2 m2 m2 m2 m2 m2 m2 m2

METRADO largo 6.55 6.55 6.55 6.55 5.15 6.30 13.05 6.50 6.50 3.80

ancho 3.77 3.62 3.28 3.52 3.24 3.29 6.73 3.28 2.94 3.32

Parcial 24.67 23.69 21.47 23.04 16.67 20.73 87.77 21.32 19.10 12.60

Total 24.67 23.69 21.47 23.04 16.67 20.73 87.77 21.32 19.10 12.60

Área de trabajo

cantidad

unidad

Dotación requerida (IS. 010) (L)

Administración Contabilidad Tesorería Secretaría Médico Veterinario Cocina Comedor Almacen de Cocina Almacen 01 Almacén 02 Afilador Personalde encuchillo el proceso de sacrificio

24.67 23.69 21.47 23.04 16.67 20.73 87.77 21.32 19.10 12.60 2 20

m2 m2 m2 m2 m2 m2 m2 m2 m2 m2 persona personas

6 6 6 6 6 50 50 0.5 0.5 0.5 80 80

148.00 142.15 128.83 138.27 99.99 1036.35 4388.72 10.66 9.55 6.30 160.00 1600.00

Personal no residente

10

personas

50

500.00

Áreas verdes

193.08

m2 Total (L) Total dotación diaria (m3)

2

Dotación Total (L)

386.16 8754.97 41.75

El cálculo total de la dotación requerida para un adecuado funcionamiento del camal municipal de la ciudad de Acobamba, es 33 m3 + 8.75m3 = 41.75 m3. Con este dato calculado se podrá diseñar la cisterna y el tanque levado para su disponibilidad hídrica.

1.2. SISTEMA DE ALMACENAMIENTO Y REGULACIÓN Con la finalidad de absorver las variaciones de consumo, continuidad y regulación del servicio de agua fría en la edificación, se ha proyectado el uso de una Cisterna y su correspondiente sistema de Tanque Elevado, que operan de acuerdo a la demanda de agua de los usuarios:

CISTERNA La construcción de la Cisterna estará diseñada en combinación con la bomba de elevación y el Tanque Elevado,cuya capacidad estará calculada en función al consumo diario. VOL. DE CISTERNA = 3/4 x CONSUMO DIARIO TOTAL

Por lo tanto para garantizar el almacenamiento necesario de agua, se considerará: Vol. Cisterna = 31.40 m3 Asumiremos una Cisterna de concreto armado de :

Ancho = Largo = Altura =

32 m3

4 4 2

TANQUE ELEVADO Para el cálculo del Volumen del Tanque Elevado, debemos de tener en cuenta que dicho volumen no debe de ser menor a 1/3 del Volumen de la Dotaci{on, según R.N.E. (acapite *2.4. Almacenamiento y Regulación - Agua Fría). VOL. DE TANQUE = 1/3 x VOLUMEN DE DOTACIÓN

Por lo tanto para garantizar el almacenamiento necesario de agua, se considerará: Vol. Tanque = 14.00 m3 Asumiremos un Tanque Elevado de concreto armado de 14.11 m3 Ancho = 2.8 Largo = 2.8 Altura = 1.80 1.6

1.2. CALCULO DIAMETRO DEL MEDIDOR Y TUBERÍA DE ALIMENTACION A LA CISTERNA

El camal municipal se alimentará de la linea de conducción proyectada desde la captación sobre el río Pariahuanca, siendo el punto de entrega con una altura de 3431.48 msnm y la altura de entrada de la cisterna es de 3430.48 msnm

DATOS

CANTIDAD UNIDAD 17 m H2O

PRESIÓN EN LA RED PÚBLICA PRESIÓN MÍNIMA A LA SALIDA DE LA CISTERNA

DESNIVEL ENTRE LA RED PÚBLICA Y EL PUNTO DE ENTRREGA A LA CISTERNA LONGITUD DE LA LINEA DE SERVICIO CISTERNA DEBE LLENARSE EN UN PERIODO VOLUMEN DE LA CISTERNA ACCESORIOS A UTILIZAR válvula de pase válvula de compuerta codos de 90

2

m H2O

1

m

18.95

m

4

hrs

32

m3

1 1 2

und und und

a. CALCULO DEL GASTO DE ENTRAD Q = volumen/tiempo Q = 2.2 L/seg Q = 35 G.P.M. b. CALCULO DE LA CARGA DISPONI

H : carga disponible PR : Presión en la red PS : presión a la salida

H = 14 metros H = 19.88 libras/pulg2

HT : Altura red a cisterna

c. SELECCIÓN DEL MEDIDOR Siendo la máxima pérdida del medidor 50% de la carga disponible se tiene: H = 0.5 x H H= 7 m H20 H = 9.9 libras/pulg2 En el abaco de medidores se tiene:

DíAMETRO PÉRDIDA DE CARGA 5/8" 10.5 libras/pulg2 (7,15 m) 3/4" 3.8 libras/pulg2 (2.66m) 1" 1.7 libras/pulg2 (1.18m) Por lo tanto seleccionamos el medidor de 3/4"

d. SELECCIÓN DEL DÍAMETRO DE TUBERÍA Como el medidor ocasiona una pérdida de carga de 3.8 libras/pulg2 (2.66m), la nueva carga disponible será H =19.9 - 3.8 = 16.08 libras/pulg2 11.32 m H20 ASUMIENDO UN DÍAMETRO DE 1"

1 1 2 1

Accesorio N° unidades L.E. VÁLVULA DE PASO 1" 1 VÁLVULA DE COMPUERTA 1" 1 CODOS DE 90 (2 X 0.7) 2 CODO DE 45° 1 TOTAL LONGITUD EQUIVALENTE

(por accs.) Long. Equ. 0.216 0.216 0.216 0.216 2.046 1.023 0.477 0.477 2.96

Luego la longitud total es de 18.95 m + 2.96 m =

21.91

EN EL ABACO: Q= 2.22 L/Seg D= 1" pulg. S= 50 m Por 100 m S= 0.5 m/m

Luego: H= L. TOTAL X S H= 11.0 m H2O COMPROBACION COMO:

11.32

Ok! >

11

POR LO TANTO TENEMOS COMO RESULTADO DIAMETRO DEL MEDID3/4" DIAMETRO DE LA TUBERIA DE ENTR 1"

13.9

LA CISTERNA

f. CÁLCULO DE LA MÁXIMA DEMANDA SIMULTÁNEA Del Anexo 02 Unidades de Gasto para el calculo de las tuberias de distribución de agua en los edificios (aparatos de uso público)

USOS

APARATO SANITARIO

UNID.

U.H.

TOTAL

EDIFICACIÓN SEMISOTANO SSHH DAMAS

SSHH VARONES

Lavatorios

3

1.5

4.5

Inodoros

3

5

15

Duchas

2

3

6

Lavatorios

3

1.5

4.5

Inodoros

3

5

15

Duchas

2

3

6

Urinario

4

3

12

ADMINISTRA CIÓN

Inodoro

1

3

3

Lavatorios

1

0.75

0.75

COCINA

Lavadero

5

3

15

TRATAMIENT O DE VISCERAS

Lavadero

7

4.5

31.5

Lavatorio

1

0.75

0.75

MEDICO VETERNIRA NIO CONTABILID AD TESORERIA ZONA DE FILTRO

Ducha

1

1.5

1.5

Inodoro

1

3

3

Lavatorio

1

0.75

0.75

Inodoro

1

3

1.5

Lavatorio

1

0.75

1.5

Inodoro

1

3

3

Lavadero

1

4.5

4.5

EDIFICACIÓN PRIMER PISO (ZONA DE SACRIFICIO) Duchas ZONA DE SACRIFICIO Bebederos (animal) Lavaderos

4

3

12

19

3

57

6

4.5

27

TOTAL=

225.75 U.H.

Del Anexo 03 Gastos probables para la aplicación del metodo de Hunter, Convertimos U.H. a Lts/seg. Unidades Hunter

Gasto Probable

220

2.6

225.75 U.H.

X

230

2.65

Interpolando M.D.S.

X=

2.63 L/s

225.75 U.H. =

2.63 L/s

g. DETERMINACION DE LA ALTURA DEL TANQUE ELEVADO

FUENTE: Anexo 3 de la NORMA IS.O10 (Instalaciones Sanitarias para Edificaciones), los caudales equivalentes (Pag. 382 RNE) en UH y de no encontrarse el valor debera ser interpolado. Para esto hay que determinar el punto de entrega mas desfavorable, en este caso es el punto H1 que esta en la edificacion 01, el cual tendra una presion minima de 2m

UH

Q ( lt/s)

Ø

CODO 90°

TEE

3.00

0.12

VALVULA DE COMPUERTA

VALV DE PIE Y CANASTILLA

VALV DE PIE Y CANASTILLA

VALV DE RETENCION (CHECK)

d/D=1/4

d/D=1/2

d/D=3/4

8.00

0.29

1/2"

0.532

1.064

0.112

3.599

3.599

1.099

0.248

0.195

0.112

1.900

20.000

14.50

0.43

3/4"

0.777

1.554

0.164

5.260

5.260

1.606

0.363

0.285

0.164

2.200

3.000

24.00

0.61

1"

1.023

2.045

0.216

6.920

2.114

0.477

0.375

0.216

2.480

4.000

27.00

0.69

1 1/4"

1.309

2.618

0.278

8.858

8.858

2.705

0.611

0.480

0.278

2.850

71.00

1.37

1 1/2"

1.554

3.109

0.328

10.519

10.519

3.213

0.725

0.570

0.328

3.050

141.50

1.99

2

2.043

4.091

0.432

13.841

13.841

4.227

0.954

0.750

0.432

--

185.50

2.33

2 1/2

2.577

5.154

0.544

17.440

17.440

5.325

1.203

0.945

0.544

188.50

2.36

3

3.068

6.136

0.648

20.761

20.761

6.341

1.432

1.125

0.648

V (m/s)

Accesorios PVC

Long.Equiv. (m)

Long.Total (m)

S(m/m)

Pérd. Carga (m)

Presión (m)

H1=2m

6.920

REDUCCIONES Y COTRACCIONES

VELOCIDAD MAXIMA

0.5

18.000 0.540

CALCULO HIDRAULICO DE LA RED DE AGUA - SISTEMA INDIRECTO

TRAMO

Long Real(m)

Δ nivel (m)

U.H.

Q (l/s)

D2 - C2

5.72

0.00

32.50

0.78

1

1.539

1 Codo+5 Tee

11.25

16.97

0.1028

1.744

3.74

C2

C2 - B2

12.72

0.00

44.50

0.96

1

1.895

5 Tee

10.225

22.945

0.1510

3.465

7.21

B2

B2 - A2

3.22

0.00

44.50

0.96

1

1.895

1 Codo+1 Tee

3.068

6.288

0.1510

0.949

8.16

A2

A2 - E

3.70

-3.70

122.00

1.82

1 1/4

2.299

1Codo+1Reduc

1.81

5.51

0.1665

0.917

5.38

E

E-D

1.00

0.00

122.00

1.82

1 1/4

2.299

1 Codo

1.31

2.31

0.1665

0.384

5.76

D

D-B

6.12

0.00

177.00

2.26

1 1/2

1.982

1Tee+1Reduc

6.32

12.44

0.1023

1.273

7.03

B

B-A

4.25

0.00

182.50

2.31

1 1/2

2.026

1 Tee

3.109

7.359

0.1065

0.784

7.82

A

A -TE

HTE

HTE

182.50

2.31

2

1.140

1Codo+1Valv.c omp.+1Valv Check

6.649

6.649 + HTE

0.0262

0.0262*6.649+0.0262HTE

0.00

TE

D(pulg)

PA+CA =PTE+CTE+Hf PA=PTE+CTE-CA+Hf PA=PTE+HTE-Hf……..(1)

7.82 7.99 7.99 8.2066 8.2 *

= = = = =

HTE HTE 0.9738 HTE HTE HTE

PA CA PTE HTE HF

= = = = =

0.0262*6.649+0.0262HTE 0.0262HTE

Esta altura calculada es la de salida de tuberia de alimentacion que sale del tanque levado

7.82 0 0 ? 0.0262*6.649+0.0262HTE

7.9942038

0.1744946762

INTERPOLACIÒN LINEAL X0 X1 X

185.5

0.00 0

188.5 0.7082717

F(Xo)

185.5

F(X1)

2.33

F(X)

2.36

Rn

2.33

-0.6

1.3 CALCULO DE TUBERIA DE IMPULSION

Donde: VTE : Volumen del tanque elevado

14.11 m3

Qb : Cantidad de agua a bombearse T : Tiempo de llenado del tanque elevado Qb=

2 h

1.96 Lts/Seg

comparando con la maxima demanda simultanea se toma el mayor MDS =

2.63

L/s

entonces el caudal de bombeo es 2.63 L/s

TUBERIA DE IMPULSION=

1 1/2''

TUBERIA DE SUCCION =

2''

La tuberia de succion es diametro siguiente a la tuberia de impulsion según norma IS.010

1.4 CALCULO DEL EQUIPO DE BOMBEO PARA EL TANQUE

H.P=(Qb x Hdt)/(75 x n)

Donde :

Altura hacia T.E =

Hdt : Altura Dinamica Total ( m )

1.8

Qb : Caudal de bombeo ( Lts/Seg ) n : Eficiencia de la bomba ( 0.5 a 0.6 ) SE UTILIZARA LOS CALCULOS DEL PUNTO CRITICO Long TRAM Real(m O )

Δ nivel (m)

D U.H.

Q (l/s)

(pulg )

V (m/s)

Bomba - Pto. de descar ga en el T.E

10.00

1.50

225.75

2.63

1 1/2

2.306

Valvula de pie+ canastil la Bomba

1.50

1.50

225.75

2.63

2

1.297

Long.Equ Accesorio Long.Tot. S(m/m) iv. (m) s (m)

Pérd. Carga Presión (m) (m)

T1=2

6.649

2 codos 90+ valv. Comp.+ vavl. check

16.65

0.1354

2.254

3.75

Pto. descarga

15.884

codo 90+ Valvula de pie+ canastilla

17.384

0.0333

0.580

2.08

Bomba

ALTURA DINAMICA TOTAL (H.dt)

= 14.33 m

14.33 m

CAUDAL DE BOMBEO

= 2.63 Lts/Seg

2.63 Lts/Seg

POTENCIA DE LA BOMBA (HP)

= 0.84 H.P

0.84 H.P

POTENCIA DE LA BOMBA (HP) = 1H.P (comercial)

0.20*45+ D= tv

94 =2.83,2.83

8.0089

60.00%

1.5. CALCULO HIDRAULICO DE TODA LA RED DE DISTRIBUCION DE AGUA FUENTE: Anexo 3 de la NORMA IS.O10 (Instalaciones Sanitarias para Edificaciones), los caudales equivalentes (Pag. 382 RNE) En UH y de no encontrarse alli el valor, se interpola.

REDUCCIONES Y COTRACCIONES

VALVULA DE COMPUERTA

VALV DE PIE Y CANASTILLA

VALV DE RETENCION (CHECK)

d/D=1/4

d/D=1/2

1.064

0.112

3.599

1.099

0.248

0.195

0.112

1.900

1.554

0.164

5.260

1.606

0.363

0.285

0.164

2.200

1.023

2.045

0.216

6.920

2.114

0.477

0.375

0.216

2.480

1 1/4"

1.309

2.618

0.278

8.858

2.705

0.611

0.480

0.278

2.850

1 1/2"

1.554

3.109

0.328

10.519

3.213

0.725

0.570

0.328

3.050

2

2.043

4.091

0.432

13.841

4.227

0.954

0.750

0.432

--

2 1/2

2.577

5.154

0.544

17.440

5.325

1.203

0.945

0.544

3

3.068

6.136

0.648

20.761

6.341

1.432

1.125

0.648

Ø

CODO 90°

TEE

1/2"

0.532

3/4"

0.777

1"

d/D=3/4

VELOCIDAD MAXIMA

CALCULO HIDRAULICO DE LA RED PRINCIPAL DE AGUA

CALCULO HIDRAULICO DE LA RED DE AGUA RUTA: TANQUE ELEVADO - LAVATORIO EN EDIFICACION PRIMER PISO TRAMO

Long Real(m)

Δ nivel (m)

U.H.

Q (l/s)

TE-A

8.20

8.20

182.50

2.31

2

1.14

D(pulg)

V (m/s) 1Codo+1Valv.c omp.+1Valv Check

Long.Equiv. (m)

Long.Total (m)

S(m/m)

Pérd. Carga (m)

Presión (m)

PTE = 0

6.65

14.85

0.026

0.390

7.81

A

A-B

4.25

0.00

182.50

2.31

1 1/2

2.03

1 Tee

3.11

7.36

0.107

0.784

8.59

B

B-C

2.94

0.00

5.50

0.24

3/4

0.84

2 cod 90 + 1 reduc

1.88

4.82

0.047

0.227

8.37

C

B-D

6.12

0.00

177.00

2.26

1 1/2

1.98

1Tee+1Reduc

6.32

12.44

0.102

1.273

7.09

D

D-E

1.03

0.00

122.00

1.82

1 1/2

1.60

1.554

6.32

7.35

0.069

0.504

7.09

D-F

2.01

0.00

55.00

1.19

1 1/2

1.04

1 Tee

3.11

5.12

0.031

0.160

6.94

F

F-G

5.64

0.00

30.00

0.75

1 1/2

0.66

1 Tee

3.11

8.75

0.013

0.116

6.82

G

G-H

5.15

0.00

6.00

0.25

3/4

0.88

1 Codo + 1 reduc

1.11

6.26

0.051

0.317

6.50

H

G-I

6.70

0.00

18.00

0.50

3/4

1.75

1Tee+1Reduc

1.11

7.81

0.183

1.430

5.07

I

I-J

5.15

0.00

6.00

0.25

3/4

0.88

1 codo

0.78

5.93

0.05

0.301

4.77

J K

I-K

4.05

0.00

12.00

0.38

3/4

1.33

1 Tee

1.55

5.60

0.11

0.617

4.15

K-L

5.15

0.00

6.00

0.25

3/4

0.88

1 codo

0.78

5.93

0.05

0.301

3.85

L

F-M

2.34

0.00

19.00

0.52

3/4

1.82

1 codo

0.78

3.12

0.20

0.614

3.24

M

M-N

1.91

0.00

19.00

0.52

3/4

1.82

1 Tee

1.55

3.46

0.20

0.682

2.56

N

N-N'

1.00

-0.15

9.00

0.32

3/4

1.12

1 Tee

1.55

2.55

0.08

0.205

2.20

N'

N-Ñ

4.95

0.00

10.00

0.34

3/4

1.19

1 Tee

1.55

6.50

0.09

0.583

1.62

Ñ

Ñ-O

0.83

0.00

2.00

0.10

1/2

0.79

1 codo

0.53

1.36

0.07

0.091

1.53

O

Ñ-P

5.78

0.00

8.00

0.29

3/4

1.02

1 Tee

1.55

7.33

0.07

0.490

1.04

P

P-Q

1.70

0.00

4.00

0.18

3/4

0.63

1 Tee

1.55

3.25

0.03

0.090

0.95

Q

Q-R

1.65

0.00

2.00

0.10

1/2

0.79

1 codo

0.53

2.18

0.07

0.146

0.80

R

CALCULO HIDRAULICO DE LA RED DE AGUA EDIFICACION 02 SEMISOTANO TRAMO

Long Real(m)

Δ nivel (m)

U.H.

Q (l/s)

D(pulg)

V (m/s)

Long.Equiv. (m)

Long.Total (m)

S(m/m)

Pérd. Carga (m)

Presión (m)

E-A2

3.70

-3.70

44.50

0.96

1 1/2

0.842

1 Tee

3.11

6.81

0.02

0.14

5.380

A2-B2

3.22

0.00

44.50

0.96

1

1.895

1 Codo+1 Tee

1.06

4.28

0.15

0.65

4.73

A2 B2

B2-C2

12.72

0.00

44.50

0.96

1

1.895

5 Tee

10.23

22.95

0.15

3.46

8.20

C2

C2-D2

5.72

0.00

32.50

0.78

1

1.539

1 Codo+5 Tee

11.25

16.97

0.10

1.74

6.45

D2

A2-E2

2.28

0.00

77.50

1.43

1

2.822

1 Tee

2.05

4.33

0.32

1.37

5.09

E2

E2-F2

6.76

0.00

22.50

0.59

1

1.159

1 Tee

2.05

8.81

0.06

0.54

4.55

F2

F2-G2

9.72

0.00

19.50

0.52

1

1.026

1 Codo 90

1.02

10.74

0.05

0.52

4.03

G2

G2-H2

8.04

0.00

19.50

0.52

1

1.026

2 Tee+1Codo

28.35

36.39

0.05

1.77

2.27

H2

E2-I2

2.66

0.00

55.00

1.19

1

2.348

1 Tee

2.05

4.71

0.22

1.06

1.21

I2

I2-J2

3.17

0.00

40.50

0.92

1

1.816

1 Tee

1.02

4.19

0.14

0.59

0.62

J2

J2-K2

3.00

0.00

4.50

0.20

1/2

1.579

1 Codo 90+1 Reduc

0.91

3.91

0.24

0.94

0.62

K2

INTERPOLACIÒN LINEAL X0 X1 X

22

24

F(Xo)

22.5

F(X1)

0.58

F(X)

0.61

Rn

0.5875

-0.6