Analisis de Una Loza Aligerada Matricial Final
ANALISIS ESTRUCTURAL II ANALISIS ESTRUCTURAL DE LOSAS ALIGERADAS Para el análisis de las losas aligeradas se modelan co
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ANALISIS ESTRUCTURAL II
ANALISIS ESTRUCTURAL DE LOSAS ALIGERADAS Para el análisis de las losas aligeradas se modelan como elementos unidireccionales continuos, con apoyos simples en vigas perpendiculares a la dirección del aligerado. Para edificios de concreto armado, aquellos formados por pórticos, se decide armar en la dirección más corta disponiendo el sentido de las viguetas en esa dirección.
1
2
4
3
5.00
4.70
4.70
5
7
6
4.70
4.70
8
4.70
4.70
0.53 Proyeccion encuentro de losa inclinada y losa horizontal
0.15 Proyeccion encuentro de losa inclinada y losa horizontal
Proyeccion encuentro de losa inclinada y losa horizontal
Division de aluminio y melamine
Muro Cortina vidrio E=6mm color bronce reflejante
Proyeccion encuentro de losa inclinada y losa horizontal
Muro Cortina vidrio E=6mm color bronce reflejante
B
B SS-HH VARONES N.P.T. + 3.80
Piso: Ceramico Division de aluminio y melamine
Division de melamine
P-2
6.05
Proyeccion encuentro de losa inclinada y losa horizontal
SS-HH DAMAS
UBICACION DE PIZARRA ACRILICA
UBICACION DE PIZARRA ACRILICA
Division de aluminio y melamine
5.20
Limite losa horizontal
AULA 201
N.P.T. + 3.80
Piso: Ceramico
N.P.T. + 3.80
AULA 202
Piso: Parquet
AULA 203
N.P.T. + 3.80
Proyeccion encuentro de losa inclinada y losa horizontal
N.P.T. + 3.80
Piso: Parquet
Piso: Parquet
AULA 204
P-2
A' 0.15
Muro Cortina vidrio E=6mm color bronce reflejante
N.P.T. + 3.80
Piso: Parquet
10.05
DESCANZO
10
09
28
27
26
25
24
23
22
21
UBICACION DE PIZARRA ACRILICA
Muro Cortina tub. electr. y Vidrio E=6mm color bronce reflejante
4.85 4.80 18
P-1
19
CIRCULACION N.P.T. + 7.60
Piso: CERAMICO 0.40x0.40
0.60 1.20
5.40
P-1
1.20
P-4
PROYECCION DE VIGAS
17
PROYECCION DE VIGAS
16
PROYECCION DE VIGAS
15
PROYECCION DE VIGAS
14
PROYECCION DE VIGAS
13
PROYECCION DE VIGAS
PROYECCION DE VIGAS
A 0.15
12
PROYECCION DE VIGAS
P-1
11
UBICACION DE PIZARRA ACRILICA
0.80
P-3
A
DEPOSITO DE MATERIALES N.P.T. + 4.00
Piso: Parquet
5.05
1
4.70
2
4.70
3
4.70
4
4.70
5
4.70
6
4.70
7
8
PLANTA DE DISTRIBUCION - SEGUNDO NIVEL
ESC. 1/ 50
Análisis de una loza aligerada método rigideces
ING Alexander Humpire Colquehuanca
ANALISIS ESTRUCTURAL II
Franja tributaria para el metrado de losa aligerada
METRADO DE CARGAS LOZA ALIGERADA DESCRIPCION
TRAMO: 1'-2 TRAMO: 2-3 TRAMO:3-4 TRAMO:4-5 TRAMO:5-6 TRAMO:6-7 TRAMO:7-8
VOLADO
a). - Cargas para franja unitaria
B = 1.00 m. - Peso propio del aligerado T= 0.20 m. Wd = 300 kg/m2 (RNE) Wd1 (kg/m) = Piso terminado (cerámico) Wd' = 100 kg/m2 Wd2 (kg/m) =
300.00
300.00
300.00
300.00
300.00
300.00
300.00
300.00
100.00
100.00
100.00
100.00
100.00
100.00
100.00
100.00
400.00
400.00
400.00
400.00
400.00
400.00
400.00
400.00
WL (kg/m) =
400.00
400.00
400.00
400.00
400.00
400.00
250.00
250.00
WD (kg/m) = WL (kg/m) = b). - Carga para la vigueta(Kg/m)
400.00 400.00
400.00 400.00
400.00 400.00
400.00 400.00
400.00 400.00
400.00 400.00
400.00 250.00
400.00 250.00
160.00 160.00
160.00 160.00
160.00 160.00
160.00 160.00
160.00 160.00
160.00 160.00
160.00 100.00
160.00 100.00
0.16 0.16
0.16 0.16
0.16 0.16
0.16 0.16
0.16 0.16
0.16 0.16
0.16 0.10
0.16 0.10
WD (kg/m) = - Sobrecarga: s/c = 400 kg/m2 s/c = 300 kg/m2 s/c = 250 kg/m2
Corredores Laboratorios Aulas
RESUMEN:
WD' = 0.4*WD Wl' = 0.4*WL c).- Carga para la vigueta(Ton/m) WD' = WL' =
0.4*WD 0.4*WL
CARGA ULTIMA POR VIGUETA Diseño por Resistencia ultima WuD (Ton/m) = 1.4*WD'
0.22
0.22
0.22
0.22
0.22
0.22
0.22
0.22
WuL (Ton/m) = 1.7*WL'
0.27
0.27
0.27
0.27
0.27
0.27
0.17
0.17
0.50
0.50
0.50
0.50
0.50
0.50
0.39
0.39
TOTAL
Para el Metrado se trabajó con la carga viva de aulas y los corredores (ambos casos se presentan en los paños elegidos), en el análisis de aligerados se han usado las siguientes consideraciones: la luz de cálculo es igual a la distancia entre ejes de apoyo, se han tomado las características de una sección T Análisis de una loza aligerada método rigideces
ING Alexander Humpire Colquehuanca
ANALISIS ESTRUCTURAL II
ANÁLISIS DE LOSA ALIGERADA – MÉTODO DE ELEMENTOS FINITOS
A. MOMENTO DE INERCIA DE LA SECCIÓN “T”
Análisis de una loza aligerada método rigideces
ING Alexander Humpire Colquehuanca
ANALISIS ESTRUCTURAL II MOMENTO DE INERCIA DE LA SECCIÓN “T Elemento B
h
Área
Inercia (I)
Ȳ
1
40
5
200
17.5
2
10
15
150
7.5
Ycg
416.667
d
13.214
Área * d2
I + A * d2
4.286
3673.959
4090.626
2812.500 13.214 -5.714 MOMENTO DE INERCIA I =
4897.469
7709.969 11800.595
B. DETERMINACIÓN DE CONSTANTES DE CONSTANTES DE RIGIDECES TRAMO
LONG
2EI/L
4EI/L
6EI/L2
12EI/L3
1--2
2.60
197.316
394.631
227.672
175.132
2--3
4.70
109.153
218.307
69.672
29.648
3--4
4.70
109.153
218.307
69.672
29.648
4--5
4.70
109.153
218.307
69.672
29.648
5--6
4.70
109.153
218.307
69.672
29.648
6--7
4.70
109.153
218.307
69.672
29.648
7--8
4.70
109.153
218.307
69.672
29.648
C. DETERMINACIÓN DE LAS CARGAS EQUIVALENTES Damero 1
0.50
1
2.60
0.50
4.70
2
0.50
4.70
3
0.50
4.70
4
0.50
4.70
5
0.50
4.70
6
0.39
4.70
7
0.39
8
1.00
CALCULO DE LAS CARGAS EQUIVALENTES Tramo 1 - 2
Tramo 2 - 3
Tramo 3 - 4
Tramo 4 - 5
Tramo 5 - 6
Tramo 6 - 7
Tramo 7 - 8
Volado
2.600
4.700
4.700
4.700
4.700
4.700
4.700
1.000
0.496
0.496
0.496
0.496
0.496
0.496
0.394
0.394
Y12
0.645
Y23
1.166
Y34
1.166
Y45
1.166
Y56
1.166
Y67
1.166
Y78
0.926
Yv=
0.39
Y21
0.645
Y32
1.166
Y43
1.166
Y54
1.166
Y65
1.166
Y76
1.166
Y87
0.926
Mv=
0.197
M12
0.279
M23
0.913
M34
0.913
M45
0.913
M56
0.913
M67
0.913
M78
0.725
M21
-0.279
M32
-0.913
M43
-0.913
M54
-0.913
M65
-0.913
M76
-0.913
M87
-0.725
Análisis de una loza aligerada método rigideces
ING Alexander Humpire Colquehuanca
ANALISIS ESTRUCTURAL II
D. ENSAMBLAJE DE LAS MATRICES DE RIGIDECES VIGA 1-2.
V1
Ѳ2
V2
Ѳ2
0.000
227.672
0.000
227.672
0.000
394.631
0.000
197.316
0.000
-227.672
0.000
-227.672
M21
0.000
197.316
0.000
Y23 M23 Y32 M32
V2 0.000 0.000 0.000 0.000
Ѳ2 69.672 218.307 -69.672 109.153
V3 0.000 0.000
Y12 M12 Y21
=
V1
*
Ѳ2
0.645
.+.
0.279
V2
0.645
394.631
Ѳ2
-0.279
V3 0.000 0.000 0.000 0.000
Ѳ3 69.672 109.153 * -69.672 218.307
V2 Ѳ2 V3 Ѳ3
1.166 0.913 1.166 -0.913
Ѳ3 69.672 218.307
V4 0.000 0.000
Ѳ4 69.672 109.153
V3 Ѳ3
0.000
-69.672
0.000
-69.672
M43
0.000
109.153
0.000
Y45 M45
V4 0.000 0.000
Ѳ4 69.672 218.307
0.000 0.000
VIGA 2-3.
=
.+.
VIGA 3-4.
Y34 M34 Y43
=
*
.+.
1.166 0.913
V4
1.166
218.307
Ѳ4
-0.913
V5 0.000 0.000
Ѳ5 69.672 109.153
V4 Ѳ4
1.166 0.913
-69.672 109.153
0.000 0.000
-69.672 218.307
V5 0.000 0.000
Ѳ5 69.672 218.307
V6 0.000 0.000
Ѳ6 69.672 109.153
0.000 0.000
-69.672 109.153
0.000 0.000
-69.672 218.307
VIGA 4-5.
Y54 M54
=
*
.+.
V5 Ѳ5
1.166 -0.913
V5 Ѳ5
1.166 0.913
VIGA 5-6
Y56 M56 Y65 M65
=
Análisis de una loza aligerada método rigideces
*
V6 Ѳ6
.+.
1.166 -0.913
ING Alexander Humpire Colquehuanca
ANALISIS ESTRUCTURAL II VIGA 6-7.
V6 0.000 0.000
Ѳ6 69.672 218.307
V7 0.000 0.000
Ѳ7 69.672 109.153
0.000
-69.672
0.000
-69.672
M76
0.000
109.153
0.000
Y78 M78
V7 0.000 0.000
Ѳ7 69.672 218.307
0.000 0.000
-69.672 109.153
Y67 M67 Y76
=
*
V6 Ѳ6
.+.
1.166 0.913
V7
1.166
218.307
Ѳ7
-0.913
V8 0.000 0.000
Ѳ8 69.672 109.153
V7 Ѳ7
0.926 0.725
0.000 0.000
-69.672 218.307
VIGA 7-8.
Y87 M87
=
*
.+.
V8 Ѳ8
0.926 -0.725
E.- POR EQUILIBRIO: (POR CONDICIONES DE CONTINUIDAD)
E. DETERMINAMOS GRADOS DE LIBERTAD UTILIZANDO ECUACIONES. M1=0
-0.279
M2=0
-0.634
M3=0
0.000
M4=0 M5=0
=
K
X
U
+
0.000 0.000
M6=0
0.000
M7=0
0.188
M8=0
0.528
Análisis de una loza aligerada método rigideces
ING Alexander Humpire Colquehuanca
ANALISIS ESTRUCTURAL II
M1=0 M2=0 M3=0 M4=0 M5=0 M6=0 M7=0 M8=0
Ѳ1 394.631 197.316 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
=
Ѳ2 197.316 612.938 109.153 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Ѳ3 Ѳ4 Ѳ5 0.000 0.000 0.000 109.153 0.000 0.000 436.613 109.153 0.000 109.153 436.613 109.153 0.000 109.153 436.613 0.000 0.000 109.153 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Ѳ1 Ѳ2 Ѳ3 Ѳ4 Ѳ5 Ѳ6 Ѳ7 Ѳ8
Ѳ6 0.000 0.000 0.000 0.000 109.153 436.613 109.153 0.000
Ѳ7 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 109.153 436.613 109.153
Ѳ8 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 109.153 218.307
Ѳ1 Ѳ2 Ѳ3 Ѳ4 Ѳ5 Ѳ6 Ѳ7 Ѳ8
*
.=.
-0.000199 -0.001018 0.000272 -0.000069 0.000004 0.000053 -0.000215 0.002527
REEMPLAZANDO VALORES EN LA ECUACIÓN GENERALES
Tramo 1 - 2 Y12 M12 Y21
V1
Ѳ1
V2
Ѳ2
0.000
227.672
0.000
227.672
0
0.645
Y12
= 0.000 394.631 0.000 197.316 * -0.000199 .+. 0.279
M12
M21
0.36770 .=..
0.00000
0.000
-227.672
0.000
-227.672
0
0.645
Y21
0.92190
0.000
197.316
0.000
394.631
-0.001018
-0.279
M21
-0.72046
V2 0.000 0.000
Ѳ2 69.672 218.307
V3 0.000 0.000
Ѳ3 69.672 109.153
0 -0.001018
1.166 0.913
Y23 M23
1.11360 0.72046
0.000 0.000
-69.672 109.153
0.000 0.000
-69.672 218.307
0 0.000272
1.166 -0.913
Y32 M32
1.21760 -0.96486
0 0.000272
1.166 0.913
Y34 M34
1.17973 0.96486
0
1.166
Y43
1.15147
-0.000069
-0.913
M43
-0.89844
Tramo 2 - 3 Y23 M23 Y32 M32
=
*
.+.
.=..
Tramo 3 - 4 Y34 M34 Y43 M43
=
V3 Ѳ3 V4 Ѳ4 0.000 69.672 0.000 69.672 0.000 218.307 0.000 109.153 0.000
-69.672
0.000
-69.672
0.000 109.153 0.000 218.307
Análisis de una loza aligerada método rigideces
*
.+.
.=..
ING Alexander Humpire Colquehuanca
-0.279 -0.634 0.000 0.000 0.000 0.000 0.188 0.528
ANALISIS ESTRUCTURAL II
Tramo 4 - 5 Y45 M45
=
Y54 M54
V4
Ѳ4
V5
Ѳ5
0.000
69.672
0.000
69.672
0.000
218.307
0.000
109.153
0.000
-69.672
0.000
-69.672
0.000
109.153
0.000
V5 0.000 0.000
Ѳ5 69.672 218.307
0.000 0.000
0
1.166
Y45
.+. 0.913
M45
0
1.166
Y54
1.17012
218.307
0.000004
-0.913
M54
-0.91969
V6 0.000 0.000
Ѳ6 69.672 109.153
0 0.000004
1.166 0.913
Y56 M56
1.16956 0.91969
-69.672 109.153
0.000 0.000
-69.672 218.307
0 0.000053
1.166 -0.913
Y65 M65
1.16164 -0.90110
V6 0.000 0.000
Ѳ6 69.672 218.307
V7 0.000 0.000
Ѳ7 69.672 109.153
0 0.000053
1.166 0.913
Y67 M67
1.15430 0.90110
0.000
-69.672
0.000
-69.672
0
1.166
Y76
1.17690
0.000
109.153
0.000
218.307
-0.000215
-0.913
M76
-0.95423
V7 0.000 0.000
Ѳ7 69.672 218.307
V8 0.000 0.000
Ѳ8 69.672 109.153
0 -0.000215
0.926 0.725
Y78 M78
1.08701 0.95423
0.000 0.000
-69.672 109.153
0.000 0.000
-69.672 218.307
0.926 -0.725
Y87 M87
*
-0.000069
1.16108 .=..
0.89844
Tramo 5 - 6 Y56 M56
=
Y65 M65
*
.+.
.=..
Tramo 6 - 7 Y67 M67 Y76
=
M76
*
.+.
.=..
Tramo 7 - 8 Y78 M78 Y87 M87
=
*
0 0.002527
.+.
.=..
CALCULO DE LA REACCIONES FINALES
R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8
Análisis de una loza aligerada método rigideces
0.37 2.04 2.40 2.31 2.34 2.32 2.26 1.16 ING Alexander Humpire Colquehuanca
0.76479 -0.19700
ANALISIS ESTRUCTURAL II REALIZAMOS LA COMPROBACIÓN. SUMATORIA DE MOMENTOS M12 = 0 M21 + M23 = -0.72046 + 0.72046 = 0 M32 + M34 = -0.96486 + 0.96486 = 0 M43 + M45 = -0.89844 + 0.89844 = 0 M54 + M56 = -0.91969 + 0.91969 = 0 M65 + M67 = -0.90110 + 0.90110 = 0 M76 + M78 = -0.95423 + 0.95423 = 0 M87 + M8vol = -0.19700 + 0.19700 = 0
SUMATORIA DE FUERZAS ∑ 0.37+2.04+2.40+2.31+2.34+2.32+2.26+1.16 - (1.30+2.33+2.33+2.33+2.33+2.33+1.86+0.39)=0
Fuerzas reactivas
Fuerzas Aplicadas
DIAGRAMAS DE LA ESTRUCTURA
Se muestra a continuación los diagramas de cortantes y momentos para los diferentes estados de alternancia de carga (dameros) y el diagrama de la envolvente. El cálculo para los diferentes dameros es similar al realizado para damero 01.
Análisis de una loza aligerada método rigideces
ING Alexander Humpire Colquehuanca
ANALISIS ESTRUCTURAL II DAMERO 01 0.50
1
2.60
0.50
0.50
4.70
2
0.50
4.70
3
0.50
4.70
4
0.50
4.70
5
0.39
4.70
6
0.39
4.70
7
8
1.00
Damero 01 de cargas últimas
DIAGRAMA DE CORTANTES 0.37 tn
1.11tn
+
1.18 tn
+
0.741
-
1.16 tn
+
2.25
-
-0.92 tn
1.17 tn
+
2.38
-1.22 tn
+
2.34
-
1.15 tn
-1.15 tn
+
2.36
-
1.09 tn
-
-1.17 tn
0.39 tn
+
2.33
2.76
-
-1.16 tn
+ 0.0 tn
-
-1.18 tn
-0.76 tn
: Diagrama de fuerzas cortantes con el método de matrices damero 01
DIAGRAMA DE MOMENTOS -0.72 tn-m
-
0.00 tn-m
1
-0.96 tn-m
+
2
0.14 tn-m
-0.90 tn-m
+
+
3
0.53 tn-m
-0.92 tn-m
4
0.44 tn-m
-0.90 tn-m
+
5
0.46 tn-m
-0.95 tn-m
+
6
0.46 tn-m
-0.20 tn-m
+
7
0.44 tn-m
+
8
0.55 tn-m
Diagrama de momentos flectores con el método de matrices damero 01
DAMERO 02 0.50
1
2.60
0.22
2
4.70
0.50
3
4.70
0.22
4
4.70
0.50
5
4.70
0.22
6
4.70
0.39
7
4.70
Damero 02 de cargas últimas
DIAGRAMA DE CORTANTES
Análisis de una loza aligerada método rigideces
ING Alexander Humpire Colquehuanca
0.22
8
1.00
0 tn-m
ANALISIS ESTRUCTURAL II
0.53 tn
0.43 tn
+
1.20 tn
+
1.066
+
1.91
-
0.52 tn
-0.76 tn
+
2.40
-
1.18 tn
-0.62 tn
+
2.32
-
0.53 tn
-1.15 tn
+
2.35
-
1.04 tn
-0.53 tn
+
2.36
-
0.22 tn
2.65
-
-1.17 tn
+ 0.0 tn
-
-0.52 tn
-0.81tn
Diagrama de fuerzas cortantes con el método de matrices damero 02
DIAGRAMA DE MOMENTOS -0.30 tn-m
-
0.00 tn-m
1
-0.76 tn-m
+
+
2
0.28 tn-m
-0.64 tn-m
+
3
0.11tn-m
-0.67 tn-m
+
4
0.68 tn-m
-0.67 tn-m
-0.66 tn-m
+
5
-0.04 tn-m
+
6
0.71tn-m
-0.11tn-m
+
7
-0.04 tn-m
0 tn-m
8
0.72 tn-m
Diagrama de momentos flectores con el método de matrices damero 01
DAMERO 03 0.22
0.50
2.60
1
0.22
4.70
2
0.50
4.70
3
0.22
4.70
4
0.50
4.70
5
0.22
4.70
6
0.39
4.70
7
8
1.00
Damero 03 de cargas últimas
DIAGRAMA DE CORTANTES 0.01tn
1.19 tn
+ 0.025
0.52 tn
+ -
2.39
-0.58 tn
1.16 tn
+ -
2.33
-1.14 tn
0.54 tn
+ -
2.35
-0.53 tn
1.13 tn
+ -
2.39
-1.17 tn
0.65 tn
+ -
2.28
-0.52 tn
0.39 tn
+ -
2.91
-1.20 tn
+
-0.40 tn
Diagrama de fuerzas cortantes con el método de matrices damero 03
DIAGRAMA DE MOMENTOS
Análisis de una loza aligerada método rigideces
ING Alexander Humpire Colquehuanca
0.0 tn
ANALISIS ESTRUCTURAL II -0.74 tn-m
-
0.00 tn-m
+
1
-0.64 tn-m
+
2
0.00 tn-m
-0.67 tn-m
+
3
0.68 tn-m
-0.67 tn-m
+
4
-0.04 tn-m
-0.63 tn-m
+
5
0.70 tn-m
-0.79 tn-m
+
6
-0.03 tn-m
-0.20 tn-m
+
7
0.66 tn-m
0 tn-m
8
0.16 tn-m
Diagrama de momentos flectores con el método de matrices damero 03 DAMERO 04 0.50
1
0.50
2.60
0.22
4.70
2
0.50
4.70
3
0.50
4.70
4
0.22
4.70
5
0.39
4.70
6
0.39
4.70
7
8
1.00
: Damero 04 de cargas últimas
DIAGRAMA DE CORTANTES 0.33 tn
1.20 tn
+
0.55 tn
+
0.662
+
2.42
-
1.05 tn
-0.96 tn
+
2.44
-
1.28 tn
-1.13 tn
+
2.12
-
0.50 tn
-0.51tn
+
2.58
-
1.03 tn
-1.28 tn
+
2.25
-
0.39 tn
2.60
-
-1.05 tn
+ 0.0 tn
-
-0.55 tn
-0.83 tn
Diagrama de fuerzas cortantes con el método de matrices damero 04
DIAGRAMA DE MOMENTOS -0.82 tn-m
-
0.00 tn-m
1
-0.65 tn-m
+
2
0.11tn-m
-0.56 tn-m
+
+
3
0.64 tn-m
-1.09 tn-m
4
0.02 tn-m
-0.55 tn-m
+
5
0.56 tn-m
-0.67 tn-m
+
6
0.56 tn-m
-0.20 tn-m
+
7
0.01tn-m
+
0 tn-m
8
0.67 tn-m
Diagrama de momentos flectores con el método de matrices damero 04
DAMERO 05 0.22
1
2.60
0.50
2
4.70
0.50
3
4.70
0.22
4
4.70
0.50
5
4.70
0.50
6
4.70
0.22
7
4.70
: Damero 05 de cargas últimas Análisis de una loza aligerada método rigideces
ING Alexander Humpire Colquehuanca
0.39
8
1.00
ANALISIS ESTRUCTURAL II DIAGRAMA DE CORTANTES 0.06 tn
1.07 tn
+
1.27 tn
+
0.264
-
0.52 tn
+
2.15
-
-0.52 tn
1.07 tn
+
2.56
-
-1.27 tn
1.24 tn
+
2.34
-
-1.06 tn
0.63 tn
+
2.15
-
-0.53 tn
0.39 tn
+
2.51
2.81
-
-1.26 tn
+ 0.0 tn
-
-1.09 tn
-0.42 tn
Diagrama de fuerzas cortantes con el método de matrices damero 05
DIAGRAMA DE MOMENTOS -0.60 tn-m
-
0.00 tn-m
1
-1.07 tn-m
+
+
2
0.01tn-m
-0.58 tn-m
+
3
0.54 tn-m
-0.59 tn-m
+
4
0.55 tn-m
-1.05 tn-m
-0.68 tn-m
+
5
0.04 tn-m
-0.20 tn-m
+
6
0.56 tn-m
+
7
0.51tn-m
0 tn-m
8
0.20 tn-m
Diagrama de momentos flectores con el método de matrices damero 05
ENVOLVENTE DIAGRAMA DE CORTANTES 0.53 tn
1.20 tn
+
1.27 tn
+
1.065
-
1.16 tn
+
2.424
-
-0.96 tn
1.28 tn
+
2.562
-
-1.27 tn
1.24 tn
+
2.348
-1.15 tn
+
2.58
-
1.09 tn
-
-1.28 tn
0.39 tn
+
2.509
2.759
-
-1.26 tn
+ 0.00 tn
-
-1.20 tn
-0.83 tn
Diagrama de fuerzas cortantes con el método de matrices envolvente
DIAGRAMA DE MOMENTOS -0.14 t n-m
-0.82 tn-m
-1.07 tn-m
1
+
0.28 tn-m
2
-0.90 tn-m
+ 0.68 tn-m
-1.09 tn-m
+
3
0.67 tn-m
4
-1.05 tn-m
+ 0.70 tn-m
5
-0.95 tn-m
+ 0.70 tn-m
6
-0.20 tn-m
+ 0.66 tn-m
7
+ 0.72 tn-m
Diagrama de momentos flectores con el método de matrices envolvente
Análisis de una loza aligerada método rigideces
ING Alexander Humpire Colquehuanca
8
0 tn-m