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2019 GENERADORES DE LA EMPRESA AZUCARERA TUMAN

ELABORADO POR: SERGIO CHIROQUE SANCHEZ 165138J DOCENTE: JOSE CHANCAFE GUERRERO

25/07/2019

AGRADECIMIENTO

A nuestros maestros por inculcarnos y orientarnos en el camino del saber y de la investigación. A nuestros compañeros, en especial a nuestros compañeros del curso de MAQUINAS ELECTRICAS II, quienes de una manera u otra nos acompañan en nuestra formación académica y moral. Ala la facultad de ingeniería Mecánica eléctrica de esta prestigiosa universidad por permitirnos estar presente en el desarrollo curricular, que nos servirá de mucho posteriormente en el campo laboral

DEDICATORIA

A Dios todo poderoso, creador de todo el conocimiento científico, quien nos da la salud y las fuerzas para seguir adelante en nuestra formación académica y espiritual.

A nuestros padres y hermanos, por el amor demostrado en cada uno de los días de nuestra existencia. Por el apoyo incondicional y desinteresado. A quienes hacen posible concebir nuestra profesión, más que una ciencia, como un arte: “nuestro maestros universitarios”.

RESUMEN El presente trabajo tiene la finalidad de conocer los motores y generadores de

corriente

alterna , que trabajan y actúan de forma permanente para asi generar grandes esfuerzos para la producción de azúcar en la empresa tuman ubicada en la región Lambayeque ,tiene tres unidades que generan una potencia

instalada de 8,400kw, con una generación de

trasmisión de 2.3 kv. Grupos electrógeno de emergencia con una potencia de 220kw, tensión de generación de 440v.

CAPÍTULO I

MEMORIA DESCRIPTIVA I. Datos generales a) Proyecto:

Conocimiento de la generación de corriente alterna y trabajo de los motores asíncronos de la empresa AZUCARERA TUMAN S.A.A.

b) Ubicación: El presente proyecto “conocimiento previo de la generación de corrientes alternas y motores asíncronos “se realizara para La E.A.I.TUMAN S.A.A. cuya empresa se encuentra ubicada en el DISTRITO TUMAN, Lambayeque / Chiclayo / Picsi.

a) Responsables del Proyecto: Alumnos del sétimo ciclo de la facultad de Ing. Mecánica Eléctrica de la UNPRG.

1. ESPECIFICACIONES TECNICAS.

1.1 MAQUINAS ELECTRICAS SINCRONÍAS

GENERADOR SÍNCRONO

El generador síncrono es un tipo de máquina eléctrica rotativa capaz de transformar energía mecánica (en forma de rotación) en energía eléctrica. El generador síncrono está compuesto principalmente de una parte móvil o rotor y de una parte fija o estator. El rotor gira recibiendo un empuje externo desde (normalmente) una turbina. Este rotor tiene acoplada una fuente de "corriente continua" de excitación independiente variable que genera un flujo constante, pero que al estar acoplado al rotor, crea un campo magnético giratorio (por el teorema de Ferraris) que genera un sistema trifásico de fuerzas electromotrices en los devanados estatóricos. ROTOR. También conocido como inductor, pues es la parte que induce el voltaje en el estator. El núcleo del rotor es construido de lámina troquelada de acero al silicio, material de excelentes características magnéticas, con la finalidad de evitar pérdidas por histéresis y corrientes parasitas. El yugo es una pieza continua con zapata polar, para así eliminar la dispersión del flujo por falsos contactos magnéticos. En la zapata polar se hacen barrenos para alojar el devanado amortiguador en jaula de ardilla, diseñado con el objeto de reducir armónicas en la forma de onda que entrega el generador. El rotor gira concéntricamente en la flecha del generador a una velocidad síncrona de 1800 revoluciones por minuto (RPM). Tipos constructivos La principal diferencia entre los diferentes tipos de generadores síncronos, se encuentra en su sistema de alimentación en continua para la fuente de excitación situada en el rotor. 

Excitación Independiente: Excitatriz independiente de continua que alimenta el rotor a través de un juego de anillos rozantes y escobillas.



Excitatriz principal y excitatriz piloto: La máquina principal de continua tiene como bobinado de campo otra máquina de excitación independiente, accionada por el mismo eje.



Electrónica de potencia: Directamente, desde la salida trifásica del generador, se rectifica la señal mediante un rectificador controlado, y desde el mismo se alimenta directamente en continua el

rotor mediante un juego de contacto res (anillos y escobillas). El arranque se efectúa utilizando una fuente auxiliar (batería) hasta conseguir arrancar. 

Sin escobillas, o diodos giratorios: La fuente de continua es un rectificador no controlado situado en el mismo rotor (dentro del mismo) alimentado en alterna por un generador situado también en el mismo eje y cuyo bobinado de campo es excitado desde un rectificador controlado que rectifica la señal generada por el giro de unos imanes permanentes situados en el mismo rotor (que constituyen la excitatriz piloto de alterna).

Fig. (a) Estructura de una máquina sincrónica. (b) Estator laminado. (c) Detalle de la flecha.

p=1

p=1

CAPITULO II

2.1. SISTEMA MECÁNICO Y ELÉCTRICO INSTALADO EN LA EMPRESA AZUCARERA

2.2. Descripción de generadores, motores y cálculo respectivo de estos.

2.2.1. Descripción del primer generador

TABLA DE DESCRIBCIONES DEL GENRADOR N° 1. DESCRIPCION S.A.BROWN BOVERI Y CIA BADEN - SUIZA Representen ante exclusivos: C.T.ELECTRO PERUANA LIM(PERÚ) GENERADOR Tipo B - 59885 TIPO WTA 512 g FASE 3 POTENCIA 2750 KVA RPM 3600 FRECUENCIA 60 HZ TENCION 460V-2300V CORRIENTE 3460A-690A COS ф 0.8 90V EXITACION 147A-145A

2.2.2. Descripción del segundo generador

TABLA DE DESCRIBCIONES DEL GENRADOR N° 2. DESCRIPCION S.A.BROWN BOVERI Y CIA BADEN - SUIZA Representante exclusivos: C.T.ELECTRO PERUANA LIM(PERÚ) GENERADOR Tipo TIPO FASE POTENCIA RPM FRECUENCIA TENCION CORRIENTE COS ф EXITACION

B - 59885 WTA 512 d 3 5000 KVA 3600 60 HZ 2300V 1260A 0.8 95 19

2.2.3. Calculo general de sistema instalado

Potencia Instalada:

8400 KW

Cos ф:

0.8 Potencia Aparente: 𝑆=

𝑃 8400 = 0.8 𝐶𝑂𝑆ф

𝑆 = 10500 𝐾𝑉𝐴 Potencia Reactiva:

𝑄 = √𝑆 2 − 𝑃2 = √105002 − 84002 𝑄 = 6300 𝐾𝑉𝐴𝑅

2.2.4. Calculo primer generador.

Potencia: 2750 KVA (Potencia Aparente) COS ф: 0.8 Potencia Activa: P=S x Cosф = 2750 x 0.8 P= 2200 Potencia Reactiva: Q = √S 2 − P 2 = √27502 − 22002

Q = 1650 KVAR

2.2.5. Calculo segundo generador:

Potencia: 5000 KVA (Potencia Aparente) COS ф: 0.8 Potencia Activa: P=S x Cosф = 5000 x 0.8 P= 4000 Potencia Reactiva: Q = √S 2 − P 2 = √50002 − 40002

Q = 3000 KVAR

2.3. CALCULO DE LOS MOTORES PARA LA CALDERA.

1)

MOTORES DE ALIMETACION PARA LAS CALDERAS  CORRIGIENDO EL FACTOR DE POTENCIA DE EL PRIMER MOTOR:

ANGULO ANTES DE LA COMPENZACION 𝛳1 = 𝑎𝑟𝑐𝑐𝑜𝑠(0.86) 𝛳1 = 30.68° ANGULO DESPUES DE LA COMPENZACION 𝜃2 = arccos(0.95) 𝜃2 = 18.19°

CALCULANDO

LA POTENCIA REACTIVA DEL CONDENSADOR QUE SE UTILIZA

PARA LA COMPENZACION. 𝑄𝐶 = 𝑃(𝑡𝑔𝜃1 − 𝑡𝑔𝜃2 ) 𝑄𝐶 = 47500(𝑡𝑔30.68 − 𝑡𝑔18.19) 𝑄𝐶 = 12573𝑊 CALCULANDO LA CAPACIDAD DEL CONDENSADOR 𝐶=

14327.03 (2 × 𝜋 × 60)(4402 )

𝑪 = 𝟏. 𝟕𝟐 × 𝟏𝟎−𝟒 𝑭



CORRIGIENDO EL FACTOR DE POTENCIA DE EL SEGUNDO MOTOR: 

ANGULO ANTES DE LA COMPENZACION 𝛳1 = 𝑎𝑟𝑐𝑐𝑜𝑠(0.87) 𝛳1 = 29.54°



ANGULO DESPUES DE LA COMPENZACION 𝜃2 = arccos(0.96) 𝜃2 = 16.26°



CALCULANDO

LA POTENCIA REACTIVA DEL CONDENSADOR QUE SE UTILIZA PARA LA

COMPENZACION 𝑄𝐶 = 𝑃(𝑡𝑔𝜃1 − 𝑡𝑔𝜃2 ) 𝑄𝐶 = 37000(𝑡𝑔29.54 − 𝑡𝑔16.26) 𝑄𝐶 = 10176.18𝑊 

CALCULANDO LA CAPACIDAD DEL CONDENSADOR

𝐶=

10176.18 (2 × 𝜋 × 60)(3802 )

𝑪 = 𝟏. 𝟖𝟕 × 𝟏𝟎−𝟒 𝑭 

CORRIGIENDO EL FACTOR DE POTENCIA DE EL TERCER MOTOR: 

ANGULO ANTES DE LA COMPENZACION 𝛳1 = 𝑎𝑟𝑐𝑐𝑜𝑠(0.87)

𝛳1 = 29.54° 

ANGULO DESPUES DE LA COMPENZACION 𝜃2 = arccos(0.96) 𝜃2 = 16.26°



CALCULANDO

LA POTENCIA REACTIVA DEL CONDENSADOR QUE SE UTILIZA PARA LA

COMPENZACION. 𝑄𝐶 = 𝑃(𝑡𝑔𝜃1 − 𝑡𝑔𝜃2 ) 𝑄𝐶 = 50000(𝑡𝑔29.54 − 𝑡𝑔16.26) 𝑄𝐶 = 13751.6𝑊 

CALCULANDO LA CAPACIDAD DEL CONDENSADOR 𝐶=

13751.6 (2 × 𝜋 × 60)(4402 )

𝑪 = 𝟏. 𝟖𝟖 × 𝟏𝟎−𝟒 𝑭



CORRIGIENDO EL FACTOR DE POTENCIA DEL CUARTO MOTOR: 

ANGULO ANTES DE LA COMPENZACION 𝛳1 = 𝑎𝑟𝑐𝑐𝑜𝑠(0.86) 𝛳1 = 30.68°



ANGULO DESPUES DE LA COMPENZACION 𝜃2 = arccos(0.96) 𝜃2 = 16.26°



CALCULANDO

LA POTENCIA REACTIVA DEL CONDENSADOR QUE SE UTILIZA PARA LA

COMPENZACION. 𝑄𝐶 = 𝑃(𝑡𝑔𝜃1 − 𝑡𝑔𝜃2 ) 𝑄𝐶 = 55950(𝑡𝑔30.68 − 𝑡𝑔16.26) 𝑄𝐶 = 16875.74𝑊 

CALCULANDO LA CAPACIDAD DEL CONDENSADOR 𝐶=

16875.74 (2 × 𝜋 × 60)(4402 )

𝑪 = 𝟐. 𝟑𝟏 × 𝟏𝟎−𝟒 𝑭

2)

CALDERA N°4



CORRIGIENDO EL FACTOR DE POTENCIA DEL PRIMER MOTOR: 

ANGULO ANTES DE LA COMPENZACION 𝛳1 = 𝑎𝑟𝑐𝑐𝑜𝑠(0.86) 𝛳1 = 30.68°



ANGULO DESPUES DE LA COMPENZACION 𝜃2 = arccos(0.96) 𝜃2 = 16.26°



CALCULANDO

LA POTENCIA REACTIVA DEL CONDENSADOR QUE SE UTILIZA PARA LA

COMPENZACION. 𝑄𝐶 = 𝑃(𝑡𝑔𝜃1 − 𝑡𝑔𝜃2 ) 𝑄𝐶 = 150000(𝑡𝑔30.68 − 𝑡𝑔16.26) 𝑄𝐶 = 45243.26𝑊 

CALCULANDO LA CAPACIDAD DEL CONDENSADOR 𝐶=

45243.26 (2 × 𝜋 × 60)(4402 )

𝑪 = 𝟔. 𝟐 × 𝟏𝟎−𝟒 𝑭 

CORRIGIENDO EL FACTOR DE POTENCIA DEL SEGUNDO MOTOR: 

ANGULO ANTES DE LA COMPENZACION 𝛳1 = 𝑎𝑟𝑐𝑐𝑜𝑠(0.87) 𝛳1 = 29.54°



ANGULO DESPUES DE LA COMPENZACION 𝜃2 = arccos(0.96) 𝜃2 = 16.26°



CALCULANDO

LA POTENCIA REACTIVA DEL CONDENSADOR QUE SE UTILIZA PARA LA

COMPENZACION. 𝑄𝐶 = 𝑃(𝑡𝑔𝜃1 − 𝑡𝑔𝜃2 ) 𝑄𝐶 = 22380(𝑡𝑔29.54 − 𝑡𝑔16.26) 𝑄𝐶 = 6155.22𝑊 

CALCULANDO LA CAPACIDAD DEL CONDENSADOR 𝐶=

6155.22 (2 × 𝜋 × 60)(4402 )

𝑪 = 𝟎. 𝟖𝟒𝟑 × 𝟏𝟎−𝟒 𝑭 

CORRIGIENDO EL FACTOR DE POTENCIA DEL TERCER MOTOR: 

ANGULO ANTES DE LA COMPENZACION

𝛳1 = 𝑎𝑟𝑐𝑐𝑜𝑠(0.85) 𝛳1 = 31.79° 

ANGULO DESPUES DE LA COMPENZACION 𝜃2 = arccos(0.96) 𝜃2 = 16.26°



CALCULANDO

LA POTENCIA REACTIVA DEL CONDENSADOR QUE SE UTILIZA PARA LA

COMPENZACION. 𝑄𝐶 = 𝑃(𝑡𝑔𝜃1 − 𝑡𝑔𝜃2 ) 𝑄𝐶 = 90000(𝑡𝑔31.79 − 𝑡𝑔16.26) 𝑄𝐶 = 29530.97𝑊 

CALCULANDO LA CAPACIDAD DEL CONDENSADOR 𝐶=

29530.97 (2 × 𝜋 × 60)(3802 )

𝑪 = 𝟒. 𝟎𝟓 × 𝟏𝟎−𝟒 𝑭

3)

ELABORACION DE AZUCAR:



CORRIGIENDO EL FACTOR DE POTENCIA DEL PRIMER MOTOR: 

ANGULO ANTES DE LA COMPENZACION 𝛳1 = 𝑎𝑟𝑐𝑐𝑜𝑠(0.85) 𝛳1 = 31.79°



ANGULO DESPUES DE LA COMPENZACION 𝜃2 = arccos(0.96) 𝜃2 = 16.26°



CALCULANDO

LA POTENCIA REACTIVA DEL CONDENSADOR QUE SE UTILIZA PARA LA

COMPENZACION. 𝑄𝐶 = 𝑃(𝑡𝑔𝜃1 − 𝑡𝑔𝜃2 ) 𝑄𝐶 = 44760(𝑡𝑔31.79 − 𝑡𝑔16.26) 𝑄𝐶 = 14686.74𝑊 

CALCULANDO LA CAPACIDAD DEL CONDENSADOR 𝐶=

14686.74 (2 × 𝜋 × 60)(4402 )

𝑪 = 𝟐. 𝟎𝟏 × 𝟏𝟎−𝟒 𝑭



CORRIGIENDO EL FACTOR DE POTENCIA DEL SEGUNDO MOTOR: 

ANGULO ANTES DE LA COMPENZACION 𝛳1 = 𝑎𝑟𝑐𝑐𝑜𝑠(0.85) 𝛳1 = 31.79°



ANGULO DESPUES DE LA COMPENZACION 𝜃2 = arccos(0.96) 𝜃2 = 16.26°



CALCULANDO

LA POTENCIA REACTIVA DEL CONDENSADOR QUE SE UTILIZA PARA LA

COMPENZACION. 𝑄𝐶 = 𝑃(𝑡𝑔𝜃1 − 𝑡𝑔𝜃2 ) 𝑄𝐶 = 37300(𝑡𝑔31.79 − 𝑡𝑔16.26) 𝑄𝐶 = 12238.95𝑊 

CALCULANDO LA CAPACIDAD DEL CONDENSADOR 𝐶=

12238.95 (2 × 𝜋 × 60)(4402 )

𝑪 = 𝟏. 𝟔𝟖 × 𝟏𝟎−𝟒 𝑭

4)

TREN DE BAGAZO:



CORRIGIENDO EL FACTOR DE POTENCIA DEL PRIMER MOTOR: 

ANGULO ANTES DE LA COMPENZACION 𝛳1 = 𝑎𝑟𝑐𝑐𝑜𝑠(0.85) 𝛳1 = 31.79°



ANGULO DESPUES DE LA COMPENZACION 𝜃2 = arccos(0.96) 𝜃2 = 16.26°



CALCULANDO

LA POTENCIA REACTIVA DEL CONDENSADOR QUE SE UTILIZA PARA LA

COMPENZACION. 𝑄𝐶 = 𝑃(𝑡𝑔𝜃1 − 𝑡𝑔𝜃2 ) 𝑄𝐶 = 30000(𝑡𝑔31.79 − 𝑡𝑔16.26) 𝑄𝐶 = 9843.66𝑊 

CALCULANDO LA CAPACIDAD DEL CONDENSADOR 𝐶=

9843.66 (2 × 𝜋 × 60)(4402 )

𝑪 = 𝟏. 𝟑𝟓 × 𝟏𝟎−𝟒 𝑭



CORRIGIENDO EL FACTOR DE POTENCIA DEL SEGUNDO MOTOR: 

ANGULO ANTES DE LA COMPENZACION 𝛳1 = 𝑎𝑟𝑐𝑐𝑜𝑠(0.86) 𝛳1 = 30.68°



ANGULO DESPUES DE LA COMPENZACION 𝜃2 = arccos(0.96) 𝜃2 = 16.26°



CALCULANDO

LA POTENCIA REACTIVA DEL CONDENSADOR QUE SE UTILIZA PARA LA

COMPENZACION. 𝑄𝐶 = 𝑃(𝑡𝑔𝜃1 − 𝑡𝑔𝜃2 ) 𝑄𝐶 = 44000(𝑡𝑔30.68 − 𝑡𝑔16.26) 𝑄𝐶 = 13271.36𝑊 

CALCULANDO LA CAPACIDAD DEL CONDENSADOR 𝐶=

13271.36 (2 × 𝜋 × 60)(4402 )

𝑪 = 𝟏. 𝟖𝟐 × 𝟏𝟎−𝟒 𝑭 

CORRIGIENDO EL FACTOR DE POTENCIA DEL TERCER MOTOR: 

ANGULO ANTES DE LA COMPENZACION 𝛳1 = 𝑎𝑟𝑐𝑐𝑜𝑠(0.86) 𝛳1 = 30.68°



ANGULO DESPUES DE LA COMPENZACION 𝜃2 = arccos(0.96) 𝜃2 = 16.26°



CALCULANDO

LA POTENCIA REACTIVA DEL CONDENSADOR QUE SE UTILIZA PARA LA

COMPENZACION. 𝑄𝐶 = 𝑃(𝑡𝑔𝜃1 − 𝑡𝑔𝜃2 ) 𝑄𝐶 = 25737(𝑡𝑔30.68 − 𝑡𝑔16.26) 𝑄𝐶 = 7762.84𝑊 

CALCULANDO LA CAPACIDAD DEL CONDENSADOR 𝐶=

7762.84 (2 × 𝜋 × 60)(4402 )

𝑪 = 𝟏. 𝟎𝟔 × 𝟏𝟎−𝟒 𝑭



CORRIGIENDO EL FACTOR DE POTENCIA DEL CUARTO MOTOR: 

ANGULO ANTES DE LA COMPENZACION 𝛳1 = 𝑎𝑟𝑐𝑐𝑜𝑠(0.87) 𝛳1 = 29.54°



ANGULO DESPUES DE LA COMPENZACION 𝜃2 = arccos(0.96) 𝜃2 = 16.26°



CALCULANDO

LA POTENCIA REACTIVA DEL CONDENSADOR QUE SE UTILIZA PARA LA

COMPENZACION. 𝑄𝐶 = 𝑃(𝑡𝑔𝜃1 − 𝑡𝑔𝜃2 ) 𝑄𝐶 = 44760(𝑡𝑔29.54 − 𝑡𝑔16.26) 𝑄𝐶 = 12310.43𝑊 

CALCULANDO LA CAPACIDAD DEL CONDENSADOR 𝐶=

12310.43 (2 × 𝜋 × 60)(4402 )

𝑪 = 𝟏. 𝟔𝟗 × 𝟏𝟎−𝟒 𝑭

5)

CALDERO N°5:



CORRIGIENDO EL FACTOR DE POTENCIA DEL PRIMER MOTOR: 

ANGULO ANTES DE LA COMPENZACION 𝛳1 = 𝑎𝑟𝑐𝑐𝑜𝑠(0.85) 𝛳1 = 31.79°



ANGULO DESPUES DE LA COMPENZACION 𝜃2 = arccos(0.96) 𝜃2 = 16.26°



CALCULANDO

LA POTENCIA REACTIVA DEL CONDENSADOR QUE SE UTILIZA PARA LA

COMPENZACION. 𝑄𝐶 = 𝑃(𝑡𝑔𝜃1 − 𝑡𝑔𝜃2 ) 𝑄𝐶 = 93250(𝑡𝑔31.79 − 𝑡𝑔16.26) 𝑄𝐶 = 30597.37𝑊 

CALCULANDO LA CAPACIDAD DEL CONDENSADOR

𝐶=

30597.37 (2 × 𝜋 × 60)(4402 )

𝑪 = 𝟒. 𝟏𝟗 × 𝟏𝟎−𝟒 𝑭 

CORRIGIENDO EL FACTOR DE POTENCIA DEL SEGUNDO MOTOR: 

ANGULO ANTES DE LA COMPENZACION 𝛳1 = 𝑎𝑟𝑐𝑐𝑜𝑠(0.86) 𝛳1 = 30.68°



ANGULO DESPUES DE LA COMPENZACION 𝜃2 = arccos(0.96) 𝜃2 = 16.26°



CALCULANDO

LA POTENCIA REACTIVA DEL CONDENSADOR QUE SE UTILIZA PARA LA

COMPENZACION. 𝑄𝐶 = 𝑃(𝑡𝑔𝜃1 − 𝑡𝑔𝜃2 ) 𝑄𝐶 = 22380(𝑡𝑔30.68 − 𝑡𝑔16.26) 𝑄𝐶 = 6750.29𝑊 

CALCULANDO LA CAPACIDAD DEL CONDENSADOR 𝐶=

6750.29 (2 × 𝜋 × 60)(4402 )

𝑪 = 𝟎. 𝟗𝟐𝟓 × 𝟏𝟎−𝟒 𝑭



CORRIGIENDO EL FACTOR DE POTENCIA TERCER MOTOR: 

ANGULO ANTES DE LA COMPENZACION 𝛳1 = 𝑎𝑟𝑐𝑐𝑜𝑠(0.87) 𝛳1 = 29.54°



ANGULO DESPUES DE LA COMPENZACION 𝜃2 = arccos(0.96) 𝜃2 = 16.26°



CALCULANDO

LA POTENCIA REACTIVA DEL CONDENSADOR QUE SE UTILIZA PARA LA

COMPENZACION. 𝑄𝐶 = 𝑃(𝑡𝑔𝜃1 − 𝑡𝑔𝜃2 ) 𝑄𝐶 = 186500(𝑡𝑔29.54 − 𝑡𝑔16.26) 𝑄𝐶 = 51293.46𝑊 

CALCULANDO LA CAPACIDAD DEL CONDENSADOR

𝐶=

51293.46 (2 × 𝜋 × 60)(4402 )

𝑪 = 𝟕. 𝟎𝟑 × 𝟏𝟎−𝟒 𝑭

6)

CORRIGIENDO EL FACTOR DE POTENCIA CALDERO N°6: 

ANGULO ANTES DE LA COMPENZACION 𝛳1 = 𝑎𝑟𝑐𝑐𝑜𝑠(0.86) 𝛳1 = 30.68°



ANGULO DESPUES DE LA COMPENZACION 𝜃2 = arccos(0.96) 𝜃2 = 16.26°



CALCULANDO

LA POTENCIA REACTIVA DEL CONDENSADOR QUE SE UTILIZA PARA LA

COMPENZACION. 𝑄𝐶 = 𝑃(𝑡𝑔𝜃1 − 𝑡𝑔𝜃2 ) 𝑄𝐶 = 150000(𝑡𝑔30.68 − 𝑡𝑔16.26) 𝑄𝐶 = 45243.26𝑊 

CALCULANDO LA CAPACIDAD DEL CONDENSADOR

𝐶=

45243.26 (2 × 𝜋 × 60)(3802 )

𝑪 = 𝟖. 𝟑𝟏 × 𝟏𝟎−𝟒 𝑭

7)

CORRIGIENDO EL FACTOR DE POTENCIA DE LATURBOBOMBA: 

ANGULO ANTES DE LA COMPENZACION 𝛳1 = 𝑎𝑟𝑐𝑐𝑜𝑠(0.87) 𝛳1 = 29.54°



ANGULO DESPUES DE LA COMPENZACION 𝜃2 = arccos(0.96) 𝜃2 = 16.26°



CALCULANDO

LA POTENCIA REACTIVA DEL CONDENSADOR QUE SE UTILIZA PARA LA

COMPENZACION. 𝑄𝐶 = 𝑃(𝑡𝑔𝜃1 − 𝑡𝑔𝜃2 ) 𝑄𝐶 = 150000(𝑡𝑔29.54 − 𝑡𝑔16.26)

𝑄𝐶 = 41254.79𝑊 

CALCULANDO LA CAPACIDAD DEL CONDENSADOR 𝐶=

41254.79 (2 × 𝜋 × 60)(4402 )

𝑪 = 𝟓. 𝟔𝟓 × 𝟏𝟎−𝟒 𝑭

2.4. CALCULO DEL BANCO DE CONDENSADORES.

NOMBRE DEL PROYECTO. MOTOR SIEMENS, MODELO R 68 N-4 EN LA EMPRESA AGROINDUSTRIAL TUMAN S.A.A 2.2.1. Datos Principales.

 RUC: 20136009614  Razón Social: EMPRESA AGROINDUSTRIAL TUMAN S.A.A  Nombre Comercial: EMPRESA AGROINDUSTRIAL TUMAN S.A.A  Tipo Empresa: Sociedad Anónima Abierta  Condición: Activo  Fecha de inicio: 24 de Junio de 1970  Actividad Comercial: Elaboración de azúcar.  Marca de actividad comercio exterior: Exportador  Información Empresarial: Tipo Empresa: Empresa Grande Cantidad de Empleados:2616

2.2.2. Ubicación.

El centro fabril ypobladoTunan está ubicado en el margen derecha del Rio Lambayeque, a 15 Km de la capital departamental y al lado derecho de la carretera Chiclayo – Chongoyape – Chota. Sus tierras están en la Región Nor Oriental del Marañón, En el valle Lambayeque Chancay, además:  Dirección Legal: Av. El Trabajo Nro. S/N Coo Tuman

 Distrito / Ciudad: Picsi  Provincia: Chiclayo  Departamento: Lambayeque Localidades: Los principales centros poblados y anexos de Tuman son: Calupe – La Granja – La granja – Arbulú, Luya, Vista Florida, San Jose San Miguel, Conchucos, Calerita, Rinconazo.

2.4 Pregunta de Investigación ¿CÓMO SELECCIONAR EL MOTOR? Justificación Es importante mantener una cultura innovadora y de gestión del conocimiento, por ello constantemente en la industria se promueve actividades para que el personal que labora en cada área, pueda explotar su potencial y tenga la oportunidad de contribuir al desarrollo de los procesos que allí se llevan a cabo. Este proyecto busca lograr seleccionar el tipo de motor para nuestro molino minimizando los riesgos laborales a los que se expone el personal del área de mantenimiento. También, desde una perspectiva laboral, pretendemos enmarcarnos dentro del concepto de Innovación e Ingenio, que como parte de los valores presentes en cualquier empresa, se traduce en una filosofía de mejoramiento continuo orientada a presentar soluciones que signifiquen un mayor nivel de competitividad, en este caso en particular, con la construcción de un sistema de izaje que facilite el proceso de mantenimiento de la maquina secadora-enfriadora, con la que se quiere lograr una reducción en los tiempos y costos, manteniendo la seguridad del personal y mejorando el nivel de productividad en la empresa.

CAPÍTULO III DESCRIPCIÓN MOTOR- PASOS PARA SELECCIONAR UN MOTOR Paso 1: Conocer las características de la carga

Las cargas que pueden soportar los motores trabajando se dividen en tres categorías generales: de par constante , par que cambia abruptamente, y el par que cambian con el tiempo.

PAR CONSTANTE: Las cintas transportadores de materiales, extrusoras, bombas de desplazamiento positivo funcionan a niveles relativamente estables de par.Calcular el tamaño del motor para estas aplicaciones es simple una vez que se conoce el par (o caballos de fuerza) para la aplicación.

PAR CON CAMBIO ABRUPTO: La carga necesaria para ascensores, compactadores, punzonadoras, sierras, y transportadores cambian abruptamente de menos a más en un corto período de tiempo, a menudo en una fracción de segundo. El aspecto más crítico para la selección de un motor en estos casos es elegir uno cuya curva de velocidad-par excede la curva de par de carga.

PAR QUE CAMBIA CON EL TIEMPO: Las cargas de bombas centrífugas , ventiladores, sopladores y equipos similares tienden a ser variables en el tiempo. En la elección de un motor para estas condiciones, considere el más alto punto de carga continua, que normalmente se produce a la velocidad más alta.

Paso 2: Tener una idea a los Kilowatios necesarios

La regla de oro para calcular la potencia en Kw del motor es: selecciona sólo lo que necesita, y evitar la tentación de implentar un tamaño mayor o mejor .

Calcular la potencia requerida de la siguiente fórmula:

Potencia (KW) = Par (Nm) x Velocidad (rpm)

Paso 3: Arranque

Otra consideración es la inercia, en particular durante el arranque. Cada carga representa un valor de la inercia, pero punzonadoras, molinos de bolas, trituradoras, reductores que mueven grandes rollos, y ciertos tipos de bombas requieren alto par de arranque debido a la gran masa de los elementos giratorios.

Los motores para estas aplicaciones necesitan tener calificaciones especiales de modo que el aumento de la temperatura en el arranque no supere el límite de temperatura permisible. Un motor de tamaño adecuado debe ser capaz de girar la carga de un punto muerto (par de rotor bloqueado), tire de él hasta la velocidad de funcionamiento (par pull-up), y luego mantener la velocidad de funcionamiento. Los motores se han valorado como uno de los cuatro "tipos de construcción" por su capacidad para soportar el calor de ese arranque y tire hacia arriba.

En orden ascendente la capacidad para el arranque de cargas de inercia, NEMA designa esto como modelo tipo A, B, C, y D. Tipo B es el estándar de la industria, y es una buena opción para la mayoría de aplicaciones comerciales e industriales.

Paso 4: Ajuste de ciclo de trabajo

El ciclo de trabajo es la carga que un motor debe manejar durante el período cuando se inicia, se ejecuta y se detiene.

Funcionamiento continuo

El funcionamiento continuo es, con mucho, la aplicación más sencilla y eficiente. El ciclo de trabajo comienza con el inicio, y luego de largos períodos de funcionamiento constante, donde el calor en el motor puede estabilizarse a medida que se ejecuta debido a su ventilación. Un motor de servicio continuo se puede operar con seguridad durante o cerca de su capacidad nominal debido a que la temperatura tiene una oportunidad de estabilizarse.

Funcionamiento intermitente

El funcionamiento intermitente es más complicado. La vida de los aviones comerciales se mide por su número de aterrizajes; de la misma manera, la vida de un motor es proporcional al número de arranques que hace. Arranques frecuentes acortan la vida, porque la corriente de entrada en el arranque calienta el conductor rápidamente.

Debido a este calor, los motores tienen un número limitado de arranques y paradas que se pueden hacer en una hora.

Paso 5: La última consideración, la hipoxia motor

Si el motor se va a trabajar a alturas que son sustancialmente superiores sobre el nivel del mar, no será capaz de funcionar a su factor de servicio completo, ya que, en la altitud, el aire es menos denso y no se enfría tan bien. Esta consideración hay que tenerla para aplicaciones en grandes alturas.

MOTOR SIEMENS, MODELO R 68 N-4 El motor eléctrico que se instaló para mover el molino se trata de un Siemens, modelo R 68 n-4, motor típico con una tensión de 220/380 V en corriente alterna, destacando a efectos técnicos la placa de características que indica que la tensión máxima que soportan las bobinas es de 220 V. Por ello en la actualidad no puede conectarse a una red de 380 V en trifásico salvo que este se conecte en estrella para que las bobinas reciban 220 V. Sólo es posible un arranque en estrella – triángulo, si se pudiese disponer de una red de 220v en trifásico.

Placa del motor eléctrico Siemens del molino

El motor Siemens 220/380 es un motor bitensión, lo que significa que puede ser conectado a dos tensiones de línea de diferente voltaje, pudiendo por todo ello conectarse a una línea trifásica de 3x380v y/o a una línea trifásica de 3x220v.

Motor eléctrico original

Sin embargo, la tensión máxima de trabajo de los arrollamiento o bobinas del estator es de 220v, que corresponde siempre a la menor tensión indicada en la placa de las características técnicas del motor. Por este motivo la línea trifásica a la que se conecte le tiene que llegar una tensión máxima de 220v para efectuar un arranque efectuar un arranque directo. Si se encuentra conectado a una línea de 3x380v, y se quiere conseguir que a las bobinas les llegue no más de 220v se tiene que configurar para trabajar en estrella puesto que en este caso la tensión que llega a cada bobina o arrollamiento es de UF=UL/1,73=380v/1,73=220v, produciéndose así un arranque directo del motor.

A mediados del siglo XX las líneas eléctricas eran de 220v en trifásico en corriente alterna por lo que se podía configurar este motor con una conexión en estrella (UF=UL/1,73=220v/1,73=127v) y/o incluso en triángulo, dado que en este último supuesto la tensión que le llega a cada bobina es igual a la tensión que tiene la línea donde se conecta el motor y como en este caso la línea es de 3x220v a cada bobina o arrollamiento estatórico le llegaba 220v en triángulo y el motor funcionaba sin problema.

Esquema red trifásica 127/220 V

Este molino operaba en triángulo, sin embargo en el arranque se efectuaba en estrella. Este procedimiento de arranque se utiliza para reducir el pico de corriente de arranque en los motores de inducción, tema que puede perjudicar la red y/o otros receptores durante el período de aceleración de la máquina. Esta corriente, en conexión directa, puede alcanzar más de 5 / 6 veces la corriente nominal del motor. La corriente de arranque se reducirá 1/3 de la nominal y el par de arranque se reducirá igualmente.

Arranque estrella triángulo

Este arranque escalonado en el sistema estrella-triangulo, primero entra en estrella y las bobinas se ponen en serie y por lo tanto la intensidad es menor y una vez que el motor ya está en marcha, se procedía desde

el cuadro eléctrico a cambiar la entrada de energía al motor a triángulo mediante una palanca o interruptor de forma manual, si bien en la actualidad se lleva a cabo dicho cambio con temporizadores.

GRUPO ELECTRÓGENO DE LA EMPRESA TUMAN SAC

1. REALIDAD PROBLEMÁTICA La población de la institución TUMAN SACse ha visto en incremento en los últimos semestres lo cual es debido a la alta demanda estudiantil que se genera por la calidad de educación que brinda, por lo cual esto nos genera que se encuentren llenas todas las aulas y talleres de trabajos lo cual perjudica y dificulta la recuperación de clases, debido a las pérdidas de clases por fallas del fluido eléctrico de la institución, produciendo perdidas en la parte académica y aglomeración en el desarrollo de los sílabos de clases. 2. FORMULACIÓN DEL PROBLEMA ¿Es posible solucionar los problemas de falla de fluido eléctrico de la institución TUMAN SAC mediante la implementación de un grupo electrógeno?

3. OBJETIVOS GENERAL Seleccionar e implementar el grupo electrógeno para la institución TUMAN SAC que cumpla con los requerimientos de potencia adecuada para cubrir todas las áreas de la institución. ESPECIFICO  Identificar partes y principios de los componentes de un grupo electrógeno.  Determinar la demanda de fluido eléctrico requerido en la institución.  Evaluar los tipos de grupos electrógenos del mercado.  Seleccionar el grupo electrógeno más adecuado y que cubra todos nuestros requerimientos.  Realizar manual de implementación y sincronización del grupo electrógeno con la red.

 Elaboración de un plan de mantenimiento para el grupo electrógeno.

4. HIPÓTESIS. El problema de pérdidas de aglomeración de clases en los estudiantes y limitaciones en los administrativos es generado por la falta de fluido eléctrico en la institución. 5. JUSTIFICACIÓN Debido a las contantes fallas del fluido eléctrico y las consecuencias que esta presenta en el desarrollo normal de los diferentes actividades que se realizan en la institución TECSUP, se ha visto necesario implementar un grupo electrógeno con el fin de nos ayude a la disminución perdidas de clases y horas de trabajo, lo cual va a aumentar las ganancias de la institución por que el desempeño de las planificación de las clases serán cumplidas a cabalidad, sin perder ni tiempo por ente dinero. 6. MARCO TEÓRICO LEGAL.

1.1.

GRUPO ELECTRÓGENO

Es un conjunto de máquinas rotativas, eléctricas y de combustión acoplada mediante un eje mecánico, capaz de transformar la energía térmica procedente del combustible en energía mecánica en forma del giro del eje, y a su vez esta energía eléctrica en forma de corriente alterna. Con la finalidad de suministrar energía eléctrica estándar de forma autónomo a aquellos consumidores que temporal o permanente no se encuentren conectados a la red eléctrica de la zona. Son equipos que no utilizan energía no renovable, y pueden generar electricidad cuando y donde se necesite.

Ilustración 1. GRUPO ELECTRÓGENO.

Considerando los siguientes servicios:  Clases y características de los grupos electrógenos Se clasifican según ISO como grupos electrógenos de:

1.2. 

TIPOS DEL GRUPO ELECTRÓGENO

Grupos Electrógenos de Potencia Auxiliar de Emergencia También Grupo electrógeno en modo Stand By, se utilizan solo para uso muy corto, porque la energía principal se ha ido por algún motivo. Estos grupos electrógenos dejan de funcionan ni bien la energía principal llegue. -

Tiempo uso máximo 50 – 200 hrs.

-

Para industrias pequeñas, negocios, casa, edificios, eventos, etc.

-

Pueden ser alimentados a gasolina.

-

Cargas bajas, medias (no requieren alimentar tanto equipo).

Ilustración 2. Grupo electrógeno en modo Stand By



Grupos Electrógenos de Potencia Auxiliar Este Grupo se utiliza como refuerzo para la energía. Además, puede utilizar cargas variables. -

Tiempo uso máximo de 200-500 hrs.

-

Para hospitales, Industrias, negocios, edificios eventos etc.

-

Pueden manejar un uso continuo de 300 hrs por año.

Ilustración 3. Grupo electrógeno de Potencia Auxiliar



Grupos Electrógenos de Potencia Principal También llamados Primer Power, este grupo se utiliza como fuente principal de energía. - Tiempo de uso en horas: Ilimitado. - Carga variable que no puede superar las 25 hrs de sobrecarga al año. - Para grandes Plantas Industriales, Minas, Obras, Trituradoras, perforadoras de pozo. - Combustible de tipo Diésel o Gasoil por ser más económico. Son equipos con gran capacidad de carga y generalmente fijos o estáticos, aunque parece que es un uso continuo no lo es, es una fuente principal de energía, pero una vez se termine la labor, se desconectan.

Ilustración 4. Grupo electrógeno de Potencia Principal



Grupos Electrógenos Potencia Continuo Este equipo hace la misma función del principal, sólo que sí permanece todo el tiempo en uso, debido a que hay operaciones que jamás se pueden apagar. -

Tiempo de uso en horas: Ilimitado.

-

Carga fija ya que se calcula al inicio de la operación.

-

Potencia generalmente a alimentar de uno 80% – 100%, mientras que la de Potencia Principal no debe exceder el 70%.

-

Se utiliza para estaciones de bombeo de agua, carga base en una central eléctrica, etc.

Ilustración 5 Grupo electrógeno de Potencia Continuo

1.3.

PARTES DE UN GRUPO ELECTRÓGENO

a. GENERADOR. Un generador es todo dispositivo capaz de mantener una diferencia de potencial eléctrica entre dos de sus puntos (llamados polos, terminales o bornes) transformando la energía mecánica en eléctrica. Esta transformación se consigue por la acción de un campo magnético sobre los conductores eléctricos dispuestos sobre una armadura (denominada también estator)

Ilustración 6.Generador

b. FILTRO DE AIRE. Un filtro de aire es un dispositivo que elimina partículas sólidas como por ejemplo polvo, polen y bacterias del aire. Los filtros de aire encuentran una utilidad allí donde la calidad del aire es de relevancia, especialmente en sistemas de ventilación de

edificios

y

en

motores tales

como

los

de combustión

interna, compresores de gas, compresores para bombonas de aire, turbinas de gas y demás.

Ilustración 7. Filtro de aire

c. TAPA DE TANQUE DE ACEITE. Las tapas para llenado y desfogue de aceite, no permite que al depósito del aceite penetre agua, impurezas, polvo, grumos u otros elementos extraños que dañan el sistema de lubricación del vehículo, a su vez realizan un sellamiento en el gollete (boca de la tapa válvulas o tubo del llenado de aceite), para evitar él salpicado o escape de aceite.

Ilustración 8. TAPA DE TANQUE DE ACEITE

d. INDICADOR DE NIVEL DE ACEITE. El control del nivel del aceite en el motor es importante, puesto que sólo una cantidad exacta de lubricante puede desarrollar correctamente las propias funciones: lubricar las partes en movimiento y refrigerarlas sin interferir su movimiento.

Ilustración 9. INDICADOR DE NIVEL DE ACEITE

e. TURBOCOMPRESOR. Un turbocomprensor o también llamado turbo es un sistema de sobrealimentación que usa una turbina centrifuga para accionar mediante un eje coaxial con ella, un comprensor centrifugo para comprimir gases.

Ilustración 10. TURBOCOMPRESOR

f. ESCAPE: Es el tubo que sirve para evacuar los gases de combustión desde el silenciador al medio ambiente, una vez que ya han realizado su trabajo (por la combustión de la gasolina, gas butano, alcohol o gasoil).

Ilustración 11. ESCAPE

g. RESPIRADOR DE CÁRTER. Es una salida para los vapores que se generan durante el funcionamiento del motor, bien por sobre presión, por evaporación.

Ilustración 12. RESPIRADOR DEL CARTER

h. TAPA DE LLENADO DEL RADIADOR. Es una tapa de sellado para llenar el agua del radiador, puede retener la presión o aliviar.

Ilustración 13. TAPA DE LLENADO DEL RADIADOR

i. FILTRO DE COMBUSTIBLE. Mantener limpio el sistema de alimentación que evita el ingreso de contaminantes, con el fin de proporcionar protección a la bomba de inyección.

Ilustración 14. FILTRO DE COMBUSTIBLE

j. BOMBA DE CEBADO DE COMBUSTIBLE. Consiste en llenar de agua la tubería de succión y la carcasa de la bomba, con el propósito de provocar de la bomba, con el propósito de provocar succión del agua; evitando que queden bolsas de aire en su interior.

Ilustración 15. BOMBA DE CEBADO DE COMBUSTIBLE

k. MANÓMETRO. El manómetro es un instrumento de medición para la presión de

fluidos contenidos en recipientes cerrados.

Ilustración 16. MANÓMETROS.

l.

MOTOR

DE

ARRANQUE.

Es

un motor

eléctrico alimentado

con corriente

continua con imanes de tamaño reducido y que se emplea para facilitar el encendido de los motores de combustión interna, para vencer la resistencia inicial de los componentes cinemáticos del motor al arrancar. Pueden ser para motores de dos o cuatro tiempos.

Ilustración 17. MOTOR DE ARRANQUE

m. VÁLVULA DE DRENAJE. Una válvula de vaciado rápido del aceite y su tubo hacen que el cambio de aceite sea limpio y simple.

Ilustración 18. VÁLVULA DE DRENAJE

n. FILTRO DE ACEITE. Elemento colocado en el circuito de lubricación y que sirve para recoger las impurezas que están en suspensión en el aceite y que pueden ocasionar daños en las piezas engrasadas.

Ilustración 19. FILTRO DE ACEITE

o. BATERÍA. Una batería es un dispositivo que permite producir electrones a partir de una reacción química, lo que se conoce como reacción electroquímica, una batería para un grupo electrógeno tiene que generar 24 CC.

Ilustración 20. BATERÍA.

p. TABLEROS DE CONTROL. En una instalación eléctrica, los tableros eléctricos son la parte principal. En los tableros eléctricos se encuentran los dispositivos de seguridad y los mecanismos de maniobra de dicha instalación.

Ilustración 21. TABLERO DE CONTROL.

a. INTERRUPTORES DE TRANSFERENCIA. Es un dispositivo que cambia la fuente de alimentación de una a otra. Típicamente se trata de transferir desde una fuente de alimentación principal, tal como la compañía local, a una fuente de alimentación secundaria, tal como un generador de emergencia.

Ilustración 223. TURBO CARGADOR.

b. MOTOR Es la parte sistemática de una máquina capaz de hacer funcionar el sistema, transformando algún tipo de energía (eléctrica, de combustibles fósiles, etc.), en energía mecánica capaz de realizar un trabajo.

Ilustración 234. MOTOR.

c. ARRANCADOR

Es

una máquina

eléctrica,

capaz

de

transformar energía

mecánica en energía eléctrica, generando una corriente alterna mediante inducción electromagnética.

Ilustración 245. MOTOR.

7. PROCEDIMIENTO:

Dimensionamiento potencia de grupo

Análisis de carga

Obtener equipos necesarios

Distribución

Planos de grupos

Dimensionar equipo

Replanteo

Comprobación

 Montaje  Ventilación  Sistema de escape  Sistema de combustión

7.1.

PARÁMETROS PARA LA SELECCIÓN

TS11-AU1

AULAS 2º PISO ST-AU1

DESCRIPCIÓN Alumbrado: 27 Ptos x 182w/Pto Alumb. Tomac. Emergencia: 2Ptos x 162w/Pto Tomacorriente: 22 Ptos x 162w/Pto SUBTOTAL Tomacorriente: 46 Ptos x 200w/pto

RACK DE COMPUTO SUBTOTAL SUBTOTAL ST-AU1 Alumbrado: 27 Ptos x 100w/pto Alumb. Tomac. Emergencia: 2Ptos x 162w/Pto Tomacorriente: 22 Ptos x 162w/Pto SUBTOTAL Tomacorriente: 46 Ptos x 200w/pto RACK DE COMPUTO SUBTOTAL

TSI-1

AULA TD-AU-1

7.1.1. POTENCIA ELÉCTRICA. Las potencias a satisfacer es de: F. P. 1

MÁXIMA DEMANDA EN W 2700

324

0.4

3 514 6 588

0.7

130 2495 5325

9 200

0.8

7360

500

1

500 7860 13185 2700 130 2495 5325 7360 500 7860

9 700 16 288 2 700 324 3 564 6 583 9 200 500 13 560 20 143

1 0.4 0.7 0.8 1

26370

14 400

1

648

0.4

Tomacorriente: 20 Ptos x 162w/Pto Secadora de manos: 2Ptos x 2 000w/Pto Alumb. Señaliz. Pasasdizo: 42 Ptosx 25w/Pto

3 240

0.7

4 000 1 050

0.8 1

2268 3200 1050

SUBTOTAL Alumbrado: 62 Ptos x 100w/Pto Alumb. Tomac. Emergencia: 2 Ptos x 162w/Pto Tomacorriente: 34 Ptos x 162w/Pto Secadora de manos: 2Ptos x 2 000w/Pto Calentador: 2Ptos x 1 300w/Pto SUBTOTAL Tomacorriente: 15 Ptos x 200w/pto RACK DE COMPUTO SUBTOTAL SUBTOTAL ST-AU1 Alumbrado: 102 Ptos x 100w/Pto Alumb. Tomac. Emergencia: 5 Ptos x 162w/Pto Tomacorriente: 50 Ptos x 162w/Pto Secadora de manos: 2Ptos x 2 000w/Pto SUBTOTAL

23 388 6 200

1

21177 6200

324

0.4

5 508 4 000 3 000 19 032 3 000 300 3 500 32 532 10 200

0.7 0.8 1

810

0.4

8 100 4 000 23 110 5 200

0.7 0.8

324 5 670 3 200 19 394

0.8

4 960

500

1

500

29 810 4 500

1

5 460 24 854 4 500

810

0.4

5 832 11 142 12 200 500 12 700 23 842 8 500

0.7

TSI-B

TSI-1

Alumbrado: 144 Ptos x 100w/Pto Alumb. Tomac. Emergencia: 4 Ptos x 162w/Pto

Tomacorriente: 61 Ptos x 200w/pto RACK DE COMPUTO

TSI-02

SUBTOTAL SUBTOTAL ST-AU1 Alumbrado: 45 Ptos x 182w/Pto Alumb. Tomac. Emergencia: 5 Ptos x 162w/Pto Tomacorriente: 30 Ptos x 162w/Pto SUBTOTAL Tomacorriente: 61 Ptos x 200w/pto RACK DE COMPUTO SUBTOTAL SUBTOTAL STD-0 Alumbrado: 85 Ptos x 100w/Pto

OFICINA 2º PISO TD-0

AULA AUDITORIA TDA IMPRENTA TD-1 BIBLIOTECA TD-B TD-01 OFICINA 1º PISO

TABLERO GENERAL (TG)

SUBTOTAL ST-AU1

POTENCIA INSTALADA (W) 2 700

0.8 1

1

6 700

0.8 1

1

14400 258

130 3856 3200 3000 16386 2400 500 2900 19286 10 200

324 4 082 8 906 9 760 500 10 280 19 166 8 500

STD-S

SUM TD-S

TSI-01

Alumb. Tomac. Emergencia: 4 Ptos x 162w/Pto Tomacorriente: 30 Ptos x 162w/Pto Secadora de manos: 2Ptos x 2 000w/Pto Calentador: 2Ptos x 1 300w/Pto SUBTOTAL Tomacorriente: 15 Ptos x 200w/pto RACK DE COMPUTO SUBTOTAL SUBTOTAL ST-AU1 Alumbrado: 84 Ptos x 100w/Pto Alumb. Tomac. Emergencia: 11 Ptos x 162w/Pto Tomacorriente: 36 Ptos x 162w/Pto Secadora de manos: 4 Ptos x 2 000w/Pto Alumbre Escape: 8 Ptos 50w/Pto SUBTOTAL Alumbrado: 84 Ptos x 182w/Pto Alumb. Tomac. Emergencia: 3 Ptos x 162w/Pto Tomacorriente: 11 Ptos x 162w/Pto Salida de Fuerza Proyector RACK DE SONIDO Alumb. Reflector: 20 Ptos x 480w/Pto SUBTOTAL SUBTOTAL TD-S

BOMBA AGUA BOMBA AGUA TP1 TP2 EQUIPO MOVIL TAEM TALLER DE MECANICA TA-ME TALLER DE TALLER DE MECANIC SOLDADURA A TA-SL TAME1

TABLERO GENERAL (TG)

TOTAL

646

0.4

4 860 4 000 3 000 21 008 3 000 500 3 500 48 350 8 400

0.7 0.8 1

1 782 5 832 8 000 400 24 414 29 400

0.4 7 0.8 1 1

713 4 082 6 400 400 19 995 29 400

486 1 782 1 500 2 000

0.4 0.7 0.8 0.8

194 1 247 1 200 1 800

2 000 9 200 46 368 70 782

0.8 1

1 800 9 200 44 541 64 536

0.8 1

1

225 005

197 650

POTENCIA INSTALADA DESCRIPCIÓN (W) 300 ALUMBRADO 3PTOS X 100W/PTO 324 TOMACORRIENTES 2 PTOS. X 162W/PTO 3 730 BOMBA PARA RIEGO DE JARDIN2(2.5HP) BOMBA DE AGUA CONSUMO 11 198 DOMESTICO3(3HP) SUBTOTAL BOMBA DE DESAGUE BOMBA JOCKE 1HP BOMBA DE AGUA CONTRA IINCENDIO (30HP) SUBTOTAL REFLECTORES:47 X 280W/PTO ALUMBRADO:4PTOS X 100/PTO

SUBTOTAL REFLECTORES: 22 PTOS X 280W/PTO ALUMBRADO:4PTOS X 100/PTO

F. P. 1 0.5 0.5 0.66

15 552

MÁXIMA DEMANDA 300 162 1865 7390.68 9717.68

1 492

0.5

746

1

22 380

-

40 170 13 160 480

1 1

13 640 6 150

1

13640

400

1

400

1 1

6550 6560 400

1 1

6 960 6150 700

SUBTOTAL REFLECTORES : 22PTOS X 280W/PTO ALUMBRADO: 4 PTOS X 100/PTO

6 550

SUBTOTAL REFLECTORES: 22 PTOS X 280W/PTO ALUMBRADO: 7 PTOS X 100/PTO

6 960 6 150 700

SUBTOTAL

259 3 402 3 200 3 000 19 361 2 400 500 2 900 41 427 8 400

6 560 400

6 850

746 746

1492 13160 480

6150

6 850

TALLER DE MECÁNICA TF-ME1

TALLER DE SOLDADURA TF-SL

TALLER DE MECÁNICA ME

TF-

TALLER DE EQUIPO MOVIL TF-EM

TALLER DE SOLDADU RA TA-SL1 TALLER DE TALLER DE TABLERO TALLER DE MAQUINA AACO MAQUINARIA CG-07 VIGILANCIA SOLDADURA TFRIA PESADA TA-MF TV SL1 PESADA TF-MP

REFLECTORES: 21 PTOS X 280W/PTO ALUMBRADO: 4 PTOS X 100/PTO

6 160 400

1 1

SUBTOTAL TOMACORRIENTES 26 PTOS. X 162W/PTO TOMACORRIENTES ESPECIALES: 4 PTOS. X 500W/PTO MOTOR VERIZADOR (1HP) TALADRO DE COLUMNA SALIDA DE FUERZA 3 (1500W)

6 560

SUBTOTAL TOMACORRIENTES: 15 PTOS X162W/PTO TOMACORRIENTES ESPECIALES: 4 PTOS. X 500W/PTO MOTOR ELÉCTRICO EQUIPO DE PRUEBA DE TRACCIÓN (1HP) EQUIPO DE PRUEBA DE RESISTENCIA (1HP) TALADRO DE BANCO (1HP) TALADRO DE COLUMNA (1HP) SUBTOTAL TOMACORRIENTES: 15 PTOS X162W/PTO TOMACORRIENTES ESPECIALES: 2 PTOS. X 500W/PTO MAQUINA DE SOLDAR: 4 PTOS. 100W/PTO MAQUINA DE SOLDAR DE 150A: 4 PTOSX 20 KW/PTO COMPRENSORA DE AIRE (2HP) SUBTOTAL TOMACORRIENTES: 16 PTOS X 162/PTO TOMACORRIENTES ESPECIALES: 12 PTOS. X 500W/PTO HORNO ELÉCTRICO (6000W) EQUIPO DE PRUEBA DE TRACCIÓN (1HP) EQUIPO DE PRUEBA DE RESISTENCIA (1HP) TALADRO DE BANCO (1HP) TALADRO DE COLUMNA (1HP) SUBTOTAL TOMACORRIENTES: 15 PTOS X162W/PTO TOMACORRIENTES ESPECIALES: 8 PTOS. X 500W/PTO MAQUINA DE SOLDAR: 4 PTOS. 100W/PTO SUBTOTAL ALUMBRADO: 14 PTOS. X 100W/PTO. TOMACORRIENTES : 2 PTOS X 162/PTO AVISO LUMINOSO CENTRAL DE ALARMAS

10 704

SUBTOTAL

3 724

3 659

SUBTOTAL

200 000

150000

6160 400 6 560

4212

0.7

2 000

0.8

746 746 3 000

0.8 0.8 0.8

2948.4 1600 596.8 596.8 2400 8 142

2 430

0.7

4 500

0.8

6 000

0.8

746

0.8

746

0.8

746 746 15 914

0.8 0.8

2 430

0.7

1 000

0.8

40 000

0.25

80 000

0.25

1 492 124 922 2 592

0.8

6 000

0.8

6 000

0.8

746

0.8

746

0.8

746 746 17 576

0.8 0.8

596.8 596.8 596.8 13 802

2 430

0.7

1701

3000

0.8

2400

40 000 45 430 1400 324 1 500 500

0.25

10000 14 101 1400 259.2 1500 500

0.7

1 0.8 1 1

1701 3600 4800 596.8 596.8 596.8 596.8 12 488 1701 800 10000 20000 1193.6 33 695 1814.4 4800 4800 596.8

REFLECTORES : 36PTOS X 280W/PTO ALUMB. TOMAC. EMERGENCIA: 1PTOS. X 162/PTO

10 640

1

10640

162

1

162

SUBTOTAL TOMACORRIENTES: 19PTOS.. X 162W/PTO

10 802 3 078

10 802 1

3078 0 0

VESTUARIOS TD-B

SUBTOTAL ALUMBRADO: 12PTOS X 100W/PTO TOMACORRIENTES: 4PTOS X 162W/PTO ALUMB. TOMAC. EMERGENCIA: 1PTOS. X 162/PTO

3 078 1 200 648 162

162

SUBTOTAL

2 010

2 010

23 400 9 100

SUBTOTAL TOMACORRIENTE 23 PTOS X 200W /PTO RACK DE COMPUTO

8 950 4 600 500

STA-AA

SUBTOTAL ALUMBRADO 91 PTOS X 100 W/PTO ALUMBRADO TOMAC EMERGENCIA 5 PTOS X 162W/PTO TOMACORRIENTE 41 PTOS X 162W/PTO SECADORA DE MANOS 6 PTOS X 2000 W/PTO TABLERO VIGILACIA + ELECTROBOMBA PILETA SUBTOTAL ALUMBRADO 25 PTOS X 100W/PTO ALUMB. TOMAC EMERGENCIA 8 PTOS X 162 W/PTO TOMACORRIENTE 22 PTOS X 162W /PTO SECADORA DE MANOS 1 PTOS X 2000 W PTO

810

1.00

23 400 9100

0.40 0.70

194.4 2494.8

0.80

1600

0.80 1.00

7 189 3680 500

1.00

4180 6100

0.40 0.70 0.80

129.6 3288.6 596.8

1.00

10 118 10600

0.40 0.70 0.80 0.80 0.80

259.2 4309.2 3200 4800 2984

0.80 1.00

26 152 480 500

1.00

980 27 132 11800

4 374 6 000

0.40 0.70 0.80

194.4 3061.8 4800

22 660 10 500

1.00

19 856 10500

648

0.40

4 698

0.70

486 3 564 2 000

TOTAL TD-AD ALUMBRADO 106 PTOS X 100 W/PTO ALUMBRADO TOMAC EMERGENCIA 5 PTOS X 162W/PTO TOMACORRIENTE 41 PTOS X 162W/PTO SECADORA DE MANOS 6 PTOS X 2000 W/PTO TABLERO VIGILACIA + ELECTROBOMBA PILETA TABLERO VIGILACIA + ELECTROBOMBA PILETA

11 871 10 600

SUBTOTAL TOMACORRIENTE 3 PTOS X 200W /PTO RACK DE COMPUTO

31 134 600 500

TSI-P

1.00 1.00 1.00 1.00

MÁXIMA DEMANDA 8932 8085 5280 1100

f.d.

1.00

6 642 12 000 5 730 34 282 2 900

5 100 6 100

SUBTOTAL ALUMBRADO 105 PTOS X 100W /PTO ALUM TOMAC EMERGENCIA 4PTOS X 162W/PTO TOMACORRIENTE 29 PTOS X 192W/PTO

303 547

810 6642 12000 5730 34 282 2900

SUBTOTAL ALUMBRADO 61 PTOS X 100W/PTO ALUMBRADO TOMAC EMERGENCIA 2 PTOS X 162W/PTO TOMACORRIENTE 29 PTOS X 162W/PTO CAMPANA EXTRACTORA (1HP)

SUBTOTAL TOTAL TD - L2 ALUMBRADO 118 PTOS X 100 W/PTO ALUMBRADO TOMAC EMERGENCIA 3 PTOS X 162W/PTO TOMACORRIENTE 27 PTOS X 162W/PTO SECADORA DE MANOS 3 PTOS X 2000 W/PTO

1 1

530 442

CUADRO DE CARGAS (W) POTENCIA DESCRIPCIÓ INSTALADA ALUMBRADO FAROLA 70W 113 PTOS X 77W/PTO 8 932 8 085 ALUMBRADO POSTES 150W 49 PTOS X 165W/PTO 5 280 HALOGENUROS 150W 32PTOS X 165W/PTO 1 100 HALOGENUROS 250W 4 PTOS X 275W/PTO

LAB. 2° PISO TD-L2

LAB. 1°PISO TD-L1

AREA ADMINISTRATIVA TD-AA

COCINA TD-C

AREA ADMINISTRATIVA TD-AA

ALUMBRADO

TOTAL

TABLERO GENERAL (TG)

0 3 078 1200 648

324 4 698 746

648 6 156 4 000 6 000 3 730

1 100 32 234 11 800 486

1.00 1.00 1.00 1.00

259.2 3288.6

TSI-L3

LAB. 2º PISO TD-L2

SUBTOTAL TOTAL TD - L ALUMBRADO 165 PTOS X 100W /PTO ALUM TOMAC EMERGENCIA 7 PTOS X 162W/PTO TOMACORRIENTE 84 PTOS X 162W/PTO SECADORA DE MANOS 2 PTOS X 2000 W PTO tomac trifasica 20 PTOS X 3,000W /PTO

0.80

19 846 42 506 16 500

1.00

1 134

0.40

13 608

0.70

4 000

0.80

6 000

0.70

3200 17248 37 104 16500 454 9526 3200 4200

41 242

SUBTOTAL

14 500

11700

55 742 4 100 648 7 776 2 000

1.00 0.40 0.70 1.00

45579 4100 259 5443 2000

0.8 1.00

11802 1600 500

SUBTOTAL TOMACORRIENTES 10 PTOS X 200W/PTO RACK COMPUTO SUBTOTAL SUBTOTAL TD - AU TOTAL

8.1. 8.2.

4 000

SUBTOTAL TOMACORRIENTES 70 PTOS X 200W/PTO RACK COMPUTO

SUBTOTAL ALUMBRADO 41 PTOS X 100W /PTO ALUM TOMAC EMERGENCIA 4 PTOS X 162W/PTO TOMACORRIENTE 48 PTOS X 162W/PTO SECADORA DE MANOS 2 PTOS X 2000 W PTO

TSI-L3

AULA TD-AU

SECADORA DE MANOS 2 PTOS X 2000 W PTO

14 000 500

14 524 2 000 500 2 500 72 766 231 109

Sumamos todas las Potencias Instaladas. Encontramos la máxima demanda total efectuada por su factor de demanda. MÁXIMA INSTALADA (TOTAL)

704 084

Máxima demanda = potencia instada cada una por su factor de demanda 𝑀𝑑 = 𝑃𝑖 ∗ 𝐹𝑑

𝑀𝑑 = 704 084 ∗ 0.6

MÁXIMA DEMANDA TOTAL (Kw)

422.45

33879 0.8 1.00

11200 500

2100 59482 202887

7.1.2. LUGAR DE INSTALACIÓN. 7.1.2.1. UBICACIÓN FÍSICA. El grupo es una máquina con motor a combustión interna que requiere intercambiar el calor excedente del mismo con el medio ambiente exterior, por lo que el recinto de alojamiento deberá tener las ventilaciones necesarias para que el propio pueda mantener su equilibrio térmico de funcionamiento.

7.1.2.2.

VENTEO DE GASES. Como el motor es de combustión interna genera emanaciones de gases que deben ser evacuados al exterior mediante ductos con el fin de poder liberarlos a los cuatro vientos.

7.1.2.3.

PLATAFORMAS Y COBERTURA. Si el grupo seleccionado no es requerido con cabina acorde para exterior se deberá proveer una cobertura superior con el fin de impedir que el mismo quede expuesto a factores de intemperie medio ambientales, tales como lluvia, rocío, radiación solar, etc. Esta cobertura puede ser de chapas o loza, debiendo tener la altura suficiente para poder ingresar y realizar tareas de mantenimiento. En el recinto donde se ubique el grupo electrógeno, deben preverse y dejarse espacios libres perimetrales en no menos de 0.50 Metros para que se posible la circulación de personal de mantenimiento para la realización de reparaciones, controles y servicios.

7.1.3. MEDIDAS FÍSICAS. El tamaño del grupo electrógeno no tiene que ser cuerpo no muy abultado ya que el transporte e instalación estará reducido a una pequeña área de instalación. 7.1.4. PRECIO. En el mercado existen una amplia gama de ofertas y tipos de grupos electrógenos por la que el comprador muchas veces suele ser convencido de comprar cierto equipo que le aseguran posee ciertas prestaciones y ventajas técnicas, procedencia, servicio pos ventas que luego no se cumplen o revisten una falsedad encubierta.

7.1.5. SELECCIÓN POR APLICACIÓN. La selección de los equipos en lo que respecta a potencia, tipo de combustible, número de RPM, etc., que se debería adquirir para cada caso, reiteramos es un tema básico y fundamental que debe hacerse desde un principio con un correcto análisis.

7.2.

SELECCIÓN DE GRUPO ELECTRÓGENO ADECUADO A LOS PARÁMETROS DE SELECCIÓN:

El punto de partida es considerar todas las cargas de Tecsup-Norte que serán conectadas a nuestro grupo electrógeno, sin olvidar que está dentro de los grupos de emergencia.

En cualquier caso, la potencia demandada por la instalación debe ser aproximada a la potencia que entrega el grupo, ya que en operación máxima y mínima (vacío o muy poca carga), se reduce la vida del motor. La vida óptima se consigue entre el 50% al 90% de la carga nominal. Esto coincide plenamente con el rango de máxima eficiencia de un motor. Con el generador o estator no ocurre lo mismo. A carga mínima la temperatura será muy buena para la vida de los bobinados. Para llegar a una solución de compromiso, lo ideal será que la potencia del motor sea compatible con la potencia del generador. Como siempre existen pérdidas en el eje del motor, tipo 10 al 15%; para un motor de 110 KW, se debe usar un generador de 100 KW, ya que si ambos son iguales se estará desperdiciando generador. Esto será cierto para la mayoría de casos. Entonces debemos seleccionar de acuerdo:

Potencia Prime  A plena carga en régimen continuo (Grupos que siempre están funcionando) Potencia Standby  (Grupos de emergencia) El rango de potencia de emergencia es aplicable a aplicaciones de emergencia donde la energía es suministrada toda la duración de una interrupción normal de energía. No hay capacidad de sobrecarga sostenida para este rango (Equivalente a Potencia al Corte de Combustible de acuerdo a ISO3046, AS2789, DIN6271 y BS5514).

Este rango es aplicable a instalaciones servida por una fuente normal y confiable de red. Este rango solo es aplicable a cargas variables con un factor de carga promedio de 80% del rango de emergencia para un máximo de 200 horas de operación por año a 100% de su rango de emergencia. El rango de emergencia solo debe aplicarse en aplicaciones de emergencia donde el generador sirve como respaldo de una red pública normal. Rango de emergencia: 422.45 KW CARACTERÍSTICAS

GRUPO ELECTRÓGENOS ENERPOWER

Modelo

EP-500

CAT- Caterpillar CI

: C18 ACERT TIER 2

ENCAPSULADO Potencia Prime

450 kw(562.5 kvA)

500 ekW (550 kVA)

Potencia Standby

500 kw (625 kvA) 

600 ekW (680 kVA)

Motor

CUMMINS

DIESEL

KTA19-G4

CAT®

C18

ATAAC

, I-6, diésel de 4 tiempos enfriado por agua Alternador

STAMFORD

SR4B

HCI544D Capacidad combustible”

“tanque 545

545

Módulo de control Cap.

De

Tanque

LCD Electrónico de 550 Lts

EMCP 3 550 Lts

Combustible Sistema Eléctrico

24 V

24 V

Frecuencia

60 hz

50 o 60 Hz

Factor de potencia

0.8

0.75

Combustible

Petrolero diésel

Petrolero diésel

Si comparamos sus potencias en Stand By mediante lo antes mencionado: “La vida óptima se consigue entre el 50% al 90% de la carga nominal. Esto coincide plenamente con el rango de máxima eficiencia de un motor”  El Motor CUMMINS KTA19-G4 nos proporciona 500 kw (carga nominal), pero solo requerimos 422.45 KW equivalente al 84.5 % de la carga nominal.  El Motor DIESEL C18 ATAAC CAT® nos proporciona 600 kw (carga nominal), pero solo requerimos 422.45 KW equivalente al 70 % de la carga nominal En conclusión, con el grupo electrógeno ENERPOWER obtendremos la vida óptima del motor. PRECIO DE LOS GRUPOS ELECTRÓGENOS PRECIO

ENERPOWER

CAT- Caterpillar

Subtotal

$50,820.00

$48,900

IGV

$9,147.60

$8, 802

TOTAL

$59,967.60

$57,702

A pesar de que ENERPOWER tiene un precio ligeramente mayor, con el tiempo esa pequeña inversión excedente retornará, ya que el 84.5 % de la carga nominal coincide plenamente con el rango de máxima eficiencia de un motor. MEDIDAS FÍSICAS DE LOS GRUPOS ELECTRÓGENOS

CARACTERÍSTICAS

GRUPO ELECTRÓGENOS ENERPOWER

Dimensión L x W x H 4570*1700*2200

CAT- Caterpillar 3632.0 * 1524.0 * 2115.0

este

criterio

(mm) Peso (Kg)

En

5,220

5,033

de

evaluación, vemos que el

ENERPOWER es un poco más robusto, pero sí está dentro de las dimensiones que requerimos. El grupo es capaz de arrancar por lo menos el paso de carga mayor. Como además la potencia requerida es del 84.5 % de la total de funcionamiento de su capacidad nominal (dato de placa): 500 kw * 0. 845 = 422.45 KW (Potencia máxima de funcionamiento). Como la especificación de un grupo se realiza para un factor de potencia de 0.8 como se explicó claramente, el grupo necesario es de: 500 kw / 0.8 = 625 KVA, se ve que este grupo es capaz de arrancar una potencia de hasta 625 KVA con una caída de voltaje del 30%. Por lo tanto, no existirá ninguna sobredimensión en este caso, ya que el grupo trabajará sólo en emergencias a requerimientos de standby, por lo que no hace falta un resguardo de potencia extra. GRUPO ELECTRÓGENO SELECCIONADO: “ENERPOWER” EP-500 CI  ENCAPSULADO

Ilustración 25. GRUPO ELECTRÓGENO

7.3.

SELECCIÓN DE TTA GRUPO ELECTRÓGENO A LA RED PRINCIPAL

Sistema de automatización de control del grupo electrógeno.

Los sistemas de control deben cumplir los siguientes objetivos: 

Garantizar la seguridad de los equipos y de las personas.



Ser estables y robustos frente a perturbaciones y errores en los modelos.



Ser eficiente según un criterio preestablecido evitando comportamientos bruscos e irreales.

Sistemas de control de operación para el cambio de transferencia local entre la línea de suministro y el grupo electrógeno. Sistema Totalizadores

Tipo Manual

independientes

Descripción u operacional.  Este sistema basa su funcionamiento en la manipulación de 2 totalizadores, cuando no existe tensión por el principal, se coloca este en posición OFF, y luego se energiza la carga por medio del otro totalizador.

 Este sistema resulta demasiado peligroso puesto que en algún momento se pueden dejar los dos totalizadores en posición ON. Palancas

Manual

 Este sistema es parecido al anterior, solo que acá no se trabaja con totalizadores sino con palancas que abren o cierran los circuitos.

Cuchilla

Doble Manual

Contacto

 Este mecanismo consta de la apertura o cierre de los circuitos, pasando de uno al otro con una sola operación. No existen riesgos de que los circuitos entren al mismo tiempo.

Selector

Manual

 Funciona como una especie de muletilla y posee tres pociones (red normal, apagado y planta); el usuario se desplaza al sito de ubicación del sistema y opera el mecanismo manualmente, acá tampoco existen riesgos con ambos circuitos.

Contactores

Automático  Este sistema consta de dos Contactores cuyas bobinas se alimentan cada uno de la red a la cual están conectados. Poseen contactos auxiliares que tienen como objeto la protección de las redes independientes.

Un sistema responsable de efectuar el control permanente del estado de la línea 220/380 y efectuar el arranque del grupo en el caso de falla en la misma. Debe supervisar los retardos de tiempo necesarios hasta que el grupo esté en condiciones de alimentar la carga, y de realizar la transferencia de la misma una vez constatado el restablecimiento de la tensión de red y que no haya sido en forma transitoria. El sistema electrónico para el comando del tablero se proyectó con un microcontrolador de la gama media de Microchip Inc, el PIC 16F84 cuyas características eléctricas son: Microchip Inc PIC 16F84 N°

CARACTERÍSTICA

1

Encapsulado DIP de 18 pines

2

13 líneas de entrada salida (dos puertos)

3

1k x 14 bits de memoria de programa

4

36 registros de propósito general

5

Pila (stack) de 8 niveles

6

Cuatro fuentes de interrupción

7

Conjunto de solo 35 instrucciones

8

Circuito de vigilancia (watchdog) incorporado

9

Temporizador/contador de 8 bits

10

Modo de bajo consumo (sleep)

11

Cuatro modos de oscilación

12

Protección de código de programa

13

Memoria EEPROM de datos de 64 bytes

Sistema de transferencia de energía eléctrica. Está compuesto por los siguientes elementos: 

Una red eléctrica externa pública



Un Generador eléctrico de emergencia.



Un tablero de transferencia (Manual o Automático)



Cargas Eléctricas (Edificio, Hospitales, Fábricas, etc)



Diagrama de bloques del sistema de control automatizado del grupo.



Elementos del sistema de transferencia eléctrica.

En el esquema de bloques mostrado se presenta como es que el tablero recibe información permanente acerca de la presencia de la tensión en línea. Y en coso que corte de energía, inicia la secuencia de encendido del grupo, el cual una vez entrado en régimen es conectado a la carga por medio del sistema de transferencia con enclavamiento eléctrico. Este consiste de dos contactores con contacto auxiliar normal cerrado conectados según muestra la figura Nº 2. De esta manera se asegura que el primer contacto auxiliar que reciba tensión inhabilita al otro evitando la posibilidad de alimentar la carga simultáneamente desde red y grupo. Existe sin embargo otro dispositivo con

enclavamiento de tipo mecánico que en caso de grandes potencias presenta un grado más de seguridad ante eventuales fallas del contactor. 

TRANSFERENCIA AUTOMÁTICA DE ENERGÍA ELÉCTRICA.

Sistema que pone en marcha un grupo electrógeno de emergencia y realizar el cambio o transferencia entre las redes de suministro de energía eléctrica en forma automática sin intervención humana, cuando se produzca una interrupción del servicio de electricidad de la red principal a consecuencia de algún fallo. Este automatismo se puede realizar por medio de un controlador lógico programable (PLC).

Esquema de transferencia automática de energía eléctrica.

Comportamiento de un control automatizado frente a un fallo de la red. Avería

Descripción

Comportamiento frente

La unidad se encuentra supervisando la presencia de las tres

a una falla de energía

fases de voltaje de entrada en modo permanente y permanece

externa:

a la espera de una falla eléctrica.

Arranque de motor:

Pone en contacto el grupo electrógeno en forma automática, operación que se verifica con el encendido de la luz indicadora de contacto ON, seguidamente energiza el motor de arranque, encendiendo la luz del indicador arranque START y una vez establecido, quita la energía al arranque. Esta operación se

verifica con el apagado de la luz correspondiente. A partir de este

momento,

espera

el

tiempo

programado

para

precalentamiento del motor (programable de 0 a 256 segundos).

Transferencia de

Una vez superado el tiempo de precalentamiento, inicia la

cargas:

transferencia, habiendo anteriormente desconectado ya el contactor de red, procede a conectar el contactor del grupo electrógeno.

Espera de

Una vez terminada la rutina de transferencia de cargas, queda

normalización de red

en espera del retorno de la red externa y controlando

externa:

permanentemente el normal funcionamiento del grupo generador.

Reconexión a red

Cuando se detecta el retorno de red externa, la unidad

externa:

esperará que la misma se mantenga normal por un periodo programable de 0 a 255 segundos. Superado tal tiempo se producirá el paso a la rutina de reconexión a red externa.

Finalización de

Una vez devuelta la carga a Red Externa, se esperará el

maniobra de

tiempo programado de apagado del motor (tiempo variable de

reconexión a red

0 a 255 segundos), útil por ejemplo para permitir una baja de

externa:

temperatura del motor por encontrarse sin carga antes de apagarlo. Luego de este tiempo se quitará el contacto al grupo finalizando así el ciclo de transferencia por falla en el suministro de la Red Externa.