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Ing. Petróleo y Gas Natural

Producción III “PGP-222”

UNIVERSIDAD MAYOR, REAL Y PONTIFICIA DE SAN FRANCISCO XAVIER DE CHUQUISACA

FACULTAD DE TECNOLOGIA

Tarea de Auxiliatura Práctica de L.A.G. Materia: Producción III “PGP-222” Nombre: Ramos Isla Ever Jhonatan (57-2256) Docente: Ing. Jhon Alex León S. Carreras: Ing. Petróleo y Gas Natural Fecha: 06/11/2017

SUCRE – BOLIVIA

Univ. Mayor, Real y Pontificia de San Francisco Xavier de Chuquisaca pág. 1

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Producción III “PGP-222” Practica 2 de Bombeo Neumático

Corte de agua (%) Gasto esperado (Qo) Diametro de tubería Presion de Cabeza (Pwf) Presion de yacimiento (Pws) Indice de productividad (IP) GOR inicial (scf/bbl) Presion de operación en superficie (Pso) Presion máxima de inyección (Pko) Gradiente del fluido de control (Ge) API Gradiente de temperatura (oF/100ft) Temperatura en superficie (to) Gor total (scf/bbl) Capacidad de choque sobre margen de orificio Diámetro de control y 1 in de OD

0 900 BPD 2.5 100 2700 psi 2 BPD/psi 300 800 950 0.6 40 0.785 120 oF 200 9/64 ft/in 3/16 ft/in

Análisis Cromatografico Componentes H2O H2S CO2 N2 C1 C2 C3 I-C4 N-C4 I-C5 N-C5 N-C6 C7 TOTAL

FRACCION MOLAR (%) 0.00 0.00 0.61 0.51 90.26 4.15 2.57 0.21 0.52 0.23 0.27 0.33 0.34 100.00

Debido a la localización inaccesible por la cercanía de un lago, en este pozo se utilizó una trayectoria Build and Hold, donde el desplazamiento horizontal hasta el objetivo fue de 3800ft. El ritmo de incremento utilizado fue de 2º/100ft y la profundidad del KOP de 2300ft. Por otra parte, la profundidad medida desde el KOP hasta el objetivo fue de 8788ft. Determinar cuántas válvulas necesitara el pozo para optimizar la producción, a que profundidad serán instaladas y completa la respectiva tabla para cada válvula de inyección. La profundidad asumida es 2000ft.

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𝑟1 = (

180 1 )∗( ) 2 𝜋 100

180 1 𝐷3 − (2300 + sin 𝜃 ∗ ( 𝜋 ) ∗ ( 2 )) 𝜃 100 11088 = 2300 + + 2 cos 𝜃 100 180 1 𝐷3 − (2300 + sin 𝜃 ∗ ( 𝜋 ) ∗ ( 2 )) 180 1 100 3800 = ( )∗ ∗ (1 − cos 𝜃) + sin 𝜃 ∗ 2 𝜋 cos 𝜃 100 ( 𝐷3 = 10170.166 ≈ 10170 𝑓𝑡 ; 𝜃 = 27.967 𝑇𝑓 = 𝑇𝑜 + 𝐺𝑡 ∗ 𝐷3 = 120 + 𝑃𝑀𝑔 = 18.68 ; 𝑃𝑤𝑓 = 𝑃𝑟 −

0.785 ∗ 10170 = 199.8 ≈ 200 𝑜𝐹 100

𝑆𝐺𝑔 =

18.68 = 0.645 ≈ 0.65 28.97

𝑄 900 = 2700 − = 2250 𝑝𝑠𝑖 𝐼𝑃 2

𝐺𝑂𝑅𝑓𝑖𝑛𝑎𝑙 = 𝐺𝑂𝑅𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 + 𝐺𝑂𝑅𝑖𝑛𝑖𝑐𝑖𝑎𝑙 = 200 + 300 = 500 8600

𝑇𝑒𝑚𝑝𝐴𝑢𝑔

(170 + 100 ) = + 460 = 595.85 𝑜𝑅

𝑇𝑝 =

2

120 + 200 2

𝑝𝑠𝑖 𝑝𝑠𝑖 ; 𝑃𝑠𝑜 → 𝑊𝑔 = 19 1000′ 1000′

𝑃𝑘𝑜 → 𝑊𝑔 = 23 𝑊𝑔′𝐾𝑂 = 𝑊𝑔′𝑆𝑂 =

+ 460 = 620 𝑜𝑅

19

595.85 𝑝𝑠𝑖 ∗( ) = 18.3 1000 620 1000′ 23

595.85 𝑝𝑠𝑖 ∗( ) = 22.1 1000 620 1000′

𝑃′𝑆𝑂 = 800 + 𝑃′𝐾𝑂 = 950 +

18.3 1000 22.1 1000

∗ 10170 = 986.1 𝑝𝑠𝑖 ∗ 10170 = 1174.8 𝑝𝑠𝑖

𝐻𝑎𝑠𝑢𝑚 = 2000′ → 𝑃𝑎𝑠𝑢𝑚 = 2000 ∗ 0.6 = 1200 𝑝𝑠𝑖 Univ. Mayor, Real y Pontificia de San Francisco Xavier de Chuquisaca pág. 3

)

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Calculo para la primera válvula Wg’(psi/ft) 0.01655 0.01677 0.01737 0.01761 0.01795 0.01847 0.01861

Wg(psi/ft) 0.0170 0.0172 0.0178 0.018 0.0183 0.0188 0.019 FC 1.0671 1.0743 1.0806 1.0832 1.0841 1.0859 1.0911 No 1 2 3 4 5 6 7 R= (1-R)=

No 1 2 3 4 5 6 7

170 + 𝑊𝑔′1 = 0.017

(

= 0.01655

)

𝐹𝐶 = 0.0544 ∗ √0.65 ∗ (132 + 460) = 1.0671 𝑄𝑖𝑛𝑦 =

(500 − 300) ∗ 9000 ∗ 1.0416 = 192.08 𝑀𝑃𝐶𝐷 1000

𝑃𝑑𝑓𝑑1 = 723.2 ∗ 0.9137 + 660 ∗ 0.0863 = 717.7 𝑝𝑠𝑖

Ct 0.866 0.853 0.842 0.838 0.836 0.833 0.825 0.0863 0.9137

T (oF) 132 140 147 150 151 153 159

2 120 + 132 + 460 2

𝑃𝑓𝑑1 = 700 + 0.01655 ∗ 1400 = 723.2 𝑝𝑠𝑖

Qiny (MPCD) 192.08 193.38 194.50 194.98 195.14 195.46 196.41

D (ft) 1400 2400 3100 3700 4100 4500 4700

1400 100 + 460

𝑃𝑑𝑠𝑢𝑝1 = 717.7 ∗ 0.866 = 621.5 𝑝𝑠𝑖 𝑃𝑐𝑎𝑟𝑔1 =

Psup 700 716.7 733.4 750.1 766.8 783.5 800

Pfd 723.2 756.9 787.2 815.3 840.4 866.6 887.5

Ptub 660 680 740 760 780 820 840

621.5 0.9137

Pdfd 717.7 750.3 783.2 810.5 835.2 862.6 883.4

= 680.3 𝑝𝑠𝑖

Pdsup 621.5 640.0 659.4 679.2 698.2 718.6 728.8

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Pcarga 680.3 700.5 721.7 743.3 764.2 786.4 797.6

Multiplos de 5 730 700 720 745 765 785 800

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