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• Fernando H Chura

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PROBLEMAS ELEMENTOS DE MAQUINAS II

FNI

1.- En una transmisión de tornillo sin fin se tiene una distancia entre centros de 220[mm], n1=990 [rpm], n2=33[rpm], ηg=87%, z1=2, t=18.85 [mm]. Calcular: a) Los radios primitivos del tornillo y de la rueda respectivamente, b) Angulo , c) Modulo, d) Valor de carga del material de la rueda, e) Potencia perdida en el cojinete. Considere , 15[%]

a0 ≔ 220

z1 ≔ 2

n1 ≔ 990

t ≔ 18.85

n2 ≔ 33

1 smin ≔ ―― 6000

ηg ≔ 0.87

γlub ≔ 0.9 ―― 3 dm

Relacion de transmision

n1 i≔― n2 Numero de dientes de la rueda:

i = 30

z2 ≔ i ⋅ z1

z2 = 60

t m1 ≔ ―

m1 = 6

Modulo

Dimetro primitivo de la rueda: d02 ≔ z2 ⋅ m1 = 360 El radio primitivo sera: d02 r02 ≔ ―― 2 Radio primitivo del tornillo: r01 ≔ a0 − r02

AUX. MAURICIO LAGUE CONDARCO

r02 = 180

SOLUCION 1.5%

r01 = 40

SOLUCION 1.5%

Página 1

PROBLEMAS ELEMENTOS DE MAQUINAS II

z1 ⋅ m1 d01 ＝ ――― tan ⎛⎝γm⎞⎠ ⎛ z1 ⋅ m1 ⎞ γm ≔ atan ⎜――― ⎟ ⎝ d01 ⎠ kn ≔ 1.155

para

γm = 8.53

kv ≔ 6.044

para

γm = 8.53

m1 = 6

ki ≔ 0.4

FNI

d01 ≔ 2 ⋅ r01

γm = 8.53

SOLUCION 3%

SOLUCION 3%

Para i=30

POTENCIA EN REGINE TRANSMISIBLE Sin ventilador 2

0.7

⎛⎝r01 + r02⎞⎠ ⋅ ⎛⎝n1 + 25⎞⎠ ⋅ ki N1sin ＝ ――――――――― 2940

N1sin = 9.88

Con ventilador 2

⎛⎝r01 + r02⎞⎠ ⋅ ⎛⎝n1 + 100⎞⎠ ⋅ ki N1con ＝ ―――――――― 11450

N1con = 18.43

Potencia de salida SIN VENTILADOR N2sin ≔ ηg ⋅ N1sin = 8.59

AUX. MAURICIO LAGUE CONDARCO

CON VENTILADOR N2con ≔ ηg ⋅ N1con = 16.03

Página 2

PROBLEMAS ELEMENTOS DE MAQUINAS II

2

FNI

2

2

kn ⋅ ξ ⋅ r01 ⋅ r02 ⋅ n1 ⋅ n2 N2sin ＝ ―――――――― 5 6.85 ⋅ 10 ⋅ smin 5

5

N2sin ⋅ 6.85 ⋅ 10 ⋅ smin −6 ξsin ≔ ――――――― = 5.02 ⋅ 10 2 2 kn ⋅ r01 ⋅ r02 ⋅ n1 ⋅ n2

N2con ⋅ 6.85 ⋅ 10 ⋅ smin −6 ξcon ≔ ―――――――= 9.36 ⋅ 10 2 2 kn ⋅ r01 ⋅ r02 ⋅ n1 ⋅ n2

⎛ −8 6.44 ⎞ ⋅ γlub ⋅ 10 ＝ ξsin ⎜⎝7.42 ⋅ E − ―― ⎟ E ⎠ Esin = 75.13

2

kn ⋅ ξ ⋅ r01 ⋅ r02 ⋅ n1 ⋅ n2 N2con ＝ ―――――――― 5 6.85 ⋅ 10 ⋅ smin

⎛ −8 6.44 ⎞ ⋅ γlub ⋅ 10 ＝ ξcon ⎜⎝7.42 ⋅ E − ―― ⎟ E ⎠

OK

Econ = 140.16

NO

SE ELIGE SIN VENTILADOR N2 ≔ N2sin

N2 = 8.59 N2 Mt2 ＝ 71620 ⋅ ―― n2

Mt2 = 18651.67 3

m1 ＝ 0.43 ⋅

‾‾‾‾‾ Mt2 ―― z2 ⋅ C

Mt2 C ≔ ―――― 3 ⎛ m1 ⎞ z2 ⋅ ⎜―― ⎟ ⎝ 0.43 ⎠

C = 114.42 ―― 2

2 ‾‾‾‾ kv smin Nv ≔ N2 ⋅ ―――⋅ ―― tan ⎛⎝γm⎞⎠ r02

Nv = 1.05

NG ≔ N1sin − N2

NG = 1.28

Nc ≔ NG − Nv

Nc = 0.23

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⋅

SOLUCION 4%

SOLUCION 2%

Página 3

PROBLEMAS ELEMENTOS DE MAQUINAS II

FNI

2.- Un reductor de tornillo sin fin tiene una relación de transmisión de 10, la potencia que transmite es de 15,719[kW] a 296[rpm], el tornillo tiene 3 entradas y el valor de carga del material de la rueda de aluminio es de 65 [kgf/cm2]. Determine a) Grados Engler, b) potencia de entrada, c) rendimiento del reductor. Considere , 15[%]

i ≔ 10

C ≔ 65 ―― 2

N2 ≔ 15.719

γm ≔ 17

n2 ≔ 296

1 smin ≔ ―― 6000

γlub ≔ 0.9 ―― 3 dm

z1 ≔ 3

El momento de giro en la rueda sera: N2 Mt2 ≔ ―― n2 Numero de dientes de la rueda z2 ≔ i ⋅ z1

Mt2 = 5171.112

⋅

z2 = 30

El modulo sera 3

m' ≔ 0.43 ⋅

‾‾‾‾‾ Mt2 ―― z2 ⋅ C

m' = 5.95

m1 ≔ 6 z1 ⋅ m1 d01 ≔ ――― tan ⎛⎝γm⎞⎠

d01 = 58.88

d02 ≔ m1 ⋅ z2

d02 = 180

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Página 4

PROBLEMAS ELEMENTOS DE MAQUINAS II

FNI

Las constantes para el angulo de pendiente y relacion de transmison seran:

ki ≔ 0.8

kv ≔ 7.833

kn ≔ 1.06

Los radios primitivos seran d01 r01 ≔ ―― 2

r01 = 2.94

d02 r02 ≔ ―― 2 La velocidad de entrada

r02 = 9

n1 ≔ n2 ⋅ i = 2960 2

2

kn ⋅ ξ ⋅ r01 ⋅ r02 ⋅ n1 ⋅ n2 N2 ＝ ―――――――― 5 6.85 ⋅ 10 ⋅ smin 5

N2 ⋅ 6.85 ⋅ 10 ⋅ smin ξ ≔ ――――――― 2 2 kn ⋅ r01 ⋅ r02 ⋅ n1 ⋅ n2

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ξ = 3.74 ⋅ 10

−6

Página 5

PROBLEMAS ELEMENTOS DE MAQUINAS II

FNI

La viscocidad en grados Engler sera: ⎛ −8 6.44 ⎞ ⋅ γlub ⋅ 10 ＝ ξ ⎜⎝7.42 ⋅ E − ―― ⎟ E ⎠ E = 56.06

SOLUCION 6%

Sin ventilador 2

0.7

⎛⎝r01 + r02⎞⎠ ⋅ ⎛⎝n1 + 25⎞⎠ ⋅ ki N'1 ≔ ――――――――― ⋅ 2940

N'1 = 11.42

Con ventilador 2

⎛⎝r01 + r02⎞⎠ ⋅ ⎛⎝n1 + 100⎞⎠ ⋅ ki N'1 ≔ ――――――――⋅ 11450

N'1 = 30.5

Por otro lado: N2 = 15.719 N2 = 21.37 Por lo tanto la potencia que se elige es con ventilador 2 ‾‾‾‾ kv smin Nv ≔ N2 ⋅ ――― ⋅ ―― tan ⎛⎝γm⎞⎠ r02

N'1 = 30.5 Nv = 2.36

Nc ≔ 0.02 ⋅ N'1

Nc = 0.61

NG ≔ Nv + Nc

NG = 2.97

N1 ≔ NG + N2

N1 = 24.34

Tambien puede ser expresada en kW: N1 = 17.9 N2 ηg ≔ ―― ⋅ 100 N1

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SOLUCION 6%

ηg = 87.81

SOL.

3%

Página 6

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FNI

3.- Como parte de un sistema de reducción para un molino se tiene una etapa de transmisión por correas trapezoidales que cuenta con correas de sección ‘’C’’ que transmiten 12,2 [kW], el radio de las poleas motora y transmitida son 10[cm] y 25[cm] respectivamente, la velocidad de la correa es de 3.1 [m/s]. Si el factor de servicio es de 1,5 y cada correa transmite 2,493[CV] determine el número de correas, además determine el tiempo de vida útil si se tienen los siguientes datos: c=544.856[mm], W=0,618[kp] kb=1843, kc=3,020, Q=924, x=11,173 , (utilice para el cálculo de vida útil solamente el número de fuerzas máximas de la polea motora). 20[%]

N2 ≔ 12.2

NCC ≔ 2.493

Q ≔ 924

r ≔ 10

C ≔ 544.856

x ≔ 11.173

R ≔ 25

W ≔ 0.618

μ ≔ 0.2

vc ≔ 3.1 ―

kb ≔ 1843

ϕ ≔ 38

fs ≔ 1.5

kc ≔ 3.020

La potencia proyectada sera: NP ≔ N2 ⋅ fs

NP = 18.3

NP #c ≔ ―― NCC

#c = 10

El numero de correas sera SOLUCION 5%

Angulo de la correa en V ⎛R−r⎞ β ≔ asin ⎜――⎟ ⎝ C ⎠ La longitud de la correa sera:

β = 15.98

D ≔ 2 ⋅ R = 500 d ≔ 2 ⋅ r = 200

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Página 7

PROBLEMAS ELEMENTOS DE MAQUINAS II

FNI

⋅β L ≔ 2 ⋅ C ⋅ cos (β) + ―⋅ (D + d) + ――⋅ (D − d) 180 2 L = 2230.83 El peso por unidad de longitud sera W W ≔ ―= 0.277 ―― L Angulo de abrazamiento de la polea motora: α ≔ 180 − 2 ⋅ β

α = 148.04

α = 2.58 Las tensiones en el lado tenso y flojo seran: μ⋅α ――― ⎛ϕ⎞ sin ― ⎜⎝ 2 ⎟⎠

2

W ⋅ vc = 0.2715 Tc ≔ ―――

T1 − Tc ＝e ――― T2 − Tc

μ⋅α ――― ⎛ϕ⎞ sin ― ⎜⎝ 2 ⎟⎠

= 4.89

⎛⎝T1 − T2⎞⎠ ⋅ vc ――――＝ NCC 75

EC. (1)

EC. (2)

Resolviendo el sistema de ecuaciones, se tiene

T1 = 76.09 T2 = 15.78 Por otro lado: kb Tb1 ≔ ― d

Tb1 = 92.15

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Página 8

PROBLEMAS ELEMENTOS DE MAQUINAS II

FNI

2

vc Tc ＝ kc ⋅ ―― 100 Tc = 0.2902 La fuerza maxima en la polea motora sera: F1 ≔ T1 + Tb1 + Tc

F1 = 168.53

x

⎛Q⎞ n°1 ≔ ⎜―⎟ = 180627353.11 ⎝ F1 ⎠ n° ≔ n°1 = 180627353.11 Finalmente la vida util sera:

n° ⋅ L VU ＝ ――― 3600 ⋅ vc

VU = 36106.56

SOLUCION 15%

4.‐ La transmisión de una mezcladora de carga es por 6 correas en V que absorbe 25 [CV] de potencia, tiene una relación de transmisión igual a 4. La polea motora tiene una velocidad angular de 101,6 [s-1] y diámetro 150 [mm], si el coeficiente de rozamiento es 0,25 y el ángulo del trapecio es de 38 determine el tiempo de vida útil. Considere peso de una correa 1,5 [kp], c=550[mm], Tb1=1.5*T1, Q=1000, x=10 (utilice para el cálculo de vida útil solamente el número de fuerzas máximas de la polea motora). 20[%]

#c ≔ 6

μ ≔ 0.25

Q ≔ 1000

NP ≔ 25

ϕ ≔ 38

x ≔ 10

i≔4

W ≔ 1.5

1 w1 ≔ 101.61 ⋅ ―

C ≔ 550

d ≔ 150

Tb1 ＝ 1.5 ⋅ T1

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Página 9

PROBLEMAS ELEMENTOS DE MAQUINAS II

FNI

Diametro de la polea transmitida D≔i⋅d

D = 600

Angulo de la correa en V ⎛D−d⎞ β ≔ asin ⎜――⎟ ⎝ 2⋅C ⎠ La longitud de la correa sera:

β = 24.15

⋅β L ≔ 2 ⋅ C ⋅ cos (β) + ―⋅ (D + d) + ――⋅ (D − d) 180 2 L = 2371.5 El peso por unidad de longitud sera W W ≔ ―= 0.633 ―― L La velocidad de la correra sera:

30 ⋅ w1 n1 ＝ ――― π

n1 = 970.3

π ⋅ d ⋅ n1 vc ＝ ――― 60

vc = 7.62 ―

Potencia en cada correa: NP NCC ≔ ―― #c

NCC = 4.17

Angulo de abrazamiento de la polea motora: α ≔ 180 − 2 ⋅ β

α = 131.7

α = 2.3

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Página 10

PROBLEMAS ELEMENTOS DE MAQUINAS II

FNI

Las tensiones en el lado tenso y flojo seran: μ⋅α ――― ⎛ϕ⎞ sin ― ⎜⎝ 2 ⎟⎠

2

W ⋅ vc = 3.7458 Tc ≔ ―――

T1 − Tc ＝e ――― T2 − Tc

μ⋅α ――― ⎛ϕ⎞ sin ― ⎜⎝ 2 ⎟⎠

= 5.84

⎛⎝T1 − T2⎞⎠ ⋅ vc ――――＝ NCC 75

EC. (1)

EC. (2)

Resolviendo el sistema de ecuaciones, se tiene T1 = 53.22 T2 = 12.21 Por otro lado: Tb1 ≔ 1.5 ⋅ T1 Tb1 = 79.83 Tc = 3.7458 La fuerza maxima en la polea motora sera: F1 ≔ T1 + Tb1 + Tc

F1 = 136.8

x

⎛Q⎞ n°1 ≔ ⎜―⎟ = 435737026.12 ⎝ F1 ⎠ n° ≔ n°1 = 435737026.12 Finalmente la vida util sera:

n° ⋅ L VU ＝ ――― 3600 ⋅ vc

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VU = 37665.75

SOLUCION 20%

Página 11

PROBLEMAS ELEMENTOS DE MAQUINAS II

FNI

5.- Una trituradora de minerales utiliza como sistema de transmisión un reductor de dos etapas conformado por un tornillo sin fin y una transmisión por correas trapezoidales. Dimensionar todo el sistema, para el cual es necesario calcular: los diámetros primitivos del tornillo y la rueda helicoidal, distancia entre centros del sin fin, ancho de la rueda helicoidal, grados engler, rendimiento del sin fin, potencia de entrada, potencia de régimen transmisible en el árbol del tornillo, selección del tipo y numero de correas (utilizar catalogo GATES ver fig. 2), dimensiones de las poleas motora y transmitida y la vida útil del sistema. 30[%]

n1 ≔ 3000 z1 ≔ 2 C ≔ 75 ―― 2 γm ≔ 15 1 smin ≔ ―― 6000 γlub ≔ 0.92 ―― 3 dm Nc ＝ 0.02 N'1

n4 ≔ 60 Mt4 ≔ 1664.3

⋅

i2 ≔ 2.5 fs ≔ 1.2 μ ≔ 0.2 ϕ ≔ 38 γc ≔ 1.25 ⋅ 10

−6

―― 3

d ≔ 260

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Página 12

PROBLEMAS ELEMENTOS DE MAQUINAS II

FNI

Relacion de transmision total n1 iT ≔ ― n4

iT = 50

N4 ≔ Mt4 ⋅ n4

N4 = 14.22

Potencia de salida

Relacion de transmision del primer par: iT i1 ≔ ― i2

i1 = 20

Potencia y momento de giro en la rueda 2 N3 ≔ N4 ⋅ fs

N3 = 17.06

N2 ≔ N3

N2 = 12.55

n3 ≔ n4 ⋅ i 2

n3 = 150

n2 ≔ n3

n2 = 150

N2 Mt2 ≔ ―― n2

Mt2 = 8146.15

⋅

Numero de dientes de la rueda z2 ≔ z1 ⋅ i1

z2 = 40

El modulo del tornillo sin fin sera: 3

m' ≔ 0.43 ⋅

‾‾‾‾‾ Mt2 ――= 6 z2 ⋅ C

m1 ≔ 6

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Página 13

PROBLEMAS ELEMENTOS DE MAQUINAS II

FNI

Los diametros primitivos seran z1 ⋅ m1 d01 ≔ ――― tan ⎛⎝γm⎞⎠

d01 = 44.78

SOLUCION 2%

d02 ≔ m1 ⋅ z2

d02 = 240

SOLUCION 2%

d01 + d02 a0 ≔ ――― 2

a0 = 142.39

SOLUCION 1%

t ≔ ⋅ m1

t = 18.85

b2 ≔ 2.5 ⋅ t

b2 = 47.12

Distancia entre centros

Ancho de la rueda

SOLUCION 2%

Los coeficientes para relacion de transmision y angulo de pendiente seran ki ≔ 0.55

para

i1 = 20

kn ≔ 1.09

para

γm = 15

kv ≔ 7.333

para

γm = 15

Calculo de los Grados Engler

2

2

kn ⋅ ξ ⋅ r01 ⋅ r02 ⋅ n1 ⋅ n2 N2 ＝ ―――――――― 5 6.85 ⋅ 10 ⋅ smin 5

N2 ⋅ 6.85 ⋅ 10 ⋅ smin ξ ≔ ――――――― 2 2 kn ⋅ r01 ⋅ r02 ⋅ n1 ⋅ n2

ξ = 5.5 ⋅ 10

⎛ −8 6.44 ⎞ ⋅ γlub ⋅ 10 ＝ ξ ⎜⎝7.42 ⋅ E − ―― ⎟ E ⎠

E = 80.58

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−6

SOLUCION 3%

Página 14

PROBLEMAS ELEMENTOS DE MAQUINAS II

FNI

POTENCIA EN REGIMEN TRANSMISIBLE Sin ventilador 2

0.7

⎛⎝r01 + r02⎞⎠ ⋅ ⎛⎝n1 + 25⎞⎠ ⋅ ki N'1 ≔ ――――――――― ⋅ 2940

N'1 = 11.25

Con ventilador 2

⎛⎝r01 + r02⎞⎠ ⋅ ⎛⎝n1 + 100⎞⎠ ⋅ ki N'1 ≔ ――――――――⋅ 11450 Como

N'1 > N2

N'1 = 30.19

Se eligira con ventilador N'1 = 22.21

SOLUCION 3%

N2 = 17.06 2 ‾‾‾‾ kv smin Nv ≔ N2 ⋅ ―――⋅ ―― tan ⎛⎝γm⎞⎠ r02

Nv = 1.74

Nc ≔ 0.02 ⋅ N'1

Nc = 0.6

NG ≔ Nv + Nc

NG = 2.34

Finalmente la potencia de entrada sera N1 ≔ NG + N2 N1 = 19.41

SOLUCION

N1 = 14.27

SOLUCION

Tambien se puede expresar en kW 2%

El rendimiento sera N2 ⋅ 100 ηg ≔ ―― N1

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ηg = 87.92

SOLUCION 1%

Página 15

PROBLEMAS ELEMENTOS DE MAQUINAS II

FNI

Np ≔ N2 = 12.55 n3 = 150

SE ELIGE UNA CORREA C

La velocidad de la correa sera:

π ⋅ d ⋅ n3 vc ＝ ――― 60

vc = 2.04 ―

Este valor es menor a 25[m/s], por lo tanto es aceptable

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Página 16

PROBLEMAS ELEMENTOS DE MAQUINAS II

FNI

Diametro de la polea transmitida: D ≔ d ⋅ i2 D = 650 Distancia entre centros 1 C0 ≔ ―⋅ (D + 3 ⋅ d) 2

C0 = 715

L0 ≔ 1.57 ⋅ (D + d) + 2 ⋅ C0

L0 = 2858.7

Longitud de la correa

L ≔ 2915

C112

Correccion de la distancia entre centros A ≔ L − 1.57 ⋅ (D + d) = 1486.3 D−d ――= 0.26 A

h = 0.136 A − h ⋅ ( D − d) C ≔ ――――― 2

C = 716.59

C − C0 = 1.59

Es menor a 40 OK

Factor de correccion por arco de contacto: D−d ――= 0.54 C G ≔ 0.9212 Factor de correccion por longitud I ≔ 0.95

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Página 17

PROBLEMAS ELEMENTOS DE MAQUINAS II

FNI

Factor de potencia fN ≔ G ⋅ I = 0.875 El diametro equivalente sera: De ＝ fi ⋅ d fi ≔ 1.13 De ≔ fi ⋅ d

De = 293.8

De la tabla 14 se tiene (con De y vc ) N'CC ≔ 2.4821 La potencia en cada correa sera: NCC ≔ fN ⋅ N'CC

NCC = 2.17

Finalmente el numero de correas sera: Np = 17.06 Np Nro ≔ ―― = 7.85 NCC Por lo tanto se tiene: 9 CORREAS GATES C-112

SOLUCION 5%

CALCULO DEL TIEMPO DE VIDA UTIL El area de la seccion transversal de la correa sera: ⎛ϕ⎞ 2 Ac ＝ a ⋅ h − h ⋅ tan ⎜―⎟ ⎝2⎠ Para una correa C

a ≔ 22 h ≔ 14

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Página 18

PROBLEMAS ELEMENTOS DE MAQUINAS II

FNI

⎛ϕ⎞ 2 Ac ≔ a ⋅ h − h ⋅ tan ⎜―⎟ ⎝2⎠

Ac = 240.51

2

El peso especifico de la correa se considera aproximadamente: γc ≔ 1.2 ⋅ 10

−6

―― 3

El peso por unidad de longitud sera: W ≔ γc ⋅ Ac

W = 0.29 ――

Angulo de la correa en V ⎛D−d⎞ β ≔ asin ⎜――⎟ ⎝ 2⋅C ⎠ β = 15.79 Angulo de abrazamiento de la polea motora: α ≔ 180 − 2 ⋅ β

α = 148.42

α = 2.59 Las tensiones en el lado tenso y flojo seran: μ⋅α ――― ⎛ϕ⎞ sin ― ⎜⎝ 2 ⎟⎠

2

W ⋅ vc Tc ≔ ――― = 0.1227

T1 − Tc ＝e ――― T2 − Tc

μ⋅α ――― ⎛ϕ⎞ sin ― ⎜⎝ 2 ⎟⎠

= 4.91

EC. (1)

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⎛⎝T1 − T2⎞⎠ ⋅ vc ――――＝ NCC 75

EC. (2)

Página 19

PROBLEMAS ELEMENTOS DE MAQUINAS II

FNI

Resolviendo el sistema de ecuaciones, se tiene T1 = 100.31 T2 = 20.53 Los factores kb y kc para una correa C son:

kb ≔ 1843

kc ≔ 3.020

kb Tb1 ≔ ― d

kb Tb2 ≔ ― D

Tb1 = 70.88 Tb2 = 28.35 2

vc Tc ＝ kc ⋅ ―― 100 Tc = 0.1259

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Página 20

PROBLEMAS ELEMENTOS DE MAQUINAS II

FNI

Las fuerzas maximas en las poleas motora y transmitida seran: F1 ≔ T1 + Tb1 + Tc

F1 = 171.32

F2 ≔ T2 + Tb2 + Tc

F2 = 49.01

Las constantes de proyecto seran:

Q ≔ 924 x ≔ 11.173 x

⎛Q⎞ n°1 ≔ ⎜―⎟ = 150387100.26 ⎝ F1 ⎠ x

⎛Q⎞ n°2 ≔ ⎜―⎟ = 177961295250148 ⎝ F2 ⎠ 1 n° ≔ ―――― = 150386973.17 1 1 + ―― ―― n°1 n°2 Finalmente la vida util sera:

n° ⋅ L VU ＝ ――― 3600 ⋅ vc

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VU = 59632.5

SOLUCION 5%

Página 21

PROBLEMAS ELEMENTOS DE MAQUINAS II

FNI

DIMENSIONES DE LAS POLEAS MOTORA Y TRANSMITIDA [4%] Las siguientes dimensiones son extraidas del catalogo general de correas GATES

Para nuestra correa C tenemos

AUX. MAURICIO LAGUE CONDARCO

Página 22

PROBLEMAS ELEMENTOS DE MAQUINAS II

FNI

Se tienen las siguientes dimensiones para tamaño de ranuras normales: b1 ≔ 22.7

f ≔ 17

t ≔ 20

g≔2

c ≔ 11.4

r1 ≔ 1

e ≔ 25.5

r2 ≔ 1.5

POLEA MOTORA Diametro primitivo:

dw3 ≔ d

dw3 = 260

Diametro exterior:

de3 ≔ dw3 + 2 ⋅ c

de3 = 282.8

Numero de canales: Longitud de la polea: Longitud del cubo:

z≔9 L3 ≔ e ⋅ (z − 1) + 2 ⋅ f

L3 = 238

LT3 ≔ e ⋅ (z − 1) + 3 ⋅ f

LT3 = 255

Angulo del trapecio:

ϕ = 38

POLEA TRANSMITIDA Diametro primitivo:

dw4 ≔ D

dw4 = 650

Diametro exterior:

de4 ≔ dw4 + 2 ⋅ c

de3 = 282.8

Numero de canales: Longitud de la polea: Longitud del cubo: Angulo del trapecio:

AUX. MAURICIO LAGUE CONDARCO

z=9 L4 ≔ e ⋅ (z − 1) + 2 ⋅ f

L4 = 238

LT4 ≔ e ⋅ (z − 1) + 3 ⋅ f

LT4 = 255 ϕ = 38

Página 23