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• Pumita Jose

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UAGRM - FCA

ENE

FEB

MAR

ABR

MAY

JUN

JUL

AGT

FLUJOGRAMA ANGOVAZ PARA D Proyecto:

Ejemplo INA415 Gr A

Proyectista:

Ubicación:

Ing. Antonio Gonzales Vasquez

Marca del aspersor:

6/24/2015

Modelo de aspersor

Fecha:

1. Determinación del Deficit de ETP segun Fórmula de Hargreaves (con HR) Observatorio: Vallegrande º Fracción min Elev 1 Lat S: 29 1980 m s.n.m.m. 18 18.4833 DATO d/mes Latitud 2 Temp Max (ºC) 3 Temp Min (ºC) Temp. Med. (ºC)

ENE

FEB

MAR

ABR

MAY

JUN

JUL

AGT

31 28 31 30 31 30 31 31 18.483 18.48 18.48 18.48 18.48 18.48 18.48 18.48 23.369 22.805 22.5631 21.206 20.291 20.377 19.979 21.388 13.773 13.147 13.1273 11.699 9.4048 8.2194 7.2739 8.2977 18.6

18.0

70.2%

70.0%

72.9% 138.8 74.4 91.9 17.28 17.15 0.8457 CT 0.703 CH 1.0792 CE 0.6414 Cc ETP (mm/d) Hargreaves 3.7397 ETP (mm) c/HR 115.93 6 Coef de Cult (Kc) 0.283

76.2% 113.1 66.8 72.1 16.64 16.50 0.8314 0.659 1.0792 0.5909 3.3152 92.826

75.7% 100.6 19.9 62.4 15.27 15.08 0.82828 0.665 1.0792 0.59486 3.04915 94.5236

76.7% 36.9 18.1 13.4 13.28 13.15 0.7948 0.652 1.0792 0.559 2.4995 74.986

75.2% 16.1 6.9 0.0 11.39 11.30 0.7563 0.672 1.0792 0.5488 2.109 65.378

73.1% 11.4 1.0 0.0 10.43 10.30 0.7432 0.700 1.0792 0.5616 1.9672 59.016

69.9% 9.1 2.2 0.0 10.83 10.70 0.727 0.741 1.0792 0.5811 2.1148 65.559

65.7% 11.9 1.5 0.0 12.44 12.23 0.7562 0.791 1.0792 0.6453 2.6826 83.16

Humedad relativa estim 3b Humedad relativa 4 Prec.Media (mm) PD75 (hist,) D. Gamma PD75 (estimada) Rs (Formula) mm/d 5 Rs (tabla) mm/d

17.8

16.5

70.7% 70.4%

14.8

14.3

13.6

14.8

66.1% 62.2% 60.5%

59.3%

ETA (mm)

32.8

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

Exceso (mm)

41.6

66.8

19.9

18.1

6.9

1.0

2.2

1.5

Deficit (mm) ET Def (mm/d) 2. Diseño de la lámina de riego Cultivo

Papa

Valor estimado (0) Se tiene % Y-A (8)

Y (%) = A (%) = Gr. Tex.

30 48 FYA

Nº

Tex

1

5

Según tabla de tex. (2-7)

2 3 4 5 6 7

Según Datos de lab. (1) CC Tabla PMP Tabla PEA Tabla DR

2 3

33.7 27.0 16.2 12.0

% 21.688 % 12.01

HA

15.0

%

A FA F FY YA Y

HAv

20.3

%

Tb

270

min

Ki

42.9

cm/h

1.27 60

1.3629 cm

UR

60

%

Ea

92.9

%

1.35

3. Diseño de la Infiltración básica Según Dato estimado (0) 1

5

Según tabla de tex. (2-7)

Según cálculo (1): Ecuación de la lámina: 2 m 0.55 3

c

1.30

n

-0.45

cm

Lat/hidrante (1: matriz en la orilla, 2: al centro)

4. Diseño de los aspersores 1

Ancho P.

2

Long. P.

3

2

200

m

Lm

300

m

1: Lat. a lo largo 2: Lat. a lo ancho

FR

14

ETAd

2.50

m

h/m

25.0

Ll

100

m

asp/l

At

6.00

ha

5

El

12

m

Ex

12.0

6

Ea

12

m

Aa

144

35

mm

8.3

d

20

9

300

mm/d

LRn

Lámina OK LR'n

48.6

mm

Ib

8.0

mm/h

Hb

20

h/d

TR'

4.38

h

Debe ser entero ≥1 y < c/d

4.57

Perd

7.1

16 Temp. 13 Vv Anem.

16.6 ºC 10.0 km/h

Vvx

1.63

m/s

sg Ec. 6.56

14 Elev. Asper.

1.0 m

15 Elev. Anem.

5.0 m

Ver Nomograma Generalmente = 5

Ec. cuadrática: Coef.

a= b= c=

0.58512

5. Diseño del lateral 1

Material Aluminio PVC PE

Escoger el Nº segun el material Generalmente = 6 Largo

6

Ks

Nº Fórmula

PE

Ea

m

l/c

2

q

0.543

a/l

8

Ql

4.3

m n K

1.750

F

0.428

a/l

8

12 Pr

2

0.42

2.83

m /h

Qc

3

m3/h

1.250 0.0649 Ll'

84

m

øl

1.3

m kg/cm2

Hfl max

5.66 m

Hf'm max

4.25 m

Lm+a

444 m

6. Diseño de la matríz Pr Qc

1

kg/cm2

8.68

m3/h

Lm

294

m

LA

150

m

Nº Fórmula 2

2.83

PVC Largo Ks

m 1.800 n 1.200 K 0.060 Escoger el Nº según el material m Generalmente = 6 0.42

7. Diseño de la bomba

øm

Material Aluminio PVC PE

3.00

1

Qm

2.41 l/s

Hf

3.64 m

Hfm

1.84 m

Hfv

∑Hf

6.48 m

m

1

Se asume = 1 2.83 kg/cm2

2

Desnivel

1

m

3

N.Dinam.

24

m

Alt.asp.

1.0

m

Eb

85

%

HG

Eficiencias de bomba

Turbina Sumergible

Inyectora

293 m

8 aspersores

18 m

Centrifuga

m

EJEMPLOS DE CROQUIS

Eb % 65-75 85-95 80-90 20-30

18 m

126 m

198 m

Tipo

26

11 Hidrantes

4

Ht

189 m

Pr

146.5 m 70 m

8 aspersores

60.78

SET

OCT

NOV

DIC

ANUAL

A ANGOVAZ PARA DISEÑO DE RIEGO POR ASPERSION Vallegrande

a del aspersor:

Dantas

lo de aspersor

MD20

Observaciones:

Prox.: En func de Y y A

Solo se puede ingresar en celdas plomas Nº en azul = Secuencia sugerida

R)

59.1% 63.9%

66.0% 69.6%

65.7%

61.4% 18.6 3.7 0.0 14.49 14.05 0.7909 0.839 1.0792 0.7159 3.4202 102.61

65.3% 39.3 17.2 15.3 16.19 15.80 0.8282 0.795 1.0792 0.7108 3.8182 118.36 0.37

66.9% 61.3 31.6 32.2 17.13 16.85 0.8358 0.777 1.0792 0.7006 4.0131 120.39 0.89

71.0% 102.3 61.7 63.7 17.43 17.17 0.8512 0.727 1.0792 0.6678 3.8991 120.87 1.12

70.8% 659.2 305.0 351.0 172.8 17.2 0.80

0.0

43.9

107.2

135.0

318.9

Observados

9.2 2

9.4 4

9.6 6

9.8

8

10

10

10.2

12

DIC

9 0

NOV

16.6

OCT

18.8

SET

18.2

AGT

17.8

Ro Row 21 w Linear 20 (Row 21)

JUL

16.3

365 18.5 22.15 11.11

JUN

30 31 30 31 18.48 18.48 18.483 18.483 22.857 23.652 23.622 23.683 9.7165 12.029 12.694 13.915

MAY

ANUAL

HRr vs vs AT HRe HRe

ABR

DIC

MAR

NOV

FEB

OCT

Rs

ENE

SET

80.0% f(x) = 12 1060.0% R²960.0% =0 75.0% 10 860.0% 70.0% 760.0% 8 660.0% 65.0% 6 560.0% 460.0% 4 60.0% 360.0% 2 260.0% 55.0% 160.0% 0 50.0% 60.0%

HR=1 - 0.0311*(Tmax-Tmin)

PD75 aprox=PM*0.77-15

CT=0.4+0.024*Tmed CH=1.35*(1-HR)^0.5 CE=1+0.04*Elev/1000 Cc=CT*CH*CE ETP=(0.34*Rs*Cc)

1114

3.7

161.8 26.7

75.6

73.3

175.6

0.86

2.52

2.36

2.52

2.5 7 Datos Laboratoio (1)

LRn L (%) = 22 CC

PMP

PEA

FYA

40.0

mm

TEX

CC

AF FL L FYA FYL

11.5 23.3 24.5 25.7 32.3

9 14 22 27 31 35

4 6 10 12 15 17

HAL

121.5

1.65 1.50 1.40 1.35 1.30 1.25

YL

0

Capacidad de Almacenamiento LRn 48.6 mm

mm LRn

Ib

0.20

Ib

0.80

48.6

Ib

Ib

LR

52.3

Nº 2 3 4 5 6 7

Tex A FA F FY YA Y

33.7

Cultivo Gramineas Frutales Hoja Ancha Hortalizas

mm

mm

0.80

cm/h

Ib 5.00 2.50 1.30 0.80 0.25 0.05

3.45

4

a orilla, 2: al centro)

2

Ref:

7

6.51

Rec>=12.5

25

T Lat

50

Lat/c

2

FR'

12.5

8

14

d

12

8

10

Debe ser entero ≥1

Lat/d

4

asp/c

16

Pizarra de intentos Lat/c 1

m

2

m2

3 4 OK, No encharca OK

IRn

3.5

5

mm/h

6

ser entero ≥1 y < 4.57 2

7

11

q TR

10 h

0.543 Rec>0.3

% 6.56

Ea

92.9

%

IR

3.77

mm/h

m3/h

8 2

omograma

18 øb

P =a+b*Vv+c*Vv^2

Cuadro 1

Pr'

q'

Alc

4.824

=2.9357+0.0138*Tm+0.006*Tm^2

Pr OK 2.3x1.8

2.5

0.51

11.0

-1.055

=0.1762-0.089*Tm+0.0009*Tm^2

Pr OK 2.5x1.8

2.5

0.58

10.5

1.305

=1.0682+0.0159*Tm-0.0001*Tm^2

2.5 0.69 Pr OK 2.8x1.8 2.5 0.76 Cambiar boquilla de El Ea Alc m

9.6

12 14.4 16.8 19.2

12

18

12

12

18

24

24

18

18

24

IR mm/h

12.0

4.4

2.9

1.9

1.5

1.1

13.0

6.5

4.3

2.9

2.2

1.6

13.5

7.4

4.9

3.3

2.5

1.8

14.0

9.1

6.1

4.0

3.0

2.3

14.5

10.0

6.7

4.4

3.3

2.5

15.5

12.2

8.1

5.4

4.1

3.1

16.0

14.6

9.7

6.5

4.9

3.6

16.5

18.3 12.2

8.1

6.1

4.6

12.0

2.2

1.5

1.0

0.7

0.6

13.0 13.5 14.0

4.7 5.3 7.2

3.1 3.6 4.8

2.1 2.4 3.2

1.6 1.8 2.4

1.2 1.3 1.8

14.5

9.0

6.0

4.0

3.0

2.2

15.5

9.9

6.6

4.4

3.3

2.5

15.5

11.3

7.5

5.0

3.8

2.8

16.0

13.5

9.0

6.0

4.5

3.4

16.5

15.4 10.3

6.9

5.1

3.9

El

10

10

12

12

14

Ea

10

12

12

14

14

Alc

IR

m

mm/h 11.0

5.1

4.3

3.5

3.0

2.6

10.5

5.8

4.8

4.0

3.5

3.0

11.0

6.9

5.8

4.2

4.1

3.5

11

7.6

6.3

5.3

4.5

3.9

11.5

8.2

6.8

5.7

4.9 42.0

12.2

10.6

8.8

7.4

6.3

5.4

12.5

8.8

5.8

3.9

2.9

2.2

e datos è Configuracion

UAGRM - FCA

ENE

FEB

MAR

ABR

MAY

JUN

JUL

AGT

FLUJOGRAMA ANGOVAZ PARA D Proyecto:

Ejemplo INA415 Gr A

Proyectista:

Ubicación:

Ing. Antonio Gonzales V.

Marca del aspersor:

6/24/2015

Modelo de aspersor

Fecha:

1. Determinación del Deficit de ETP segun Fórmula de Hargreaves (con HR) Observatorio: Vallegrande º Fracción min Elev 1 Lat S: 29 1980 m s.n.m.m. 18 18.4833 DATO d/mes Latitud 2 Temp Max (ºC) 3 Temp Min (ºC) Temp. Med. (ºC)

ENE

FEB

MAR

ABR

MAY

JUN

JUL

AGT

31 28 31 30 31 30 31 31 18.483 18.48 18.48 18.48 18.48 18.48 18.48 18.48 23.369 22.805 22.5631 21.206 20.291 20.377 19.979 21.388 13.773 13.147 13.1273 11.699 9.4048 8.2194 7.2739 8.2977 18.6

18.0

70.2%

70.0%

72.9% 138.8 74.4 91.9 17.28 17.15 0.8457 CT 0.703 CH 1.0792 CE 0.6414 Cc ETP (mm/d) Hargreaves 3.7397 ETP (mm) c/HR 115.93 6 Coef de Cult (Kc) 0.283

76.2% 113.1 66.8 72.1 16.64 16.50 0.8314 0.659 1.0792 0.5909 3.3152 92.826

75.7% 100.6 19.9 62.4 15.27 15.08 0.82828 0.665 1.0792 0.59486 3.04915 94.5236

76.7% 36.9 18.1 13.4 13.28 13.15 0.7948 0.652 1.0792 0.559 2.4995 74.986

75.2% 16.1 6.9 0.0 11.39 11.30 0.7563 0.672 1.0792 0.5488 2.109 65.378

73.1% 11.4 1.0 0.0 10.43 10.30 0.7432 0.700 1.0792 0.5616 1.9672 59.016

69.9% 9.1 2.2 0.0 10.83 10.70 0.727 0.741 1.0792 0.5811 2.1148 65.559

65.7% 11.9 1.5 0.0 12.44 12.23 0.7562 0.791 1.0792 0.6453 2.6826 83.16

Humedad relativa estim 3b Humedad relativa 4 Prec.Media (mm) PD75 (hist,) D. Gamma PD75 (estimada) Rs (Formula) mm/d 5 Rs (tabla) mm/d

17.8

16.5

70.7% 70.4%

14.8

14.3

13.6

14.8

66.1% 62.2% 60.5%

59.3%

ETA (mm)

32.8

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

Exceso (mm)

41.6

66.8

19.9

18.1

6.9

1.0

2.2

1.5

Deficit (mm) ET Def (mm/d) 2. Diseño de la lámina de riego Cultivo

Papa

Valor estimado (0) Se tiene % Y-A (8)

Y (%) = A (%) = Gr. Tex.

30 48 FYA

Nº

Tex

1

5

Según tabla de tex. (2-7)

2 3 4 5 6 7

Según Datos de lab. (1) CC Tabla PMP Tabla PEA Tabla DR

2 3

33.7 27.0 16.2 12.0

% 21.688 % 12.01

HA

15.0

%

A FA F FY YA Y

HAv

20.3

%

Tb

270

min

Ki

42.9

cm/h

1.27 60

1.3629 cm

UR

60

%

Ea

92.9

%

1.35

3. Diseño de la Infiltración básica Según Dato estimado (0) 1

5

Según tabla de tex. (2-7)

Según cálculo (1): Ecuación de la lámina: 2 m 0.55 3

c

1.30

n

-0.45

cm

Lat/hidrante (1: matriz en la orilla, 2: al centro)

4. Diseño de los aspersores 1

Ancho P.

2

Long. P.

3

2

200

m

Lm

300

m

1: Lat. a lo largo 2: Lat. a lo ancho

FR

10

ETAd

2.50

m

h/m

16.7

Ll

100

m

asp/l

At

6.00

ha

5

El

18

m

Ex

15.0

6

Ea

12

m

Aa

216

25

mm

8.3

d

20

9

300

mm/d

LRn

Lámina OK LR'n

48.6

mm

Ib

8.0

mm/h

Hb

20

h/d

TR'

3.13

h

Debe ser entero ≥1 y < c/d

6.40

Perd

7.1

16 Temp. 13 Vv Anem.

16.6 ºC 10.0 km/h

Vvx

1.63

m/s

sg Ec. 6.56

14 Elev. Asper.

1.0 m

15 Elev. Anem.

5.0 m

Ver Nomograma Generalmente = 5

Ec. cuadrática: Coef.

a= b= c=

0.58512

5. Diseño del lateral 1

Material Aluminio PVC PE

Escoger el Nº segun el material Generalmente = 6 Largo

6

Ks

Nº Fórmula

PE

Ea

m

l/c

2

q

0.581

a/l

8

Ql

4.7

m n K

1.750

F

0.428

a/l

8

12 Pr

2

0.42

1.83

m /h

Qc

3

m3/h

1.250 0.0649 Ll'

84

m

øl

1.5

m kg/cm2

Hfl max

3.66 m

Hf'm max

2.75 m

Lm+a

447 m

6. Diseño de la matríz Pr Qc

1

kg/cm2

9.30

m3/h

Lm

297

m

LA

150

m

Nº Fórmula 2

1.83

PVC Largo Ks

m 1.800 n 1.200 K 0.060 Escoger el Nº según el material m Generalmente = 6 0.42

7. Diseño de la bomba

øm

Material Aluminio PVC PE

3.00

1

Qm

2.58 l/s

Hf

1.73 m

Hfm

2.10 m

Hfv

∑Hf

4.83 m

m

1

Se asume = 1 1.83 kg/cm2

2

Desnivel

1

m

3

N.Dinam.

24

m

Alt.asp.

1.0

m

Eb

85

%

HG

Eficiencias de bomba

Turbina Sumergible

Inyectora

293 m

8 aspersores

18 m

Centrifuga

m

EJEMPLOS DE CROQUIS

Eb % 65-75 85-95 80-90 20-30

18 m

126 m

198 m

Tipo

26

11 Hidrantes

4

Ht

189 m

Pr

146.5 m 70 m

8 aspersores

49.13

SET

OCT

NOV

DIC

ANUAL

A ANGOVAZ PARA DISEÑO DE RIEGO POR ASPERSION Vallegrande

a del aspersor:

Dantas

lo de aspersor

MD20

Observaciones:

Prox.: En func de Y y A

Solo se puede ingresar en celdas plomas Nº en azul = Secuencia sugerida

R)

59.1% 63.9%

66.0% 69.6%

65.7%

61.4% 18.6 3.7 0.0 14.49 14.05 0.7909 0.839 1.0792 0.7159 3.4202 102.61

65.3% 39.3 17.2 15.3 16.19 15.80 0.8282 0.795 1.0792 0.7108 3.8182 118.36 0.37

66.9% 61.3 31.6 32.2 17.13 16.85 0.8358 0.777 1.0792 0.7006 4.0131 120.39 0.89

71.0% 102.3 61.7 63.7 17.43 17.17 0.8512 0.727 1.0792 0.6678 3.8991 120.87 1.12

70.8% 659.2 305.0 351.0 172.8 17.2 0.80

0.0

43.9

107.2

135.0

318.9

Observados

9.2 2

9.4 4

9.6 6

9.8

8

10

10

10.2

12

DIC

9 0

NOV

16.6

OCT

18.8

SET

18.2

AGT

17.8

Ro Row 21 w Linear 20 (Row 21)

JUL

16.3

365 18.5 22.15 11.11

JUN

30 31 30 31 18.48 18.48 18.483 18.483 22.857 23.652 23.622 23.683 9.7165 12.029 12.694 13.915

MAY

ANUAL

HRr vs vs AT HRe HRe

ABR

DIC

MAR

NOV

FEB

OCT

Rs

ENE

SET

80.0% f(x) = 12 1060.0% R²960.0% =0 75.0% 10 860.0% 70.0% 760.0%8 660.0% 65.0% 560.0%6 460.0%4 60.0% 360.0% 260.0%2 55.0% 160.0% 0 50.0% 60.0%

HR=1 - 0.0311*(Tmax-Tmin)

PD75 aprox=PM*0.77-15

CT=0.4+0.024*Tmed CH=1.35*(1-HR)^0.5 CE=1+0.04*Elev/1000 Cc=CT*CH*CE ETP=(0.34*Rs*Cc)

1114

3.7

161.8 26.7

75.6

73.3

175.6

0.86

2.52

2.36

2.52

2.5 7 Datos Laboratoio (1)

LRn L (%) = 22 CC

PMP

PEA

FYA

40.0

mm

TEX

CC

AF FL L FYA FYL

11.5 23.3 24.5 25.7 32.3

9 14 22 27 31 35

4 6 10 12 15 17

HAL

121.5

1.65 1.50 1.40 1.35 1.30 1.25

YL

0

Capacidad de Almacenamiento LRn 48.6 mm

mm LRn

Ib

0.20

Ib

0.80

48.6

Ib

Ib

LR

52.3

Nº 2 3 4 5 6 7

Tex A FA F FY YA Y

33.7

Cultivo Gramineas Frutales Hoja Ancha Hortalizas

mm

mm

0.80

cm/h

Ib 5.00 2.50 1.30 0.80 0.25 0.05

3.45

4

a orilla, 2: al centro)

2

Ref:

7

4.34

Rec>=8.5

17

T Lat

34

Lat/c

2

FR'

8.5

8

10

d

12

8

10

Debe ser entero ≥1

Lat/d

4

asp/c

16

Pizarra de intentos Lat/c 1

m

2

m2

3 4 OK, No encharca OK

IRn

2.5

5

mm/h

6

ser entero ≥1 y < 6.40 2

7

11

q TR

10 h

0.581 Rec>0.3

% 6.56

Ea

92.9

%

IR

2.69

mm/h

m3/h

8 2

omograma

18 øb

P =a+b*Vv+c*Vv^2

Cuadro 1

Pr'

q'

Alc

4.824

=2.9357+0.0138*Tm+0.006*Tm^2

Pr OK 2.5x2.5

2.0

0.63

12.0

-1.055

=0.1762-0.089*Tm+0.0009*Tm^2

2.5

0.93

13.0

1.305

=1.0682+0.0159*Tm-0.0001*Tm^2

Cambiar boquilla de El Ea Alc m

9.6

12

14 16.8 19.2

12

18

18

24

24

12

12

18

18

24

IR mm/h

12.0

4.4

2.9

1.9

1.5

1.1

13.0

6.5

4.3

2.9

2.2

1.6

13.5

7.4

4.9

3.3

2.5

1.8

14.0

9.1

6.1

4.0

3.0

2.3

14.5

10.0

6.7

4.4

3.3

2.5

15.5

12.2

8.1

5.4

4.1

3.1

16.0

14.6

9.7

6.5

4.9

3.6

16.5

18.3 12.2

8.1

6.1

4.6

12.0

2.2

1.5

1.0

0.7

0.6

13.0 13.5 14.0

4.7 5.3 7.2

3.1 3.6 4.8

2.1 2.4 3.2

1.6 1.8 2.4

1.2 1.3 1.8

14.5

9.0

6.0

4.0

3.0

2.2

15.5

9.9

6.6

4.4

3.3

2.5

15.5

11.3

7.5

5.0

3.8

2.8

16.0

13.5

9.0

6.0

4.5

3.4

16.5

15.4 10.3

6.9

5.1

3.9

e datos è Configuracion

ASPERSOR 5022

Diam Boq mm

Pr.

Q bar m3/h

Dm m

Intensid

10x10

2.3x1.8

2.5x1.8

2.8x1.8

3.0x1.8

3.2 x 1.8

3.5x2.5

2.5 3.0 3.5 4.0 2.5 3.0 3.5 4.0 2.5 3.0 3.5 4.0 2.5 3.0 3.5 4.0 2.5 3.0 3.5 4.0 2.5 3.0 3.5 4.0

0.510 0.580 0.600 0.640 0.580 0.630 0.670 0.720 0.690 0.760 0.820 0.860 0.760 0.840 0.900 0.970 0.820 0.900 0.980 1.040 1.060 1.160 1.240 1.330

22.0 22.0 22.0 22.0 21.0 21.0 21.0 21.5 22.0 22.0 22.0 22.0 22.0 23.0 23.0 23.0 23.0 24.0 24.0 24.0 24.5 25.0 25.5 26.0

5.1 5.6 6.0 6.4 5.8 6.3 6.7 7.2 6.9 7.6 8.2 8.6 7.6 8.4 9.0 9.7 8.2 9.0 92 10.4 10.6 11.6 12.4 13.3

Intensidad de riego (mm/h) 10x12 12x12 12x14

14x14

4.3 4.7 5.0 5.3 4.8 5.3 5.6 6.0 5.8 6.3 6.8 7.2 6.3 7.0 7.5 8.1 6.8 7.5 82 8.7 8.8 9.7 10.3 11.1

3.5 3.9 4.2 4.4 4.0 4.4 4.7 5.0 42 5.3 5.7 6.0 5.3 5.8 6.3 6.7 5.7 6.3 6.8 7.2 7.4 8.1 8.6 9.2

3.0 3.3 3.6 3.8 3.5 3.8 4.0 4.3 4.1 4.5 4.9 5.1 4.5 5.0 5.4 5.8 4.9 5.4 5.8 6.2 6.3 6.9 7.4 7.9

2.6 2.9 3.1 3.3 3.0 3.2 3.4 3.7 3.5 3.9 4.2 4.4 3.9 4.3 4.6 4.9 42 4.6 5.0 5.3 5.4 5.9 6.3 6.8

UAGRM - FCA

ENE

FEB

MAR

ABR

MAY

JUN

JUL

FLUJOGRAMA ANGOVAZ PAR Proyecto:

Ejemplo INA415 Gr B

Proyectista:

Ubicación:

Ing. Antonio Gonzales V.

Marca del aspersor:

4/19/2014

Modelo de aspersor

Fecha:

1. Determinación del Deficit de ETP segun Fórmula de Hargreaves (con HR) Observatorio: Vallegrande º Fracción min Elev 1 Lat S: 29 1980 m s.n.m. 18 18.4833 DATO d/mes Latitud 2 Temp Max (ºC) 3 Temp Min (ºC)

ENE

CT CH CE Cc

ETP (mm/d) Hargreaves ETP (mm) c/HR 6 Coef de Cult (Kc)

MAR

ABR

MAY

JUN

JUL

31 28 31 30 31 30 31 18.48333 18.48 18.48 18.48 18.48 18.48 18.48 23.369 22.805 22.5631 21.206 20.291 20.377 19.979 13.77348 13.147 13.1273 11.699 9.4048 8.2194 7.2739

Temp. Med. (ºC) 3b Humedad relativa 4 Prec.Media (mm) PD75 (historica) D. Gamma PD75 (estimada) Rs (Formula) mm/d 5 Rs (tabla) mm/d

FEB

18.6

18.0

17.8

16.5

14.8

14.3

13.6

72.9% 138.8 74.4 91.9 17.28 17.15 0.84571 0.702778 1.0792 0.641419 3.73975 115.9322 0.283333

76.2% 113.1 66.8 72.1 16.64 16.50 0.8314 0.6586 1.0792 0.5909 3.3152 92.826

75.7% 100.6 19.9 62.4 15.27 15.08 0.82828 0.66548 1.0792 0.59486 3.04915 94.5236

76.7% 36.9 18.1 13.4 13.28 13.15 0.7948 0.6516 1.0792 0.559 2.4995 74.986

75.2% 16.1 6.9 0.0 11.39 11.30 0.7563 0.6723 1.0792 0.5488 2.109 65.378

73.1% 11.4 1.0 0.0 10.43 10.30 0.7432 0.7002 1.0792 0.5616 1.9672 59.016

69.9% 9.1 2.2 0.0 10.83 10.70 0.727 0.7407 1.0792 0.5811 2.1148 65.559

32.85

0

0

0

0

0

0

41.5

66.8

19.9

18.1

6.9

1.0

2.2

ETA (mm) Exceso (mm) Deficit (mm) ET Def (mm/d) 2. Diseño de la lámina de riego Cultivo

Papa

Valor estimado (0) Se tiene % Y-A (8)

1

8

Según tabla de tex. (2-7)

Y (%) = A (%) =

13 48 Nº 2 3

Según Datos de lab. (1) CC Tabla PMP Tabla PEA Tabla DR

2 3

23.3

% 16.282

23.3 11.2

4 5 6 7

HA

7.7

%

% 8.6096

11.2

HAv

11.4

Tb

270

Ki

42.9

1.39 60

1.485751 cm

UR

50

%

Ea

92.9

%

1.39

3. Diseño de la Infiltración básica Según Dato estimado (0) 1

5

Según tabla de tex. (2-7) Revisar textura! Según cálculo (1):

Ecuación de la lámina: 2 m 0.55 3

c

1.30

n

-0.45

cm

Lat/hidrante (1: matriz en la orilla, 2: al centro)

4. Diseño de los aspersores 1

Ancho P.

2

Largo P.

3

2

200

m

Lm

m

h/m

300

m

Ll

100

m

asp/l

At

6.00

ha

5

El

18

m

Ex

6

Ea

12

m

Aa

25

mm

1: Lat. a lo largo 2: Lat. a lo ancho

FR

10

ETAd

2.50

20

9

300

d mm/d

LRn

Lámina OK LR'n

34.2

Ib

8.0

mm/h

Hb

12

h/d

Temp. 13 Vv Anem.

mm

TR'

3.13

h

c/d

16.6 ºC 10.0 km/h

14 Elev. Asper.

1.0 m

15 Elev. Anem.

5.0 m

Debe ser entero ≥1 y
=8.5

17

T Lat

34

Lat/c

2

FR'

8.5

8

10

d

12

8

10

Debe ser entero ≥1

Lat/d

4

asp/c

16

1

15.0 m

2

216 m2

3 4 OK, No encharca OK

IRn

5

4.167 mm/h

6

Debe ser entero ≥1 y < 3.84 3.84

2

7

11

q TR

6 h

0.969

m3/h

8

Rec>0.3

16 7.1 6.56

% Ea

92.9

%

IR

4.49

mm/h

Ver Nomograma Ec. cuadrática:

18 P =a+b*Vv+c*Vv^2

øb

Pr'

q'

a = 4.824

=2.9357+0.0138*Tm+0.006*Tm^2

Peligro de deriva 2.5x2.5

b = -1.055

=0.1762-0.089*Tm+0.0009*Tm^2

c = 1.305

=1.0682+0.0159*Tm-0.0001*Tm^2

2.5 0.93 Pr OK 3.1x2.5 3.2 2.5 0.68 Peligro de deriva 3.5 2.5 0.77 Peligro de deriva Presión de diseño sugerida

Material Aluminio

Nº 1 2 3 Qc

Fórmula de J

Scobey Varonese-Datey Cruziani-Margitoria

m

n

0.10853

K

1.90

1.10

0.05956

1.80

1.20

0.06487

1.75

1.25

1.5

3

Hf

4.22 Cuadro 2

m

J

11.72

Prn Kf

28.5 m 24.2 m 16.67

Di L

Area

1.32970

8.96

Cuadro 2: Tuberia lateral

15.5 m /h

pulg.

0.63

Solucion teorica del SOLVER

3

Pr1

2.0

Di L

Area

Pulg.

cm2

1.00

5.07

1.50

11.40

1.50

11.40

1.50

11.40

1.50

11.40

1.5

11.40

%

m%

(*) Si no es cero debe increm

Solucion teorica del SOLVER Di L 3

DiM Hfm

Material Aluminio

Pulg.

cm2

2.0

20.27

J

0.563

m%

2.5

31.67

Vm

0.694

m/s

3.0

45.60

3.5

62.07

3.5

62.07

3.5

62.07

Nº 1 2 3

m

Fórmula de J Scobey Varonese-Datey Cruziani-Margitoria

Kfm

K

9.94 %

Area

Cuadro 3

3.50 pulg.

2.52

Area

2.955 44.24 Cuadro 3: Tuberia matriz

m

n

0.10853

1.90

1.10

0.05956

1.80

1.20

0.06487

1.75

1.25

(*) Si no es cero debe aumen

5 59.03 m

PB

3.99

5.0

HP

140 m 8 hidrantes

18 m

4 aspersores

36 m

50 m

12 m

135 m

140 m

Version 8: 8/08/2011

1ra version: 06/11/2006

Inicia con el diseño de campo y Ea/El

Prox.: En func de Y y A, + Presup. ingresar en celdas plomas

10 10 10.2 12

DIC

NOV

OCT

9.8 8

SET

Row 21 Linear (Row 21) AGT

66

Chart Title HRr vs HRe vs HRe AT

JUL

JUN

Secuencia sugerida

Oct

Rs = radiacion solar al tope de la admosfera (mm/d) Rs =15.06+0.161*Lat-2.2*10^(-3)*Lat^2 Rs=15.518+0.10454*Lat-2.371*10^(-3)*Lat^2 Rs=15.714+1.8986*10^(-2)*Lat-2.3286*10^(-3)*Lat^2 Rs=15.295-7.296*10^(-2)*Lat-1.964*10^(-3)*Lat^2 Rs=14.507-0.14144*Lat-1.4643*10^(-3)*Lat^2 Rs=14.015-0.17239*Lat-1.1643*10^(-3)*Lat^2 Rs=14.23-0.16036*Lat-1.271*10^(-3)*Lat^2 Rs=14.987-0.10594*Lat-1.7357*10^(-3)*Lat^2 Rs=15.62-2.0429*10^(-2)*Lat-2.2*10^(-3)*Lat^2 Rs=15.658+7.2543*10^(-2)*Lat-2.3714*10^(-3)*Lat^2

Nov

Rs=15.223+0.14508*Lat-2.2643*10^(-3)*Lat^2

Dic

Rs=14.89+0.1765*Lat-2.1286*10^(-3)*Lat^2 PD 75 (Hist) =Pp confiable al 75% de Prob. PD75(est) = 0.77*PM-15

Ene Feb Mar Abr May Jun Jul Ago Sep

*(Tmax-Tmin)

UN

0.371 0.890 1.117 0.283

CT= Coefiiente de temperatura CT= (Tmax-Tmin)^0.5 ETP = 0.0023*Rs*(TMedia+16.8)*CT ETP = Evapotranspiracion Potencial Kc = Copeficiente de cultivo (FAO) ETA = ETP*Kc Exceso = PD75-ETA

Chart Title

Deficit =ETA-PD75 Row 32

JUL

AGT

SET

OCT

NOV

DIC

ETP=P*(0.475*TM+8.13)*Kt*0.85 A = arenoso FA = Franco arenoso F = Franco

Datos Laboratoio (1) CC 11.5 23.3 24.5 25.7 32.3 33.7

PMP 5.1 11.2 11.8 12.3 15.5 16.2

FY = Franco arcilloso PEA 1.57 1.39 1.38 1.37 1.28 1.27

YA = Arcillo arenoso Y = Arcilloso FYA = Franco Arcillo arenoso CC =0.48*Y+0.162*(100-Y-A)+0.023*A+2.62 (Formula de Peele) PMP= 0.302*Y+0.102*(100-Y-A)+0.0147*A (F de Briggs) Y L= Arcillo Limoso FYL = Franco Arcillo Limoso L=Limoso

Cultivo Gramineas Frutales Hoja Ancha Hortalizas

UR % 30-35 35-55 55-65 65-70

DR 30 100 60 40

Estimado (0) Tex Ib AF 3.70 FL 1.20 L 1.00 FYA 0.90 FYL 0.20 YL 0.12

AF=Areno Francoso CC =Capadidad de campo HA = Humedad aprovechable Hav = Humedad aprovechable en volumen PEA = Peso especifico aparente HAL = Humeada aprovechableen lamina DR = Profundidad radicular efectiva LRn= Lámina de riego neta LR= Lámina de riego bruta Ea=Efciencia de aplicación

Ib = Infiltracion básica Ii = Infiltracion instananea Tb = Tiempo de la Ib Ki = Ii al cabo de un minuto m=Pendiente de la recta de la lamina C = Lamina infiltrada al cabo de 1 minuto =(Sup*ETP)/(qmax*Hb) asp/c óptimo=(ancho*largo*ETP)/(El*Ea*Ib*Hb) (asp/c)t=Ancho*Largo*ETPd/(El*Ea *Ib*Hb) Efic Grl = (asp/c)t*100/(asp/c)r

Ea =Espaciamiento entre aspersores El = Espacimiento entre laterales Lm = Longitud de la matriz 7.2338 asp/c Efic.: 45 % Ll = Longitud de lateral At = Area total h/m = Hidrantes por matriz asp/l = aspersores por lateral Pizarra de intentos Lat/c c/d FR Efic Lam T Lat = Total laterales Lat/d = laterales por dia Lat/d≥c/d Lat/c =lasterales por cambio asp/c = Aspersores por cambio Ex = Espaciamiento medio Aa = Area por aspersor TR´= Tiempo de riego teorico IR = Intensidad de riego c/d = Cabios por dioa 2 2 10 45.2 Lámina OK Vv Anem = Velocidad del viento del anemómetro Cuadro del Aspersor MD 20 AD øb 0.00 Cuadro 1 Alc

Alc/Ex

Pr

mm

Pr' kg/cm2

2.71

2.5x2.5

2.0

0.00

3.1x2.5

2.5

12.0

0.80

4.73

Trasl. OK

0.00

3.4x2.5

2.5

13.0

0.87

2.71

Trasl. OK

0.00

3.9x2.5

2.5

13.0

0.87

5.07

Trasl. OK

4.4x2.5

2.5

13.5

0.90

3.96

Trasl. OK

4.9x2.5

2.5

Hfl =((D$94*(((H$90*1000/3.6)/((3.1416*(U86*2.54)^2)/4

5.6x2.5

2.5

Vv5=Velocidad del viento

6.2x2.5

2.5

Alt.Asp=Altura del aspersor

2.4

2.0

0b=Diámetro de boquilla Alc=Alcance del aspersor(diám/2) Pr=Presión de diseño

3.2 3.5 4.0

2.5 2.5 2.5

Ql=Caudal de lateral

4.5

2.5

Qc=Caudal por cambio

5.0

2.5

J=Pérdida de carga unitaria

5.2

2.5

Kf=Coef. de pérdida por fricción

5.7

2.5

6.3

2.5

0.00 Pr

2.53

kg/cm

2

19

ion teorica del SOLVER Vel.

J

Hf

Restr

2.40

20.8

7.48

2.42

ro 2: Tuberia lateral Vel.

J

Hf

∆Di

m/s 4.25

m%

m

Pulg

80.4

28.9

0.5

1.89

11.7

4.22

0

F=Factor de Chistensen

1.89

11.72

4.22

0

Prn=Presión del último aspersor

1.89

11.72

4.22

0

1.89

11.72

4.22

0

11.72

4.22

1.89

∆Di

0.5

Pr1=Presión del primer aspersor

øl=Diámetro del lateral

*

Hfl=Pérdida por fricción en el lateral LA=linea de alimentación

0 Pulg

Lm+a=longitud de la matríz más abastecimiento

4

l/c=Lateral por cambio Ll=Longitud de lateral neta

Si no es cero debe incrementarse el Di L

øm=diámetro de la matríz Kfm=Coef. De perdida por friccion en la matriz Vm=Velocidad en la matríz

ion teorica del SOLVER

Hfm=pérdida por fricción de la matríz

Vel.

J

Hf

Restr

0.97

1.27

5.67

1.88

J

Hfm

∆Di

Hfv=Perdida por fricción en accesorios

ro 3: Tuberia matriz Vel.

Eb=eficiencia de la bomba

m/s

m%

m

Pulg

2.12

8.26

37

0.5

1.36

2.83

12.6

0.5

0.94

1.18

5.27

0.5

0.69

0.56

2.52

0

0.69

0.56

2.52

0

0.69

0.56

2.52

0

∆Di

0.5

*

Pulg

4

Si no es cero debe aumentarse el Di M Qm=caudal de la matríz Hfl=Pérdida por fricción en el lateral Hfm=pérdida por fricción de la matríz Hfv=pérdida por fricción en accesorios HG=altura de carga geométrica

S Hf = Perdida por fricción total Ht=Altura de carga total 100 m

PB=Potencia de la bomba PB=Q*Ht/(75*Eb)

era (mm/d)

62 (Formula de Peele) A (F de Briggs)

160 140 120 100 80 60 40 138.8 113.1 100.6 36.9

20

91.9 72.1 62.4 13.4 115.9322371709 92.8261279959 94.5236151258 74.9858298224

0 MAY

32.85 0 0 0

JUN

JUL

AGT

SET

OCT

NOV

DIC

ETP)/(qmax*Hb)

Alc > El Ea q' m3/h

9.6

12

14 16.8 19.2

12

18

18

24

24

12

12

18

18

24

Alc

IR

m

mm/h

0.63

12.0

4.4

2.9

1.9

1.5

1.1

0.93

13.0

6.5

4.3

2.9

2.2

1.6

1.06

13.5

7.4

4.9

3.3

2.5

1.8

1.31

14.0

9.1

6.1

4.0

3.0

2.3

1.44

14.5

10.0

6.7

4.4

3.3

2.5

1.76

15.5

12.2

8.1

5.4

4.1

3.1

2.10

16.0

14.6

9.7

6.5

4.9

3.6

2.63

16.5

18.3 12.2

8.1

6.1

4.6

0.32

12.0

2.2

1.5

1.0

0.7

0.6

0.68 0.77 1.04

13.0 13.5 14.0

4.7 5.3 7.2

3.1 3.6 4.8

2.1 2.4 3.2

1.6 1.8 2.4

1.2 1.3 1.8

1.29

14.5

9.0

6.0

4.0

3.0

2.2

1.43

15.5

9.9

6.6

4.4

3.3

2.5

1.62

15.5

11.3

7.5

5.0

3.8

2.8

1.94

16.0

13.5

9.0

6.0

4.5

3.4

2.22

16.5

15.4 10.3

6.9

5.1

3.9

CALCULO DE COEFICIENTES DE CULTIVO (METODO FAO Solo escoja el cultivo e introduzca le Eto del mes 1 Cultivo Maíz Siembra ver Ciclo (d) 110 ETo (mm/d) 3.99

1.40

CAMBIE DE HOJA!

1.20 1.00

K K K K K

Coef. Cultivo mes1 0.511 mes2 1.065 mes3 1.091 mes4 1.195 mes5 -0.174

0.80 0.60 0.40 0.20 0.00 0

Dias 0 10 30 45 60 75 90 120 110

Valor 0.36 0.36 0.81 1.15 1.15 1.15 0.91 0.44 0.6

K K0 K1

Fuente =K1 Curva Interpolacion =K3 Interpolacion Tabla Interpolacion Interpolacion Tabla

0.361 Cultivo En gral K2 Algodón Frejol Ll K3 Girasol Maíz Papa K4 Soya Inv Soya Ver K1 = 0.0071*ETo^2 - 0.1141*ETo + 0.7031 Tomate K30=E4+((D5-D4)*(E6-E4)/(D6-D4)) Trigo Arroz AGV 2006 Sorgo K mes1 0.51 =E3*10/30+(20/30)*(E4+E8)/2 K mes2 1.04 =(20/30)*(E8+E5)/2+1.10*10/30 K mes3 1.15 =E5 K mes4 0.80 =(E6+E9)/2 K mes5 0.17 =(10/30)*(E9+E7)/2

10

20

30

Epoca Norte Llanos Llanos Llanos Llanos Invierno Verano Llanos Llanos Secano Verano

40

50

K3 1.15 1.20 1.15 1.15 1.15 1.15 1.10 1.10 1.20 1.15 1.15 1.15

60

70

80

90

TIVO (METODO FAO

30

Rev 06/05/14

Solo para D4>120 y D3=