“AMPLIACIÓN Y MEJORAMIENTO DEL SERVICIO DE AGUA POTABLE E INSTALACIÓN DEL SISTEMA DE SANEAMIENTO BÁSICO DE LA LOCALIDAD
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“AMPLIACIÓN Y MEJORAMIENTO DEL SERVICIO DE AGUA POTABLE E INSTALACIÓN DEL SISTEMA DE SANEAMIENTO BÁSICO DE LA LOCALIDAD AYANCOCHA ALTA, DISTRITO DE SAN RAFAEL, PROVINCIA DE AMBO, DEPARTAMENTO DE HUÁNUCO”
DISEÑO DE PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUA RESIDUAL - COMPONENTES DATOS INICIALES DE LA LOCALIDAD xx DATOS
DATOS Población Tasa de Crecimiento Dotación Tiempo de Diseño Cuadro de Demanda Coeficiente de Retorno Kmax horario Kmax diario Kmin Pretratamiento Tipo de Tratamiento Primario tratamiento Tratamiento Secundaria Tipo de Desagüe: Temp. Ambiental mes más frío: Elevación promedio de PTAR: Afluente Perdida de infiltración: Precipitación media: Perdida de evaporación: Cuerpo Receptor Tipo del Cuerpo Receptor:
UNID Pa = 532 hab Tc = 0.67 % D= 100 l/h/d Td = 20 años C= 0.8 Kmax = 1.8 Kmd = 1.3 Kmin= 0.5 Rejas y desarenador Tanque Imhof Filtro Biológico Desagüe Domestico TF = 15 °C E = 2793.22 m.s.n.m Pi = 0 cm/día Pm = 0 cm/día Pe = 0 cm/día Rio
NORMATIVIDAD VIGENTE PARA TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES LIMITES MAXIMOS PERMISIBLES - DECRETO SUPREMO Nº 003-2010-MINAM PARAMETRO Demanda Bioquimica de Oxigeno Coliformes Fecales
VALOR
UNIDAD 100 mg/l 1.00E+04 NMP/100ml
LIMITE MINIMO REQUERIDO PARAMETRO Demanda Bioquimica de Oxigeno Coliformes Fecales
VALOR
UNIDAD 100 mg/l 1.00E+04 NMP/100ml
“AMPLIACIÓN Y MEJORAMIENTO DEL SERVICIO DE AGUA POTABLE E INSTALACIÓN DEL SISTEMA DE SANEAMIENTO BÁSICO DE LA LOCALIDAD AYANCOCHA ALTA, DISTRITO DE SAN RAFAEL, PROVINCIA DE AMBO, DEPARTAMENTO DE HUÁNUCO”
CUADRO DE DEMANDA Tiempo (años)
AÑO
Base 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20
2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020 2021 2022 2023 2024 2025 2026 2027 2028 2029 2030 2031 2032 2033 2034 2035
RESULTADOS
Caudal Caudal de Caudal Max Caudal Población Promedio Contribución Horario Mínimo (hab) Qp (lps) Qpc (lps) Qmax (lps) Qmin (lps) 532 532 539 543 546 550 553 557 561 564 568 571 575 578 582 585 589 593 596 600 603 607
0.66 0.66 0.66 0.67 0.67 0.68 0.68 0.68 0.69 0.69 0.70 0.70 0.71 0.71 0.71 0.72 0.72 0.73 0.73 0.73 0.74 0.74
0.52 0.52 0.53 0.53 0.54 0.54 0.54 0.55 0.55 0.55 0.56 0.56 0.56 0.57 0.57 0.57 0.58 0.58 0.58 0.59 0.59 0.59
0.94 0.94 0.96 0.96 0.97 0.97 0.98 0.99 0.99 1.00 1.00 1.01 1.02 1.02 1.03 1.03 1.04 1.05 1.05 1.06 1.06 1.07
0.26 0.26 0.27 0.27 0.27 0.27 0.27 0.27 0.28 0.28 0.28 0.28 0.28 0.28 0.29 0.29 0.29 0.29 0.29 0.29 0.30 0.30
DATOS PROCESO DE CALCULO Pob = 607 hab Qp = Pob*D/(86400) Td = 20 años D = 100.00 l/h/d Qpc = Qp*C C = 0.80 Kmax = 1.80
-
Qmax = Qpc*Kmax
Kmd = 1.30
-
Qmd = Qpc*Kmd
Kmin= 0.50
-
Qmin = Qpc*Kmin
RESULTADOS 0.74 lps Qp = 64.1412 m3/d 0.59 lps Qpc = 51.3130 m3/d 1.07 lps Qmax= 92.3634 m3/d 0.77 lps Qmin= 66.7069 m3/d 0.30 lps Qmin= 25.6565 m3/d
caudal de posta médica: Q= 3200 l/d Q= 0.04 l/s (obtenido del cuadro de demanda)
TRATAMIENTO PRELIMINAR - DISEÑO DE CAMARA DE REJAS Cuadro de Demanda DATOS CANTIDAD Población de Diseño Pb = 568 Dotación D = 100 Contribución al Desagüe C = 80% aporte institucional Caudal de infiltración Caudal promedio total Constante Máximo Horario Kmax = 2.0 Constante Mínimo Kmin = 0.75 Barras DATOS Numero de Canales Caudal Máximo Caudal Mínimo Espesor de las Barras Espaciamiento entre barras Ancho de Barras Velocidad entre las Rejas Limpias en el Canal Canal de Rejas/Cribas DATOS Ancho del Canal Coef. Rugosidad Canal
CANTIDAD Nc = 1 Qmax = 1.27 Qmin = 0.48 e = 1/4 a=1 br= 1 1/2
UND hab l/hab/d
Q=(Pb*D*C )/(86400)
Qp+Qinst+Qinfil Qmax = Kmax*Qp Qmin = Kmin*Qp
UND und lps lps pulg pulg pulg
Vr = 0.75
m/s
CANTIDAD B = 0.4 n = 0.013
UND m
Velocidad Correcta
PROCESO DE CALCULO
CANTIDAD Q = 0.657 Qinst = 0.0305 Qinfil = 0.0855 Qd= 0.636 Qmax = 1.27 Qmin = 0.48
UND lps lps lps lps lps lps
PROCESO DE CALCULO CANTIDAD UND Cada unidad contara con un canal de rejas y un By-pass para utilizar en caso de aumento d Qmxu = Qmax/N Qmxu = 1.27 lps Qminu= Qmin/N Qminu = 0.48 lps E = a/(a+e)
E = 0.80
Au = (Qmax/Vr)/1000
Au = 0.002
m2
Ac = Au/E
Ac = 0.002
m2
PROCESO DE CALCULO Ymax = Ac/B RH = Ac/Pm = Ac/(2*Y + B) S = (Qmax*n/(1000*Ac*RH2/3))2
CANTIDAD Ymax = 0.005 RH = 0.005 S = 68.19
UND m m ‰
TRATAMIENTO PRELIMINAR - DISEÑO DE CAMARA DE REJAS Velocidad Correcta De la tabla para el y min
Y/B = 0.007
Velocidad Correcta
Vc = Qmax/Ac R = Qmin*n/(S1/2B8/3) Ymin = 0.007*B Amin = B*Ymin Vmin = Qmin/Amin N = (B-a)/(e+a)
Vc = 0.60 R = 0.000 Ymin = 0.003 Amin = 0.00 Vmin = 0.407 N = 12
m/s m m2 m/s und
TRATAMIENTO PRELIMINAR - DISEÑO DE CAMARA DE REJAS Perdida de carga en las rejas DATOS Según Kirshmer (Rejas Limpias) Vel. máxima en la rejilla Gravedad
CANTIDAD
UND
PROCESO DE CALCULO
Vr= 0.75 g= 9.81
m/s m/s2
hv = V2/2g
hv = 0.03
m
Hr = β*(e/a)4/3*hv*senθ
Hr = 0.01
m
V'=V/t
V' = 1.50
m/s
Hf=[(V'2-V2)/(2g)]/0.7
Hf = 0.12
m
MAYOR [H, Hf]
Hf = 0.12
m
Rectangular Forma de Barra Factor forma β= 2.42 separación entre barrotes a= 1 pulg diámetro del barrote e= 1/4 pulg inclinación de las barras θ= 60 º Según Metcalf-Eddy (Rejas Obstruidas) Vel. máxima en la rejilla V= 0.75 m/s Obstrucción en las rejas t= 50% Gravedad g= 9.81 m/s2 Perdida de Carga elegida:
Canal Lateral de Aliviadero (Formula de Francis) DATOS CANTIDAD Constante K= 1.84 Ancho de canal de rebose B'= 0.3 Tirante de agua en rebose H'= 0.0749 Pendiente del Aliviadero By Pass DATOS CANTIDAD Ancho de canal de rebose B'= 0.30 HA= 0.02 Tirante de agua en rebose Coef. Rugosidad n= 0.013
UND
PROCESO DE CALCULO
m m
HA=(Qmax/K(B'-0.2HA))2/3
UND m m
PROCESO DE CALCULO A = B'*HA R = A/(B'+2*HA)
CANTIDAD
CANTIDAD HA = 0.0176
UND
UND m asumir hasta que los valores sean iguales
S=((Q*n)/(A*R2/3))2
CANTIDAD A = 0.01 R = 0.02 S = 2.49
UND m2 m2 ‰
TRATAMIENTO PRELIMINAR - DISEÑO DE CAMARA DE REJAS Caudal en Bypass
Q= 0.00127
m3/s
S=((Q*n)/(A*R2/3))2
S = 2.49
‰
Altura de la reja DATOS Tirante Máximo Perdida de carga Tirante Agua en el rebose Borde Libre
CANTIDAD Y= 0.01 Hf= 0.12 HA= 0.02 BL= 0.50
UND m m m m
PROCESO DE CALCULO
Longitud de la reja DATOS Altura de la reja Inclinación de las barras
CANTIDAD H= 0.65 θ= 60
UND m º
PROCESO DE CALCULO L=H/sen(θ) PH = H/Tag(θ)
CANTIDAD L = 0.75 PH = 0.37
Zona Transición DATOS Pendiente del Emisor Caudal Maximo Emisor
CANTIDAD S'= 5.0 Qmxu= 0.0013
UND
PROCESO DE CALCULO
CANTIDAD D= 0.0167 D = 0.67 Dc = 0.16 Dc = 6.4
UND m m m pulg
L'=(B-Dc)/(2*tanφ)
L' = 0.54
m
R1 = (Qmxu*n)/(S1/2*Dc8/3) Y1 = 0.198*Dc
R1 = 0.021 Y1 = 0.03
m
Coef. Rugosidad Emisor Angulo de Zona transición Ancho Cribado
n= 0.009 φ= 12.5 B= 0.4
H = Y + Hf + HA + BL
m3/s
° (sexg) m
�=( 〖 (𝑄∗𝑛)/ (0.28∗𝑆^0.5 )) 〗 ^(3/ 8)
CANTIDAD H = 0.65
UND m
UND m m
TRATAMIENTO PRELIMINAR - DISEÑO DE CAMARA DE REJAS �=( 〖 (𝑄∗𝑛)/ (0.28∗𝑆^0.5 )) 〗 ^(3/ 8)
0.198
0.021 De la tabla (monograma ven te chow)
Y/D=
0.198
A1=kDc2 RH1=A1/PM1
A1 = 0.002
m2
RH1 = 0.02
V1=Qmxu/A1 H1=0.1(V12-Vc2)/2g
V1 = 0.527 H1 = -0.0004
m m/s m
Z=(V12/2g+Y1)-(V2/2g+Y)-H1
Z = 0.02258
m
TRATAMIENTO PRELIMINAR - DISEÑO DE CAMARA DE REJAS Material Cribado DATOS Caudal Máximo Abertura/Espaciamiento Material Cribado/ caudal
CANTIDAD Qmh= 0.001 1 a= 25 Mc= 0.023
UND m3/s pulg mm lts/m3
PROCESO DE CALCULO
CANTIDAD
UND
Mtc = 2.53
lpd
TRATAMIENTO PRELIMINAR - DISEÑO DE CAMARA DE REJAS ESQUEMA GENERAL L'=0.54 m
B'=0.3 m
PH=0.37 m
B'=0.3 m
BL=0.5 m Dc=0.16 m
HA=0.02 m
Y1=0.03
Hf=0.12 m
Z=0.02
Y=0.01 m
𝑀𝑇�=𝑀�×𝑄𝑚ℎ×86400 θ=60°
Hf=0.12 m
Resumen Final: Asumimos Z= Asumimos Y= Asumimos Hf= Asumimos HA=
0.10m 0.15m 0.12m 0.10m BL= 0.50m B`= 0.30m L´= 0.23m
Y=0.01 m
TRATAMIENTO PRELIMINAR - DISEÑO DE CAMARA DE REJAS ESQUEMA DE CANAL RESULTADO Caudal Promedio de Desagüe
caudal de diseño Caudal Máximo Caudal Mínimo
RESULTADO Cada unidad contara con un canal de rejas y un By-pass para utilizar en caso de aumento de caudal Caudal Máximo Unitario Caudal Mínimo Unitario Coef. Geométrico: Sección de paso entre barras Área útil Área del canal 0.03 m
RESULTADO Tirante Máximo Radio Hidráulico Pendiente minima del Canal
TRATAMIENTO PRELIMINAR - DISEÑO DE CAMARA DE REJAS Velocidad antes de las Rejas Para determinar la relación Y/B Tirante Mínimo Área Mínimo Velocidad mínima en el canal Numero de Barras
TRATAMIENTO PRELIMINAR - DISEÑO DE CAMARA DE REJAS
RESULTADO Perdida de energía en la rejilla (m)
Perdida Total en la rejilla
Veloc. considerando 50% obstrucción Perdida de carga (Metcalf-Eddy) Se elige la mayor perdida de carga
RESULTADO Tirante de agua en el rebose asumir hasta que los valores sean iguales
RESULTADO Área del Bypass Radio Hidráulico Pendiente de Aliviadero - By Pass
TRATAMIENTO PRELIMINAR - DISEÑO DE CAMARA DE REJAS Pendiente de Aliviadero - By Pass
RESULTADO Altura de la reja
RESULTADO Longitud de la reja Proyeccion Horizontal
RESULTADO Diámetro del Emisor calculado asumiremos Diámetro del Emisor comercial (pulg) Longitud de transición emisor-canal Para determinar la relación Y1/Dc Tirante en el emisor ### ###
TRATAMIENTO PRELIMINAR - DISEÑO DE CAMARA DE REJAS
Área húmeda del emisor Radio Hidraulico Velocidad en el emisor Perdida de carga en la transición Desnivel entre fondos de tubería y canal
TRATAMIENTO PRELIMINAR - DISEÑO DE CAMARA DE REJAS
RESULTADO Material Cribado a ser retirado por día
TRATAMIENTO PRELIMINAR - DISEÑO DE CAMARA DE REJAS
425803395.xlsx - Desarenador con Canal Parshall TRATAMIENTO PRELIMINAR - DISEÑO DE DESARENADOR CON CONTROL POR CANALETA PARSHALL Cuadro de Demanda DATOS Población de Diseño Dotación Contribución al Desagüe Constante Máximo Horario Constante Mínimo
CANTIDAD Pb = 568 D = 100 C = 80% Kmax = 2 Kmin = 0.75
UND hab l/hab/d
PROCESO DE CALCULO Qp=(Pb*D*C )/(86400) Qmax = Kmax*Qp Qmin = Kmin*Qp
CANTIDAD Qp =
0.66
Qmax = 1.27 Qmin = 0.48
UND RESULTADO lps
Caudal Promedio de Desagüe
lps lps
Caudal Máximo Caudal Mínimo
Numero y Dimensiones Canaleta Parshall DATOS Numero de Unidades
CANTIDAD N = 1.000
UND und
Caudal Máximo
Qmax = 0.00127
m3/s
PROCESO DE CALCULO CANTIDAD UND RESULTADO C/unidad contara con 2 canales desarenadores funcionando alternadamente para su limpieza m3/s Caudal Maximo Unitario Qmxu = Qmax/N Qmxu= 0.001
Caudal mínimo
Qmin = 0.0005
m3/s
Qminu = Qmin/N
Qp = 0.0007
m /s
Caudal Maximo Unitario
Qmxu= 0.0013
m /s
Caudal Mínimo Unitario
Qminu= 0.0005
m3/s
CANTIDAD
UND
Caudal Maximo Unitario
Qmxu= 0.001
m /s
Caudal Mínimo Unitario Contante K Constante n
Qminu= 0.000 K = 0.381 n = 1.580
m3/s
CANTIDAD
UND
Caudal Maximo Unitario
Qmxu= 0.001
m /s
Caudal Mínimo Unitario Tirante máximo Tirante mínimo
Qminu= 0.000 Hmax = 0.030 Hmin = 0.016
m3/s m m
Caudal Promedio
Determinación de Constantes DATOS
Grada de Control DATOS
3 3
3
Qminu= 0.000 Qpu= 0.001
Qpu = Qp/N De Tablas de Dimensionamiento Parshall
PROCESO DE CALCULO Q=0.381x(Ha^1.58)
W = 15.24
CANTIDAD Hamax = 0.027 Hamin = 0.015
H=1.1*Ha
Hmax = 0.030 Hmin = 0.016
PROCESO DE CALCULO
CANTIDAD
m3/s Caudal Mínimo Unitario m3/s Caudal Promedio Unitario cm
Ancho de garganta
UND RESULTADO m m m m
Tirante aguas arriba de la canaleta
UND RESULTADO
3
S=(Qmax*Hmin-Qmin*Hmax)/(Qmax-Qmin)
S = 0.008
m
Altura de grada de control
425803395.xlsx - Desarenador con Canal Parshall
TRATAMIENTO PRELIMINAR - DISEÑO DE DESARENADOR CON CONTROL POR CANALETA PARSHALL Dimensiones de Desarenador DATOS Tirante máximo Altura de grada Coef. Rugosidad
CANTIDAD Hmax = 0.030 Sg = 0.008 n = 0.013
UND m m
Caudal Maximo Unitario
Qmxu= 0.001
m3/s
Veloc.horizontal
Longitud del Desarenador Operación Desarenador DATOS Caudal Prom. Unitario Acumulación de Arena(asumido)
Volumen de Tolva Tasa de Acumulación Verificación de Velocidades DATOS Caudal mínimo unitario Tirante mínimo Altura de grada
PROCESO DE CALCULO Y=Hmax-Sg Ld=25*Ymax Lr = 1.25*(Ld) B=Qmax/(Vh*Y)
CANTIDAD Ymax = 0.022 Ld = 0.55 Lr = 1.30 B = 0.40
UND m m m m
RESULTADO Tirante máximo de agua en el Canal Longitud del desarenador Longitud Real del desarenador Ancho de Desarenador
AT = B*Hmax RH = (AT)/(2*Hmax+B)
AT = 0.01 RH = 0.03
m2 m
Area Transversal Desarenador Radio Hidráulico
S=((Qmax*n)/(AT*RH2/3))2 VD = B*Y*Lr PR = VD/Qmax A = (B+b)*hT /2
S = 0.25 VD = 0.01 PR = 9.01 A = 0.030
‰ m3 seg m2
Pendiente del Desarenador Volumen de Desarenador Periodo de Retención Area de Tolva
Vsn = (Vh/Lr)*Hmax
Vsn = 0.0073
m/s
Vel. Sedimentación Necesaria
UND RESULTADO
Vh = 0.32 b= 0.20
m/s m
ht= 0.10 Lr = 1.30
m m
CANTIDAD Qpu = 0.001
UND m3/s
PROCESO DE CALCULO
CANTIDAD
Qpu = 56.81 Aa= 0.04 VT = 0.04 TA = 2.27
m3/d lt/m3 m3 l/d
TA =Aa X Qpc
TA = 2.27
l/d
Tasa de Acumulación de Arena
P = Vol Tolva / Tsade Acumulación
P = 18
días
Periodo de Limpieza (P)
CANTIDAD Qminu = 0.000 Hmin = 0.016 S 0.008
UND m3/s m m
PROCESO DE CALCULO Y=Hmin-S Vh = Qmin/(B*Hmin)
CANTIDAD Ymin = 0.01 Vh = 0.14
UND RESULTADO m Tirante mínimo de agua en el Canal m/s Velocidad en Canal con Ymin
425803395.xlsx - Desarenador con Canal Parshall TRATAMIENTO PRELIMINAR - DISEÑO DE DESARENADOR CON CONTROL POR CANALETA PARSHALL
Ln 15.0
W 15.2
A 62.2
2/3 A 41.4
Wc 31.5
B 61.0
DIMENSIONES (cm) C D E F 39.4 39.7 61.0 30.5
G 61.0
K 7.6
N 11.4
R 40.6
M 30.5
P 90.2
X 7.6
Y 7.6
RANGO (L/S) Qmin Qmax 1.40 110.4
CONST. n K 1.58 0.38
425803395.xlsx - Desarenador con Canal Parshall
TRATAMIENTO PRELIMINAR - DISEÑO DE DESARENADOR CON CONTROL POR CANALETA PARSHALL
CALCULO DE TANQUE IMHOFF DATOS 1 .- Poblacion futura 2 .- caudal de diseño 3 .- Altitud promedio, msnm 4 .- Temperatura mes más frio, en °C 5 .- Tasa de sedimentación-carga superficial, Cs 6 .- Periodo de retención, horas 7 .- Borde libre, m 8 .- Espaciamiento libre pared digestor al sedimentador, metros 9 .- Angulo fondo sedimentador, radianes Distancia fondo sedimentador a altura máxima de lodos (zona 10 .- neutra), m 11 .- Inclimación de tolva en digestor 12 .- carga hidráulica en los vertederos (Chv) 13 .- Factor de capacidad relativa 14 .- Espesor muros 15 .- Distancia de fondo a terminal 16 .- Distancia de punta punta horizontalmente 17 .- Factor Volumen de digestión, l/hab 18 .- Relación largo / acho 19 .- Numero de troncos de piramide en el largo 20 .- Numero de troncos de piramide en el ancho 21 .- Altura del lodos en digestor 22 .- # de tanques imhof 23 .- La tubería de remoción de lodos debe estar
24 .- El diámetro mínimo
CALCULO 1.- El caudal de tratamiento será:
2.- Sedimentador
El area será:
Volumen es:
Relacion Largo / Ancho = 3.0
A= L=
2.4 Prof. zona sedimentador. H = 2.00 m. calculo de altura de zona de digesti'on tg Ǿ = 1.732 h1 = 0.69 0.80
3.- Digestor
2.00
0.2
2.4 Area de Ventilacion es:
Verificamos si representa mas del 30% del area total del Tanque:
4.- Ahora calculamos las Alturas dentro del Digestor: Volumen del digestor requerido =Vd[70*Pob*fcr /1000] Vd = 39.76 m3 Volumen de lodos en digestor calculado. V = 38.9 m3 tg Ǿ = 0.268 h2 = 0.696668
Entonces colocar la altura: h = 0.2500 5.200
La longitud maxima del vertedero de salida sera :
5.- Area total de terreno A = 15.68m2 para tanques Imhof Area total de terreno ocupado : DIBUJAR RESULTADOS Borde libre Espesor muros sedimentador Prof. zona sedimentador (H) Altura del fondo del sedimentador Angulo fondo sedimentador, radianes Distancia de fondo a terminal Ancho zona sedimentador Distancia de punta punta horizontalmente Borde libre sedimentador y altura de agua Espaciamiento libre pared digestor al sedimentador
Distancia fondo sedimentador a altura máxima de lodos (zona neutra), Altura del lodos en digestor, Altura del fondo del digestor, Inclimación de tolva en digestor Ancho tanque Imhof (Bim), Largo zona sedimentador (L),
Espaciamiento Libre = 2.00
Espesor de muro de sedimentador = 0.20 Ancho de sedimentador = 0.80 Espesor de muro de sedimentador = 0.20 Espaciamiento Libre = 2.00
6.84
TANQUE IMHOFF
568 Hab. 0.52597 L/S 1830.00 m.s.n.m.
15.00 C° 1.00 m3/m2*hora 2.00 horas a (1.5 a 2.5 horas) 0.40 m min 0.3m 2.00 Min 1 m 60.00 ° (50° a 60°) 0.50 m (max. 0.5m)
15.00 (15° a 30°) 250.0 m3/(m*Dia 125-500)
TEMPERATURAS)
1.00
5
0.2
10
0.18 (0.15m - 0.20m)
15
0.15 (0.15m - 0.20m)
20
70 L/Hab.
L/hab a 15°C
3 De 2 a 10. 1 1 ### 1.00 TAMQUE 0.15 m
200.00 mm
1.89 m3/Hora
por encima del fondo del tanque. de las tuberías de remoción de lodos será
25
1.89 m2
3.79 m3/Hora
0.800
0.80 m 2.40 m
0.80
0.4000
2.0000
h1 = 0.69 m
0.80
A = 9.60 m2
76.923%
ok
fcr /1000]
EN FUNCION A LA ALTURA COLOCADA 3.0 m ###
LA ALTURA E FUCION A LA ALTURA CALCULADA "h2"
0.40 m 2.692820 m 0.50 m 3.00 m
h2 = 0.250 m
Lv = 0.18
A = 12.48 m2
0.40 m 0.20 m 2.00 m 0.692820 m 1.04719755 0.18 m 0.80
0.1500 0.40 m 2.00 m (1 minimo)
a b c d e f g h i j
0.50 m
k l ll m n o
3.000 m 0.25000 m 0.26 radianeas 5.2000 m 2.40 m
2.40
5.20
5.20 0.20 m
2.00
0.20 m
0.80
2.00
0.40 m
BORDE LIBRE
2.00
SEDIMENTADOR
0.15
0.69
0.50 m
0.1800
FONDO DE SEDIMENTADOR
60°
ZONA NEUTRA
3.000
LODOS
0.2500 FONDO DE DIGESTOR 15°
FACTOR DE CAPACIDAD RELATIVA 2 1.4 1 0.7 0.5
BORDE LIBRE
DIMENTADOR
"PROYECTO: INSTALACION DEL SISTEMA DE AGUA POTABLE Y ALCANTARILLADO DEL CASERIO DE PUEBLO NUEVO – YA
LECHO DE SECADO DE LODOS Poblacion= Contribuccion percapita = % solidos contenidos en lodo= Temperatura= Profundidad de apliacacion Ha= Carga de solidos [C]= Masa de solidos en el lodos ( Msd)= g lodos= Volumen diario de lodos digeridos ( Vld)[Msd/%*dens.lodo]= Volumen de lodos a extraerse ( Vel )= Area del lecho de secado [Vel/ Ha]= Numero de lechos de secado= Ancho del lecho de secado (A)= Longitud del lecho de secado(L)= INGRESAR INGRESAR VALORES VALORES EN EN CELDAS CELDAS CELESTES CELESTES
568 habitantes 90.00 gr.SS/hab.dia 10.00% 15°C 0.40 m 51.12 kg SS /dia 16.62 kg SS/dia 1.04 kg/lt 159.76 l/d 8.79 m3 21.97m2 1.0 5.0 m 4.40 m
TABLA 2 (fuente R.N.E.) Factor de Capacidad Relativa fcr COD Temp. Digest. lodo[dias] 1 5 110.00 2 10 76.00 3 15 55.00 4 20 40.00 5 >25 30.00
5.0 m
0.95 m
Tub. De 8" c/ orif. @ 0.3m (tuberia de recoleccion S=1%)
DISEÑO:
REVISO:
ING. LUIS LOPEZ ALVAREZ FISCALIZADOR
RIO DE PUEBLO NUEVO – YAMON – UTCUBAMBA – AMAZONAS".
ODOS Poblaciones sin alcantarillado Dato varia entre [8-12%] Err:504 Dato varia entre [0.20-0.40m] .=((0.5*0.7*0.5)*C+(0.5*0.3)*C Densidad de los lodos
[Para Instalaciones Grandes >10 valores entre 3-6m]
(puede ser mayor que Ha)
orif. @ 0.3m coleccion S=1%) METRADOS HS FC=240 KG/CM2 ACERO= ENCOFRADO= EXCAVAC.=
3.92 #REF! 4.40 0.00
"PROYECTO: INSTALACION DEL SISTEMA DE AGUA POTABLE Y ALCANTARILLADO DEL CASERIO DE PUEBLO NU
CÁLCULO DEL ALMACEN DE HIPOCLORITO DE CALC P D C Q
Población de diseño: Dotación: Contribución al Desague: Caudal promedio de desague (L/seg)
(dato del cuadro de demanda) = 568 hab = 100 l/hab.d = 0.8 = 0.636 l/s Obtenido del cuadrode demanda
El uso del hipoclorito de calcio o sodio, por ser 10 veces más caro que el cloro líquido envasado a presión en cilindros, d inferiores a 10l/s. Por lo mencionado se usará cloro en cilindro a presión. Ref. Manual de Diseño del Cepis
PASO 1
DATOS Dosis maxima Dosis minima
CANTIDAD DM Dm
= =
4.3 1.4
UND mg/l mg/l
CRITERIOS D=(DM+Dm)/2 Df
2 3 4
Tiempo de almacenamiento Caudal de diseño Peso de un cilindro Area que ocupa cada cilindro
T Q P Ac
= = = =
20 0.636 50 0.160
dias lps Kg m2
W=Q*T*D N=W/P At=1.25*Ac*N
SISTEMA PARA CLORACION PARA HIPOCLORITO DE CA PASO 1
DATOS Caudal de diseño Dosis Promedio Concentracion del Hipoclorito de calcio
2
Tiempo de almacenamiento de dosificación
CANTIDAD
UND
CRITERIOS
Q D C
= = =
0.64 5.00 50000
l/s mg/lt mg/lt
q=Q*D/C
To
=
24
hr
V =qxTo
3
P=QxD
4 Dosis Máxima
DM
=
4.3
mg/lt
Po= P x To/24 qM= Q x DM / C
Dosis Mínima
Dm
=
1.4
mg/lt
qm = Q x Dm /C
Df
=
5.00
mg/lt
qf = Q x Dm /C
V
=
0.00549
m3
V = Alt x Ancho x Larg
5
3
Volúmen del Tanque
DIMENSIONAMIENTO DE LA CAMARA DE CONTACTO PASO 1 2 3 4 5 6
DATOS Tiempo de contaco Ancho de una cámara Altura de agua Longitud de la bateria de filtro espesor de muro Borde Libre Volumen util real
CANTIDAD T a h Li e Bl
=
= = = = =
45 0.5 0.9 2.00 0.20 0.40
UND min m m m m m
CRITERIOS Vc=T*Q/24*60 Lt=Vtc/(b*h) N=Lt/L B`=N*b+e(N-1) Ht=Bl+h Vur=b*h*L*N
DIMENSIONAMIENTO DEL DOSIFICADOR-HIPOCLORIT Consideraciones: Diámetro del difusor = Numero del orificios = Diámetro del orificios =
1 4 0.25
Pulg Orificios pulg
0.00635 Comprobación: Area del difusor (Ac)= 0.0004909 Area del difusor (Ao)= 0.000032 nx
Ao 0.258064 < 0.42 Ac
0.258064