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• miguelangelngc5

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Neopreno Diseño de los Aparatos de Apoyo 1.00 Cargas actuantes sobre el apoyo La carga actuante sobre un apoyo de neopreno para DC y LL sin amplificacion dinamica son: PD=

84.10

Reaccion por s/c sin Amp. Dinamica

PL=

32.46

Reaccion total

PS=

116.56

L=

350

Ancho del Apoyo de Neopreno

W=

350

Espesor del neopreno (interior)

hri=

10

Espesor del neopreno (exterior)

hrc=

5

n=

3

hrt=

40

A=

0.1225

Reaccion en un apoyo

2.00 Geometría Longitud del Apoyo de Neopreno (// eje puente)

Numero de capas interiores de Neopreno Espesor Total de Neopreno Area del Neopreno 3.00 Neopreno en Estribo

Grado: A

Dureza

Esfuerzo a compresion

ss=

952

Factor de Forma (lamina interior)

Si=

8.8

Factor de Forma (lamina exterior)

Sc=

17.5

Deformacion unitaria

e=

4.75%

Modulo de Elasticidad

E=

20032

G=

92

Figura C.14.7.5.3.3-1

Tabla 14.7.5.2-1 Modulo de Corte

4.00 Deformacion en Compresion

A.14.7.5.3.3

    ri hri

Modulo efectivo en compresion (Interior)

Ec i=

Modulo efectivo en compresion (Exterior)

Ec c=

169050.0

Deformación en Compresion (Interior)

ec i=

0.0225

Deformación en Compresion (Exterior)

ec c=

0.0056

d=

0.732

Deformacion Instantanea

42262.5

Tabla 14.7.6.2-1 Deformacion por Creep

0.35

Deformacion Total

0.988

5.00 Deformacion por Corte

A.14.7.5.3.4

Deformacion por Corte en Estado de Servicio Espesor Total de Neopreno

hrt  2 S

DS=

6.16

hrt=

40

Verificacion

OK

Calculo del desplazamiento máximo debido a cambios de temperatura y Shrinkage ∆T α

30 ° 1.08E-05 mm/mm/°C

 (temp) sh

0.000324 0.0003

∆S max

6.16E+00 mm

6.00 Comb. Compresion y Rotacion

Variación de temperatura Coeficiente de variación termal

Deformación unitaria debido a la variación de temperatu Deformación unitaria debido a Shrinkage Desplazamiento maximo

2   S   B    s  1.875GS 1  0.20       n   hri   

A.14.7.5.3.5

Rotacion en estado limite de servicio

qs=

0.00240

Esfuerzo en servicio del elastomero

ss=

951.5

B=

350

1.875GS[1-0.20(...)]=

1213.5

Longitud transversal al eje de Rotacion Maximo esfuerzo del elastomero Verificacion de la Condicion

OK

7.00 Estabilidad del Neopreno

A  1.92

hrt L

1  2.0

A.14.7.5.3.6

L W

B  2.67  (S  2.0)(1  L / 4W )

A=

0.127

2A=

0.253

B=

0.199

Entonces se debe satisfacer

S  ss=

951.5

GS/(2A-B)=

14722.9

Verificacion de la Condicion

8.00 Reforzamiento

OK

A.14.7.5.3.7

En estado limite de Servicio Espesor de la plancha de neopreno

hS  3hmax S Fy hs=

2.00

Fy=

25300

3hmaxss/Fy=

1.1

Verificacion de la Condicion

OK

En estado limite de Fatiga

Verificacion de la Condicion

GS 2A  B

hS  2.0hmax L F s L=

265

2hmaxsL/DFTH=

0.32 OK

plificacion dinamica son: ton ton ton

mm mm mm mm mm m2 60 ton/m2

ton/m2 ton/m2

    ri hri ton/m2 ton/m2

mm

mm

hrt  2 S

mm mm

mperatura y Shrinkage

do a la variación de temperatura

do a Shrinkage

2   S   B    s  1.875GS 1  0.20       n   hri   

radianes ton/m2 mm ton/m2

S 

GS 2A  B ton/m2 ton/m2

hS  3hmax S Fy mm ton/m2 mm

hS  2.0hmax L FTH ton/m2 mm