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INFORME DE LABORATORIO RESISTENCIA A LA COMPRESIÓN DE CILINDROS DE CONCRETO I.N.V.E -410 -13

CRISTIAN CAMILO BARBOSA 201320407 SERGIO MAURICIO LAGOS FONSECA 201320230 SERGIO HERNAN ROJA LINARES 201320119

UNIVERSIDAD PEDAGÓGICA Y TECNOLÓGICA DE COLOMBIA FACULTAD DE INGENIERÍA INGENIERÍA DE TRANSPORTE Y VÍAS MECÁNICA DE SOLIDOS TUNJA 2016

INFORME DE LABORATORIO RESISTENCIA A LA COMPRESIÓN DE CILINDROS DE CONCRETO I.N.V.E -410 -13

CRISTIAN CAMILO BARBOSA 201320407 SERGIO MAURICIO LAGOS FONSECA 201320230 SERGIO HERNAN ROJA LINARES 201320119

Ing. EMERSON RODRIGO RODRÍGUEZ MORENO Docente

MILTON ARIEL AGUILAR Monitor

UNIVERSIDAD PEDAGÓGICA Y TECNOLÓGICA DE COLOMBIA FACULTAD DE INGENIERÍA INGENIERÍA DE TRANSPORTE Y VÍAS MECÁNICA DE SOLIDOS TUNJA 2016

INTRODUCCION

El presente informe se pretende dar a conocer los resultados obtenidos tras la realización del laboratorio, de resistencia a la compresión de cilindros de concreto. Con el desarrollo de este se estudiará y se realizaran una serie de cálculos con los cuales se hará un análisis, sobre lo que se tenía como principal objetivo, determinar la resistencia de cilindros de concreto, sometidos a una fuerza axial de compresión.

En este informe se explican todos los detalles sobre el proceso de los cilindros de concreto sometidos a una fuerza axial de compresión, para determinar sus propiedades mecánicas. Teniendo en cuenta el principal objetivo del presente, se estimó necesario el desarrollo del procedimiento que hay que seguir en la determinación de la resistencia a la compresión de cilindros de concreto, de acuerdo los parámetros establecidos a la norma INV-E-410. La metodología utilizada para desarrollo del presente informe, se resume los siguientes pasos. En primer lugar, se realizó previamente el desarrollo del ensayo propuesto, en el laboratorio de mecánica, en el que se obtuvieron datos, sobre la resistencia a la compresión de dos cilindros de concreto. Posteriormente se realizó la consulta sobre la norma INV-E-410, así mismo la revisión bibliográfica de conceptos relacionados a este ensayo de laboratorio, seguidamente de la realización de los cálculos y análisis referentes a la determinación de la resistencia a la compresión de los dos cilindros, a una velocidad que se encuentra dentro de un rango prescrito hasta que ocurrió la falla. En la cual, la resistencia a la compresión de un espécimen se calcula dividiendo la carga máxima alcanzada durante el ensayo por la sección transversal de área del espécimen.

OBJETIVOS

OBJETIVOS GENERALES Determinar la resistencia a la compresión de especímenes cilíndricos de concreto, a partir de la aplicación de una carga axial de compresión a un cilindro moldeado con una velocidad prescrita, hasta que se produjo una falla.

OBJETIVOS GENERALES

 Realizar el ensayo de la compresión de cilindros de concreto, bajo una fuerza axial.  Tomar los datos necesarios de los cilindros durante el ensayo como: peso, diámetro y altura.  Realizar la consulta, comprender y entender la norma INV-E-410 resistencia de a la compresión de materiales de cilindros aplicándola al ensayo.  Con las especificaciones dadas en la norma y los datos obtenidos en el ensayo determinar la resistencia de compresión de los dos cilindros utilizados.  Identificar los principales tipos de fallas que se dan en el ensayo de compresión.

2. MARCO TEORICO

La mecánica de materiales constituye una rama de la mecánica aplicada que estudia el comportamiento de los cuerpos sólidos sometidos a varios tipos de carga. En general este análisis nos llevara a la determinación de los esfuerzos, deformaciones y deflexiones producidos por cargas. Si estas magnitudes pueden determinarse para todos los valores de carga, incluso hasta la carga de falla, entonces se tendrá un panorama completo del comportamiento mecánico cuyo conocimiento es fundamental para el diseño confiable de cualquier estructura. Así, para establecer una base racional de diseño es necesario obtener las características acción respuesta correspondiente a las solicitaciones que actúan más frecuentemente sobre los elementos estructurales. Con esta información se puede delimitar el rango de las solicitaciones bajo las cuales el elemento se comportará satisfactoriamente en condiciones de servicio. En otras palabras, si nos enfocamos a estructuras de concreto es necesario establecer las relaciones entre los elementos siguientes: Acciones interiores: carga axial, flexión, cortante. Características del elemento: tipo de concreto, refuerzo tamaño, forma restricciones, y Respuestas: deformación, agrietamiento, durabilidad, vibración, etc. Al evaluar la respuesta correspondiente a una acción o carga determinada, se debe tomar en cuenta el modo de aplicación de la misma (instantánea, de corta duración, sostenida, repetida, etc.), ya que como veremos, este factor ejerce influencia muy importante en dicha respuesta. 2.1. Análisis de estructuras de concreto reforzado. Para analizar una estructura ó elemento estructural se idealiza, generalmente reduciendo el problema real tridimensional a uno de dos dimensiones; esta suposición está plenamente justificada en el caso de muros ya que la rigidez en su plano es muchas veces mayor que perpendicular a él, además, se considerará que las propiedades mecánicas están concentradas a lo largo de sus ejes y a este modelo se aplican las solicitaciones. El propósito fundamental del análisis es valuar las acciones interiores en las distintas partes de la estructura o elemento. Para esto es necesario conocer o suponer la relación en términos generales entre la acción y la respuesta, la cual puede ser representada por un diagrama esfuerzo-deformación, diagramas de interacción, etc., y

para poder obtener estas relaciones ó diagramas es necesario emplear ciertas hipótesis, en este caso para concreto reforzado comúnmente se usan las siguientes: 2.1.1. Hipótesis empleadas a) La distribución de deformaciones unitarias en la sección transversal de un elemento es lineal; es decir, las secciones transversales planas antes de la deformación, permanecen planas después de que esta ocurre. Esta hipótesis permite conocer la deformación unitaria en las fibras a cualquier altura de la sección si se fijan dos puntos de deformación conocidos. Para el caso de muros se ha observado experimentalmente que lo anterior es totalmente válido para el caso de flexión con bajos niveles de fuerza cortante. b) El concreto no resiste esfuerzos de tensión. En realidad, el concreto tiene una resistencia a la tensión aproximadamente igual a 0.1f’c, pero para fines prácticos no influye en la resistencia de miembros con cantidades normales de refuerzo. c) Se conocen las características de esfuerzo y deformación del acero. En general se supone un comportamiento elastoplástico del acero, esto es, los esfuerzos son directamente proporcionales a las deformaciones hasta una deformación unitaria máxima y ε, después de la cual el esfuerzo permanece constante no importando la deformación. Con esta idealización se desprecia la zona de endurecimiento del acero de refuerzo. Si se tomara en cuenta esta zona, se calcularían resistencias mayores; sin embargo, se considera que las deformaciones en la zona de endurecimiento son de tal magnitud que haría objetable el funcionamiento estructural de los elementos. d) Se conocen las características esfuerzo-deformación unitaria del concreto. Se han propuesto curvas muy diferentes para la relación esfuerzo-deformación del concreto; además, son muchas las variables que influyen en las características de esta curva, de las cuales las principales son: el tamaño y forma de la sección transversal, el gradiente de esfuerzos y la duración de carga. Aunque las distintas idealizaciones de la curva esfuerzo-deformación difieren notablemente (triangular, rectangular, trapecial, parabólica, etc.), todas ellas llevan a resultados aproximadamente iguales en cuanto a resistencia; pero desde el punto de vista del cálculo de curvaturas y rigideces, y por lo tanto de deformaciones, la forma de la curva juega un papel muy importante.

e) La adherencia entre el concreto y el acero es perfecta, esto es, no existen corrimientos relativos de consideración entre el acero y el concreto que lo rodea. Esta hipótesis es necesaria para establecer la igualdad de deformaciones en el acero y el concreto para las mismas distancias al eje neutro. La hipótesis es bastante realista para el concreto reforzado con varillas corrugadas. f) El elemento alcanza su resistencia a una cierta deformación unitaria máxima útil del concreto, cu ε. Esto implica que una sección falla si el concreto, en alguna fibra, alcanza una deformación unitaria de compresión máxima cu ε. Usualmente se considera que esta deformación unitaria de falla varía entre 0.003 y 0.004. Algunos de los efectos importantes que no son tomados en cuenta en las hipótesis anteriores son: 1. Deformaciones unitarias por la contracción y flujo plástico (deformaciones en el tiempo bajo carga sostenida) del concreto. 2. Velocidad de aplicación de la carga 3. Pérdida de capacidad de carga por inestabilidad 2.2. Conceptos y definiciones. Rigidez. Este concepto es muy importante así que veremos de donde se origina. Una barra de longitud L es cargada a tensión por fuerzas axiales P. Si las fuerzas P actúan en el centroide de la sección transversal, el esfuerzo uniforme en la barra para secciones alejadas de los extremos se determina con

σ=

P A

donde A es el área de la sección

transversal. Además, si la barra está constituida por un material homogéneo, la deformación unitaria axial es ε =

δ L

donde

δ

es el alargamiento total producido por las

fuerzas axiales. Ahora supongamos que el material es linealmente elástico de tal modo que se cumple la Ley de Hooke (σ = E ε). Entonces las expresiones anteriores para σ y ε.

Pueden combinarse para obtener la siguiente expresión

δ

PL EA

para el alargamiento

de la barra, el producto EA se conoce como rigidez axial de la barra, asi la rigidez k (EA/L) de una barra cargada axialmente se define como la fuerza requerida para producir una cierta deformación. El concepto de rigidez en un muro es similar que el explicado para esta barra, así cuando decimos que un muro proporciona mucha rigidez es que se necesita aplicarle una fuerza muy grande para que el muro se flexione apenas muy poco. Sin embargo, obtener la rigidez de un muro es más complicado que el obtener la rigidez de una barra, porque el concreto lo consideramos homogéneo, aunque no lo sea, entonces involucrar el acero de refuerzo y todos los componentes del concreto dificulta la tarea; además, considerar que es elástico y lineal no es tan válido, por esto la obtención de la rigidez de un muro no es tan directa como el de la barra, sin embargo, el concepto, como se dijo, es el mismo. Diagrama esfuerzo – deformación unitaria Estos diagramas se obtienen del ensaye estático del material en cuestión. Es la representación en un plano de ejes coordenados del esfuerzo (carga de compresión o tensión aplicada dividida entre el área de la sección trasversal) y la deformación unitaria (relación entre el acortamiento o alargamiento total y la longitud de medición) de un material, con el cual se caracteriza y prevé su comportamiento típico. Para concreto reforzado será necesario conocer el diagrama tanto del concreto como el del acero. Diagrama de interacción. Bajo el criterio de resistencia se define como diagrama de interacción a la representación gráfica de las combinaciones de carga axial y momento flexionante, alrededor de un eje principal de una sección, que llevan a la falla a un elemento, que puede ser una viga, una columna o un muro de concreto reforzado. Gráficas carga – deflexión. Estas curvas se obtienen ensayando un elemento ante carga cíclica o bien monotónica. El proceso de carga y descarga puede repetirse en el ensaye de un elemento para valores de carga cada vez mayores hasta llegar al límite superior de la región elástica donde la estructura interna del material se modifica y sus propiedades cambian; esto se manifiesta en una deformación residual o permanente en el

espécimen; el área encerrada por dichas curvas será la energía que disipó. Ver figura 2.2a.

FUENTE: http://www.udistrital.edu.co:8080/documents/19625/239908/ENSAYO+DE+FLEXION.pdf?version=1.0

Esta figura ilustra el punto de vista usual de ductilidad derivado del comportamiento baja carga monotónica. Cuando la curva de desplazamiento de carga “verdadera” se idealiza y se toma de acuerdo con el comportamiento elástico perfectamente plástico, la ductilidad µ puede expresarse en forma de

μ=1+

1D 2U

Donde U es la energía total que puede recuperarse al quitar la carga (esto es, energía de deformación) y D es la energía disipada en deformación plástica. En la mayoría de las situaciones la disipación de energía está localizada y condicionada por requisitos de detallado y por las características del refuerzo.

FUENTE: Material de Apoyo para la Enseñanza de los Cursos de Diseño y Comportamiento del Concreto ArmadoPONTIFICIA UNIVERSIDAD CATÓLICA DEL PERÚ

En un ensaye típico como el que se muestra podemos distinguir tres partes componentes: las características del espécimen, los elementos de aplicación de carga y los elementos de medición. Características de los especímenes. Los principales parámetros que se consideran son los siguientes: Altura, longitud y espesor del muro. Si el muro está confinado o no con columnas ó muros transversales en sus extremos. En general es necesario que tenga una base rígida, que usualmente es una viga inferior en la que se ancla el muro.

También es necesaria una viga superior en la que se apliquen las cargas tanto horizontales como las verticales para que se distribuyan uniformemente en todo el espécimen, pero no siempre se colocan. Las características de resistencia y deformación del concreto y del acero utilizado. Refuerzo del alma del muro sea éste verticales, horizontales o ambos. Refuerzo en los extremos del muro o bien del elemento de confinamiento. Todos estos elementos influyen, de manera muy importante, en el comportamiento del muro. http://www.ptolomeo.unam.mx:8080/xmlui/bitstream/handle/132.248.52.100/613/A4.pdf ?sequence=4

RESISTENCIA A LA COMPRESIÓN DE CILINDROS DE CONCRETO INV E – 410 – 13

1 OBJETO 1 . 1

1 . 2

2 2 . 1

Este método de ensayo se refiere a la determinación de la resistencia a la compresión de especímenes cilíndricos de concreto, tanto cilindros moldeados como núcleos extraídos, y está limitado a concretos con una densidad superior a 800 kg/m³ (50 lb/pie³). Esta norma reemplaza la norma INV E–410–07.

RESUMEN DEL MÉTODO El ensayo consiste en aplicar una carga axial de compresión a cilindros moldeados o a núcleos, con una velocidad de carga prescrita, hasta que se presente la falla. La resistencia a la compresión se determina dividiendo la máxima carga aplicada durante el ensayo por la sección transversal del espécimen.

3

IMPORTANCIA Y USO

3.1 Los resultados de este ensayo se usan como base para el control de calidad de las operaciones de dosificación, mezclado y colocación del concreto; para verificar el cumplimiento de especificaciones; para evaluar la efectividad de los aditivos, y para otros usos similares. 3.2 Mediante este método de ensayo se determina la resistencia a la compresión de especímenes cilíndricos preparados y curados de acuerdo con las normas INV E–402, INV E–403, INV E–418 e INV E–420. 3.3 Se debe tener cuidado al interpretar el significado de las determinaciones de la resistencia a la compresión mediante este método de ensayo, por cuanto la resistencia no es una propiedad fundamental o intrínseca de un concreto elaborado con determinados materiales. Los valores obtenidos dependen del tamaño y de la forma del espécimen, de la amasada de la cual se toma la muestra, de los procedimientos de mezclado, de los métodos de muestreo, del moldeo del espécimen, de la edad a la cual se realiza el ensayo, de la temperatura y de las condiciones de humedad durante el curado.

4 EQUIPO 4.1 Máquina de ensayo – La máquina de ensayo debe ser de un tipo que tenga suficiente capacidad de carga y que satisfaga las condiciones de velocidad descritas en el numeral 6.5. 4.1.1 La calibración de la máquina de ensayo se debe realizar de acuerdo con la práctica ASTM E 4, "Práctica para la verificación de la carga de las máquinas de Ensayo", excepto que el rango de carga verificado deberá ser el indicado en el numeral 4.3. La verificación se requiere en las siguientes situaciones: 4.1.1.1 Al menos anualmente y nunca después de trece (13) meses. 4.1.1.2 En la instalación original o inmediatamente después de reubicar la máquina. 4.1.1.3 Inmediatamente después de hacer reparaciones o ajustes que puedan afectar de cualquier modo la operación del sistema de aplicación de fuerza o los valores

desplegados por el sistema de indicación de carga, excepto para los ajustes a cero que compensan la masa de los bloques de carga o del espécimen, o ambos. 4.1.1.4 Siempre que exista alguna razón para dudar de la exactitud de las cargas indicadas, sin tener en cuenta el tiempo transcurrido desde la última verificación. 4.1.2 Diseño – La máquina debe operar con electricidad y aplicar la carga de una manera continua y no en forma intermitente, y sin impactos. Si sólo tiene una velocidad de carga (que cumpla los requisitos del numeral 6.5), deberá estar provista de medios suplementarios para cargar a una velocidad apropiada para verificación. Estos medios suplementarios de carga se pueden operar manualmente o por medio de motor. 4.1.2.1 El espacio disponible para los especímenes de ensayo debe ser lo suficientemente grande para acomodar, en posición legible, un aparato de calibración elástica de suficiente capacidad para cubrir el intervalo potencial de carga de la máquina de ensayo, que cumpla con los requisitos de la práctica ASTM E 74. 4.1.3 Exactitud – La exactitud de la máquina de ensayo debe cumplir los siguientes requisitos: 4.1.3.1 El porcentaje de error de las cargas dentro del rango propuesto para uso de la máquina, no debe exceder de ± 1.0 % de la carga indicada. 4.1.3.2 La exactitud de la máquina de ensayo se debe verificar aplicando cinco (5) cargas de ensayo en cuatro (4) incrementos aproximadamente iguales, en orden ascendente. La diferencia entre dos cargas de ensayo sucesivas cualesquiera, no debe exceder en más de un tercio la diferencia entre las cargas de ensayo máxima y mínima. 4.1.3.3 La carga del ensayo, tal y como es indicada por la máquina de ensayo, y la carga aplicada calculada a partir de las lecturas de los elementos de verificación, se deben registrar en cada punto de ensayo. Se deben calcular el error, E, y el porcentaje de error, Ep, para cada punto de estos datos, con las ecuaciones:

4.1.3.4 En el informe de verificación de una máquina de ensayo se debe indicar dentro de qué intervalo de carga se encontró que ella se ajusta a los requisitos de la especificación, en lugar de informar una aceptación o un rechazo general. En ningún caso, el intervalo de carga declarado deberá incluir cargas por debajo del valor que sea 100 veces el cambio más pequeño de carga que pueda estimar el mecanismo indicador de carga de la máquina de ensayo o cargas dentro de aquella porción del intervalo por debajo del 10 % de la máxima capacidad del rango. 4.1.3.5 En ningún caso se deberá declarar el intervalo de carga incluyendo cargas por fuera del rango de las aplicadas durante el ensayo verificación. 4.1.3.6 La carga indicada por una máquina de ensayo no se debe corregir mediante cálculos, ni mediante el uso de diagramas de calibración, para obtener valores dentro de la variación permisible requerida. 4.2 La máquina de ensayo debe estar equipada con dos bloques de carga de acero con caras endurecidas (nota 2), uno de los cuales es un bloque de asiento con un sistema de rótula, el cual descansará sobre la superficie superior del espécimen, y el otro un bloque sólido sobre el cual se apoyará el espécimen. Las superficies de los bloques que estarán en contacto con el espécimen deben tener una dimensión, al menos, 3 % mayor que el diámetro del espécimen a ensayar. Excepto para los círculos concéntricos descritos a continuación, las caras de carga no se deben separar de un plano en más de 0.02 mm (0.001") en cualesquiera de los 150 mm (6") de los bloques de 150 mm (6") de diámetro o mayores, o en más de 0.02 mm (0.001") en el diámetro

de cualquier bloque menor. Los bloques nuevos se deben fabricar con la mitad de esta tolerancia. Cuando el diámetro de la cara de carga del bloque con rótula exceda el diámetro del espécimen en más de 13 mm (0.5"), se deben grabar círculos concéntricos con una profundidad no mayor de 0.8 mm (0.03") y un ancho no mayor de 1.0 mm (0.04"), para facilitar el centrado. Nota 2: La dureza Rockwell de las caras de los bloques de carga utilizados para este ensayo no debe ser menor de HRC 55.

4.2.1 El bloque inferior de carga debe cumplir los siguientes requisitos: 4.2.1.1 Debe ser adecuado para proveer una superficie maquinada que provea las condiciones superficiales especificadas (nota 3). Sus superficies superior e inferior deben ser paralelas. Si la máquina de ensayo está diseñada para que la platina se mantenga fácilmente por sí misma en la condición superficial especificada, no se requiere el bloque inferior. Su dimensión horizontal menor debe ser, al menos, 3 % mayor que el diámetro del espécimen que se ensaya. Los círculos concéntricos descritos en el numeral 4.2, son opcionales en el bloque inferior. Nota 3: El bloque se debe poder asegurar a la platina de la máquina de ensayo.

4.2.1.2 Se debe hacer un centrado final con respecto al bloque superior esférico. Cuando se use el bloque inferior para ayudar al centrado del espécimen, el centro de los anillos concéntricos, cuando estos existan, o el centro del bloque mismo, debe estar directamente debajo del centro de la cabeza esférica. Se deben tomar provisiones en la platina de la máquina para asegurar dicha posición 4.2.1.3 El bloque de carga inferior debe tener, al menos, 25 mm (1") de espesor cuando sea nuevo, y no menos de 22.5 mm (0.9") después de cualquier operación de afinado de su superficie. 4.2.2 El bloque de carga con sistema de rótula (asiento esférico) debe cumplir los siguientes requisitos: 4.2.2.1 El diámetro máximo de la cara de carga del bloque con rótula no debe exceder los valores que se dan en la Tabla 410 - 1.

Tabla 410 - 1. Especificaciones sobre el diámetro de la cara de carga

DIÁMETRO DEL ESPÉCIMEN DE ENSAYO, mm (pg.)

DIÁMETRO MÁXIMO DE LA CARA DE CARGA, mm (pg.)

50 (2) 75 (3) 100 (4) 150 (6) 200 (8)

105 (4) 130 (5) 165 (6.5) 255 (10) 280 (11)

Nota 4: Se aceptan las superficies de apoyo cuadradas, siempre y cuando el diámetro máximo del círculo inscrito más grande no exceda el diámetro indicado en la tabla.

4.2.2.2 El centro de la rótula debe coincidir con la superficie de la cara de carga dentro de una tolerancia de ± 5 % del radio de la esfera. El diámetro de la esfera debe ser, al menos, el 75 % del diámetro de la muestra que se va a ensayar. 4.2.2.3 La rótula y su casquete deben estar diseñados de forma que el acero en el área de contacto no sufra deformaciones permanentes cuando se cargue a la capacidad de la máquina de ensayo. Nota 5: El área de contacto preferida es en forma de anillo, como se muestra en la Figura 410 - 1.

Figura 410 - 1. Dibujo esquemático de un bloque de carga típico con rótula

4.2.2.4 Al menos cada seis meses, o según lo especifique el fabricante de la máquina, se deben limpiar y lubricar las superficies curvas de la rótula y del casquete con aceite de motor convencional o con el que indique el fabricante. .2.2.5 Si el radio de la rótula es más pequeño que el radio del espécimen más grande a ser ensayado, la porción de la superficie de carga que se extiende más allá de la rótula debe tener un espesor no menor que la diferencia entre el radio de la rótula y el radio del espécimen. La menor dimensión de la superficie de carga debe ser, al menos, igual al diámetro de la rótula (Ver Figura 410 - 1). 4.2.2.6 La porción móvil del bloque de carga se debe sostener ajustadamente en su asentamiento esférico, pero el diseño debe ser tal, que la cara de carga pueda rotar libremente e inclinarse al menos 4° en cualquier dirección. 4.2.2.7 Si la parte esférica del bloque de carga superior consiste en un diseño de dos piezas, compuesto por una porción esférica y una placa de apoyo, se debe brindar un medio mecánico para asegurar que la porción esférica quede fija y centrada sobre la placa de carga.

4.3 Indicación de la carga: 4.3.1 Si la carga de una máquina de compresión usada en ensayos de concreto se registra en un dial, éste debe tener una escala graduada que permita leer con una precisión del 0.1 % de la carga total de la escala (nota 7). El dial debe ser legible dentro del 1 % de la carga indicada a cualquier nivel de carga dado dentro del rango de carga. En ningún caso se debe considerar que el intervalo de carga de un dial incluya cargas por debajo del valor que sea 100 veces el más pequeño cambio de carga que se pueda leer sobre la escala. La escala debe estar graduada a partir de cero (0). La aguja del dial debe tener una longitud suficiente para alcanzar las marcas de graduación. El ancho del extremo de la aguja no debe exceder la distancia libre entre las graduaciones más pequeñas. Cada dial debe estar equipado con un dispositivo de ajuste al cero por fuera de la caja del dial, y accesible desde el frente de la máquina mientras se observan el cero y la aguja del dial. El dial debe estar equipado con un indicador apropiado para que, en todo momento y hasta cuando sea reiniciado, indique, con una exactitud del 1 %, la carga máxima aplicada al espécimen. 4.3.2 Si la máquina de ensayo indica la carga en forma digital, la representación visual del número debe tener el tamaño suficiente para que se pueda leer con facilidad. El

incremento numérico debe ser igual o menor al 0.10 % de la carga total de la escala de un rango de carga dado. En ningún caso, el rango de carga verificado debe incluir cargas por debajo del valor que sea 100 veces el mínimo incremento numérico. La exactitud de la carga indicada debe estar dentro del 1.0 % de la carga desplegada en cualquier nivel dentro del rango de carga verificado. Se deben realizar los ajustes necesarios para que el medidor indique el cero verdadero cuando se encuentre con carga cero (0). Se debe proveer un indicador de carga máxima que, en todo momento, hasta cuando la máquina sea vuelta a poner en cero, indique con una precisión del 1 % la carga máxima que fue aplicada al espécimen.

5 ESPECÍMENES DE ENSAYO 5.1 Los especímenes no se deben ensayar si cualquier diámetro de un cilindro difiere, en más de 2 %, de otro diámetro del mismo cilindro (nota 8). 5.2 Ninguna de las bases de los especímenes de ensayo se debe separar de la perpendicularidad respecto del eje del espécimen en más de 0.5° (equivalentes a 3 mm en 300 mm [0.12" en 12"] aproximadamente). Los extremos de un espécimen que no sea plano dentro de 0.05 mm (0.002"), deben ser aserrados o esmerilados, o refrentados de acuerdo con lo indicado en la norma INV E–403 o, si se permite, de acuerdo con la norma INV E–408. El diámetro usado para calcular la sección transversal del espécimen se debe determinar con una precisión de 0.25 mm (0.01"), promediando dos diámetros medidos en ángulo recto, uno con respecto al otro, en la mitad del espécimen (Figura 410 - 2).

Figura 410 - 2. Medida del diámetro de un cilindro

5.3 El número de cilindros individuales medidos para la determinación del diámetro promedio se puede reducir a uno por cada diez especímenes o a tres especímenes por día, el que sea mayor, si se sabe que todos los cilindros han sido hechos de un

único lote de moldes reutilizables o de moldes de un solo uso que producen consistentemente especímenes con diámetros promedio con una variación no mayor de 0.50 mm (0.02"). Cuando el diámetro promedio presenta un rango de variación mayor de 0.50 mm (0.02") o cuando los cilindros no están hechos de un lote único de moldes, cada cilindro ensayado se debe medir y el diámetro obtenido se debe emplear en los cálculos de la resistencia a la compresión del respectivo cilindro. Cuando los diámetros se miden con una frecuencia reducida, las áreas de todos los cilindros ensayados en un determinado día se calcularán a partir del diámetro promedio de los tres (3) o más cilindros que representen el grupo ensayado dicho día. 5.4 Si el cliente que requiere los servicios de ensayo solicita también la determinación de la densidad de los especímenes, la masa de ellos se deberá determinar antes del refrentado. Se debe remover cualquier humedad de la superficie con una toalla y medir la masa de cada espécimen usando una balanza o báscula, con una precisión del 0.3 % de la masa que esté siendo medida. Se deberá medir la longitud de cada cilindro con una aproximación de 1 mm (0.05"), en tres partes espaciadas regularmente alrededor de la circunferencia. Se debe calcular la longitud promedio redondeada a 1 mm (0.05"). Alternativamente, la densidad del cilindro se puede determinar pesándolo primero en el aire y luego sumergido en agua a 23 ± 2° C (73.5 ± 3.5° F), y calculando el volumen de acuerdo con lo indicado en el numeral 7.3.1. 5.5 Cuando no se requiera determinar la densidad, y la relación longitud/diámetro del cilindro sea menor de 1.8 o mayor de 2.2, la longitud de éste se deberá medir aproximada a 0.05D.

6 PROCEDIMIENTO 6.1 Los ensayos de compresión de especímenes curados en agua se deben hacer inmediatamente después de removerlos del lugar de almacenamiento húmedo. 6.2 Los especímenes se deben mantener húmedos, utilizando cualquier método conveniente, durante el período transcurrido desde su remoción del lugar de almacenamiento hasta el instante del ensayo. Se deberán ensayar en condición húmeda. 6.3 Todos los especímenes para ensayar a una edad determinada, se deben romper dentro de los plazos indicados en la Tabla 410 - 2.

Tabla 410 - 2. Plazo para ensayar los especímenes luego del curado

EDAD ENSAYO 24 horas 3 días 7 días 28 días 90 días

DEL

PLAZO ± 0.5 horas o 2.1% 2 horas o 2.8% 6 horas o 3.6% 20 horas o 3.0% 2 días o 2.2%

6.4 Colocación del espécimen – Se coloca el bloque de carga inferior sobre la plataforma o platina de la máquina de ensayo, con su cara endurecida hacia arriba y directamente debajo del bloque de carga superior. Se limpian con un paño las superficies de los bloques superior e inferior y se coloca el espécimen sobre el bloque inferior. Se alinea cuidadosamente el eje del espécimen con el centro de empuje del bloque superior. 6.4.1 Verificación del cero y del asentamiento del bloque – Antes de ensayar el espécimen, se debe verificar que el indicador de carga esté ajustado en cero y si no lo está, se deberá hacer el ajuste correspondiente (nota 9) Luego de colocar el espécimen en la máquina, pero antes de aplicarle carga, se debe inclinar suavemente la porción esférica con la mano, para que la cara de carga quede completamente paralela con la superficie superior del espécimen. 6.5 Velocidad de carga – La carga se debe aplicar continuamente y sin impacto. 6.5.1 La carga se debe aplicar a una velocidad correspondiente a una tasa de aplicación de esfuerzo de 0.25 ± 0.05 MPa/s (35 ± 7 lbf/pg 2/s) sobre el espécimen (nota 10). La velocidad escogida se debe mantener, al menos, durante la segunda mitad de la fase de carga prevista. 6.5.2 Durante la aplicación de la primera mitad de la fase de carga prevista, se permite una velocidad de carga mayor, siempre que ella se controle para evitar que el espécimen se someta a cargas de impacto. 6.5.3 La velocidad de movimiento no se deberá ajustar cuando se está alcanzando la carga última y la tasa de esfuerzo decrece debido al agrietamiento del cilindro.

6.6 Se aplica la carga de compresión hasta que el indicador de carga señale que ella comienza a decrecer progresivamente y el cilindro muestre un patrón de fractura bien definido (tipos 1 a 4 de la Figuras 410 - 3 y 410 - 4). Si se usa una máquina equipada con un detector de rotura del espécimen, no se permitirá apagarla hasta que la carga haya caído a un valor menor de 95 % de la máxima. Cuando se ensayan cilindros con tapas de refrentado no adheridas, puede ocurrir una fractura de esquina antes de alcanzar la capacidad última del espécimen, como lo muestran los tipos 5 y 6 de la Figura 410 - 3; en tal caso, se debe continuar la compresión hasta que se tenga la certeza de haber alcanzado la capacidad última. Se registra la máxima carga soportada por el cilindro durante el ensayo y se anota el patrón de falla de acuerdo con los esquemas de la Figura 410 - 3, si se ajusta a alguno de ellos. En caso contrario, se deberán elaborar un dibujo y una descripción breve del tipo de fractura producido. Si la resistencia medida es muy inferior a la esperada, se examina el cilindro fracturado para detectar zonas con vacíos grandes o con evidencias de segregación o si la fractura atraviesa partículas del agregado grueso, y se verifica, también, si el refrentado del espécimen se ajustó a lo establecido en las normas INV E–403 o INV E–408, la que corresponda. 7 CÁLCULOS 7.1 Se calcula la resistencia a la compresión, dividiendo la carga máxima soportada por el espécimen durante el ensayo, por el área promedio de su sección transversal, determinada en la forma descrita en la Sección 5. El resultado se debe expresar redondeado a 0.1 MPa (10 lbf/pg2). 7.2 Si la relación longitud/ diámetro (L/D) del espécimen es 1.75 o menor, se debe corregir el resultado obtenido en el numeral 7.1, multiplicándolo por el factor apropiado de los que se indican a en la Tabla 410 - 3 (se deberá interpolar para valores intermedios de L/D) (notas 11 y 12): Tabla 410 - 3.Factores de corrección según la relación longitud/diámetro

L/D 0.50 1.00 1.25 1.50 1.75 2.00 3.00

FACTOR DE CORRECCIÓN 0.87 0.93 0.96 0.98 1.00 -

0.80 0.87 0.92 0.97 1.00 -

0.59 0.81 0.92 1.00 -

0.82 0.98 1.00 1.03

0.53 0.83 0.92 0.97 0.99 1.00 -

Referencia

ASTM

BSI

Lewandowsk i

Sangha

Chung

Nota 11: Los factores de corrección dependen de varias condiciones, entre ellas la condición de humedad, el nivel de resistencia y el módulo elástico. Los valores recomendados por la ASTM son promedios y aplican a concretos livianos con densidades entre 1600 y 1920 kg/m³ (100 a 120 lb/pie3) y a concretos de densidad normal. Son aplicables a concretos secos o húmedos en el momento de la carga y a concretos con una resistencia nominal entre 14 y 42 MPa (2000 a 6000 lbf/pg2). Para concretos de resistencia superior a 42 MPa (6000 lb/pg 2), los factores de corrección pueden ser mayores que los mostrados en la tabla. Ver referencia: Barlett, F.M. y J.G. MacGregor. “Effect of Core Length-to-Diameter Ratio on Concrete Core Strength”, ACI Materials Journal, Vol. 91, No. 4, July-August, 1994, pp. 339-348. Nota 12: Los factores de corrección propuestos por otros investigadores han sido obtenidos bajo condiciones que pueden coincidir o no con las que sirvieron de base a la ASTM para establecer sus factores. Es responsabilidad del usuario elegir el factor de corrección apropiado en cada caso, dependiendo de las condiciones que prevalezcan en los cilindros que está sometiendo a ensayo.

Figura 410 - 3. Esquemas de patrones de falla típicos

7.3 Cuando se solicite, la densidad del cilindro se calculará redondeada a 10 kg/m3 (1 lb/pie3), de la siguiente manera:

Dónde: W: Masa del cilindro, kg (lb); V: Volumen del cilindro, calculado a partir del diámetro promedio y de la longitud promedio, o pesándolo en el aire y sumergido en agua, m3 (pies3). 7.3.1 Cuando el volumen se calcula sumergiendo la muestra, se determina con la expresión:

Dónde: WS: Masa aparente del cilindro sumergido, kg (lb); yw: Densidad del agua a 23 ° C (73.5 ° F) = 997.5 kg/m3 (62.27 lb/pie3).

Figura 410 - 4. Fotografías de patrones de falla típicos

9 PRECISIÓN Y SESGO 9.1 Precisión:

9.1.1 Precisión en un laboratorio – La precisión de los ensayos efectuados en un laboratorio sobre cilindros de 150 × 300 mm (6 × 12") y de 100 × 200 mm (4 × 8"), elaborados de una muestra de concreto correctamente mezclada, bajo condiciones de laboratorio y de campo, se presenta en la Tabla 410 - 4 (Ver numeral 9.1.2).

Tabla 410 - 4. Declaración de precisión

PARÁMETRO

Cilindros de 150×300 mm: Condiciones de laboratorio Condiciones de campo

COEFICIENTE DE VARIACIÓN A

RANGO ACEPTABLE DE RESISTENCIA DE CILINDROS INDIVIDUALES A 2 CILINDROS

3 CILINDROS

2.4 % 2.9 %

6.6 % 8.0 %

7.8 % 9.5 %

3.2 %

9.0 %

10.6 %

Cilindros de 100×200 mm: Condiciones de laboratorio A

Estos valores representan los límites (1s %) y (d2s %)

9.1.2 Los coeficientes de variación de la Tabla 410 - 4 representan la variación esperada de la resistencia a la compresión de cilindros compañeros (duplicados) de la misma mezcla de concreto, ensayados a la misma edad en el mismo laboratorio. Los valores correspondientes a los cilindros de 150 × 300 mm (6 × 12") son aplicables a resistencias a compresión entre 15 y 55 MPa (2000 y 8000 lbf/pg 2), y los de los cilindros de 100 × 200 mm (4 × 8") son aplicables a resistencias a compresión entre 17 y 32 MPa (2500 y 4700 lbf/pg 2). Los coeficientes de variación de los cilindros de 150 × 300 mm (6 × 12") se obtuvieron analizando los resultados de 1265 ensayos realizados por 225 laboratorios comerciales en 1978.

9.1.3 Precisión entre varios laboratorios – El coeficiente de variación de los resultados de resistencia a la compresión entre varios laboratorios para los cilindros de 150 × 300 mm (6 × 12") es de 5.0 %. Por lo tanto, los resultados de ensayos realizados correctamente por dos laboratorios sobre cilindros elaborados con la misma mezcla de concreto, no se considerarán dudosos si no difieren en más de 14 % del promedio (nota 12). Un resultado de ensayo es el promedio de los valores de resistencia a compresión de dos cilindros de la misma edad. Nota 12: La precisión entre varios laboratorios no incluye variaciones asociadas con los diferentes operarios que preparan los especímenes de muestras de concreto, fraccionadas o independientes. Es de esperar que estas variaciones incrementen el coeficiente de variación.

9.1.4 Los datos multilaboratorio fueron obtenidos de seis programas de ensayos conjuntos de resistencia, donde se prepararon especímenes cilíndricos de 150 × 300 mm (6 × 12") en un solo lugar y se ensayaron en diferentes laboratorios. Los valores promedio de resistencia de estos programas oscilaron entre 17 y 90 MPa (2500 y 13 000 lbf/pg2). 9.2 Sesgo – Como no existe un material de referencia aceptado, no se hace ninguna declaración sobre el sesgo.

10 NORMAS DE REFERENCIA ASTM C 39/C 39M – 12

EQUIPOS UTILIZADOS

    

Calibrador Regla Balanza Máquina de ensayo Probeta de concreto

DATOS OBTENIDOS

Dimensiones de la probeta de concreto N°1 PROBET A1 CONCRE TO PROME DIO

DIAMETRO 153 152.5 152.5 152.667

ALTURA (mm) (mm) PESO Kg 152.5 300.5 11.79 152.5 301 11.78 152.5 301 11.77

152.500

300.833

11.78

FUENTE: GRUPO 2-0 MECANICA DE SOLIDOS-FAC.INGENIERIA UPTC

Dimensiones de la probeta de concreto N°2 PROBET A2 CONCRE TO PROME DIO

ALTURA DIAMETRO (mm) (mm) PESO Kg 153 153 302 12.90 153.48 153.1 303 12.89 155.5 153 303 12.89 153.993

153.033

302.667

FUENTE: GRUPO 2-0 MECANICA DE SOLIDOS-FAC.INGENIERIA UPTC

12.89

PROCEDIMIENTO

Para la realización del ensayo se realizó el siguiente procedimiento. 

El primer paso consistió en la definición de las dimensiones de los 2 especímenes a fallar como fue tomar los datos pertinentes de sus alturas, diámetros y pesos.

Fuente: elaboración propia 

En seguida se ubicó cada uno de los especímenes en la máquina de ensayo, teniendo en cuenta que previamente se debe verificar que el indicador de carga este ajustado en cero y que la cara de carga quede completamente paralela con la superficie de la probeta.

Fuente: elaboración propia 

Luego se aplicó la carga de compresión y se registraron lo diferentes valores de carga.

Fuente: elaboración propia 

A si mismo se continuo el proceso de aplicación de la carga continua hasta que se produjo la falla de cada uno del espécimen.

Fuente: elaboración propia

CÁLCULOS Y RESULTADOS

Probeta Nª 1 Carga = 459,7kn La resistencia última se determina a partir de la siguiente ecuación: Rum=Pmax/S Donde P: carga máxima aplicada. S: sección transversal del cilindro utilizado

A real=π*(152.50mm)2/4 A real=18265.416 A partir de los datos obtenidos se obtuvo + la resistencia última o el esfuerzo máximo:

�

¿

459700 N =25.168 N /mm ² 18265.416 mm ²

Este valor obtenido para el esfuerzo máximo corresponde a un valor real dado que como ya se ha observado la norma el cilindro de concreto es de 153.993 mm de diámetro; para un valor teórico se halla el área con un diámetro de 150 mm. A=π ¿ 75 mm2 A teo=17671.459 mm² Por lo tanto, el esfuerzo máximo es de 25.168 MPa

Calculo del módulo de elasticidad EC=

f ´ c−S y ε f ´ c−εx

Dónde: F´c. es la resistencia del concreto, es calculado basándose en el 40% de esfuerzo máximo que alcanza el cilindro de concreto, también puede ser llamado carga especifica. F´c es la resistencia a la compresión del concreto y �y es un valor de esfuerzo obtenido de valores en la gráfica para obtener la pendiente que llamaremos Ec o módulo de elasticidad. F´c = 10,06712 N/mm². Ec=

10. 06712−4.416654 1,3424−0.0070604

Ec= 16.849 N/ mm²

Fuente: elaboración propia La probeta Nª 1 presenta una falla tipo cuatro

Fuente: elaboración propia Probeta Nª 2 Carga = 554.2 KN El esfuerzo total se determina a partir de �=Pmax/A Donde P: carga máxima aplicada. S: sección transversal del cilindro utilizado A real = π*(153.95mm)2/4 A real = 18614.410 mm²

S=

554200 N 18614.410 mm2

� = 29.772 MPa La probeta Nª 2 presenta una falla tipo tres dado que experimento una gran ruptura y evidencio unos planos de falla bastante marcados.

Fuente: elaboración propia Plano frontal

Fuente: elaboración propia Plano posterior ANALISIS DE RESULTADOS

A través del ensayo realizado en el laboratorio se puede deducir que el concreto presenta alta resistencia a la compresión, de la misma forma se pudo ver que tan resistente es el material cuando este es sometido a cargas axiales. Por otro lado, se pudo ver que lo aprendido teóricamente es fácilmente aplicable en el laboratorio y a partir de las ecuaciones aprendidas se pudo calcular el esfuerzo o resistencia del concreto cuando este es sometido a una fuerza de compresión, además se pudo obtener la máxima carga posible aplicad y por último se pudo observar que no todos los materiales presentan la misma resistencia. Esto nos indica que si un material tiene gran resistencia es de vital importancia conocer las características de cada uno de los materiales al momento de ejecutar cualquier proyecto para así evitar cualquier tipo de problemas que se puedan presentar debido a la falta de conocimiento del comportamiento.

CONCLUSIONES



Tras el experimento de laboratorio se puede llegar a concluir que el concreto presenta una alta resistencia a la compresión, por otro lado, se pudo determinar qué tan resistente es el material cuando este es sometido a cargas axiales.



Tras la observación de los dos laboratorios se puede concluir que hay elementos de construcción que presentan una alta resistencia a la compresión y una baja resistencia a la tensión, a diferencia de elementos que presentan una alta resistencia a la tensión y una baja resistencia a la compresión.



Es necesario hacer las pruebas del concreto de una determinada construcción para así poder verificar que esta mezcla puede soportar toda la carga que abarca esa construcción.



El concreto es un material muy resistente y de mucha utilidad a la hora de construir, pero es necesario el uso de las varillas de acero para que en su conjunto sea una mezcla más estable, es decir que pueda soportar las diversas fuerzas que se le pueden aplicar como la de compresión

BIBLIOGRAFIA

.



BEER,FERDINAND Y RUSSEL, MATERIALES. MCGRAMW 1999



NASH,WILIAM A , RESISTENCIA DE MATERIALES 2DA ed



SEEL Y SMITH, RESISTENCIA DE MATERIALES 2DA ed

JHONSTON,MECANICA

INFOGRAFIA

DE



WWW.EMC.UJI.ES/d/MECAPEDIA/MODULO-DE-ELASTICIDAD.



WWW.NEWCOMBSPRING.COM/SPANISH/ARTICLE-ELASTICIDAD



WWW.GUIITSA.EDU.CO/CIIT2000/FORMATO-ARTICULOSIEEE.PDF