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UNIVERSIDAD DE LOS ANDES Facultad de Ingeniería Departamento de Ingeniería Química IQUI-2023 Laboratorio de Termodinámica 201510 Daniela Lama Alejandro Valenzuela

 

1.

Alejandro Tenjo Diana Zapata Estefanía Ramírez

INFORME DE PRÁCTICA DE LABORATORIO 2 INTERCAMBIADOR DE CALOR DE TUBOS Y CORAZA

Introducción El intercambiador de calor es un dispositivo cuya función es intercambiar calor entre dos fluidos. Cada fluido se encuentra a una temperatura diferente, por lo general una fría y una caliente (Incropera & DeWitt, 1999). Hay varios tipos de intercambiadores; algunos ejemplos son de tubos y coraza, tubos concéntricos, tubos cruzados, entre otros. En este laboratorio se trabajó con un intercambiador de tubos y coraza, que consta de “tubos curvos instalados precisamente en la coraza cilíndrica” (Hidroterm). Una de sus principales características es que es un sistema totalmente compacto y resistente a la corrosión, puede trabajar bajo presiones altas y puede maximizar la transferencia de calor gracias a la geometría del sistema. El funcionamiento de este intercambiador se basa en que los dos fluidos a temperaturas diferentes (fría y caliente) se distribuyen por un tubo diferente. Dicho de otro modo, el fluido a temperatura alta pasa por los tubos curvos y el fluido a temperatura baja pasa por los tubos paralelos (Incropera & DeWitt, 1999).

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Alejandro Tenjo Diana Zapata Estefanía Ramírez

Ilustración 1 Intercambiador de calor. Tomado de https://lh6.googleusercontent.com/1PNwejaaL_AYj37vNrUJj8mAFksWjBlfv3ENvYE7qYgasaolHT0U5m5lxbriFE_4uzMbeB3w033XwLiQvEyOF7LBwNKk4tHADXEdQw7xIlQgOd9gMYD1PWR6szrSwR4

La meta de este laboratorio es poder entender el funcionamiento de un intercambiador de calor de tubos y coraza. Para esto, se debe realizar un análisis de balance de materia, energía y otras propiedades de la termodinámica que se aplican en un intercambiador de calor de tubos y coraza.

2.

Muestra de cálculos 2.1. Toma de datos Tabla 0. Características generales del intercambiador de coraza.

Características generales Configuración Número de Pasos por los tubos Número de deflectores Número de tubos Tipo de sistema

Descripción

Características generales

Descripción

Triangular de 30

Diámetro externo de los tubos

1⁄4 in

4

BWG

12

PITCH

56

Tipo de bafles

Contracorriente

2

Longitud por cada tubo

22 3/8 in Segmentados sencillos 500 mm

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Designación

TEMA SES

Material

PITCH

Acero inoxidable

3/8 in Segmentados sencillos

Tipo de bafles

Longitud por 500 mm cada tubo Se promediaron los datos obtenidos por el grupo 11 y por el grupo 14. Finalmente se obtiene una tabla de resumen sobre la cual se realizaron los cálculos denotados: Tabla 1. Resumen de datos promediados luego del experimento.

#

T° IN Calentador °C

T° OUT Calentador °C

T° IN Enfriador °C

T° OUT Enfriador °C

Flujo Enfriador L/min

Flujo Calentador L/min

1

47,35934454

38,06696296

11,05013472

31,22662069

19,32403902

23,98506024

2

45,76585714

36,01511111

10,25272539

28,71239655

25,11867317

26,06939759

3

43,78371429

35,02992593

9,790031088

27,78696552

26,9416

28,08144578

4

41,26522689

34,18548148

10,12474611

28,27834483

17,9718439

22,26518072

5

40,16144538

33,43733333

9,927854922

27,30377586

21,18842927

25,15674699

6

39,22867227

33,17066667

9,760497409

26,91067241

21,18842927

27,37963855

2.2. Cálculos 2.2.1. Balance de masa y de energía Para cada uno de los cálculos de cada par de flujos fríos y calientes, aplicaremos lo siguiente: Suposiciones Esquema   

Energía potencial y cinética despreciables Estado estacionario Aplicación de la primera ley de la termodinámica

Sistema * Abierto, con flujo de agua. Figura 1. Esquema del intercambiador de tubos y coraza (Kakaç & Liu, 2002, pp.34)

Alrededores

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* W= 0; si hay Q. Volumen de Control

T h1 ( enfriador )

T c1 (calentador )

T c2 ( Calentador ) INTERCAMBIADOR DE CALOR

T h2 ( enfriador )

Herramientas Balance de masa:

Donde

∆ M LC =

d M VC =0 dt

d M VC =M sale−M entra =M final−M inicial dt

(Estado estacionario estable) Por tanto,

Balance de energía:

(

Qt +W t= Δ M LC U + W t =0

dU M VC V2 + gh + 2 dt

)

dU M VC V2 =0 =0 gh=0 dt 2

Q=m Δ H

Δ H =CpdT

4

M sale =M entra =m

UNIVERSIDAD DE LOS ANDES Facultad de Ingeniería Departamento de Ingeniería Química IQUI-2023 Laboratorio de Termodinámica 201510 Daniela Lama Alejandro Valenzuela T out

Q=mR ∫ T¿

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Cp dT R

Puesto que el agua tiene una capacidad calorífica que varía con respecto a la temperatura, la ecuación puede resumirse a: T out 2 Q= ∫ mR ( A+ BT + C T ) dT T¿

Tomando los valores para las constantes del Cp/R del agua en el anexo 1, calculamos el calor para los enfriadores y calentadores por cada delta de temperatura, para cada flujo másico, y para cada par de flujos fríos y calientes. 8.712+ ( 1.25 x 10−3 ) T + (−0.18 x 10−6 ) T 2 ¿ mR ¿ T out

Q= ∫ ¿ T¿

Utilizaremos las constante R= 8,314 J/mol*K Además, aclaramos que no existe cambio de fase, por lo que solamente se considera el calor sensible. *En rojo los datos del grupo 11. Para 20ºC de flujo frio y 24ºC de flujo caliente:

L 997.13 Kg 1 m3 1000 g 1 mol 1min mol ∗ ∗ ∗ ∗ ∗ =17.837 de flujo frio 3 min 1000 L 1 Kg 18 g 60 s s 1m

( )( )( )( )( ) L 1000 Kg 1m 1000 g 1mol 1min mol 23.99 ∗( ∗( ∗( ∗( ∗( =22.15 de flujo caliente ) ) ) ) ) min 1000 L 1 Kg 18 g 60 s s 1m 19.32

3

3

Para 25ºC de flujo frio y 26ºC de flujo caliente:

L 997.13 Kg 1 m3 1000 g 1mol 1min mol ∗ ∗ ∗ ∗ ∗ =23.19 de flujo frio 3 min 1000 L 1 Kg 18 g 60 s s 1m

( )( )( )( )( ) L 997.13 Kg 1m 1000 g 1 mol 1 min mol 26.07 ∗( ∗ ∗ ∗ ∗ =24.06 de flujo caliente ( ) ( ) ( ) ( ) ) 1000 L 1 Kg 18 g 60 s min s 1m 25.12

3

3

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Para 25ºC de flujo frio y 28ºC de flujo caliente:

L 997.13 Kg 1m3 1000 g 1 mol 1 min mol ∗ ∗ ∗ ∗ ∗ =24.87 de flujo frio 3 min 1000 L 1 Kg 18 g 60 s s 1m

( )( )( )( )( ) L 997.13 Kg 1m 1000 g 1 mol 1 min mol 28.08 ∗( ∗( ∗( ∗( ∗( =25.92 de flujo caliente ) ) ) ) ) min 1000 L 1 Kg 18 g 60 s s 1m 26.94

3

3

Para 18°C de flujo frío y 22°C de flujo caliente:

L 997.13 Kg 1 m3 1000 g 1 mol 1 min mol ∗ ∗ ∗ ∗ ∗ =16.59 de flujo frio 3 min 1000 L 1 Kg 18 g 60 s s 1m

( )( )( )( )( ) L 997.13 Kg 1m 1000 g 1 mol 1 min mol 22.26 ∗( ∗( ∗( ∗( ∗( =20.55 de flujo caliente ) ) ) ) ) min 1000 L 1 Kg 18 g 60 s s 1m 17.97

3

3

Para 21°C de flujo frío y 25°C de flujo caliente: 3

( )( )( )( )( ) L 997.13 Kg 1m 1000 g 1 mol 1 min mol 25.15 ∗ ∗ ∗ ∗ =23.22 de flujo caliente )∗( 1000 min ( 1m L ) ( 1 Kg ) ( 18 g ) ( 60 s ) s L 997.13 Kg 1m 1000 g 1 mol 1 min mol 21.19 ∗ ∗ ∗ ∗ ∗ =19.56 de flujo frio 3 min 1000 L 1 Kg 18 g 60 s s 1m 3

3

Para 21°C de flujo frío y 27°C de flujo caliente: 3

( )( )( )( )( ) L 997.13 Kg 1m 1000 g 1 mol 1 min mol 27.38 ∗( ∗ ∗ ∗ ∗ =25.8 de flujo caliente ( ) ( ) ( ) ( ) ) 1000 L 1 Kg 18 g 60 s min s 1m 21.19

L 997.13 Kg 1m 1000 g 1 mol 1 min mol ∗ ∗ ∗ ∗ ∗ =19.56 de flujo frio 3 min 1000 L 1 Kg 18 g 60 s s 1m 3

3

El calor para 20ºC de flujo frio y 24ºC de flujo caliente: 31.22

J ( 8,712+1,25 x 10−3 T −0.18 x 10−6 T 2) dT Qenfriador =17.84∗8,314 ∫ mol∗K 11.05 Qenfriador =27117 J /s

J Qcalentador =22.15∗8,314 mol∗K

38.06

∫

( 8,712+ 1,25 x 10−3 T −0.18 x 10−6 T 2 ) dT

47.35

Qcalentador =−12523 J / s Qneto =14594 J / s

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El calor para 25ºC de flujo frio y 26ºC de flujo caliente:

Qenfriador =32254.04 J / s

Qcalentador =−17722.32 J / s Qneto =14531.72 J /s

El calor para 25ºC de flujo frio y 28ºC de flujo caliente:

Qenfriador =33707.03 J /s Qneto=17251.21 J /s

Qcalentador =−16455.82 J / s

El calor para 18ºC de flujo frio y 22ºC de flujo caliente:

Qenfriador =22686.06 J /s Qneto=11698.7 J /s

Qcalentador =−10987.36 J / s

El calor para 21ºC de flujo frio y 25ºC de flujo caliente:

Qenfriador =25610.77 J /s Qneto =13810.18 J /s

Qcalentador =−11799.82 J /s

El calor para 21ºC de flujo frio y 27ºC de flujo caliente:

Qenfriador =25270.97 J /s Qneto=9591.68 J / s

Qcalentador =−15679.29 J /s

Resumiendo, Tabla 2. Calores calculados para los flujos de entrada/salida fríos y calientes.

T° IN Calentador °C

T° OUT Calentador °C

T° IN Enfriador °C

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T° OUT Enfriador °C

Q ENFRIADO R J/s

Q CALENTADO R J/s

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47,35934454 45,76585714 43,78371429 41,26522689 40,16144538 39,22867227

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38,06696296 36,01511111 35,02992593 34,18548148 33,43733333 33,17066667

11,05013472 10,25272539 9,790031088 10,12474611 9,927854922 9,760497409

31,22662069 28,71239655 27,78696552 28,27834483 27,30377586 26,91067241

22117 32254,04 33707,03 22686,06 25610,77 25270,97

-12523 -17722,32 -16455,82 -10987,36 -11799,82 -15679,29

2.2.2. Coeficiente de transferencia de calor Para calcular el coeficiente de transferencia de calor utilizamos:

Q=UAF ∆ T ℑ Donde: F es un factor de corrección; A es el área de transferencia de calor; U es el coeficiente global de transferencia de calor. Es relevante la corrección LMTD pues hay más de un paso por los tubos.

∆ T ℑ =LMTD =

∆T 1−∆T 2 ∆T ln ⁡ 1 ∆ T2

Utilizando la gráfica 2.7 del texto Heat Exchangers (2002), ver anexo 2, encontramos el factor de corrección relacionándolos con P, la efectividad de temperatura, y R, la tasa de capacidad de calor:

P=

T c2−T c 1 ∆T c = T h1−T c 1 ∆ T max R=

El área A corresponde a:

C C T h 1−T h2 = C h T c 2−T c1

π∗1 m ∈ 0,0254 ∗( 0,5 m )∗56=0,5585 m2 ¿ 4

(

)

F para el flujo 20ºC frío y 24ºC caliente:

P=¿ 0,256 R= 2,172

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El F correspondiente = 0,93 F para el flujo 25ºC frío y 26ºC caliente: P= 0,273 R= 1,903

El F correspondiente = 0,95 F para el flujo 25ºC frío y 28ºC caliente: P= 0,257 R= 2,057

El F correspondiente = 0,96 F para el flujo 18ºC frio y 22ºC caliente: P= 0.2273 R= 2.56

El F correspondiente = 0,98 F para el flujo 21ºC frio y 25ºC caliente: P= 0.2224 R= 2.5841

El F correspondiente = 0,97 F para el flujo 21ºC frio y 27ºC caliente: P= 0.2055 R= 2.8309

El F correspondiente = 0,99

Calculando el coeficiente para el flujo 20ºC frío y 24ºC caliente:

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U=

Q ∆ T 1−∆ T 2 AF ∆ T1 ln ∆ T2

U calentador =

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−12523 J /s (11,05−47,36 )−(31,23−38,07) ( 0,558 )(0,93) ( 11,05−47,36 ) ln 31,33−38,07

(

U enfriador =

)

22117 J /s ( 11,05−47,36 )−(31,23−38,07) ( 0,558 ) (0,93) ( 11,05−47,36 ) ln 31,33−38,07

(

U calentador =1143.19

)

J m sK 2

U enfriador =−2019.007

J m sK 2

Los valores escogidos para F se resumen en la siguiente tabla.

Tabla 3. Resumen de datos por flujo y temperatura.

T° IN T° OUT Calentado Calentado r °C r °C

T° IN Enfriador °C

T° OUT Enfriador °C

Q Q ENFRIA CALENT DOR J/s ADOR J/s

47,35934 38,06696 11,05013 31,22662 22117 454 296 472 069

-12523

45,76585 36,01511 10,25272 28,71239 32254, 17722, 714 111 539 655 04 32 43,78371 35,02992 9,790031 27,78696 33707, 16455, 429 593 088 552 03 82 41,26522 34,18548 10,12474 28,27834 22686, 10987, 689 148 611 483 06 36 40,16144 33,43733 9,927854 27,30377 25610, 11799, 538 333 922 586 77 82

10

P

R

F

2,1712 933

0,2559 235

0,93

1,8931 547

0,2745 673

0,95

2,0559 024

0,2575 122

0,96

2,5641 598

0,2273 486

0,98

2,5841 213

0,2224 053

0,97

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39,22867 33,17066 9,760497 26,91067 25270, 15679, 227 667 409 241 97 29

2,8309 936

0,2055 779

0,99

Sin embargo y como se indica en la literatura, sólo reportamos el Coeficiente U de mayor magnitud Resumiendo: Tabla 4. Resumen de datos del coeficiente U.

T° IN Calentador °C

T° OUT Calentador °C

Flujo Calentador

T° IN Enfriador °C

T° OUT Enfriador °C

Flujo Enfriador

U MAYOR MAGNITUD J/m^2 s K

47,35934 454 45,76585 714 43,78371 429 41,26522 689 40,16144 538 39,22867 227

38,06696 296 36,01511 111 35,02992 593 34,18548 148 33,43733 333 33,17066 667

23,98506 024 26,06939 759 28,08144 578 22,26518 072 25,15674 699 27,37963 855

11,05013 472 10,25272 539 9,790031 088 10,12474 611 9,927854 922 9,760497 409

31,22662 069 28,71239 655 27,78696 552 28,27834 483 27,30377 586 26,91067 241

19,32403 1143,194 902 244 25,11867 1583,754 317 331 1515,645 24,9616 278 17,97184 1118,837 39 622 21,18842 1235,085 927 064 21,18842 1643,044 927 046

2.2.3. Pérdida de calor

Qcalentador =Q enfriador +Q perdido Se resume entonces:

Tabla 5. Resumen del calor perdido o liberado por el intercambiador de calor.

T° IN Calentad or °C 47,35934 454

T° OUT Calentad or °C 38,06696 296

Q T° IN T° OUT CALENTA Enfriador Enfriador DOR J/s °C °C 11,05013 31,22662 -12523 472 069

Q ENFRIA DOR J/s

Q PERDID O J/s

22117

-34640

45,76585 714

36,01511 111

-17722,32

10,25272 539

28,71239 655

32254,0 4

43,78371 429

35,02992 593

9,790031 088

27,78696 552

33707,0 3

-16455,82

11

49976,3 6 50162,8

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41,26522 689

34,18548 148

-10987,36

10,12474 611

28,27834 483

22686,0 6

40,16144 538

33,43733 333

-11799,82

9,927854 922

27,30377 586

25610,7 7

39,22867 227

33,17066 667

-15679,29

9,760497 409

26,91067 241

25270,9 7

5 33673,4 2 37410,5 9 40950,2 6

2.2.4. Cambio total de entropía El cambio de entropía se calculará a través del uso de las tablas termodinámicas del apéndice F de Smith, Van Ness (2005) de líquido saturado: Usando que: T 26

S 0,3818 S 26,9106724 desconocida 27 0,3949

S desconocida=

26.91−26 J ∗0.3818+( ∗0.3949=0.393729 ( 27−26.91 ) ) 27−26 27−26 molK

Finalmente: Tabla 6. Resumen de las entropías para flujos entrada/salida fríos y calientes.

T °

T °

T T ° ° E E E E ON N N N I OT UT I NT R T UR T N R RT O O O O P P CP CÍ EP Í aI E a nÍ l A A AnA l f eS S Sf S e r n r n i t i o o t ai ai ud au a nd dn t t d o o o o r r r r 40301030 7, 8, 1, 1, , 6, 5, 1, 4 36040625 59665623 92620564 30901360

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Alejandro Tenjo Diana Zapata Estefanía Ramírez 4 4 5 4 4 5 , 7 6 5 8 5 7 1 4 4 3 , 7 8 3 7 1 4 2 9 4 1 , 2 6 5 2 2 6 8 9 4 0 , 1 6 1 4 4 5 3 8 3 9 , 2 2 8 6 7 2 2 7

7 4 1 3 0 , 6 4 8 3 3 2 7 2 9 0 , 6 2 2 3 4 5 0 2 9 0 , 5 8 8 9 2 7 5 1 8 0 , 5 7 4 2 4 7 2 2 4 0 , 5 6 1 8 4 1 3 4 1

6 2 9 6 3 6 , 0 1 5 1 1 1 1 1 3 5 , 0 2 9 9 2 5 9 3 3 4 , 1 8 5 4 8 1 4 8 3 3 , 4 3 7 3 3 3 3 3 3 3 , 1 7 0 6 6 6 6 7

4

0 , 5 1 8 6 0 4

0 , 5 0 5 3 0 4 0 , 4 9 3 8 2 2 5 4 8 0 , 4 8 3 6 4 7 7 3 3 0 , 4 8 0 0 2 1 0 6 7

3 4 7 2 1 0 , 2 5 2 7 2 5 3 9 9 , 7 9 0 0 3 1 0 8 8 1 0 , 1 2 4 7 4 6 1 1 9 , 9 2 7 8 5 4 9 2 2 9 , 7 6 0 4 9 7 4 0 9

24 6 07 9 60 8 93 020 , 8, 1, 4 571 418 727 430 092 363 351 652 20 0 7, , , 4 1 70 4 85 7 68 8 93 9 68 2 58 4 52 6 21 020 , 8, 1, 4 521 272 886 436 648 249 489 233 020 , 7, 1, 3 439 909 931 372 272 254 588 364 020 , 6, 1, 3 499 713 407 562 579 328 640 219

El cambio de entalpía asociado sería: Tabla 7. Cambio entropía total del sistema intercambiador de calor.

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IN 1

2

3

4

5

6

OUT

dS

0,669207 413

0,546204

0,166536 98

0,453404703

0,648332 729

0,518604

0,154740 336

0,418702312

0,622345 029

0,505304

0,147892 46

0,405838821

0,588927 518

0,493822548

0,152846 242

0,412668993

0,574247 224

0,483647733

0,149932 253

0,399122484

0,561841 341

0,480021067

0,147455 362

0,393729809

0,123003 4 0,286867 72 0,129728 7 0,263961 98 -0,117041 0,257946 36 -0,095105 0,259822 75 0,090599 5 0,249190 23 0,081820 3 0,246274 45

dS TOTAL 0,4098711 36 0,3936907 05 0,3749873 9 0,3549277 21 0,3397897 22 0,3280947 21

flujo caliente flujo frío

3.

Análisis de resultados El intercambiador de calor es un dispositivo que funciona partiendo de lo que establece la ley cero de la termodinámica: el sistema busca llegar al equilibrio térmico por medio de la transferencia de calor de un fluido a mayor temperatura al de menor temperatura. Esto quiere decir que el calor que está siendo liberado por el fluido caliente es absorbido por el fluido frío. Al observar detalladamente los datos registrados, se puede notar que existen ciertas incoherencias entre tales datos y los resultados que se esperaban. Por ejemplo, de acuerdo al funcionamiento apropiado de un intercambiador de calor, el calor del enfriador debería ser

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aproximadamente igual al del calentador. Sin embargo, los datos de la primera tabla revelan que el cambio de temperatura de los flujos fríos es alto en comparación al de los flujos calientes. Esto es un indicador de que existe una fuente de error experimental. Según se anunció desde el comienzo de la práctica, el sensor de la temperatura del flujo frío podría estar defectuoso. Tal defecto obligaba al operador del intercambiador de calor a ajustar la llave del flujo hasta que el sensor indicara una temperatura distinta a la deseada. Es factible que el error fuera mayor al que se consideraba en un principio y que esto produjo las alteraciones discutidas previamente. Otra fuente de error que altera el análisis del funcionamiento del intercambiador de calor basado en su definición y propósito son las fuentes alternativas de calor, por ejemplo la fricción. Además de la fricción, las discrepancias en los datos presentados sugieren que se está haciendo trabajo sobre las paredes del tubo. Un dato que podría ayudar a precisar existen más fuentes alternativas de calor o si la fricción es mayor de la esperada, es la frecuencia con la que se le realiza mantenimiento a la máquina, ya que cualquier obstrucción en su interior puede aportar a los errores comentados. Otro rasgo a tener en consideración es el hecho de que el fluido que se manipuló durante la práctica fue el agua. Este fluido en particular tiene una capacidad calorífica superior a la de cualquier otro líquido o sólido. A nivel práctico, esto significa que el agua puede absorber o desprender grandes cantidades de calor y presentar cambios leves en su temperatura. Los cambios de temperatura registrados son coherentes con esta propiedad física del agua. Sin embargo, no concuerdan entre sí entre los flujos caliente y frío, en tanto que se hubiera esperado que gran parte de la cantidad de calor liberado fuera invertido en el calentamiento del flujo frío, sin embargo, el diferencial de temperatura del flujo frío se mantuvo muy grande con respecto al del agua caliente. Adicionalmente, de acuerdo con el cálculo de la entropía es posible afirmar que el proceso se mantuvo irreversible en tanto que los diferenciales calculados, estuvieron por encima de cero. En este caso, se puede evidenciar que el proceso energético no puede tener interconversiones de una energía a otra, por tanto, el análisis del sistema se deberá realizar sin tener en cuenta el fenómeno de la isoentropía.

4.

Conclusiones •

El intercambiador de calor es una maquina muy útil para la transferencia de calor a una

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sustancia, conteniendo tubos y corazas por donde pasa el fluido al cual se le desea transferir calor. •

Se pudo observar que determinando una temperatura de frío y una de caliente y entrando

un fluido al intercambiador por medio de transferencia de calor esta se calienta y otra parte si se mantiene fría dependiendo de dónde este fluyendo el líquido. •

Como se observó durante el desarrollo de los cálculos se pudo ver que las 3 leyes de la

termodinámica no se están cumpliendo en este proceso y que tampoco se está observando que el calor emitido por el flujo caliente se consuma casi todo por el flujo frio, por lo cual se puede inferir que el intercambiador esta malo. •

Como se observó en las tablas los cambios de temperatura deberían ser iguales pero se

ve un mayor cambio en el fluido frío que en el fluido caliente. •

A partir de los cálculos y los datos obtenidos del intercambiador se puede inferir que esta

máquina no está funcionando de la manera adecuada, ya que los resultados no son los óptimos o los esperados según la literatura.

5.

Bibliografía 

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

Incropera, F. P., & DeWitt, D. P. (1999). Tipos de intercambiadores de calor. Recuperado el 29 de abril de 2015, de Google Libros: http://books.google.com.co/books? id=QqfJw4tpIjcC&pg=PA582&lpg=PA582&dq=intercambiador+de+calor+de+tubos+y+coraza&sou rce=bl&ots=p1DStobsVq&sig=QAS0JKa1ROHuWrr_ssRlH9j1RHA&hl=es&sa=X&ei=bx9QVPzKC sWcNu2KgNAK&ved=0CDsQ6AEwCA#v=onepage&q=intercambiador%20de%20

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Kakaç, S. & Liu, H. (2002) Heat Exchanger. Selection, rating, and termal design (2 EDITION): Chapter 2. Basic design methods of heat exchangers, pp.33-73. CRC Press, U.S. Retrieved from: http://salimpour.iut.ac.ir/sites/salimpour.iut.ac.ir/files//files_course/sadik_kakac__heat_exchangers_-_selection_rating_and_thermal_desgin.pdf

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Universidad Iberoamericana (2008) Cambiadores de calor: Laboratorio de operaciones unitarias. 3.2. Cambiadores de tubos y coraza, pp. 12-18. Mexico, D.F. Retrieved from: http://fjartnmusic.com/Personal/6o_Semestre_files/CC.pdf

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Smith, J. & van Ness, H. (2005) Introduction To Chemical Engineering Thermodynamics (7 EDITION) Heat capacities and property changes of formation, pp.683-685. McGraw-Hill’s. Retrieved from: http://www.slideshare.net/aqeelabazmi/introduction-to-chemical-engineeringthermodynamics-by-jm-smith-hcvan-ness-mm-abbot

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6. Anexos Anexo 1. Capacidades caloríficas de los líquidos (Smith & Van Ness, S.F, pp.685)

Anexo 2. Diagrama del factor de corrección de la LMTD para intercambiador de tubo y coraza con un paso de coraza y dos o múltiples pasos de tubos (Kakaç & Liu, 2002, pp. 50)

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