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• Miguel Angel Marcos Cervantes

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UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIA - FIPP INTRODUCCION El presente informe se realizo para poder comprender la importancia de las propiedades reológicas de un fluido de perforación. Se realizo un análisis en laboratorio con diferentes muestras de lodo para el presente informe se usaron algunas de dichas muestras para poder determinar estas propiedades a partir de graficas. La viscosidad es muy importante durante la perforación ya que gracias a esta característica del lodo es posible transportar los reportes del fondo del pozo a la superficie para lograr el objetivo dicho lodo debe cumplir con determinadas características las cuales serán definidas y comprendidas en el transcurso del laboratorio propiedades como: Punto cedente, viscosidad plástica. Viscosidad efectiva, esfuerzo de corte, etc.

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UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIA - FIPP 1. Objetivos • Manejo y medida adecuada del embudo MARSH y el viscosímetro FANN. •

Determinar la viscosidad de embudo con el viscosímetro MARSH.

•

Determinar la viscosidad aparente con el viscosímetro FANN.

•

Determinar la viscosidad plástica con el viscosímetro FANN.

•

Representar las lecturas del viscosímetro en una gráfica de esfuerzo cortante vs Velocidad de corte.

•

Interpretar los datos obtenidos adecuadamente.

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2. FUNDAMENTO TEÓRICO 2.1. Viscosidad La viscosidad es la medida de la resistencia interna de los fluidos al flujo. La unidad de viscosidad en el sistema CGS es el poise y se define como la viscosidad de un líquido hipotético al que una fuerza tangencial de una dina hace que dos superficies paralelas en el seno de un líquido, de un centímetro cuadrado de área y aun centímetro de distancia una de otra, se muevan a una velocidad relativa de un centímetro por segundo. La viscosidad del fluido de perforación es difícil de medir ya que generalmente se producen complicaciones adicionales debido a que cada uno de los métodos da valores diferentes. La mayoría de los fluidos de perforación son coloides y/o emulsiones que se comportan como fluidos plásticos o no newtonianos. Las características de flujo de estos difieren de aquellos fluidos newtonianos (tales como agua, aceite ligero, etc.) en que su viscosidad no es constante, pero varia con la velocidad de corte. Debe observarse que, para los fluidos plásticos, un cierto valor de esfuerzo (punto de cedencia verdadero) debe de excederse para iniciar el movimiento. Esto es seguido por una zona de transición de disminución de pendiente en la cual el patrón de flujo cambia de flujo macizo a viscoso. La viscosidad de un líquido (newtoniano) es constante e igual a la pendiente de la línea que representa su comportamiento de esfuerzo-deformación. Por esto, si se mide la viscosidad de un fluido plástico de una manera convencional, por ejemplo, la relación de esfuerzo cortante a velocidad de esfuerzo de corte dependerá de la velocidad de corte a la cual se tomaron medidas.

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2.2.ESFUERZO DE CORTE Y VELOCIDAD DE CORTE Los otros términos para la viscosidad (μ) se pueden describir como la relación del esfuerzo de corte (τ) a la velocidad de corte (γ). Por definición:

Los conceptos de velocidad de corte y esfuerzo de corte se aplican al flujo de todos los fluidos. Dentro de un sistema de circulación, la velocidad de corte depende de la velocidad media del fluido en la geometría en que está fluyendo. Por lo tanto, las velocidades de corte son mayores en las geometrías pequeñas (dentro de la columna de perforación) y menores en las geometrías grandes (como la tubería de revestimiento y los espacios anulares del riser). Las velocidades de corte más altas suelen causar una mayor fuerza resistiva del esfuerzo de corte. Por lo tanto, los esfuerzos de corte en la columna de perforación (donde hay mayores velocidades de corte) exceden los del espacio anular (donde las velocidades de corte son menores). El total de las pérdidas de presión a través del sistema de circulación (presión de bombeo) está frecuentemente asociado con el esfuerzo de corte, mientras que la velocidad de bombeo está asociada con la velocidad de corte. Esta relación entre la velocidad de corte y el esfuerzo de corte para un fluido define la manera en que dicho fluido corre. La figura siguiente es una representación simplificada de dos capas de fluido (A y B) que se mueven a diferentes velocidades cuando se aplica una fuerza. Cuando un fluido está fluyendo, hay una fuerza en el fluido que se opone al flujo. Esta fuerza se llama esfuerzo de corte. Se puede describir como un esfuerzo de fricción que aparece cuando una capa de fluido se desliza encima de otra. Como el corte ocurre más fácilmente entre capas de fluido que entre la capa exterior del fluido y la pared de una tubería, el fluido que está en contacto con la pared no fluye. La velocidad a la cual una capa pasa por delante de la otra capa se llama velocidad de corte. Por lo tanto, la velocidad de corte (γ) es un gradiente de velocidad.

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2.2.1 VELOCIDAD DE CORTE La fórmula para la velocidad de corte () es:

Donde:  = Velocidad de corte en segundos recíprocos. V2= Velocidad en la Capa B (pies/seg) V1= Velocidad en la Capa A (pies/seg) d = Distancia entre A y B (pies) La velocidad de corte (), es igual a la velocidad rotacional RPM (ω) viscosímetro multiplicada por 1,703. Este factor se deriva de la geometría del manguito y del balancín del viscosímetro.

( seg–1) = 1,703 x ω 2.2.2 ESFUERZO DE CORTE El esfuerzo de corte (τ) es la fuerza requerida para mantener la velocidad de corte. El esfuerzo de corte está expresado en unidades estándar del campo petrolífero, es decir las libras de fuerza por cien pies cuadrados (lb/100 pies2) requeridas para mantener la velocidad de corte. Las indicaciones del cuadrante del viscosímetro de lodo (Θ) tomadas con la combinación de balancín y resorte estándar número uno (1), tal como se describe en el capítulo de Pruebas, pueden ser convertidas en un esfuerzo de corte (τ) con unidades de lb/100 pies2, multiplicando la indicación por 1,0678. τ (lb/100 pies2) = 1,0678 x Θ Las indicaciones del viscosímetro son frecuentemente usadas como indicación del esfuerzo de corte (τ) en lb/100 pies2 sin realizar la conversión, ya que la diferencia es pequeña. Se usan una variedad de viscosímetros para medir la viscosidad del fluido de perforación. Los viscosímetros FANN (VG) y los reómetros están diseñados para simplificar el uso de los modelos reológicos. Los viscosímetros también son usados para medir las propiedades tixotrópicas o los esfuerzos de gel de un fluido.

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2.3 TIPOS DE VISCOSIDADES a) VISCOSIDAD EFECTIVA La viscosidad de un fluido no newtoniano cambia con el esfuerzo de corte. La viscosidad efectiva (μe) de un fluido es la viscosidad de un fluido bajo condiciones específicas. Estas condiciones incluyen la velocidad de corte, la presión y la temperatura. b) VISCOSIDAD APARENTE La viscosidad efectiva a veces es llamada Viscosidad Aparente (VA). La viscosidad aparente está indicada por la indicación del viscosímetro de lodo a 300 RPM (Θ300) o la mitad de la indicación del viscosímetro a 600 RPM (Θ600). Cabe indicar que ambos valores de viscosidad aparente concuerdan con la fórmula de viscosidad:

En la figura 2 se muestra la gráfica de como varia la viscosidad aparente conforme la cantidad de bentonita Wyoming aumenta.

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c) VISCOSIDAD PLÁSTICA La viscosidad plástica (VP) en centipoise (cP) o milipascales-segundo (mPa•s) se calcula a partir de los datos del viscosímetro de lodo, como: PV (cP) = Θ600 – Θ300 ✓ ✓ ✓ ✓ ✓

La viscosidad plástica es afectada principalmente por: La concentración de sólidos. El tamaño y la forma de los sólidos. La viscosidad de la fase fluida. La presencia de algunos polímeros de cadena larga (POLY-PLUS®, hidroxietilcelulosa (HEC), POLYPAC®, Carboximetilcelulosa (CMC)). ✓ Las relaciones aceite-agua (A/A) o Sintético-Agua (S/A) en los fluidos de emulsión inversa. La fase sólida es lo que más interesa al ingeniero de fluidos. Un aumento de la viscosidad plástica puede significar un aumento en el porcentaje en volumen de sólidos, una reducción del tamaño de las partículas de los sólidos, un cambio de la forma de las partículas o una combinación de estos efectos. Cualquier aumento del área superficial total de los sólidos expuestos se reflejará en un aumento de la viscosidad plástica. Por ejemplo, en una partícula sólida que se parte por la mitad, el área superficial expuesta combinada de los dos trozos será más grande que el área superficial de la partícula original. Una partícula plana tiene más área superficial expuesta que una partícula esférica del mismo volumen. Sin embargo, la mayoría de las veces, el aumento de la viscosidad plástica resulta del aumento en el porcentaje de sólidos. Esto puede ser confirmado mediante los cambios de densidad y/o el análisis en retorta. 2.3 PUNTO CEDENTE El Punto Cedente (PC) en libras por 100 pies cuadrados (lb/100 pies2) se calcula a partir de los datos del viscosímetro FANN (VG), de la siguiente manera: YP (lb/100 pies2) = 2 x Θ300 – Θ600

YP (lb/100 pies2) = Θ300 – PV El punto cedente, segundo componente de la resistencia al flujo en un fluido de perforación, es una medida de las fuerzas electroquímicas o de atracción en un fluido. Estas fuerzas son el resultado de las cargas negativas y positivas ubicadas en o cerca de las superficies de las partículas. El punto cedente es una medida de estas fuerzas bajo las condiciones de flujo, y depende de: (1) las propiedades superficiales de los sólidos del fluido, (2) la concentración volumétrica de los sólidos, y (3) el ambiente eléctrico de estos sólidos (concentración y tipos de iones en la fase fluida del fluido). La alta viscosidad que resulta de un alto punto cedente o de altas fuerzas de atracción puede ser causada por: VISCOSIDAD DE FLUÍDOS DE PERFORACIÓN

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1. La introducción de contaminantes solubles como sales, cemento, anhidrita o yeso, resultando en arcillas de floculación y sólidos reactivos. 2. Descomposición de las partículas de arcilla por la acción trituradora de la barrena y tubería de perforación, creando nuevas fuerzas residuales (valencias de enlace roto) en los bordes rotos de las partículas. Estas fuerzas tienden a juntar las partículas en una forma desorganizada o formando flóculos. 3. La introducción de sólidos inertes dentro del sistema aumenta el punto cedente. Esto hace que las partículas se acerquen más entre sí. Como el espacio entre las partículas disminuye, la atracción entre las partículas aumenta. 4. Las lutitas o arcillas hidratables perforadas introducen nuevos sólidos activos dentro del sistema, aumentando las fuerzas de atracción al reducir el espacio entre las partículas y aumentar el número total de cargas. 5. El subtratamiento o sobretratamiento con productos químicos cargados electroquímicamente aumenta las fuerzas de atracción. 6. El uso de biopolímeros ramificados (DUO-VIS®, la familia FLO-VIS®, XCD®, Xanvis). 7. Sobretratamiento con arcilla organofílica o modificadores reológicos en sistemas de emulsión inversa (HRPTM, VERSAMOD™). 2.4. TIXOTROPÍA Y ESFUERZOS DE GEL La tixotropía es la propiedad demostrada por algunos fluidos que forman una estructura de gel cuando están estáticos, regresando luego al estado de fluido cuando se aplica un esfuerzo de corte. La mayoría de los fluidos de perforación base agua demuestran esta propiedad, debido a la presencia de partículas cargadas eléctricamente o polímeros especiales que se enlazan entre sí para formar una matriz rígida. Las indicaciones de esfuerzo de gel tomadas con el viscosímetro FANN (VG) a intervalos de 10 segundos y 10 minutos, y a intervalos de 30 minutos para las situaciones críticas, proporcionan una medida del grado de tixotropía presente en el fluido. La resistencia del gel formado depende de la cantidad y del tipo de sólidos en suspensión, del tiempo, de la temperatura y del tratamiento químico. Es decir que cualquier cosa que fomenta o impide el enlace de las partículas, aumentará o reducirá la tendencia a gelificación de un fluido. La magnitud de la gelificación, así como el tipo de esfuerzo de gel, es importante en la suspensión de los recortes y del material densificante. No se debe permitir que la gelificación alcance un nivel más alto del necesario para cumplir estas funciones. Los esfuerzos de gel excesivos pueden causar complicaciones, tales como las siguientes: 1. Entrampamiento del aire o gas en el fluido. 2. Presiones excesivas cuando se interrumpe la circulación después de un viaje. 3. Reducción de la eficacia del equipo de remoción de sólidos. 4. Pistoneo excesivo al sacar la tubería del pozo. 5. Aumento brusco excesivo de la presión durante la introducción de la tubería en el pozo. 6. Incapacidad para bajar las herramientas de registro hasta el fondo. VISCOSIDAD DE FLUÍDOS DE PERFORACIÓN

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2.5 MODELOS REOLÓGICOS Los modelos reológicos son una relación matemática que nos permite caracterizar la naturaleza reológica de un fluido, estudiando la deformación dada a una tasa de corte específica. La reología permite analizar la hidráulica en la perforación rotatoria. Para ello, se utilizan normalmente los modelos “Plástico de Bingham” y “Ley de Potencia”, por lo simple de las ecuaciones de flujo y la facilidad con la que se estiman los parámetros involucrados. Sin embargo, algunos autores (1; 2; 3; 4; 7) consideran que estos modelos no siempre tienen la capacidad de caracterizar el fluido en un rango amplio de tasas de corte y extienden el análisis a otros modelos reológicos. En este estudio se seleccionan tres adicionales a los tradicionalmente usados, para analizar el comportamiento de los lodos en rangos de trabajo más amplios, ellos son: Ley de Potencia Modificada (HerschelBulkley), modelo de Robertson-Stiff y Ecuación de Casson. Los modelos se definen sin tener en cuenta el efecto de la rotación ni la variación de la temperatura con la profundidad. A continuación, se describe cada uno de ellos.

Modelo Plástico de Bingham: Es un modelo de dos parámetros muy usados en la industria. La ecuación que lo define es:

Un fluido plástico de Bingham no comienza a fluir hasta que el esfuerzo de corte aplicado exceda el valor mínimo τy. A partir de este punto el cambio en el esfuerzo de corte es proporcional a la tasa de corte y a la constante de proporcionalidad es la viscosidad plástica (µp) VISCOSIDAD DE FLUÍDOS DE PERFORACIÓN

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Ley de Potencia: Es un modelo de dos parámetros para el cual la viscosidad absoluta disminuye a medida que la tasa de corte aumenta. La relación entre la tasa de corte y el esfuerzo de corte está dada por la siguiente ecuación:

No existe un término para el punto de cedencia por tanto bajo este modelo los fluidos comienzan a fluir a una tasa de corte cero. Modelo de Casson: Este modelo da una buena descripción de las características reológicas de los fluidos de perforación. A altas temperaturas y bajas presiones la aproximación se hace más pobre. La relación que los caracteriza es:

Modelo de Herschel-Bulkley Es el resultado de la combinación de aspectos teóricos y prácticos de los modelos Plástico de Bingham y Ley de Potencia. La siguiente ecuación describe el comportamiento de un fluido regido por este modelo:

En este modelo los parámetros “n” y “k” se definen igual que en Ley de Potencia. Como casos especiales se tienen que el modelo se convierte en Plástico de Bingham cuando n=1 y en Ley de Potencia cuando 𝜏y = 0. Modelo de Robertson – Stiff Fue presentado en 1979 como un modelo hibrido de los modelos Ley de Potencia y Plástico de Bingham para representar lechadas de cemento y lodos. La ecuación que lo caracteriza es:

El parámetro 𝛾0 es considerado como una corrección a la tasa de corte, de modo que 𝛾 + 𝛾0 representa la tasa de corte requerida por un fluido seudo-plástico puro para producir el esfuerzo de cedencia del modelo de Bingham. Los parámetros “n” y “k” se definen igual que en Ley de Potencia.

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3. Materiales:

Viscosímetro Fann

Embudo Marsh

Vaso Metálico

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Barita

Bentonita

Balanza eléctrica

Agitador(Hamilton Beach)

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4. Procedimiento: Primero pesamos bentonita (para todos los grupos) en la balanza eléctrica, luego pesamos la barita (escogida para cada grupo) y PAM, luego se mide 350ml de agua dulce (agua que usamos a diario), colocamos el agua dulce en el vaso metálico y luego lo llevamos al agitador (Hamilton Beach) y luego se va vertiendo poco a poco la bentonita y barita para que no haya perdidas debido al agitador.

Se pesa los compuestos a usar

Se vierte el agua dulce al vaso metálico y luego es llevado al agitador

Se va vertiendo poco a poco la bentonita, la barita y PAM

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Ya preparados los respectivos lodos se procede a analizarlos primero en el viscosímetro Fann. Anotamos los datos que nos brinda el viscosímetro.

Luego pasamos ha analizarlos en el embudo Marsh. Con la ayuda de un cronometro calculamos el tiempo en que demora el lodo en caer por el embudo y anotamos el dato.

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5. CÁLCULOS Y RESULTADOS: Viscosímetro Fann Grupo Bentonita (g) Barita (g) 1 22.5 25 2 32 20 3 25 30 Para todos los cálculos se utilizara:

Agua (cc) 350 350 350

(lb/100ft2) =1.0678* θ γ (s-1)=1.703*ω Grupo 1: Low (r.p.m) 100 3 300

Lectura(θ) 7 2 15

High(r.p.m) 200 6 600

Lectura(θ) 11 3 21

Lectura(lb/100ft2)

Velocidad de corte(s-1) 340.6 10.218 1021.8

Luego Velocidad de corte(s-1) 170.3 5.109 510.9

7.4746 2.1356 16.017

Lectura(lb/100ft2) 11.7458 3.2034 22.4238

25 y = 0.0125x + 9.6102

Esfuerzo de corte (lb/100ft2)

20

15

10

5

0

-200

0

200

400

600

800

1000

1200

Velocidad de corte(s-1)

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Mediante la grafica, el punto de cedencia en forma experimental es: Yp=9.6102 lb/100ft2 Hallando la viscosidad plástica Up(cP)= θ600- θ300 = 21 - 15 = 6 cP Hallando el punto de cedencia o Yield Point: Yp= θ300- Up = 15 – 6 =9 cP Hallando la viscosidad aparente: Uap(cP)=0.5*( θ600) =10.5 cP Grupo 2: Lectura(θ) 47 14 54

Low (r.p.m) 100 3 300

High(r.p.m) 200 6 600

Lectura(lb/100ft2)

Velocidad de corte(s-1) 170.3 5.109 510.9

50.1866 14.9492 57.6612

Lectura(θ) 53 34 65 Lectura(lb/100ft2)

Velocidad de corte(s-1) 340.6 10.218 1021.8

56.5934 36.3052 69.407

80 y = 0.023x + 45.915

Esfuerzo de corte (lb/100ft2)

70 60 50

40 30 20 10 0

-200

0

200

400

600

800

1000

1200

Velocidad de corte(s-1)

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Mediante la grafica, el punto de cedencia en forma experimental es: Yp=45.915 lb/100ft2 Hallando la viscosidad plástica Up(cP)= θ600- θ300 = 65 - 54 = 11 cP Hallando el punto de cedencia o Yield Point: Yp= θ300- Up = 54 – 11 =43 cP Hallando la viscosidad aparente: Uap(cP)=0.5*( θ600) =32.5 cP Grupo 3: Lectura(θ) 24 7 39

Low (r.p.m) 100 3 300

High(r.p.m) 200 6 600

Lectura(lb/100ft2)

Velocidad de corte(s-1) 170.3 5.109 510.9

25.6272 7.4746 41.6442

Lectura(θ) 34 12 56 Lectura(lb/100ft2)

Velocidad de corte(s-1) 340.6 10.218 1021.8

36.3052 12.8136 59.7968

70 y = 0.0355x + 23.492

Esfuerzo de corte (lb/100ft2)

60 50 40 30 20 10 0 -200

0

200

400

600

800

1000

1200

Velocidad de corte(s-1)

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Mediante la grafica, el punto de cedencia en forma experimental es: Yp=23.492 lb/100ft2 Hallando la viscosidad plástica Up(cP)= θ600- θ300 = 56 - 39 = 17 cP Hallando el punto de cedencia o Yield Point: Yp= θ300- Up = 39 – 17 =22 cP Hallando la viscosidad aparente: Uap(cP)=0.5*( θ600) =29.5 cP

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6. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES ✓ Debido a que la temperatura a la cual realizamos la prueba era mayor la viscosidad embudo nos estaba saliendo casi igual a la del agua. ✓ Para poder desarrollar de manera correcta la prueba de embudo de marsh se debe realizar entre 3 personas ya que una debe tomar el tiempo la otra sujetar la jarra y una mas para visualizar y avisar cuando el lodo llegue a la marca. ✓ La prueba con el Viscosimetro Fann nos permite obtener las características reológicas del fluido a partir de graficas que son obtenidas a partir de los datos se podría decir que es mucho mas efectiva que la prueba por el método del embudo marsh que nos da un resultado mas que todo relativo de la viscosidad del lodo. ✓ Ninguno de los lodos usados en el presente laboratorio podría ser usados para la perforación a altas profundidades ya que como medida practica la viscosidad embudo debería ser aproximadamente 4 veces el peso del lodo. ✓ Es recomendable tomar las medidas con la mayor precisión posible para así poder obtener la grafica de esfuerzo de corte vs velocidad de corte lo mas precisa posible y además obtener la viscosidad plástica de una manera mas precisa. ✓ La prueba de VISCOSIMETRO MARSH es la que toma mas tiempo asi que se recomienda empezar por ella. ✓ La viscosidad es diferente al usar agua dulce y agua destilada ya que las sales presentes en el agua dulce no dejan actuar igual a las arcillas. ✓ El EMBUDO MARSH nos da mas que todo una medida relativa de la viscosidad en el campo.

BIBLIOGRAFIA VISCOSIDAD DE FLUÍDOS DE PERFORACIÓN

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7. BIBLIOGRAFIA ✓ MANUAL DE FLUIDOS DE PERFORACIÓN ✓ BENTONITA- SHLUMBERGER ✓ Tesis del Comportamiento de los Fluidos de Perforación en Base Agua y Aceite -UNAM ✓ FLUIDOS DE PERFORACIÓN – PETROBLOGGER

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