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ACI 318-11 Diseño de Estructuras de Concreto

Fabricio Rosales Ingeniero Consultor en Estructuras

ACI 318-11 Diseño de Estructuras de Concreto

Capítulo 11. Cortante y Torsión

Fabricio Rosales Ingeniero Consultor en Estructuras

Refuerzo transversal mínimo Confinamiento por espirales o estribos

Confinamien to por espirales

Fuerzas actuando en medio espiral

Confinamien to por estribos cuadrado

Refuerzo transversal mínimo Confinamiento

Estribos rectangulares con grapas transversales

Confinamiento por barras transversales

Confinamiento por barras longitudinales

Concreto confinado Diagrama momento-curvatura con concreto confinado

Resistencia al cortante El diseño de secciones transversales sometidas a cortante debe estar basado en:

Vn  Vu Vu es la fuerza cortante factorizada Vn es la resistencia nominal al cortante, calculada mediante

Vn  Vc  Vs Vc es la resistencia nominal al cortante

proporcionada por el concreto, Vs es la resistencia nominal al cortante proporcionada por el refuerzo de cortante

Resistencia al cortante Debido a la falta de información proveniente de ensayos y de experiencias prácticas con concretos que poseen resistencia a compresión mayores a 70MPa, a partir de la edición de 1989 del Reglamento se impuso un valor máximo de

f ´c Igual a 8.3MPa para los cálculos de resistencia al cortante de vigas, viguetas y losas de concreto.

Resistencia al cortante proporcionada por el concreto En elementos sometidos unicamente a cortante y flexión

Vc  0.17 f ´cbwd En elementos sometidos a compresión axial

Nu   Vc  0.17  1   f ´cbwd   14 Ag  Para elementos sujetos a carga axial, Vc debe tomarse como cero a menos que se haga un análisis más detallado. Nu/Ag debe expresarse en MPa

Resistencia al cortante proporcionada por el concreto Ag

es el área bruta de la sección de concreto, en mm2.

bw

es el ancho del alma o diámetro de la sección circular, en mm.

d

es la distancia desde la fibra extrema en compresión hasta el centroide del refuerzo longitudinal en tensión, en mm.



factor de modificación para concreto de peso liviano: Concreto liviano de arena de peso normal Otros concretos de peso liviano Concreto de peso normal Otros valores se dan en 8.6

  0.85   0.75   1.00

Resistencia al cortante proporcionada por el concreto Alternativamente se permite utilizar la expresión básica para la resistencia al cortante de elementos sin refuerzo para cortante

Vud   Vc   0.16 f ´c  17 pw bwd  0.29 f ´cbwd  Mu   V ud  1.0 Mu aunque algunas investigaciones indican que esta ecuación sobreestima la influencia de f´c y subestima la influencia de pw y

Vud/Mu.

Resistencia al cortante proporcionada por el concreto Para elementos sometidos a compresión axial, en la ecuación anterior (11-5) se utiliza Mm sustituyendo a Mu

V ud  0.29Nu  Vc   0.16 f ´c  17 pw bwd  0.29 f ´cbwd 1   Mm  Ag  y

 4h  d  Mm  Mu  Nu    8 

Tipos de refuerzo de cortante

Influencia de estribos en espiral

Influencia de estribos en espiral

Ensaye en laboratorio

Resistencia al cortante proporcionada por el refuerzo de cortante Los valores de fy y fyt usados en el diseño del refuerzo para cortante no deben exceder 420MPa, y de 550MPa para refuerzo electrosoldado de alambre corrugado.

Limites para el espaciamiento del refuerzo El espaciamiento del refuerzo de cortante colocado perpendicularmente al eje del elemento no debe exceder de d/2 en elementos de concreto no presforzado, de 0.75h en elementos presforzados, ni de 600mm. Los estribos inclinados y el refuerzo longitudinal doblado deben estar espaciados de manera que cada línea a 45o, que se extienda hacia la reacción desde la mitad de la altura del elemento , d/2, hasta el refuerzo longitudinal de tracción, debe estar cruzada por lo menos por una línea de refuerzo de cortante. Si

Vs  0.33 f ´cbwd

las separaciones anteriores se reduciran a la mitad

Refuerzo mínimo a cortante

Debe colocarse un área mínima de refuerzo para cortante Avmin en todo elemento de concreto reforzado sometido a flexión (presforzado y no presforzado) donde Vu exceda

0.5Vc

Refuerzo mínimo a cortante Excepciones: a. b. c. d. e. f.

Zapatas y losas solidas Elementos alveolares con una altura total no mayor de 315mm y unidades alveolares donde Vu no es mayor que el límite definido anteriormente Losas nervadas de concreto reforzado con viguetas como se define en 8.13 Vigas con h no mayor de 250mm Vigas integrales con losas con h no mayor de 600mm y no mayor que el mayor de 2.5 veces el espesor del ala, o 0.5 veces el ancho del alma Vigas construidas con concreto de peso normal reforzado con fibra de acero, con f´c Vc/2=98.85/2=49.5 kN, deben satisfacerse los requisitos de refuerzo mínimo por cortante. Estribos No. 3 (Av=2x71mm2) Avmin fyt (2x71) (276) Avmin = 0.062 f´c bw s , entonces s = = = 390mm fyt 0.062 f´cbw 0.062 28 (300) (2x71) x276 Av fyt s (max) = 370mm 0.35bw = 0.35x300 = s (max) = d = 343 = 175mm (rige) 2 2

Por lo tanto resulta aceptable el uso de estribos con s=170mm

Ejemplo 12.3 Diseño por cortante con compresión axial

CONDICION 2. 1. Determinar la resistencia a cortante proporcionada por el concreto d 44.5x1000 n 1 z Vc = z 0.17 1 + 14 (400x300) (1.0) 28 (300) (343) x (1000 ) = 71.26 kN

z Vc = 71.26 kN < 89 kN

Se debe proporcionar acero de refuerzo por cortante para tomar el cortante adicional.

Ejemplo 12.3 Diseño por cortante con compresión axial

2. Determinar el espaciamiento maximo permisible de estribos No. 3. s (max) = d = 343 = 175mm (rige) 2 2

El espaciamiento máximo d/2 rige para las condiciones 1 y 2. 3. Revisar la resistencia a cortante total con estribos #3@ 170mm

0.75x (2x71) x276x343 d x (1/1000) = 57.6 kN z Vs = z Av fyt s = 175 z Vc + z Vs = 71.26 + 57.6 = 129 kN > Vu = 89 kN OK

Ejemplo 12.3 Diseño por cortante con compresión axial

Diseño por torsión Una viga sometida a torsión se idealiza como un tubo de pared delgada en el que se desprecia el núcleo de concreto de la sección transversal de la viga sólida. Una vez que la viga de concreto reforzado se ha agrietado en torsión, su resistencia torsional es porporcionada básicamente por los estribos cerrados y las barras longitudinales ubicadas cerca de la superficie del elemento. En la analogía del tubo de pared delgada se supone que la resistencia es porporcionada por la capa exterior de la sección transversal centrada aproximadamente en los estribos cerrados. Tanto las secciones sólidas como las huecas se idealizan como tubos de pared delgada tanto antes como después del agrietamiento.

Diseño por torsión

Umbral de torsión Se permite despreciar los efectos de la torsión si Tu es menor que en elementos no preesforzados

 Acp 2   0.083 f ´c   cp p   en elementos preesforzados

 Acp 2  fcp   0.083 f ´c  1  p cp 0.33 f ´c   para elementos preesforzados sometidos a tensión axial o fuerzas de compresión

 Acp 2  Nu   0.083 f ´c  1  cp p 0.33 Ag  f ´c  

Umbral de torsión

Acp

Área encerrada por el perímetro exterior de la sección transversal de concreto, mm2

pcp

Perímetro exterior de la sección transversal de concreto, mm.

fcp

Esfuerzo de compresión en el concreto (después de que han ocurrido todas las pérdidas de presforzado) en el centroide de la sección transversal que resiste las cargas aplicadas externamente, o en la unión del alma y el ala cuando el centroide está localizado dentro del ala, MPa

Ag

Área bruta de la sección de concreto, mm2

Umbral de torsión

Los torques que no exceden de aproximadamente un cuarto del torque de agrietamiento Tcr no producen una reducción estructuralmente significativa en la resistencia a flexión ni en la resistencia a cortante, por lo que pueden ser ignorados

Umbral de torsión Para elementos monolíticos o totalmente compuestos, una viga incluye la parte de la losa que esta situada a cada lado de la viga, a una distancia igual a la proyección de la viga hacia arriba o hacia abajo de la losa, la que sea mayor, pero no mayor que 4 veces el espesor de la losa.

Momento Torsionante Factorizado Si se requiere del momento torsional factorizado Tu en un elemento para mantener el equilibrio, el elemento debe ser diseñado para soportar Tu

Momento Torsionante Factorizado En estructuras estáticamente indeterminadas, donde se puede producir una reducción del momento torsional en el elemento debido a la redistribución de fuerzas internas después del agrietamiento, se permite reducir el máximo Tu

Momento Torsionante Factorizado: Torsión de Compatibilidad

El momento torsionante puede ser reducido por la redistribución de fuerzas internas después del agrietamiento si la torsión proviene del giro del elemento necesario para mantener la compatibilidad de deformaciones.

Momento Torsionante Factorizado: Torsión de Compatibilidad

Para esta condición, la rigidez torsional antes del agrietamiento corresponde a aquella de la sección no agrietada de acuerdo con la teoría de Saint Venant. En el momento del agrietamiento torsional se produce un gran giro bajo un torque esencialmente constante, lo que genera una gran redistribución de fuerzas en la estructura.

Momento Torsionante Factorizado: Torsión de Compatibilidad

El torque de agrietamiento bajo una combinación de cortante, flexión y torsión corresponde a un esfuerzo principal de tensión ligeramente inferior al valor de

0.33 f ´c

Momento Torsionante Factorizado En el caso anterior, se permite reducir el máximo Tu a los siguientes valores: en elementos no preesforzados

 Acp 2   0.33 f ´c   cp p   en elementos preesforzados

 Acp 2  fcp   0.33 f ´c  1  p cp 0.33 f ´c   para elementos preesforzados sometidos a tensión axial o fuerzas de compresión

 Acp 2  Nu   0.33 f ´c  1  cp p 0.33 Ag  f ´c  

Momento Torsionante Factorizado: Condiciones 11523.A menos que se determine por medio de un análisis más exacto, se permite tomar las cargas torsionales de la losa como uniformemente distribuidas a lo largo del elemento. 11524.En elementos no preesforzados, las secciones ubicadas a menos de una distancia d de la cara de un apoyo deben ser diseñadas por lo menos para Tu calculada a una distancia d. Si se presenta un torque concentrado dentro de dicha distancia, la sección crítica de diseño debe ser la cara del apoyo. 11525.En elementos preesforzados, las secciones ubicadas a menos de una distancia h/2 de la cara de un apoyo deben ser diseñadas por lo menos para Tu calculada a una distancia h/2. Si se presenta un torque concentrado dentro de dicha distancia, la sección crítica de diseño debe ser la cara del apoyo.

Momento Torsionante Factorizado: Torsión de Compatibilidad En los casos anteriores, los momentos de flexión y las fuerzas cortantes redistribuidas a los elementos adyacentes deben usarse en el diseño de estos elementos

Resistencia al Momento Torsionante Las dimensiones de la sección transversal deben ser tales que: a. En secciones sólidas 2

2

 Vu   Tuph   Vc   0.66 ´    f c  bwd   1.7 Aoh 2   bwd        b. En secciones huecas

 V u   Tu p h   Vc   0.66 ´ f c     bwd   1.7 Aoh 2   bw d       

Aoh

Área encerrada por el eje del refuerzo transversal cerrado más externo dispuesto para resistir la torsión, mm2

ph

Perímetro del eje del refuerzo transversal cerrado más externo dispuesto para torsión, mm.

Refuerzo por torsión

Si Tu excede la torsión crítica, el diseño de la sección se basa en

Tn  Tu

Refuerzo por torsión Tn se calcula por

Tn 

2 AoAtfyt cot  s

Ao puede tomarse igua a 0.85Aoh



No debe tomarse menora 30o ni mayor que 60o. Se puede tomar igual a: a.

45o en elementos no presforzados o con presfuerzo menor al indicado en b)

b.

37.5o para elementos preesforzados con una fuerza efectiva de preesforzado no menor a un 40 por ciento de la resistencia a tensión del refuerzo longitudinal

Refuerzo por torsión

At es el área de una rama de un estribo cerrado que resiste la torsión con un espaciamiento s, mm2

Refuerzo por torsión

Refuerzo por torsión El área adicional de refuerzo longitudinal necesario para resistir torsión Al no debe ser menor que

Al 



At  fyt  2 ph   cot  s  fy 

debe tener el mismo valor definido previamente.

fyt se refiere al refuerzo transversal cerrado por torsion, y fy al refuerzo longitudinal de torsión

Refuerzo por torsión

El refuerzo necesario para torsión debe ser agregado al necesario para el cortante, momento y fuerza axial que actúan en combinación con la torsión. Debe cumplirse con el requisito más restrictivo para el espaciamiento y la colocación.

Detalles del refuerzo para torsión

El refuerzo para torsión debe consistir en barras longitudinales o tendones y en uno o más de los siguientes tipos de refuerzo: a.

estribos cerrados perpendiculares al eje del elemento, o

b.

un conjunto cerrado compuesto por refuerzo electrosoldado de alambre, con alambres transversales perpendiculares al eje del elemento, o

c.

refuerzo en espiral en vigas no presforzadas

Detalles del refuerzo para torsión El refuerzo transversal para torsión debe estar anclado por un gancho estándar de 135o o un gancho sísmico alrededor de una barra longitudinal

Gancho abierto a 90o en estribos

Ejemplo 13.1 Diseño de una Viga Portante Prefabricada por Cortante y Torsión Combinados

Ejemplo 13.1 Diseño de una Viga Portante Prefabricada por Cortante y Torsión Combinados

Diseñar una viga portante prefabricada de concreto de peso normal, no presforzada, para cortante y torsión combinados. Los elementos de cubierta están simplemente apoyados en el borde de la viga portante. Las trabes portantes estan conectadas a las columnas para transferir torsión. No se proporciona continuidad entre las trabes portantes.

Ejemplo 13.1 Diseño de una Viga Portante Prefabricada por Cortante y Torsión Combinados

Trabe interior

Trabe TT 3,000mmx760mm+50mm (Tipo)

21,330mm

Trabe portantel “L”

12,200mm

12,200mm

12,200mm

12,200mm

Planta parcial de un sistema de piso prefabricado

Columnas de concreto prefabricas 400x400mm

Columnas de concreto prefabricas 400x400mm

Ejemplo 13.1 Diseño de una Viga Portante Prefabricada por Cortante y Torsión Combinados

Criterio de diseño: Carga Viva= 0.0014 MPa [147 kg/m2] Carga Muerta =0.0043 MPa [440 kg/m2] (Trabe TT+firme+aislamiento+acabado+azotea) f´c=34.5 MPa fy=412 MPa Los elementos de azotea son unidades TT de 3,000mm de ancho, 760mm de peralte con 50mm de firme. El diseño de estos elementos no está incluido en este ejemplo de diseño. Para soporte lateral, los extremos alternados de los elementos de azotea estan fijos a las trabes portantes.

Ejemplo 13.1 Diseño de una Viga Portante Prefabricada por Cortante y Torsión Combinados 400 mm 50mm

300mm

Firme

Trabe TT 760mm 100mm

1,220 mm

Trabe portantel “L”

406mm

Apoyos soldados 3/8” (invertir extremos en TT´s alternadas

Apoyo elastomérico 3/8” 200mm

Corte A-A

Ejemplo 13.1 Diseño de una Viga Portante Prefabricada por Cortante y Torsión Combinados

1. La carga de los elementos TT de la cubierta se transfiere a traves de cargas concentradas y torsiones a las trabes portantes. Por simplicidad se supondra que la carga de los elementos doble-T sobre dichas trabes es uniforme. Calcular las fuerzas factorizadas Mu, Vu, Tu para las trabes portantes. Carga muerta: Carga muerta transferida = 440kg/m2x(21.33/2m) = 4693 kg/m Trabe portante =(0.40x1.22+0.20x0.406)x2400kg/m3 =1366 Total = 6059 kg/m Carga viva = 147kg/m2x(21.33/2m)= 1568 kg/m Carga Factorizada = (1.2)(6059)+(1.6)(1568) = 9780 kg/m

Ejemplo 13.1 Diseño de una Viga Portante Prefabricada por Cortante y Torsión Combinados

Al centro del claro,

Mu=[9780x(12.202)/8]x(1/1000)=182 ton-m (1784.26kN-m)

Cortante en el extremo Vu=[9780x12.20/2]X(1/1000) (588.40 kN)

=60ton

Carga de torsion factorizada = 1.2(4693)+1.2(0.20x0.406x2400)+1.6(1568) = 8374 kg/m Eccentricidad de las reacciones del elemento TT relativas al centro de la trabe portante = 200+100=300 mm Momento torsional en el extremo Tu=8374x(12.20/2)x(0.30)x(1/1000)=15.32 ton (151 kN-m)

Ejemplo 13.1 Diseño de una Viga Portante Prefabricada por Cortante y Torsión Combinados

Se supondra d=1155mm La sección crítica por torsión es a la cara del apoyo porque las torsiones concentradas inducidas por las trabes-TT se transfieren a partir de una distancia menor que d desde la cara del apoyo. La seccion crítica por cortante es también a la cara del apoyo porque la carga en la viga portante no se aplica cerca de la parte superior del elemento y porque las cargas concentradas transmitidas por las TT se transfieren a partir de una distancia menor que d desde la cara del apoyo.

Ejemplo 13.1 Diseño de una Viga Portante Prefabricada por Cortante y Torsión Combinados

Por lo tanto, la sección crítica es 200mm desde el centro de columna. En la seccion critica: [12,200/2-200=5,900mm desde el centro del claro] Vu=588.40(5,900/6,100)=569.11 kN Tu=151(5,900/6,100)=146 kN-m La trabe portante deberá diseñarse para el total del momento torsional factorizado, puesto que se requiere para mantener el equilibrio.

Ejemplo 13.1 Diseño de una Viga Portante Prefabricada por Cortante y Torsión Combinados

2. Checar si puede despreciarse la torsión La torsión puede despreciarse si z Tcr 4 z = 0.75 Acp = area incluida en el perimetro exterior de la trabe portante

Tu
890 kN

OK

Ejemplo 21.4 Diseño por cortante de un muro

2. Calcular la resistencia a cortante proporcionada por el concreto, Vc Sección crítica por cortante: lw 2400 1200mm (gobierna) = 2 = 2 o hw 3600 1800mm = 2 = 2 Vc = 0.27m f´chd + Nu d 4lw = 0.27x1.0x 20 x200x1920x (1/1000) + 0 = 464 kN o R V c m N u W S lw 0.1m f´c + 0.2 l h w W hd Vc = S f´c 0.05 m + S W lw Mu S W Vu - 2 T X _ i = 2400 0.1x1.0x 20 + 0 Gc200x1920 m = 0.05x1.0x 20 + = 429 kN (rige) 2400 - 1200 1000

Ejemplo 21.4 Diseño por cortante de un muro

donde Mu = (3600 - 1200) Vu = 2400Vu

3. Determinar el acero horizontal requerido por cortante Vu=890kN>Vc/2=0.75x429/2=160 kN El acero de refuerzo por cortante debera proporcionarse de acuerdo con 11.9.9

Ejemplo 21.4 Diseño por cortante de un muro

Vu # z Vn # z (Vc + Vs) z Av fy d # z Vc + s _ i Vu - z Vc Av s = z fy d 7

A

890 - (0.75x429) x1000 0.9578mm 2 /mm = = 0.75x412x1920 2x (0.71x10x10) Para 2 - No.3: s = = 148mm 0.9578 2x (1.27x10x10) Para 2 - No.4: s = = 265mm 0.9578 2x (1.98x10x10) Para 2 - No.5: s = = 410mm 0.9578

Ejemplo 21.4 Diseño por cortante de un muro

Utilizando 2 - No.4 a 250mm 2x (1.27x10x10) A t t = Av = = 0.005 > 0.0025 OK 200x250 g Z ] lw = 2400 = 480mm 5 ]5 Espaciamiento maximo = [ 3h 3x200 600mm = = ]] 450mm (rige) \ Por tanto, utilizar 2 - No.4 a 250mm

Ejemplo 21.4 Diseño por cortante de un muro

4. Determinar el refuerzo vertical por cortante c _ i h m t l = 0.0025 + 0.5 2.5 - l w t t - 0.0025 $ 0.0025 w 3600 = 0.0025 + 0.5 (2.5 - 2400 ) (0.005 - 0.0025) = 0.0038 Z ] lw = 2400 = 800mm ]3 3 Espaciamiento maximo = [ 3h 3x200 600mm = = ]] 450mm (rige) \ Utilizar 2 - No.4 a 330mm (t l = 0.0038)

Ejemplo 21.4 Diseño por cortante de un muro

5. Diseño por flexion Mu=Vuhw=(890)x3600=3,204,000 kN-mm Asumiendo que la seccion es controlada por tension (=0.90) con d=0.8lw=0.8x2400=1920mm (Nota: un valor exacto de d se determinará por un análisis de compatibilidad de deformaciones)

Ejemplo 21.4 Diseño por cortante de un muro

(3, 204, 000) x1000 Mu 4.82 MPa 2 = 0.90x200x1920 2 = z bd n 0.85f´cd 1 - 1 - 2Rn t = fy 0.85f´c 0.85x20 c1 2x4.82 m 0.014 1 = 412 - 0.85x20 = As = t bd = 0.014x200x1920 = 5431mm 2

Rn =

Utilizar 9-No.8 (As=4563mm2) en cada extremo del muro, lo cual proporciona menor área de acero que la determinada con base en d=0.8lw

Ejemplo 21.4 Diseño por cortante de un muro

Checar la resistencia a momento del muro con 9-No. 8 utilizando un análisis de compatibilidad de deformaciones (ver la figura con la configuración del refuerzo). Del análisis de compatibilidad de deformaciones (incluyendo las barras verticales No. 4): c=330mm t=0.0182>0.0050 Por lo tanto, la sección es controlada por tensión como se supuso y =0.90.

Ejemplo 21.4 Diseño por cortante de un muro

Mn=4,679,00 kN-mm Mn=0.90x4,679,000=4,211,100 kN-mm>3,204,000 kN-mm OK Por tanto, utilizar 9-No.8 (As=4563mm2) en cada extremo

ACI 318-11 Diseño de Estructuras de Concreto El uso de software en el diseño de estructuras

Fabricio Rosales Ingeniero Consultor en Estructuras

Comportamiento Inelástico de las estructuras Del material

a la sección transversal

A la región crítica

a la estructura

Comportamiento Inelástico de las estructuras

En la Ingeniería Sísmica se espera que exista una respuesta inelástica, y la supervivencia de las estructuras depende de la habilidad de las mismas para mantener varios ciclos de deformación inelástica reversible sin una perdida excesiva de resistencia o de rigidez.

Relación esfuerzo-deformación para el acero

Esfuerzos, ksi

Deformación, in/in

Relación esfuerzo-deformación para el acero

Relación esfuerzo-deformación para el concreto

Esfuerzo, ksi

Confinado

Sin confinar

Deformación, in/in

Modelos uni‐axiales de materiales:

Concreto

Relación esfuerzo-deformación para el concreto

Sin confinar Estribos: 2 ramas (10mm),157mm²

Confinado Estribos: Barras 6.4mm,actotal=192mm²

Comportamiento inelástico idealizado en la sección Deformación

Esfuerzo

Momento ELASTICO

Deformación

Esfuerzo

Momento INELASTICO

Comportamiento inelástico idealizado en la sección Momento

Curvatura

Comportamiento inelástico idealizado en la región crítica

Momento

Curvatura

ELASTICO

INELASTICO

Comportamiento inelástico idealizado en la sección Momento

Curvatura

Comportamiento inelástico idealizado en la estructura

Fuerza

Desplazamiento

Comportamiento inelástico idealizado en la estructura

Comportamiento inelástico idealizado en la estructura

Comportamiento Histerético Esfuerzo

Esfuerzo

Deformación

Robusto: Comportamiento excelente

Deformación

Con estrangulamiento: Comportamiento bueno

Comportamiento Histerético Esfuerzo

Esfuerzo

Deformación

Estrangulamiento con perdida de resistencia: Comportamiento pobre

Deformación

Frágil: Comportamiento inaceptable

Comportamiento Histerético Fuerza

Fuerza

Deformación

Robusto:

Deformación

Con estrangulamiento, sin perdida de resistencia

5000 4000

Mp

Bending M om ent (kN-m )

3000 2000 1000 0 -1000 -2000 -3000

Mp

-4000

RBS Connection

-5000 -0.05

-0.04

-0.03

-0.02

-0.01

0

0.01

Drift Angle (radian)

0.02

0.03

0.04

0.05

Comportamiento inelástico idealizado en la estructura

Comportamiento inelástico idealizado en la estructura

Marcos Resistentes a Momento

Muros de Cortante (Sistemas Portantes)

Marcos Resistentes a Momento

Categoría de Diseño Sísmico

Requisitos Mínimos de marco

Requisitos ACI-318

AyB

Ordinario

Capítulos 1 al 18 y 22

C

Intermedio

Capítulo 21

D, E y F

Especial

Capítulo 21

Muros de Concreto Reforzado

Categoría de Diseño Sísmico

Tipo de Muro

Requisitos ACI-318

A, B y C

Ordinario

Capítulos 1 al 18 y 22

D, E y F

Especial

Capítulo 21

Muros de Concreto Prefabricado

Categoría de Diseño Sísmico

Tipo de Muro

Requisitos ACI-318

AyB

Ordinario

Capítulos 1 al 18 y 22

C

Intermedio

Capítulo 21

D, E y F

Especial

Capítulo 21