MECANISMOS Y MÁQUINAS DEPARTAMENTO DE INGENIERÍA MECÁNICA, ENERGÉTICA Y DE LOS MATERIALES Examen Parcial Curso 2010/11
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MECANISMOS Y MÁQUINAS DEPARTAMENTO DE INGENIERÍA MECÁNICA, ENERGÉTICA Y DE LOS MATERIALES
Examen Parcial
Curso 2010/11
09-04-2011
EJERCICIO 1 (2 Puntos) Para el mecanismo de la figura calcular el número de grados de libertad y deducir, mediante métodos gráficos, el sentido del movimiento de cada uno de los eslabones.
D A
ωOA O2
O1
B
C
EJERCICIO 2 (3,5 Puntos) El mecanismo de Whitworth representado en la figura acciona una cepilladora. Determinar: a) grados de libertad del mecanismo. b) ecuaciones que permitan calcular la posición, velocidad y aceleración de todos los eslabones. c) velocidad y aceleración del cepillo C cuando la manivela O1A forma 20º con la horizontal. d) par resistente en O1, para la posición del apartado anterior, si la fuerza del cepillo C debe ser de 50 kgf.
A O1
ωOA B
Datos: O1A = 25 cm; O1O2 = 15 cm; O2B = 10 cm; BC = 30 cm; ωOA = 40 rad/s (cte); mC = 10 kg
O2
C
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EJERCICIO 3 (4,5 Puntos) La figura muestra una plataforma elevadora hidráulica, en donde O1O2 es la base fija. El accionamiento se realiza a través del cilindro O2B. Para θ = 40º determinar: G
a) velocidad y aceleración de la plataforma si el cilindro hidráulico O2B se expande a razón de 0,1 m/s de forma constante.
0,45 m
D
b) fuerza necesaria en el cilindro hidráulico si el peso total de la plataforma con carga es de 500 kgf aplicada en G, así como todas las reacciones en apoyos y fuerzas en uniones.
C
A B
θ O1
0,1 m/s
Datos: O1A = AC = AD = AB = 0,6 m; Coeficiente de rozamiento cinético µk = 0,2
FORMULARIO Análisis cinemático de mecanismos Movilidad
m = 3 . (n - 1) - 2 . j1 - j2
Análisis vectorial
[
]
v B = v A + ωBA x rB/A + v desliz.B / A
] [
[
)]
(
[
aB = aA + αBA x rB/A + ωBA x ωBA x rB/A + adesliz.B / A + 2.ωBA x vdesliz.B / A
Números complejos
]
rA = a.cosθ + a.senθ.j
da da vA = ⋅ cosθ + ⋅ senθ . j + [- a . ω . senθ + a . ω . cosθ . j] dt dt
aA =
d2 a da d2 a da ⋅ cosθ + ⋅ senθ . j + - 2 ⋅ ⋅ ω . senθ + 2 ⋅ ⋅ ω . cosθ . j + dt dt dt 2 dt 2 +
[ (- a . α . senθ
(
+ a . α . cosθ . j) + - a . ω2 . cosθ - a . ω2 . senθ . j
Análisis de esfuerzos en mecanismos Equilibrio dinámico
Potencias Virtuales
∑F
ext
∑ (F
ext
+ Fi = 0 ;
) ∑ (M
.v +
∑M
G(ext)
ext
+ Mi = 0
) ∑ (F
.ω +
in
) ∑ (M
. vG +
in
)
.ω = 0
)]
O2
MECANISMOS Y MÁQUINAS DEPARTAMENTO DE INGENIERÍA MECÁNICA, ENERGÉTICA Y DE LOS MATERIALES SOLUCIÓN EJERCICIO 1 m = 3 x (6-1) – 2 x 7 – 0 = 1
vA vA
A
A
ωOA O1
vB
O2
B
ωAB
CIR(AB)
ωO BC
vB
2
O2
B
CIR(CD)
C vC
D vD
ωCD D vD
O2
C vC
MECANISMOS Y MÁQUINAS DEPARTAMENTO DE INGENIERÍA MECÁNICA, ENERGÉTICA Y DE LOS MATERIALES SOLUCIÓN EJERCICIO 2 a) m = 3 x (6-1) – 2 x 7 – 0 = 1 b) Son necesarios dos polígonos:
A r2 O1
θ2 r3
r1
B
r6
r4
θ3
θ6
θ4
O2
r5
O2
C
r5 + r6 = r4
r1 + r2 = r3
POSICIÓN
0,25 x cosθ 2 = r3
x
cosθ 3
0,15 + 0,25 x senθ2 = r3
x
senθ3
θ3 = θ 4
;
r5 + 0,3 x cosθ 6 = 0,1 x cosθ 4
;
0,3 x senθ 6 = 0,1 x senθ 4
VELOCIDAD
- 0,25 x (-40) x senθ2 = v des 0,25 x (-40) x cosθ2 = v des
x x
cosθ3 - r3 x ω3 x senθ3
senθ3 + r3 x ω3 x cosθ3
; ω3 = ω4 ;
vC - 0,3 x ω6 0,3 x ω6
x
x
senθ6 = −0,1 x ω4
cosθ6 = 0,1 x ω4
x
x
senθ4
cosθ4
ACELERACIÓN - 0,25 x (-40)2
x
cosθ2 = ades
x
cosθ3 - 2 x v des
- 0,25 x (-40)2
x
senθ2 = ades
x
senθ3 + 2 x v des
aC - 0,3 x α 6
senθ6 - 0,3 x ω26
0,3 x α 6
x
x
cosθ6 - 0,3 x ω
2 6 x
c) Para θ2 = 20º
x
ω3 x senθ3 - r3 x α 3 x senθ3 - r3 x ω23 x cosθ3
x
x
ω3 x cosθ3 + r3 x α 3 x cosθ3 - r3 x ω23 x senθ3
cosθ6 = -0,1 x α 4
senθ6 = 0,1 x α 4
x
x
senθ4 - 0,1 x ω24
cosθ4 - 0,1 x ω
2 4 x
x
cosθ4
α3 = α 4
senθ4
r3 = 0,3326 m ; θ3 = θ4 = 45,071º ; θ6 = 166,35º ; r5 = 0,3621 m
v des = -4,237 m/s ades = -115,67 m/s2
; ω3 = ω4 = -27,23 rad/s ; α 3 = α 4 = -184,197 rad/s2
v C = 2,395 m/s
;
ω6 = 6,596 rad/s
; α 6 = 214,122 rad/s2
aC = -36,85 m/s2
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d)
O1
A
ωOA
Mr(O1)
O1(y)
O1(x) B
O2(y)
vC aC O2(x)
O2
FC
Fi(C) NC
Aplicando el método de las Potencias Virtuales:
∑ (F
ext
) ∑ (M
.v +
ext
) ∑ (F . v ) + ∑ (M . ω)
.ω +
i
G
i
= 0
Los esfuerzos que producen potencia son el par resistente Mr(O1), la fuerza externa en el cepillo FC y la fuerza de inercia en el cepillo Fi(C). Por tanto:
(M
r(O1)
- (Mr(O1)
x
) (
)
) (
. ωOA + FC . v C + Fi(C) . v C = 0
40) – (50
x
9,81
x
2,395) + (10
De donde: Mr(O1) = -7,305 N.m
x
36,85
x
2,395) = 0
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SOLUCIÓN EJERCICIO 3 a) Tomando dos polígonos:
D r4 A
r5
r3
r2
θ2 O1
θ2 O1
B
r1
A
r2
θ3
θ4
r1 + r3 = r2
r2 + r4 = r5
De donde:
r1 + r3 = r5 - r4
r1 + r3 + r4 = r5
siendo: r3 = r4 = 0,6 m , θ 3 = θ 4 = 180º - θ 2 , ω3 = ω4 , α3 = α 4 Para θ2 = 40º θ3 = θ4 = 140º: POSICIÓN
r1 + (0,6 + 0,6 ) x cosθ3 = 0
(0,6 + 0,6)
x
r1 = 0,9192 m
senθ3 = r5
r5 = 0,7713 m
VELOCIDAD
− 0,1 − (0,6 + 0,6 ) x ω3
(0,6 + 0,6)
x
x
ω3 = - 0,1296 rad/s
senθ3 = 0
ω3 x cosθ3 = vP
vP = 0,1192 m/s
ACELERACIÓN
− (0,6 + 0,6) x α3
(0,6 + 0,6)
x
x
senθ3 − (0,6 + 0,6) x ω23
x
cosθ3 = 0
α3 x cosθ3 − (0,6 + 0,6) x ω23 x senθ3 = aP
α3 = 0,02 rad/s2 aP = - 0,0314 m/s2
MECANISMOS Y MÁQUINAS DEPARTAMENTO DE INGENIERÍA MECÁNICA, ENERGÉTICA Y DE LOS MATERIALES
b) Realizando el análisis de esfuerzos para cada uno de los eslabones: PLATAFORMA Fi = 500x0,0314
Dy
G
0,45 m
D
C 0,2xNC
Dx
NC
W = 500xg 0,9192 m
∑ Fx = 0 ⇒ Dx - 0,2 NC = 0 ∑ Fy = 0 ⇒ Dy + NC + 500 0,0314 - 500 ∑ MD = 0 ⇒ (NC 0,9192) + (500 0,0314 x
x
x
x
x
g=0 x
0,45) - (500 x g x 0,45) = 0
De donde:
Dx = 478,72 N NC = 2.393,59 N Dy = 2.495,71 N
BRAZO OC NC = 2.393,59 N
Ay
0,6 m
O1(y)
0,6 m
C
0,2xNC = 478,72 N
Ax
A
40º O1
O1(x)
∑ Fx = 0 ⇒ O1(x) + A x + 0,2 NC = 0 ∑ Fy = 0 ⇒ O1(y) + Ay − NC = 0 ∑ MD = 0 ⇒ (Ay 0,6 cos40º) - (Ax 0,6 sen40º) - (2.393,59 1,2 cos40º) - (478,72 1,2 sen40º) = 0 x
x
x
x
x
x
x
x
x
(1)
MECANISMOS Y MÁQUINAS DEPARTAMENTO DE INGENIERÍA MECÁNICA, ENERGÉTICA Y DE LOS MATERIALES BRAZO BD Dx= 478,72 N
D 0,6 m
Dy= 2.495,71 N
Ax
A 0,6 m Ay
40º
B 0,2xNB
FC
NB
∑ Fx = 0 ⇒ −478,72 − A x - FC + 0,2 NB = 0 ∑ Fy = 0 ⇒ − 2.495,71 − A y + NB = 0 ∑ MB = 0 ⇒ (A y 0,6 cos40º) + (A x 0,6 sen40º) + (2.495,71 1,2 cos40º) + (478,72 1,2 sen40º) = 0 x
x
x
x
x
x
x
De (1) y (2):
A x = - 6.784,28 N A y = - 102,13 N Despejando:
O1(x) = 6.305,56 N O1(y) = 2.495,71 N NB = 2.393,59 N FC = 6.784,28 N
CILINDRO HIDRÁULICO O2(y) O2(x)
B
FC
O2
∑F ∑F
x
= 0 ⇒ FC + O2(x) = 0
y
= 0 ⇒ O2(y) = 0
Por tanto:
O2(x) = - 6.784,28 N O2(y) = 0
x
x
(2)