UNI-FIQT PI 144/A 144/A. CICLO 2013-2 2013 2 MÉTODO Mc CABE - THIELE 14/11/2013 Ing. Rafael J. Chero Rivas Destilac
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UNI-FIQT PI 144/A 144/A. CICLO 2013-2 2013 2
MÉTODO Mc CABE - THIELE
14/11/2013
Ing. Rafael J. Chero Rivas
Destilaciones Típicas p a nivel de Laboratorio
Termómetro Salida agua g Columna Entrada agua
Destilación Simple
Destilación Fraccionada
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Introducción Fundamentos de la Destilación
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Esquema mostrando la forma de operar de una Columna de Destilación
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¿Cuándo se usa Destilación? Cuando la volatilidad relativa es y q que 1,5 , mayor Cuando el producto no es sensible a la temperatura Cuando es despreciable la cantidad de sólidos en la alimentación *Fuente: (Woods, (Woods 1995) 14/11/2013
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Compuesto B
EQUI ILIBRI IO VAP POR-LÍQUIDO O
Compuesto A
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Temp, ºC
x, fracc mol y, fracc mol
Pt, kPa
CURVAS DE EQUILIBRIO
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e d
Te emperatura
TB T1
a: líquido frío b: líquido saturado c: mezcla líquido-vapor líquido vapor d: vapor saturado e: vapor recalentado
x
.
c
y
.b TA a
0% A f 100% B 14/11/2013
g Concentración
100% A 0% B
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Relación de Equilibrio Vapor-Líquido Volatilidad relativa α Por definición:
α = (y*/(1-y*))/(x/(1-x)) (y*/(1 y*))/(x/(1 x))
Despejando:
yi
α ( T ) ⋅ xi
1 + ( α ( T ) − 1) ⋅ x i
donde: yi: fracc. molar del mas volátil en la fase vapor xi: fracc. fracc mol del mas volátil en la fase líquida α (T): volatilidad relativa promedio, función de la temperatura 14/11/2013
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Curva de Equilibrio La volatililidad relativa se puede expresar en función de la fracción molar del componente más ligero en una mezcla binaria, como sigue:
( (
y /x y1 / x1 y 1 − x1 α1,2 = K1 / K 2 = 1 1 = = 1 y 2 / x 2 1 − y1 / 1 − x1 x1 1 − y1
(
)(
)
) )
Para componentes de cercanos punto de ebullición, α puede ser aproximadamente constante: α1,2 x1 y1 = 1 + x1 α1,2 − 1
(
)
Para componentes que no son de puntos de ebullición cercanos α puede variar, dependiendo de la composición. Incrementando la volatilidad relativa
Curva de Equilibrio y1 y1 Línea a 45º
Línea a 45º
x1
x1
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Método McCabe-Thiele para Torres de platos La columna mostrada consiste de: • Una U columna l d Np de N platos l teóricos • Un condensador que produce un reflujo líquido y un destilado • Un reboiler que produce vapor y un producto de fondos • Una alimentación intermedia. La destilación proporciona un destilado rico en el componente ligero y un fondo rico en el componente más p e s a d o . 14/11/2013
Condensador total
Vapor
Tanque
1 Zona Rectificación
Destilado
Reflujo j
2 Alimentación
f
Zona stripping
N
Et Etapa alimentación li t ió
V Vapor pRehervidor
parxial
Residuo
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Método McCabe-Thiele: Balance de masa en la columna Un balance de masa del componente más ligero alrededor de la columna da: F zF = x DD + x w W
U bbalance Un l dde masa totall da: d F=D+W ⎛ z −x w D =F⎜ F ⎜x −x w ⎝ D
⎞ ⎟ ⎟ ⎠
1 2 Alimentación (L/V) F, zF
Reflujo
Destilado D, xD
f N Residuo Rehervidor
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W, xw
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Método McCabe-Thiele: Línea de Operación de la zona de rectificación yn + 1 =
Ln Vn + 1
xn +
D
x Vn + 1 D
En el caso de flujo molar constante, se prescinde de los subíndices: 1
L D y = x + xD V V
Línea de operación de la zona de rectificación Alimentación ((L/V)) ZF
n f
Reflujo Destilado L, xD= x0 xD
N Residuo Rehervidor
W, xw
El flujo de líquido que entra a la etapa 1 es el reflujo Lo y la relación Lo/D es la relación de reflujo R. R Si consideramos flujo molar constante, constante entonces R es constante y: L L L/ D R V
=
L+ D
=
L/ D+ D/ D
=
R +1 D D 1 = = V L + D R +1
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R = Lo/D
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Método McCabe-Thiele: Línea de Operación de la zona de Enriquecimiento y=
y=
L D x + xD V V
R 1 x+ x R +1 R +1 D
1
Si R y xD son especificadas, entonces se puede graficar la linea mostrada abajo: y1
L, xn
y2
y
y=
n
xD
V, yn+1
Línea a 45º
x1
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x D= x0
Destilado
Línea de Operación de la zona de Rectificación Pendiente di = L/V / = R/(R+1) /( )1
yB
V +1 1 y= B x− x VB VB B
Línea a 45º
x B 14/11/2013
xN
x
xm
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Condición térmica de la alimentación
e d
.
Te emperatura
TB T1
x
c
y
.b TA
Se muestran las 5 condiciones térmicas que puede tener la alimentación de la columna: a: líquido frío b: líquido saturado c: mezcla líquido-vapor d: vapor saturado e: vapor p recalentado
a
0% A f 100% B
g Concentración
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100% A 0% B
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Condición térmica de la alimentación
Se muestra lo que ocurre en el plato de alimentación para las 5 condiciones térmicas con las cuales se podría í alimentar a una Columna de Destilación: ó Vapor recalentado Vapor p saturado Mezcla líquido-vapor Líquido saturado Líquido frío 14/11/2013
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Línea q q>1
Ecuación de la recta q: y = q/(q – 1)x – zF/(q – 1)
q=1 y
q es determinada por el
0 1
xw
Condensador total
Vapor
zF
xs
xD
Observar que también en este caso, existen 3 rectas operación. Las ecuaciones de tales rectas han sido determinadas con el balance de materia. 14/11/2013
Zona rectificación
de
1 2
Corriente lateral (líquido o vapor)
Alimentación Zona Stripping
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Destilado
Reflujo
N
Fondos Rehervidor parcial
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Uso de vapor vivo Condensador total
Vapor Zona Rectificación
1 2
Alimentación
Sección Stripping
Destilado
Reflujo
Etapa alimentación
N H2O(v)
Solamente se puede utilizar vapor vivo, cuando uno de los componentes es agua y además el otro componente es el mas volátil.
Fondos
Considerar la cascada mostrada arriba: En este caso, caso el vapor que era producido en el rehervidor (ver figuras anteriores) es reemplazado por vapor de agua (producido por el caldero), y entra en la etapa del fondo de la columna (etapa N ) Np). 14/11/2013
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Uso de vapor vivo y Curva Equilibrio
Línea de Operación Sección Rectificación: Pendiente = L/V = R/(R+1) < 1
Alimentación: Líquido Saturado
Línea operación sección Stripping: Pendiente = L/V > 1
Condensador total
Vapor
xw
zF
xD
Observar que la recta de operación de la zona inferior pasa por (0, xw), según se demuestra realizando li d un balance b l d de materia. 14/11/2013
Sección Rectificación
1 2
Etapa alimentación
Alimentación Zona Stripping
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Destilado
Reflujo
N H2O(v)
Fondos
Vapor vivo 31
Columna de Destilación compleja
Se muestra una Columna de Destilación compleja para separar la mezcla Benceno-Tolueno. Trate de construir su Diagrama de operación.
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