Diseño de Caida Vertical en canal-chanchachala A 1+560 mts de la toma lateral de un canal rectangular hay un desnivel d
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Diseño de Caida Vertical en canal-chanchachala
A 1+560 mts de la toma lateral de un canal rectangular hay un desnivel de 0.9 m,para lo cual s vertical. Se pide realizarel diseño hidraulico y estructural de dicha caida. Los parametros hidr siguientes. CARACTERISTICAS DEL CANAL Aguas Arriba de la caida Q= 18.00 m3/seg b= 1.57 m n= 0.014 z= 1.00 s= 0.0008 m/m Δz = 3.00 m y= 2.231 m v= 2.12 m/seg v2/2g = 0.23 m H= 2.46 m
Aguas Abajo de la caida Q= b= n= z= s= y= v= v2/2g = H=
SOLUCION 1) Ancho de la Caida q=1.48*H^(3/2)= B= Q/q =
�=√((27∗�^2)/(8∗�∗�
5.711 m3/seg*m 3.152 m
B=(18.78∗√Q)/(10.11+Q)=
2.834 m
Asumimos B=
4.50 m Grad. Sexagesimal
2) Transicion de Entrada T1 = b + 2ZY = T2 = Lte = ( T1-T2)/(2Tgα) = Lte = Lte =
Asumimos L=
6.032 m 4.500 m 3.455 m 1.896 m 1.6 m 3.50 m
α= α= α=
12.5 22 25
Para α=12.5˚ Para α=22˚ (long de transicion de entrada) Para α=25˚ Long. Transicion Minima = 2.0 m
3) Dimensiones de la Caida q = Q/B = Yc = D = q^2/(g.DZ^3) = Ld = 4.30*D^0.27*Dz = Yp = 1.00*D^0.22*Dz = Y1 = 0.54*D^0.425*Dz = Y2 = 1.66*D^0.27*Dz = Lj = 6.9*(Y2-Y1) = Long. Posa Disipad = Ld+Lj = Resalto = Y2/6 =
4.00 m3/seg*m 1.6801 m 0.06 m 6.05 m 1.62 m 0.49 m 2.33 m 12.71 m 18.76 m 0.39 m
DATOS DE LA POZA DISCIPADORA
POSA DISIPADORA = RESALTO =
B* = B+0.2 = Y* = V*= V²*= S=
4.70 m
1.852 m 2.068
m/seg
4.277
0.0008
m/m
E1
PERFIL DE LA CAIDA VERTICAL Yc >=0.4*Yc (distancia a agujeros de ventilacio
Y 2.23 m
1.68 m
2.460 m 3.00
Y1 1.62 m
Dz
Yp Ld 6.05 m
0.49 m Φ
(Y2)/6 0.40 m
Lj 12.71 m 19.00 m Ld+Lj
4) LONGITUD DEL TRAMO RECTANGULAR(Inmediatamente aguas arriba de la caida) 5.88035 m L = 3.5*Yc = Asumimos L= 6.00 m 5) TRANSICION DE SALIDA T2 = T3(espejo de canal) = Lte= T3-T2/(2Tgα) = Lte =
Asumimos L= 6) VERIFICANDO ENERGIA E1 = Yn + (V^2)/2g = Y2=
4.50 m 6.03 m 3.46 m 1.90 m 3.50 m
2.460 m
Z= S=
2.33 m 0 0.001 m/seg
B= V2=
4.50 m 2.21 m
Para α=12.5˚ (long de transicion Salida) Para α=22˚ Long. Transicion Minima = 2.0 m
TIPO I II III IV V
TRANSICION Recta o Brusca Recta Ovalada Planos Intercept. Alabeada
E2 = 2.46 m La poza discipadora tiene que ser diseñada de tal manera que pueda absorver la energia
e igualar o aproximar, la energia aguas arriba con la energia aguas abajo para evitar excesos d Entonces : PERDIDAR DE CARGA Poza Discip = 2.070 m = y* + v^2/ (2*9.81) Tran. Salid = 0.0070 pierde energia TOTAL = 2.0768
Si la energia total igual a = 2.077 m es igual o aproximado a la energia en 2 (E2) , que corresponde a agu entonces el diseño estara bien, de lo contrario CAMBIAR PENDIENTE DE LA POZA TOTAL ≡ E2 ≡ CUMPLE APROX. 2.0768 2.461 Min 2.00 m
19.00 m
POZA DISCIPADORA
3.50 m
4.7 m
S = 0.8‰
6.00 m
4.5 m
1.6 m
3.50 m
Min 2.00 m
nal-chanchachala, km 8 +
el de 0.9 m,para lo cual se desea contruir una caida aida. Los parametros hidraulicos del canal son los
s Abajo de la caida 18.00 m3/seg 1.570 m 0.014 1.00 0.0008 2.231 m 2.12 m/seg 0.23 m 2.46 m
m/m
�=√((27∗�^2)/(8∗�∗�^2 ))= 4.291676774
B=√Q=
4.242640687
Grad. Sexagesimal OBSERVACION Transicion de Transicion Bureau Reclamation Entrada de Salida Mexico α≤ α≤ Trans. Ent=Trans.Salida 27.5˚ 22.5˚
19.00 m 0.40 m
a a agujeros de ventilacion) E2
Y2
2.33 m
2.461 m
de la caida)
Ke 0.5 0.3 0.250 0.2 0.1
bsorver la energia
Ks 1 0.6 0.5 0.4 0.2
ajo para evitar excesos de velocidad en el diseño
2 (E2) , que corresponde a aguas abajo
S = 0.8 ‰
1.6 m
DE LA POZA
Diseño de Caida Vertical en canal-chanchachala
A 1+560 mts de la toma lateral de un canal rectangular hay un desnivel de 0.9 m,para lo cual s vertical. Se pide realizarel diseño hidraulico y estructural de dicha caida. Los parametros hidr siguientes. CARACTERISTICAS DEL CANAL Aguas Arriba de la caida Q= 18.00 m3/seg b= 1.57 m n= 0.014 z= 1.00 s= 0.0008 m/m Δz = 2.00 m y= 2.231 m v= 2.12 m/seg v2/2g = 0.23 m H= 2.46 m
Aguas Abajo de la caida Q= b= n= z= s= y= v= v2/2g = H=
SOLUCION 1) Ancho de la Caida q=1.48*H^(3/2)= B= Q/q =
�=√((27∗�^2)/(8∗�∗�
5.711 m3/seg*m 3.152 m
B=(18.78∗√Q)/(10.11+Q)=
2.834 m
Asumimos B=
4.50 m Grad. Sexagesimal
2) Transicion de Entrada T1 = b + 2ZY = T2 = Lte = ( T1-T2)/(2Tgα) = Lte = Lte =
Asumimos L=
6.032 m 4.500 m 3.455 m 1.896 m 1.6 m 3.50 m
α= α= α=
12.5 22 25
Para α=12.5˚ Para α=22˚ (long de transicion de entrada) Para α=25˚ Long. Transicion Minima = 2.0 m
3) Dimensiones de la Caida q = Q/B = Yc = D = q^2/(g.DZ^3) = Ld = 4.30*D^0.27*Dz = Yp = 1.00*D^0.22*Dz = Y1 = 0.54*D^0.425*Dz = Y2 = 1.66*D^0.27*Dz = Lj = 6.9*(Y2-Y1) = Long. Posa Disipad = Ld+Lj = Resalto = Y2/6 =
4.00 m3/seg*m 1.6801 m 0.20 m 5.60 m 1.41 m 0.55 m 2.16 m 11.12 m 16.72 m 0.36 m
DATOS DE LA POZA DISCIPADORA
POSA DISIPADORA = RESALTO =
B* = B+0.2 = Y* = V*= V²*= S=
4.70 m
1.852 m 2.068
m/seg
4.277
0.0008
m/m
E1
PERFIL DE LA CAIDA VERTICAL Yc >=0.4*Yc (distancia a agujeros de ventilacio
Y 2.23 m
1.68 m
2.460 m 2.00
Y1 1.41 m
Dz
Yp Ld 5.60 m
0.55 m Φ
(Y2)/6 0.40 m
Lj 11.12 m 17.00 m Ld+Lj
4) LONGITUD DEL TRAMO RECTANGULAR(Inmediatamente aguas arriba de la caida) 5.88035 m L = 3.5*Yc = Asumimos L= 6.00 m 5) TRANSICION DE SALIDA T2 = T3 = Lte= T3-T2/(2Tgα) = Lte =
Asumimos L= 6) VERIFICANDO ENERGIA E1 = Yn + (V^2)/2g = Y2=
4.50 m 6.03 m 3.46 m 1.90 m 3.50 m
2.460 m
Z= S=
2.16 m 0 0.0008 m/seg
B= V2=
4.50 m 2.16 m
Para α=12.5˚ (long de transicion Salida) Para α=22˚ Long. Transicion Minima = 2.0 m
TIPO I II III IV V
TRANSICION Recta o Brusca Recta Ovalada Planos Intercept. Alabeada
E2 = 2.46 m La poza discipadora tiene que ser diseñada de tal manera que pueda absorver la energia
e igualar o aproximar, la energia aguas arriba con la energia aguas abajo para evitar excesos d Entonces : PERDIDAR DE CARGA Poza Discip = 2.070 m Tran. Salid = 0.0070 pierde energia TOTAL = 2.0768
Si la energia total igual a = 2.077 m es igual o aproximado a la energia en 2 (E2) , que corresponde a agu entonces el diseño estara bien, de lo contrario CAMBIAR PENDIENTE DE LA POZA TOTAL ≡ E2 ≡ CUMPLE APROX. 2.0768 2.461 Min 2.00 m
17.00 m
POZA DISCIPADORA
3.50 m
4.70 m
S = 0.8‰
6.00 m
4.50 m
1.57 m
3.50 m
Min 2.00 m
nal-chanchachala, km 8 +
el de 0.9 m,para lo cual se desea contruir una caida aida. Los parametros hidraulicos del canal son los
s Abajo de la caida 18.00 m3/seg 1.570 m 0.014 1.00 0.0008 2.231 m 2.12 m/seg 0.23 m 2.46 m
m/m
�=√((27∗�^2)/(8∗�∗�^2 ))= 4.291676774
B=√Q=
4.242640687
Grad. Sexagesimal OBSERVACION Transicion de Transicion Bureau Reclamation Entrada de Salida Mexico α≤ α≤ Trans. Ent=Trans.Salida 27.5˚ 22.5˚
17.00 m 0.40 m
a a agujeros de ventilacion) E2
Y2
2.16 m
2.461 m
de la caida)
Ke 0.5 0.3 0.250 0.2 0.1
bsorver la energia
Ks 1 0.6 0.5 0.4 0.2
ajo para evitar excesos de velocidad en el diseño
2 (E2) , que corresponde a aguas abajo
S = 0.8 ‰
1.570 m
DE LA POZA
Mejoramiento del canal Piña - Alamo, tramo 0 + 133.5 km. al 5 + 200 km, del sub sectctor Pitipo
Ing. Reynaldo Campos Barrios - Proyectista
6.- CALCULO DE MOMENTOS FINALES :METODO DE CROS A.- PARA EL CANAL RECTO
4
-0.500
-0.500
-1335.38
1335.38
1326.43
2652.86
-3316.07
-1658.04
414.51
829.02
-207.25
-103.63
-3103.95
25.91
51.81
-12.95
-6.48
1.62
3.24
-0.81
-0.40
0.10
0.20
-0.05
-0.03
0.01
0.01
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
829.02
0.00
2652.86
-3320.55
-3320.55
-0.500
2
-0.500
3320.55
3320.55
-3316.07
0.00
-207.25
0.00
-12.95
0.00
-0.81
0.00
-0.05
0.00
0.00
0.00
0.00
3103.95
1
3
3103.952324
____________________________________________________________________________________________________ __________________________
Mejoramiento del canal Piña - Alamo, tramo 0 + 133.5 km. al 5 + 200 km, del sub sectctor Pitipo
Ing. Reynaldo Campos Barrios - Proyectista
1.- MOMENTOS FINALES: M23 =
-
M14
=
0.00
kg/m
M34 =
-
M32
=
3103.95
kg/m
M41 =
-
M43
=
-3103.95
kg/m
____________________________________________________________________________________________________ __________________________
Ing. Reynaldo Campos Barrios - Proyectista
-3103.95
0.00
0.00
0.01
0.00
0.20
0.00
3.24
0.00
51.81
0.00
Mejoramiento del canal Piña - Alamo, tramo 0 + 133.5 km. al 5 + 200 km, del sub sectctor Pitipo
____________________________________________________________________________________________________ __________________________
Mejoramiento del canal Piña - Alamo, tramo 0 + 133.5 km. al 5 + 200 km, del sub sectctor Pitipo
Ing. Reynaldo Campos Barrios - Proyectista
____________________________________________________________________________________________________ __________________________
Mejoramiento del canal Piña - Alamo, tramoIng. 0 +Reynaldo 133.5 km.Campos Barrios - Proyectista al 5 + 200 km, del sub sectctor Pitipo DISEÑO DE LA LOSA W1 =
319.98
kg/m
Carga distribuida Parte Superior
W2 =
2,031.31
kg/m
Carga distribuida Parte Inferior
W3 =
4,129.08
kg/m
Carga distribuida por presion del suelo
C : SISTEMA ESTATICO 1.97 w1 = 0,319.981 2
4
3
1
2
2.73
I1
1
w1 = 0,319.981
4
I2
3
w2 = 2,031.31
w2 = 2,031.31
w3 =4,129.08 c1.-
CALCULO DE LAS INERCIAS I
b x h³
=
12
Donde: c2.-
b
=
h
=
e
I1
=
I2
=
(analizamos solo para 1ml)
m
(espesor de losa)
=
0.0007
m3
K34
=
0.00034
m2
K43
=
0.00034
m2
SUMATORIA DE LAS RIGIDECES Suma de todas las rigideses que sale del punto (i)
ΣK 1
=
ΣK 2
=
ΣK 3
=
ΣK 4
=
0.0007
COEFICIENTE DE DISTRIBUCION d ij
c5.-
m
I ij / L ij
ΣK i=
c4.-
1.00 0.20
CALCULO DE LAS RIGIDECES K ij
c3.-
Ancho de losa
=
K/ΣK d 43 = d 34 =
0.50
d 41 = d 32 =
0.50
MOMENTOS DE EMPOTRAMIENTO PERFECTO Mº34 =
- Mº43=
W3 x L^2 =
1,335.38
kg/m
3,320.55
kg/m
12 C6.-
MOMENTOS ACTUANTE EN LOS NUDOS 3 Y 4 M 4-1 =
- M 32=
Momentos Finales Obtenidos por Cross M34 =
3103.95
kg/m
;
-
M32
=
-3,103.95
kg/m
M41 =
-3103.95
kg/m
;
-
M43
=
3,103.95
kg/m
Para tener completo el diagrama de momentos es necesario conocer los valores de los momentos en el centro de la luz de la losa D : CALCULO DE MOMENTOS CORTANTES
_____________________________________________________________________________________
Mejoramiento del canal Piña - Alamo, tramoIng. 0 +Reynaldo 133.5 km.Campos Barrios - Proyectista al 5 + 200 km, del sub sectctor Pitipo Formula general:
d1.-
d2.-
Vix
+
MB
- MA
Vx
=
Vx
=
Esfuerzo Cortante a la distancia "x"
Vix
=
Cortante a la distancia "x" Originado por las cargas sobre la viga
L
=
Longitud del tramo en analisis
Mi
=
Momento en el punto "i"
Mj
=
Momento en el punto "j"
-
L
Esfuerzo Cortante para Los Puntos 3 - 4 ( losa Inferior) Vx(+)
=
4,067.15
kg
Vx(-)
=
4,067.15
kg
Vx(+/-) Promedio: =
4,067.15
kg
Esfuerzo Cortante para Los Puntos Laterales 1 - 4 ó 2 - 3 Vx(+)
=
2,352.44
kg
Vx(-)
=
-129.19
kg
_____________________________________________________________________________________
Mejoramiento del canal Piña - Alamo, tramoIng. 0 +Reynaldo 133.5 km.Campos Barrios - Proyectista al 5 + 200 km, del sub sectctor Pitipo E : MOMENTOS MAXIMOS POSITIVOS e1.-
DIAGRAMA GENERAL PARA CALCULAR MOMENTOS MAXIMOS W
Mij
W
:
Carga Distribuida
Mij
:
Momento en el Tramo ij
Mx
:
Momento en el punto X
Vx
:
Cortante en el punto X
V
:
Cortante en el Tramo ij
X
:
Distancia a un punto fijo
Mx
i X
Vx
V Por Equilibrio: 2
Mx
=
V*X
-
W* X
-
Mij
.....(1)
2 Para Calcular el Momento maximo se debe cumplir que el cortante para un punto "x" sa Cero, es decir el equilibrio de fuerzas cortantes sea cero: Por Equilibrio se Tiene: Vx
+W*X -V = Pero :
Entonces:
0 Vx
X =
=0
V/W
....(2)
Punto donde el cortante es cero Remplazando (2) en (1): Mx
=
-
V²
Mij
..... (3)
2W
e2.-
Momento Maximo en la losa Inferior (3 - 4) Mx
e3.-
=
-1,100.9
kg - m
Momento Maximo en Paredes Laterales del canal: DIAGRAMA GENERAL
y W3 Mij
W
:
Carga Distribuida
Mij
:
Momento en el Tramo ij
Mx
:
Momento en el punto X
Vx
:
Cortante en el punto X
V
:
Cortante en el Tramo ij
X
:
Distancia a un punto fijo
y
:
(W2-W1)*x/L
Mx
i X
Vx
V Por Equilibrio: 3
Mx
=
V*X-
(W2-w1) * X
2
-
W1* X
6H
- Mij
.....(1)
2
Para Calcular el Momento maximo se debe cumplir que el cortante para un punto "x" sa Cero, es decir el equilibrio de fuerzas cortantes sea cero: Por Equilibrio se Tiene: Vx
+W*X + Y * V
- V =
0
2 Remplazando Y = Llegamos a la Expresion:
(W2-W1)*x/L
; Pero :
Vx = 0
2
_____________________________________________________________________________________
Mejoramiento del canal Piña - Alamo, tramoIng. 0 +Reynaldo 133.5 km.Campos Barrios - Proyectista al 5 + 200 km, del sub sectctor Pitipo (W2-W1) * X + W1 * X V = 0 2H Donde:
W2
=
2,031.31
kg/m
W1
=
319.98
kg/m
H
=
2.73
m
V
=
2,352.44
kg
Calculamos:
(W2-W1)/(2H) =
313.31
X1 =
2.28
m
X2 =
-3.30
m
Donde el Valor verdadero de "X" es:
2.28
m
Remplazando en (1),Tenemos: 3
Mx
=
V*X-
(W2-W1) * X
2
-
W1* X
6H Mx
=
5355.667 Mx
- Mij
2 -
1232.388
-
=
3278.03
kg - m
829.251
-
16.000
_____________________________________________________________________________________
Mejoramiento del canal Piña - Alamo, tramoIng. 0 +Reynaldo 133.5 km.Campos Barrios - Proyectista al 5 + 200 km, del sub sectctor Pitipo F : DIAGRAMA DE MOMENTO FLECTOR
-1,100.88
3278.03
3278.03
-3103.95
3103.95
G : DIAGRAMA DE ESFUERZO CORTANTE
2352.44 2,352.44
4,067.15 -129.19 -129.19
4,067.15 H : VERIFICACIONES DE DATOS ASUMIDOS h . a ) VERIFICACIONES DEL PERALTE ASUMIDO h .a .1 )
POR CORTANTE
d asumido=
15.37
cm
4.00
cm
r= Maximo cortante actuante V =
( Vi )
4,067.15
kg
Maximo cortante Nominal que toma el concreto Vc
=
Vc
=
Vc
0.53*√ f`c 7.680
kg/cm2
peralte calculado dV =
V
=
donde
V=
4067.148
kg
_____________________________________________________________________________________
Mejoramiento del canal Piña - Alamo, tramoIng. 0 +Reynaldo 133.5 km.Campos Barrios - Proyectista al 5 + 200 km, del sub sectctor Pitipo Ǿ*b*Vc Ǿ= 0.85 b=
ancho unitario
b=
100
cm
Vc=
7.68
kg/cm2
Donde: dV = h .a .2 )
6.23
cm
ok 'd' asumido es correcto
POR MOMENTOS d=
M K*b
donde: d=
peralte calculado
M=
momento Max actuante
g=
1 1+fs.max/(n*fc)
M=
3278.0 kg-m
fs=
b=
Ancho unitario
fs=
b= K= fc=
100
j= j= K= K= Entonces
fs.max=
0.50 * fc * g * j
n=
84
2100
kg/cm2
1680
kg/cm2
Es
0.40 * f'c y f'c=
fc=
cm
0.50*fy
Ec * √ f`c 210.00
kg/cm2
Pero:
kg/cm2
1-g/3 0.882
n=
11
g=
0.355
>
d asum.=
; Es =
2.54 x
1E+06
Ec =
1.60 x
1E+04
0.50 * fc * g * j 13.140 d =
15.79
cm
15.37
cm
Aumentar 'd'
_____________________________________________________________________________________
Mejoramiento del canal Piña - Alamo, tramoIng. 0 +Reynaldo 133.5 km.Campos Barrios - Proyectista al 5 + 200 km, del sub sectctor Pitipo h .b ) VERIFICACIONES DE LA SECCION TRANSVERSAL h .b .1) Cortante Nominal Actuante (Vu) Vu
=
V Ǿ*b*d
Vu
=
0.123
kg/cm2
h .b .2)Cortante Unitario que toma el concreto (Vc) Vc
=
0.53* *√ f´c
Vc
=
7.680
kg/cm2
entonces: Vu
=
0.123
kg/cm2
Vc
=
7.680
kg/cm2
Comparamos que:
Usaremos:
As.min
As
Asumimos:
=
N° / ø
1''
3/4''
1/2''
3/8''
Area
5.07
2.85
1.27
0.71
N°
2.7
4.8
10.8
19.1
5 Ǿ 3/4"
=
As
=
14.25
cm2
Espaciamiento: S
=
Ǿ *100 As
S
=
1 ø
Usaremos:
20.90
3/4''
@
cm 19
cm
i .2.2) Cara Interna (Centro de la Losa) As
=
M
M= -1100.88
As
=
-4.837
cm2
As
=
-4.837
cm2
As
=
kg-m
=
-110,088.17
kg-cm
fs * j * d
Usaremos:
< 5.12
As.min
=
5.12
cm2
N° / ø
1''
3/4''
1/2''
3/8''
Area
5.07
2.85
1.27
0.71
N°
1.0
1.8
4.0
7.2
Asumimos:
As =
cm2
2 ø 1/2"+ 1 ø 3/4"
=
5.38
cm2
Espaciamiento: S
=
Ǿ" *100 As
S
=
24.73
cm
_____________________________________________________________________________________
Mejoramiento del canal Piña - Alamo, tramoIng. 0 +Reynaldo 133.5 km.Campos Barrios - Proyectista al 5 + 200 km, del sub sectctor Pitipo Usaremos: 1 ø 1/2 @ 20 cm 1 ø i .3)
3/4
@
20
cm
PARA LAS PAREDES LATERALES
i .3.1) Cara Externa (Nudos) As
=
M
M= 3278.03
fs * j * d
As As.min
= =
14.403
kg-m
fs=
1680
j=
0.882
d=
15.37
cm
fy=
4,200
kg/cm2
=
327,802.78
kg-cm
kg/cm2
cm2
14*b*d
; con b=
100
cm
14.40
cm2
fy As.min
= As
Usaremos:
Asumimos:
5.12
cm2
> As
As.min =
N° / ø
1''
3/4''
1/2''
3/8''
Area
5.07
2.85
1.27
0.71
N°
2.8
5.1
11.4
20.2
As
=
5 Ǿ 3/4"
=
14.25
cm2
_____________________________________________________________________________________
Mejoramiento del canal Piña - Alamo, tramoIng. 0 +Reynaldo 133.5 km.Campos Barrios - Proyectista al 5 + 200 km, del sub sectctor Pitipo Espaciamiento: S
=
Ǿ*100 As
S
=
1
Usaremos:
ø
20
1/2
@
cm 17.00
cm
i .3.2) Cara Interna (NO REQUIERE) As
=
M
M=
0.00
kg-m
=
0.00
kg-cm
fs * j * d As
=
0.000
cm2
As
=
0.000
cm2
As
=
Usaremos:
Asumimos:
< 5.12
As.min
=
5.12
N° /
1''
3/4''
1/2''
3/8''
Area
5.07
2.85
1.27
0.71
N°
1.0
1.8
4.0
7.2
As
=
cm2
cm2
5 Ǿ 1/2"
=
6.33
cm2
Espaciamiento: S
=
Ǿ" *100 As
S Usaremos:
=
1 ø
24.7
1/2
cm
@
20
cm
J : ACERO POR CONTRACCION Y TEMPERATURA (Ast) j.1)
SEGÚN EL
ACI -77-7.12.2
Ast
=
0.0018*b*d
Ast
=
2.77 cm2
Usamos:
Asumimos:
donde :
b=
100.00
cm.
d=
15.37
cm.
As.min
=
N° /
1/4''
3/4''
1/2''
3/8''
Area
0.29
2.85
1.27
0.71
N°
9.5
1.0
2.2
3.9
As
3 Ǿ3/8"
=
=
4 Ǿ 3/8"
=
2.77
2.85
cm2
cm2
Espaciamiento: S
=
Ǿ" *100 As
S Usaremos:
=
1 ø
25.8
3/8
cm
@
22
cm
K : ACERO PARA ARMADURA DE REPARTICION (Asr) Asr
=
0.0018*b*d
Asr
=
2.77 cm2
Usamos:
As.min
Asumimos:
=
3 Ǿ3/8"
=
2.77
N° /
1/4''
3/4''
1/2''
3/8''
Area
0.29
2.85
1.27
0.71
N°
9.5
1.0
2.2
3.9
As
=
4 Ǿ 3/8"
=
2.85
cm2
cm2
Espaciamiento: S
=
Ǿ" *100 As
S
=
26
cm
_____________________________________________________________________________________
Mejoramiento del canal Piña - Alamo, tramoIng. 0 +Reynaldo 133.5 km.Campos Barrios - Proyectista al 5 + 200 km, del sub sectctor Pitipo Usaremos: 1 ø 3/8 @ 22 cm se toma la mayor area entre el de temperatura y de reparticion
_____________________________________________________________________________________
Diseño de Caida Vertical en canal-chanc CARACTERISTICAS DEL CANAL Aguas Arriba de la caida Q= ### b= 1.07 m n= 0.014 z= 2.00 s= 0.0012 m/m Δz = 2.00 m y= 1.527 m v= 2.12 m/seg v2/2g = 0.23 m H= 1.76 m
SOLUCION 1) Ancho de la Caida q=1.48*H^(3/2)= B= Q/q =
3.443 m3/seg*m 3.885 m
B=(18.78∗√Q)/(10.11+Q)=
2.925 m
Asumimos B=
4.50 m
2) Transicion de Entrada T1 = b + 2ZY = T2 = Lte = ( T1-T2)/(2Tgα) = Lte = Lte =
Asumimos L=
α= 7.173 m α= 4.500 m α= 6.03 m Para α=12.5˚ 3.308 m Para α=22˚ (long de transicion de entrada) 2.9 m Para α=25˚ 6.10 m Long. Transicion Minima = 2.0 m
3) Dimensiones de la Caida q = Q/B = Yc = D = q^2/(g.DZ^3) = Ld = 4.30*D^0.27*Dz = Yp = 1.00*D^0.22*Dz = Y1 = 0.54*D^0.425*Dz = Y2 = 1.66*D^0.27*Dz = Lj = 6.9*(Y2-Y1) = Long. Posa Disipad = Ld+Lj = Resalto = Y2/6 =
2.97 m3/seg*m 0.966 m 0.11 m 4.77 m 1.24 m 0.43 m 1.84 m 9.76 m 14.52 m 0.31 m
DATOS DE LA POZA DISCIPADORA B= 4.50 m Y* = 2.08 m
POSA DISIPADORA = RESALTO =
A*= V*= (V²/g)*= C1=
9.34 m 1.431
m/seg
0.209 2556.000
E1
PERFIL DE LA CAIDA VERTICA Yc >=0.4*Yc (distancia a agujero
Y 1.53 m
0.97 m
1.756 m 2.00
Y1 1.24 m
Dz
Yp
0.43 m Φ
Ld 4.77 m
Lj 9.76 m 15.00 m Ld+Lj
4) LONGITUD DEL TRAMO RECTANGULAR(Inmediatamente aguas arriba de la 3.38 m L = 3.5*Yc = Asumimos L= 3.50 m 5) TRANSICION DE SALIDA T2 = 4.50 m T3 = 7.17 m Lte= T3-T2/(2Tgα) = 6.03 m Para α=12.5˚ (long de transicion Salida) 3.31 m Para α=22˚ Lte = Asumimos L= 6.10 m Long. Transicion Minima = 2.0 m 6) VERIFICANDO ENERGIA E1 = Y* + (V^2)/2g = 2556.3 m E2 = Yn + (V^2)/2g = 2555.8 m E2 2555.8
C1= C2= > >
E1 2556.3
Si cumple la profundidad en 1, sino fuera asi se baja la
Min 2.00 m
6.10 m
3.50 m
15.00 m
4.50 m
7.17 m
S = 0.8‰
POZA DISCIPADORA
rtical en canal-chanchachala, km 8 + Aguas Abajo de la caida Q= 13.37 m3/seg b= 1.07 m n= 0.014 z= 2.00 s= 0.0012 y= 1.527 m v= 2.12 m/seg v2/2g = 0.23 m H= 1.76 m C2= 2554
m/m
�=√((27∗�^2)/(8∗�∗�^2 ))=
B=√Q=
4.468
3.657
Grad. Sexagesimal OBSERVACION Transicion Transicion 12.5 Bureau Reclamation de Entrada de Salida 22 Mexico α≤ α≤ 25 Trans. Ent=Trans.Salid 27.5˚ 22.5˚
ong de transicion de entrada)
ong. Transicion Minima = 2.0 m
OSA DISIPADORA =15.00 m RESALTO = 0.40 m
>=0.4*Yc (distancia a agujeros de ventilacion) E2
Y2
1.84 m (Y2)/6 0.40 m
iatamente aguas arriba de la caida)
ong de transicion Salida)
ong. Transicion Minima = 2.0 m
2554.00 m.s.n.m. 2554.00 m.s.n.m.
en 1, sino fuera asi se baja la cota en 1
Min 2.00 m
6.10 m
1.756 m
4.50 m
7.17 m
S = 0.8 ‰
Diseño de Caida Vertical en canal-chancha CARACTERISTICAS DEL CANAL Aguas Arriba de la caida Q= ### b= 0.77 m n= 0.014 z= 2.00 s= 0.0014 m/m Δz = 3.50 m y= 1.10 m v= 1.85 m/seg v2/2g = 0.17 m H= 1.27 m
SOLUCION 1) Ancho de la Caida q=1.48*H^(3/2)= B= Q/q =
2.129 m3/seg*m 2.838 m
Aguas Abajo de la cai Q= b= n= z= s= y= v= v2/2g = H= C2=
�=√((27∗�^2)/
B=(18.78∗√Q)/(10.11+Q)= 2.858 m
Asumimos B=
3.00 m
2) Transicion de Entrada T1 = b + 2ZY = T2 = Lte = ( T1-T2)/(2Tgα) = Lte = Lte =
Asumimos L=
Grad. Sexagesimal 12.5 22 25
α= 5.17 m α= 3.00 m α= 4.89 m Para α=12.5˚ 2.685 m Para α=22˚ (long de transicion de entrada) 2.3 m Para α=25˚ 5.00 m Long. Transicion Minima = 2.0 m
3) Dimensiones de la Caida 2.01 m3/seg*m q = Q/B = 0.745 m Yc = 0.01 m D = q^2/(g.DZ^3) = 4.30 m Ld = 4.30*D^0.27*Dz = 1.26 m Yp = 1.00*D^0.22*Dz = 0.26 m Y1 = 0.54*D^0.425*Dz = 1.66 m Y2 = 1.66*D^0.27*Dz = 9.64 m Lj = 6.9*(Y2-Y1) = Long. Posa Disipad = Ld+Lj = 13.94 m 0.28 m Resalto = Y2/6 = DATOS DE LA POZA DISCIPADORA B= 3.00 m Y* = 1.60 m
POSA DISIPADORA = RESALTO =
A*= V*= (V²/g)*= C1=
4.81 m 1.26
m/seg
0.161 2556.000
E1
PERFIL DE LA CAIDA VERTICA Yc >=0.4*Yc (distancia a agujeros
Y 1.10 m
0.75 m
1.274 m 3.50
Y1 1.26 m
Dz
Yp
0.26 m Φ
Ld 4.30 m
(Y2)/6 0.30 m
Lj 9.64 m 14.00 m Ld+Lj
4) LONGITUD DEL TRAMO RECTANGULAR(Inmediatamente aguas arriba de la 2.61 m L = 3.5*Yc = Asumimos L= 2.70 m 5) TRANSICION DE SALIDA T2 = 3.00 m T3 = 5.17 m Lte= T3-T2/(2Tgα) = 4.89 m Para α=12.5˚ (long de transicion Salida) 2.69 m Para α=22˚ Lte = Asumimos L= 5.00 m Long. Transicion Minima = 2.0 m 6) VERIFICANDO ENERGIA E1 = Y* + (V^2)/2g = 2551.5 m E2 = Yn + (V^2)/2g = 2551.8 m E2 2551.8
C1= C2= > >
2549.70 2550.50
E1 2551.5
Si cumple la profundidad en 1, sino fuera asi se baja la cota
Min 2.00 m
5.00 m
Min 2.00 m
2.70 m
14.00 m
5.00 m
POZA DISCIPADORA
3.00 m
3.00 m
5.17 m
S = 0.8‰
canal-chanchachala, km 8 +
guas Abajo de la caida 6.04 m3/seg 0.77 m 0.014 2.00 0.0014 m/m 1.100 m 1.85 m/seg 0.17 m 1.27 m 2550.5
�=√((27∗�^2)/(8∗�∗�^2 ))= 2.782
B=√Q=
2.458
Grad. Sexagesimal OBSERVACION Transicion Transicion Bureau Reclamat de Entrada de Salida Mexico α≤ α≤ Trans. Ent=Trans 27.5˚ 22.5˚
cion de entrada)
on Minima = 2.0 m
14.00 m 0.30 m
distancia a agujeros de ventilacion) E2
Y2
1.66 m
e aguas arriba de la caida)
on Minima = 2.0 m
m.s.n.m. m.s.n.m.
ra asi se baja la cota en 1
1.274 m
0.770 m
S = 0.8 ‰
Diseño de Caida Vertical en canal-chancha CARACTERISTICAS DEL CANAL Aguas Arriba de la caida Q= 6.04 m3/seg b= 0.77 m n= 0.014 z= 2.00 s= 0.0014 m/m Δz = 2.00 m y= 1.10 m v= 1.85 m/seg v2/2g = 0.17 m H= 1.27 m
SOLUCION 1) Ancho de la Caida q=1.48*H^(3/2)= B= Q/q =
2.129 m3/seg*m 2.838 m
Aguas Abajo de la ca Q= b= n= z= s= y= v= v2/2g = H= C2=
�=√((27∗�^2)/
B=(18.78∗√Q)/(10.11+Q)= 2.858 m
Asumimos B=
3.00 m
2) Transicion de Entrada T1 = b + 2ZY = T2 = Lte = ( T1-T2)/(2Tgα) = Lte = Lte =
Asumimos L=
Grad. Sexagesimal 12.5 22 25
α= 5.17 m α= 3.00 m α= 4.89 m Para α=12.5˚ 2.685 m Para α=22˚ (long de transicion de entrada) 2.3 m Para α=25˚ 5.00 m Long. Transicion Minima = 2.0 m
3) Dimensiones de la Caida 2.01 m3/seg*m q = Q/B = 0.745 m Yc = 0.05 m D = q^2/(g.DZ^3) = 3.87 m Ld = 4.30*D^0.27*Dz = 1.04 m Yp = 1.00*D^0.22*Dz = 0.31 m Y1 = 0.54*D^0.425*Dz = 1.49 m Y2 = 1.66*D^0.27*Dz = 8.18 m Lj = 6.9*(Y2-Y1) = Long. Posa Disipad = Ld+Lj = 12.05 m 0.25 m Resalto = Y2/6 = DATOS DE LA POZA DISCIPADORA B= 3.00 m Y* = 1.60 m
POSA DISIPADORA = RESALTO =
A*= V*= (V²/g)*= C1=
4.81 m 1.26
m/seg
0.161 2556.000
E1
PERFIL DE LA CAIDA VERTICA Yc >=0.4*Yc (distancia a agujeros
Y 1.10 m
0.75 m
1.274 m 2.00
Y1 1.04 m
Dz
Yp
0.31 m Φ
Ld 3.87 m
(Y2)/6 0.30 m
Lj 8.18 m 13.00 m Ld+Lj
4) LONGITUD DEL TRAMO RECTANGULAR(Inmediatamente aguas arriba de la 2.61 m L = 3.5*Yc = Asumimos L= 2.70 m 5) TRANSICION DE SALIDA T2 = 3.00 m T3 = 5.17 m Lte= T3-T2/(2Tgα) = 4.89 m Para α=12.5˚ (long de transicion Salida) 2.69 m Para α=22˚ Lte = Asumimos L= 5.00 m Long. Transicion Minima = 2.0 m 6) VERIFICANDO ENERGIA E1 = Y* + (V^2)/2g = 2549.5 m E2 = Yn + (V^2)/2g = 2549.8 m E2 2549.8
C1= C2= > >
2547.70 2548.50
E1 2549.5
Si cumple la profundidad en 1, sino fuera asi se baja la cota
Min 2.00 m
5.00 m
Min 2.00 m
2.70 m
13.00 m
5.00 m
POZA DISCIPADORA
3.00 m
3.00 m
5.17 m
S = 0.14‰
canal-chanchachala, km 8 +
guas Abajo de la caida 6.04 m3/seg 0.77 m 0.014 2.00 0.0014 m/m 1.100 m 1.85 m/seg 0.17 m 1.27 m 2548.5
�=√((27∗�^2)/(8∗�∗�^2 ))= 2.782
B=√Q=
2.458
Grad. Sexagesimal OBSERVACION Transicion Transicion Bureau Reclamat de Entrada de Salida Mexico α≤ α≤ Trans. Ent=Trans 27.5˚ 22.5˚
cion de entrada)
on Minima = 2.0 m
13.00 m 0.30 m
distancia a agujeros de ventilacion) E2
Y2
1.49 m
e aguas arriba de la caida)
on Minima = 2.0 m
m.s.n.m. m.s.n.m.
ra asi se baja la cota en 1
1.274 m
5.17 m
S = 0.14 ‰
DISEÑO DE SIFON DEL CANAL-CHANCHACHALA, KM 8 + 200
DATOS (1) (2) (3)
Elemento a cruzar : QUEBRADA Caudal : Q =1.0998 m³/seg V1 = 1.74 m/seg Velocidades :
(4)
g = 9.81 m/seg²
V2 = 1.74 m/seg
CÁLCULOS: (6)
(7)
(8)
Nivel del agua en la estación A: Nivel del agua en la estación H: Gradiente de velocidad: hv1= 0.1551 m
2587.502 m 2587.370 m
hv2= 0.1551 m
Transición de entrada y salida: Este sifón cruzará una quebrada, por lo que requiere de una estructura de entrada y salida en concreto. El tipo de transición a usar será del tipo I (cubierta partida), tanto para la entrada como para la salida.
(9)
Material del tubo a usar:
Concreto armado
(10) Diámetro del tubo: A = Q/V = 1.1 m³/seg / 1.74 m/seg Di = 0.896 m = 35 pulg (11) Propiedades hidráulicas: Área del tubo = 0.620 m² Velocidad en el tubo = 1.773 m/seg Gradiente de velocidad en el tubo = Perímetro mojado = 2.791 m Radio hidráulico: R = 0.222 m (12) Coeficiente de rugosidad n = Sf =
Fb normal= 0.60m Fb adic = 0.30m
Borde libre total :
Fb total = 0.90m
Este borde libre debe extenderse una longitud de 15m aguas arriba del sifón invertido. (15)
0.1601 m
0.014
(13) Pendiente de fricción :
(14) Borde libre :
= 0.631 m²
Elevación banqueta del canal en la Est. A:
(concreto)
0.0020796589
mínimo adicional
(15)
2587.50 m
+
0.90 m
(16) Angulo de doblado a1 = 12 °
=
2588.40 m
coseno 12° =
0.9781476015
seno 12° =
0.2079116873
(17) Configuracion hidráulica de la transición de entrada: Abertura vertical
Ht= 0.909 m
Sello hidráulico a la entrada =
1.50
1.50 x 0.1601 m 0.1551 m sello hidráulico insuficiente, usar 0.076 m. Elevación C = 2587.50 m 0.909 m Elevación C = 2586.52 m Diferencia de la elevaciones invertidas en la transición p=
0.46 m
2586.52 m
y1 = 2586.52 m
Elevación E : Lhorizontal D=
-
x
Longitud tubo horizontal: D= 15.00 m x Elevación E =
0.076m
=
0.672 m = 2586.98 m
0.638 m
0.638 m
Elevación D
Dhv
0.008m
+ 0.457 m
Elevación D : h1 = 3.067 m Elevación D =
-
¾Di
< ¾Di
Elevación B =
=
x
=
+
2585.88 m
D
S 0.005 2585.88 m
15.00 m = 0.0750 m + 0.0750 m
S= 0.005 = 2585.80 m
(18) Configuracion hidráulica de la transición de salida: Ht =
0.909 m
Elevación G : 2586.98 m Elevación G : = 2586.89 m Elevación F = Elevación G - p p= ½ 0.889 m = 0.445 m Elevación F = 2586.89 m h2 = 3.067 m Sello hidráulico a la salida : 0.53 + 0.445m 0.06 m (19) Elevación H = (20) Elevación H =
0.0030 m
0.445 m
x 29.00 m
= 2586.44 m
y2 = 0.638 m -
0.909 m
= 0.06 m
< Ht / 6 = 0.151 m 2586.89 2586.84 m
0.0030 m
*
15.00 m
(21)
Longitud sifón : Ltotal =
Err:509
Carga hidráulica disponible: Elev. Nivel agua en A - Elev. Nivel agua en H 2587.50 m 2587.37 m =
0.1320 m
(22) Pérdidas de carga hidráulica, Hl : a.- Pérdida por entrada, hi = hi = 0.40x
0.160 m
b.- Pérdida por fricción, hf = hf = 21.13 m x
-
0.155 m
0.002 m
=
0.0020 m
=
0.04395 m
c.- Pérdida por codos, hc = C = 0.25 hc = 2 x C x
12°/90°
x
½
0.160 m
= 0.029 m
d.- Pérdida por salida, ho = ho =
0.65 x
0.1601 m ho =
-
0.1551 m
0.003 m
Hl = 0.086 m (23) Dimensiones de la transición de entrada y salida Dimensión y : y = (Nivel agua est. A - Elevacion B) + Fbt y = 2587.50 m - 2586.98 m Dimensión a : a = (Elevación B + y) - Elevación C a = 2586.98 m + 1.00m Dimensión C : D = Di / di hw D
=
0.896m
/
0.53m
+
0.90m
=
1.00m
-
2586.52 m
=
1.46m
hw
= 1.7hw
Determinar valor D tabla 1, sección 2.2.6.2.1 Para D= 1.7hw , C= 1.90Di C = 2.00 m Profundidad y espesor del detellón en la transicion, según tabla 2,item 2.2.6.2.2.2 e = 0.80m tw = 0.20m Longitud de la transición, Lt : Lt =
4x
Di
Lt =
4x
0.896 m
Dimensión B : B=
0.303 x
B=
0.303 x
Di 0.896 m
=
(24) Pendiente de los tubos doblados : Tubo entre Estación C y Estación D : Distancia Horizontal : Dist. Horiz. = 8193.70 m
0.27m
-
8190.70 m
=
4.00m
Dist. Horiz. = 3.00 m Distancia Vertical : Dist. Vert. = 2586.52 m Dist. Vert. = 0.64 m S1 = Dist. Vert. / S1 = a1 =
-
Dist. Horiz.
0.2125
tang-1
a1 =
0.2125
Tubo entre Estación E y Estación F : Distancia Horizontal : Dist. Horiz. = 8211.70 m Dist. Horiz. = 3.00 m Distancia Vertical : Dist. Vert. = 2586.44 m Dist. Vert. = 0.64 m S2 = Dist. Vert. / S1 = a2 =
2585.88 m
-
8208.70 m
-
2585.80 m Dist. Horiz.
0.213
tang-1
a2 =
0.213
(25) Longitud real del tubo, L : Desde la Estación C a la Estación D : h1 = Estación D - Estación C h1 =
8193.7
-
h1 =
8190.7
/ 0.978159
3.07 m
8211.7
L=
15.00 m
###
/ cos a1
Desde la Estación E a la Estación F : h2 = Estación F - Estación E h2 =
11.997°
-
/ cos a2
8208.7
h2 =
3.07 m
+ L=
3.07 m 21.13 m
/ 0.978084
+
3.07 m
(27) Pérdidas de carga hidráulica, Hl : a.- Pérdida por entrada, hi = hi = 0.40x
0.155 m
b.- Pérdida por fricción, hf = hf = 21.13 m x
-
0.160 m
0.002 m
=
0.00000 m
=
0.04395 m
c.- Pérdida por codos, hc = C = 0.25 hc = hc =
2C
x
12.0175553507365°/90° ½
x
0.160 m
0.02925 m
d.- Pérdida por salida, ho = ho =
0.65 x
0.160 m
-
0.155 m
=
0.003 m
Hl = 0.084 m (28) Protección contra erosión : Según item 2.2.6.5, tabla 5 Protección : Tipo 1 Solo en la transición de salida Longitud de la protección =
2.5 x hw
Longitud de la protección =
1.32 m
d1 = 0.53 m
-Elev. J = 0.04m
Est. J = 8+201.20
Err:509
Est. D = 8+193.70
Err:509
Est. C = 8+190.70
Err:509
Est. B = 8+190.70
Elev. A = 2586.98m
Est. A = 8+175.70
CL
15.00 m Err:509 N.A. Err:509
S1
y1
=
Err:509
a1 Err:509
Q =1.1 m³/seg
3.00 m Err: 509
S2 = 0.005 Err:509 15.00 m
DISEÑO SIFON INVERTIDO # 1 Ubicación:
Est. 8+190.70
@
Est. 8+211.70
KM 8 + 200
entrada y ida), tanto
m²
reto)
Dhv
.005
585.80 m
.029 m
-0.05 correcto !!!
1.00m
1.46m
11.997°
159
084
0.003 m
(0.048)
S2 = 0.005
09
O #1 Est. 8+211.70 0.00 m N.A
Err:509
3.00 m
0 Err:5 9
y2 15.00 m Err:509
= Err:509 d2 = 0.53 m
S3 a2
Err:509
Est. H =8+226.70
Err:509
Est. G =8+211.70
Err:509
Est. F =8+211.70
Err:509
Est. E = 8+208.70
correcto !!!