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• Sandra Bustamante Landa

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PROYECTO: CASA HABITACIÓN. DISEÑO ESTRUCTURAL DISEÑÓ: SANDRA NOEMI BUSTAMANTE LANDA

REVISÓ: ESPINO MARQUEZ LUIS IGNACIO

LOSA DE ENTREPISO

70 ó 75 cm Plafón de yeso de 1 cm

CONCEPTO

ESPESOR

ɣ

w/m2

m

ton/m3

ton/m2

Sistema Vigueta-Bovedilla (h=15+5 cm)

0.195

Loseta cerámica

0.030

Plafón de yeso

0.01

1.50

Sobrecarga

0.015 0.350

TOTAL Sistema de Vigueta y Bovedilla de poliuretano con características Premex, tipo T-4.

0.590

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REVISÓ: ESPINO MARQUEZ LUIS IGNACIO

LOSA DE AZOTEA HORIZONTAL

CONCEPTO

ESPESOR m

Losa de concreto Tezontle Firme de concreto Enladrillado Impermeabilización Plafón de Yeso Carga adicional(reglamentaria)

w/m2

ɣ

0.10 0.12 0.03 0.02

ton/m3 2.40 1.60 2.40 1.50

0.01

1.50

TOTAL

ton/m2 0.240 0.192 0.072 0.023 0.005 0.015 0.040

0.587

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ESCALERAS

CONCEPTO

ESPESOR m

Losa de concreto Plafón de yeso Escalones de granito Carga adicional (Reglamentaria)

0.10 0.01 0.09

ɣ ton/m3 2.40 1.50 1.50 TOTAL

w/m2 ton/m2 0.240 0.015 0.128 0.020 0.403

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MURO DE LINDERO

CONCEPTO

ESPESOR m

Tabique de Barro Extruido Aplanado de Yeso Aplanado de mortero cemento-arena

0.12 0.01 0.02

ɣ ton/m3 2.10 1.50 2.10 TOTAL

w/m2 ton/m2 0.252 0.015 0.042 0.309

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MURO INTERIOR

CONCEPTO

ESPESOR m

Tabique de Barro Extruido Aplanado de Yeso (2 aplanados)

0.12 0.02

ɣ ton/m3 2.10 1.50 TOTAL

w/m2 ton/m2 0.252 0.030 0.282

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MURO CON VENTANA

APLANADO DE YESO TABIQUE DE BARRO EXTRUIDO

CANCELERÍA

APLANADO MORTEROARENA

CONCEPTO

ESPESOR m

Tabique de Barro Extruido Aplanado de Yeso (2 aplanados) Aplanado mortero cemento-arena Vidrieria

0.12 0.01 0.02

ɣ ton/m3 2.10 1.50 2.10 TOTAL

w/m2 ton/m2 0.126 0.008 0.021 0.050 0.205

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TINACO

Tinaco de 1100 lts

Losa de concreto

Muretes de tabique rojo recocido

CONCEPTO

Tinaco de 1100 Lts de capacidad Peso del tinaco Losa de Concreto Muretes de tabique rojo recocido (2 muretes) Carga adicional ( Reglamentaria)

ALTURA

ESPESOR

ɣ

m

m

ton/m3

0.8

0.01 0.15

w/m2

2.40 1.50

TOTAL

ton/m2 1.100 0.030 0.0240 0.360 0.020 1.534

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TABLA DE CARGAS GRAVITACIONALES DE DISEÑO ÚLTIMAS

CONCEPTO

CM

CV

CM+CV kg/m2

F.C.

ωµ / m2

LOSA AZOTEA LOSA DE ENTREPISO ESCALERAS MURO DE LINDERO MURO INTERIOR MURO VENTANA TINACO

587 590

100 170

687 760

1.4 1.4

961.8

403 309

170

573 309

1.4 1.4

802.2

282

282

1.4

205

205

1.4

394.8 287

1534

1534

1.4

2147.6

432.6

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PLANTA ESTRUCTURAL DE AZOTEA

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PLANTA ESTRUCTURAL DE ENTREPISO

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DISTRIBUCIÓN DE CARGAS PLANTA DE ENTREPISO

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TRANSMISIÓN DE CARGAS PLANTA DE AZOTEA

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REVISÓ: ESPINO MARQUEZ LUIS IGNACIO

CARGAS VIVAS Se considerarán cargas vivas las fuerzas que se producen por el uso y ocupación de las edificaciones y que no tienen carácter permanente. A menos que se justifiquen racionalmente otros valores. En este caso y basándonos en las Normas Técnicas Complementarias del Reglamento de Construcciones del Distrito Federal se consideraron los siguientes factores de cargas vivas según la aplicación. En donde la carga viva máxima Wm es la que se deberá emplear para diseño estructural por fuerzas gravitacionales ya que es utilizada para calcular asentamientos inmediatos en suelos, así como para el diseño estructural de los cimientos ante cargas gravitacionales (TABLA1). Tabla 1. CARGAS VIVAS KN/M2 (KG/M2)

GOBIERNO DE DISTRITO FEDERAL, (2004), NORMAS TÉCNICAS COMPLEMENTARIAS SOBRE CRITERIOS Y ACCIONES PARA EL DISEÑO ESTRUCTURAL DE LAS EDIFICACIONES, GACETA OFICIAL DEL DISTRITO FEDERAL, MÉXICO. PP 08, 09.

PROYECTO: CASA HABITACIÓN. DISEÑO ESTRUCTURAL DISEÑÓ: SANDRA NOEMI BUSTAMANTE LANDA

REVISÓ: ESPINO MARQUEZ LUIS IGNACIO

BAJADA DE CARGAS El criterio de transmisión de cargas se aplica a los entrepisos y azoteas en donde las losas se encuentran apoyadas en su perímetro por muros de carga o trabes. En general estas losas se estructuran de tal manera que se forman tableros rectangulares, las cuales transmiten su carga aplicando un criterio que considera que esta transmisión se da en dos direcciones.

A2 1

A1

Así se encuentran las siguientes fórmulas que permiten calcular el peso de la losa que se trasmite:

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PLANTA DE AZOTEA MURO P.A EJE 1

TRAMO LONGITUD AREA TRIB WU/M2 B-D 4 4 961.8 D-H 5 5.25 961.8 (1B) (1H)

PESO AZOTEA 3847.2 5049.45

H WU/M2 2.6 432.6 2.6 432.6

L*H PESO CONC. MURO AZOT 4499.04 5623.8 1923.6 1082.025

PESO S/C TRAMO B-D 21536.6368 D-H 20868.75 (1B) 3416 (1H) 2201.325 PLANTA DE ENTREPISO MURO P.E EJE

1

TRAMO LONGITUD AREA TRIB B-D 4 8.3312 D-F 2 F-H 3 4.5 (1H) (1B)

WU/M2 1064

PESO AZOTEA 8864.3968

1064

4788

H WU/M2 2.5 432.6 2.5 432.6 2.5 432.6

L*H PESO MURO CONC. ENT 4326 2163 3244.5 1119.3 1492.4

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PLANTA DE AZOTEA

EJE 2

TRAM O

LONGITU D

D-F F-H (2H)

AREA TRIB

2 3

WU/M2

2.625 5.375

PESO AZOTEA

MURO P.A WU/M H 2

L*H PESO MURO

CONC. AZOT

961.8 2524.725 961.8 5169.675 2.6 394.8 3079.44 1082.025

PLANTA DE ENTREPISO MURO P.E EJE

2

TRAM O LONGITUD AREA TRIB WU/M2 D-F F-H (2D) (2F) (2H)

2 3

4.5 3.11

1064 1064

PESO AZOTEA

H

WU/M2

2.5 2.5

9745.708 3309.04

287 287

L*H PESO MURO

CONC. ENT

1435 2152.5 1654.52 4707.51313 1119.3

PESO S/C TRAMO D-F F-H (2D) (2F) (2H)

3959.725 20147.323 1654.52 4707.513125 2201.325

PLANTA DE AZOTEA MURO P.A EJE

TRAM O

LONGITU D

AREA TRIB

WU/M2

PESO AZOTEA

H

WU/M2

L*H PESO MURO

CONC. AZOT

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3

REVISÓ: ESPINO MARQUEZ LUIS IGNACIO

A'-B'

3

4

961.8

3847.2

2.6

394.8

3079.44 -

B'-D

2

3.5

961.8

3366.3

2.6

394.8

2052.96 -

(3B)

1923.6

(3D)

3139.46

PLANTA DE ENTREPISO MURO P.E EJE

AREA TRIB

TRAMO LONGITUD A´- B 1 3

B-D (3A´) (3C) (3D) (3B)

4

WU/M2

7.68 11.5

PESO AZOTEA

1064 1064

H WU/M2 2.5 394.8

8171.52 2.5 12236

287

L*H PESO CONC. MURO ENT 987 2870 11562.95 2670.64 520.77 1492.4

PESO S/C TRAMO A'-D

25336.22

(3A') (3B) (3C) (3D)

14207.9 3416 2670.64 3660.23

PLANTA DE AZOTEA MURO P.A EJE 5

TRAM O LONGITUD (5C) (5E)

AREA TRIB

WU/M2

PESO AZOTEA

H

WU/M2

L*H PESO MURO

CONC. AZOT 5282.4 2224.16

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REVISÓ: ESPINO MARQUEZ LUIS IGNACIO

PLANTA DE ENTREPISO MURO P.E EJE 5

AREA TRIB

TRAMO LONGITUD (5C) (5E) (5H)

WU/M2

PESO AZOTEA

H

WU/M2

L*H PESO MURO

CONC. ENT 4183.33 10109.4691 8596.77906

PESO S/C TRAMO (5C) (5E) (5H)

9465.73 12333.63156 8596.779063

PLANTA DE AZOTEA MURO P.A EJE

6

TRAMO A'-C C-E F-H (6A') (6H)

LONGITUD

AREA TRIB

WU/M2

PESO AZOTEA

H

4 2 4

3.9844 1 4

961.8 961.8 961.8

3832.20 961.8 3847.2

2.6 2.6 2.6 -

L*H CONC. AZOT

WU/M2 PESO MURO 432.6 432.6 432.6 -

4499.04 2249.52 4499.04 -

845.33 2644.95

PLANTA DE ENTREPISO MURO P.E EJE

6

TRAMO

LONGITUD

AREA TRIB

PESO WU/M2 AZOTEA

A'-C

4

C-E

2

1

961.8

E-H

4

7.5

1064

(6A') (6H)

H

L*H PESO MURO

WU/M2

CONC. ENT

2.5

432.6

4326

961.8

2.5

432.6

2163 -

7980

2.5

432.6

4326 -

-

-

-

14207.9 2644.95

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REVISÓ: ESPINO MARQUEZ LUIS IGNACIO

PESO S/C TRAMO A'-C C-E E-H (6A') (6H)

12657.24 6336.12 20652.24 15053.23 5289.9

PLANTA DE ENTREPISO MURO P.E EJE A'

AREA TRIB

TRAMO LONGITUD 3--6

WU/M2

PESO AZOTEA

H

5.75

WU/M2

2.5

287

L*H PESO MURO

CONC. ENT

4125.625

PESO S/C TRAMO 3--6

4125.625

PLANTA DE ENTREPISO

EJE

TRAMO 1--3

LONGITUD 4

AREA TRIB

WU/M2

PESO AZOTEA

MURO P.E L*H WU/M H 2 PESO MURO CONC. ENT 2.5 432.6 4326 -

B

PESO S/C TRAMO 1--3

7310.8

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PLANTA DE AZOTEA

EJE C

TRAMO 5--6

LONGITUD

AREA TRIB

WU/M 2 PESO AZOTEA

3.75 6.2656

961.8

6026.25408

MURO P.A WU/M H 2 2.6

394.8

L*H PESO MURO

CONC. AZOT

3849.3 -

PLANTA DE ENTREPISO MURO P.E EJE C

TRAMO 5--6

LONGITUD 3.75

AREA TRIB

WU/M2

7.5

PESO AZOTEA

H

10624.95

L*H

WU/M2 PESO MURO

2.5

394.8

CONC. ENT

3701.25 -

PESO S/C TRAMO 5--6

24201.75

PLANTA DE AZOTEA MURO P.A EJE D

TRAMO 1--3

AREA LONGITUD TRIB WU/M2 4 6.5 961.8

PESO AZOTEA 6251.7

L*H

H WU/M2 PESO MURO 2.6 394.8 4105.92 -

CONC. AZOT

PLANTA DE ENTREPISO MURO P.E EJE D

TRAMO 1--2

LONGITUD 3

AREA TRIB WU/M2 2.89 1064

PESO AZOTEA 3074.96

H WU/M2 PESO MURO CONC. ENT 2.5 394.8 2961 -

PESO S/C TRAMO 1--3

L*H

16393.58

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REVISÓ: ESPINO MARQUEZ LUIS IGNACIO

PLANTA DE AZOTEA MURO P.A EJE E

TRAMO 3--4 5--6

AREA LONGITUD TRIB WU/M2 1 0.75 961.8 3.75 7.75 961.8

PESO AZOTEA 721.35 7453.95

H

L*H CONC. AZOT

WU/M2 PESO MURO -

2.6

394.8

3849.3

PLANTA DE ENTREPISO MURO P.E EJE E

TRAMO 5--6

LONGITUD 3.75

AREA TRIB WU/M2 2.75

961.8

PESO AZOTEA

L*H

H

WU/M2 PESO MURO CONC. ENT 2.5 394.8 3701.25

2644.95

PESO S/C TRAMO 5--6

17649.45

PLANTA DE ENTREPISO MURO P.E EJE F

TRAMO 1--2

LONGITUD 3

AREA TRIB 3.11

PESO WU/M2 AZOTEA 1064 3309.04

H

WU/M2 2.5

PESO S/C TRAMO 1--2

6270.04

394.8

L*H PESO MURO CONC. ENT 2961 -

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REVISÓ: ESPINO MARQUEZ LUIS IGNACIO

PLANTA DE AZOTEA MURO P.A EJE H

TRAMO LONGITUD 1--2 2--4 4--6

AREA TRIB

3 2 4.75

WU/M2 1

961.8

PESO AZOTEA

H

WU/M2 PESO MURO

2.6 2.6 2.6

961.8

L*H

287 287 287

CONC. AZOT

2238.6 1492.4 3544.45

PLANTA DE ENTREPISO MURO P.E EJE H

TRAMO LONGITUD 1--2 2--5 5--6

AREA TRIB

WU/M2

PESO AZOTEA

3 3 3.75

H

WU/M2 PESO MURO CONC. ENT 2.5 2.5 2.5

PESO S/C TRAMO 1--2 2--6

L*H

4391.10 17223.675

287 432.6 287

2152.5 8534.4 2690.625

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REVISÓ: ESPINO MARQUEZ LUIS IGNACIO

CIMIENTO

Son los elementos estructurales que constituyen la infraestructura de una construcción en los que a través de ellos se transmiten las cargas de la superestructura al suelo. En este proyecto, el tipo de cimiento que se utilizará será el cimiento de mampostería, en cuyo diseño se toma en cuenta que la construcción se encuentra en la zona 1 del Distrito Federal y en la que a través de un estudio de mecánica de suelos se considera que se cuenta con una capacidad de carga igual a 8.7 kg/m 2. El diseño del propio cimiento considera que el mortero aue se empleará para mampostería de piedras natural deberán ser al menos del tipo III cuya resistencia mínima en compresión sea 4MPa (40 kg/cm2). El tamaño y dimensiones de un cimiento dependen del peso de la construcción que va a soportar, tomando en cuenta el tipo de material de construcción y el número de pisos, entre más pesada es la obra y menos resistente el terreno más ancha y profunda será la cimentación. Durante la construcción del cimiento es importante verificar los lugares en donde se deberán dejar los huecos para elanclaje de los castillos y el paso de las tuberías de drenaje. Un cimiento de mampostería tiene tres dimensiones altura, ancho de la base y ancho de la corona o parte superior. El cimiento se construye con sus cara laterales inclinadas, a las que se les llama escarpios, la corona del cimiento es un poco más ancha que el espesor del muro que se va a apoyar en el generalmente se construye de 30 cm. Cabe señalar que los cimientos que aquí se presentan, tienen de acuerdo a reglamento una altura y base mínimas de 0.6 m.

Así también se tienen algunas fórmulas que establecen los criterios para el diseño del cimiento

PROYECTO: CASA HABITACIÓN. DISEÑO ESTRUCTURAL DISEÑÓ: SANDRA NOEMI BUSTAMANTE LANDA

REVISÓ: ESPINO MARQUEZ LUIS IGNACIO

Cálculo del ancho B de la cimentación Sujeto a

Si las cargas ya están factorizadas ya no se aplica 1.4 en la expresión. Para el cálculo de la altura H de la cimentación Vuelo del cimiento de lindero

Donde C es el ancho de la corona Vuelo del cimiento interior /2 Por lo tanto

Tomando en cuenta las posibles concentraciones también hay que considerar que:

En donde también hay que considerar que el ancho máximo en este tipo de cimientos no deberá ser excedido de 120 cm. Si en algún caso se presenta esta situación, entonces se podrá realizar una ampliación de la base en donde se tengan concentraciones altas de carga.

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DISEÑO DE CIMIENTO

EJE TRAMO

1

LONGITUD

P S/C

DIM DEF.

DIMENSIONES CALCULADAS

DATOS P CIM

𝑞𝑅

P S/T

B

C

V

H

B

H

B-D

4

21536.64

5384.1592

26920.80 8700

0.7735861 0.3 0.5 0.75 0.8 0.75

D-H

5

20868.75

5217.1875

26085.94 8700

0.5996767 0.3 0.3 0.45 0.6

0.6

(1B)

3416

854

4270.00 8700

0.4908046 0.3 0.3 0.45 0.6

0.6

(1H)

2201.33

550.33125

2751.66 8700

0.3162823 0.3 0.3 0.45 0.6

0.6

DISEÑO DE CIMIENTO DATOS EJE TRAMO

2

D-F F-H (2D) (2F) (2H)

LONGITUD 2 3

P S/C

P CIM

P S/T

3959.73 20147.323 1654.52 4707.51 2201.325

989.93125 5036.8308 413.63 1176.8783 550.33125

4949.66 25184.15 2068.15 5884.39 2751.66

𝑞𝑅 8700 8700 8700 8700 8700

DIM DEF.

DIMENSIONES CALCULADAS B 0.284463 0.9649101 0.2377184 0.8224152 0.3162823

C

V

H

B

H

0.3 0.15 0.225 0.6 0.6 0.3 0.35 0.525 1 0.6 0.3 0.15 0.225 0.6 0.6 0.3 0.275 0.41 0.85 0.6 0.3 0.15 0.225 0.6 0.6

DISEÑO DE CIMIENTO

EJE TRAMO

3

A'-D (3A') (3B) (3C) (3D)

LONGITUD 5

P S/C 25336.22 14207.9 3416 2670.64 3660.23

DIM DEF.

DIMENSIONES CALCULADAS

DATOS P CIM 6334.055 3551.975 854 667.66 915.05656

P S/T

𝑞𝑅

31670.28 17759.88 4270.00 3338.30 4575.28

8700 8700 8700 8700 8700

B 0.7280523 1.4287634 0.4908046 0.3837126 0.5258946

C

V

H

B

H

0.3 0.225 0.338 0.75 0.6 0.3 0.575 0.863 1.45 0.9 0.3 0.15 0.225 0.6 0.6 0.3 0.15 0.225 0.6 0.6 0.3 0.15 0.225 0.6 0.6

PROYECTO: CASA HABITACIÓN. DISEÑO ESTRUCTURAL DISEÑÓ: SANDRA NOEMI BUSTAMANTE LANDA

REVISÓ: ESPINO MARQUEZ LUIS IGNACIO

DISEÑO DE CIMIENTO DIMENSIONES CALCULADAS

DATOS EJE TRAMO LONGITUD 5

(5C) (5E) (5H)

P S/C

P CIM

9465.73 12333.63 8596.78

P S/T

𝑞𝑅

2366.4325 11832.16 8700 3083.4079 15417.04 8700 2149.1948 10745.97 8700

B

C

V

DIM DEF.

H

B

H

1.1661984 0.3 0.45 0.68 1.2 0.7 1.3311925 0.3 0.525 0.79 1.35 0.8 1.1113818 0.3 0.405 0.61 1.11 0.61

DISEÑO DE CIMIENTO DATOS EJE TRAMO

6

LONGITUD

A'-C C-E E-H (6A') (6H)

4 2 4

P S/C

P CIM

12657.24 6336.12 20652.24 15053.23 5289.9

3164.309 1584.03 5163.06 3763.3075 1322.475

P S/T

𝑞𝑅

15821.54 7920.15 25815.30 18816.54 6612.38

8700 8700 8700 8700 8700

DIMENSIONES CALCULADAS B

C

0.4546421 0.455181 0.741819 1.4706531 0.8718045

V

H

DIM DEF. B

0.3 0.3 0.45 0.6 0.3 0.3 0.45 0.6 0.3 0.45 0.675 0.75 0.3 1.2 1.8 1.5 0.3 0.6 0.9 0.9

H 0.6 0.6 0.7 1.8 0.9

DISEÑO DE CIMIENTO DIMENSIONES CALCULADAS

DATOS EJE TRAMO A'

3--6

LONGITUD

P S/C

P CIM

P S/T

𝑞𝑅

B

5.75

4125.63

1031.4063

5157.03

8700

0.1030891

C

V

H

DIM DEF. B

0.3 0.3 0.45 0.6

H 0.6

DISEÑO DE CIMIENTO DATOS EJE B

TRAMO 1--3

LONGITUD 4

P S/C

P CIM

P S/T

𝑞𝑅

7310.80

1827.7

9138.50

8700

DIMENSIONES CALCULADAS B

C

0.26 0.3

V 0.15

DIM DEF. H

B

0.225 0.6

H 0.6

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REVISÓ: ESPINO MARQUEZ LUIS IGNACIO

DISEÑO DE CIMIENTO DATOS EJE TRAMO C

5--6

LONGITUD

P S/C

3.75

24201.75

P CIM 6050.44

P S/T

𝑞𝑅

DIMENSIONES CALCULADAS B

C

DIM DEF.

V

30252.19 8700 0.93 0.3

H

0.325

B

H

0.488 0.95 0.6

DISEÑO DE CIMIENTO DATOS EJE D

TRAMO

LONGITUD

1--3

3

P S/C

P CIM

P S/T

𝑞𝑅

16393.58

4098.40

20491.98

8700

DIMENSIONES CALCULADAS B

C

0.79 0.3

DIM DEF.

V

H

0.25

B

H

0.375 0.8 0.6

DISEÑO DE CIMIENTO DATOS EJE F

TRAMO

LONGITUD

1--2

3

P S/C

P CIM

P S/T

𝑞𝑅

6270.04

1567.51

7837.55

8700

DIMENSIONES CALCULADAS B

C

0.30 0.3

V 0.15

DIM DEF. H

B

H

0.225 0.6 0.6

DISEÑO DE CIMIENTO DATOS EJE H

TRAMO 1--2 2--6

LONGITUD 3 6.75

P S/C 4391.10 17223.68

P CIM 1097.78 4305.92

P S/T

𝑞𝑅

5488.88 8700 21529.59 8700

DIMENSIONES CALCULADAS B

C

V

0.21 0.3 0.3 0.37 0.3 0.3

DIM DEF. H

B

0.45 0.6 0.45 0.6

H 0.6 0.6

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REVISÓ: ESPINO MARQUEZ LUIS IGNACIO

REVISIÓN DE MUROS SUJETOS A CARGA VERTICAL Como parte del diseño en ocasiones es necesario revisar las condiciones de resistencia de los elementos estructurales para que estos cumplan con la normatividad correspondiente. En el caso de los muros de carga que están sujetos a la acción de la carga vertical, provocada por su peso propio y de la parte correspondiente del peso de las losas, será necesario revisar que su resistencia cumpla con la condición reglamentaría siguiente:

Y esto se hará de manera simple comparando la carga última actuante obtenida de la bajada de cargas contra la carga vertical resistente obtenida mediante la expresión reglamentaria. En donde se obtienen varios factores que intervienen con el fin de reducir por ciertos aspectos. Uno de esos factores es el del esfuerzo resistente a la compresión de la mampostería que el R.C.D.F. señala a través de las N.T.C. lo siguiente:

Para lo cual en el proyecto será de 30 kg/cm2 según lo establecido anteriormente.

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El siguiente factor es el de reducción de la resistencia que citando en la reglamentación tenemos:

Otro factor a es el que se relaciona a la reducción por esbeltez:

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Tomando en cuenta los parámetros anteriores y aplicando la siguiente expresión tenemos los siguientes cálculos:

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Al obtener el esfuerzo resistente se compara con el esfuerzo último y se concluye al hacer la relación que en un principio se estableció.

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REVISIÓN DE MUROS POR CARGAS HORIZONTALES (SISMO) En el diseño estructural se deberá realizar el análisis correspondiente en función de la zona de ubicación de la estructura y obtener las fuerzas correspondientes para efectuar el diseño. El análisis sísmico consiste en aplicar algún procedimiento que me permita calcular las magnitudes de las fuerzas horizontales que actúan en la edificación y para ese propósito el RCDF establece la metodología y las alternativas para definir el tipo de análisis. Se deben considerar las características del proyecto para aplicar el método sugerido, en este caso aplicar el MÉTODO SIMPLIFICADO que establece las siguientes condiciones: 1.- La altura máxima de la construcción no deberá ser mayor a los 13 metros que en el proyecto es de 6 metros. 2.- En cada planta al menos el 75 % de las cargas verticales estarán soportadas por muros de carga que deberán estar ligados entre sí, mediante losas u otros sistemas de pisos suficientemente rígidos y resistentes a la fuerza cortante, observándose la siguiente imagen se puede observar este punto.

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3.- Los muros tendrán una distribución en planta sensiblemente simétricos con respecto a dos ejes ortogonales, es decir observar una cierta simetría en planta. 4.- Cuando la fuerza sísmica actúa sobre la estructura y dadas las características de resistencia de los elementos que conforman la estructura (muros de carga) es probable que esta fuerza sísmica no pase por el centro geométrico de la edificación y se genere lo que se conocerá como EXCENTRICIDAD TORSIONAL. Para lo cual el reglamento establece unas expresiones para lo calcular esta excentricidad limitándolos a los valores siguientes: ∑ ∑ ∑ ∑

En donde: Am = Área de muro en planta X, Y = distancia del muro a los ejes X y Y respectivamente B= ancho de la estructura en cada dirección FAE= factor de esbeltez El cual se basa en el siguiente criterio: Si H/L ≤ 1.33 FAE= 1 Si H/L > 1.33 FAE= 1

H/B ≤ 1.5 tenemos: 6/10= 0.6 ≤ 1.5

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CÁLCULO DEL CENTROIDE

ELEMENTO

ÁREA 1 2 3 4 5 6 7 8

SUMA

16 23 2 7.5 6 15 15 9

CENTROIDE X Y AX 2 7 6.875 8 5 5.5 7.875 5 1.5 4 4.5 2.5 7.875 2 1.5 1.5

93.5

Xc= Yc=

4.9980 4.8075

AY 32 158.125 10 59.0625 9 67.5 118.125 13.5

112 184 11 37.5 24 37.5 30 13.5

467.3125

449.5

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REVISÓ: ESPINO MARQUEZ LUIS IGNACIO

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CÁLCULO DE LA EXCENTRICIDAD

Se concluye que sólo pasa en la dirección y

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5.- La relación entre la longitud y el ancho de la edificación no debe exceder de 2 L/B ≤ 2 tenemos: 11.75/10= 1.175 ≤ 2 6.- La relación entre la altura y la dimensión menor de la edificación no debe ser mayor a 1.5

REVISIÓN SISMICA UTILIZANDO EL MÉTODO SIMPLIFICADO DE ANÁLISIS SISMICO Al verificar que las condiciones de regularidad de la estructura si cumplen, se determina que ésta pertenece a una estructura de tipo B debida a los servicios que en ella se cumplen. La edificación de encuentra en la zona geotécnica 1 Ahora se calcula el peso de la estructura en donde se toman nuevos criterios en las cargas vivas aplicadas a los elementos de la estructura, exto se observa en la siguiente tabla: CONCEPTO LOSA AZOTEA LOSA ENTREPISO MURO AZOTEA MURO ENTREPISO TINACO

CM 587 590 309 309 1534

CV

CM-CV 70 90

-

657 680 309 309 1534

F.C

ωu/M2 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1

722.7 748 339.9 339.9 1687.4

En donde se aplica un factor de carga de 1.1 también establecido en las N.T. C. del R.C.D.F. Para obtener el peso total necesitamos las longitudes de los muros y el área total de las losas.

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En base a lo anterior se obtiene un tabla con esos datos: AREA DE LOSA AZOTEA

93.5

AREA DE LOSA ENTREPISO

93.5

LONG. MUROS AZOTEA

37.398

ALTURA MURO AZ LONG. MUROS ENTREPISO

2.6 43.44

ALTURA MURO ENTREPIS

2.5

Y así multiplicando por la cantidad total de áreas y longitudes tenemos una tabla general de: CONCEPTO LOSA AZOTEA LOSA ENTREPISO MURO AZOTEA MURO ENTREPISO TINACO

CM 587 590 309 309 1534

CV

CM-CV 70 90

-

657 680 309 309 1534

F.C

ωu/M2 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1

722.7 748 339.9 339.9 1687.4

WU 67572.45 69938 38007.62 42450.111 1687.4

NOTA: SE AUMENTA EL 15% PARA CONSIDERAR EL PESO DE LOS MUROS DIVISORIOS Y LOS MUROS VENTANA QUE PUDIERAN ENCONTRARSE

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En cuanto a la zona geotécnica de ubicación, altura de la edificación y el tipo de piezas con las que están hechos los muros se obtiene el coeficiente sísmico para aplicarlo en el método simplificado, en donde es citado en las N.T.C. por sismo en donde se observa que es 0.11

Se obtiene el cortante último W1 107267.47 W2 112388.111

WT

219655.59

Se calculan las fuerzas sísmicas aplicando la siguiente expresión:

Los cortantes en cada entrepiso son:

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Ahora se obtienen las fuerzas cortantes resistentes que actúan en cada entrepiso y las 2 direcciones ortogonales utilizando la expresión reglamentaria, cabe señalar que los muros de la planta no se revisará, debido a que existe menor cantidad de carga que en la planta baja, donde ésta última a través del análisis realizado se verifica si pasa o no: Considerando que los muros toman al menos 75% de las cargas verticales se pueden considerar que cada muro recibe una carga vertical promedio lo que permite realizar una simplificación de la expresión reglamentaria que es:

Ahora se divide el peso correspondiente al nivel de la estructura que se está revisando y se divide entre el área de los muros en planta correspondiente al nivel analizado:

Además de que:

En la que

se obtiene de la siguiente tabla establecida en las N.T.C

Cuyo valor en este proyecto es 3 kg/cm2

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Simplificando se tiene:

Según lo anterior se obtinene las siguientes tablas de cálculo:

σp

WT/Am

4.21

Lo cual nos permite concluir en que en la revisión por sismo es aceptable la edificación.