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MEMORIA DE CÁLCULO DE PREDISEÑO DE ESTRUCTURAS LINEAS DE TRANSMISION 220KV 0112-1-6-MC-0001 REV. B

PROYECTO: INGENIERÍA BÁSICA LINEA DE TRANSMISION 220 KV Y LAS SUBESTACIONES ASOCIADAS NUEVA TINTAYA Y PUMIRI.

CLIENTE: QUANTA SERVICES

Revisó: Saúl Farfán V.B.: Mario Vergaray

Elaborado por: Renzo Rosas

22.07.17 / Firma:

Revisado por: Víctor Bocanegra

22.07.17 / Firma:

Aprobado por: Freddy Quijaite

22.07.17 / Firma:

1 de 42 R-016-C-SIG Ver.03

CONTROL DE REVISIONES Elaborado

Revisado

Verificado

Descripción del Cambio

Rev.

Fecha

A

22.07.17

RRS

VBC

FQD

Emitido para Revisión Interna.

B

22.07.17

RRS

VBC

FQD

Emitido para Revisión del Cliente.

Iniciales

Firma

Iniciales

Firma

Iniciales

Firma

2 de 42 R-016-C-SIG Ver.03

ÍNDICE OBJETIVO ....................................................................................................................... 4 ALCANCE ........................................................................................................................ 4 CONDICIONES AMBIENTALES ....................................................................................... 4 CÓDIGOS Y NORMAS ..................................................................................................... 5 CARACTERÍSTICAS CONSTRUCTIVAS ............................................................................ 5 5.1.

CONFIGURACIÓN DE LAS ESTRUCTURAS ........................................................................................................... 5

CRITERIO DE CÁLCULO .................................................................................................. 6 6.1. 6.2. 6.3. 6.4.

MODELO ANALIZADO .................................................................................................................................. 6 MATERIALES .............................................................................................................................................. 6 ANÁLISIS ................................................................................................................................................... 6 ESFUERZOS DE LÍMITES ELÁSTICOS .................................................................................................................. 7

VERIFICACIÓN DE ELEMENTOS ..................................................................................... 7 7.1. 7.2.

ELEMENTOS EN COMPRESIÓN ........................................................................................................................ 7 ELEMENTOS DE TENSIÓN .............................................................................................................................. 8

HIPOTESIS Y RESULTADOS DE CARGAS CONSIDERADAS PARA EL DISEÑO ................ 8 DEFLEXIÓN .................................................................................................................. 39 RESUMEN DE PESOS ................................................................................................. 39 10.1. 10.2. 10.3. 10.4. 10.5.

PARA LA TORRE STS1: ............................................................................................................................... 39 PARA LA TORRE STS2: ............................................................................................................................... 39 PARA LA TORRE STA1: .............................................................................................................................. 40 PARA LA TORRE STA2: .............................................................................................................................. 41 PARA LA TORRE STT1: ............................................................................................................................... 41

3 de 42 R-016-C-SIG Ver.03

MEMORIA DE CÁLCULO DE PRE - DISEÑO DE ESTRUCTURAS OBJETIVO El presente reporte tiene la finalidad de evaluar la capacidad de trabajo de las Torres para las dos áreas de carga, bajo la aplicación de las cargas mayoradas.

ALCANCE La línea de transmisión Nueva Tintaya - Pumiri 220 kV de longitud aproximada de 129,44 Km, será simple terna con dos conductores por fase, cable de guarda OPGW y EHS, con torres de celosía de acero galvanizado autoportante. El nivel de tensión de la línea será de 220 kV, con una potencia de diseño de 450 MVA.

CONDICIONES AMBIENTALES La Línea de transmisión Nueva Tintaya - Pumiri 220 kV atraviesa dos (02) zonas de carga establecidas por el CNE – S2011 de acuerdo a su altitud en que se encuentre. La línea recorre los departamentos de Cusco (población de Marquiri y mina Tintaya) y Puno (distrito de Azángaro, provincia de Azángaro), con una longitud aproximada de 129,44 Km. En su recorrido abarca altitudes desde los 3910 msnm hasta 4370 msnm teniendo como porcentaje la siguiente tabla: Tabla N°01: Resumen de Longitud y Altitud Área 1 Área 2 Longitud Línea de Transmisión (3 000 - 4 000) (4 001 - 4 500) (km) msnm msnm L.T. 220 kV Pumiri - Nueva Tintaya

70

58

129,44

Aproximación del Porcentaje Total

55%

45%

100%

La información de las condiciones ambientales para cada área se obtuvo de las estaciones meteorológicas del SENAMHI Para el Área 1 La Estación Meteorológica AYAVIRI (*), ubicado en el departamento de Puno, Provincia de Melgar, distrito de Ayaviri a una altitud de 3928 msnm nos proporciona la siguiente información: Tabla N°02: Condiciones Climáticas Área 1 Parámetro

Unidad

Valor

km/h

104

Temperatura Máxima

°C

24

Temperatura Media

°C

10

Temperatura Mínima

°C

-14

Humedad Relativa Máxima

%

92

Humedad Relativa Media

%

85

Humedad Relativa Mínima

%

79

Tor./año

60

Velocidad Máxima de Viento (CNE-S2011)

Nivel Isoceraunico

Para visualizar los datos extraídos de la estación meteorológica AYAVIRI ver ANEXO 01. Para el Área 2 La Estación Meteorológica ESPINAR (*), ubicado en el departamento de Cusco, Provincia de Espinar, distrito de Espinar a una altitud de 4004 msnm nos proporciona la siguiente información: 4 de 42 R-016-C-SIG Ver.03

Tabla N°03: Condiciones Climáticas Área 2 Parámetro

Unidad

Valor

km/h

113

Temperatura Máxima

°C

24

Temperatura Media

°C

8

Temperatura Mínima

°C

-18

Humedad Relativa Máxima

%

92

Humedad Relativa Media

%

85

Humedad Relativa Mínima

%

78

Tor./año

60

Velocidad Máxima de Viento (CNE-S2011)

Nivel Isoceraunico

Para visualizar los datos extraídos de la estación meteorológica ESPINAR ver ANEXO 02. (*) La data obtenida de la Estación Meteorológica AYAVIRI y de la Estación Meteorológica ESPINAR fue extraída de los datos históricos proporcionado en la página del SENAMHI.

CÓDIGOS Y NORMAS Los Trabajos incluidos en este documento se han realizado bajo la norma: - ASCE 10-97 “DESIGN OF LATTICED STEEL TRANSMISSION STRUCTURES” - CNE-S2011 “CODIGO NACIONAL DE ELECTRICIDAD (SUMINISTRO 2011)”

CARACTERÍSTICAS CONSTRUCTIVAS Las estructuras de uso eléctrico, como es el caso, son construcciones hechas con perfiles galvanizados y ensambladas mediante pernos. Normalmente no es permitido el uso de elementos o uniones soldadas, esto implica que todos los elementos se consideran que están sometidos únicamente a cargas axiales

5.1. Configuración de las Estructuras Para el proyecto se utilizarán tres (03) tipo de estructuras STS (Suspensión), STA (Angular) y STT (Angular Terminal) las cuales tendrán diferente configuración, por ubicarse en áreas de carga diferentes, las cuales estarán detalladas de la siguiente manera. Tabla N°04: Configuración Torre STS1 Altura Máxima Libre (m): 47,5 Altura de Ménsula Inferior (m): 36,516 Base de Torre (m): 5,7 x 5,7 Sección Recta (m): 1,5 x 1,5 Tabla N°05: Configuración Torre STS2 Altura Máxima Libre (m): 47,8 Altura de Ménsula Inferior (m): 36,662 Base de Torre (m): 6,4 x 6,4 Sección Recta (m): 1,6 x 1,6 Tabla N°06: Configuración Torre STA1 Altura Máxima Libre (m): 47,3 Altura de Ménsula Inferior (m): 33,0 Base de Torre (m): 5,8 x 5,8 Sección Recta (m): 1,5 x 1,5 5 de 42 R-016-C-SIG Ver.03

Tabla N°07: Configuración Torre STA2 Altura Máxima Libre (m): 47,2 Altura de Ménsula Inferior (m): 33,0 Base de Torre (m): 7,0 x 7,0 Sección Recta (m): 1,8 x 1,8 Tabla N°08: Configuración Torre STT1 Altura Máxima Libre (m): 50,3 Altura de Ménsula Inferior (m): 36,0 Base de Torre (m): 9,0 x 9,0 Sección Recta (m): 2,0 x 2,0 Tabla N°09: Configuración Torre STT2 Altura Máxima Libre (m): 50,4 Altura de Ménsula Inferior (m): 36,0 Base de Torre (m): 9,0 x 9,0 Sección Recta (m): 2,0 x 2,0

CRITERIO DE CÁLCULO 6.1. Modelo Analizado -

La estructura es de acero reticulado (Empernados). La estructura será analizada con todas las hipótesis de carga. El peso de la estructura en el cálculo esta designado por el software especializado MS Tower con un factor adicional por pernos y planchas de acuerdo a la configuración de la estructura. El modelo analizado considera todos los nodos pivotantes y móviles a excepción de los nodos ubicados en las bases de la torre. Los perfiles estructurales serán verificados según el Manual ASCE 10-97. Las cargas aplicadas son cargas factoradas (mayoradas).

6.2. Materiales Los materiales considerados son los siguientes: - Perfiles ángulos laminados de alas iguales de acero estructural calidad ASTM A572-G50 y ASTM A36. - Planchas de acero estructural calidad ASTM A36. - Todos los elementos estructurales serán galvanizados en caliente de acuerdo a ASTM A123. - Pernos serán calidad ASTM A394 – Tipo 1. - Los pernos serán galvanizados en caliente según Estándar ASTM A153.

6.3. Análisis La selección de un perfil se realiza verificando que éstos aprueben los criterios de falla. Los criterios de falla son definidos para elementos a compresión y a tracción. Los elementos analizados corresponden al mostrado en el diagrama estructural adjunto al informe. - Verificación de perfiles estructurales Todos los elementos a compresión se verifican por su capacidad admisible que es evaluado en función de su esbeltez de acuerdo al ítem 3.7 de la Norma ASCE 10-97, el mismo que se delimita según la función del perfil como sigue:

L / rmin

150 para montantes y crucetas 200 para riostras diagonales y otros elementos 250 para elementos redundantes

6 de 42 R-016-C-SIG Ver.03

Todos los elementos a tensión se verifican por su capacidad admisible, que es evaluado en función de su sección neta de acuerdo al ítem 3.10 de la Norma ASCE 10-97. La relación de esbeltez de elementos a tracción no excederá los límites siguientes: L / rmin

240 para miembros principales 300 para miembros secundarios

- Verificación de uniones empernadas Adicionalmente es verificada las uniones empernadas por su capacidad al aplastamiento, al corte y en el caso de elementos tensionados incluye la rotura, todo ello según el capítulo 4.0 de la norma ASCE 10-97

6.4. Esfuerzos de Límites Elásticos Los valores de los límites elásticos de los materiales considerados son los siguientes: - Acero Estructural: ASTM A36 : Fy = 36 ksi ASTM A572-G50 : Fy = 50 ksi ASTM 394 T1 : Fu = 120 ksi Estos valores están dentro de las características normalizadas de los mismos (ASTM A36 / A572 / A394).

VERIFICACIÓN DE ELEMENTOS Los perfiles estructurales se verifican según el Manual ASCE 10-97. De acuerdo a esta se analizarán los elementos utilizando las cargas internas resultantes tomando un factor de seguridad de comparación límite mínimo de 1. La verificación de elementos se realizará con el programa MS TOWER

7.1. Elementos en Compresión Del reporte del software de elementos finitos se obtienen las cargas de compresión para las hipótesis de cargas para todos los elementos. Con los datos de los elementos y los resultados se procede a verificar el pandeo por compresión, la rigidez del elemento y los diámetros de los pernos. Se determina la esbeltez (Kl/r) del perfil analizado el cual tiene como límite: L / rmin

150 para montantes y crucetas 200 para riostras diagonales y otros elementos 250 para elementos redundantes

La fuerza axial admisible será: 𝐹𝑎𝑑 = 𝜎𝑎𝐴 …. (Según norma ASCE 10-97) Para: 𝑘𝐿 2

𝑘𝐿 𝑟

( ) [1−0.5 𝑟 2 ]𝜎𝑦 𝐶𝑐

< 𝐶𝑐

𝜎𝑎 ≈

𝑓𝑠

Para: 𝑘𝐿 𝑟

> 𝐶𝑐

𝜎𝑎 =

𝜋2 𝐸 𝑘𝐿 2 ) 𝑟

(

Si Pc es la fuerza de compresión sobre el elemento, se debe verificar que: 7 de 42 R-016-C-SIG Ver.03

Fad > Pc Donde: E, es el módulo de elasticidad. σy, es el esfuerzo de fluencia del material. A, es el área del perfil considerado. Cc, coeficiente límite de esbeltez. fs, factor de seguridad de acuerdo a la condición que se está verificando

7.2. Elementos de Tensión Del reporte del software MS Tower V12.5 se obtienen las cargas de tensión para todos los elementos de la estructura analizada. La fuerza de Tensión permisible para un área neta plana deberá ser: 𝐹𝑡 = 0.9 ∗ 𝐹𝑦 ∗ 𝐴𝑛 (Según norma ASCE 10-97) Dónde: Ft = Fuerza en tensión. Fy = esfuerzo de fluencia del material An = área neta de la sección transversal Si el centroide de los agujeros en la conexión está conectado fuera del centro de gravedad del elemento, la conexión deberá ser chequeada por: 𝐹𝑡 = 0.6 ∗ 𝐹𝑢 ∗ 𝐴𝑣 + 𝐹𝑦 ∗ 𝐴𝑡 (Según norma ASCE 10-97) Dónde: Ft = Fuerza en tensión Fy = Esfuerzo de fluencia el material Fu = Esfuerzo de tensión en el elemento Av = Área mínima de corte neta At = Área mínima de tensión

HIPOTESIS Y RESULTADOS DE CARGAS CONSIDERADAS PARA EL DISEÑO La estructura ha sido modelada con todos sus perfiles, uniones empernadas y se han aplicado las hipótesis de carga correspondientes a la Línea de Transmisión Nueva Tintaya - Pumiri 220 kV, para la verificación de su comportamiento y definición de perfiles según los esfuerzos resultantes. El cuadro de cargas mayoradas y los resultados para las estructuras de las áreas de carga se presentan a continuación:

8 de 42 R-016-C-SIG Ver.03

Cuadro N°01: Torre STS1 – Cargas Mayoradas TORRE TIPO STS1 922

934

922

427

541

934

213

1368 270

3173

100

3173 1972

1003

3173

3173

1972

4766

1003

298

3173

3173 1972

1003

Pv= 312.16 kg/m2 sobre el area proyectada de las dos caras.

PV

Pv= 220.73 kg/m2 sobre el area proyectada de las dos caras.

PV

PT

PT

PT

PV

HIPOTESIS NORMAL A : VIENTO TRANSVERSAL

HIPOTESIS NORMAL B : VIENTO TRANSVERSAL A 45°

HIPOTESIS NORMAL C

Torre como suspension

Torre como suspension

Torre como suspension

922

568

71

561 36

0

1372

934

35

3173

1354

0

922 72

71

3173

0

198

2609 58 144

198

3173

3173

198

198

177 442

3173

3173 198

PT

198

PT

PT

HIPOTESIS ROTURA H : CABLE DE GUARDA OPGW

HIPOTESIS ROTURA I : CABLE EHS

HIPOTESIS J : MONTAJE CABLE DE GUARDA

HIPOTES

Torre como suspension

Torre como suspension

Torre como suspension

Torre com

9 de 42 R-016-C-SIG Ver.03

1368

1457

1106

100

107

1156

922

165

193

4766

1003

71

72

3891

1983

298

609

4766

99

3891

298

3173

609

1895

198

4766

1003

934

3891

0

298

3173

609

198

0 sobre el area proyectada

PV

Pv= 78.0 kg/m2 sobre el area proyectada de las dos caras.

PT

PT PT

RSAL A 45°

922

HIPOTESIS NORMAL C : SOLO HIELO

HIPOTESIS NORMAL D : VIENTO + HIELO

HIPOTESIS ROTURA E, F, G : CONDUCTOR

Torre como suspension

Torre como suspension

Torre como suspension

2609

71

922 58

0

934

71

2585 72

144

934

57

72

6906

0 142 177

442 6906 177 442 6906 177 442

PT

PT

Todas las cargas estan en kg.

PT

OTESIS J : MONTAJE CABLE DE GUARDA

HIPOTESIS K: MONTAJE CONDUCTORES

HIPOTESIS L : MONTAJE EHS

e como suspension

Torre como suspension

Torre como suspension

10 de 42 R-016-C-SIG Ver.03

Cuadro N°02: Verificación de Torre STS1

11 de 42 R-016-C-SIG Ver.03

12 de 42 R-016-C-SIG Ver.03

Máx. Porcentaje de utilización para todas las hipótesis de carga de la torre STS1

13 de 42 R-016-C-SIG Ver.03

Cuadro N°03: Torre STS2 – Cargas Mayoradas TORRE TIPO STS2 1148

1163

1148

504

638

1163

252

6059 319

3916

273

3916 2326

1183

3916

3916

2326

17389

1183

739

3916

3916 2326

1183

Pv= 368.32 kg/m2 sobre el area proyectada de las dos caras.

PV

Pv= 260.44 kg/m2 sobre el area proyectada de las dos caras.

PV

PT

PT

PT

PV

HIPOTESIS NORMAL A : VIENTO TRANSVERSAL

HIPOTESIS NORMAL B : VIENTO TRANSVERSAL A 45°

HIPOTESIS NORM

Torre como suspension

Torre como suspension

Torre como suspen

1148

705

71

696 36

0

1372

1163

35

3916

1354

0

1148 72

71

3916

0

198

3067 58 144

198

3916

3916

198

198

177 442

3916

3916 198

PT

HIPOTESIS ROTURA H : CABLE DE GUARDA OPGW Torre como suspension

198

PT

HIPOTESIS ROTURA I : CABLE EHS Torre como suspension

PT

HIPOTESIS J : MONTAJE CABLE DE GUARDA

HIPO

Torre como suspension

Torre

14 de 42 R-016-C-SIG Ver.03

6059

6476

2655

273

289

2863

1148

387

419

17389

83

71

72

8683

2429

739

1093

17389

99

8683

739

3916

1093

1895

198

17389

83

1163

8683

0

739

3916

1093

198

0

obre el area proyectada

PV

Pv= 89.2 kg/m2 sobre el area proyectada de las dos caras.

PT

PT PT

AL A 45°

1148

HIPOTESIS NORMAL C : SOLO HIELO

HIPOTESIS NORMAL D : VIENTO + HIELO

HIPOTESIS ROTURA E, F, G : CONDUCTOR

Torre como suspension

Torre como suspension

Torre como suspension

3067

71

1148 58

0

1163

71

3036 72

144

1163

57

72

8392

0 142 177

442 8392 177 442 8392 177 442

PT

PT

Todas las cargas estan en kg.

PT

ESIS J : MONTAJE CABLE DE GUARDA

HIPOTESIS K: MONTAJE CONDUCTORES

HIPOTESIS L : MONTAJE EHS

omo suspension

Torre como suspension

Torre como suspension

15 de 42 R-016-C-SIG Ver.03

Cuadro N°04: Verificación de Torre STS2

16 de 42 R-016-C-SIG Ver.03

17 de 42 R-016-C-SIG Ver.03

Máx. Porcentaje de utilización para todas las hipótesis de carga de la torre STS2

18 de 42 R-016-C-SIG Ver.03

Cuadro N°05: Torre STA1 – Cargas Mayoradas TORRE TIPO STA1

847

858

45

1521

1710 108

45

1127

1243 1176

175

257

1436

346

243

3503

863 5396

3358

388

1407 4918

3503

863

5396

3358 388

4302

1407

392 863

3503 5396

3358

388

1407 Pv= 0 kg/m2 sobre el area proyectada de las dos caras.

PV PV PT

Pv= 312.16 kg/m2 sobre el area proyectada de las dos caras.

PV

PT

PT

HIPOTESIS NORMAL A : VIENTO TRANSVERSAL

HIPOTESIS NORMAL B : CONDICION UPLIFT

HIPOTESIS NOR

Torre como angulo

Torre como angulo

Torre como angul

847

533

1034

504 524

0

858

517

1742

847 1048

1719 3503

1809

1034

0

843

0

1034

183

3503 2893

2893 5144

3503

3503 2588

2893

2893

561

3503

3503 2893

2893

PT

PT

PT

HIPOTESIS ROTURA H : CABLE DE GUARDA OPGW

HIPOTESIS ROTURA I : CABLE EHS

HIPOTESIS J : MONTAJE CABLE DE GUARDA

HIP

Torre como angulo

Torre como angulo

Torre como angulo

Tor

19 de 42 R-016-C-SIG Ver.03

1243

1322

1010

1436

1526 243

1055

1362

1450

277

62

858

0

0

1048

69

4918 3358

847 1034

4141 4302

2447 4183 4811

392

1447

55

4918 4141 4302

3503

4183 2893 392

55

0

4918 4141 3358

4302

3503 4183 0

392

2893

55

bre el area proyectada .

PV Pv= 78.0 kg/m2 sobre el area proyectada de las dos caras.

PT

PT

PT

FT

847

HIPOTESIS NORMAL C : SOLO HIELO

HIPOTESIS NORMAL D : VIENTO + HIELO

HIPOTESIS ROTURA E, F, G : CONDUCTOR

Torre como angulo

Torre como angulo

Torre como angulo

1809

1034

847 843

0

858

1034

183

0

0

1793 1048

832

5144

180

858 1048 0

2588 561 5144 2588 561 5144 2588 561 Todas las cargas estan en kg.

PT

PT

PT

POTESIS J : MONTAJE CABLE DE GUARDA

HIPOTESIS K: MONTAJE CONDUCTORES

HIPOTESIS L : MONTAJE EHS

rre como angulo

Torre como angulo

Torre como angulo

20 de 42 R-016-C-SIG Ver.03

Cuadro N°06: Verificación de Torre STA1

21 de 42 R-016-C-SIG Ver.03

22 de 42 R-016-C-SIG Ver.03

Máx. Porcentaje de utilización para todas las hipótesis de carga de la torre STA1

23 de 42 R-016-C-SIG Ver.03

Cuadro N°07: Torre STA2 – Cargas Mayoradas TORRE TIPO STA2

1025

1038

1473

-133 1687

135

-136

978

5290 1023

220

281

3065

380

2978

4090

276 5455

2931

462

1559 15791

4090

276

5455

2931 462

8493

1559

6325 276

4090 5455

2931

462

1559 Pv= 0.0 kg/m2 sobre el area proyectada de las dos caras.

PV PV PT

Pv= 368.2 kg/m2 sobre el area proyectada de las dos caras.

PV

PT

PT

HIPOTESIS NORMAL A : VIENTO TRANSVERSAL

HIPOTESIS NORMAL B : CONDICION UPLIFT

HIPOTESIS NORMA

Torre como angulo

Torre como angulo

Torre como angulo

1025

641

890

611 451

0

1038

445

1742

1025

902 1719

4090

1944

890

0

10 726

0

890

183

4090 2490

2490 5584

4090

4090 2227

2490

2490

561

4090

4090 2490

2490

PT

PT

PT

P

HIPOTESIS ROTURA H : CABLE DE GUARDA OPGW

HIPOTESIS ROTURA I : CABLE EHS

HIPOTESIS J : MONTAJE CABLE DE GUARDA

HIPOT

Torre como angulo

Torre como angulo

Torre como angulo

Torre

24 de 42 R-016-C-SIG Ver.03

5290

5652

2334

3065

3247

2978

2515

2036

3208

2184 893

1025

1038

0

0

890

902

995

15791

8230

2931

8493

2799 5991 4811

6325

1245

1770

15791 8230 8493

4090

5991 2490

6325

1770

0

15791 8230 2931

8493

4090 5991 0

6325

2490

1770

sobre el area proyectada as.

PV Pv= 89.2 kg/m2 sobre el area proyectada de las dos caras.

PT

PT

PT

LIFT

1025

HIPOTESIS NORMAL C : SOLO HIELO

HIPOTESIS NORMAL D : VIENTO + HIELO

HIPOTESIS ROTURA E, F, G : CONDUCTOR

Torre como angulo

Torre como angulo

Torre como angulo

1944

890

1025 726

0

1038

890

183

0

0

1927 902

716

5584

180

1038 902 0

2227 561 5584 2227 561 5584 2227 561 Todas las cargas estan en kg.

PT

PT

PT

HIPOTESIS J : MONTAJE CABLE DE GUARDA

HIPOTESIS K: MONTAJE CONDUCTORES

HIPOTESIS L : MONTAJE EHS

Torre como angulo

Torre como angulo

Torre como angulo

25 de 42 R-016-C-SIG Ver.03

Cuadro N°08: Verificación de Torre STA2

26 de 42 R-016-C-SIG Ver.03

27 de 42 R-016-C-SIG Ver.03

Máx. Porcentaje de utilización para todas las hipótesis de carga de la torre STA2

28 de 42 R-016-C-SIG Ver.03

Cuadro N°09: Torre STT1 – Cargas Mayoradas Torre STT1

1025

1038

3048

-579 3349

77

-587

2650

1509 2765

126

251

3376

338

4090

239 -1191

10063

7897

381

1374

4090

-1191

10063

5819

7897

10115

381

1374

384

4090

-1191 10063

7897

381

1374

PV PT

PV Pv= 312.16 kg/m2 sobre el area proyectada de las dos caras.

Pv= 0 kg/m2 sobre el area proyectada de las dos caras.

PT

PT

HIPOTESIS NORMAL A : VIENTO TRANSVERSAL

HIPOTESIS NORMAL B : CONDICION UPLIFT

HIPOTESIS NORMA

Torre como angulo

Torre como angulo

Torre como angulo

1025

641

2431

633 1232

0

1038

1215

1683

1025

2463 1660

4090

1944

2431

0

10 1983

0

2431

177

4090 6804

6804

4090

4090

5584 6085

6804

6804 542 4090

4090 6804

PT

HIPOTESIS ROTURA H : CABLE DE GUARDA OPGW

6804

PT

HIPOTESIS ROTURA I : CABLE EHS

PT

P

HIPOTESIS J : MONTAJE CABLE DE GUARDA

29 de 42 R-016-C-SIG Ver.03

HIPOT

1509

1606

1225

3376

3588 239

1280

2999

273

61

2463 0

0

4870 10115

2799 9037

384

3402

54

5819

4647

4870

10115

4090

9037

6804

384

54

0

5819

7897

1038

2431

61

5819

7897

1025 3171

4870 10115

4090 9037

384

6804

54

0

PV Pv= 78.0 kg/m2 sobre el area proyectada de las dos caras.

e el area proyectada PT

PT

PT

T

1025

HIPOTESIS NORMAL C : SOLO HIELO

HIPOTESIS NORMAL D : VIENTO + HIELO

HIPOTESIS ROTURA E, F, G : CONDUCTOR

Torre como angulo

Torre como angulo

Torre como angulo

1944

2431

1025 1983

0

1038

2431

177

1927 2463

0

1038

1957

0

2463

174

0

5584 6085 542 5584 6085 542 5584

Todas las cargas estan en kg. 6085

542

PT

PT

OTESIS J : MONTAJE CABLE DE GUARDA

HIPOTESIS K: MONTAJE CONDUCTORES

PT

HIPOTESIS L : MONTAJE EHS

30 de 42 R-016-C-SIG Ver.03

Cuadro N°10: Verificación de Torre STT1

31 de 42 R-016-C-SIG Ver.03

32 de 42 R-016-C-SIG Ver.03

Máx. Porcentaje de utilización para todas las hipótesis de carga de la torre STT1

33 de 42 R-016-C-SIG Ver.03

Cuadro N°11: Torre STT2 – Cargas Mayoradas Torre STT2

936

948

45

2445

2749 119

45

1889

4813 1976

194

285

5920

385

3797

3088 863

8533

5662

469

1575

3797

863

8533

14434

5662

16407

469

1575

6513

3797

863 8533

5662

469

16407

1575

PV PT

14434

6513

PV Pv= 368.2 kg/m2 sobre el area proyectada de las dos caras.

Pv= 0.0 kg/m2 sobre el area proyectada de las dos caras.

PT

PT

HIPOTESIS NORMAL A : VIENTO TRANSVERSAL

HIPOTESIS NORMAL B : CONDICION UPLIFT

HIPOTESIS NORMA

Torre como angulo

Torre como angulo

Torre como angulo

936

587

1719

580 871

0

948

859

1742

936 1742

1719 3797

1877

1719

0

93 1402

0

1719

183

0

3797 4811

4811

3797

3797

5364 4303

4811

4811 561 3797

3797 4811

4811

PT

PT

PT

P

HIPOTESIS ROTURA H : CABLE DE GUARDA OPGW

HIPOTESIS ROTURA I : CABLE EHS

HIPOTESIS J : MONTAJE CABLE DE GUARDA

HIPOT

Torre como angulo

Torre como angulo

Torre como angulo

Torre c

34 de 42 R-016-C-SIG Ver.03

4813

5142

2126

5920

6273 3088

2290

3625

3329

3884 915

0

0

7560 16407

2623 10666

6513

2405

1807

14434

0

7560

16407

4811 3797

10666

4811

6513

0

14434 5662

948 1742

915

14434 5662

936 1719

14434

16407

7560 16407

6513

3797 10666

6513

4811

1807

0

PV

sobre el area proyectada as.

Pv= 89.2 kg/m2 sobre el area proyectada de las dos caras.

PT

PT

PT

PLIFT

936

HIPOTESIS NORMAL C : SOLO HIELO

HIPOTESIS NORMAL D : VIENTO + HIELO

HIPOTESIS ROTURA E, F, G : CONDUCTOR

Torre como angulo

Torre como angulo

Torre como angulo

1877

1719

936 1402

0

948

1719

183

1860 1742

0

948

1384

0

1742

180

0

5364 4303 561 5364 4303 561 5364 4303

Todas las cargas estan en kg.

561

PT

PT

PT

HIPOTESIS J : MONTAJE CABLE DE GUARDA

HIPOTESIS K: MONTAJE CONDUCTORES

HIPOTESIS L : MONTAJE EHS

Torre como angulo

Torre como angulo

Torre como angulo

35 de 42 R-016-C-SIG Ver.03

Cuadro N°12: Verificación de Torre STT2

36 de 42 R-016-C-SIG Ver.03

37 de 42 R-016-C-SIG Ver.03

Máx. Porcentaje de utilización para todas las hipótesis de carga de la torre STT2

38 de 42 R-016-C-SIG Ver.03

DEFLEXIÓN La deflexión máxima admisible será del 1.5 % de la altura libre de la torre, cuando se aplican el 100% de las cargas de trabajo sin factores de sobrecarga (cargas no mayoradas). Por lo tanto, para las torres la deflexión máxima admisible será: STS1 STS2 STA1 STA2 STT1 STT2

: : : : : :

47500*1,5/100 47800*1,5/100 47300*1,5/100 47200*1,5/100 47300*1,5/100 50400*1,5/100

= = = = = =

712,5 mm 717 mm 709,5 mm 708 mm 709,5 mm 756 mm

RESUMEN DE PESOS Del analisis estructural se obtinen los siguientes resultados:

10.1. Para la Torre STS1: Angle Type

Angle Size

Material Total Total Total Type Length Surface Area Weight (m) (m^2) (N) --------------------------------------------------------------------------SAE L 4" x 4" x 3/8" ASTM A572-G50 88.64 36.02 12676.97 SAE L 4" x 4" x 5/16" ASTM A572-G50 50.17 20.39 6003.26 SAE L 4" x 4" x 1/4" ASTM A572-G50 24.14 9.81 2325.49 SAE L 3" x 3" x 3/8" ASTM A572-G50 20.80 6.34 2185.58 SAE L 2 1/2" x 2 1/2" x 1/4" ASTM A572-G50 118.44 30.08 7086.62 SAE L 3" x 3" x 1/4" ASTM A572-G50 16.81 5.12 1202.32 SAE L 2 1/2" x 2 1/2" x 3/16" ASTM A572-G50 598.46 152.01 26813.09 SAE L 2" x 2" x 3/16" ASTM A572-G50 35.21 7.16 1253.88

Para el peso total de la torre, el software solicita factores por secciones de la estructura. Se asumen factores que consideran: peso de pernos, placas, galvanizado, y otros accesorios propios de la estructura. El resultado de lo mencionado se presenta acontinuación: *** Weight of structure (N): Weight of Angles*Section DLF Total

: :

107703.1 107703.1

Presenta los siguientes pesos aproximados:

ESTRUCTURA STS1+9_P+3 STS1+6_P+3 STS1+3_P+3 STS1+0_P+3 STS1-3_P+3

PESO APROXIMADO (Kg) 10935.0

9947.5 8960.0 7972.5 6985.0

10.2. Para la Torre STS2: Angle Type

Angle Size

Material Total Total Total Type Length Surface Area Weight (m) (m^2) (N) --------------------------------------------------------------------------SAE L 5" x 5" x 3/8" ASTM A572-G50 36.15 18.37 6489.81 SAE L 4" x 4" x 3/8" ASTM A572-G50 111.12 45.16 15892.55 SAE L 4" x 4" x 5/16" ASTM A572-G50 39.60 16.09 4738.93

39 de 42 R-016-C-SIG Ver.03

SAE L 2 1/2" x 2 1/2" x 1/4" SAE L 4" x 4" x 1/4" SAE L 3" x 3" x 1/4" SAE L 2 1/2" x 2 1/2" x 3/16" DAE 2L 2 1/2" x 2 1/2" x 1/4" SAE L 2" x 2" x 3/16"

ASTM ASTM ASTM ASTM ASTM ASTM

A572-G50 62.47 A572-G50 59.91 A572-G50 76.04 A572-G50 549.11 A572-G50 50.53 A572-G50 38.59

15.87 3738.02 24.35 5770.97 23.18 5437.73 139.47 24601.89 12.83 6046.95 7.84 1374.13

Para el peso total de la torre, el software solicita factores por secciones de la estructura. Se asumen factores que consideran: peso de pernos, placas, galvanizado, y otros accesorios propios de la estructura. El resultado de lo mencionado se presenta acontinuación: *** Weight of structure (N): Weight of Angles*Section DLF Total

: :

144088.5 144088.5

Presenta los siguientes pesos aproximados:

ESTRUCTURA STS2+9_P+3 STS2+6_P+3 STS2+3_P+3 STS2+0_P+3 STS2-3_P+3

PESO APROXIMADO (Kg) 14702.9 13376.0 12049.0 10722.1 9395.2

10.3. Para la Torre STA1: Angle Type

Angle Size

Material Total Total Total Type Length Surface Area Weight (m) (m^2) (N) --------------------------------------------------------------------------SAE L 5 1/2" x 5 1/2" x 1/2" ASTM A572-G50 72.30 40.40 18888.30 SAE L 5" x 5" x 1/2" ASTM A572-G50 42.18 21.43 9971.74 SAE L 4" x 4" x 1/2" ASTM A572-G50 18.08 7.35 3376.68 SAE L 4" x 4" x 3/8" ASTM A572-G50 16.00 6.50 2288.32 SAE L 3" x 3" x 3/8" ASTM A572-G50 32.00 9.75 3362.43 SAE L 2 1/2" x 2 1/2" x 1/4" ASTM A572-G50 119.41 30.33 7144.88 SAE L 3" x 3" x 1/4" ASTM A572-G50 17.51 5.34 1252.31 SAE L 2" x 2" x 1/4" ASTM A572-G50 28.22 5.74 1313.98 SAE L 2 1/2" x 2 1/2" x 3/16" ASTM A572-G50 561.90 142.72 25175.10 SAE L 2" x 2" x 3/16" ASTM A572-G50 34.48 7.01 1227.84

Para el peso total de la torre, el software solicita factores por secciones de la estructura. Se asumen factores que consideran: peso de pernos, placas, galvanizado, y otros accesorios propios de la estructura. El resultado de lo mencionado se presenta acontinuación: *** Weight of structure (N): Weight of Angles*Section DLF Total

: :

146269.0 146269.0

Presenta los siguientes pesos aproximados:

ESTRUCTURA STA1+9_P+3 STA1+6_P+3 STA1+3_P+3 STA1+0_P+3 STA1-3_P+3

PESO APROXIMADO (Kg) 14925.4 13279.9 11634.4 9988.8 8343.3

40 de 42 R-016-C-SIG Ver.03

10.4. Para la Torre STA2: Angle Type

Angle Size

Material Total Total Total Type Length Surface Area Weight (m) (m^2) (N) --------------------------------------------------------------------------SAE L 8" x 8" x 5/8" ASTM A572-G50 132.82 107.95 63383.00 SAE L 6" x 6" x 1/2" ASTM A572-G50 16.80 10.24 4805.47 SAE L 5" x 5" x 1/2" ASTM A572-G50 33.60 17.07 7943.75 SAE L 3" x 3" x 1/4" ASTM A572-G50 580.18 176.84 41488.55 SAE L 4" x 4" x 5/16" ASTM A572-G50 49.82 20.25 5962.49 DAE 2L 3" x 3" x 1/4" ASTM A572-G50 63.51 19.36 9083.88 SAE L 4" x 4" x 1/4" ASTM A572-G50 111.71 45.40 10759.79 SAE L 2 1/2" x 2 1/2" x 3/16" ASTM A572-G50 58.63 14.89 2626.62 SAE L 2" x 2" x 3/16" ASTM A572-G50 15.27 3.10 543.88

Para el peso total de la torre, el software solicita factores por secciones de la estructura. Se asumen factores que consideran: peso de pernos, placas, galvanizado, y otros accesorios propios de la estructura. El resultado de lo mencionado se presenta acontinuación: *** Weight of structure (N): Weight of Angles*Section DLF Total

: :

285894.9 285894.9

Presenta los siguientes pesos aproximados:

ESTRUCTURA STA2+9_P+3 STA2+6_P+3 STA2+3_P+3 STA2+0_P+3 STA2-3_P+3

PESO APROXIMADO (Kg) 29172.9 25956.6 22740.3 19524.0 16307.7

10.5. Para la Torre STT1: Angle Type

Angle Size

Material Total Total Total Type Length Surface Area Weight (m) (m^2) (N) --------------------------------------------------------------------------SAE L 6" x 6" x 1/2" ASTM A572-G50 119.11 72.61 34070.26 SAE L 5" x 5" x 1/2" ASTM A572-G50 26.24 13.33 6204.78 SAE L 4" x 4" x 1/2" ASTM A572-G50 16.00 6.50 2988.83 SAE L 3" x 3" x 3/8" ASTM A572-G50 32.00 9.75 3362.43 SAE L 2 1/2" x 2 1/2" x 1/4" ASTM A572-G50 163.16 41.44 9762.76 SAE L 3" x 3" x 1/4" ASTM A572-G50 129.76 39.55 9278.84 SAE L 2 1/2" x 2 1/2" x 3/16" ASTM A572-G50 705.93 179.31 31628.17 SAE L 2" x 2" x 3/16" ASTM A572-G50 47.85 9.72 1703.81

Para el peso total de la torre, el software solicita factores por secciones de la estructura. Se asumen factores que consideran: peso de pernos, placas, galvanizado, y otros accesorios propios de la estructura. El resultado de lo mencionado se presenta acontinuación: *** Weight of structure (N): Weight of Angles*Section DLF Total

: :

196751.2 196751.2

Presenta los siguientes pesos aproximados:

ESTRUCTURA STT1+12_P+3 STT1+9_P+3

PESO APROXIMADO (Kg) 20076.6 18264.7 41 de 42

R-016-C-SIG Ver.03

ESTRUCTURA STT1+6_P+3 STT1+3_P+3 STT1+0_P+3 STT1-3_P+3

PESO APROXIMADO (Kg) 16452.8 14640.9 12829.0 11017.1

Para la Torre STT2: Angle Type

Angle Size

Material Total Total Total Type Length Surface Area Weight (m) (m^2) (N) --------------------------------------------------------------------------SAE L 8" x 8" x 3/4" ASTM A572-G50 150.15 122.05 85243.30 SAE L 8" x 8" x 1/2" ASTM A572-G50 12.00 9.75 4623.35 SAE L 5" x 5" x 1/2" ASTM A572-G50 33.60 17.07 7943.75 SAE L 3" x 3" x 1/4" ASTM A572-G50 500.64 152.60 35801.00 SAE L 4" x 4" x 5/16" ASTM A572-G50 61.38 24.95 7345.51 DAE 2L 2 1/2" x 2 1/2" x 1/4" ASTM A572-G50 229.38 58.26 27450.39 DAE 2L 3" x 3" x 1/4" ASTM A572-G50 55.98 17.06 8005.85 SAE L 4" x 4" x 1/4" ASTM A572-G50 160.33 65.16 15443.26 SAE L 2 1/2" x 2 1/2" x 3/16" ASTM A572-G50 30.88 7.84 1383.39 SAE L 2" x 2" x 3/16" ASTM A572-G50 16.97 3.45 604.31

Para el peso total de la torre, el software solicita factores por secciones de la estructura. Se asumen factores que consideran: peso de pernos, placas, galvanizado, y otros accesorios propios de la estructura. El resultado de lo mencionado se presenta acontinuación: *** Weight of structure (N): Weight of Angles*Section DLF Total

: :

380050.7 380050.7

Presenta los siguientes pesos aproximados:

ESTRUCTURA STT2+12_P+3 STT2+9_P+3 STT2+6_P+3 STT2+3_P+3 STT2+0_P+3 STT2-3_P+3

PESO APROXIMADO (Kg) 38780.7 34505.1 30229.5 25954.0 21678.4 17402.8

42 de 42 R-016-C-SIG Ver.03