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2019

PGP-221

TAREA EJERCICIO Nº1 Con el propósito de aumentar la productividad del Pozo SBL-60 se realizó una prueba de flujo tras flujo a dicho pozo, donde se obtuvieron la siguiente información: Prueba Estática 1 2 3 4 Estabilizado

Qo (BPD) 0 395 460 525 627 550

Pwf (psi) 4750 4174 4005 3815 3445 3540

Determinar: a. El caudal máximo de producción por el método de JHONES BLOUNT AND GLAZE de ambas pruebas. b. Realizar la curva IPR de ambas pruebas, variando la Pwf cada 500psi. c. La presión de fondo fluyente para un caudal de 700BPD, para ambas pruebas. d. Analizar si es posible una ampliación de baleos. Si es así desarrollarlo a) Caudal máximo transiente y estabilizado Graficando (Pr-Pwf)/Qi vs Qi para obtener C

(Pr-Pwf)/Q vs Q (𝑃𝑟 − 𝑃𝑤𝑓) 𝑄𝑖 4750 − 4174 = 1.458 395 4750 − 4005 = 1.619 460 4750 − 3815 = 1.781 525 4750 − 3445 = 2.081 627 4750 − 3540 = 2.2 𝐸𝑠𝑡𝑎. 550

2,4 2,3 2,2 2,1 2 1,9 1,8 1,7 1,6 1,5 1,4 1,3 1,2 1,1 1 0,9 0,8 0,7 0,6 0,5 0,4 0,3 0,2 0,1 0

Y=2.6825E-3x+0.389

CEstabilizado=0.70 CTransiente=0.39 0

100

200

300

400

500

600

700

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𝐷=



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𝑃𝑟 − 𝑃𝑤𝑓 𝑃𝑟 − 𝑃𝑤𝑓 ( ) −( ) 𝑄𝑖 𝑄𝑖 4

1

𝑄4 − 𝑄1 2.081 − 1.458 𝐷= = 𝟎. 𝟎𝟎𝟐𝟔𝟖𝟓 627 − 395

PRUEBA TRASIENTE −𝐶 + √𝐶 2 + 4 ∗ 𝐷 ∗ (𝑃𝑟 − 𝑃𝑤𝑓) 2∗𝐷 2 −0.39 + √0.39 + 4 ∗ 0.002685 ∗ (4750 − 0) 𝐴𝑂𝐹 = 2 ∗ 0.002685 𝑨𝑶𝑭 = 𝟏𝟐𝟓𝟗. 𝟒𝟐𝟔𝑩𝑷𝑫 𝑄=



PRUEBA ESTABILIZADA −𝐶 + √𝐶 2 + 4 ∗ 𝐷 ∗ (𝑃𝑟 − 𝑃𝑤𝑓) 2∗𝐷 2 −0.70 + √0.70 + 4 ∗ 0.002685 ∗ (4750 − 0) 𝑄= 2 ∗ 0.002685 𝑸𝑴𝒂𝒙𝒊𝒎𝒐 = 𝟏𝟐𝟎𝟔. 𝟎𝟖𝟗𝑩𝑷𝑫 𝑄=

b) Curva IPR  PRUEBA TRASIENTE −0.39 + √0.392 + 4 ∗ 0.002685 ∗ (4750 − 4750) =𝟎 2 ∗ 0.002685 −0.39 + √0.392 + 4 ∗ 0.002685 ∗ (4750 − 4250) 𝑄= = 𝟑𝟔𝟒. 𝟗𝟕𝟓𝑩𝑷𝑫 2 ∗ 0.002685 −0.39 + √0.392 + 4 ∗ 0.002685 ∗ (4750 − 3750) 𝑄= = 𝟓𝟒𝟏. 𝟗𝟓𝟗𝑩𝑷𝑫 2 ∗ 0.002685 −0.39 + √0.392 + 4 ∗ 0.002685 ∗ (4750 − 3250) 𝑄= = 𝟔𝟕𝟖. 𝟑𝟐𝟗𝑩𝑷𝑫 2 ∗ 0.002685 −0.39 + √0.392 + 4 ∗ 0.002685 ∗ (4750 − 2750) 𝑄= = 𝟕𝟗𝟑. 𝟒𝟖𝟖𝑩𝑷𝑫 2 ∗ 0.002685 −0.39 + √0.392 + 4 ∗ 0.002685 ∗ (4750 − 2250) 𝑄= = 𝟖𝟗𝟓. 𝟎𝟑𝟖𝑩𝑷𝑫 2 ∗ 0.002685 −0.39 + √0.392 + 4 ∗ 0.002685 ∗ (4750 − 1750) 𝑄= = 𝟗𝟖𝟔. 𝟖𝟗𝟗𝑩𝑷𝑫 2 ∗ 0.002685 −0.39 + √0.392 + 4 ∗ 0.002685 ∗ (4750 − 1250) 𝑄= = 𝟏𝟎𝟕𝟏. 𝟒𝟎𝟖𝑩𝑷𝑫 2 ∗ 0.002685 −0.39 + √0.392 + 4 ∗ 0.002685 ∗ (4750 − 750) 𝑄= = 𝟏𝟏𝟓𝟎. 𝟎𝟖𝟗𝑩𝑷𝑫 2 ∗ 0.002685 𝑄=

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−0.39 + √0.392 + 4 ∗ 0.002685 ∗ (4750 − 250) = 𝟏𝟐𝟐𝟒. 𝟎𝟎𝟓𝑩𝑷𝑫 2 ∗ 0.002685 −0.389 + √0.3892 + 4 ∗ 0.002685 ∗ (4750 − 0) 𝑄= = 𝟏𝟐𝟓𝟗. 𝟒𝟐𝟔𝑩𝑷𝑫 2 ∗ 0.002685 𝑄=

CURVA IPR 5000

Pwf (psi)

Qo (BPD)

4750 4250 3750 3250 2750 2250 1750 1250 750 250 0

0 364.975 541.959 678.329 793.488 895.038 986.899 1071.408 1150.089 1224.005 1259.426

4500 4000 3500 3000

2500 2000 1500 1000 500 0 0



200

400

600

800

1000

PRUEBA ESTABILIZADA −0.70 + √0.702 + 4 ∗ 0.002685 ∗ (4750 − 4750) =𝟎 2 ∗ 0.002685 −0.70 + √0.702 + 4 ∗ 0.002685 ∗ (4750 − 4250) 𝑄= = 𝟑𝟐𝟎. 𝟒𝟑𝟔𝑩𝑷𝑫 2 ∗ 0.002685 −0.70 + √0.702 + 4 ∗ 0.002685 ∗ (4750 − 3750) 𝑄= = 𝟒𝟗𝟑. 𝟔𝟗𝟏𝑩𝑷𝑫 2 ∗ 0.002685 −0.70 + √0.702 + 4 ∗ 0.002685 ∗ (4750 − 3250) 𝑄= = 𝟔𝟐𝟖. 𝟑𝟔𝟑𝑩𝑷𝑫 2 ∗ 0.002685 −0.70 + √0.702 + 4 ∗ 0.002685 ∗ (4750 − 2750) 𝑄= = 𝟕𝟒𝟐. 𝟒𝟗𝟖𝑩𝑷𝑫 2 ∗ 0.002685 −0.70 + √0.702 + 4 ∗ 0.002685 ∗ (4750 − 2250) 𝑄= = 𝟖𝟒𝟑. 𝟑𝟒𝟔𝑩𝑷𝑫 2 ∗ 0.002685 −0.70 + √0.702 + 4 ∗ 0.002685 ∗ (4750 − 1750) 𝑄= = 𝟗𝟑𝟒. 𝟔𝟖𝟔𝑩𝑷𝑫 2 ∗ 0.002685 −0.70 + √0.702 + 4 ∗ 0.002685 ∗ (4750 − 1250) 𝑄= = 𝟏𝟎𝟏𝟖. 𝟕𝟖𝟗𝑩𝑷𝑫 2 ∗ 0.002685 −0.70 + √0.702 + 4 ∗ 0.002685 ∗ (4750 − 750) 𝑄= = 𝟏𝟎𝟗𝟕. 𝟏𝟒𝟒𝑩𝑷𝑫 2 ∗ 0.002685 𝑄=

1200

1400

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−0.70 + √0.702 + 4 ∗ 0.002685 ∗ (4750 − 250) = 𝟏𝟏𝟕𝟎. 𝟕𝟖𝟖𝑩𝑷𝑫 2 ∗ 0.002685 −0.70 + √0.702 + 4 ∗ 0.002685 ∗ (4750 − 0) 𝑄= = 𝟏𝟐𝟎𝟔. 𝟎𝟖𝟗𝑩𝑷𝑫 2 ∗ 0.002685 𝑄=

CURVA IPR 5000 4500

Pwf (psi)

Qo (BPD)

4750 4250 3750 3250 2750 2250 1750 1250 750 250 0

0 320.436 493.691 628.363 742.498 843.346 934.686 1018.789 1097.144 1170.788 1206.089

4000 3500 3000 2500 2000 1500 1000 500 0

0

200

400

600

800

c) Presión de fondo fluyente para un Q=700BPD 

PRUEBA TRASIENTE 𝑦 = 𝑦0 +

𝑦 = 3250 +

𝑦1 − 𝑦0 (𝑥 − 𝑥0 ) 𝑥1 − 𝑥0

2750 − 3250 (700 − 678.329) 793.488 − 678.329 𝑷𝒘𝒇 = 𝟑𝟏𝟓𝟓. 𝟗𝟎𝟖𝒑𝒔𝒊



PRUEBA ESTABILIZADA 𝑦 = 𝑦0 +

𝑦 = 3250 +

𝑦1 − 𝑦0 (𝑥 − 𝑥0 ) 𝑥1 − 𝑥0

2750 − 3250 (700 − 628.363) 742.498 − 628.363 𝑷𝒘𝒇 = 𝟐𝟗𝟑𝟔. 𝟏𝟕𝟒𝒑𝒔𝒊

1000

1200

1400

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d) Ampliación de baleos 𝐶´ = 𝐶´ =

𝑃𝑟 𝐴𝑂𝐹 − (𝐷 × 𝐴𝑂𝐹)

4750 = 𝟑. 𝟕𝟖𝟐 1259.426 − (0.002685 × 1259.426)

𝐶´ 3.782 𝐶´ = = 𝟗. 𝟔𝟗𝟕 𝐶 𝑏𝑎𝑗𝑜 𝑦 𝑎𝑙𝑡𝑜 𝑝𝑒𝑟𝑓𝑜𝑟𝑎𝑐𝑖𝑜𝑛𝑒𝑠 𝑎𝑑𝑖𝑐𝑖𝑜𝑛𝑎𝑙𝑒𝑠 𝐶 0.39 𝐶 Aumentando las perforaciones al doble 𝐷¨ =

𝑄=

𝐷 0.002685 = = 𝟎. 𝟎𝟎𝟏𝟑𝟒𝟐 2 2

−0.39 + √0.392 + 4 ∗ 0.001342 ∗ (4750 − 4750) =𝟎 2 ∗ 0.001342

CURVA IPR 5000

Pwf (psi)

Qo (BPD)

4500

4750 4250 3750 3250 2750 2250 1750 1250 750 250 0

0 482.143 730.063 921.863 1084.095 1227.285 1356.887 1476.163 1587.247 1691.626 1741.652

4000 3500 3000 2500 2000 1500 1000 500 0 0

200

400

600

800

1000

1200

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1600

1800

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EJERCICIO Nº2 La formación productora del pozo X-001tiene una altura de 62ft y un espaciamiento de 18,0303 acres. La temperatura del reservorio es de 180º, el gas presenta una gravedad específica de 0,67. La presión de reservorio se incrementa horizontalmente a una razón de 2,06 psi/ft desde el pozo hacia el reservorio con una presión de fondo de 4200psi. Otros datos del reservorio se presentan a continuación Ko(md) Kro API ∅𝐵𝑖𝑡(in)

15 0,25 35 8,5

S hp(ft) GOR(pc/bbl) ∅𝐶𝑆𝐺(in)

3,89 h/2 400 7

a. Realizar la gráfica de la curva IPR por el método más adecuado variando la presión de fondo fluyente cada 500psi. b. Calcular la presión fluyente para una caudal de 8000BPD. a) Grafica IPR Calculo de la presión del reservorio

62ft

re = √

18.0303 ∗ 43560 = 𝟓𝟎𝟎𝐟𝐭 π

𝑃𝑟 = 𝑃𝑤 + 𝜌𝑔 × 𝑟𝑒 = 4200 + 2.06 × 500 = 𝟓𝟐𝟑𝟎𝒑𝒔𝒊

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Calculo de algunas propiedades ko 15 = = 𝟔𝟎 kro 0.25 0,83 𝑅𝑠 100,00091×(𝑇𝑟 −460) 𝑃𝑏 = 18,2 [( ) × − 1,4] 𝑦𝑔 100,0125×𝐴𝑃𝐼 k=

𝑃𝑏 = 18,2 [(

400 0,83 100,00091×(640−460) ) × − 1,4] = 𝟏𝟗𝟐𝟔. 𝟑𝟑𝟕𝒑𝒔𝒊 0,67 100,0125×35 SGo =

rw =

141.5 = 𝟎, 𝟖𝟓𝟎 131.5 + 35

8.5′′ = 4. 5′′ = 𝟎, 𝟑𝟓𝟒𝐟𝐭 2

Calculo para estado Saturado Pwf=Pb 1.2048 1926.337 0,0125×𝐴𝑃𝐼−0,00091×(𝑇𝑟 −460) 𝑅𝑠 = 𝑦𝑔 [( + 1.4) × 10 ] 18,2 1.2048 4200 𝑅𝑠 = 0.670 [( + 1.4) × 100,0125×35−0,00091×(640−460) ] ≈ 𝟒𝟎𝟎𝒑𝒄/𝒃𝒃𝒍 18.2

𝐴 = 10(0.43+8.33/𝐴𝑃𝐼) = 10(0.43+8.33/35) = 𝟒. 𝟔𝟓𝟔 𝐴 1.8 × 107 360 𝜇𝑜𝑑 = (0.32 + )×( ) 𝐴𝑃𝐼 4.53 𝑇𝑟 − 260 𝜇𝑜𝑑

4.656 1.8 × 107 360 = (0.32 + )×( ) = 𝟏. 𝟔𝟔𝟔𝒄𝒑 354.53 640 − 260

𝑎 = 10.715 × (𝑅𝑠 + 100)−0,515 = 10.715 × (400 + 100)−0.515 = 𝟎. 𝟒𝟑𝟕 𝑏 = 5.44 × (𝑅𝑠 + 150)−0,338 = 5.44 × (400 + 150)−0.338 = 𝟎. 𝟔𝟒𝟓 𝜇𝑜𝑏 = 𝑎 × (𝜇𝑜𝑑 )𝑏 = 0.289 × 1.6660.500 = 𝟎. 𝟔𝟎𝟕 1.2

𝐵𝑜𝑏

𝑦𝑔 0.5 = 0.9759 + 0.00012 × [𝑅𝑠 × ( ) + 1.25 × (𝑇𝑟 − 460)] 𝑦𝑜 1.2

𝐵𝑜𝑏

0,67 0,5 = 0.9759 + 0.00012 × [400 × ( ) + 1.25 × (640 − 460)] 0.85 𝜌𝑜 =

= 𝟏. 𝟐𝟐𝟒𝒃𝒃𝒍/𝑩𝑭

62.4 × 𝛾𝑜 + 0.0136 × 𝑅𝑆 × 𝛾𝑔 1.2

𝑦𝑔 0.5 0.972 + 0.000147 × [𝑅𝑠 × (𝑦 ) + 1.25 × (𝑇𝑟 − 460)] 𝑜

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62.4 × 0.85 + 0.0136 × 400 × 0.67

𝜌𝑜 =

1.2

0,5

0,67 ) 0.85

0.972 + 0.000147 × [400 × (

= 𝟒𝟔. 𝟎𝟐𝟐𝑳𝒃/𝒑𝒄

+ 1.25 × (640 − 460)]

Calculo de caudal −𝐶 + √𝐶 2 + 4 × 𝐷 × (𝑃𝑟 − 𝑃𝑤𝑓) 𝑄𝑜 = 2×𝐷 Calculo de las constantes: 2.33𝐸10 2.33𝐸10 = 1.201 = 𝟏𝟕𝟎𝟓𝟐𝟖𝟐𝟐𝟒 × 𝐾𝑟𝑜 60 × 0.25 9.08𝐸 − 13 × 𝐵 × 𝐵𝑜2 × 𝜌𝑜 𝐷= 4 × 𝜋 2 × ℎ𝑝2 × 𝑟𝑤 9.08𝐸 − 13 ∗ 170528224 ∗ 1.2242 × 46.022 𝐷= = 𝟕. 𝟗𝟓𝟓𝑬 − 𝟕 4 × 𝜋 2 × 312 × 0.354 𝑟𝑒 𝜇𝑜 × 𝐵𝑜 × [𝑙𝑛 (𝑟𝑤 ) − 0.75 + 𝑆] 𝐶= 0.00708 × 𝐾 × ℎ × 𝐾𝑟𝑜 500 0.607 × 1.224 × [𝑙𝑛 ( ) − 0.75 + 3.89] 0.354 𝐶= = 𝟎. 𝟐𝟗𝟑 0.00708 × 60 × 62 × 0.25 𝐵=

𝐾 1.201

𝑄𝑜 =

−𝐶 + √𝐶 2 + 4 ∗ 𝐷 ∗ (𝑃𝑟 − 𝑃𝑤𝑓) 2∗𝐷

−0.293 + √0.2932 + 4 ∗ 7.955𝐸 − 7 ∗ (4715 − 1926.337) 𝑄𝑜 = = 𝟗𝟑𝟗𝟒. 𝟓𝟔𝟖𝑩𝑷𝑫 2 ∗ 7.955𝐸 − 7 VISCOSIDAD Pwf (psi)

Rs (pc/bbl)

5230 4730 4230 3730 3230 2730 2230 1926 1730 1230 730 230 0

400 400 400 400 400 400 400 399.959 348.380 231.660 124.418 32.094 2.147

A

4.656 4.656 4.656 4.656 4.656 4.656

µod

1.666 1.666 1.666 1.666 1.666 1.666

a

0.437 0.460 0.536 0.655 0.858 0.989

b

0.645 0.665 0.727 0.812 0.933 0.995

μo (cp)

Bo (bbl/ BF)

ρo (lb/pc)

B

D

C

Qo (BPD)

0.737 0.717 0.698 0.678 0.658 0.638 0.619 0.607 0.646 0.778 0.991 1.391 1.644

1.185 1.189 1.193 1.198 1.204 1.210 1.218 1.224 1.203 1.151 1.106 1.069 1.056

47.571 47.413 47.237 47.041 46.817 46.557 46.246 46.022 46.508 47.715 48.842 49.810 50.142

170E6 170E6 170E6 170E6 170E6 170E6 170E6 170E6 682E6 682E6 682E6 682E6 682E6

7.72E-7 7.75E-7 7.78E-7 7.82E-7 7.82E-7 7.86E-7 7.91E-7 7.96E-7 3.10E-6 2.92E-6 2.76E-6 2.62E-6 2.58E-6

0.345 0.336 0.328 0.320 0.313 0.305 0.297 0.293 1.226 1.413 1.730 2.330 2.741

0 1481.114 3023.584 4629.301 6299.291 8033.503 9828.956 9394.568 13782.270 16597.113 19186.840 21327.171 23231.977

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CURVA IPR 6000

Pwf (psi)

Qo (BPD)

5230 4730 4230 3730 3230 2730 2230 1730 1230 730 230 0

0 1481.114 3023.584 4629.301 6299.291 8033.503 9828.956 13782.270 16597.113 19186.840 21327.171 23231.977

5000

4000

3000

2000

1000

0 0

2000 4000 6000 8000 10000 12000 14000 16000 18000 20000 22000 24000 26000

b) Presión de fondo fluyente para Q=8000BPD 𝑦1 − 𝑦0 (𝑥 − 𝑥0 ) 𝑦 = 𝑦0 + 𝑥1 − 𝑥0 𝑦 = 3230 +

2730 − 3230 (8000 − 6299.291) 8033.503 − 6299.291 𝑷𝒘𝒇 = 𝟐𝟕𝟑𝟗. 𝟔𝟓𝟗𝒑𝒔𝒊

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EJERCICIO Nº3 En el pozo RG-30 se realizó una prueba de flujo tras flujo de 4 periodos, la información obtenida se muestra es la siguiente: Prueba Qo Pwf (BPD) (psi) Estática 0 4594 1 657 3924 2 512 4088 3 468 4136 4 309 4302 Por otro lado el pozo RG-31cuenta con los siguientes datos: Ko(md) Kro API ∅𝐵𝑖𝑡(in) h(ft) SGg

7,5 0,25 30 8,5 40 0,7

Pr(psi) Espaciamiento(acres) GOR(pc/bbl) ∅𝐶𝑆𝐺(in) Tr(ºF) S

3000 60 300 7 200 0

Usted está contratado para realizar los siguientes trabajos: a. Construir la curva IPR del pozo RG-30 (utilice el método de J. B.), para 10 intervalos de presión de fondo fluyente. b. Construir la curva IPR del pozo RG-31 (utilice el método más adecuado), para 10 intervalos de presión de fondo fluyente. c. Construir IPR compuesto, para 10 intervalos de presión de fondo fluyente. d. Determinar el caudal compuesto para una presión de fondo fluyente de 2500psi. a) Curva IPR del pozo RG-30 (𝑃𝑟 − 𝑃𝑤𝑓) 𝑄𝑖 4750 − 3924 = 1.020 657 4750 − 4088 = 0.988 512 4750 − 4136 = 0.977 468 4594 − 4302 = 0.944 309

(Pr-Pwf)/Q vs Q 1,1 1 0,9

y=2.1877E-4x+0.8758

0,8

0,7 0,6 0,5

CTransiente=0.88

0,4 0,3 0,2

0,1 0

100

200

300

400

500

600

700

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𝐷=

PGP-221

𝑃𝑟 − 𝑃𝑤𝑓 𝑃𝑟 − 𝑃𝑤𝑓 ( ) − ( ) 𝑄𝑖 𝑄𝑖

𝐷=

4

1

𝑄4 − 𝑄1 0.944 − 1.020 = 𝟎. 𝟎𝟎𝟎𝟐𝟏𝟖 309 − 657

Calculo del caudal:

𝑄=

−𝐶 + √𝐶 2 + 4 ∗ 𝐷 ∗ (𝑃𝑟 − 𝑃𝑤𝑓) 2∗𝐷

𝑄=

−0.88 + √0.882 + 4 ∗ 0.000218 ∗ (4594 − 4594) =𝟎 2 ∗ 0.000218

𝑄=

−0.88 + √0.882 + 4 ∗ 0.000218 ∗ (4594 − 4134.6) = 𝟒𝟔𝟕. 𝟖𝟐𝟕𝑩𝑷𝑫 2 ∗ 0.000218

−0.88 + √0.882 + 4 ∗ 0.000218 ∗ (4594 − 3675.2) 𝑄= = 𝟖𝟔𝟎. 𝟔𝟏𝟏𝑩𝑷𝑫 2 ∗ 0.000218 𝑄=

−0.88 + √0.882 + 4 ∗ 0.000218 ∗ (4594 − 3215.8) = 𝟏𝟐𝟎𝟓. 𝟖𝟗𝟓𝑩𝑷𝑫 2 ∗ 0.000218

𝑄=

−0.88 + √0.882 + 4 ∗ 0.000218 ∗ (4594 − 2756.4) = 𝟏𝟓𝟏𝟕. 𝟔𝟐𝟐𝑩𝑷𝑫 2 ∗ 0.000218

𝑄=

−0.88 + √0.882 + 4 ∗ 0.000218 ∗ (4594 − 2297) = 𝟏𝟖𝟎𝟒. 𝟎𝟏𝟎𝑩𝑷𝑫 2 ∗ 0.000218

𝑄=

−0.88 + √0.882 + 4 ∗ 0.000218 ∗ (4594 − 1837.6) = 𝟐𝟎𝟕𝟎. 𝟑𝟖𝟖𝑩𝑷𝑫 2 ∗ 0.000218

−0.88 + √0.882 + 4 ∗ 0.000218 ∗ (4594 − 1378.2) 𝑄= = 𝟐𝟑𝟐𝟎. 𝟒𝟒𝟐𝑩𝑷𝑫 2 ∗ 0.000218 𝑄=

−0.88 + √0.882 + 4 ∗ 0.000218 ∗ (4594 − 918.8) = 𝟐𝟓𝟓𝟔. 𝟖𝟓𝟎𝑩𝑷𝑫 2 ∗ 0.000218

𝑄=

−0.88 + √0.882 + 4 ∗ 0.000218 ∗ (4594 − 459.4) = 𝟐𝟕𝟖𝟏. 𝟔𝟐𝟗𝑩𝑷𝑫 2 ∗ 0.000218

−0.88 + √0.882 + 4 ∗ 0.000218 ∗ (4594 − 0) 𝑄= = 𝟐𝟗𝟗𝟔. 𝟑𝟒𝟐𝑩𝑷𝑫 2 ∗ 0.000218

TAREA 2

2019

PGP-221

CURVA IPR 5000

Pwf (psi)

Qo (BPD)

4594 4134.6 3675.2 3215.8 2756.4 2297 1837.6 1378.2 918.8 459.4 0

0 467.827 860.611 1205.895 1517.622 1804.010 2070.388 2320.442 2556.850 2781.629 2996.342

4500 4000 3500 3000 2500 2000 1500 1000 500 0 0

500

1000

1500

2000

2500

3000

3500

b) Curva IPR del pozo RG-31 Utilizando el Método de Darcy Pwf (psi) 3000 2700 2400 2100 1800 1759.571 1500 1200 900 600 300 0

Rs (pc/bbl) 300 300 300 300 300 300 248.232 190.670 135.947 84.795 38.599 1.793

a 5.101 5.101 5.101 5.101 5.101 5.101 5.101 5.101 5.101 5.101 5.101 5.101

µod (cp) 2.327 2.327 2.327 2.327 2.327 2.327 2.327 2.327 2.327 2.327 2.327 2.327

a

b

0.490 0.529 0.577 0.643 0.729 0.845 0.991

0.690 0.719 0.758 0.804 0.860 0.926 0.996

µo (cp) 0.946 0.930 0.913 0.897 0.880 0.878 0.965 1.094 1.268 1.507 1.847 2.298

Bo (bbl/BF) 1.173 1.177 1.182 1.186 1.192 1.193 1.170 1.145 1.122 1.100 1.082 1.067

qo (BPD) 0 327.763 664.908 1011.728 1368.109 1416.235 397.207 429.624 441.312 432.856 403.932 365.801

Qo (BPD) 0 327.763 664.908 1011.728 1368.109 1416.235 1813.442 2243.066 2684.378 3117.234 3521.166 3886.967

TAREA 2

2019

PGP-221

CURVA IPR 3500

Pwf (psi)

Qo (BPD)

3000 2700 2400 2100 1800 1500 1200 900 600 300 0

0 327.763 664.908 1011.728 1368.109 1813.442 2243.066 2684.378 3117.234 3521.166 3886.967

3000 2500

2000 1500 1000 500 0 0

500

1000

1500

𝐼𝑃 =

𝑄𝑜 𝑃𝑟 − 𝑃𝑤𝑓

2000

2500

3000

3500

4000

4500

c) IPR Compuesta

𝑃𝑤𝑓 =

𝐼𝑃2 × 𝑃2 − 𝐼𝑃1 × 𝑃1 𝐼𝑃2 − 𝐼𝑃1

𝑄𝑜 = 𝑄1 + 𝑄2 PwfRG-30 (psi) 4594 4134.6 3675.2 3215.8 2756.4 2297 1837.6 1378.2 918.8 459.4 0

Qo RG-30 (BPD) 0 467.827 860.611 1205.895 1517.622 1804.010 2070.388 2320.442 2556.850 2781.629 2996.342

Pwf RG-31 (psi) 3000 2700 2400 2100 1800 1500 1200 900 600 300 0

Qo RG-31 (BPD) 0 327.763 664.908 1011.728 1368.109 1813.442 2243.066 2684.378 3117.234 3521.166 3886.967

IP RG-30

IP RG-31

1.018 1.018 0.937 0.875 0.826 0.785 0.751 0.722 0.696 0.673 0.652

1.093 1.093 1.108 1.124 1.140 1.209 1.246 1.278 1.299 1.304 1.296

Pwf (psi) 3768.985 3392.086 2984.121 2588.365 2201.769 1813.861 1439.785 1072.542 711.198 354.246 0

Qo (BPD) 0 795.590 1525.519 2217.623 2885.731 3617.452 4313.454 5004.820 5674.084 6302.795 6883.309

TAREA 2

2019

PGP-221

CURVA IPR 4.000

Pwf (psi)

Qo (BPD)

3768.985 3392.086 2984.121 2588.365 2201.769 1813.861 1439.785 1072.542 711.198 354.246 0

0 795.590 1525.519 2217.623 2885.731 3617.452 4313.454 5004.820 5674.084 6302.795 6883.309

3.500 3.000 2.500 2.000 1.500 1.000 500 0 0

1000

2000

3000

4000

5000

d) Caudal para Pwf=2500psi 𝑦 = 𝑦0 + 𝑦 = 2217.623 +

𝑦1 − 𝑦0 (𝑥 − 𝑥0 ) 𝑥1 − 𝑥0

2885.731 − 2217.623 (2500 − 2588.365) 2588.365 − 2201.769 𝑸 = 𝟐𝟑𝟕𝟎. 𝟑𝟑𝟒𝑩𝑷𝑫

6000

7000

TAREA 2

2019

PGP-221

EJERCICIO Nº4 La profundidad donde se realizó el cañoneo al pozo X-3D fue a 7000ft. El diámetro interno de la tubería de producción actual es de 2,5 in. Es importante determinar el caudal óptimo de producción y las curvas de oferta y demanda de dicho pozo para buscar las mejores estrategias de producción. Ko(md) K(md) API ∅𝐵𝑖𝑡(in) h(ft) SGg hp(ft)

7,5 30 35 8,5 40 0,65 15

Pr (psi) Espaciamiento (acres) GOR(pc/bbl) T media de flujo (ºF) Tr(ºF) S Pwh(psi)

4500 50 300 140 180 7 440

Usted está encargado de: a) Realizar la curva de oferta por el método más adecuado (variando la presión cada 450psi). b) Realizar la curva de demanda. c) Determinar el caudal óptimo de producción. a) Curva de Oferta Método de Jones Blount and Glaze VISCOSIDAD Pwf (psi)

Rs (pc/bbl)

4500 300 4050 300 3600 300 3150 300 2700 300 2215 300 1800 300 1550 299.971 1350 254.532 900 157.911 450 70.785 0 2.083

A

4.656 4.656 4.656 4.656 4.656

µod

1.666 1.666 1.666 1.666 1.666

a

0.490 0.521 0.614 0.759 0.989

b

0.690 0.715 0.784 0.878 0.996

μo (cp)

Bo (bbl/ BF)

ρo (lb/pc)

B

D

C

Qo (BPD)

0.826 0.807 0.787 0.767 0.747 0.726 0.707 0.696 0.751 0.916 1.188 1.644

1.142 1.146 1.150 1.154 1.160 1.166 1.173 1.178 1.158 1.118 1.083 1.056

48.497 48.352 48.191 48.008 47.799 47.531 47.252 47.053 47.522 48.528 49.437 50.143

392E6 392E6 392E6 392E6 392E6 392E6 392E6 392E6 1.6E9 1.6E9 1.6E9 1.6E9

7.17E-6 7.19E-6 7.21E-6 7.24E-6 7.27E-6 7.31E-6 7.35E-6 7.39E-6 2.88E-5 2.74E-5 2.62E-5 2.53E-5

1.559 1.526 1.493 1.461 1.429 1.396 1.368 1.352 5.734 6.753 8.484 11.46

0 294.444 600.940 919.889 1251.625 1623.480 1952.979 2155.234 2703.059 3234.986 3711.626 4103.957

TAREA 2

2019

PGP-221

CURVA IPR 5000

Pwf (psi)

Qo (BPD)

4500

4500 4050 3600 3150 2700 2215 1800 1550 1350 900 450 0

0 294.444 600.940 919.889 1251.625 1623.480 1952.979 2155.234 2703.059 3234.986 3711.626 4103.957

4000

3500 3000 2500 2000 1500 1000 500 0 0

500

1000

1500

2000

2500

3000

3500

4000

4500

b) Curva de Demanda

CURVA TPR Qo (BPD)) 500 600 800 1000 1500 2000 3000

2500

Pwf (psi 1000 1020 1160 1260 1480 1700 2100

2000

1500

1000

500

0 0

500

1000

1500

2000

2500

3000

3500

4000

4500

TAREA 2

2019

1000psi

7000ft

PGP-221

TAREA 2

2019

c) Caudal óptimo de producción

𝑸𝑶𝒑𝒕𝒊𝒎𝒐 = 𝟐𝟎𝟐𝟓𝑩𝑷𝑫

PGP-221