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UNIVERSIDAD CENTRAL DEL ECUADOR FACULTAD DE INGENIERÍA, CIENCIAS FÍSICAS Y MATEMÁTICA

CARRERA DE INGENIERÍA CIVIL USO DE BLOQUES DE POLIESTIRENO EXPANDIDO EN TERRAPLENES TRABAJO DE GRADUACIÓN PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TÍTULO DE INGENIERO CIVIL

AUTOR: CARLOS GEOVANNY ALMEIDA AVILA TUTOR: ING. CARLOS ENRIQUE ORTEGA ORDOÑEZ QUITO – ECUADOR 2014

DEDICATORIA

El presente trabajo de graduación se lo dedico a mis padres Grace Avila S. y Carlos Almeida A., por apoyarme en cada etapa de mi vida, educarme con amor y valores, ustedes han sido mi motivación permanente para alcanzar esta meta. A mis hermanos Karla y René por ese cariño incondicional, que al regresar a casa siempre he recibido. A toda mi familia por el apoyo que me han brindado con palabras, afectos de respaldo hacia mí ya que se convirtieron en mi hogar durante este tiempo. A mi princesa Gabriela Ortiz V. porque eres mi inspiración y me has brindado fuerzas cuando lo he necesitado.

Carlos Geovanny Almeida Avila ii

AGRADECIMIENTO

A Dios por permitirme culminar esta etapa de mi vida, porque con su bendición supo guiarme por un buen camino y hoy estoy aquí. A mis padres Grace Avila S. y Carlos Almeida A. por educarme con el ejemplo, día a día tener perseverancia,

honestidad

y

respeto

para

alcanzar cualquier meta, sin importar la distancia siempre me han respaldado. A la Universidad Central del Ecuador, a la Facultad

de

Ingeniería

Ciencias

Físicas

y

Matemática y a todas las personas que conocí profesores y amigos que proporcionaron un equilibrio entre la enseñanza del conocimiento y compartir anécdotas que jamás olvidaré.. A

todos

mis

amigos

y

compañeros

del

Laboratorio de Mecánica de Suelos, pero de manera especial a la Ing. Claudia Chamorro por su valiosa ayuda. A la empresa Poliexpandidos por su colaboración en el desarrollo de este trabajo de graduación. A mis profesores miembros del tribunal: Ing. Luis Morales, Ing. Rodrigo Herrera y especialmente a mi tutor Ing. Carlos Ortega porque por el surgió la idea

de

investigar

en

este

nuevo

tema

fomentando de manera personal la valentía de incursionar en temas desconocidos en nuestro medio y sobresalir en él

iii

AUTORIZACIÓN DE LA AUTORÍA INTELECTUAL

Yo, ALMEIDA AVILA CARLOS GEOVANNY, en calidad de autor del trabajo de tesis

realizada

sobre

“USO

DE

POLIESTIRENO

EXPANDIDO

EN

TERRAPLENES”, por la presente autorizo a la UNIVERSIDAD CENTRAL

DEL ECUADOR, hacer uso de todos los contenidos que me pertenecen o de parte de los que contiene esta obra, con fines estrictamente académicos o de investigación. Los derechos que como autor me corresponden, con excepción de la presente autorización, seguirán vigentes a mi favor, de conformidad con lo establecido en los artículos 5, 6, 8, 19 y demás pertinentes de la Ley de Propiedad Intelectual y su Reglamento. Quito, a los 28 días del mes de Junio del 2014

ALMEIDA AVILA CARLOS GEOVANNY C.C. 172263230-2

iv

CERTIFICACIÓN

En calidad de Tutor del proyecto de investigación: “USO DE POLIESTIRENO

EXPANDIDO EN TERRAPLENES”, presentado y desarrollado por el señor:

ALMEIDA AVILA CARLOS GEOVANNY previo a la obtención del Título de

Ingeniero Civil, considero que el proyecto reúne los requisitos necesarios.

En la ciudad de Quito, a los 18 días del mes de mayo del 2014

Ing. Carlos Enrique Ortega Ordoñez TUTOR

Quito, 06 de Junio del 2014 v

INFORME DE CULMINACION DE TESIS

1.-

ANTECEDENTES

Mediante oficio No. FI-DCIC-2013-225 de fecha 16 de mayo del 2013, se designó al suscrito Tutor del Sr. Carlos Geovanny Almeida Avila, para el desarrollo de la Tesis que trata sobre “USO DE BLOQUES DE POLYESTIRENO EXPANDIDO EN TERRAPLENES”. 2.-

DESARROLLO DE ACTIVIDADES

Recolección de Información: Con el fin de desarrollar el Tema planteado, el Sr. Almeida, procedió en primera etapa a recolectar información relacionada con el tema, consultando la información bibliográfica disponible, entre estas: Norma de la ASTM C578-12b; “Standard Specification for Rigid Cellular Polystyrene Thermal Insulation”. 2012. Norma ASTM D 1621-10; “Standard Test Method for Compresive Properties of rigid cellular Plastics”.2010. Norma ASTM C203-05a; “Standard Test Methods for Breaking Load and Flexural Properties of Block-Type Thermal Insulation”; Reapproved 2012.

Recopilación de aplicaciones realizadas en el País, como: Recuperación de la calzada en el sector Km. 63+00 de la Carretera Cuenca – Molleturo – Naranjal, ubicada en las Provincias de Azuay y Guayas, en el cual se utilizaron los bloques de poliestireno expandido para disminuir los empujes sobre las pantallas utilizadas. Estudios geotécnicos para recuperación de la calzada en el sector Km. 4+00 de la Carretera Loja – Catamayo, ubicada en las Provincia de Loja, en el cual se utilizaron los bloques de poliestireno expandido para disminuir los asentamientos sobre el suelo blando del sector.

Visita a la fábrica de Poliexpandidos, en la ciudad de Quito, con fin de observar la elaboración de elementos de que utilizan materiales de poliestireno expandido, entre vi

estos geobloques, maquinaria utilizada y controles que se realizan, toma de fotos, y, condiciones de curado y almacenamiento. Desarrollo del Tema: El desarrollo del Plan de Tesis, consideró el desarrollo de 7 capítulos: Capítulo I: Relacionado con el Justificativo, y, Objetivos de la Tesis. Capítulo II: Contiene Descripción del Poliestireno Expandido, Propiedades del Poliestireno Expandido, y Aplicaciones del Poliestireno Expandido dentro de la Ingeniería Civil. Capítulo III: Requisitos y especificaciones técnicas, principios básicos para la colocación de bloques de EPS IN SITU. Capítulo IV: Ensayos expandido.

y normativa necesarias para el uso del poliestireno

Capítulo V: relacionado con el estudio de terraplenes sobre suelos blandos, evaluación de asentamientos generados por el empleo de bloques de EPS, diseño de terraplenes conformados de bloques de EPS. Capítulo VI: Aplicación de los bloques se EPS en terraplenes, cálculo y diseño; Análisis de Costos. Capítulo VII; Conclusiones referentes al tema Conclusiones: Los objetivos esperados en el desarrollo de la Tesis, se han cumplido, se ha logrado medir en laboratorio las propiedades de los geobloques de fabricación nacional. Mediante pruebas especiales se midieron los módulos de deformación y relación de Poisson, y, mediante pruebas de placa se obtuvo el coeficiente de balasto, y, la aplicación a tema de uso en terraplenes sobre suelos blandos. Los temas anteriormente descritos han sido concluidos a satisfacción, razón por la cual recomiendo proseguir con el trámite respectivo para la graduación del Sr. Carlos Almeida.

Atentamente.,

Ing. Carlos E. Ortega O. TUTOR

vii

RESULTADO DEL TRABAJO DE GRADUACIÓN

viii

CONTENIDO “USO DE BLOQUES DE POLIESTIRENO EXPANDIDO EN TERRAPLENES” CONTENIDO Págs. DEDICATORIA................................................................................................ ii AGRADECIMIENTO....................................................................................... iii AUTORIZACIÓN DE LA AUTORÍA INTELECTUAL....................................... iv CERTIFICACION............................................................................................ v INFORME DE CULMINACION DE TESIS..................................................... vi RESULTADO DEL TRABAJO DE GRADUACIÓN........................................viii CONTENIDO.................................................................................................. ix LISTA DE TABLAS.........................................................................................xiii LISTA DE FIGURAS..................................................................................... xiv RESUMEN................................................................................................... xix ABSTRACT.................................................................................................... xx 1

CAPITULO 1: GENERALIDADES Y CONCEPTOS ........................................... 1

1.1. ANTECEDENTES E IMPORTANCIA ................................................................. 1 1.1.1

ANTECEDENTES ............................................................................... 1

1.1.2

IMPORTANCIA.................................................................................... 2

1.2

JUSTIFICACIÓN DEL TEMA ...................................................................... 3

1.3

OBJETIVOS ............................................................................................... 4

1.3.1

OBJETIVO GENERAL ......................................................................... 4

1.3.2

OBJETIVOS ESPECÍFICO .................................................................. 4

1.4

FINALIDAD Y USOS DEL POLIESTIRENO EXPANDIDO .......................... 4

1.4.1

FINALIDAD DEL POLIESTIRENO EXPANDIDO (EPS)....................... 4

1.4.2

USOS CONVENCIONALES DEL EPS EN EL ECUADOR .................. 6

1.5

DESCRIPCIÓN DEL POLIESTIRENO EXPANDIDO ................................ 16

1.6 CARACTERÍSTICA FISICAS – MECANICAS DEL POLIESTIRENO EXPANDIDDO (EPS) .......................................................................................... 17 1.7 PROCESO DE TRANSFORMACIÓN DE MATERIA PRIMA DEL POLIESTIRENO EXPANDIDO A FORMAS DE EMPLEO EN INGENIERIA........ 19 2 CAPÍTULO 2: PROPIEDADES Y FUNCIONALIDAD DEL POLIESTIRENO EXPANDIDO COMO GEOFOAM ........................................................................... 24 2.1.- Características del GEOFOAM ................................................................... 24 2.1.1

Densidad ........................................................................................... 24

2.1.2

Comportamiento mecánico ................................................................ 24

2.1.3

Comportamiento químico ................................................................... 30 ix

2.1.4

Impermeabilidad ................................................................................ 32

2.1.5

Auto-extinguibilidad ........................................................................... 33

2.1.6

Comportamiento biológico ................................................................. 34

2.2 APLICACIONES DEL POLIESTIRENO EXPANDIDO (EPS) COMO GEOFOAM.......................................................................................................... 36 2.2.1

RELLENOS LIVÍANOS SOBRE SUELOS BLANDOS........................ 36

2.2.2 DISMINUCIÓN DE PRESIÓN LATERAL DE TIERRAS SOBRE ESTRUCTURAS DE CONTENCIÓN. .............................................................. 36 2.2.3 DISMINUCIÓN DE CARGAS SOBRE ALCANTARILLAS DE CAJON (DUCTOS DE HORMIGÓN) Y OTRAS ESTRUCTURAS SUBTERRÁNEAS... 37 2.2.4

REPARACIÓN DE VÍAS EN ZONAS DE LADERA ............................ 38

3 CAPÍTULO 3: REQUISITOS Y ESPECIFICACIONES TÉCNICAS DEL BLOQUE DE POLIESTIRENO EXPANDIDO (GEOFOAM) .................................................... 40 3.1

Geometría del bloque ............................................................................... 40

3.2

Densidad Aparente ................................................................................... 41

3.3

Resistencia a la compresión ..................................................................... 42

3.4

Resistencia a la flexión ............................................................................. 42

3.5

Absorción del agua ................................................................................... 43

3.6

Colocación del EPS in situ ........................................................................ 44

Talud del relleno con bloques de EPS. ............................................................ 48 Vida útil del poliestireno expandido. ................................................................. 48 4 CAPÍTULO 4: CONTROL DE CALIDAD PARA LA COLOCACIÓN DEL POLIESTIRENO EXPANDIDO ............................................................................... 50 4.1

GEOMETRÍA DEL BLOQUE ................................................................... 50

4.2

DENSIDAD APARENTE ........................................................................... 50

4.3

ENSAYO DE RESISTENCIA A LA COMPRESIÓN .................................. 51

4.3.1

ALCANCE Y APLICABILIDAD. .......................................................... 51

4.3.2

LIMITACIONES ESPECIALES .......................................................... 51

4.3.3 EQUIPO UTILIZADO PARA LA REALIZACIÓN DEL ENSAYO DE COMPRESIÓN EN EPS .................................................................................. 58 4.3.4 REQUERIMIENTOS PARA PROBETAS DE EPS ENSAYADAS A COMPRESIÓN ................................................................................................ 60 4.3.5 PROCEDIMIENTOS DE ENSAYOS RESISTENCIA A LA COMPRESIÓN ................................................................................................ 61 4.4

RESISTENCIA A LA FLEXIÓN ................................................................. 65 x

4.4.1

ALCANCE Y APLICABILIDAD. .......................................................... 65

4.4.2

REQUERIMIENTOS DE LOS BLOQUES DE APOYO....................... 69

4.4.3 EQUIPO UTILIZADO PARA LA EJECUCIÓN DEL ENSAYO DE COMPRESIÓN ................................................................................................ 70 4.4.4 REQUERIMIENTOS PARA PROBETAS DE EPS ENSAYADAS A COMPRESIÓN. ............................................................................................... 73 4.4.5 4.5

PROCEDIMIENTOS DE ENSAYOS RESISTENCIA A LA FLEXIÓN . 75

ABSORCIÓN DEL AGUA ......................................................................... 78

4.5.1

ALCANCE Y APLICABILIDAD. .......................................................... 78

4.5.2

REQUERIMIENTOS DE ESTUDIO ................................................... 78

4.5.3

CÁLCULO ......................................................................................... 78

4.5.4 EQUIPO UTILIZADO PARA LA EJECUCIÓN DEL ENSAYO DE COMPRESIÓN ................................................................................................ 79 4.5.5 4.6

PROCEDIMIENTOS DE ENSAYOS DE ABSORCIÓN ...................... 82

MÓDULO DE REACCIÓN DEL EPS (ENSAYO DE PLACA DE CARGA) 86

4.6.1 EQUIPO UTILIZADO PARA LA RELACIÓN DEL ENSAYO DE MÓDULO DE REACCIÓN. .............................................................................. 88 4.6.2

PROCEDIMIENTOS DE ENSAYOS DE MÓDULO DE REACCIÓN .. 89

4.6.3 CÁLCULOS Y GRÁFICOS DE LA RELACIÓN CARGA DEFORMACIÓN. ............................................................................................. 91 5

CAPÍTULO 5: APLICACIÓN A TERRAPLENES SOBRE SUELOS BLANDOS 94 5.1

Teoría de consolidación ............................................................................ 94

5.1.1

Ensayo de consolidación ................................................................... 96

5.1.2

Curvas de consolidación.................................................................... 98

5.1.3

Curvas de compresibilidad .............................................................. 102

5.2

Correcciones de curvas compuestas para obtener las del sitio. .............. 104

5.3

Calculo de Asentamientos. ..................................................................... 108

5.3

Evaluación de asentamientos ................................................................. 112

5.4

Asentamientos permisibles ..................................................................... 114

5.4.1

Asentamientos por su funcionalidad. ............................................... 116

5.5

Materiales para la construcción de terraplenes ....................................... 126

5.6

Calificación de los materiales ................................................................. 133

5.7

Construcción de terraplenes tradicionales. ............................................. 138

5.8

Uso de rellenos alivianados sobre suelos blandos .................................. 155 xi

6

5.8.1

FIBRAS DE MADERA ..................................................................... 157

5.8.2

CENIZAS VOLANTES ..................................................................... 159

5.8.3

HORMIGÓN CELULAR LIGERO ..................................................... 162

5.8.4

ARCILLA EXPANSIVA .................................................................... 164

5.8.5

ESTRUCTURAS POLÍMERAS ULTRALIGERAS ............................ 165

5.8.6

NEUMÁTICOS TROCEADOS ......................................................... 166

5.8.7

POLIESTIRENO EXPANDIDO ........................................................ 168

5.9

Diseño de un terraplén convencional. ..................................................... 173

5.10

Ejemplo de un terraplén con bloques de EPS. ........................................ 179

CAPÍTULO 6: APLICACIÓN (Carretera Loja – Catamayo Km. 4+000) .......... 238 6.1

Localización y estado actual ................................................................... 238

6.2

CARACTERÍSTICAS DEL SECTOR ...................................................... 240

6.2.1

CARACTERÍSTICAS TOPOGRÁFICAS .......................................... 240

6.2.2

GEOLÓGICAS................................................................................. 241

6.2.3

ASPECTOS HIDROGEOLÓGICOS................................................. 246

6.3

Trabajos in situ (km 4+000) .................................................................... 247

6.3.1

GEOFÍSICA: .................................................................................... 247

6.3.2

SÍSMICA DE REFRACCIÓN: .......................................................... 248

6.3.3

RESISTIVIDAD ELÉCTRICA ........................................................... 250

6.3.4

SONDEOS MECÁNICOS: ............................................................... 253

6.3.5

ENSAYOS DE LABORATORIO: ...................................................... 254

6.4

CARACTERÍSTICA GEOTÉCNICA DEL SECTOR ................................ 255

6.4.1 6.5

TIPOLOGÍA DE LA INESTABILIDAD: ............................................ 255

CAPACIDAD DE CARGA DEL TERRENO DE CIMENTACIÓN ............. 259

6.5.1

SUPERFICIE DE FALLA ................................................................. 261

6.5.2

ALTERNATIVAS DE SOLUCIÓN: ................................................... 263

6.6

ANÁLISIS DE ESTABILIDAD ................................................................. 265

6.7 ANALISIS DELTERRAPLEN CONVENCIONAL PARA LA APLICACIÓN DEL PLATEADO. .............................................................................................. 267 6.8

Análisis del sector el plateado con bloques de EPS. .............................. 271

6.9

ESTUDIO CON SOFTWARE EMPLEADOS ........................................... 279

6.10

Actividades y rubros ............................................................................... 285

6.11

Cantidad de obra y costos ...................................................................... 299 xii

7

Conclusiones ................................................................................................. 304

8

Bibliografía .................................................................................................... 310

LISTA DE TABLAS Tabla 2-1. Estabilidad de bloques de EPS contra productos químicos.................... 31 Tabla 2-2. Propiedades del Poliestireno expandido. ............................................... 35 Tabla 3-1. Ensayos necesarios para el empleo del Poliestireno expandido como material dentro de la ingeniería civil. ....................................................................... 40 Tabla 3-2. Dimensiones habituales del bloque de EPS. .......................................... 41 Tabla 3-3. Valores mínimos de densidad para bloques de EPS.............................. 42 Tabla 3-4. Resistencia a la compresión en función de la densidad aparente. ......... 42 Tabla 3-5. Resistencia a la flexión en función de la densidad aparente. ................. 43 Tabla 3-6. Absorción de agua por total en función de la densidad aparente. .......... 43 Tabla 4-1 Especificaciones Técnicas de la Prensa de Carga .................................. 59 Tabla 4-2 Procedimiento del Ensayo de Compresión ............................................. 62 Tabla 4-3. Resumen de resultados del ensayo de compresión del poliestireno expandido. .............................................................................................................. 63 Tabla 4-4 Especificaciones Técnicas de la Prensa de Carga .................................. 70 Tabla 4-5 Procedimiento del Ensayo de Flexión ..................................................... 75 Tabla 4-6 Procedimiento del Ensayo de Absorción ................................................. 83 Tabla 4-7 Procedimiento del Ensayo de Absorción ................................................. 84 Tabla 4-8 Procedimiento del Ensayo de MÓDULO de Reacción ............................ 90 Tabla 4-9 Resultados finales del Ensayo de Módulo de Reacción. ......................... 93 Tabla 5-1 Asentamientos diferenciales. ................................................................ 115 Tabla 5-2 Asentamientos totales........................................................................... 116 Tabla 5-3 Asentamientos importantes en terraplenes de soporte de estructuras. . 117 Tabla 5-4 Factores de Resistencia para el Estado Límite de Resistencia Geotécnica en Pilotes Perforados Cargados Axialmente. ........................................................ 122 Tabla 5-5 Guía para limitar la distorsión de los revestimientos de hormigón prefabricado utilizados en muros de tierra estabilizada mecánicamente. .............. 123 Tabla 5-6 Características de materiales para la construcción de Terraplenes. ..... 132 Tabla 5-7 Grados de Compactación. .................................................................... 147 Tabla 5-8 Principales parámetros de comparación entre materiales ligeros en corte de bloque. ............................................................................................................. 170 Tabla 5-9 Calculo de asentamientos de terraplenes convencionales .................... 175 Tabla 5-10 Calculo de terraplén convencional-asentamiento diferencial ............... 178 Tabla 5-11 Calculo de terraplén convencional-asentamiento diferencial ............... 179 Tabla 5-12 Resultado de asentamientos con la aplicación de bloques de EPS. .. 190 Tabla 5-13 Resultado de asentamientos con la aplicación de bloques de EPS. .. 190 Tabla 5-14. Valores de aceleración en la superficie del suelo en Ecuador. ........... 195 Tabla 5-15 Valores estimados de ángulo de fricción entre cada material. ............. 203 Tabla 5-16 Valores estimados de ángulo de fricción entre cada material. ............. 218 xiii

Tabla 5-17 Valores considerados de kh y coeficiente de fricción. ......................... 220 Tabla 5-18 Valores considerados de kh según el coeficiente de fricción............... 222 Tabla 5-19 Valores de propiedades consideradas para el análisis del terraplén. .. 233 Tabla 6-1 Fm. San Cayetano ................................................................................ 244 Tabla 6-2 Fm. Trigal ............................................................................................. 245 Tabla 6-3. Niveles freáticos en el sector ............................................................... 246 Tabla 6-4. Resumen de resultados ....................................................................... 253 Tabla 6-5. Factores de seguridad al corte considerados ....................................... 260 Tabla 6-6 Mediciones de desplazamientos ........................................................... 262 Tabla 6-7 Calculo de asentamientos de terraplenes convencionales .................... 268 Tabla 6-8 Calculo de terraplén convencional-asentamiento diferencial ................. 270 Tabla 6-9 Calculo de terraplén convencional-asentamiento diferencial ................. 270 Tabla 6-10 Resultado de asentamientos con la aplicación de bloques de EPS en el sector del plateado. .............................................................................................. 277 Tabla 6-11 Resultado de asentamientos con la aplicación de bloques de EPS en el sector del plateado. .............................................................................................. 278 Tabla 6-12 Comparación de resultados de terraplén convencional y terraplén con GEOFOAM sector del plateado. ........................................................................... 278 Tabla 6-13 DATOS INGRESADOS PARA EL ANÁLISIS CON SAP2000. ............ 282 Tabla 6-14 DATOS INGRESADOS PARA EL ANÁLISIS CON SLIDE. ................. 283 Tabla 6-15. EXCAVACIÓN ................................................................................... 285 Tabla 6-16 OBRAS BÁSICAS ............................................................................... 285 Tabla 6-17 RESUMEN FINAL DE ARMADO ........................................................ 289 Tabla 6-18 RESUMEN DE MATERIALES Y RUBROS PARA SUBDRENES........ 297 Tabla 6-19 Tablas de Actividades. ........................................................................ 297 Tabla 6-20 Cantidades y Precios .......................................................................... 300 Tabla 7-1 Análisis comparativo de sistema de terraplenes en el ejercicio de ejemplo. ............................................................................................................................. 305 Tabla 7-2 RESUMEN DE RUBROS DE MAYOR IMPORTANCIA ECONÓMICA .. 306 Tabla 7-3 Análisis comparativo precios EPS-ESTABILIZACIÓN........................... 306 Tabla 7-4 Análisis comparativo precios EPS-PILOTAJE. ...................................... 307 Tabla 7-5 RESUMEN TOTAL DE ANÁLISIS:........................................................ 308 Las cantidades de obra se han determinado en el capítulo 6, el análisis comparativo con los sistemas de estabilización y pilotaje en las Tabla 7-3 y 7-4 respectivamente; y los costos referenciales (APU) se encuentran en el Anexo 17, resumidos en la Tabla 6-20. ........................................................................................................... 308

LISTA DE FIGURAS Figura 1.1. Empleo del poliestireno expandido como material aislante. .................... 6 Figura 1.2. Empleo del poliestireno expandido como material aislante. .................... 8 Figura 1.3. Empleo del poliestireno expandido en cubiertas planas. ....................... 12 Figura 1.4. Esquema de Transformación del Poliestireno Expandido (EPS) ........... 19 Figura 1.5. Esquema de Etapa 1 y Etapa 2............................................................. 21 xiv

Figura 1.6. Molde de bloques - Horno ..................................................................... 22 Figura 1.7. Máquina de Corte - especial ................................................................. 23 Figura 2.1. Zonas en probetas ................................................................................ 25 Figura 2.2. Esfuerzo vs Aplastamiento (%) ............................................................. 26 Figura 2.3. Comportamiento de tensión por fluencia de espuma rígida de EPS con densidades aparentes de 15 Kg/m3 bajo diferentes cargas. ................................... 27 Figura 2.4. Comportamiento de tensión por fluencia de espuma rígida de EPS con densidades aparentes de 20 Kg/m3 bajo diferentes cargas. ................................... 28 Figura 2.5. Comportamiento de tensión por fluencia de espuma rígida de EPS con densidades aparentes de 30 Kg/m3 bajo diferentes cargas. ................................... 28 Figura 2.6. Influencia de la Densidad Aparente en la Resistencia a la Tracción ..... 29 Figura 2.7. Influencia de la Densidad Aparente en la Resistencia a la Flexión. ....... 30 Figura 2.8. Sistema de Rellenos Livianos sobre Suelos Blandos ............................ 36 Figura 2.9. Distribución de Presión Lateral de Tierras ............................................ 37 Figura 2.10. Distribución de Cargas sobre Estructuras Subterráneas. .................... 38 Figura 2.11. Reparación y Ampliación de Vías ....................................................... 39 Figura 3.1. Ubicación de los bloques de Poliestireno expandido en obra. ............... 44 Figura 3.2. Sistema de enlace entre uno y otro bloque de EPS. ............................. 46 Figura 3.3. Conformación de losa de distribución de carga. .................................... 47 Figura 3.4. Protección e Bloques de EPS con geo-mantas. .................................... 47 Figura 4.1. Bloques de EPS obtenidos después del proceso de fabricación. .......... 50 Figura 4.2. Bloques o Dados de Apoyo de Rótula para Ensayos de Compresión ... 53 Figura 4.3 Tipos de Fallas por Compresión ............................................................ 54 Figura 4.4 Relación entre Esfuerzo y Deformación ................................................. 56 Figura 4.5. Prensa de Carga ................................................................................... 58 Figura 4.6. Medidores de Deformación ................................................................... 59 Figura 4.7. Instrumento de Medición y Pesaje ........................................................ 60 Figura 4.8. Esquema y Procedimiento de Corte para Probetas de EPS Ensayadas a Compresión ............................................................................................................ 61 Figura 4.9. Esfuerzo de compresión vs. Densidad dl bloque de EPS ..................... 64 Figura 4.10 Esquema de Carga para Flexión.......................................................... 65 Figura 4.11. Esquema de obtención de resultados de ensayo de flexión ................ 69 Figura 4.12. Prensa de Carga ................................................................................. 70 Figura 4.13. Esquema y Procedimiento de Corte para Probetas de EPS Ensayadas a Compresión ......................................................................................................... 74 Figura 4.14. Grafica de esfuerzos de flexión vs densidad de probetas ................... 77 Figura 4.15. Cámara de inmersión vacía. ............................................................... 80 Figura 4.16. Horno de secado empleado. ............................................................... 80 Figura 4.17. Papel para secado. ............................................................................. 81 Figura 4.18. Esquema y Procedimiento de Corte para Probetas de EPS Ensayadas a Compresión ......................................................................................................... 82 Figura 4.19. Porcentaje de absorción vs densidad de las probetas ........................ 85 Figura 4.20. Armado de equipo de ensayo de módulo de reacción del EPS. .......... 86 Figura 4.21 Deformación final del bloque finalizado el ensayo ................................ 90 xv

Figura 4.22 Corrección de la Curva de Carga-Deformación.................................... 92 Figura 4.23 Corrección de k’u por Flexión de la Placa ............................................ 93 Figura 5.1. Estado inicial......................................................................................... 94 Figura 5.2. Estado en un tiempo determinado. ....................................................... 95 Figura 5.3. Estado en tiempo final. ......................................................................... 95 Figura 5.4. Transferencia de presión neutra “u” a presión efectiva “p”. ................. 96 Figura 5.5. Equipo empleado para el ensayo de consolidación............................. 97 Figura 5.6. Curva de consolidación. ...................................................................... 99 Figura 5.7. Curva de consolidación. .................................................................... 101 Figura 5.8. Curva de consolidación. .................................................................... 104 Figura 5.9. Curva de consolidación. .................................................................... 106 Figura 5.10. Curva de consolidación. .................................................................. 108 Figura 5.11. Curva de consolidación. .................................................................. 113 Figura 5.12. Curva de consolidación. .................................................................. 114 Figura 5.13. Esquema de pilotes en suelo. ......................................................... 118 Figura 5.14. Esquema de pilote en suelo firme. .................................................. 119 Figura 5.15. Transferencia de carga por fricción lateral (normalizada) en función del asentamiento. ....................................................................................................... 119 Figura 5.16. Transferencia de carga de punta (normalizada) en función del asentamiento. ....................................................................................................... 120 Figura 5.17. Transferencia de carga de punta (normalizada) en función del asentamiento. ....................................................................................................... 126 Figura 5.18. Clasificación de suelos considerando su Ip y Wl. .............................. 134 Figura 5.19. Partes constitutivas de los terraplenes .............................................. 137 Figura 5.20. Sistema de análisis considerado. ...................................................... 173 Figura 5.21. Geometría para el análisis del terraplén. ........................................... 174 Figura 5.22. Grafico para la determinación de esfuerzos con relación a la profundidad de análisis del terraplén. ................................................................... 175 Figura 5.23. Geometría de análisis por capa de terraplén..................................... 176 Figura 5.24. Análisis de terraplenes de empleo. ................................................... 177 Figura 5.25. Grafica de análisis de terraplén......................................................... 177 Figura 5.26. Esquema de ejercicio. ....................................................................... 178 Figura 5.27. Sistema de análisis considerado. ...................................................... 180 Figura 5.28. Disposición de los bloques de EPS en obra. ..................................... 182 Figura 5.29. Dimensiones de terraplén en empleo. ............................................... 182 Figura 5.30. Disposición de análisis del terraplén ................................................. 183 Figura 5.31. Áreas en análisis para el cálculo de su asentamiento. ...................... 184 Figura 5.32 Área I en análisis ............................................................................... 184 Figura 5.33 Área II en análisis .............................................................................. 185 Figura 5.34. Área II en análisis ............................................................................. 187 Figura 5.35 Área I en análisis ............................................................................... 187 Figura 5.36. Diagrama para comprobación de trabajo de terraplén alivianado...... 193 Figura 5.37. Diagrama para comprobación de estabilidad del terraplén................ 194 Figura 5.38. Diagrama de análisis de coeficiente (g) de aceleración en rocas. ..... 195 xvi

Figura 5.39. Diagrama de análisis de coeficiente (g) de aceleración en rocas para distintos suelos. .................................................................................................... 196 Figura 5.40. Diagrama de análisis de relación de talud (3H:1V) y con Kh =0.10 . . 197 Figura 5.41. Diagrama de análisis de relación de talud (3H:1V) y con Kh =0.20 . . 198 Figura 5.42. Esquema de cargas sub-presión hidrostática.................................... 199 Figura 5.43. Geometría de terraplén. .................................................................... 200 Figura 5.44. Diagrama de análisis con un ancho de calzada de 11m y H= 5m. .... 201 Figura 5.45. Diagrama de análisis con un ancho de calzada de 11m y H= 5m. .... 203 Figura 5.46. Diagrama de análisis con altura H= 5m y el ɗ=20 considerando como si se colocara una base de material granular fino en contacto con el suelo. ............. 205 Figura 5.47. Diagrama de análisis con relación de talud de (3H:1V). .................... 206 Figura 5.48. Fuerzas actuantes en terraplén para el análisis debido al viento. ..... 207 Figura 5.49. Fuerzas actuantes cuando el nivel freático sube a un punto sobre la base del terraplén. ................................................................................................ 209 Figura 5.50. Fuerzas actuantes cuando el nivel freático sube a un punto sobre la base del terraplén. ................................................................................................ 211 Figura 5.51. Fuerzas actuantes en terraplén para el análisis debido al viento. ..... 213 Figura 5.52. Análisis del terraplén en base al talud que presenta el mismo. ......... 215 Figura 5.53.Aplicación de un sistema de anclaje para contrarrestar la fuerza del viento. ................................................................................................................... 216 Figura 5.54.Isotacas en el Ecuador. ..................................................................... 217 Figura 5.55.Modos de falla del terraplén y el ángulo de interfaz. .......................... 221 Figura 5.56. Designación de material de cobertura y propiedades ........................ 224 Figura 5.57. Designación de EPS (poliestireno expandido) y propiedades .......... 225 Figura 5.58. Designación de pavimento flexible y propiedades ............................ 225 Figura 5.59. Designación de capa de suelo blando y propiedades ...................... 226 Figura 5.60. Designación del EPS. ...................................................................... 227 Figura 5.61. Geometría del terraplén. .................................................................. 227 Figura 5.62. Geometría en 3D de la aplicación análisis (1m de terraplén). .......... 228 Figura 5.63. Dirección en la que se asigna los valores de los coeficientes de balasto del suelo y del poliestireno expandido. ................................................................. 229 Figura 5.64. Asignación del coeficiente de balasto a las áreas. ............................ 230 Figura 5.65. Asignación de cargas de simulación en superficies inclinadas. ......... 230 Figura 5.66. Asignación de cargas de simulación en superficies inclinadas. ......... 231 Figura 5.67. Liberación de desplazamiento en la dirección 3. ............................... 232 Figura 5.68. Se observa el bulbo de presiones ejercido por el peso de la capa de pavimento y de los bloques de poliestireno........................................................... 232 Figura 5.69. Se observa el bulbo de presiones, y las deformaciones en puntos importantes del terraplén. ..................................................................................... 233 Figura 5.70. Ventana en la cual se define propiedades a los diversos materiales del terraplén. .............................................................................................................. 234 Figura 5.71. Ventana en la cual se asigna las propiedades a las capas formadas por los boundaries. ..................................................................................................... 234 xvii

Figura 5.72. Ventana en la cual se asigna el nivel de agua y se hace actuar en los materiales del terraplén. ....................................................................................... 235 Figura 5.73. Ventana en la cual se asigna la fuerza sísmica que actuara sobre el terraplén, se considerará que está en Loja teniendo un factor de 0.3; se considera de 0.2 horizontal y 0.1 vertical. ............................................................................. 235 Figura 5.74. Análisis de la estructura de terraplén de EPS. .................................. 237 Figura 6.1. Ubicación de proyecto. ....................................................................... 238 Figura 6.2. Estado actual del terreno. ................................................................... 239 Figura 6.3. Ubicación sector el plateado ............................................................... 241 Figura 6.4. Columna Estratigráfica Loja “Mapa Geológico de Loja, 1975” ............. 243 Figura 6.5. Geología Regional .............................................................................. 243 Figura 6.6. El Plateado ......................................................................................... 245 Figura 6.7. Geomorfología .................................................................................... 246 Figura 6.8. Línea sísmica LS-4 ............................................................................. 249 Figura 6.9. Disposición de electrodos ................................................................... 252 Figura 6.10. Tubería piezométrica ranurada ......................................................... 254 Figura 6.11. Situación actual del proyecto ............................................................ 256 Figura 6.12. Mecanismo de falla ........................................................................... 258 Figura 6.13. Superficie de falla en el suelo. .......................................................... 258 Figura 6.14. Superficie de falla en el suelo. .......................................................... 262 Figura 6.15. Sistema de análisis considerado. ...................................................... 267 Figura 6.16. Geometría para el análisis del terraplén. ........................................... 268 Figura 6.17. Análisis de terraplenes de empleo. ................................................... 269 Figura 6.18. Dimensiones de terraplén en empleo. ............................................... 271 Figura 6.19 Área I en análisis ............................................................................... 272 Figura 6.20 Área II en análisis .............................................................................. 273 Figura 6.21. Área II en análisis ............................................................................. 274 Figura 6.22 Área I en análisis ............................................................................... 275 Figura 6.23. Estructura conformada de aplicación. ............................................... 279 Figura 6.24. Perfil del eje vial. ............................................................................... 280 Figura 6.25. Implantación del proyecto. ................................................................ 281 Figura 6.26. Análisis realizado al terraplén. .......................................................... 282 Figura 6.27. Desplazamientos importantes. .......................................................... 283 Figura 6.28. Implantación de terraplen ubicación de bloques de GEOFOAM. ...... 283 Figura 6.29. Análisis del terraplén estabilidad factor más crítico 1.058 ................. 284 Figura 6.30. Área de empleo por escalón ............................................................. 288 Figura 6.31. Área de soporte = 20 m2 ................................................................... 290 Figura 6.32. Esquema de ubicación de geomanta. ............................................... 290 Figura 6.33. Esquema de ubicación de geomanta. ............................................... 291 Figura 6.33. Esquema de canal. ........................................................................... 292 Figura 6.34. Esquema de conformación de escollera. .......................................... 293 Figura 6.36. Esquema de conformación de escollera. .......................................... 295

xviii

RESUMEN USO DE LOS BLOQUES DE POLIESTIRENO EXPANDIDO EN TERRAPLENES

El presente trabajo de graduación presenta el desarrollo de una de las aplicaciones de los bloques de poliestireno expandido (EPS) dentro del ámbito de la construcción. Además compara las especificaciones técnicas del poliestireno expandido (establecidas en las Normas ASTM) con el material proporcionado en nuestro país, y analiza el efecto que tiene la utilización de bloques de poliestireno expandido en terraplenes sobre suelos blandos.

A través la ejecución de ensayos de compresión, flexión, absorción y placa sobre bloques de poliestireno expandido, se comprueban las propiedades mecánicas de los bloques expandido fabricados a nivel nacional, y se determina si los mismos pueden soportar cargas de tráfico; además se da a conocer: el proceso constructivo de obras civiles realizadas con este tipo de material, las bases y criterios necesarios para realizar el cálculo y diseño de terraplenes con el empleo de poliestireno expandido (EPS) o geobloques, y se realiza un análisis de costos para determinar el precio de construcción del mismo.

DESCRIPTORES: POLIESTIRENO EXPANDIDO (EPS) / GEOBLOQUE / RELLENO ALIVÍANADO / ESPECIFICACIONES TECNICAS PARA EPS / ENSAYOS EN BLOQUES DE EPS / PROCESO CONSTRUCTIVO CON BLOQUES DE EPS / DISEÑO DE TERRAPLÉN / RUBRO DE BLOQUES DE

EPS. xix

ABSTRACT BLOCKS USING EXPANDED POLYSTYRENE IN EMBANKMENTS This graduation document presents the development of one application of blocks of expanded polystyrene (EPS) in the field of construction. Also compare the technical specifications of expanded polystyrene (established in ASTM Standards) with the material provided in our country, and analyzes the effect of the use of expanded polystyrene blocks in embankments on soft soils. Through the implementation of compression tests, bending, and plate on absorbing expanded polystyrene blocks, the mechanical properties of expanded nationally manufactured blocks are checked, and determine whether they can withstand traffic loads; in addition let it know the construction process of civil works performed with this kind of material, the bases and criterias for calculation and design of embankments with the use of expanded polystyrene (EPS) or geoblocks, and the cost analysis is performed to determine the price of construction.

WORDS:

EXPANDED

POLYSTYRENE

(EPS)

/

GEOBLOQUE

/

BACKFILLING LIGHTENED / TECHNICAL SPECIFICATION FOR EPS / EPS TRIAL BLOCKS / BLOCK CONSTRUCTION PROCESS WITH EPS / DESIGN EMBANKMENTS / EPS BLOCK ITEM.

xx

xxi

xxii

1

1.1.

CAPITULO 1: GENERALIDADES Y CONCEPTOS

ANTECEDENTES E IMPORTANCIA

1.1.1 ANTECEDENTES

La técnica de los rellenos livianos, empleando como núcleo el bloque rígido de EPS (poliestireno expandido), se inició a mediados de los años 60 en Noruega y Dinamarca. Por las excelentes cualidades de aislamiento térmico que este material presenta se lo ha empleado habitualmente en diversas formas como material para la construcción. Sin embargo su uso se fue extendiendo en diversas aplicaciones geotécnicas, hasta lograr grandes avances en el desarrollo de obras de ingeniería sobre suelos blandos empleándolos como GEOFOAM nombrados de esta manera a los bloques rígidos de EPS, estos bloques son fabricados en moldes de gran volumen de hasta 2 y 3 metros cúbicos y de densidades muy variables comprendidas entre 7 y 100 kg/m3, esta y otras propiedades importantes de este material le hace aplicable en obras difícilmente ejecutables con los materiales convencionales. Dada las características del producto, es decir, su baja densidad, comparada con otros materiales, sus excelentes resistencias tanto al esfuerzo cortante, como

a la compresión, su relación de poisson casi nula, buena rigidez,

excelentes comportamientos a largo plazo, buenas características bajo cargas cíclicas, auto - extinguibilidad, facilidad de manejo, excelente aislante térmico, y su prácticamente nula influencia sobre el medio ambiente, países como Japón, EEUU, Dinamarca, Noruega, Malasia, Inglaterra y Alemania, cuentan con reglamentación sobre el uso de geo bloques y suficiente experiencia para avalar este método.

1

La construcción de rellenos con materiales térreos sobre suelos blandos siempre genera problemas a corto y largo plazo de ahí que la técnica de construcción utilizando materiales ligeros viene ganando terreno. La construcción con bloques de EPS más conocidos como GEOFOAM genera una gran gama de aplicaciones, entre las cuales podemos señalar, rellenos livianos sobre suelos blandos, disminución de presión lateral de tierras sobre estructuras de contención, disminución de cargas sobre ductos de hormigón y otras estructuras rígidas, disminución de asentamientos de rellenos de estribos, reparación de vías en zonas de ladera, inclusiones compresibles y capacidad de amortiguamiento.

1.1.2 IMPORTANCIA

En el sector de la construcción, tanto en la edificación como en las obras de ingeniería civil, nos encontramos con numerosas aplicaciones del EPS (poliestireno expandido). Placas y paneles de aislamiento termo-acústico, casetones y bovedillas para forjados, moldes de encofrado, juntas de dilatación, elementos decorativos interiores, bloques de EPS para dotar de ligereza a terraplenes de carreteras, pantanales flotantes, islas artificiales, etc. Nuestro estudio sobre la aplicación de los bloques de EPS (poliestireno expandido) en la construcción de rellenos sobre suelos blandos se basa en el reemplazo del material de relleno muy pesado por geo-bloques de EPS, procurando que únicamente el peso de la estructura de pavimento actúe sobre el terreno blando.

2

1.2

JUSTIFICACIÓN DEL TEMA

Los suelos compresibles de baja capacidad portante, representan un problema serio, no sólo durante el proceso de construcción de terraplenes sino a lo largo de su vida útil. Teniendo en cuenta la magnitud de los proyectos que involucran el empleo de terraplenes, (carreteras, vías férreas, aproximaciones a puentes, protección

de

tuberías,

etc.)

debemos

considerar

los

costos

de

mantenimiento y operación que genera el reparar las grandes deformaciones involucradas en este tipo de obras, a lo largo de su periodo de servicio. Por lo general el diseño de los terraplenes, involucra el cálculo inicial de un terraplén con una base lo suficientemente amplia para distribuir los esfuerzos, no solo de las cargas vivas que soportará, sino principalmente de su propio peso. Se realiza un proceso iterativo, para garantizar la estabilidad del terraplén, con factores de seguridad adecuados y asentamientos controlables, al menos dentro de rangos y periodos aceptables, para ofrecer una obra de buena calidad y adicionalmente estimar la magnitud de las labores de reparación y mantenimiento. De no ser posible dimensionar el terraplén, se deben aplicar medidas menos económicas, como la instalación de pilotes u otras estructuras rígidas, que implican una mayor complejidad en cuanto al manejo de equipos y materiales, o el empleo de materiales de aligeramiento, como cenizas, madera, basura o trozos de caucho. El costo ecológico involucrado es también bastante alto, dados los grandes volúmenes del material de relleno a explotar, este material en ocasiones es escaso en la zona, lo que involucra el transporte a grandes distancias, o el empleo de materiales que no cumplen con las normas existentes. Es necesario además considerar el efecto del proceso constructivo, en el volumen del material transportado, se ve disminuido por la compactación en capas, haciendo menos efectivo el costo del transporte, así como la 3

dependencia del estado del tiempo, y de la disponibilidad de la maquinaria y los equipos en la zona.

1.3

OBJETIVOS

1.3.1 OBJETIVO GENERAL

•

Dar a conocer en nuestro medio las bondades del material y el uso de bloques del poliestireno expandido, para su empleo en terraplenes “construidos sobre suelos blandos” como medio de transmisión de cargas generadas por el paso vehicular.

1.3.2 OBJETIVOS ESPECÍFICO

•

Analizar y justificar el empleo de bloques de poliestireno expandido como sistema de construcción en terraplenes.

•

Evaluar la funcionalidad del poliestireno expandido en suelos de baja resistencia.

•

Comparar las especificaciones técnicas del poliestireno expandido con el material comercializado en nuestro país.

1.4

FINALIDAD Y USOS DEL POLIESTIRENO EXPANDIDO

1.4.1 FINALIDAD DEL POLIESTIRENO EXPANDIDO (EPS) El Poliestireno Expandido, debido a sus excelentes propiedades como material para la aislación térmica de elementos constructivos, juega un destacado papel en la industria de la construcción. Con el empleo del Poliestireno Expandido, el profesional de la construcción puede hacer uso, hoy en día, de las posibilidades que le brindan los sistemas modernos de 4

aislación térmica y acústica de edificios. Hay una marcada tendencia hacia el uso de sistemas aislantes especiales, como son los sistemas aislantes para paredes exteriores y cubiertas, sistemas de calefacción por pisos radiantes con aislaciones entre losa y piso, etc. Tales sistemas aportan considerables ventajas en la relación costo/ beneficio. Al construir una carretera sobre terrenos de escasa resistencia, hay que tener en cuenta especialmente que las cargas pesadas, deforman los estratos blandos y dependiendo del espesor de las capas blandas, el proceso de deformación se puede prolongar durante varios años. Debido a la baja resistencia al corte de determinados suelos, es necesario, evitar en lo posible la concentración de las cargas, ya que estas capas pueden desplazarse lateralmente. Los materiales añadidos para compensar este tipo de hundimientos por peso propio (por ejemplo, en cruces de carreteras) debido a las cargas adicionales provocan a su vez nuevos hundimientos. Los procedimientos convencionales utilizados para mejorar el terreno mediante una renovación completa o parcial del mismo, por lo general exigen mucho

tiempo.

El

empleo

de

materiales

ligeros,

permite

reducir

sustancialmente el peso del terraplén y con él la carga ejercida sobre el subsuelo. Para obtener una construcción que casi no sufra hundimientos en el caso de un subsuelo malo, es preciso que no se aplique prácticamente ninguna carga adicional, es decir, que el peso del material de construcción utilizado para el terraplén sea sumamente bajo, como ocurre por ejemplo si se utilizan materiales de construcción ligeros de bloques de espuma rígida de EPS. En los medios competentes este tipo de construcción se denomina también construcción GEOFOAM.

5

1.4.2 USOS CONVENCIONALES DEL EPS EN EL ECUADOR

Figura 1.1. Empleo del poliestireno expandido como material aislante. Las cualidades del poliestireno expandido tanto en su amplia gama de prestaciones como de material aislante térmico, de material ligero para construcciones civiles, modulares de fácil ejecución; así como las formas en las que se puede presentar le convierten en material con amplias posibilidades de aplicación dentro del ámbito de la Construcción. Las aplicaciones en esta área se centran fundamentalmente en la edificación con soluciones constructivas para el aislamiento termo-acústico de los diferentes cerramientos así como en soluciones de aligeramiento y conformado de diversas estructuras de la edificación además de otras aplicaciones como moldes de encofrado y juntas de dilatación. A continuación se analizan las soluciones constructivas en que intervienen los productos de poliestireno expandido-EPS. Algunas de estas soluciones, como la cubierta invertida, se deben al desarrollo de materias primas específicas que permiten obtener productos de poliestireno expandido EPS con baja absorción de agua (denominado como poliestireno expandido hidrófobo o EPSh). 6

Las aplicaciones se dividen en tres grupos: fachadas, cubiertas y suelos. Se indican a continuación las correspondientes a fachadas y cubiertas.1 1.4.2.1 FACHADAS

Las fachadas pueden rehabilitarse térmicamente por el interior, por el exterior y en caso de cámaras de aire accesibles rellenando estas. Dejando aparte el relleno de cámaras de aire cuya técnica requiere de especialistas con experiencia, los muros que habitualmente forman la fachada provocan en el propietario la cuestión de cómo intervenir: •

Sufrir molestias de los trabajos en el interior y pérdida de espacio útil pero mantener el aspecto exterior de la fachada;

•

Modificar el aspecto exterior de la fachada

Las soluciones constructivas que recoge esta guía son dos: 1.4.2.1.1 Aislamiento intermedio

La rehabilitación térmica de la fachada por el interior se recomienda especialmente en los siguientes casos: •

Durante la realización de otros trabajos en el interior del edificio (suelos, particiones, ventanas, etc.)

•

Cuando no se considere modificar el aspecto exterior del edificio con lo que no se realizará ningún gasto en elementos auxiliares como andamios.

•

Siempre que compense la pérdida de espacio útil con los ahorros energéticos

y

beneficios

medioambientales

que

supone

intervención. 1

(ANAPE.ES, 2011) http://www.anape.es/EPSenlosmedios/El_uso_de_EPS_en_obras_de_ingenieria_civilArte_y_Cemento

7

la

Se debe prestar especial atención a los encuentros con cerramientos (ventanas y puertas) así como a la resolución de los puentes térmicos (ver Figura 1.2).

Figura 1.2. Empleo del poliestireno expandido como material aislante. Descripción del sistema de aislamiento pro el interior con acabado de placa de yeso laminado. Sobre la cara interior de la fachada se fijan los paneles aislantes (con adhesivos o con fijaciones mecánicas) y a continuación se coloca el revestimiento que puede ser un enlucido de yeso o placa de yeso laminado. Se puede sustituir el conjunto por un complejo de aislamiento y placa de yeso laminado que normalmente se adhiere al muro soporte.

Ventajas del sistema de aislamiento por el interior con acabado Placas de yeso laminado (PYL) Un factor clave para la renovación térmica de la fachada por el interior es la optimización del espacio útil. Por ello los sistemas recomendados tienen la máximas prestaciones con el mínimo espesor, es el caso de los complejos de aislamiento y placa de yeso laminado. Existen sistemas de aislamiento de EPS con materiales especiales de baja conductividad térmica (λ= 0,030 - 0,032 W/m.K) que aportan más aislamiento con menos espesor. 8

1.4.2.1.2 Aislamiento por el exterior El diseño y la instalación de aislamiento por el exterior bajo revoco es una cuestión de especialistas. Se recomienda el uso de sistemas certificados tanto en los productos aislantes como en el resto de productos que forman el sistema: fijaciones, imprimaciones, revestimientos, acabados, refuerzas, etc. Especialmente recomendado en los siguientes casos: •

Seguridad

por

el

reforzamiento

de

la

fachada

para

evitar

desprendimientos. •

Mantenimiento y estética por el deterioro por efecto del clima y el envejecimiento de los materiales.

En todos estos casos de reparación exterior de la fachada es recomendable el uso de sistemas de aislamiento por el exterior ya que los costes fijos asociados a la intervención son elevados y el sobre coste de incluir el sistema de aislamiento queda muy reducido en esos casos. Se debe prestar especial atención a la hora de realizar el proyecto a los encuentros con la cubierta, los balcones, la carpintería exterior (ventanas y puertas) así como cualquier heterogeneidad que tenga la fachada. Descripción del sistema de aislamiento exterior bajo revoco Los sistemas tienen tres grupos de materiales: •

El aislamiento, en esta caso poliestireno expandido (EPS), cuya misión es ahorrar energía al edificio;

•

Las fijaciones, cuya misión es asegurar la unión del sistema al muro soporte;

•

Los acabados, cuya misión principal es proteger al sistema de las solicitaciones climatológicas, mecánicas, químicas, etc. Y como misión secundaria aportar parte de la estética del edificio. 9

El sistema está formado por los siguientes elementos: •

Aislamiento (EPS)

•

Mortero adhesivo y/o fijaciones mecánicas (espigas).

•

Perfiles metálicos o plásticos para el replanteo del sistema y los encuentros con los huecos de la fachada (ventanas, puertas) y los remates superior e inferior.

•

Revestimiento base o imprimación

•

Mallas de refuerzo.

•

Revestimiento de acabado.

Ventajas de los sistemas de aislamiento por el exterior bajo revoco •

Protege el cerramiento de fábrica del edificio.

•

Mejora la eficiencia energética del edificio.

•

Reduce el efecto de los puentes térmicos, minimiza el riesgo de condensaciones intersticiales y las pérdidas de calor

•

Reduce la solicitación térmica de la estructura.

•

Transfiere el punto potencial de condensación fuera de la estructura de edificio.

•

Optimiza el uso de la inercia térmica, limitando las fluctuaciones de la temperatura interior del edificio

•

Puede contribuir a aislamiento acústico de la fachada en caso de renovación integral (incluye ventanas)

•

Sistemas disponibles en diversos acabados

•

Relativamente fácil y rápido de instalar

•

Sistema fácil de controlar durante la ejecución ya que el espesor de aislamiento queda visible.

•

Sistemas e instalaciones fácilmente certificables y asegurables.

10

1.4.2.2 CUBIERTAS Las cubiertas se dividen a su vez en dos grandes grupos: planas e inclinadas. Las cubiertas planas pueden rehabilitarse térmicamente por el interior y por el exterior. Las cubiertas inclinadas pueden rehabilitarse térmicamente por el exterior y en caso de espacios bajo cubierta accesible, por el interior bajo el faldón o bien sobre forjado. La intervención en este caso viene condicionada por otros trabajos a realizar sobre la Cubierta, como: •

Reparación

o

renovación

completa

de

la

impermeabilización

(operación muy común en las cubiertas planas) •

Renovación del tejado

•

Reforma en el techo bajo cubierta

•

Modificación del espacio bajo cubierta

A continuación se describen con detalle las soluciones constructivas: 1.4.2.2.1 Cubiertas Planas En general, es preferible realizar una intervención en cubierta por el exterior para no molestar a los usuarios del edificio y no reducir la altura útil bajo cubierta. Se recomienda especialmente esta aplicación cuando se aproveche la renovación de la impermeabilización por encontrarse deteriorada y ser posible causa de goteras y otras patologías debidas a las humedades. Las cubiertas planas se clasifican en frías o calientes en función de la posición del aislamiento con respecto al sistema de impermeabilización. La cubierta caliente es propia de climas lluviosos y fríos en los que la impermeabilización se coloca sobre el aislamiento para protegerlo y mantener sus propiedades térmicas en esas condiciones climáticas. 11

La cubierta fría o invertida es propia de climas cálidos y secos. En este caso el aislamiento es el que protege la impermeabilización al colocarse encima y reducir las solicitaciones térmicas y por tanto su desgaste. En este caso se coloca una protección sobre el aislamiento según el uso que se vaya a dar a la cubierta (ver Figura 1.3).

Figura 1.3. Empleo del poliestireno expandido en cubiertas planas. El poliestireno expandido (EPS) empleado en esta aplicación se denomina EPS-h (EPS hidrófobo). Es un material específico de baja absorción de agua, para aplicaciones que requieran esta propiedad en el aislamiento, como es el caso de la cubierta invertida. Descripción de la cubierta invertida con EPS-h En la cubierta plana tradicional la lámina de impermeabilización está expuesta

a

unas

duras

condiciones

de

trabajo,

en

nuestro

país

especialmente altas temperaturas, lo que provoca generalmente su deterioro con el tiempo y finalmente su fallo. La cubierta invertida con EPS-h es un sistema de aislamiento que protege la lámina de impermeabilización de los cambios de temperatura y del deterioro continuo por efectos del clima y el uso o mantenimiento de la cubierta.

12

El producto aislante que forme parte de la cubierta invertida se debe por tanto aportar una serie de prestaciones al sistema: •

Resistencia a la absorción de agua

•

Estabilidad dimensional en condiciones de temperatura y humedad

•

Resistencia mecánica en función

1.4.2.2.2 CUBIERTAS INCLINADAS Esta aplicación se recomienda especialmente en los casos en que no es accesible bajo cubierta o bien se aprovecha la reparación del tejado para incluir aislamiento térmico al faldón que forma la cubierta.

Esta operación exige que se levante el tejado y se realice una estructura que permita la fijación del aislante térmico antes de volver a colocar el nuevo tejado.

Descripción del aislamiento de cubiertas inclinadas bajo teja

Una vez levantada la teja, sobre soporte del faldón existente (forjado, panel de madera, metálico, etc.) se realiza una regularización para nivelar el faldón y se coloca una barrera de vapor para evitar condensaciones intersticiales. La fijación de los paneles de aislamiento térmico se recomienda que sea mecánica. Los productos de EPS empleados en esta aplicación llevan un rasurado para facilitar la adherencia del mortero de fijación de la teja.

En caso de que la cubierta sea ventilada se debe colocar una estructura de madera que garantice la cámara de aire.

En caso de que se emplee una lámina bajo cobertura (propio en zonas de montaña), esta debe colocarse sobre el aislamiento y bajo el enrastrelado. Su misión es proteger el bajo cubierta de la penetración de nieve derretida, 13

asegurando la recogida de agua y su conducción al canalón para garantizar la evacuación. Es una cobertura en reserva en caso de rotula o levantamiento de la cobertura (teja o pizarra). 1.4.2.3 LOSAS •

CASETON

Son encofrados con bloques impermeables utilizados para realizar losas nervadas en 1 o 2 direcciones. Según su densidad pueden ser perdidos (que quedan incorporados a la estructura aportando aislación térmica en la cubierta), o recuperados que permiten su reutilización economizando el proyecto. Dependiendo del tamaño puede estar constituido por piezas pegadas entre sí. Comercialmente se presentan en los siguientes tamaños: ancho de 40, 50 y 60cm; largo de 40, 50 y 60 cm; y espesores de 5, 10 ,12.5, 17, 25 y 50 cm. Y en densidades que varían de 10 a 20Kg/m3. •

BOVEDILLA

Las bovedillas favorecen la reducción del peso propio de la losa (hasta 80Kg/m2), disminuye la transmisión de ruidos entre plantas y el futuro gasto de energía en climatización gracias a sus cualidades de aislación térmica. Agiliza la construcción y disminuye riesgos personales durante el montaje. De fácil descarga y manipuleo, los Bloque, no tienen desperdicios ni posibilidades de rotura durante la colocación. En el mercado se presentan en los siguientes tamaños: ancho de 62.5, 64 y 70cm; largo de 125 cm; y espesores de 12.5, 17 y 25 cm. Y en densidades que varían de 10 a 20Kg/m3.

14

1.4.2.4 MOLDES PARA CORNISAS Piezas de Poliestireno Expandido - EPS que facilitan la obtención de múltiples diseños de aleros o cornisas en edificación. El largo máximo es de 120 cm. La densidad que varían de 15 a 20Kg/m3. Los diseños con figuras permiten dar un toque de elegancia y distinción a un proyecto hotelero, residencial o comercial. Sólo se tiene que pegarlas a la pared o techo y aplicarles yeso o mortero para posteriormente pintarlas. Son aplicables a todo tipo de construcción. 1.4.2.5 CIELO RAZO Las placas de Poliestireno Expandido (EPS) utilizadas para cielo razo aportan una elevada aislación térmica. Una vez colocadas, mantiene su rigidez y no se flexionan. Las placas son de muy fácil instalación y permiten un fácil desmonte. Ideales para refaccionar ambientes destinados a oficinas, locales comerciales, bancos y escuelas gracias a sus características estéticas. 1.4.2.6 GEOBLOQUES Son utilizados esencialmente en el relleno y afirmación de terrenos inestables, el geobloque. es una solución efectiva especialmente en la construcción de terraplenes para carreteras, relleno de estribos de puentes, rellenos de desprendimiento de taludes y en general en el mejoramiento de la calidad de suelos. En el mercado se presentan en tamaños de 100 cm de ancho; 200 cm de largo; y 50 cm de espesor. Y en densidades que varían de 15 a 30Kg/m3. En tanto lo que respecta a obras civiles. Actualmente dentro del mercado Ecuatoriano se fabrican y comercializan todos los productos de poliestireno expandido señalados anteriormente. 15

1.5

DESCRIPCIÓN DEL POLIESTIRENO EXPANDIDO

El Poliestireno Expandido (EPS) se define técnicamente como: La abreviatura EPS deriva del inglés Expanded PolyStyrene. Este material es conocido también como Telgopor o Corcho Blanco. El poliestireno expandible se produce mediante la polimerización de un monómero de estireno en presencia de peróxido como catalizador. Esto provoca que las moléculas de estireno formen largas cadenas. También se introduce en el proceso pentano, el cual es un hidrocarburo que es el agente de soplado. El pentano se dispersa por todo el poliestireno durante el proceso de fabricación. El volumen relativo de pentano se puede variar. Además de pentano, es posible incorporar otros aditivos opcionales, durante el proceso de fabricación de poliestireno expandible. Estos se discuten posteriormente. Poliestireno expandible que se denomina habitualmente como perlas o resina, es de forma esférica con diámetros en el intervalo de 3,0 mm a 0,2 mm (de grano grueso a la arena fina de tamaño). Las perlas translúcidas tienen una consistencia sólida con una gravedad especifica ligeramente mayor que uno. Las cuales se clasifican en varias categorías de dimensión de venta final a los moldeadores. El tamaño de la perla no afecta a las propiedades mecánicas geotécnicamente pertinentes del producto final (EPS), sin embargo si se afecta a la apariencia del EPS y que indirectamente puede afectar a las propiedades térmicas. Uno de los aditivos que se pueden incorporar en el poliestireno expandible es un retardante con base de bromo llama retardante. Perlas tratadas de esta manera se denominan poliestireno expandible modificado. No hay diferencia visual entre el poliestireno expandible modificado y el normal, ni en ninguna de las propiedades de ingeniería geotécnica pertinentes del producto final (EPS) afectados, con la obvia excepción de la inflamabilidad. 16

1.6

CARACTERÍSTICA FISICAS – MECANICAS DEL POLIESTIRENO EXPANDIDDO (EPS)

La idoneidad del Poliestireno Expandido (EPS) para las aplicaciones en la construcción, se basa en sus propias características intrínsecas como material que se detallan a continuación: * Muy bajo peso y excepcional ligereza; para fines de construcción su densidad oscila de los 10 a los 35 kg/m3. Esto lo hace extraordinariamente ligero pero resistente. En consecuencia, según esta densidad varían sus propiedades mecánicas y de aislamiento térmico. * Amortiguador de impactos * Resistente al agua pero no al vapor. No es higroscópico, es decir, sus niveles de absorción de agua son mínimos aunque el vapor de agua sí puede penetrar su estructura celular cerrada. * Resistente al envejecimiento. * Resistencia mecánica. * Aislante térmico. * Resistencia química. * Aislante acústico. * Higiénico, no enmohece, imputrescible. No constituye sustrato nutritivo de animales, hongos ni bacterias. * Biológicamente inerte (no contamina las aguas subterráneas). * El color natural del poliestireno expandido es blanco, esto se debe a la refracción de la luz, lo que lo hace pigméntale 17

* Facilidad de conformado, permite el moldeo o mecanización para adaptarse a cualquier forma donde deba ser colocado. * Facilidad de instalación. * Facilidad de manipulación. * No resistente a los rayos ultravioletas. La luz ultravioleta afecta la superficie del poliestireno expandido (EPS) tornándola amarillenta, frágil y puede llegar a erosionarse por el efecto de la lluvia y el viento si se expone al aire libre. Esto puede evitarse con las pinturas, revestimientos y recubrimientos adecuados. * La exposición a cambios de temperatura puede afectar su estabilidad dimensional o alterarla. Si bien puede utilizarse con total tranquilidad en temperaturas muy bajas (aunque puede darse un efecto de contracción) cuando se expone a temperaturas superiores a los 100º C se reblandece y deforma. * El poliestireno expandido es reutilizable al 100% para formar bloques del mismo material y también es reciclable a fin de fabricar materias primas para otra clase de productos. El principal método para reciclar el poliestireno consiste en despedazarlo mecánicamente para mezclarlo después con material nuevo y así formar bloques de EPS que pueden contener hasta un 50% de material reciclado.

18

1.7

PROCESO DE TRANSFORMACIÓN DE MATERIA PRIMA DEL POLIESTIRENO

EXPANDIDO

A

FORMAS

DE

EMPLEO

EN

INGENIERIA

El proceso de transformación de la materia prima en artículos acabados de Poliestireno Expandido (ver Figura 1.4) transcurre fundamentalmente en tres etapas: una etapa de Pre-expansión, seguida de una etapa de Estabilizado, finalizando con una última Expansión y el Moldeo.

Figura 1.4. Esquema de Transformación del Poliestireno Expandido (EPS) 19

1a Etapa: PRE-EXPANSIÓN

El Poliestireno, en forma de granos de tamaño entre 3 a 0.2 mm, se calienta en pre-expansores con gas pentano y

vapor de agua a temperaturas

situadas entre 80 y 110ºC aproximadamente, haciendo que el volumen aumente hasta 50 veces el volumen original, además que es un material muy ligero con porosidad muy elevada. Durante esta etapa los granos son agitados continuamente.2 En esta etapa es donde la densidad final del EPS es regulada. En función de la temperatura y del tiempo de exposición la densidad aparente del material disminuye de unos 630 kg/m3 a densidades que oscilan entre los 10-30 kg/m3. Luego de la Pre-expansión, los granos expandidos son enfriados y secados antes de que sean transportados por medio de ductos hacia los silos.

2a Etapa: REPOSO INTERMEDIO Y ESTABILIZACIÓN DEL (EPS)

Durante la segunda etapa del proceso, los granos pre-expandidos, conteniendo 90% de aire, son dejados en reposo durante 24 horas.

BASF. (1997). Información Técnica styropor Propiedes/ensayos. En B. Akiengesellschaft. 20

Al enfriarse las partículas recién expandidas, en la primera etapa, se crea un vacío interior que es preciso compensar con la penetración de aire por difusión. De este modo las perlas alcanzan una mayor estabilidad mecánica y mejoran su capacidad de expansión, lo que resulta ventajoso para la siguiente etapa de transformación. Este proceso se desarrolla durante el reposo intermedio del material pre-expandido en silos ventilados. Al mismo tiempo se secan las perlas.

Ductos de Transporte

Bomba de Cámara de Preexpansión

Propulsión de aire

Silos de reposo del EPS

Figura 1.5. Esquema de Etapa 1 y Etapa 2

3a Etapa: EXPANSIÓN Y MOLDEO FINAL DEL (EPS)

En esta etapa las perlas pre-expandidas y estabilizadas se transportan a unos moldes donde nuevamente se les comunica vapor de agua y las perlas se sueldan entre sí (ver Figuras 1.6).

En esta operación, las perlas pre-expandidas se cargan en un molde agujereado en el fondo, la parte superior y los laterales, con el fin de que pueda circular el vapor. Las perlas se ablandan, el Pentano se volatiliza y el 21

vapor entra de nuevo en las cavidades. En consecuencia, las perlas se expanden y, como están comprimidas en el interior del volumen fijo del molde, se empaquetan formando un bloque sólido, cuya densidad viene determinada en gran parte por el alcance de la expansión en la etapa inicial de Pre-expansión. Durante la operación se aplican ciclos de calentamiento y enfriamiento, cuidadosamente seleccionados para el mejor equilibrio económico de la operación y para conseguir una densidad homogénea a través del bloque así como una buena consolidación de los gránulos, buena apariencia externa del bloque y ausencia de combaduras.

En la tercera etapa existen distintas alternativas, basadas en la forma que adquiere el producto final. Por un lado se lo puede moldear en forma de grandes bloques que luego pueden ser cortados en forma de planchas. El corte se puede llevar a cabo por medio de alambres calientes. Existen

algunas

empresas

que

cortan el EPS mediante sistemas

computarizados, basándose en diseños hechos en AutoCAD, después de este proceso se obtiene una barra codificada de esta manera leerla con un dispositivo (ver Figura 1.7) para comenzar el proceso de corte y obtener el resultado final requerido para su posterior aplicación.

Figura 1.6. Molde de bloques - Horno 22

Lectora de barras

Figura 1.7. Máquina de Corte - especial

Uno de los resultados finales es lo bloques de EPS, los cuales se los obtiene a partir del moldeo final estos bloques son conocidos como GEOFOAM los cuales se pueden obtener de 2 – 3 metros cúbicos, y con densidades muy variables entre 7 y 100 kg/m3. En el siguiente capítulo se analizara sus propiedades y funcionalidad del poliestireno expandido como GEOFOAM.

23

2

CAPÍTULO 2: PROPIEDADES Y FUNCIONALIDAD DEL POLIESTIRENO EXPANDIDO COMO GEOFOAM

2.1.- Características del GEOFOAM

Para utilizar GEOFOAM es necesario tener conocimientos sobre sus propiedades para así poder aplicarlas adecuadamente y poder lograr una capacidad de funcionamiento duradera. Se diferencia de los materiales convencionales porque las propiedades de éstos son ampliamente conocidas. Así es sabido, que el acero puede oxidarse – que la madera se puede podrir – que el vidrio se puede romper o que el cartón pierde su estabilidad por la influencia de la humedad. Sobre las propiedades del EPS por lo general no se presenta una vasta información por su mínimo uso constructivo, por lo cual ha sido difícil su empleo en obras civiles. 2.1.1 Densidad

Es una magnitud referida a la cantidad de masa contenida en un determinado volumen, y puede utilizarse en términos absolutos o relativos. La principal característica es la baja densidad que presenta el GEOFOAM. En aplicaciones geotécnicas se emplean bloques cuya densidad varía entre los 15 y 30 kg/m3, el 1% del peso de los materiales convencionales. 2.1.2 Comportamiento mecánico

RESISTENCIA A LA COMPRESIÓN: Capacidad del material para resistir a las fuerzas que intentan comprimirlo. La espuma de poliestireno expandido (EPS) es un material termoplástico que bajo carga presenta un comportamiento visco-elástico distinto del de los 24

materiales elásticos. Por ella, en el lugar de la resistencia a la presión de los bloques de poliestireno (GEOFOAM), se mide la tensión por compresión con una deformación del 10%, sin embargo, esta deformación supone una deformación plástica, por lo tanto este valor no es empleado en el dimensionamiento.3 Dependiendo de la densidad, el material puede presentar resistencias que varían entre 50 a 150 KPa. El comportamiento de las muestras, en ensayos a compresión, es esencialmente isotrópico, debido a la forma esférica de las celdas que componen al bloque. Sin embargo los procesos de fabricación del bloque así como la calidad de la materia prima, la temperatura,

el grado de deformación influyen en este

comportamiento (ver Figuras 2.1, 2.2).

Figura 2.1. Zonas en probetas

3

BASF. (1997). Información Técnica styropor Propiedes/ensayos. En B. Akiengesellschaft. 25

Figura 2.2. Esfuerzo vs Aplastamiento (%)

La resistencia a la compresión es la principal característica mecánica de los bloques de espuma rígida de EPS (GEOFOAM). Depende en primer lugar de la densidad: cuanto más baja sea esta, tanto menor será la resistencia a la compresión. También influyen la forma de las partículas, la temperatura y la edad de la espuma rígida.

Las distintas marcas de materias primas o los tamaños de las partículas, en cambio, no influyen sustancialmente en la resistencia a la compresión de las probetas cortadas de espuma rígida. Puesto que los valores medidos dependen de la forma de las probetas y de la velocidad, es preciso que las condiciones de ensayo estén normalizadas. La deformación no depende solamente de la intensidad, sino también de la duración de la acción de compresión. La edad de la muestra interviene también en los valores del esfuerzo de compresión: Los bloques recientemente fabricados solo poseen un 70 % y al cabo de 24 horas un 90 % del valor final que se obtiene a las 4 semanas aproximadamente. El aumento relativamente fuerte de la resistencia en las primeras 24 horas depende fundamentalmente de la compensación o equilibrado con la presión atmosférica en las partículas, mientras que el aumento posterior se debe a la lenta expulsión del agente de expansión residual. 26

FLUENCIA A LA COMPRESIÓN La fluencia es la deformación irrecuperable de la probeta, a partir de la cual sólo se recuperará la parte de su deformación correspondiente a la deformación elástica, quedando una deformación irreversible. Una propiedad importante del bloque de EPS es su estabilidad mecánica bajo cargas a corto y largo plazo. La fluencia a la compresión es la deformación bajo una carga específica (σc) en relación con el tiempo. Esta propiedad es necesaria normalmente para aplicaciones donde hay altas cargas continuas en una estructura soportada por el EPS tal como cimentaciones o suelos de almacenes de frío. Los productos de EPS tienen una deformación por fluencia a la compresión del 2% o menos, después de los 50 años (ver Figura 2.3, 2.4 y 2.5).

Figura 2.3. Comportamiento de tensión por fluencia de espuma rígida de EPS con densidades aparentes de 15 Kg/m3 bajo diferentes cargas.

27

Figura 2.4. Comportamiento de tensión por fluencia de espuma rígida de EPS con densidades aparentes de 20 Kg/m3 bajo diferentes cargas.

Figura 2.5. Comportamiento de tensión por fluencia de espuma rígida de EPS con densidades aparentes de 30 Kg/m3 bajo diferentes cargas. RESISTENCIA A LA TRACCIÓN La resistencia a la tracción se necesita cuando el GEOFOAM está sujeto a tensiones de adherencia y cuando el peso propio o la succión debida al 28

viento someten al EPS a esfuerzos de tracción. A medida que aumenta la densidad aparente también se incrementa la resistencia a la tracción de los bloques de EPS, (ver Figura 2.6). El alargamiento de rotura en el ensayo de tracción forma parte de las propiedades que dependen, entre otras, de las condiciones de transformación concretas (por ejemplo, de la calidad de la soldadura).4

Figura 2.6. Influencia de la Densidad Aparente en la Resistencia a la Tracción

Las líneas a trazos caracterizan un grado de previsibilidad del 95 %. Su amplitud depende de la materia prima y de los parámetros de transformación. Cuanto más uniformes sean las condiciones límites más estrecha será la banda. La línea continua representa el valor medio. RESISTENCIA A LA FLEXIÓN Es la propiedad de los materiales que son sometidos a cargas en dirección perpendicular en su eje longitudinal

4

de esta manera haciendo que el

BASF. (1997). Información Técnica styropor Propiedes/ensayos. En B. Akiengesellschaft. 29

elemento se flexione. La resistencia a la flexión se usa para evaluar la manipulación y para control de calidad en lo relativo a la fusión o soldadura del material de EPS. La resistencia a la flexión aumenta proporcionalmente a la densidad aparente. La flexión de rotura (Tenacidad) disminuye al aumentar la densidad aparente y al reducirse el grado de soldadura.5 (Ver Figura 2.7).

Figura 2.7. Influencia de la Densidad Aparente en la Resistencia a la Flexión. 2.1.3 Comportamiento químico

El bloque de EPS es resistente a sustancias inorgánicas, tales como álcalis y ácidos diluidos, así como a jabones y sales. El EPS se disuelve por medio de solventes orgánicos, como por ejemplo los combustibles de hidrocarburos y los lubricantes, lo que puede corregirse mediante un adecuado recubrimiento con otros geo-sintéticos.6 (Ver Tabla 2-1).

5

6

BASF. (1997). Información Técnica styropor Propiedes/ensayos. En B. Akiengesellschaft.

BASF. (1997). Información Técnica styropor Propiedes/ensayos. En B. Akiengesellschaft. 30

Tabla 2-1. Estabilidad de bloques de EPS contra productos químicos7. SUSTANCIA ACTIVA Solución salina (agua de mar)

ESTABILIDAD Estable: el EPS no se destruye con una acción pro capa

Jabones y soluciones humectantes

Estable: el EPS no se destruye con una acción pro capa

Lejías (hipoclorito, agua de cloro, solución de peróxido de hidrógeno) Ácidos diluidos

Estable: el EPS no se destruye con una acción pro capa Estable: el EPS no se destruye con una acción pro capa

Ácido clorhídrico (al Estable: el EPS no se destruye con una acción 35%), ácido nítrico (al pro capa 50%) Ácidos concentrados (sin No estable: El EPS se contrae o se disuelve agua) al 100%

7

Sosa cáustica, potasa cáustica, agua amoniacal Disolventes orgánicos (acetona, acetato de etilo, benceno, diluyente de barnices, etc.) Hidrocarburos alifáticos saturados, bencina medicinal Aceites de parafina, vaselina

Estable: el EPS no se destruye con una acción pro capa

Combustible Diésel Combustible para motores de gasolina (Normal y Súper) Alcoholes (metanol, etanol)

No estable: El EPS se contrae o se disuelve No estable: El EPS se contrae o se disuelve

Aceites de silicona

Relativamente estable: en una acción pro capa, el EPS puede contraerse o ser atacada su superficie

No estable: El EPS se contrae o se disuelve

No estable: El EPS se contrae o se disuelve

Relativamente estable: en una acción pro capa, el EPS puede contraerse o ser atacada su superficie

Estable: el EPS no se destruye con una acción pro capa

BASF. (1997). Información Técnica styropor Propiedes/ensayos. En B. Akiengesellschaft. 31

2.1.4 Impermeabilidad Característica que tienen las superficies de los materiales para rechazar el agua sin dejarse atravesar por ella. El poliestireno expandido, al contrario de lo que sucede con muchos otros materiales, no es higroscópicas (absorbente). Aún si están sumergidas en agua sólo absorben una cantidad baja de humedad. Debido a que las paredes de las células son impermeables para el agua, esta solo puede penetrar en los canales entre las perlas soldadas entre sí. Esto significa que la cantidad de agua absorbida depende tanto del comportamiento en la elaboración de la materia prima de EPS, como de las condiciones de transformación, especialmente de la expansión. Incluso sumergiendo el material completamente en agua los niveles de absorción son mínimos con valores oscilando entre el 1% y el 3% en volumen (ensayo por inmersión después de 28 días). La absorción de agua en el caso de almacenamiento bajo agua tiene muy poca importancia para la mayoría de aplicaciones y es de interés solamente en casos especiales, como por ejemplo en el movimiento de tierras y en trabajos de fundación, cuerpos flotantes, flotadores, etc. Al contrario de lo que sucede con el agua en estado líquido el vapor de agua sí puede difundirse en el interior de la estructura celular del EPS cuando entre ambos lados del material se establece un gradiente de presiones y temperaturas. Para determinar la resistencia a la difusión del vapor de agua se utiliza el factor adimensional µ que indica cuantas veces es mayor la resistencia a la difusión del vapor de agua de un material con respecto a una capa de aire de igual espesor (para el aire µ = 1).

32

Para los productos de EPS el factor µ, en función de la densidad, oscila entre el intervalo µ = 20 a µ = 100.8 2.1.5 Auto-extinguibilidad Las materias primas del poliestireno expandido son polímeros de estireno que contienen una mezcla de hidrocarburos de bajo punto de ebullición como agente de expansión. Todos ellos son materiales combustibles. El agente de expansión se evapora progresivamente en el proceso de transformación. El 10 % residual requiere de una fase de almacenamiento durante un tiempo función de las especificaciones del producto: dimensiones, densidad, etc. En caso de manipulación de productos sin esta fase de almacenamiento se tomarán medidas de prevención contra incendios. Al ser expuestos a temperaturas superiores a 100ºC, los productos de EPS empiezan a reblandecerse lentamente y se contraen, si aumenta la temperatura se funden. Si continua expuesto al calor durante un cierto tiempo el material fundido emite productos de descomposición gaseosos inflamables.9 En ausencia de un foco de combustión los productos de descomposición térmica no se inflaman hasta alcanzar temperaturas del orden de los 400500ºC. Todo EPS es combustible, sin embargo se debe hacer una distinción entre el EPS sin contenido de inhibidores de llama y el EPS que contiene una porción adecuada de inhibidor de llama eficaz. El EPS sin aditivo es clasificado como un material constructivo de fácil inflamabilidad, mientras que

8

EMPOLIME. (2012). Empolime.com. Obtenido de Empolime.com: http://www.empolime.com/propiedades-poliestireno-expandido.htm

9

BASF. (1997). Información Técnica styropor Propiedes/ensayos. En B. Akiengesellschaft. 33

aquellos tipos de EPS adicionados con inhibidor de llama son clasificados como difícilmente inflamables. 2.1.6 Comportamiento biológico

El poliestireno, no representa peligro alguno para aguas superficiales o subterráneas y ni representa ningún efecto dañino sobre ambiente. La espuma rígida no se descompone químicamente ni es atacada por ningún microorganismo que le genere hongos o putrefacción, ni brinda tampoco ningún sustrato a plantas o criaturas. Las experiencias en la construcción Vial muestran que no sufre ningún daño de parte de roedores o raíces de plantas que afecten su estabilidad. Además no contiene ni produce CFC (clorofluorocarbonos) ni en su proceso de fabricación, ni durante su vida útil. Los desechos de poliestireno, pueden ser reciclados fácilmente.

34

Tabla 2-2. Propiedades del Poliestireno expandido10. Propiedades Tipos de protección de calidad Tipos de aplicación Densidad aparente mínima Clase de material de construcción (Tipo de producto Styropor) Conductividad +10°C Valor calculado Tensión por compresión con 10% de recalcado Resistencia a la presión permanente con recalado 1.5-2% después de 50 años Resistencia a la flexión (sin piel de espuma) Resistencia al cizallamiento Resistencia a la tracción Módulo E (ensayo de compresión) Estabilidad dimensional al calor a corto plazo a largo plazo con 20 kp Coeficiente de dilatación térmica lineal Capacidad térmica específica Absorción de agua por inmersión de 7 días Absorción de agua por inmersión de 28días Índice de resistencia a la difusión de vapor de agua, cálculo según DIN 4108 parte 4)

10

Unidad

RESULTADO DEL ENSAYO PS15 SE PS 20 _24 PS30 SE W 15

kg/m3

WD 20

WD+WS 30

B1,

B1,

B1,

difícilmente inflamable

difícilmente inflamable

difícilmente inflamable

Kpa

36-38 40 65-100

33-35 40 110-140

31-34 35 200-250

Kpa

20-30

35-50

70-90

Kpa

150-230

250-310

430-490

Kpa

80-130

120-170

210-260

KPa Mpa

160-260 0.8-3.9

230-330 3.1-6.2

380-480 7.6-10.7

°C

100

100

100

°C 1/k

75-80 5-7 x10-5

80-85 5-7 x10-5

80-85 5-7 x10-5

J/(kg-k)

1210

1210

1210

%

0.5-1.5

0.5-1.5

0.5-1.5

%

1.0-3.0

1.0-3.0

1.0-3.0

1

20/50

30/70

40/100

mW/(m.k) mW/(m.k)

BASF. (1997). Información Técnica styropor Propiedes/ensayos. En B. Akiengesellschaft. 35

2.2

APLICACIONES DEL POLIESTIRENO EXPANDIDO (EPS) COMO GEOFOAM

2.2.1 RELLENOS LIVÍANOS SOBRE SUELOS BLANDOS. Se basa en equilibrar las cargas del terraplén, reemplazando el material de relleno muy pesado por bloques de EPS (GEOFOAM), procurando que únicamente el peso de la estructura de pavimento actúe sobre el terreno blando. Con su aplicación, además de reducirse los

asentamientos, se

evitan los problemas de consolidación del terreno (ver Figura 2.8).

Figura 2.8. Sistema de Rellenos Livianos sobre Suelos Blandos

2.2.2 DISMINUCIÓN DE PRESIÓN LATERAL DE TIERRAS SOBRE ESTRUCTURAS DE CONTENCIÓN. Debido a su baja densidad, el relleno con GEOFOAM no genera mayores esfuerzos sobre los muros de contención y debido a su baja relación de Poisson, el empuje es prácticamente nulo, lo que permite diseños estructurales menos exigentes y por lo tanto más económicos (ver Figura 2.9).

36

Figura 2.9. Distribución de Presión Lateral de Tierras 2.2.3 DISMINUCIÓN DE CARGAS SOBRE ALCANTARILLAS DE CAJON (DUCTOS

DE

HORMIGÓN)

Y

OTRAS

ESTRUCTURAS

SUBTERRÁNEAS. Se emplea el bloque de EPS para disminuir las cargas finales sobre estructuras enterradas, permitiendo un ahorro directo de materiales, al permitir

estructuras

menos

exigentes,

o

modificaciones

especiales,

(ampliación de luces o alturas), en la estructuras. Su facilidad de manejo y corte permite lograr formas acordes a los ductos y estructuras adyacentes o embebidas, disminuyendo el tiempo de instalación (ver Figura 2.10).

37

Figura 2.10. Distribución de Cargas sobre Estructuras Subterráneas.

De igual forma, permite rebajar tensiones sobre tuberías o estructuras enterradas, ya que con un correcto diseño es posible logar deformaciones controladas entre suelos expansibles y estructuras enterradas. El bloque de EPS se deformará disipando la fuerza del terreno, antes de que esta sea soportada por la estructura de la misma. 2.2.4 REPARACIÓN DE VÍAS EN ZONAS DE LADERA En las construcciones de vías en zonas de ladera, la aplicación del método constructivo con bloques de EPS, ha presentado muchas ventajas. Con el uso de EPS se reducen los movimientos de tierra y se minimiza el impacto ambiental sobre el terreno. Asimismo, permite construir taludes verticales (ver Figura 2.11). Además permite el trabajo de ampliación de calzadas en zonas estrechas, así como la reparación de terraplenes, en estos casos, el GEOFOAM evita riesgos de asentamiento diferenciales. También permite realizar taludes verticales cuando hay poca disponibilidad de espacio.

38

Figura 2.11. Reparación y Ampliación de Vías

39

3

CAPÍTULO 3: REQUISITOS Y ESPECIFICACIONES TÉCNICAS DEL BLOQUE DE POLIESTIRENO EXPANDIDO (GEOFOAM)

Tabla 3-1. Ensayos necesarios para el empleo del Poliestireno expandido como material dentro de la ingeniería civil11. ENSAYO

N° 1 2 3 4 5 6

3.1

Escuadrado Exactitud dimensional Densidad aparente Resistencia a la compresión Resistencia a la flexión Absorción de agua

CONTROL PROPIO

ENSAYO DE CONTROL

X

X

X

X

X

X

X

X

X

X

X

ENSAYO DE APTITUD

X

Geometría del bloque

•

Escuadro:

El tamaño de los bloques es generalmente de 1,0m *0,5m *4,0m. Otras dimensiones de los bloques son posibles. Una desviación del escuadro de los bloques de EPS no debe exceder en una longitud de arista de 500mm en las coordenadas x, y o z los 3 mm para cada una de las medidas aisladas. (Ver tabla 3-2).

11

BASF. (1997). Información Técnica styropor Propiedes/ensayos. En B. Akiengesellschaft. 40

Tabla 3-2. Dimensiones habituales del bloque de EPS12.

•

mm

Dimensiones

pulg.

Ancho

12 a 48

305 a 1219

Largo

48 a 192

1219 a 4877

Espesor

3/8 a 24

9,50 a 610

Exactitud dimensional:

La desviación máxima permitida de las medidas dadas de los bloques es de ± 0,5% tanto a lo largo como a lo ancho y a lo alto del bloque. Desigualdades en las superficies horizontales de los bloques instalados no deben superar los siguientes valores. -

7 mm en una longitud de 4,0 m

-

4 mm en un ancho de 1,0 m

Para cumplir estas exigencias hay que cortarlos o bien cantear los bloques de EPS. 3.2

Densidad Aparente

El valor promedio de la densidad aparente de un bloque de EPS en estado seco no debe ser inferior a la densidad aparente prescrita. Valores aislados de la densidad no deben divergir más del 10% hacia valores inferiores. (Ver tabla 3-3)

12

ASTM, N. (2012). ASTM C758-12b; “Standard Specification for Rigid, Cellular Polystyrene Thermal Insulation” . 41

Tabla 3-3. Valores mínimos de densidad para bloques de EPS13.

3.3

Tipo

Densidad min. lb/ft3

Densidad min. Kg/m3

XI

0,70

12

I

0,90

15

VIII

1,15

18

II

1,35

22

IX

1,80

29

XIV

2,40

38

XV

3,00

48

Resistencia a la compresión

La tensión a la compresión para una deformación vertical, según la densidad aparente de los bloques de EPS. No puede diferir hasta un 10% por debajo del valor promedio correspondiente. (Ver tabla 3-4) Tabla 3-4. Resistencia a la compresión en función de la densidad aparente14.

Tipo XI I VIII II IX XIV XV

3.4

Resistencia a la Densidad Compresión mín. con una Kg/m3 deformación del 10% (psi) 12 5 15 10 18 13 22 15 29 25 38 40 48 60

Resistencia a la Compresión mín. con una deformación del 10% (KPa) 35 60 90 104 173 276 414

Resistencia a la flexión

La resistencia a la flexión debe tener como promedio mínimo 220 KN/mm2 para los bloques de EPS de una densidad aparente de ≥ 20 kg/m3. Valores 13

ASTM, N. (2012). ASTM C758-12b; “Standard Specification for Rigid, Cellular Polystyrene Thermal Insulation” . 14 ASTM, N. (2012). ASTM C758-12b; “Standard Specification for Rigid, Cellular Polystyrene Thermal Insulation” . 42

aislados son aceptables hasta un 10% por debajo del valor promedio. (Ver tabla 3-5) Tabla 3-5. Resistencia a la flexión en función de la densidad aparente15.

3.5

Tipo

Densidad Kg/m3

Resistencia a la Flexión mín. (psi)

Resistencia a la Flexión mín. (KPa)

XI I VIII II IX XIV XV

12 15 18 22 29 38 48

10 25 30 35 50 60 75

70 173 208 240 345 414 517

Absorción del agua

La absorción de agua no debe superar el 7% en volumen después de 7 días de inmersión. (Ver tabla 3-6). Tabla 3-6. Absorción de agua por total en función de la densidad aparente16. Tipo XI I VIII II IX XIV XV

Densidad Kg/m3 12 15 18 22 29 38 48

La absorción de agua por total inmersión, máx. (% en volumen) 4,0 4,0 3,0 3,0 2,0 2,0 2,0

15

ASTM, N. (2012). ASTM C758-12b; “Standard Specification for Rigid, Cellular Polystyrene Thermal Insulation” . 16 ASTM, N. (2012). ASTM C758-12b; “Standard Specification for Rigid, Cellular Polystyrene Thermal Insulation” .

43

3.6

Colocación del EPS in situ

Generalidades: El relleno con bloques de EPS debería ser realizado por encima del nivel freático promedio. Si es posible una inundación se tiene que tener presente el empuje hidrostático. Para evitar acumulaciones de agua hay que asegurar un buen drenaje para terrenos en pendiente. Lecho de soporte La primera capa de bloques de EPS debe estar completamente apoyada en toda su superficie. Para ello es preciso como soporte una capa totalmente plana. De acuerdo con el suelo y la maquinaria hay que preparar un soporte para bloques de EPS con la capa niveladora de arena con un nivelado de ± 1 cm en 4 mm (ver Figura 3.1).

Figura 3.1. Ubicación de los bloques de Poliestireno expandido en obra.

44

Montaje de los bloques de EPS Los bloques de EPS se deben montar según el plan de colocación prefijado apoyados en toda su superficie, sin zonas vacías y sin espacios intermedios y rompiendo juntas. La unión de las juntas tiene que encontrase como mínimo a 0,5 mm. En la zona periférica hay que prever que los bloques sean enteros. El corte de los bloques para adaptarlos o para rebajarlos debe realizarse al pie de la obra. Estos bloques hay que colocarlos en las zonas internas. El relleno con los bloques de EPS debe tener como mínimo dos capas exceptuando las zonas perimetrales y zonas de transición. Para evitar durante la construcción, un deslizamiento de los bloques de EPS hay que unirlos con elementos de fijación (por ej. Con garras, de 117mm) o pegado puntualmente con un adhesivo a base de poliuretano (ver Figura 3.2). Durante el periodo de construcción se tiene que extraer el agua por bombeo hasta que se haya colocado un peso lo suficiente grande para evitar la flotación. Debido al pequeño peso de los bloques de EPS pueden originarse con vientos fuertes problemas en el transporte y en la colocación. Los bloques de EPS ya colocados deben cubrirse inmediatamente. Restos de recorte tienen que ser recogidos y enviados para su reciclado. Cuando se trabaja con espuma rígida de EPS está prohibido fumar y hacer fogatas hasta que los bloques estén completamente cubiertos.

45

Figura 3.2. Sistema de enlace entre uno y otro bloque de EPS. Construcción de la fijación sobre los bloques de EPS. Generalmente hay que prever una capa distribuidora de cargas sobre los bloques de EPS, cuya superficie es la base plana de colocación. Ella cumple simultáneamente la función de cobertura. La carga del tráfico permitida durante el periodo de construcción debe estar de acuerdo con los espesores del sector considerado. Un buen reparto de las cargas se consigue con una losa de hormigón reforzado en el centro de 12 a 15 cm de espesor con hormigón fabricado a pie de obra (ver Figura 3.3). Una alternativa posible a la losa de hormigón son otras capas reforzadas. Cuando los rellenos de construcción son bloques de EPS gruesos se puede prescindir de las capas compactadas para distribuir las cargas. El tráfico directo sobre los bloques de EPS no está permitido. Por motivos de compactación de espesor de la primera capa sobre los bloques de EPS o bien la losa de hormigón no debería ser inferior a 30cm.

46

Figura 3.3. Conformación de losa de distribución de carga. Protección de los bloques: La protección de los bloques de EPS frente a los agentes externos se ha de garantizar mediante las superestructuras sobre ellos. Para la protección frente a productos químicos puede ser necesaria en la zona de los taludes una protección con bandas impermeabilizantes bajo la cubierta de tierra (ver Figura 3.4)

Figura 3.4. Protección e Bloques de EPS con geo-mantas.

47

Talud del relleno con bloques de EPS. La pendiente del talud del relleno de EPS tiene que ser elegido, teniendo presente la seguridad, la conformación del perfil exterior, las tierras de cubierta utilizadas, las plantas y el manto vegetal. El recubrimiento lateral de los bloques de EPS escalonados se debe realizar con un espesor mínimo de 25 cm de capa de tierras medido perpendicularmente al talud. Siempre y cuando las premisas técnicas de construcción lo permitan, las tierras de cobertura en los taludes con rellenos de bloques de EPS muy pendientes (pendiente superior a 1:1,5) se deben asegurar frente al deslizamiento mediante medidas adecuadas, con revestimiento con geoplásticos, gaviones. Al plantar los taludes hay que sintonizar el espesor de la capa de tierra por encima de los bloques de EPS con la estabilidad de las plantas de acuerdo con la formación de raíces.17 Vida útil del poliestireno expandido. El poliestireno expandido es reutilizable al 100% para formar bloques del mismo material y también es reciclable para fabricar materias primas para otra clase de productos. Además, ya que tiene un alto poder calorífico y no contiene gases del grupo de los CFC, puede ser incinerado de manera segura en plantas de recuperación energética. No es deseable verterlo en rellenos ya que este material no es fácilmente degradable. Dependiendo de las características (principalmente tamaño y forma) de un objeto de poliestireno expandido y del medio que lo rodea, la degradación puede tardar desde unos meses hasta más de 500 años. El principal método para reciclar el poliestireno se ha usado desde hace décadas y consiste en despedazar mecánicamente el material para posteriormente mezclarlo con material nuevo y así formar bloques de EPS que pueden contener hasta un 50% de material reciclado. Existen 17

Aashto, N. (1993). Especifiaciones aashto.

48

actualmente otras tecnologías para reciclaje como la densificación mecánica que consiste en aplicar energía mecánica y térmica a los espumados para convertirlos en partículas compactas que pueden transportarse más fácilmente. También se estudian métodos para disolver los espumados en disolventes especiales y así facilitar su transporte y reprocesamiento. En nuestro país este material tiene mucha más aplicación de la que se ha venido empleando como material de alivianamiento en losas, modulares de decoración, planchas de aislamiento; el empleo en obras civiles es importante, las facilidades de comercialización de este material se basa en conocimiento de sus propiedades las cuales le facultan para considerarse como material de empleo en situaciones adversas a la aplicación de sistemas convencionales y además en solucionar problemas que se pueden encontrar en nuestro medio como lo son la aplicación de obras civiles sobre suelos blandos en los cuales no se puede ejecutar obras de gran magnitud por su deficiencia en capacidad de soporte . El empleo en obras civiles da para ejecutar un volumen considerado de este material siendo así importante la provisión que se tenga de este producto y se puede decir que la provisión no es muy amplia ya que como se ha dicho en nuestro país no es de gran conocimiento las grandes prestaciones que puede

tener

al

emplear

49

este

material.

4

CAPÍTULO 4: CONTROL DE CALIDAD PARA LA COLOCACIÓN DEL POLIESTIRENO EXPANDIDO

4.1

GEOMETRÍA DEL BLOQUE

El escuadro y las dimensiones de los bloques de EPS hay que comprobarlos de acuerdo con lo especificado en el capítulo anterior. En nuestro medio se tiene los bloques de poliestireno de 200 mm x 100 mm x 50mm los cuales son obtenidos del proceso de moldeo (ver Figura 4.1).

Figura 4.1. Bloques de EPS obtenidos después del proceso de fabricación.

4.2

DENSIDAD APARENTE

Para el ensayo se tomarán muestras del material seco; las muestras serán las mismas utilizadas para los ensayos de compresión, flexión, absorción de agua del EPS; es decir que en cada una de estas pruebas se realizará la medida de densidad aparente antes de comenzar el ensayo respectivo.

50

Se tomará para el estudio un bloque con una densidad de prueba de 20 Kg/ m3, con el fin corroborar los rangos proporcionados por la Norma ASTM en el capítulo anterior 4.3

ENSAYO DE RESISTENCIA A LA COMPRESIÓN

4.3.1 ALCANCE Y APLICABILIDAD.

El término ensayo de compresión, usualmente, se usa para referirse a ensayos en los cuales, una probeta preparada es sometida a una carga monoaxial, gradualmente creciente (es decir, estática) hasta que ocurre la falla. Este ensayo se logra, sometiendo una pieza del material a una carga en los extremos que produce una acción aplastante; por la cual la pieza se acorta. A más de determinar las características y propiedades mecánicas, el principal objetivo del ensayo de compresión es observar el comportamiento entre el esfuerzo normal y la deformación unitaria, se aplica en muchos materiales utilizados en ingeniería, sean de metal, cerámica, polímeros o compuestos.18 4.3.2 LIMITACIONES ESPECIALES

Según, HARMER, E. D. (1996), Ensaye e Inspección de los Materiales de Ingeniería, sobre las limitaciones especiales del ensayo de compresión cita las siguientes:

1. La dificultad de aplicar la carga verdaderamente concéntrica o axial. 18

Harmer, E. D. (s.f.). "Ensaye e Inspección de los Materiales de Ingenieria". Mexico D.F 1996. 51

2. El carácter relativamente inestable de este tipo de carga, en contraste con la carga de tensión. Existe siempre una tendencia al establecimiento de esfuerzos flexionantes ya que el efecto de las irregularidades de alineación accidentales dentro de la probeta se acentúa a medida que la carga prosigue. 3. La fricción entre los puentes de la máquina de ensaye o las placas de apoyo, y, las superficies de los extremos de la probeta, debido a la expansión lateral de está. Esto puede alterar considerablemente los resultados que se obtienen si tal condición de ensayo no están presentes. 4. Las áreas seccionales, relativamente mayores de la probeta para ensayo

de compresión para obtener un grado apropiado de

estabilidad de la pieza. Esto se traduce en la necesidad de una máquina de ensaye de capacidad relativamente grande o probetas tan pequeñas y, por lo tanto, tan cortas que resulta difícil obtener de ellas mediciones de deformación de precisión adecuada.

Tomando en cuenta las limitaciones expuestas se deben considerar ciertas recomendaciones para hacer el ensayo más estable y que sólo se presenten cargas internas axiales. Estas recomendaciones son: 1. Utilizar un apoyo de rótula (ver Figura 4.2), para aplicar la carga a la probeta.

52

Figura 4.2. Bloques o Dados de Apoyo de Rótula para Ensayos de Compresión 2. Realizar un centrado concienzudo de la probeta, para evitar un descentramiento de la carga y la aparición de la flexión, también se recomienda usar probetas cortas, para minimizar este efecto. 3. Para evitar la influencia negativa de la fricción, lo que conlleva a la aparición de esfuerzos biaxia biaxiales les y a la conocida forma de “barril” de la probeta, se recomienda el uso de probetas largas. 4. Debido a que las recomendaciones 2 y 3 son excluyentes se usarán probetas de tamaño mediano. TIPOS DE FALLAS POR COMPRESIÓN

La falla de una probeta ensayada a compresión puede presentar varias formas, la Figura 4.3 muestra tres formas típicas de falla.

53

Figura 4.3 Tipos de Fallas por Compresión

a) Falla por pandeo.- Se produce cuando se aplican esfuerzos de compresión a un elemento estructural con elevada esbeltez, es decir, una elevada relación entre la dimensión longitudinal y la dimensión transversal; tal como una columna. (Figura 4.3a) b) Fractura frágil.- Ocurre en materiales quebradizos, se caracteriza porque la fisura se propaga con muy poca o ninguna deformación plástica (Figura 4.3b) este tipo de fractura es esencialmente una falla por corte. c) Falla por abarrilamiento.- Se debe principalmente a las fuerzas de fricción que se produce entre el dado de apoyo del equipo y la pieza ensayada cuando se aplican esfuerzos de compresión (Figura 4.3c). RESISTENCIA A LA COMPRESIÓN

La resistencia a la compresión es el esfuerzo máximo que puede soportar un material bajo una carga de aplastamiento; dicho esfuerzo es la resultante de las fuerzas internas de un sólido deformable o medio continuo, caracterizada porque tiende a una reducción de volumen del cuerpo, y a un acortamiento 54

del cuerpo en determinada dirección. En general esfuerzo de compresión es simplemente la fuerza resultante que actúa sobre una determinada sección transversal. (Ver Ecuación. 4.1).

=

(Ecuación 4-1)

Donde: σc , Esfuerzo de Compresión; en Pascales (Pa) F , Fuerza axial en una deformación dada; en Newton (N) Ao, Área inicial

de la sección transversal de

la probeta; en metros

cuadrados (m2). DEFORMACIÓN UNITARIA La magnitud más simple para medir la deformación es lo que en ingeniería se llama deformación relativa o deformación unitaria y se define como cociente entre la deformación de un sistema y su dimensión original (Ver Ecuación 4.2)

=

∆

(Ecuación 4-2)

Donde: ε, Deformación unitaria; en milímetro / milímetro (mm/mm) Lo, Longitud inicial; en milímetros (mm) ∆L, Acortamiento; es la variación de longitud (Lf-Lo) en milímetro (mm)

MÓDULO DE ELASTICIDAD

También conocido como el Módulo de Young, y, se lo define como la relación entre la variación de esfuerzo de compresión y la correspondiente variación 55

de deformación unitaria, por debajo del límite de proporcionalidad. (ver ( Ecuación 4.3)

=

∆ ∆

(Ecuación 4-3)

Donde: E, Módulo de Elasticidad en Pascales (Pa) ∆σc, Variación de Esfuerzo de compresión en Pascales (Pa) ∆ε, Variación ón de Deformación Unitaria (mm/mm (mm/mm) Siendo el límite de proporcionalidad el mayor esfuerzo, en el cual, la curva en el diagrama esfuerzo--deformación deformación es una línea recta (Ver Figura 4.4).

Figura 4.4 Relación entre Esfuerzo y Deformación

COEFICIENTE DE POISSON

El coeficiente de Poisson ((µ) es un parámetro ámetro característico de cada material que indica la relación entre las deformaciones relativas en sentido transversal que sufre el material y las deformaciones relativas en dirección de la fuerza aplicada sobre el mismo. 56

=

=

∆ ⁄ ∆ ⁄

(Ecuación 4-4)

En el caso de los ensayos a realizarse Lo = a; por lo tanto.

=

∆ ∆

(Ecuación 4-5)

Donde: µ, Coeficiente de Poisson ∆H, Deformación Transversal en milímetro (mm) ∆L, Acortamiento; es la variación de longitud (Lf-Lo) en milímetro (mm)

COEFICIENTE DE ESFUERZO LATERAL EN REPOSO

La relación entre los esfuerzos horizontal σh y vertical σv, se expresa por el coeficiente de esfuerzo lateral en reposo (Ko) o coeficiente de presión de tierras.

=

ℎ

(Ecuación 4-6)

Esta relación no es exclusiva de los esfuerzos geostáticos y su valor teórico está definido por:

=

1−

(Ecuación 4-7)

57

4.3.3 EQUIPO UTILIZADO PARA LA REALIZACIÓN DEL ENSAYO DE COMPRESIÓN EN EPS

MÁQUINA DE ENSAYO

La máquina de ensayo es una Prensa de Carga que consiste en un marco de dos columnas con una viga transversal móvil y cabezal de rótula (marco de carga), y una base que contiene la unidad de empuje mecánico, el motor eléctrico, los componentes electrónico electrónicos s y los controles (ver Figura 4.5). 4.

Figura 4.5. Prensa de Carga

La velocidad y la dirección se preestablecen a través de controles localizados en el panel frontal. Las especificaciones técnicas de este dispositivo se encuentran n a continuación en la Tabla 4 4-1.

58

Tabla 4-1 Especificaciones Técnicas de la Prensa de Carga ESPECIFICACIONES

VALORES

Mínima velocidad de 0,00001 mm/min desplazamiento (ensayo) Máxima velocidad de 10 mm/min desplazamiento (ensayo) Capacidad máxima ensayo (Carga)

de

10KN

MEDIDORES DE DEFORMACIÓN

Los medidores de deformación son transductores, que se encargan de transformar una señal eléctrica en una magnitud física. Para la realización del ensayo de compresión se requieren un transductor potenciométrico de desplazamiento axial (ver Figura 4.6a) a) que tiene un recorrido máximo de 25mm con una apreciación de ±0,01mm; y un transductor radial adial de de deformación (ver Figura 4.6b) b) que mide la deformación transversal de la probeta con una apreciación de ±0,001mm.

Figura 4.6. Medidores de Deformación 59

INSTRUMENTOS DE MEDICIÓN Y PESAJE

Son los instrumentos necesarios para determinar la densidad de la probeta y consiste en un calibrador pie de rey de apreciación

±0,05mm, y una

balanza de apreciación ± 0,01g. (ver Figura 4.7)

Figura 4.7. Instrumento de Medición y Pesaje 4.3.4 REQUERIMIENTOS PARA PROBETAS DE EPS ENSAYADAS A COMPRESIÓN

Las probetas deben ser preferentemente de sección cuadrada o circular, con un mínimo de 25,8cm2 (4 pulgadas2) y máximo de 232cm2 (36 pulgadas2) de área. La altura mínima será de 25,4mm (1 pulgada) y la altura máxima será no mayor que el ancho o diámetro de la muestra; según específica la ASTM D1621-10. Para el caso de los ensayos a realizarse se tomarán probetas cuadradas de 50mm largo x 50mm ancho y con un espesor de 50mm. Si se sospecha que el material es anisotrópico, la dirección de la aplicación de la carga de compresión debe ser especificada y guardar relación con la forma de aplicación de carga en el campo. 60

El mínimo número de probetas a ensayar es de cinco. Las muestras que presenten algún defecto evidente deben ser descartadas, a menos que tales defectos constituyen el efecto de la variable que se desea estudiar. Las probetas se recortarán de bloques más grandes o formas irregulares de tal manera que se pueda preservar las superficies originales como mejor sea posible. Las caras de apoyo de las probetas deberán ser plana, paralelas entre sí, y perpendiculares a los lados. El corte se lo realizará siguiendo el esquema (ver Figura 4.8).

Figura 4.8. Esquema y Procedimiento de Corte para Probetas de EPS Ensayadas a Compresión

4.3.5 PROCEDIMIENTOS DE ENSAYOS RESISTENCIA A LA COMPRESIÓN El ensayo de compresión se lo realizó siguiendo las especificaciones de la Norma ASTM D1621-10, el procedimiento utilizado se encuentra detallado en la Tabla 4-2; VER ANEXO 1 ENSAYOS COMPLETOS COMPRESIÓN EPS

61

Tabla 4-2 Procedimiento del Ensayo de Compresión UNIVERSIDAD CENTRAL DEL ECUADOR FACULTAD DE INGENIERÍA CIENCIAS FÍSICAS Y MATEMÁTICA RESISTENCIA A LA COMPRESIÓN DEL POLIESTIRENO EXPANDIDO ASTM D1621-10 Procedimiento del Ensayo

Paso 1: Medir las dimensiones de la probeta y pesarla con una precisión de ± 1%, registrar de cada dimensión como un promedio de tres mediciones tomadas en cada cara de la muestra Paso 2: Colocar la placa metálica para la medición de la deformación por flexión de la probeta de ensayo, teniendo cuidado de que la línea central de la espécimen coincida con la línea central de la máquina de montaje para el ensayo de flexión del cuerpo y considerando las longitudes de la probeta por fuera del apoyo. Paso 3: Ajuste la velocidad de desplazamiento en el equipo ya antes calculada. Para los ensayos a realizarse la velocidad será de 4.17 mm/min. Paso 4: Comprimir la probeta hasta que se alcance un límite de elasticidad o hasta que el muestra se ha comprimido de aproximadamente 10 % de su espesor original, lo que ocurra primero. Registre las cargas y deformaciones en los puntos que adecuadamente describan o grafiquen una curva de carga - deformación. UNIVERSIDAD CENTRAL DEL ECUADOR FACULTAD DE INGENIERÍA CIENCIAS FÍSICAS Y MATEMÁTICA Laboratorio de Mecánica de Suelos y Pavimentos

RESISTENCIA A LA COMPRESIÓN DEL POLIESTIRENO EXPANDIDO

ASTM D1621-10

RESUMEN DEL ENSAYO

Kg/m³ A2

CARA SUPERIOR

16.80

Kpa 108.50

A1

CARA INTERMEDIO

21.65

123.39

3.65

-0.006

-0.006

A2

CARA INFERIOR

19.85

127.12

3.08

0.007

0.007

5.45

0.002

0.002

PROBETA

DENSID AD

RELACIÓN COEF. DE MOD. DE DE ESF. ELASTICIDAD POISSON LATERAL (E) ( µ10% DEF ( Ko 10% ) DEF ) Mpa 4.72 0.008 0.008

ESF. DE COMPRESI ÓN (σ 10% DEF.)

UBICACIÓN

B1

CARA SUPERIOR

21.43

135.01

B2

CARA INTERMEDIO

21.43

127.11

4.92

0.005

0.006

4.70

0.013

0.013

B1

CARA INFERIOR

21.46

112.02

C1

CARA SUPERIOR

21.61

133.40

6.26

0.016

0.016

C2

CARA INTERMEDIO

20.12

128.21

5.01

0.001

0.001

62

C1

CARA INFERIOR

20.15

118.36

5.10

0.008

0.008

D2

CARA SUPERIOR

21.74

136.32

6.18

-0.001

-0.001

D1

CARA INTERMEDIO

20.12

102.81

4.47

-0.016

-0.015

3.81

0.017

0.018

D2

CARA INFERIOR

20.15

119.27

E2

CARA SUPERIOR

16.53

92.45

3.54

0.007

0.007

E1

CARA INTERMEDIO

19.92

91.67

3.81

0.011

0.011

3.29

0.005

0.005

-0.002

-0.002

E2

CARA INFERIOR

20.02

91.15

F1

CARA SUPERIOR

16.71

90.67

3.47

F2

CARA INTERMEDIO

18.82

96.52

4.02

0.002

0.002

4.36

-0.012

-0.011

F1

CARA INFERIOR

18.82

101.91

G2

CARA SUPERIOR

19.09

121.62

5.41

-0.009

-0.009

G1

CARA INTERMEDIO

24.01

143.83

6.36

0.002

0.002

7.27

0.023

0.024

G2

CARA INFERIOR

23.05

147.57

H2

CARA SUPERIOR

18.71

108.72

4.16

0.001

0.001

H1

CARA INTERMEDIO

20.72

124.31

6.06

-0.004

-0.004

4.97

0.001

0.001

0.001

0.001

H2

CARA INFERIOR

24.01

115.45

I1

CARA SUPERIOR

19.11

107.67

4.93

I2

CARA INTERMEDIO

21.41

121.12

4.59

0.005

0.005

19.72

119.05

5.13

-0.002

-0.002

I1

CARA INFERIOR

ANÁLISIS DE RESULTADOS

VALOR MÁXIMO

24.01

147.57

7.27

0.023

0.024

VALOR PROMEDIO

20.26

116.49

4.77

0.003

0.003

VALOR MÍNIMO

16.53

90.67

3.08

-0.016

-0.015

Tabla 4-3. Resumen de resultados del ensayo de compresión del poliestireno expandido. ANEXO 1- ENSAYOS DE COMPRESIÓN- CÁLCULOS POR PROBETA ANEXO 1.1- NORMA DE ESPECIFICACIONES GENERALES POLIESTIRENO ANEXO 1.2- ENSAYO DE COMPRESIÓN NORMA ASTM D1621

63

Figura 4.9. Esfuerzo de compresión vs. Densidad dl bloque de EPS

64 60

80

100

120

140

160

18

19

20

Densidad (Kg /m³)

21

22

ASTM D1621-10

UNIVERSIDAD CENTRAL DEL ECUADOR FACULTAD DE INGENIERIA CIENCIAS FISICAS Y MATEMATICA Laboratorio de Mecánica de Suelos y Pavimentos RESISTENCIA A LA COMPRESION DEL POLIESTIRENO EXPANDIDO GRÁFICO ESFUERZO DE COMPRESIÓN vs. DENSIDAD

Esfuerzo de Compresión (KPa)

4.4

RESISTENCIA A LA FLEXIÓN

4.4.1 ALCANCE Y APLICABILIDAD. En ingeniería se denomina flexión al tipo de deformación que presenta un elemento estructural alargado en una dirección perpendicular a su eje longitudinal. Este tipo de ensayos se basa en la aplicación de una fuerza al centro de una barra soportada en cada extremo, para determinar la resistencia del material hacia una carga estática o aplicada lentamente (ver Figura 4.10a). Para ensayos más precisos la aplicación de la carga se debe hacer por intermedio de dos fuerzas con eso se logra flexión pura (ver Figura 4.10b)

Figura 4.10 Esquema de Carga para Flexión

Debido a las cargas aplicadas (P), la barra desarrolla una fuerza cortante (V) y un momento flexionante (M) internos que, en general, varían de punto a punto lo largo del eje se la barra. Se determina la fuerza cortante máxima y el momento flexionante máximo expresando V y M como funciones de la posición L a lo largo del eje de la barra. Esas funciones se trazan y

65

representan por medio de diagramas llamados diagramas de cortante y momento.19 El comportamiento de cualquier barra deformable sometida a un momento flexionante es que el material en la cara inferior de la barra se alarga y el material en la cara superior se comprime. En consecuencia, entre esas dos regiones existe una superficie neutra, en la que las fibras longitudinales del material no experimentan un cambio de longitud. Además, todas las secciones transversales permanecen planas y perpendiculares al eje longitudinal durante la deformación. Cabe resaltar que las probetas sometidas a flexión se crean estados de esfuerzos heterogéneos. La parte inferior se encuentra traccionada y la superior comprimida. Además debido a la variación del momento a lo largo de la muestra, los esfuerzos relacionados con el momento también varían. RESISTENCIA A LA FLEXIÓN La resistencia a la flexión es el esfuerzo necesario para romper un espécimen en un ensayo de flexión, dicho esfuerzo es una combinación de los esfuerzos de compresión y de tracción que actúan en la sección transversal de un elemento estructural para ofrecer resistencia a una fuerza transversal y es igual a: El esfuerzo convencional normal de una fibra extrema tradicional es igual a: = (Ecuación 4-8)

El Mflec es el momento flector. En el caso en que la carga concentrada.

19

(Harmer)

66

=

4

(Ecuación 4-9)

Wx es el momento de resistencia de la sección. =

ℎ/2

(Ecuación 4-10)

Ix: es el momento de inercia de la sección con respecto al eje neutro x. h es la altura de la sección. En la literatura común se denomina h/2 = c, como la distancia desde el eje neutro a la fibra más traccionada o más comprimida. El momento resistente para nuestra sección rectangular es. =

Y para una cilíndrica

"ℎ 6

$% & = 32

(Ecuación 4-11)

(Ecuación 4-12)

Por consiguiente, la fórmula de trabajo para el cálculo de los esfuerzos elásticos durante la flexión de probetas de secciones rectangulares, es igual a =

3 2"ℎ

67

(Ecuación 4-13)

Y para las probetas cilíndricas =

8

%$&

(Ecuación 4-14)

DEFLEXIÓN Es la deformación que suele darse en el punto medio de la barra (donde se aplica la carga), y es igual a:

(Ecuación 4-15) Donde: f, es la deflexión , es la deformación unitaria l, es la distancia existente entre apoyos h, es la altura de la sección Para la determinación de la resistencia

a la flexión y su módulo de

elasticidad a la flexión de la probeta se considerará la fórmula para una viga simplemente apoyada con la fuerza aplicada en el centro de la luz. Esta fórmula se determinara a partir de las llamadas ecuaciones universales de la línea elástica de la viga de donde tenemos. )=

48 68

&

(Ecuación 4-16)

Se ha considerado como referencia para el montaje del equipo el ensayo de tres puntos realizados con probetas de madera según ASTM D143, y se acoplado a la máquina de compresión triaxial (ver figura 4.11).

Figura 4.11. Esquema de obtención de resultados de ensayo de flexión 4.4.2 REQUERIMIENTOS DE LOS BLOQUES DE APOYO

Para el empleo en probetas de vigas son: 1. Deben tener una forma tal que permita el uso de un claro de largo definido y conocido. 2. Las áreas de contacto con el material bajo ensayo deben ser tales que las concéntricas de esfuerzo indebidamente altas (las cuales pueden causar aplastamiento localizado alrededor de las áreas de apoyo) no ocurran. 3. Debe haber margen para el ajuste longitudinal de la posición de los apoyos de modo que la restricción longitudinal no pueda desarrollarse a medida que la carga progrese. 4. Debe haber margen para algún ajuste rotativo para acomodar las vigas que estén ligeramente torcidas de uno al otro extremo, de modo que no se inducirán esfuerzos torsionantes. 5. El arreglo de las partes debe ser estable bajo carga. 69

4.4.3 EQUIPO UTILIZADO PARA LA EJECUCIÓN DEL ENSAYO DE COMPRESIÓN MÁQUINA DE ENSAYO La máquina de ensayo es una Prensa de Carga que consiste en un marco de dos columnas con una viga transversal móvil y cabezal de rótula (marco de carga), y una base que contiene la unidad de empuje mecánico, el motor eléctrico, los componentes electrónicos y los controles (ver Figura 4.12).

Figura 4.12. Prensa de Carga La velocidad y la dirección se preestablecen a través de controles localizados en el panel frontal. Las especificaciones técnicas de este dispositivo se encuentran a continuación en la Tabla 4-4. Tabla 4-4 Especificaciones Técnicas de la Prensa de Carga ESPECIFICACIONES

VALORES

Mínima velocidad de 0,00001 mm/min desplazamiento (ensayo) Máxima velocidad de 10 mm/min desplazamiento (ensayo) Capacidad máxima ensayo (Carga)

de

70

10KN

MEDIDORES DE DEFORMACIÓN

A diferencia del ensayo de compresión este ensayo solamente requiere un transductor potenciométrico lineal para deformación vertical que tiene un recorrido máximo de 10mm con una apreciación de ±0,01mm (ver Figura 4.6).

INSTRUMENTOS DE MEDICIÓN Y PESAJE Son los instrumentos necesarios para determinar la densidad de la probeta y consiste en un calibrador pie de rey de apreciación

±0,05mm, y una

balanza de apreciación ± 0,01g. ver (Figura 4.7)

TIPOS DE FALLAS POR FLEXIÓN Según, HARMER, E. D. (1996), “Ensaye e Inspección de los Materiales de Ingeniería”, sobre los tipos de fallas por flexión indica lo siguiente: 1. La viga puede fallar por cedencia de las fibras extremas. Cuando el punto de cedencia es alcanzado en las fibras extremas, la deflexión de la viga aumenta más rápidamente con respecto a un incremento de carga; y si la viga tiene una sección gruesa y fuerte o está firmemente empotrada de tal modo que no pueda torcerse o flambearse, la falla se verifica con un pandeo gradual que finalmente se torna tan grande que la utilidad de la viga como miembro sustentante queda destruida. 2. En una viga de claro largo, las fibras en compresión actúan de manera similar a aquellas en compresión de una columna, y la falla puede tener lugar por flambeo. El flambeo, el cual generalmente ocurre en dirección lateral, puede deberse ya sea a la causa primaria o secundaria de la falla. En una viga en la cual el esfuerzo flexionante excesivo sea la causa primaria de la falla y en la cual la viga no esté 71

firmemente sostenida contra el flambeo lateral, el sobreesfuerzo puede ser rápidamente seguido por el colapso de la viga debido al flambeo lateral, ya que la estabilidad lateral de la viga es considerablemente disminuida si sus fibras extremas son esforzadas hasta el punto de cedencia. El flambeo lateral puede ser una causa primaria de la falla de la viga, caso en el cual el esfuerzo en las fibras no alcanza la resistencia hasta el punto de cedencia del material antes de que el flambeo ocurra. El flambeo frecuentemente limita la resistencia de las vigas angostas. 3. La falla de los miembros de alma delgada, como una vigueta, puede ocurrir debido a los esfuerzos excesivos en el alma o por el flambeo del alma bajo los esfuerzos compresivos diagonales que siempre acompañan a los esfuerzos cortantes. Si el esfuerzo cortante en el alma alcanza un valor tan alto como en de la resistencia has el punto de cedencia del material en corte, la falla de la viga puede esperarse y la manera de la falla probablemente derivará de alguna acción de flambeo o torsión secundaria. El esfuerzo compresivo ordinario que siempre acompaña al cortante puede alcanzar un valor tan alto que el flambeo del alma de la viga constituya una causa primaria de la falla. El peligro de la falla en el alma como una causa primaria de la falla de la viga existente, en general, solamente para las vigas cortas con alma delgada. 4. En aquellas partes de vigas adyacentes a los datos de apoyo que transmiten las cargas concéntricas o las reacciones las vigas, pueden establecer esfuerzos compresivos altos, y en las vigas I o canales el esfuerzo local en aquella parte del alma más cercana a un lado de apoyo puede tornarse excesivo. Si este esfuerzo local excede la resistencia contra el punto de cedencia del material en la unión del alma y el patín, la viga puede fallar primariamente debido a la cedencia de la parte sobrefatigada.

72

5. La falla de las vigas de material quebradizo como el hierro fundido y el concreto simple siempre ocurre por ruptura súbita. Sin embargo cuando simple siempre ocurre por ruptura súbita. Sin embargo cuando se acerca al momento de la falla, el eje neutro se desplaza hacia el canto en la compresión y tiende así a reforzar la viga, la falla finalmente ocurre en las fibras tensadas porque la resistencia a la tensión de estos materiales es únicamente una fracción de la resistencia y a la compresión es de aproximadamente 25% para el hierro fundido y 10% para el concreto.(pág. 222-223)

4.4.4 REQUERIMIENTOS PARA PROBETAS DE EPS ENSAYADAS A COMPRESIÓN.20

Las probetas deben ser preferentemente de sección rectangular, con las siguientes dimensiones

(25 * 100

* 300) mm. Los especímenes

experimentales serán lo suficiente como para acomodar un intervalo de soporte de 250 mm de largo. Por lo tanto para la investigación se considerará de esta medida. L = el soporte, (mm) d = el espesor del espécimen, (100 mm) b = la anchura del espécimen, (25 mm) L / d = 10; 20≥ L / d ≥ 2; L / b = 2.5; L / b ≥ 0.8; b / d ≥ 1 Para materiales anisótropos, las pruebas flexurales son capaces de ser manejadas adentro aparte de la dirección de longitud, como la dirección cruzada de la muestra. La tasa de la cruceta como sigue y set la máquina para la tasa calculada: 20

(ASTM, 2012)

73

R = ZL 2/6d (Ecuación 4-17)

Dónde: R = la tasa de la de moción de la cruceta, in/min. (mm/min) L = el soporte de la probeta, in. (mm) d = la profundidad de la de viga, in. (mm), y Z = la tasa de la de esforzarse de la fibra exterior, in /in*min (mm/mm* min). La Z = 0.01. +=

0.01 ∗ 250 = 4.17 11/123 6 ∗ 25

Las probetas de ensayo se obtendrán de los tercios medios de los bloques como se muestran (ver Figura 4.13).

Figura 4.13. Esquema y Procedimiento de Corte para Probetas de EPS Ensayadas a Compresión

74

4.4.5 PROCEDIMIENTOS DE ENSAYOS RESISTENCIA A LA FLEXIÓN El ensayo de compresión se lo realizó siguiendo las especificaciones de la Norma ASTM C203-05, el procedimiento utilizado se encuentra detallado en la Tabla 4-5. VER ANEXO 2 ENSAYOS COMPLETOS FLEXIÓN EPS VER ANEXO 2.1 ENSAYO DE FLEXIÓN NORMA ASTM C203 Tabla 4-5 Procedimiento del Ensayo de Flexión UNIVERSIDAD CENTRAL DEL ECUADOR FACULTAD DE INGENIERÍA CIENCIAS FÍSICAS Y MATEMÁTICA RESISTENCIA A LA FLEXIÓN DEL POLIESTIRENO EXPANDIDO ASTM C203-05 Procedimiento del Ensayo

Paso 1: Medir las dimensiones de la probeta y pesarla con una precisión de ± 1%, registrar de cada dimensión como un promedio de tres mediciones tomadas en cada cara de la muestra

Paso 2: Colocar la placa metálica para la medición de la deformación por flexión de la probeta de ensayo, teniendo cuidado de que la línea central de la espécimen coincida con la línea central de la máquina de montaje para el ensayo de flexión del cuerpo y considerando las longitudes de la probeta por fuera del apoyo. Paso 3: Ajuste la velocidad de desplazamiento en el equipo ya antes calculada. Para los ensayos a realizarse la velocidad será de 4.17 mm/min. Paso 4: Flexionar la probeta hasta que se alcance un límite de elasticidad o hasta que el muestra se haya flejado un 5% de su espesor original y llevar hasta el punto de falla, lo que ocurra primero. Registre las cargas y deformaciones en los puntos que adecuadamente describan o grafiquen una curva de carga deformación.

75

Tabla 4-6. Resultados del ensayo de Flexión UNIVERSIDAD CENTRAL DEL ECUADOR FACULTAD DE INGENIERÍA CIENCIAS FÍSICAS Y MATEMÁTICA Laboratorio de Mecánica de Suelos y Pavimentos RESISTENCIA A LA FLEXIÓN DEL POLIESTIRENO EXPANDIDO ASTM C203-05a PROBETA

RESUMEN DEL ENSAYO

A1 A2 B1 B2 C1 C2 D1 D2 E1 E2 F1 F2 G1 G1 H1 H2 S1 S2 I1 I2

DENSIDAD

ESF. DE FLEXIÓN AL 5% (σ 5% DEF.)

ESF. DE FLEXIÓN A LA RUPTURA (σ RUP.)

MÓDULO DE ELASTICIDAD ( E)

Kg/m³

Kpa

Kpa

Mpa

20.04 19.53 20.24 19.74 19.76 18.84 20.51 19.34 19.37 19.70 19.31 19.56 19.60 20.93 20.80 19.93 18.62 20.36 20.18 21.08

202.64 220.73 212.32 225.06 221.49 219.34 221.96 214.71 224.84 230.46 224.84 224.64 215.49 230.76 218.65 222.50 219.82 235.59 230.07 232.36

202.64 233.34 235.27 236.91 253.13 225.11 233.64 232.60 242.59 255.38 242.59 224.64 228.17 272.71 244.37 239.19 249.13 269.94 266.67 276.31

UBICACIÓN

CARA INTERMEDIA CARA INTERMEDIA CARA INTERMEDIA CARA INTERMEDIA CARA INTERMEDIA CARA INTERMEDIA CARA INTERMEDIA CARA INTERMEDIA CARA INTERMEDIA CARA INTERMEDIA CARA INTERMEDIA CARA INTERMEDIA CARA INTERMEDIA CARA INTERMEDIA CARA INTERMEDIA CARA INTERMEDIA

CARA SUPERIOR CARA SUPERIOR CARA INFERIOR CARA INFERIOR

5.76 6.13 5.49 5.31 5.04 6.28 6.47 6.17 4.82 6.20 4.95 6.87 6.16 6.46 6.00 6.11 5.71 5.86 5.43 6.13

ANALISIS DE RESULTADOS VALOR MÁXIMO VALOR PROMEDIO VALOR MÍNIMO

21.08 19.87 18.62

76

235.59 222.41 202.64

276.31 243.22 202.64

6.87 5.87 4.82

Figura 4.14. Grafica de esfuerzos de flexión vs densidad de probetas

77

Esfuerzo de Flexión (KPa) 190

200

210

220

230

240

18

19

21

Densidad (Kg /m³)

20

RESISTENCIA A LA FLEXIÓN DEL POLIESTIRENO EXPANDIDO GRÁFICO ESFUERZO DE FLEXIÓN vs. DENSIDAD

22

ASTM C203-05a

UNIVERSIDAD CENTRAL DEL ECUADOR FACULTAD DE INGENIERIA CIENCIAS FISICAS Y MATEMATICA Laboratorio de Mecánica de Suelos y Pavimentos

23

4.5

ABSORCIÓN DEL AGUA

4.5.1 ALCANCE Y APLICABILIDAD. Esta característica puede tener importancia cuando se utiliza esta especificación para comprar material para usos finales que requieren la exposición pro capa al agua. La absorción de agua de aislamientos térmicos es una propiedad importante en la medida en que el contenido significativo puede degradar el rendimiento térmico. 4.5.2 REQUERIMIENTOS DE ESTUDIO Las probetas de ensayo deben tener una sección transversal cuadrada o rectangular. El tamaño de muestra recomendado es de 75 mm (3,0 pulgadas) de largo por 75 mm (3,0 pulgadas) de ancho por 13 mm (0,5 pulgadas) de espesor; según específica la ASTM C272/C272M – 12. El mínimo número de probetas a ensayar es de cinco y serán recortadas por máquina, sierra, o cizallamiento para tener superficies lisas que estén libres de grietas, planas que son paralelas entre sí y perpendiculares a los lados de la muestra. El informe de% de la absorción de agua en unidades de volumen se calculará multiplicando % de la absorción de agua en peso obtenido por la prueba de conformidad con la norma ASTM C272 por la gravedad específica de muestras. 4.5.3

CÁLCULO

Calculan el incremento porcentual en masa de esta manera: Incremento en masa; %=(W-D)/D*100 (Ecuación 4-18)

78

Dónde: La masa del espécimen es W después de la inmersión y manchando de tinta, g La masa de pre inmersión es D del espécimen, g Para el análisis de bloques continuos, calcule la absorción de agua por el volumen de la unidad se entiende: Absorción de agua por unidad de volumen = (W-D)/V g/cm3 (Ecuación 4-19)

Dónde: La altura del espécimen es h, (cm). La longitud del espécimen es l, (cm). La anchura del espécimen es a, (cm). Volumen del espécimen V= l × a × h, cm3 D La masa de pre-inmersión de la del espécimen, g La masa del espécimen del W después de la inmersión y manchando de tinta. 4.5.4 EQUIPO UTILIZADO PARA LA EJECUCIÓN DEL ENSAYO DE COMPRESIÓN CÁMARA DE INMERSIÓN La cámara de inmersión es de hormigón y se la puede llenar hasta una altura de nivel de agua como se pide en la norma ASTM C272 y nos permite ubicar las probetas sin que se obstruyan una a la otra. (ver Figura 4.15).

79

Figura 4.15. Cámara de inmersión vacía. Las probetas se sacaran a los 7 días y 28 días para su pesaje y obtener el porcentaje de absorción de las mismas. HORNO DE SECADO DE PROBETAS

Figura 4.16. Horno de secado empleado. El horno de secado que se ha empleado es de 110°C ± 5°C. (ver Figura 4.16)

80

PAPEL DE SECADO

Figura 4.17. Papel para secado. El papel de secado se emplea para quitar el exceso de agua la cual va alterar los resultados de las probetas; el secado con este se lo realizara de forma cuidadosa evitando que se pegue a la probeta ensayada. (Ver Figura 4.17) INSTRUMENTOS DE MEDICIÓN Y PESAJE Son los instrumentos necesarios para determinar la densidad de la probeta y consiste en un calibrador pie de rey de apreciación

±0,05mm, y una

balanza de apreciación ± 0,01g. (ver Figura 4.7)

Las probetas se recortarán de bloques más grandes o formas irregulares de tal manera que se pueda preservar las superficies originales como mejor sea posible. Las caras de apoyo de las probetas deberán ser plana, paralelas entre sí, y perpendiculares a los lados. El corte se lo realizará siguiendo el esquema (ver Figura 4.18)

81

Figura 4.18. Esquema y Procedimiento de Corte para Probetas de EPS Ensayadas a Compresión 4.5.5 PROCEDIMIENTOS DE ENSAYOS DE ABSORCIÓN El ensayo de absorción se lo realizó siguiendo las especificaciones de la Norma ASTM C272, el procedimiento utilizado se encuentra detallado en la Tabla 4-6. VER ANEXO 3 ENSAYOS COMPLETOS ABSORCIÓN EPS VER ANEXO 3.1 ENSAYO DE ABSORCIÓN NORMA ASTM C272

82

Tabla 4-6 Procedimiento del Ensayo de Absorción UNIVERSIDAD CENTRAL DEL ECUADOR FACULTAD DE INGENIERÍA CIENCIAS FÍSICAS Y MATEMÁTICA ENSAYO DE ABSORCIÓN DEL POLIESTIRENO EXPANDIDO ASTM C272 Procedimiento del Ensayo Paso 1: Secado de probetas durante 24 horas a 50 ± 3ºC. Enfriar a temperatura ambiente. Paso 2: Medir las dimensiones de la probeta y pesarla con una precisión de ± 1% antes de la inmersión, registrar de cada dimensión como un promedio de tres mediciones tomadas en cada cara de la muestra

Paso 3: Colocar las probetas en la cámara de inmersión. Paso 4: Secado de las probetas de ensayo. Paso 5: Medir las dimensiones de la probeta y pesarla con una precisión de ± 1% después de inmersión, registrar de cada dimensión como un promedio de tres mediciones tomadas en cada cara de la muestra

83

Tabla 4-7 Procedimiento del Ensayo de Absorción

PROBETA

UNIVERSIDAD CENTRAL DEL ECUADOR FACULTAD DE INGENIERÍA CIENCIAS FÍSICAS Y MATEMÁTICA Laboratorio de Mecánica de Suelos y Pavimentos ABSORCIÓN DE AGUA DEL POLIESTIRENO EXPANDIDO ASTM C272/C272M − 12 RESUMEN DEL ENSAYO 24 HORAS DE INMERSIÓN UBICACIÓN

28 DÍAS DE INMERSIÓN

DENSIDAD

% DE ABS. DE AGUA EN VOL.

DENSIDAD

% DE ABS. DE AGUA EN VOL.

Kg/m³

%

Kg/m³

%

A1

CARA SUPERIOR

21.03

2.31

21.28

3.09

A2

CARA INTERMEDIO

22.06

1.72

21.61

2.54

A1

CARA INFERIOR

20.53

3.05

20.41

2.76

B2

CARA SUPERIOR

19.90

2.95

20.58

3.14

B1

CARA INTERMEDIO

22.40

2.75

22.27

2.16

B2

CARA INFERIOR

21.53

2.84

18.86

2.99

C1

CARA SUPERIOR

23.50

1.91

22.39

1.68

C2

CARA INTERMEDIO

22.93

2.19

23.71

1.46

C1

CARA INFERIOR

20.20

3.02

20.80

3.06

D2

CARA SUPERIOR

21.07

2.00

20.95

2.29

D1

CARA INTERMEDIO

21.70

2.21

21.68

3.05

D2

CARA INFERIOR

20.23

3.11

20.10

2.67

E1

CARA SUPERIOR

24.12

1.30

22.00

2.11

E2

CARA INTERMEDIO

24.48

1.12

23.90

1.33

E1

CARA INFERIOR

22.28

2.10

22.55

2.01

F2

CARA SUPERIOR

20.94

2.87

20.84

2.73

F1

CARA INTERMEDIO

22.82

1.63

22.24

2.81

F2

CARA INFERIOR

21.41

2.39

22.39

1.75

G1

CARA SUPERIOR

22.12

1.93

21.84

2.39

G2

CARA INTERMEDIO

22.26

1.98

22.68

2.43

G1

CARA INFERIOR

23.36

1.87

22.12

2.09

H2

CARA SUPERIOR

21.40

2.15

20.72

3.03

H1

CARA INTERMEDIO

22.15

2.48

22.17

2.66

H2

CARA INFERIOR

21.73

2.71

21.08

2.57

I1

CARA SUPERIOR

20.49

2.95

20.06

3.16

I2

CARA INTERMEDIO

20.14

2.70

20.26

2.82

I1

CARA INFERIOR

20.73

2.92

19.93

2.63

ANÁLISIS DE RESULTADOS 24.48 1.12 23.90

1.33

VALOR MÁXIMO VALOR PROMEDIO

21.76

2.34

21.46

2.50

VALOR MÍNIMO

19.90

3.11

18.86

3.16

84

Figura 4.19. Porcentaje de absorción vs densidad de las probetas

85

4.6

MÓDULO DE REACCIÓN DEL EPS (ENSAYO DE PLACA DE CARGA)

El módulo de reacción (k) de un suelo (en suelo natural, sub-rasante, subbase o base), conocido en algunos lugares como coeficiente de balasto, es una característica de resistencia que se considera constante, lo que implica elasticidad del suelo. Su valor numérico depende de la textura, compacidad, humedad y otros factores que afectan la resistencia del suelo. Las pruebas han demostrado que el módulo de reacción de los suelos varía con el área cargada y con la cantidad de asentamiento (ver Figura 4.20). Por lo anterior, es usual que la determinación de k se haga por medio de una placa circular de 76.2 cm (30”) de diámetro bajo una presión tal produzca una deformación del suelo (incrustamiento de la placa) de 0.127 cm (0.05”), con lo que se tiene.

BLOQUE DE EPS

PLACAS DE CARGA Y VIGAS

GATO HIDRAÚLICO

DIAL DE MEDICIÓN

Figura 4.20. Armado de equipo de ensayo de módulo de reacción del EPS. 4=

5 6 78 = 4:/ 1& "/;6 :& % 71 2ó3

(Ecuación 4-20)

Otras veces el módulo de reacción k del suelo se define como el correspondiente a la reacción de una presión de 0.7 kg/ cm2 (10 lb/ pulg2) a 86

su deformación correspondiente en su deformación correspondiente en centímetros (o en pulgadas). =

0.70 4:/ 1 4: 10 "/;6 : = = "/;6 :& ) ( 1) 1& ) (;6 :)

(Ecuación 4-21)

La gráfica correspondiente a la prueba para determinar el valor K con la placa ya mencionada es el tipo de la ilustrada en la figura 7.10 Cuando se emplean placas pequeñas de diámetro D menores a la 76.2 cm (30”) es necesario hacer la siguiente correlación: =

0.70 > ∗ ) 76.2

(Ecuación 4-22)

La curva esfuerzos – deformaciones puede hacerse a base de incrementos de carga e ir midiendo las deformaciones correspondientes y llegar, por ejemplo, hasta una deformación de 0.127*2= 0.254 cm, con lo cual, tomando un coeficiente de seguridad igual a 2, se puede obtener el esfuerzo de trabajo del suelo. Debe recordarse que este esfuerzo solamente es representativo de una profundidad de 1.5 a 2 veces el diámetro de la placa empleada. Algo muy importante con relación al módulo de reacción del suelo cuando este dato vaya a ser empleado para el cálculo de pavimentos de concreto hidráulico es que K tiene más efecto sobre el espesor de las losas para cargas pesadas que para cargas livianas, debido a que a mayor presión se reduce al radio del área circular equivalente al área real dejado por la llanta. Un valor aproximado de K según Braja Das es: =

5 4: 4: , ; ? 3 1 5 3 = 1 %6 % ?(1 − 6 ) 1 1

5B2 2% %

(Ecuación 4-23)

87

Según Teng, el módulo de reacción horizontal Kh vale: En arenas: ℎ = 41 ∗

> 4: , ; > = ;7 ? 1

63%2% % 3 ;2 5 ? 3 ℎ % ;2 B 3 ;2 5. (Ecuación 4-24)

Los valores de k1 son: 8 en arenas sueltas, 24 en arena media y 65 en arena densa. Si el suelo está saturado los valores deben reducirse a la mitad. 1 ∗ 41, 1.5?

En arcillas: ℎ = 41 ∗

3

7 5 % :

(Ecuación 4-25)

k1= 0 a 50 lb/pie3 para arcilla suave. k1= 85 lb/pie3 para arcilla compacta. k1= 170 lb/pie3 para arcillas muy compactas. k1= 350 lb/pie3 para arcillas duras. 4.6.1 EQUIPO UTILIZADO PARA LA RELACIÓN DEL ENSAYO DE MÓDULO DE REACCIÓN.

BLOQUE DE EPS Se han empleado bloques de fabricados en nuestro país los cuales presentan las siguientes medidas de (2 * 1* 0,50) m; para el empleo en este ensayo se ha considerado una densidad de 20 kg/m2 (ver Figura 4.20). EQUIPO DE LABORATORIO El equipo de laboratorio consta de juego de placas de acero de diámetro variado de 36”, 18” y 12” además de las vigas de acero para la transmisión de la presión ejercida por el volquete de carga (ver Figura 4.20). 88

VIGA DE DEFLEXIÓN Sobre la cual se deberán montar los deformímetros. La viga puede ser un tubo estándar de 63.5 mm (2½") de diámetro o un ángulo de acero de 76 x 76 x 6 mm (3"x 3" x ¼"), o equivalente. Debe tener 5.5 m (18 pies) de largo y debe descansar sobre soportes localizados por lo menos a 2.4 m (8 pies) de la circunferencia de la placa de soporte o de la rueda o pata de apoyo más próxima. Todo el sistema para medir las Deflexiones deberá estar adecuadamente protegido de rayos directos del sol, de la lluvia, etc.

VOLQUETE CARGADO CON MATERIAL PÉTREO Es el cuerpo que genera la aplicación de un esfuerzo generado por el peso del material que se encuentra cargado en este; en nuestra aplicación el volquete se encuentra cargado en material pétreo (ver Figura 4.20). DIALES DE MEDICIÓN Los cuales nos ayudan a medir la deformación que sufre el cuerpo en nuestra aplicación se ha empleado diales de apreciación en (± 0,01mm) (ver Figura 4.20).

4.6.2 PROCEDIMIENTOS DE ENSAYOS DE MÓDULO DE REACCIÓN El ensayo de absorción se lo realizó siguiendo las especificaciones de la Norma ASTM D-1195, el procedimiento utilizado se encuentra detallado en la Tabla 4-9.

89

Tabla 4-8 Procedimiento del Ensayo de MÓDULO de Reacción UNIVERSIDAD CENTRAL DEL ECUADOR FACULTAD DE INGENIERÍA CIENCIAS FÍSICAS Y MATEMÁTICA ENSAYO DE MÓDULO DE REACCIÓN DEL POLIESTIRENO EXPANDIDO ASTM D-1195 Procedimiento del Ensayo

Paso 1: Ubicación del bloque y montaje de equipo de ensayo (gato hidráulico, vigas de transmisión de carga, placas de acero). Para la posterior aplicación de la carga transmitida considerando que su ubicación se hará en el centro del eje de carga del volquete. Paso 2: Encerado de diales para medición de deformaciones producidas. Paso 3: Aplicación de carga generada por la transmisión del gato hidráulico. Paso 4: Lecturas en los diales. Paso 5: Aplicación de ciclos de carga sobre la probeta de ensayo. Paso 6: resultado final de ensayo marca de deformación generada al 0,5% de deformación.

Figura 4.21 Deformación final del bloque finalizado el ensayo

90

4.6.3 CÁLCULOS Y GRÁFICOS DEFORMACIÓN.

DE

LA

RELACIÓN

CARGA

-

Cuando el valor de k'u es menor de 54.3 KPa/mm (200 psi/pulg), no es necesario preparar las curvas de carga -deformación. Sin embargo, cuando el valor de k'u es de 54.3 KPa/mm (200 psi/ pulg) o mayor, es necesario dibujar dicha curva y corregirla debido entre otras razones al asentamiento deficiente de la placa, a las relaciones no lineales de carga -deformación, o a la falla por cortante. En este caso se dibuja la carga unitaria (kPa (lb/pulg²)) sobre la placa contra la deflexión promedio para cada incremento de carga. La deflexión promedio se calcula con las lecturas de los tres diales entre el "cero" y el final de cada incremento de carga. Cuando se promedia las lecturas de los tres diales, se deberán examinar cuidadosamente los datos para asegurarse de que se está calculando un promedio razonable. Si la relación de carga -deformación no da una relación en línea recta que pase por el origen, se deberá corregir la curva como se muestra (ver Figura.4.22). Generalmente, la curva de carga-deformación se aproximará a una línea recta entre las cargas unitarias de 69 y 207 kPa (10 y 30 psi). La corrección consiste en dibujar una línea recta, paralela a la porción recta de la curva dibujada, que pase por el origen. Para efectuar esta corrección, se requiere un adecuado criterio ingenieril. Si la curva no presenta una porción aproximadamente recta en toda su longitud, la corrección por línea recta, se basará en la inclinación promedio de la curva que pase al menos por tres puntos, escogidos en la zona de menor curvatura.

91

Figura 4..22 Corrección de la Curva de Carga-Deformación

Existe cierta cantidad de deflexión en las placas de soporte, aun cuando se use una serie de placas, la cual se traduce en una deformación mayor en el centro que en los bordes donde se efectuarán las medidas. Pu Puesto esto que el módulo de reacción del suelo es realmente una medida del desplazamiento del volumen bajo la carga, la deflexión menor medida en el borde, se traduce en un valor de k'u mayor que el que realmente existe. La magnitud de la deflexión de la placa e está stá relacionada únicamente con la resistencia del suelo que se está ensayando. Por ello, para cualquier valor de k'u la corrección que se deberá hacer es siempre la misma. Esta corrección se ha determinado mediante ensayos y se muestra en la curva de la Figura 4.23.

92

Figura 4.23 Corrección de k’u por Flexión de la Placa

La corrección de k'u se hace entrando al gráfico de la Figura 4.29 con el valor calculado de k'u sobre las ordenadas y proyectándolo horizontalmente hasta la intersección de la curva dibujada. El valor corregido para el módulo de reacción del suelo (ku) se determina, entonces, proyectando verticalmente la intersección anterior, hasta la abscisa del g gráfico y leyendo yendo el valor correspondiente. Tabla 4-9 Resultados finales del Ensayo de Módulo de Reacción. UNIVERSIDAD CENTRAL DEL ECUADOR FACULTAD DE INGENIERÍA CIENCIAS FÍSICAS Y MATEMÁTICA Laboratorio de Mecánica de Suelos y Pavimentos ENSAYO DE PLACA CON CARGA ESTÁTICA NO REPETIDA EN EPS 1196 – 93 (Reaproved 1997) /AASHTO T 222-81 (2004)

PROBETA N°

RESUMEN DEL ENSAYO

FECHA

PRESIÓN MÁXIMA UTILIZADA Kpa

PENETRACIÓN MÁXIMA

mm

COEFICIENTE DE BALASTO (K) PARCIAL

PROMEDIO

Kpa/mm

Kpa/mm

1

31 oct. 2013

78.033

5.387

13.913

2

31 oct. 2013

78.033

5.350

13.864

13.889

VER ANEXO 4 ENSAYOS COMPLETOS MÓDULO DE REACCIÓN EPS

93

5

CAPÍTULO 5: APLICACIÓN A TERRAPLENES SOBRE SUELOS BLANDOS

Los suelos que presentan baja capacidad de soporte debido a la cantidad de agua subterránea son comúnmente conocidos como “suelos blandos”. Suelos con estas características presentan bajo índice de permeabilidad, de resistencia al corte y alta deformabilidad. La construcción sobre suelos compresibles es un desafío que se presenta con una frecuencia creciente en ingeniería, por lo tanto es importante desarrollar soluciones que proporcionen reducción significativa en el impacto ambiental, en el tiempo de ejecución, minimizando costos y maximizando la calidad final de la obra.

5.1 Teoría de consolidación Supongamos un elemento de suelo blando y saturado tiene la posibilidad de drenar el agua contenida en sus poros según la ley de Darcy y al que sometemos a una presión hidrostática “σ” exterior. Estado inicial Tiempo t=0; (ver Figura 5.1) Toda la tensión externa la toma el agua que es incompresible por lo que no hay cambio de volumen; los granos no interfieren entre sí por lo tanto no generan tensiones de fricción lo que equivale a decir que no hay tención efectiva.

Figura 5.1. Estado inicial. 94

Estado intermedio tiempo t≠0; el agua comienza a drenar, el volumen total disminuye y los granos comienzan a trocarse entre sí, por lo tanto generan tensiones de fricción lo que equivale a decir que hay tensión efectiva. El agua sigue con presión neutra es menos a la presión σ aplicada. (ver Figura 5.2)

Figura 5.2. Estado en un tiempo determinado. Estado final de Tiempo t=∞; (ver Figura 5.3) El agua drenó, el volumen disminuyó, lo que provocó un mayor contacto entre los granos, de tal forma que ahora la estructura granular es capaz de tomar la totalidad de la carga externa, por lo tanto no hay más presión neutra.

Figura 5.3. Estado en tiempo final. 95

Figura 5.4. Transferencia de presión neutra “u” a presión efectiva “p”.

Clases de consolidación. Puede ser PRIMARIA o SECUNDARIA. Primaria, cuando cargado el suelo, la reducción de volumen se debe a la expulsión del agua, fenómeno en el que se transfiere la carga soportada por el agua al esqueleto mineral, esta es la consolidación propiamente dicha, típica del caso de los suelos de Ciudad de México y de la Torre de Pisa, y con la que nace la Mecánica de Suelos (Terzaghi, 1925). Secundaria, cuando la consolidación se da por reajuste del esqueleto mineral y luego de que la carga está casi toda soportada por este y no por el agua. 5.1.1 Ensayo de consolidación Es importante analizar el problema de consolidación de suelos, es necesario determinar no solo el tiempo en el cual se produce la consolidación sino también la magnitud del asentamiento que tendrá lugar debido a la deformación del suelo. Para esto se realiza la prueba de consolidación, o también llamada prueba de compresión confinada, la cual consiste en someter a un esfuerzo de compresión axial a una muestra inalterada del 96

suelo en estudio. La muestra deberá ser inalterada, porque esta prueba depende de la estructura del suelo. La muestra a utilizar en el ensayo es cilíndrica con una altura pequeña en comparación al diámetro de la misma. Esta se coloca dentro de un anillo metálico (Ver Figura 5.5) que impide la deformación transversal de la misma, por lo tanto el cambio de volumen viene dado únicamente por disminución de la altura de la muestra. Dicho anillo, a su vez es colocado entre dos piedras porosas que permiten el drenaje por ambas caras. El anillo con la muestra y las piedras porosas, es colocado en un recipiente con agua, para asegurar que la muestra esté saturada durante la totalidad del ensayo. En contacto con el dispositivo descrito, llamado consolidómetro, se coloca un flexímetro LVDT (Transductor diferencial de variación lineal 9 que mide la deformación en sentido vertical. El conjunto se ubica en un marco de carga. La aplicación de la carga se realiza a través de un brazo de palanca. Se somete a la probeta a distintos escalones de carga, manteniendo cada uno de ellos el tiempo necesario hasta que la velocidad de deformación se reduzca a un valor despreciable.

Figura 5.5. Equipo empleado para el ensayo de consolidación. Para cada escalón de carga, se realizan mediciones de la deformación para diversos tiempos, y luego se traza con los datos obtenidos la gráfica 97

deformación versus el logaritmo del tiempo o la gráfica deformación versus raíz del tiempo. Dichas gráficas son las llamadas curvas de consolidación. Al finalizar el ensayo se tienen curvas de consolidación como escalones de carga aplicados. Antes de aplicar un nuevo escalón de carga, se registra el valor final de la deformación. Con este dato, con la altura inicial, y con el peso seco de la muestra

puede

determinarse

el

valor

de

la

relación

de

vacíos

correspondiente al escalón de carga en cuestión. Este proceso se repite para cada incremento de carga. Al final del ensayo se tiene, para cada uno de ellos, un valor de relación de vacíos y, con estos datos, se puede trazar una gráfica en la cual en las abscisas se colocan los valores de presiones (carga sobre el área de la muestra) correspondientes a cada escalón de carga logarítmica y en la ordenadas las relaciones de vacíos correspondientes. Esta curva es llamada la curva de compresibilidad. 5.1.2 Curvas de consolidación Esta curva se la obtiene a partir del grado de consolidación Uv (%) y del factor de tiempo en escala logarítmica. Esta curva puede demostrase que la curva obtenida en el intervalo comprendido entre el 0 y el 50 % de la consolidación se aproxima a una parábola. Entonces, con la realización de los ensayos podemos determinar la curva de consolidación real, la cual, si el suelo fuese ideal y cumpliese con todas las hipótesis planteadas en la teoría, coincidiría con la curva teórica a excepción de un cambio de escala (la curva teórica esta expresada en valores adimensionales como son el grado de consolidación Uv y el factor de tiempo, y la curva real esta expresada en acortamiento vertical (mm) y tiempo (min)). Respondiendo a esta relación, es que se traza la curva de consolidación con los datos obtenidos del laboratorio en forma descendente, desde el 0 % de la consolidación al 100%, anotando los valores de acortamiento de la muestra medida a través del tiempo. 98

Para determinar el coefici coeficiente ente de consolidación Cv, Casagrande propuso un método gráfico, partiendo de los datos obtenidos del ensayo de consolidación. En primer lugar debe trazarse para el escalón de carga que represente la situación iin situ del estado de tensiones impuesto, la curva cu deformación vs log t. Para determinar el escal escalón ón de carga de tapa σ’o a la cual se encuentra sometido el estrato compresible así como también la sobrecarga aplicarse ∆ ∆σ’. ’. El escalón de carga deberá ser tal que se aproxime a la suma de ambas presiones. Para estar del lado de la seguridad se utilizara el escalón de carga que supere a σ’o +∆σ’.

Figura 5.6. Curva de consolidación. Una vez dibujada la curva de consolidación en escala semilogarítmica semi (Figura 5.6), ), el método consiste básicamente en determinar sobre esa curva el tiempo en el cual se desarrolla el 50% de la consolidación primaria. Para esto sigue el siguiente pr procedimiento. 1. Determinar la deformación teórica correspondiente nte 0% de la consolidación (do%). Pa Para ra esto debe elegirse un punto A en la parte inicial de la curva de consolidación de abscisa t1 y encontrar el punto correspondiente de la curva para un tiempo t2=4t1. Entre ambos puntos se determina la diferencia de ordenadas ∆ como la curva es esencialmente parabólica se demuestra que para una relación de 99

ordenadas de 2 por lo que la ordenada al origen de dicha parábola se ubica a una distancia ∆ por encima del punto A. La intersección de dicha recta con el eje de las ordenadas representan la deformación correspondiente al 0% de la consolidación d0%). 2. Determinar la forma correspondiente al 100% de la consolidación primaria (d100%) para esto extender la recta tangente de la parábola en el punto de inflexión y la recta tangente a los últimos puntos de consolidación. Ambas rectas se intersectan en un punto B cuya ordenada representa la deformación correspondiente al 100% de la consolidación primaria. 3. Determinado el d0% y el d100% se determina la mitad de dicha distancia que es la correspondiente al d50%. Teniendo este valor como ordenada se determina el punto C en la curva cuya abscisa corresponde al valor en el tiempo en el que se produce el 50% de la consolidación primaria (t50) 4. Con el t50 y T50 ( este último obtenido de las curvas teóricas correspondiente a las condiciones utilizadas durante el ensayo) podemos determinar el coeficiente de consolidación como: D =

E50 ∗ " B50

(Ecuación 5-1)

La altura Hlab, es la máxima distancia que recorre el agua durante el ensayo de consolidación, el ensayo se realiza permitiendo el drenado por las dos caras de la muestra de manera que se acelere la consolidación, por lo que Hlab es la mitad de la altura de la muestra. También se puede determinar este coeficiente mediante el método de Taylor, el cual propuso obtener el tiempo de consolidación del 90% a partir de la

curva deformación-√B, correspondiente al escalón de carga que represente la 100

situación in situ. Determinado ese tiempo de consolidación, puede luego estimarse el coeficiente de consolidac consolidación, ión, empleando la ecuación:

D =

E50 ∗ " B50

(Ecuación 5-2) 5

Para obtener el tiempo correspondiente al 90% de la consolidación a partir de la gráfica deformación vs √B se procede de la siguiente manera ma (ver Figura 5.7).

Figura 5.7. Curva de consolidación. 1. Dibujar la línea recta que mejor se ajuste hasta intersecar los dos ejes, despreciando

los

primeros

puntos

que

corresponden

al

acomodamiento de la probeta y del sistema de aplicación de carga. Llamamos A al punto que interseca con el eje de las deformaciones, deformacion quiere decir que tiene un 0% de consolidación y B para el que interseca con el eje √B.

101

2. Determinado x a la distancia sobre la raíz del tiempo, entre el origen y el punto B, buscamos el punto C, de abscisa igual a 1.15 veces X. 3. Trazar la recta AC que interseca a la curva de consolidación, tiene como abscisa el punto al cual se obtiene el 90% de la consolidación (t90). 4. Con t90 calculado y el factor T90 obtenido de las curvas teóricas, según el drenaje para una muestra del laboratorio del 90%, se obtiene el coeficiente de consolidación: D =

E90 ∗ " B90

(Ecuación 5-3)

5.1.3 Curvas de compresibilidad Mediante la curva de compresibilidad se puede calcular magnitud de asentamiento que se puede dibujarla mediante diferentes relaciones (e vs log σ’; e vs σ’, ε vs log σ’) aunque en general se expresa como relación de vacíos en escala natural versus carga (presión efectiva9 en escala logarítmica. Si se analiza la curva de compresibilidad en un ensayo se pueden visualizar tres partes bien definidas. Un primer tramo curvo con una curvatura creciente, tramo a, un segundo tramo recto (cuando se trabaja en un gráfico con la escala semilogarítmica), tramo B y un último tramo el cual se disminuye la carga y la muestra recuperada parte de la deformación, tramo C. El primer tramo llamado de recompresión, es aquel en el cual presiones aplicadas al espécimen son menores o iguales a las presiones a las cuales el suelo en cuestión ya ha sido sometido en el pasado. En el tramo recto o tramo virgen, el suelo experimenta presiones a las cuales nunca ha sido sometido y el último tramo es llamado tramo de descarga, donde se disminuye paulatinamente la carga hasta hacerla nula. 102

Para el cálculo de asentamientos puede variar si la carga a la cual se encuentra sometida el suelo (σ’0), previo a la aplicación de la sobrecarga (∆σ’), es menor o igual a la mayor presión a la cual ha sido sometida el suelo a lo largo de su historia geológica. Por lo tanto se considera los siguientes estados: •

Suelo normalmente consolidado: es aquél cuya carga o presión efectiva es igual a la carga de preconsolidación.

•

Suelo preconsolidado: es aquel cuya carga o presión efectiva actual es menor que la carga de preconsolidación.

Además se debe considerar la carga de preconsolidación: la cual es la máxima carga o presión efectiva a la cual ha sido sometido un suelo durante su historia geológica. Para comprender de mejor manera se somete un espécimen a un ciclo de carga y descarga curvas (A, B, C de la Figura). Luego se realiza un nuevo ciclo de carga y descarga (curvas A’, B’ y C’) pero con presiones mayores que la máxima en el primer ciclo. Analizando estas curvas, se ve que los tramos vírgenes de ambos ciclos (B y B´) poseen la misma pendiente y uno se ubica como prolongación del otro. Además vemos que el tramo de recompresión del segundo ciclo (A’) termina en coincidencia a la mayor carga aplicada en el primer ciclo de carga y descarga. Se puede concluir entonces que el límite entre el tramo de recompresión y el tramo virgen es la carga de preconsolidación. (ver Figura 5.9) La determinación de la carga de preconsolidación en base a la historia geológica del suelo no es posible, por lo que Casagrande desarrollo un método gráfico para determinar dicha carga en base a los datos obtenidos en el ensayo de consolidación.

103

•

Pasos para determinar la carga de preconsolidación Casagrande.

1. Mediante inspección visual determinar el punto B que corresponde al punto de mayor curvatura. Para ello es bueno recordar que la curvatura es inversamente proporcional al radio de curvatura, es decir que es equivalente a buscar el punto de mínimo radio de la curvatura de la curva. 2. Desde el punto B trazar una recta horizontal H y otra recta tangente a la curvatura en dicho puno llamada N. 3. Trazar la bisectriz del ángulo formado por las rectas H y N que pasa por el punto B, semirrecta b. 4. Por último determinar el punto O, como la intersección entre la recta b y la prolongación del tramo recto de la curva del ensayo (M). La abscisa del punto O corresponde al valor de la carga efectiva de preconsolidación σ’c.(ver Figura 5.8) La determinación de la carga de preconsolidación es fundamental para entender el comportamiento del suelo ante la aplicación de una sobrecarga.

O (b)

Figura 5.8. Curva de consolidación. 5.2

Correcciones de curvas compuestas para obtener las del sitio.

Para la obtención de las correcciones de la curva de compresibilidad se realizan atreves de los casos tanto para suelos normalmente consolidados 104

atreves de la obtención del índice de compresibilidad Cc, mientras que para el caso de un suelo preconsolidado se debe obtener el índice de recompresión Cr. Para realizar la corrección de la curva de compresibilidad, en primer lugar se debe obtener la carga de preconsolidación σ’c mediante el método expuesto anteriormente y compararla con la carga actual σ’o para determinar si el suelo es normalmente consolidado o preconsolidado. En función de esto variarán las expresiones para el cálculo de asentamientos. 5.2.1.1 Corrección para un suelo normalmente consolidado. Cálculo del índice de compresibilidad. La variación de vacíos e vs log σ’ para los suelos normalmente consolidados es lineal con una pendiente que correspondiente al índice de compresibilidad (Cc) y se la denomina “recta virgen” o “recta k” a partir de la curva de compresibilidad del ensayo. Para ello se sigue los siguientes pasos: 1. Sobre el grafico e - log σ’ se obtiene el punto I (σ’c;eo), para ello trazar una horizontal en la ordenada correspondiente a la relación de vacíos inicial eo, calculada en base a los datos iniciales de la probeta. Dicha horizontal se extiende hasta intersecar a la vertical que corresponde a la carga de preconsolidación σ’c, que representa las condiciones insitu del suelo y pertenece a la curva virgen “k” del mismo. 2. Prolongar la línea correspondiente al tramo recto del ensayo hasta intersecar a la horizontal correspondiente a la ordenada de valor 0,4eo, en un punto C que también pertenece a la recta k ya que todos los tramos vírgenes tienden a converger en dicho punto. Unir los puntos B y B', obteniendo así la recta k o recta virgen que representa el comportamiento in situ de un suelo normalmente consolidado. (ver Figura 5.9)

105

Figura 5.9. Curva de consolidación. La pendiente de esta recta, es el índice de compresibilidad buscado, Cc, mediante el cual se calcula el asentamiento a tiempo infinito S. D =

1− 2 ∆ = log( ´2L ´1) ∆ : ′

(Ecuación 5-4) 5

σ'1: presión ón efectiva punto 1. σ'2: presión ón efectiva punto 2. e1: relación de vacíos punto 1. e2: relación de vacíos punto 2. Cc: índice de compresibilidad. ∆ σ'o: 'o: sobrecarga que ocasiona e el proceso de consolidación. ∆ e: cambio de relación de vacíos ocasionado por el proceso de consolidación.

106

5.2.1.2 Corrección para caso de suelos preconsolidados. Cálculo del índice de recompresión Cr. Se comienza a corregir la curva de compresibilidad, pero en este caso en la zona A o A’ de recompresión. 1. Sobre el grafico e – log σ’ se denomina el punto a (σ’o; eo) correspondiente a las condiciones in situ del suelo. Se traza una horizontal en la ordenada correspondiente a la relación de vacíos inicial eo, calculada ce base a los daos iniciales de la probeta. Dicha horizontal se extiende hasta intersectar a la vertical que corresponde a la carga actual σ’o. 2. Trazar una tangente a la curva de descarga, cuya pendiente Cs considera igual a la pendiente de la tangente a la curva de recompresión cr. Trazar una paralela a la recta de descarga que pase por el punto (a) obtenido en el paso anterior. Prolongar dicha recta hasta intersecar a la vertical correspondiente a la carga de preconsolidación, en b (σ’c;ec), de esta forma se obtiene la recta de recompresión.(ver Figura 5.10) 3. Por último, determinar la pendiente de la recta de recompresión Cr siguiendo el mismo razonamiento que se hizo para el caso del suelo normalmente consolidado, y se calcula como:

107

Figura 5.10. Curva de consolidación. D7 =

∆ ∆ : ′

(Ecuación 5--5)

∆ σ'o: 'o: sobrecarga que ocasiona el proceso de consolidaci consolidación. ∆ e: cambio de relación de vacíos ocasionado por el proceso de consolidación. 5.3

Calculo de Asentamientos.

Para proceder al cálculo se debe considerar la modelización del suelo, e este caso compuesto por dos fases, y que sucede cuando se aplica una carga, se disminuye la altura del mismo porque disminuye la altura de vacíos ( y se expulsa agua al exterior) y por lo tanto se reduce la relación de vacíos “e”. Se adopta el volumen de solidos unitario vs= 1 por lo que;

=

N =N N5

⤇ ∆ = ∆N 108

(Ecuación 5--6)

Por proporcionalidad se llega a que

∆ ∆

=

=

∆ 1+

∆ 1+

(Ecuación 5-7)

Entonces, para calcular el asentamiento total de un estrato de suelo normalmente consolidado, a tiempo infinito S, se determina de la curva de compresibilidad el valor de Cc como la pendiente de la recta k. cabe aclarar que k es recta en escala semilogarítmica por lo tanto la pendiente debe ser determinada en dicha escala.

D =

∆

1+Q

V

R´ST∆RU RUS

(Ecuación 5-8)

Y despejando de la ecuación el valor de ∆e, y llamando al asentamiento W=∆

nos queda. W=

D 1+

X

∗

∗

:

′X + ∆ ′ ′X

S: asentamiento total del estrato a tiempo infinito. H: altura o espesor total del estrato que consolida eo: relación de vacíos inicial

109

(Ecuación 5-9)

Cc: índice de compresibilidad σ'o: presión efectiva actual ( para suelos normalmente consolidado coincide con la cara de preconsolidación σ’c. ∆ σ'o: sobrecarga que ocasiona el proceso de consolidación. En los suelos preconsolidados podemos diferenciar dos casos para la determinación del asentamiento total S a tiempo infinito, el primero cuando la presión efectiva

más la sobrecarga es menor que la carga de

preconsolidación, σ'o+∆ σ'< σ'c. En este caso una vez determinado el índice de recompresión Cr, como la pendiente de la recta de recompresión, el asentamiento se calcula como. W=

D7 1+

X

∗

∗

:

′X + ∆ ′ ′X

(Ecuación 5-10)

S: asentamiento total del estrato a tiempo infinito. H: altura o espesor total del estrato que consolida eo: relación de vacíos inicial Cr: índice de recompresión σ'o: presión efectiva actual ( para suelos normalmente consolidado coincide con la cara de preconsolidación σ’c). ∆ σ'o: sobrecarga que ocasiona el proceso de consolidación. El segundo caso es aquel donde la suma de la presión efectiva más la sobrecarga supera a la carga de preconsolidación, es decir σ'o + ∆ σ' > σ'c, para

calcular el asentamiento, son necesarios ambos índices, de

recompresión y de compresibilidad, determinados como las pendientes de las rectas de recompresión y virgen respectivamente. 110

Y teniendo en cuenta que ∆ σ'< ∆σ'1 + ∆σ'2 donde ∆σ'1= (σ'c - σ'o). Ahora con dichos coeficientes el asentamiento se calcula con la ecuación: D7 W= 1+

X

∗

∗

:

U

X

+ ∆ U1 U

X

+

D 1+

S

∗

∗

:

′X + ∆ ′2 ′X

(Ecuación 5-11)

S: asentamiento total del estrato a tiempo infinito. H: altura o espesor total del estrato que consolida eo: relación de vacíos inicial ec: relación de vacíos correspondiente al punto de preconsolidación. Cc: índice de compresibilidad Cr: índice de recompresión σ'o: presión efectiva actual. σ'c: carga de preconsolidación. ∆ σ'o: sobrecarga que ocasiona el proceso de consolidación. ∆ U1 =

U

X

−

U

S

∆ U 2 = ∆ ′ − ∆ ′1

(Ecuación 5-12)

Debido al tiempo que involucra el ensayo de consolidación ( en general 24 horas por cada incremento de carga), es deseable poder contar con relaciones que involucran otras propiedades de los suelos que son fácilmente determinadas por ejemplo el LL, humedad natural, relación de vacíos, con el índice de compresibilidad. Con lo cual nos permiten estimar Cc para un precálculo del asentamiento.

111

Coeficiente de consolidación secundaria Cα Con la tangente desde I y la asíntota desde B, se obtiene el punto A, cuya ordenada da el 100% de consolidación PRIMARIA. Debajo de B, entre B y C, tenemos la curva de consolidación secundaria. Para Terzaghi la consolidación terminaba en B, al disiparse por completo la presión de poros; pero en realidad, el asentamiento continúa a una velocidad que es función del logaritmo del tiempo (el flujo del suelo es viscoso). Cα= cambio de relación de vacíos para el ciclo log10 después de B. W = DY ∗

∗

:

B2 B1

(Ecuación 5-13)

S: asentamiento total del estrato. H: altura o espesor total del estrato que consolida Cα: coeficiente de consolidación secundaria t2= tiempo final estimado de consolidación secundaria t1= tiempo inicial de consolidación secundaria 5.3

Evaluación de asentamientos

La consolidación impone la necesidad de evaluar la magnitud y la velocidad de los asentamientos. Si las deformaciones totales del terreno varían en la dirección horizontal, se producen asentamientos diferenciales. Si el suelo es un limo arenoso, la permeabilidad puede ofrecer asentamientos rápidos que suelen darse durante la construcción. Si el suelo es limo arcilloso, los asentamientos pueden prolongarse durante un tiempo importante después de terminada la obra.

112

Análisis de asentamientos. Pueden considerar dos casos: asentamientos por una sobrecarga q en un área infinita, o asentamiento por sobrecarga q en un área de tamaño finito. Lo anterior se define según la extensión del área cargada en comparación con el espesor de la capa de subsuelo que se considera deformable. Para el caso de un área cargada de extensión infinita, según Terzagui, las deformaciones y el flujo de agua se dan en una dimensión que es la dirección vertical, e interesa la permeabilidad vertical del suelo. En este caso se considerara el efecto de la sobrecarga constante a cualquier profundidad del terreno deformable. (ver Figura 5.11)

Figura 5.11. Curva de consolidación.

Para el segundo caso, cuando el área cagada es pequeña como suele darse en el caso de una zapata, es evidente la deformación tridimensional del subsuelo. Esta evaluación se hará teniendo en cuenta la variación del esfuerzo con la profundidad y a la rigidez o flexibilidad de la cimentación causante de la sobrecarga. (ver Figura 5.12)

113

Figura 5.12. Curva de consolidación.

5.4

Asentamientos permisibles

Los asientos admisibles son los asentamientos (totales y diferenciales) máximos que tolera la estructura, incluyendo entrepisos y tabiques, sin que se produzcan daños, como fisuras, descensos o giros que inutilicen la obra. Definimos como distorsión angular al

cociente entre el asentamiento

diferencial entre dos columnas vecinas y la distancia entre ejes. Se acepta que si la distorsión es menor a 1/500 no aparecen fisuras en los muros de cierre; que hasta 1/360, se produce sólo una ligera fisuración en los cerramientos; hasta 1/250 no es visible a simple vista; para 1/180 pueden aparecer lesiones en la estructuras de hormigón armado; y para 1/150 pueden dañarse las estructuras metálicas. Las estructuras metálicas admiten, en general, mayores deformaciones que las de hormigón, aunque las de hormigón armado tienen un mejor comportamiento frente a las deformaciones lentas debido a la fluencia del hormigón.21 (Ver Tabla 5-1). Para evitar los asientos diferenciales debe procurarse que la tensión del terreno bajo las zapatas sea la misma. Sin embargo, como el terreno no es 21

(CALAVERA, 1997)

114

de calidad uniforme, hay inevitablemente asientos diferenciales que pueden alcanzar a 2/3 del asiento total. Puede admitirse un asentamiento total entre 2 y 4 cm para estructuras con mampostería, y entre 4 y 7 cm para estructuras con pórticos de hormigones armados o metálicos. El asentamiento total depende, entre otros factores, de: La distribución de los distintos estratos de suelo y sus espesores, que determine por medio de sondeos. Las características geotécnicas de cada suelo, en especial el índice de poros y el coeficiente de compresibilidad, que se conocen por medio de ensayos (para arcillas). En los suelos finos arcillosos las cargas de poca duración se pueden considerar como que no producen asentamientos, por lo que la carga de servicio será nada más la carga muerta más un porcentaje de carga viva. Para los suelos granulares la carga de servicio debe ser aquella que se espera se presente en cualquier tiempo de la vida de la estructura, ya que estos se asientan casi inmediatamente después que reciben carga. 22 (Ver Tabla 5-2). Tabla 5-1 Asentamientos diferenciales.23 Asentamientos diferenciales máximos permisibles según el tipo de estructura Tipo de estructura

Para arenas y

Para arcillas

para arcillas duras

suaves

0,002L

0,002L

0,007L

0,001L

Cimentaciones de columnas para: Estructura de acero y concreto reforzado Para columnas recubiertas de ladrillo

L = distancia entre ejes de columnas, en cm. 22 23

(Salas, 1996) (Peck, 1975)

115

Tabla 5-2 Asentamientos totales. Asentamientos máximos totales permisibles Edificios comerciales

2.5 cm

Edificios industriales

3.5 cm

Almacenes

5.0 cm

Cimentación de máquinas

0.05 cm

5.4.1 Asentamientos por su funcionalidad. 5.4.1.1 Asentamientos en zapatas

El asentamiento por consolidación de las zapatas en suelos cohesivos saturados o parcialmente saturados se puede considerar de igual manera que en el análisis anteriormente realizado en este capítulo para el cálculo de asentamientos los diferentes estados en los cuales se puede encontrar el suelo, teniendo así el cálculo de asentamientos que se efectúan en este tipo de aplicación sobre un estrato de suelo cohesivo. En suelos sobreconsolidados: W=

D7 1+

X

∗

∗

:

U

X

+ ∆ U1 U

X

+

D 1+

En los suelos normalmente consolidados: W=

D 1+

X

∗

∗

:

En los suelos subconsolidados: W=

D7 1+

X

∗

∗

116

:

S

∗

∗

′X + ∆ ′ ′X

′X + ∆ ′ ′X

:

′X + ∆ ′2 ′X

(Ecuación 5-14)

(Ecuación 5-15)

(Ecuación 5-16)

Asentamientos secundarios: Este tipo de asentamiento es el más importante para las arcillas altamente plásticas y los suelos orgánicos. Estos tipos de asentamientos se deben considerar exclusivamente como estimación aproximada. W = DY ∗

∗

:

B2 B1

(Ecuación 5-17)

Tabla 5-3 Asentamientos importantes en terraplenes de soporte de estructuras.24 PUNTO DE CONTRUCCIÓN

I. SOLO TERRAPLÉN II. TME + ZAPATA CONTINUA (NO DECK) III. TME + ZAPATA + DECK(CM+CV) IV. TME + ZAPATA CONTINUA + DECK(CM+CV) + FILTRACIÓN NOTAS:

ESFUERZO ESTIMADO NETO APLICADO (lb/pie2)

ASENTAMIENTO ASENTAMIENTO (pulg2) NETO (pulg)

2.77

3.5

6.02

5

0.52

5.5

6.52

7.5

1.6 (Durante la construcción) 0.5 (=5.5-5.0) 2.0 (=7.5-5.5)

1) Los 2 pies de espesor de empotramiento para la TME (tierra mecánicamente estabilizada) se tomó en cuenta al estimar el esfuerzo neto aplicado. 2) EL análisis de asentamiento se determinó utilizando el método Schertmann (1978) que permite la estimación de largo tiempo (creep) asentamiento. En este proyecto, se encontraron suelos relativamente secos, de baja plasticidad, suelo fino granulado donde encontraron la posibilidad que podría posiblemente deformarse tiempo después de la construcción. 3) Un periodo de tiempo de 1.5 meses se asume para el análisis del punto II y III. Para esta duración, el componente Creep de deformación disminuye el 5% de los asentamientos registrados del punto II y III. Se conserva, un periodo de tiempo de 10 años que se asumen las deformaciones por creep del punto IV., después el cual se asumió que las deformaciones por creep no ocurrirán significativamente. Nota, el asentamiento neto de 2 pulgadas será entre los puntos III y IV y es atribuida enteramente al asentamiento por creep.

5.4.1.2 Asentamientos en pilotes.

Es importante considerar para nuestra investigación los pilotes que atraviesan terraplenes los cuales deberán penetrar como mínimo 3000 mm en el suelo original, a menos que a una penetración menor ocurra rechazo o 24

Aashto, N. (1993). Especifiaciones aashto. 117

haya un estrato de apoyo competente. El relleno utilizado para construir terraplenes deberá consistir en un material seleccionado que no obstruya la penetración de los pilotes hasta la profundidad requerida el tamaño máximo de cualquier partícula del relleno deberá ser menor o igual que 150mm. Cuando sea necesario se deberá especificar la relación de una perforación previa o de inicio en las ubicaciones donde irán los pilotes, particularmente en el caso de pilotes de desplazamiento.25 Existen tres tipos de caso para asentamientos en pilotes perforados individuales los cuales son: •

El asentamiento inmediato.

Para le estimación del este tipo de asentamiento se considerará los procedimientos empleados para el análisis en fundaciones superficiales, usando la ubicación de la zapata equivalente especificada. (ver Figura 5.13 y 5.14)

Figura 5.13. Esquema de pilotes en suelo.

25

Aashto, N. (1993). Especifiaciones aashto. 118

Figura 5.14. Esquema de pilote en suelo firme. •

El asentamiento por consolidación si el pilote está construido en suelos cohesivos.

Reese y O’Neill (1988) resumieron datos adimensionales sobre la relación carga-asentamiento de los pilotes perforados, como se muestran (ver Figura 5.15 y 5.16).26

Figura 5.15.

Transferencia de carga por fricción lateral (normalizada) en

función del asentamiento. 26

Aashto, N. (1993). Especifiaciones aashto. 119

Figura 5.16. Transferencia de carga de punta (normalizada) en función del

asentamiento. •

La compresión axial del pilote perforado.

Se deberá dar preferencia a los procedimientos de diseño basados en análisis estáticos en combinación con un monitoreo in situ durante el hincado o ensayos de carga. Los resultados de los ensayos de carga se pueden extrapolar las subestructuras adyacentes para las cuales las condiciones del subsuelo son similares. La capacidad de carga de los pilotes se puede estimar usando métodos analíticos o métodos basados en ensayos in situ. La capacidad de carga mayorada de los pilotes, QR, se puede tomar como: QR = φ Qn = φq Qult o bien (Ecuación 5-18)

Q R = φ Qn = φ qp Q p + φ qs Q s Para lo cual: Qp = qp Ap

(Ecuación 5-19)

120

Qs = qs As

(Ecuación 5-20)

Donde: φq = factor de resistencia para la capacidad de carga de un pilote individual para aquellos métodos que no diferencian entre la resistencia total y la contribución individual de la resistencia de punta y la resistencia friccional Qult = capacidad de carga de un pilote individual (N) Qp = resistencia de punta del pilote (N) Qs = resistencia friccional del pilote (N) qp = resistencia de punta unitaria del pilote (MPa) qs = resistencia friccional unitaria del pilote (MPa) As = área superficial del fuste del pilote (mm2) Ap = área de la punta del pilote (mm2) φqp = factor de resistencia para la resistencia de punta especificado en la Tabla para aquellos métodos que dividen la resistencia de un pilote en una contribución de la resistencia de punta y una contribución de la resistencia friccional φqs = factor de resistencia para la resistencia friccional especificada en la Tabla para aquellos métodos que dividen la resistencia de un pilote en una contribución de la resistencia de punta y una contribución de la resistencia friccional La capacidad de carga de un pilote en suelo se deriva de la resistencia de punta y/o la resistencia lateral, es decir, la fricción superficial. Tanto la resistencia de punta como la resistencia friccional se desarrollan en respuesta al desplazamiento de la fundación. Es poco probable que los máximos

valores

de

ambas

resistencias 121

ocurran

para

el

mismo

desplazamiento. La resistencia friccional típicamente se moviliza plenamente con desplazamientos de aproximadamente 2,5 a 10 mm. Sin embargo, la capacidad de punta se moviliza una vez que el pilote se asienta aproximadamente el 8 por ciento de su diámetro. El valor de φq depende del método utilizado para estimar la capacidad de carga del pilote y puede ser diferente para las resistencias de punta y friccional (ver Tabla 5-3).27

Tabla 5-4 Factores de Resistencia para el Estado Límite de Resistencia Geotécnica en Pilotes Perforados Cargados Axialmente.28 27

Aashto, N. (1993). Especifiaciones aashto.

28

Aashto, N. (1993). Especifiaciones aashto. 122

5.4.1.3 Asentamientos en muros de tierra estabilizados y hormigón armado. El

asentamiento

admisible

de

los

muros

de

tierra

estabilizada

mecánicamente se deberá basar en la capacidad de deformación longitudinal del revestimiento y el propósito final de la estructura. Si las condiciones de fundación indican que en una distancia horizontal corta habrá grandes asentamientos diferenciales se deberán proveer juntas de deslizamiento en toda la altura del muro. También se deberá evaluar el asentamiento diferencial entre el frente y la parte posterior del muro, particularmente considerando su efecto sobre la deformación, la alineación y las tensiones en las conexiones del revestimiento. En el caso de los sistemas con revestimiento formado por paneles rígidos de hormigón y en los cuales el ancho máximo de las juntas es de 19 mm, la máxima

pendiente

admisible

resultante

del

asentamiento

diferencial

calculado se puede tomar como se indica (ver Tabla 5-4). Tabla 5-5 Guía para limitar la distorsión de los revestimientos de

hormigón prefabricado utilizados en muros de tierra estabilizada mecánicamente.29 Asentamiento diferencial límite Ancho de las juntas (mm)

19 13 6

29

Área ≤ 2.800.000 mm2 1/100 1/200 1/300

2.800.000 mm2 ≤ Área ≤ 7.000.000 mm2

1/200 1/300 1/600

Aashto, N. (1993). Especifiaciones aashto. 123

Para los muros de tierra estabilizada mecánicamente con revestimientos de paneles de hormigón prefabricado el asentamiento total se debería limitar a 50 mm y el asentamiento diferencial límite debería ser de 1/500. Para los muros con revestimientos de bloques de hormigón construidos por segmentos el asentamiento diferencial límite debería ser de 1/200. Para los muros con revestimientos de mallas de alambres soldados o muros en los cuales se coloca un revestimiento de hormigón in situ una vez que básicamente ha finalizado el asentamiento del muro, el asentamiento diferencial límite debería ser de 1/50. Estos criterios para el asentamiento diferencial límite consideran exclusivamente las necesidades estructurales del revestimiento. Es posible que sea necesario aplicar criterios más estrictos para satisfacer requisitos estéticos. 5.4.1.4 Asentamientos en estructuras enterradas. En consideración a la gran aplicación de este material se ha considerado su empleo sobre estructuras enterradas para de esta manera disminuir carga sobre estas, por lo cual se analizarán los asentamientos sobre este tipo de aplicaciones. Limitantes de asentamiento sobre estructuras enterradas y revestimientos para túneles. •

Una vez que se ha colocado el relleno sobre la coronación se deberán limitar los asentamientos del relleno con respecto a la estructura para así controlar las fuerzas de fricción negativa. Si el asentamiento del relleno lateral será mayor que el de la estructura es posible que sea necesario realizar un análisis detallado.

•

Se deberán limitar los asentamientos a lo largo del eje longitudinal de las estructuras en arco a fin de mantener la pendiente e impedir la fisuración al pie de los arcos.

Los asentamientos diferenciales calculados a lo ancho de la estructura, ∆, deberán satisfacer la siguiente expresión: 124

∆≤

0.01W +

(Ecuación 5-21)

Donde: S = ancho de la estructura (mm) R = altura de la estructura (mm) Es posible que se requieran límites más restrictivos para los asentamientos si es necesario proteger los pavimentos o limitar las deflexiones diferenciales longitudinales.

Una vez que se ha colocado el relleno sobre el arco superior de la estructura es posible que se produzcan fuerzas de fricción negativa si el relleno se asienta hacia las

fundaciones más que la estructura. Esto hace que la

estructura soporte más carga de suelo que el peso del suelo directamente sobre la misma. Si se realizan antes de instalar la estructura, las mejoras del predio tales como sobrecarga, compactación de las fundaciones, etc. Muchas veces permiten corregir estas condiciones. Si la estructura se asentará uniformemente junto con los suelos adyacentes, los tramos largos que se construyen con solera se pueden construir sobre una contraflecha para lograr una superficie final adecuada. El asentamiento diferencial a lo ancho de la estructura, entre zapatas, se limita con el objetivo de evitar excentricidades excesivas. El límite establecido para cualquier rotación inducida por un asentamiento de la estructura mantiene el eje del arco superior a 1 por ciento del ancho, tal como se ilustra (ver Figura 5.17).30

30

Aashto, N. (1993). Especifiaciones aashto. 125

Figura 5.17. Transferencia de carga de punta (normalizada) en función del

asentamiento. Asentamiento diferencial La rotación de la estructura, θ, se puede determinar de la siguiente manera. [ = tan_` 5.5

∆ W

(Ecuación 5-22)

Materiales para la construcción de terraplenes

Uno de los objetivos del proyecto de una carretera o de un ferrocarril es tratar de compensar las “tierras”, es decir que el volumen de tierras excavado coincida sensiblemente con el de los rellenos a construir. En el caso de que los materiales excavados no sean aptos para su utilización, o en el caso en que la zona transcurra por regiones de suave topografía con escaso movimiento de tierras, el proyecto debe estudiar y definir las zonas donde se obtendrán los materiales para la construcción de la obra. Varios son los factores que intervienen en la elección de un préstamo. Las características geotécnicas del material, sus reservas conocidas, su localización relativa del proyecto, las facilidades de ocupación y extracción del material, el impacto ambiental, son aspectos fundamentales que intervienen en el análisis técnico – económico necesario para la elección final.31 31

Suelos, S. E. (1997). Simposio Nacional de Geotécnia VÍAl. Madrid. 126

SECCION 817. MATERIAL PARA MEJORAMIENTO, TERRAPLENES Y PEDRAPLENES.32 817.1. Generalidades. 817-1.01.

Objetivos.-

La presente especificación tiene por objeto

determinar los requisitos que deben cumplir los materiales a emplearse en las capas de mejoramiento de la subrasante, rellenos o terraplenes de altura mayor a los 3.00 metros o pedraplenes, cuando se los requiera. 817-1.02.

Alcance y Limitaciones.- Lo aquí expuesto se complementa

con lo establecido en el Capítulo 300 de estas especificaciones, el mismo que se consultará para la correcta aplicación de este documento. Las especificaciones particulares de la obra pueden oponerse a lo establecido en este Capítulo, en cuyo caso prevalecerá lo dicho en ellas, particularmente lo concerniente a procedencia y tipo de materiales. 817-2. Rellenos y Terraplenes. 817-2.01.

Generalidades.- Los rellenos y terraplenes deben construirse

con materiales provenientes de las zonas de préstamo señaladas en los planos o definidas por el Fiscalizador. Los préstamos pueden ser laterales a la vía o proceder de depósitos o bancos preestablecidos, en cuyo caso se denominarán importados. Se preferirá el empleo de materiales obtenidos de los cortes necesarios para la construcción de la vía, salvo que los documentos contractuales hayan establecido la inconveniencia de usarlos, dadas sus características. La sustitución de préstamos se hará con otros de calidad superior o que presenten menor longitud de transporte, y siempre con la autorización por escrito del Fiscalizador.

32

MOP. (2002). ESPECIFICACIONES MOP. QUITO. 127

817-2.02.

Requisitos.-

Los suelos empleados en la construcción de

rellenos y terraplenes deben ser de calidad adecuada, y no deben contener desperdicios, raíces, materia vegetal, putrescible o perecedera u otro material inconveniente. No se emplearán suelos orgánicos, turbas y otros suelos similares. Los suelos empleados en la construcción de los rellenos deben poseer una capacidad portante adecuada, y no deben presentar expansividades mayores al 4%. Tampoco se permite el empleo de suelos que en el ensayo de compactación realizado, de acuerdo a lo prescrito en la Norma AASTHTO T-180, presenten densidades máximas menores a 1.400 Kg/m3. Cuando en la zona exista alta ocurrencia de suelos rocosos, formados por bloques o cantos de tamaños mayores a los de la grava mezclada con material más fino, su colocación y compactación se efectuará como se indica para los pedraplenes, más adelante en esta Sección. Las últimas capas de los rellenos o terraplenes deben construirse con los mejores suelos disponibles, y en ellas se exigirá que la expansividad sea menor al 2% y que su capacidad de soporte sea igual o superior a la empleada en el diseño del pavimento. 817-3. Capas de Mejoramiento.- Cuando en los documentos contractuales se haya establecido la necesidad de colocar una capa de mejoramiento de la subrasante, ésta se construirá con los materiales establecidos en los documentos contractuales, y cumplirá todo lo exigido para las últimas capas de terraplén que se indica en el numeral anterior. 817-4. Pedraplenes y Enrocados.- Cuando se haya especificado el empleo de pedraplenes, las especificaciones especiales de la obra deben establecer las granulometrías exigibles de los materiales a emplearse y los requisitos de resistencia a la abrasión de los mismos, en función de las disponibilidades del lugar. 128

Los pedraplenes se construirán en capas de hasta 80 cm. de espesor, compactándolas con rodillo liso vibratorio de peso mayor a 25 toneladas. No se emplearán bloques o cantos cuyo diámetro sea superior a 1/3 del espesor de la capa. Los enrocados se colocarán a mano o empleando grúa o equipo similar, de acuerdo al tamaño de los bloques. Cuando se especifique enrocado en obras en contacto con agua, se deberá colocar un filtro adecuado por debajo de él, para impedir el sifonaje de los suelos de apoyo. Este filtro puede ser un geotextil del tipo no tejido y de espesor mínimo de 2.0 mm. o una capa de granulometría tal que sirva al propósito indicado. 817-5. Ensayos de Control.- En todo relleno o terraplén y en las capas de mejoramiento deben realizarse ensayos de densidad de campo empleando para ello cualquier método apropiado, aprobado por el Fiscalizador, con una frecuencia de uno por cada 300 m3 de material colocado y compactado. Adicionalmente, se efectuará un ensayo de compactación tipo Proctor, empleando la energía especificada en los documentos contractuales por cada 1.000 m3 de material colocado y compactado. Adicionalmente, con el mismo material empleado para el ensayo de compactación, se realizarán ensayos de granulometría, límite líquido y límite plástico, para verificar la uniformidad del material empleado.33 CARACTERÍSTICAS GEOTÉCNICAS EN BASE A ESPECIFICACIONES VÍALES DE ESPAÑA-MADRID.34 Tamaño máximo Es evidente que viene limitado por el espesor de capa y está, a su vez, por los equipos de extendido y compactación previstos que deben conseguir, en

33

MOP. (2002). ESPECIFICACIONES MOP. QUITO.

34

Suelos, S. E. (1997). Simposio Nacional de Geotécnia VÍAl. Madrid 129

todo el espesor de la capa, la densidad de compactación requerida en las mejores condiciones de humedad. Granulometría No se limita el porcentaje de finos ya que tanto este valor como el de la plasticidad están ligados a la resistencia, la cual se exige bajo la forma de CBR, o bajo la condición de que se demuestre la estabilidad del relleno.

Plasticidad Esta condición se limita a los suelos que tienen finos en un porcentaje importante de forma que su posible plasticidad sea representativa. Hoy en día se rechazan arenas arcillosas con escasos finos por la excesiva plasticidad de estos, pese a que no pueden intervenir en el comportamiento resistente dado que este se debe a los contactos entre partículas más gruesas. Así pues, para los suelos con más de un 15% de partículas de tamaño menor de 0.40 mm, se aceptan abiertamente limites líquidos menores de 40; o bien, suelos hasta límites líquidos de 65 pero situados por encima de la línea A de la carta de plasticidad de Casagrande, es decir con finos arcillosos más que limosos. Densidad de compactación A los materiales que van a utilizarse se les exige que puedan ponerse en obra con una densidad igual a un determinado obtenida en el ensayo proctor, bien sea normal o modificado. Capacidad portante Para los materiales que van a formar parte del núcleo y del cimiento se les exige una mínima resistencia medida por el CBR (>3), y en caso contrario, que se demuestre que las condiciones de resistencia y deformabilidad del relleno son aceptables para el nivel de servicio de la vía. 130

Para suelos que formarán la coronación, la capacidad portante necesaria será la que fije el tipo de explanada previsto.35 Condiciones de Humedad Si los suelos tienen muchos finos arcillosos y están muy secos en su yacimiento, será necesario humectarlos abundantemente en obra; y el procedimiento normal del riego superficial no puede garantizar un homogéneo y eficaz aumento de humedad. El problema es peor si están con humedad mucho mayor que la óptima (más de 5 puntos por encima) pues las alternativas para bajarla: extracción y extensión en capas delgadas, acopios intermedios, escarificadores posteriores al extendido etc., suponen costos importantes y pueden ser imposibles de realizarse en climas húmedos. Si los suelos son arenosos es obvio que los cambios de humedad serán más asequibles. Con esto se indica que los suelos sobre todo los que tienen muchos finos, deberían tener una humedad no muy diferente de la óptima de compactación. En caso contrario, el proyectista debe analizar el coste y la posibilidad de modificar en obra o estudiar la viabilidad de proyectar un relleno construido con un material en condiciones de humedad distintas de la óptima.

35

Suelos, S. E. (1997). Simposio Nacional de Geotécnia VÍAl. Madrid

131

Tabla 5-6 Características de materiales para la construcción de Terraplenes. CONDICIONE CORONACIÓ CIMIENTO NÚCLEO ESPALDONES S N Tamaño < 2/3 e (espesor de capa) máximo Tamaño mayores de < 25% e/2 Limite líquido < 40 Limite líquido 40≤LL 0.73 LL -14.6 plasticidad Materia 3 el tipo de explanada Resistencia en condiciones de Buena mal drenaje del Condiciones apoyo exigidas en Posible, cuanto a la mediante impermeabilidad Posible, estudio , resistencia, mediante Utilización de especial peso y estudio otros verificando su protección especial materiales de puesta en No posible frente a erosión. verificando peor calidad o obra su las de CBR≤3 deformabilida característica dy s resistentes característica s resistentes Posible en Utilización de condiciones No suelos recomendabl especiales No posible colapsables e puesta en expansivos obra Posible en condiciones Ubicación de especiales de suelos que No puesta en contienen más recomendabl obra y No posible de 2% de e exigiendo característica sulfatos s al material de coronación

132

5.6

Calificación de los materiales

Se distinguían tres zonas en los terraplenes (ver Figura 5.19), cimiento, núcleo y coronación. Se cree conveniente distinguir una cuarta zona que antes formaba parte del núcleo, los espaldones, ya que es una parte que se ve afectada directamente por los cambios climáticos y por la erosión, frente a la estabilidad que debe corresponder a la parte central del núcleo. 36 El espesor de los espaldones podría considerarse 2m. Clasificación de suelos El terreno natural, clasificado en cuatro grupos: inadecuados, tolerables, adecuados y seleccionados. Las características que ese exigían a cada uno de ellos se esquematizan en la siguiente Figura y se referirán a su granulometría, determinada e base a ensayos granulométricos por tamizado, plasticidad de finos, determinada mediante el ensayo para obtener los límites de Atterberg, la compactabilidad del suelo, determinada mediante el ensayo proctor, la capacidad portante, determinada mediante el índice de CBR, e incluso con este ensayo se determinaba la expansividad, a través de la medida de hinchamiento. También se exigía un contenido en materia orgánica, que puede determinarse, o bien por el método del permanganato, o bien utilizando el azul metileno. En cuanto a la granulometría, distinguían entre los tamaños máximos y la cantidad de finos. La primera condición se referirá a los gruesos superiores a 15 cm a un 25 %, en caso contrario el relleno resultante se denomina pedraplén. La segunda condición se referiría al contenido en finos, que tenía que ser menor del 35% para ser clasificado como suelo adecuado o seleccionado. 36

(Suelos, 1997)

133

La tercera condición se establecía con los límites de Atterberg del material que pasa por el tamiz 0.08 mm, exigiendo que el límite liquido sea menor que 40 para ser clasificado como suelo adecuado o seleccionado. En cuanto al índice de plasticidad, suelos con limite liquido hasta LL=65 se podían considerar como tolerables si estaban situados por encima de la línea IP > 0.6LL – 9, que se situaba ligeramente por debajo de la línea A del grafico de plasticidad de Casagrande (ver Figura 55). Otra condición exigida es que la densidad máxima proctor, fuera superior a γp=1.45 gr/cm3 y que fuera el CBR > 3, al menos para que el suelo fuera tolerable. También se exige que el hinchamiento, medido en el ensayo de CBR, fuera inferior al 2% en los suelos adecuado. En cuanto a la materia orgánica, se permite un máximo del 2% en los suelos tolerables (ver Figura 5.18).

Figura 5.18. Clasificación de suelos considerando su Ip y Wl. Por lo tanto la clasificación de suelos parece que debe basarse en sus características granulométricas y en la plasticidad de los finos. También es importante mantener un criterio en el contenido de materia orgánica.

134

Después de la experiencia adquirida, conviene darle un tratamiento específico a los suelos expansivos para su uso en espaldones y en coronación y a los suelos colapsables, en aquellos emplazamientos en que sea posible la modificación en el grado de saturación una vez colados. Una vez que el material no cumple la condición de terraplén, será pedraplén si el contenido de finos es inferior al 10%, y si pasa por el tamiz #20 menos del 30%. El resto de materiales se considera que forman un relleno denominado “todo uno”. La clasificación de los suelos en función de la plasticidad de los finos. Se presenta una división de 5 grupos los cuales son seleccionados, adecuados, tolerables, marginales e inadecuados; el grupo “marginal” este tipos de suelos que, colocados de forma adecuada, y realizando previamente un estudio de ellos se comportaron de forma satisfactoria en el relleno. Estos suelos considerados como marginales abarcan todos los clasificados como limos que tienen un límite líquido superior de LL = 40 y la franja del material arcilloso con 65 ≤ LL ≤ 90. Quedan por tanto como materiales inadecuados, los materiales arcillosos de muy alto límite líquido, LL > 90, coincidiendo en esto con las normas británicas. Sales solubles Uno de los problemas que plantean las sales solubles relacionadas directamente con el comportamiento de los terraplenes es su disolución en el agua intersticial y su lavado si existe circulación de agua. Esto lleva consigo un aflojamiento en la estructura del suelo y un aumento de asientos así como disminución de resistencia. En función de su contenido en las sales solubles, de forma análoga a como se contempla el contenido en materia orgánica, 135

siempre que estas sales estén constituidas por yesos, y que la presencia de otras sales solubles, en particular como la sal común, no supere el 0.5%. Por ello se limita el contenido en sales solubles a un 1% en el caso de material seleccionado, a un 2% en el caso de suelos adecuados, y a un 5% en caso de suelos tolerables. Suelos a utilizar con carácter general. En la coronación se pueden utilizar suelos seleccionados o adecuados. En cuanto a los suelos tolerables selo se admiten si estaban estabilizados con cal o cemento, mientras que se admite contenido de materia orgánica sea inferior al 1%, y el contenido en sales solubles sea menor del 2%. En el núcleo y cimiento del terraplén se pueden utilizar suelos seleccionados, adecuados y tolerables, también suelos marginales pero siempre y cuando se haga un estudio especial en cuanto a su resistencia, deformabilidad, colapsibilidad, expansividad, y solubilidad y se tomen las medidas adecuadas en función de los resultados obtenidos, no solamente en el caso de la colocación, sino que, en el caso que fueran expansivos los suelos, se deben evitar plantaciones de árboles que desarrollen raíces profundas, que modifiquen estacionalmente las condiciones de humedad del núcleo del terraplén. También en el núcleo podrán utilizarse suelos con contenidos en yeso, entre el 5 y 20% si, cumpliendo el resto de las condiciones como materiales tolerables, se toman las siguientes precauciones en su puesta en obra para evitar la disolución. 1) Conseguir un núcleo muy compacto con una permeabilidad muy baja. 2) Impedir el acceso al relleno de las aguas tanto superficiales como profundas, mediante medidas de drenaje e impermeabilización.

136

Suelos con contenido de yeso superiores al 20% requieren un estudio especial que garantice su estabilidad, en el cual tendrá mucha importancia la ubicación y las precipitaciones de la zona. En los espaldones se admiten suelos seleccionados, adecuados, o tolerables pero siempre que en estos últimos el contenido en yeso sea inferior al 2% y no sean expansivos para evitar en este caso el posible agrietamiento de la superficie, en función de los cambios de humedad estacionales. Capacidad portante exigida En la coronación debe tener el terraplén un valor de CBR un valor con el tipo de explanada que se vaya a colocar encima, así tenemos: Explanada E. 1

5 ≤ CBR ≤ 10

Explanada E. 2

10 ≤ CBR ≤ 200

Explanada E. 3

20 ≤ CBR

Figura 5.19. Partes constitutivas de los terraplenes

137

5.7

Construcción de terraplenes tradicionales37. SECCION 305. TERRAPLENADO

305-1.01. Descripción.-

Este trabajo consistirá en la construcción de

terraplenes para caminos por medio de la colocación de materiales aprobados provenientes de los cortes y, de ser requerido, de las zonas de préstamo; se formarán capas debidamente emparejadas, hidratadas u oreadas y compactadas, de acuerdo con los requerimientos de los documentos contractuales y las instrucciones del Fiscalizador. Se incluye además la preparación necesaria de las áreas en que los terraplenes serán construidos, la colocación y compactación de material en reemplazo de material inadecuado que se haya removido y la construcción de terraplenes provisionales para sobrecarga. Se dará especial atención a lo indicado en la subsección 305-2 y en el numeral 303-2.02.6 de las presentes Especificaciones. 305-1.02. Procedimientos de trabajo 305-1.02.1.Generalidades.- Con anticipación a la construcción de terraplenes se deberá realizar las operaciones necesarias de desbroce y limpieza, de acuerdo con lo estipulado en la subsección 302-1. Se rellenarán en capas compactadas los fosos y huecos dejados por la limpieza o por otras causas, dentro de la zona de terraplenado. Cuando lo señalen los planos o lo juzgue necesario el Fiscalizador, la capa superior de 15 cm. de espesor del suelo existente por debajo de un terraplén deberá compactarse con la misma exigencia requerida para el material a colocarse en el terraplén.

37

MOP. (2002). ESPECIFICACIONES MOP. QUITO. 138

Cuando el terraplén deba colocarse en un camino existente, la capa superficial de este camino, hasta una profundidad de 15 cm., deberá ser escarificada y compactada, según indicaciones del Fiscalizador. Antes de iniciar la colocación del material para terraplenado, deberán estar concluidas todas las obras de drenaje señaladas en los planos, excepto cuando sea estipulado en los documentos contractuales la construcción del terraplén, o parte del mismo, con anterioridad a la instalación de una alcantarilla. El lecho del terreno sobre el cual se cimentará el terraplén deberá prepararse en forma escalonada, a manera de terrazas, que tendrán una superficie terminada horizontal, la que será compactada con la misma exigencia que las diferentes capas del terraplén.

La preparación del lecho del terreno se

comenzará por el pie del talud del terraplén para formar el primer escalón de trabazón con el terraplén a construirse. La ubicación y ancho de las terrazas serán de acuerdo a lo indicado en los planos, pero, en todo caso, su ancho será suficiente como para permitir la operación eficiente del equipo de colocación y compactación.

El material adecuado proveniente de la

excavación para terrazas será incorporado en los terraplenes. Si no se especifica de otro modo en los planos o en los documentos contractuales, cuando se construyan terraplenes de altura inferior a 2.0 metros hasta nivel de subrasante, y una vez limpiada la superficie de asiento de acuerdo a los requerimientos de la subsección 301-5 y quitada la capa vegetal, se procederá luego a un completo desmenuzamiento del suelo mediante el empleo de arados o escarificadores, hasta una profundidad de 15 cm., de acuerdo a las instrucciones del Fiscalizador. Una vez preparada la superficie en la forma que se indica, deberá emparejarse y compactarse de acuerdo a lo previsto en la subsección 305-2 de estas Especificaciones. En caso de que haya que construir dentro de un terraplén una cimentación para un puente, se construirá el terraplén hasta nivel de subrasante y luego se 139

excavará para la cimentación, y cuando se requiera de pilotes, se efectuará el hincado de los mismos. No se colocarán piedras, pedazos de hormigón o materiales similares, cuya dimensión mayor exceda de 10 cm., en las zonas de terraplén donde se prevé el hincado de pilotes. 305-1.02.2.Colocación.- En la construcción de terraplenes, el material de tierra, grava, fragmentos de roca y otro material relativamente fino deberá ser colocado en capas aproximadamente horizontales y su espesor será determinado por el Fiscalizador de acuerdo al equipo de compactación que disponga el Contratista de la obra. Cada capa será humedecida u oreada para lograr el contenido de humedad óptimo y luego emparejado, conformado y compactado, antes de la colocación de la capa siguiente. Todo material a incorporarse en los terraplenes deberá ser aprobado por el Fiscalizador y no podrá contener vegetación, troncos, raíces o cualquier otro material perecedero.

Cuando sea factible la selección de materiales

provenientes de la excavación, el material de mejor calidad se utilizará en las capas superiores de los terraplenes. Cuando el material que se emplea para la construcción de capas contenga más de un 25% de piedras de tamaño superior a 15 cm. de diámetro mayor, será colocado en capas de suficiente espesor para contener el material de tamaño mayor; pero, en ningún caso, se colocarán capas de espesor mayor a 60 cm. en material suelto para ser compactadas. Cuando se utilice el material pedregoso de esta manera, cada capa será emparejada con material fino adicional, adecuado para llenar los espacios vacíos entre las piedras y luego compactada, todo lo cual se hará con el equipo adecuado. Se seguirá este método de construcción hasta una altura no mayor a 60 cm. bajo el nivel de la subrasante del camino, y el completamiento del resto del terraplén se hará con material relativamente fino y en capas de hasta 20 cm. de espesor. Cuando se encuentren en la excavación bolones o pedazos de tosca o grava cementada que no se puede desmenuzar fácilmente y cuya dimensión mayor 140

sea hasta de 90 cm. se utilizará en los pedraplenes.

Mientras haya otro

material adecuado disponible de la excavación, este material rocoso grueso se utilizará para la construcción del lado exterior y especialmente al pie de los terraplenes en vez de ser incorporado en ellos. No se permitirá la colocación de piedras mayores a 10 cm. de diámetro dentro de un espesor de 20 cm. bajo el nivel de la subrasante. El equipo de transporte y distribución recorrerá sobre toda la superficie de la capa para no formar huellas de recorrido continuo y para evitar la compactación irregular de la capa. Cuando lo indique el Fiscalizador, el material sobrante de la excavación será utilizado para ampliación uniforme de los terraplenes o para tender los taludes de éstos.

Los materiales desechables serán desalojados a los sitios de

depósito señalados en los planos o indicados por el Fiscalizador. 305-1.02.3.Compactación.- Cada una de las capas de material colocada en el terraplén deberá ser humedecida u oreada hasta lograr el contenido de humedad adecuado para conseguir la compactación requerida, luego de lo cual se procederá a compactarla con rodillos aprobados, de acuerdo a lo exigido en la subsección 305-2, hasta lograr la densidad especificada. En los sectores donde no se alcance la densidad mínima requerida, el material deberá ser escarificado, removido, emparejado, humedecido u oreado para luego ser compactado de nuevo hasta alcanzar la compactación especificada. Cuando se construyan terraplenes para plataformas sobre el material de terreno natural que sea relativamente inestable y cuya remoción no haya sido ordenada por el Fiscalizador, la primera capa de material para terraplén podrá colocarse a un espesor que no exceda de 60 cm., medido sin compactar, a condición de que la superficie superior de tal capa sea por lo menos 50 cm. por debajo de la rasante final del camino.

En tal caso, el Contratista deberá

compactar la capa tan completamente como sea posible, de acuerdo a lo 141

indicado en el siguiente párrafo y a las instrucciones del Fiscalizador; pero el porcentaje de compactación para terraplenes, que se determina en estas Especificaciones o en las disposiciones especiales, no se exigirá para tal primera capa de relleno. Cuando se coloque la primera capa de material de terraplenado por encima de una capa inicial que ha sido colocada sin que se requiera el cumplimiento del porcentaje de compactación normalmente exigido para terraplenes, es decir, en los casos de construcción como los descritos en el párrafo anterior y en los dos párrafos del numeral 305-1-02.5, dicho material, mientras tenga un contenido de humedad dentro del 3% de contenido óptimo, deberá compactarse con la aplicación de un esfuerzo de compactación equivalente a 8 pasadas completas de un rodillo neumático con un peso de por lo menos 20 toneladas. 305-1.02.4.Plazo para consolidación.- El Contratista será responsable por la estabilidad de todos los terraplenes construidos según las obligaciones del contrato, hasta la recepción definitiva de la obra, y deberá reacondicionar todas las partes defectuosas que se deban a deficiencias o negligencias en la construcción, o que se hayan originado por causas naturales, exceptuando las que el Fiscalizador considere que provienen de movimientos inevitables del terreno natural. 305-1.02.5.Terraplenes en zonas pantanosas.-

Cuando sea necesario

construir un terraplén a través de terreno pantanoso que no pueda soportar el peso del equipo de acarreo, la parte inferior del terraplén será construida depositando cargas continuadas de material a fin de formar una capa uniformemente distribuida del espesor mínimo necesario para soportar el equipo de transporte y poder proseguir con la colocación y compactación de las capas siguientes. En caso de una zona en que el fondo del pantano sea bastante profundo, podrá ser necesaria la colocación de material por medio de una draga 142

hidráulica, hasta una altura por encima del nivel del agua que permita la construcción del terraplén de la manera especificada en los otros acápites de este numeral 305-1.02. En tal caso, los procedimientos para el dragado serán estipulados en las disposiciones especiales del Proyecto. 305-1.03. Terraplenes en la zona oriental.- Los terraplenes en estas zonas, por las condiciones climáticas excesivas y fuertes lluvias, así como por la humedad de los materiales de excavación, mayor que las óptimas, se procederá a realizarlos con tractores de baja presión y emparejarlos con las mismas hasta obtener el nivel del proyecto. La compactación requerida será la que se obtenga en los días posteriores a la terminación del terraplén, y en consecuencia, no serán necesarios ensayos de compactación. 305-1.04. Medición.- Los terraplenes no se medirán para su pago directo. La excavación para la construcción de terraplenes se medirá y pagará de acuerdo con lo indicado en las subsecciones pertinentes de las presentes Especificaciones y en las disposiciones especiales. 305-1.05. Pago.- La realización de los trabajos descritos en esta Sección no serán pagados en forma directa, sino que será considerada como una obligación del Contratista subsidiaria al conjunto de trabajos cuyo pago se efectúe mediante los precios unitarios establecidos en el contrato. 305-2.

Compactación

305-2.01. Descripción.- Este trabajo consistirá en la operación mecánica controlada para comprimir los suelos y materiales por reducción de espacios vacíos, mediante el empleo de equipo apropiado para la compactación del terreno natural original, terraplenes, rellenos y las varias capas del pavimento, de acuerdo con las presentes Especificaciones y los demás documentos contractuales.

143

305-2.02. Equipo.-

El equipo de compactación deberá ser constituido por

rodillos pata de cabra, rodillos lisos en tandem de 2 o 3 ejes, o de tres ruedas, y rodillos neumáticos, de acuerdo con las descripciones dadas a continuación. Las unidades podrán ejercer presión estática o vibratoria, deberán tener marcha atrás y deberán ser autopropulsadas, excepto cuando el Fiscalizador pueda permitir el uso de rodillos pata de cabra remolcados. La velocidad de operación de los rodillos deberá ser la que produzca resultados aceptables al Fiscalizador; pero, en ningún caso, excederá de 10 Km. por hora. No se permitirá el empleo de tractores para trabajos de compactación. Cuando el material a ser compactado sea piedras o pedazos de roca podrán utilizarse camiones cargados cuyo peso total sea por lo menos 34 toneladas, con la autorización del Fiscalizador. 305-2.02.1.Rodillos pata de cabra.- Este equipo de compactación consiste en cilindros de acero con patas salientes que aplican alta presión sobre un área pequeña. La presión que ejercen depende del número y diámetro de las patas y el peso del rodillo, el cual podrá variarse modificando la cantidad de agua u otro lastre en el cilindro. Los cilindros tendrán un diámetro no menor a 1.50 metros y una longitud no inferior a 1.40 metros, medidos en la superficie. La longitud de las patas no deberá ser menor a 18 cm. y el área de la cara de cada pata será entre 34 y 51 cm. cuadrados. El peso sin lastre de este tipo de rodillo deberá ser el suficiente para ejercer una presión de 15 a 55 kilogramos por cm. cuadrado en la zona de contacto del suelo con las patas de cabra, y el rodillo deberá ser diseñado para que con lastre ejerza una presión de 30 a 120 kilogramos por cm. cuadrado, de acuerdo al tamaño de la unidad. 305-2.02.2.Rodillos lisos.- Este equipo de compactación consiste en rodillos de cilindros o ruedas lisos de acero, que podrán ser del tipo de tres ruedas, a 144

tandem de 2 ejes o a tandem de 3 ejes; la presión que ejercen depende del ancho del cilindro o rueda y el peso del rodillo, el cual podrá variarse modificando el contenido de agua u otro lastre en los cilindros. El peso neto de los rodillos lisos de tres ruedas y los tandem de 3 ejes, podrá variar de 10 a 14 toneladas; igualmente, en los tandem de 2 ejes, el peso neto podrá ser entre 6 o 10 toneladas, según la clase de trabajo que se le asigne. 305-2.02.3.Rodillos Neumáticos.- Este equipo de compactación consiste en un par de ejes paralelos, cada uno equipado con ruedas de llantas neumáticas de igual tamaño y tipo. La longitud de separación lateral entre llantas no podrá ser superior a 13 cm. y la disposición de las ruedas en el eje posterior será en forma alternada con relación a las del eje delantero. Las compactadoras neumáticas podrán disponer de ejes desplazables lateralmente, para permitir que las llantas se mantengan en línea, produciendo doble compactación en la primera pasada y, al desplazarse el eje, completar la operación con traslapo en las pasadas sucesivas.

En otros modelos se

permite el movimiento vertical de las ruedas, lo que facilita la compactación en ciertas circunstancias. La construcción de estos rodillos deberá ser tal que la presión de contacto se distribuya uniformemente sobre todas las llantas, y la presión de contacto pueda ser variada, para satisfacer las exigencias de un trabajo particular, mediante la colocación de lastre o por cambio de presión de inflado de las llantas. 305-2.03. Procedimiento de trabajo.- En las operaciones de compactación se utilizará el tipo de rodillo más adecuado para el material que se va a compactar, de acuerdo a lo estipulado en estas Especificaciones y en las disposiciones especiales, y conforme determine el Fiscalizador. Se efectuarán el número de pasadas y el manipuleo del material requeridos para lograr en toda la capa que está siendo compactada, por lo menos el grado mínimo de compactación especificado. 145

Con el permiso escrito del Fiscalizador, el Contratista podrá emplear otro equipo de compactación que no sea el indicado anteriormente, siempre y cuando produzca una compactación adecuada, a juicio del Fiscalizador. Para la compactación de materiales en los cuales el Fiscalizador juzgue que no es factible practicar los ensayos de densidad especificados en el numeral 303-1.02 (como regla general, podrán considerarse como tales materiales aquellos que contengan más de 50 por ciento de piedras con el diámetro mayor a 15 cm.), cada capa deberá ser compactada por una unidad de equipo que pese por lo menos 22 toneladas, cuando la capa tenga un espesor menor a 40 cm., y por lo menos 34 toneladas, cuando la capa sea del espesor de 40-60 cm., medido sin compactar. Los pesos mínimos especificados son de la unidad compactadora exclusivamente, sin tomar en cuenta la unidad motriz de remolque si hubiera, y se refiere a equipo cuyo ancho de superficie de contacto con el material a compactarse no sea superior a los 3 m. El equipo deberá efectuar un mínimo de 3 pasadas sobre la capa cuando ésta tenga un espesor menor a 25 cm., sin compactar, y un máximo de 8 pasadas completas cuando el espesor sea de 60 cm.; para cualquier espesor intermedio, el número de pasadas será aproximadamente en proporción a la diferencia entre tal espesor y los límites citados. El Contratista podrá emplear equipo de otros pesos y variar el número de pasadas, siempre que el demuestre, a satisfacción del Fiscalizador, que el grado de compactación así obtenido es equivalente al grado logrado con el equipo y procedimientos especificados. 305-2.04. Grado de compactación.- El grado de compactación relativa a obtenerse en las diferentes labores de la obra, estarán estipuladas en las especificaciones especiales.

Como regla general se obtendrá los valores

indicados en la Tabla 5-7, salvo lo señalado en el numeral 305-1.03.

146

Tabla 5-7 Grados de Compactación.38

Compactación

Superficies o capas

Relativa ( Porcentaje) 90

Terreno natural en zonas de relleno

95

Terreno natural en zonas de corte

95

Terraplenes o rellenos Subrasantes formadas por suelo

95

seleccionado

Dicha compactación será comprobada por medio de los ensayos normales, conforme se indica en el numeral 303-1.02. 305-2.05. Pago.- El trabajo de compactación a rodillo no se pagará en forma directa sino que será considerado una obligación del Contratista, subsidiaria de los trabajos pagados por los varios rubros del contrato. Proceso constructivo de un terraplén. Comprende

etapas

y

operaciones

encaminadas

a

conseguir

las

características resistentes y estructurales exigidas a cada capa, y que aseguren un correcto funcionamiento del mismo. La calidad de un terraplén depende en gran medida de su correcta realización, es decir, de la apropiada colocación y posterior tratamiento de los diferentes materiales empleados en su construcción.39

38

MOP. (2002). ESPECIFICACIONES MOP. QUITO.

39

Aris C. Stamatopoulos, P. C. (1980). Mejoramiento de Suelos por Precarga. Atenas: Limusa. 147

Una mala ejecución puede ocasionar diversos problemas que afectaran a la funcionalidad de la carretera. Así, una humectación o compactación deficiente provocará asentamientos excesivos del terraplén que fisurarán y alabearán la superficie de rodadura; la incorrecta ejecución del cimiento en una ladera puede provocar problemas de inestabilidad, ocasionando el colapso y desmoronamiento de la obra. Dentro del proceso de construcción de este tipo de obras, pueden distinguirse diversas fases de ejecución: -

Operaciones previas de desbroce de la vegetación existente, remoción de la capa superficial del terreno, escarificación y precompactación.

-

Construcción del terraplén propiamente dicho, compuesta de tres operaciones cíclicas, aplicables a cada capa o capa de terraplén. o Extendido de la capa de suelo o Humectación a la humedad óptima proctor o Compactación de la capa o Terminación del terraplén, que comprende operaciones de perfilado y acabado de taludes y de la capa sobre la que se asentará el pavimento.

Operaciones previas Dentro de este grupo de tareas previas a la construcción del terraplén propiamente dicho, se incluyen las labores de desbroce, eliminación de la capa vegetal y posterior escarificado del terreno subyacente. Desbroce del terreno El desbroce consiste en extraer y retirar de la zona afectada por la traza de la carretera todos los árboles, tocones, plantas, maleza, broza, maderas caídas, escombros, basura o cualquier material indeseable que pueda acarrear

148

perjuicios al normal desarrollo de las obras o al futuro comportamiento de la vía. Como regla general, es recomendable extraer todos los tocones y raíces, especialmente aquellos de diámetro superior a 10cm, que deberán ser eliminados hasta una profundidad de al menos 50 cm, por debajo de la superficie natural del terreno. De esta forma se evitan heterogeneidades que pueden dar lugar a pequeños asientos diferenciales, causantes de baches y alabeos en la capa de rodadura del firme, especialmente en terraplenes de poca altura. Los huecos causados por la extensión de este tipo de elementos, así como los pozos y agujeros existentes en la zona de explanación, deberán rellenarse y compactarse adecuadamente para evitar que estas zonas se comporten como puntos débiles en la estructura del terreno. Debido al elevado coste de las operaciones de extracción y transporte de este tipo de elementos, la tendencia actual es reducirlas en la medida de lo posible. Se sugiere que en terraplenes cuya altura supere los 2m, los arboles pueden cortarse a unos 10cm de la superficie natural del terreno, mientras que los tocones pueden permanecer en su sitio.40

Eliminación de la capa de tierra vegetal Otro aspecto a tener en cuenta es la eliminación de la capa más superficial de terreno, generalmente compuesta por un alto porcentaje de materia orgánica, que como sabemos debe ser evitada a toda costa dada la susceptibilidad que presenta a procesos de oxidación y mineralización. Por ello, la tierra vegetal que no haya sido eliminada durante el desbroce deberá 40

Aris C. Stamatopoulos, P. C. (1980). Mejoramiento de Suelos por Precarga. Atenas: Limusa. 149

removerse de la zona y almacenarse adecuadamente para su posterior uso donde sea preciso; generalmente se emplea en la revegetación de terraplenes, dado su extraordinario poder fertilizante. No obstante, en terraplenes de gran altura puede considerarse la posibilidad de no eliminar esta capa si es de pequeño espesor, ya que los asientos que produzcan serán pequeños en comparación con el total, siempre y cuando no suponga una potencial superficie de deslizamiento del talud sobre ella. Si el terraplén tuviera que construirse sobre terreno inestable o formado por turba, arcilla expansivas, fangos o limos de mala calidad, también deberá eliminarse dicha capa o procederse a su estabilización en el caso de tener un espesor considerable. Escarificado Posteriormente a la eliminación de la capa vegetal es conveniente y a veces necesario escarificar y re-compactar el terreno en una profundidad de entre 15 y 25 cm, dependiendo de las condiciones en que se encuentre dicho suelo, la altura del terraplén o el emplazamiento de la obra en zonas que comprometan su estabilidad. La escarificación también denominada (ripiado) es una tarea que consiste en la disgregación de la capa superior del terreno, efectuada por medios mecánicos. Generalmente se emplean herramientas especiales acopladas a maquinas tractoras de gran potencia (buldozer) que ese encargan simultáneamente de la eliminación del terreno vegetal y del proceso de escarificación. El objetivo de este proceso es unificar la composición del suelo y facilitar su posterior re compactación, haciendo que este proceso sea más efectivo. Eventualmente puede recurrirse al empleo de conglomerantes cal y cemento para mejorar las características mecánicas del suelo.

150

Por último, debe recordarse que sobre esta capa de terreno se asentará el cimiento del terraplén, por lo que es conveniente que quede preparada para una correcta recepción de esta primera capa de relleno.

Ejecución del terraplén Una vez preparado el terreno sobre el que se asentará el terraplén. Se procederá a la construcción del mismo, empleado materiales que cumplan las condiciones exigidas para cada zona, y que ya fueron comentadas anteriormente. La ejecución del terraplén se compone de tres operaciones que se repiten cíclicamente para cada capa, hasta alcanzar la cota asignada en proyecto; éstas son: extendido, humectación y compactación. Extendido Primeramente, se procederá al extendido del suelo en capas de espesor uniforme y sensiblemente paralelas a la explanada. El material que componga cada capa deberá ser homogéneo y presentar características uniformes; en caso contrario, deberá conseguirse esta uniformidad mezclándolos convenientemente El espesor de estas capas será lo suficiente reducido para que, con los medios disponibles en obra, se obtenga en todo su espesor el grado de compactación exigido. Por lo general, dicho espesor oscila entre los 15 a 20 cm de la capa delgada empleada en suelos finos o secos y los 20 a 40 cm de la capa media, empleada en suelos granulares o húmedos. Asimismo, durante la construcción del terraplén deberá mantenerse una pendiente transversal que asegure una rápida evacuación de las aguas y reduzca el riesgo de la obra de tierra.

151

La maquinaria a emplear en el extendido es muy diversa, y la elección de uno u otro modelo dependen fundamentalmente de la distancia de transporte de las tierras. a) Para distancias de transporte inferiores a 500m, se emplea el buldozer para terraplenes a media ladera, tanto el transporte como en el extendido de cada capa. b) Si la distancia de transporte se halla entre 1 y 5 km suele emplearse el scrapper para el transporte y posterior extendido. c) Una distancia a los 5 km, requiere el empleo de palas cargadoras, camiones o dumpers para el transporte de las tierras y motoniveladoras para su extendido. Una práctica habitual en obra es realizar diagramas de compensación de masas también denominados diagramas de Brudner para planificar adecuadamente la maquinaria necesaria en el movimiento de tierras y coordinar sus movimientos en función de la distancia de transporte. Humectación o desecación Una vez ha sido extendida la capa de terreno, se procede a condicionar la humedad del suelo. Este proceso es especialmente importante, ya que cumple una doble función: d) Por un lado, asegura una óptima compactación del material, asegurando

la

suficiente

resistencia

y

reduciendo

los

posteriores asentamientos del terraplén. e) Por otro lado, evita las variaciones de humedad que se produzcan después de la construcción provoquen cambios excesivos de volumen en el suelo, ocasionando daños y deformaciones en el firme. Suele tomarse como humedad de referencia la determinada en el ensayo de proctor normal o modificado, denominada humedad óptima proctor. Su valor 152

es cercano a la humedad de equilibrio, que es la que alcanzara definitivamente el firme pasado un tiempo después de su construcción. No obstante, existen una serie de casos particulares que es necesario tratar de forma especial: a) Suelos secos: Un suelo con un bajo nivel de humedad puede ser compactado hasta su nivel óptimo sin necesidad de humectarlo, empleando para ello una mayor energía de compactación. En este tipo de suelos el efecto de la compactación es reducido en profundidad, por lo que es conveniente emplear capas delgadas, de entre 15 y 25 cm. b) Suelos sensibles a la humedad: Este grupo de suelos presentan curvas de compactación muy pronunciadas, lo que los hace especialmente sensibles a la humedad. Este hecho se traduce en que una pequeña variación en la humedad acarrea consigo un cambio sensible de la densidad del suelo. c) Suelos expansivos: Este tipo de suelos en el que destacan las arcillas deben compactarse con unas condiciones óptimas de humedad para evitar cambios de volumen importantes durante la vida útil de la carrera,

lo que podría ocasionar diversas

patologías en el firme. d) Suelos colapsables: Este tipo de suelos se caracterizan por su baja densidad y bajo grado de humedad, presentación un gran número de huecos en su seno. La inundación de este tipo de suelos ocasiona un fenómeno denominado colapso, que se traduce en el asiento brusco del terraplén. Por ello, es recomendable forzar esta compactación durante la fase de construcción, saturándolo en agua. La maquinaria empleada en esta fase de construcción es generalmente un camión provisto de un tanque de agua. La humectación del terreno deberá ser progresiva y uniforme hasta alcanzar el grado óptimo estipulado. 153

Si la humedad del suelo es excesiva, existen diversas formas de reducirla; destacan el trabajo con gradas una vez extendido, o la adición de materiales secos o sustancias como la cal viva, que además mejorará las características resistentes del suelo. Compactación Conseguido el grado de humedad óptimo, se procederá a la última fase de ejecución del terraplén: la compactación. El objetivo de este proceso es aumentar la estabilidad y resistencia mecánica del terraplén, se consigue comunicando energía de vibración a las partículas que conforman el suelo, produciendo una reordenación de éstas, que adoptarán una configuración energéticamente más estable. La compactación suele referirse a la densidad máxima obtenida en el ensayo proctor. En cimientos y núcleos, se exigen densidades de al menos el 95% del proctor normal, mientras que en coronación, la densidad obtenida debe superar el 100% de la obtenida en dicho ensayo. Posteriormente hablaremos de los diversos métodos de control de densidades en obra. La compactación de las capas siempre se efectuará desde fuera hacia el centro del terraplén; debe llevarse un especial cuidado en los bordes y taludes del mismo, debiendo emplearse una de las siguientes técnicas constructivas: o Compactar una franja de por lo menos 2 m de anchura desde el talud, en capas más delgadas y mediante maquinaria ligera apropiada (rodillos pequeños, bandejas vibradoras, etc.) o Dotar de un ancho suplementario (1m), al terraplén sobre los valores estipulados en proyecto. Posteriormente se recortará el exceso colocado, pudiendo ser reutilizado. o El relleno se efectuará sobre perfil técnico de proyecto y los taludes se compactan directamente mediante maquinaria apropiada. 154

La maquinaria empleada en la compactación de terraplenes es muy diversa, aunque suelen emplearse compactadores vibradores de llanta metálica lisa, compactadores de neumáticos o rodillos de pata de cabra según el tipo de suelo; en los márgenes y zonas difíciles se emplean vibro-apisonadores o planchas vibrantes. Terminación del terraplén Una vez construido el terraplén se realizará el acabado geométrico del mismo, re-perfilando los taludes y la superficie donde posteriormente se asentará el firme, empleándose generalmente la motoniveladora. También se realizara una última pasada con la compactadora sin aplicar vibración con el fin de corregir posibles irregularidades producidas por el paso de la maquinaria y sellar la superficie. Los taludes podrán ser revegetados para aumentar su estabilidad y favorecer su integración ambiental, pudiéndose

emplear la capa de tierra vegetal

anteriormente excavada dadas sus excelentes propiedades fertilizantes. 5.8

Uso de rellenos alivianados sobre suelos blandos

Es evidente que la disminución del peso de un relleno, o en general de un terreno, influye de una forma decisiva sobre los esfuerzos que induce en sus contornos, y no solamente en la dirección de la gravedad sino también en cualquier otra del espacio , dependiendo de las características tensodeformacionales de los materiales utilizados. En dirección vertical los esfuerzos pueden considerarse proporcionales al peso específico. En dirección horizontal inversamente proporcionales a lo que podía llamarse módulo de poisson del material.41

Suelos, S. E. (1997). Simposio Nacional de Geotécnia VÍAl. Madrid. 155

Los núcleos más convencionales que ese emplean en carreteras, presentan, una vez compactados, una densidad húmeda comprendida entre 1.6 y 2 T/m3. El empleo de materiales menos pesados y la correspondiente minoración de los esfuerzos, acarrea una mejora en múltiples aspectos realizados con el comportamiento de las obras. En particular las carreteras pueden beneficiarse de una manera clara en diversos aspectos. a) Una disminución de asientos sobre terrenos blandos. Constituye una técnica eficaz, y puede ser económica en las proximidades de puntos duros, como estribos cimentados sobre pilotes o en transiciones de suelos compresibles – roca, cuando los asientos post-constructivos son inaceptables. b) Taludes externos más verticales, cuando existen problemas de estabilidad de la cimentación. Suelen presentarse en marismas, zonas fangosas, o en general en terrenos blandos. Al ser más estrictos los taludes puede ser interesante su aplicación en zonas de anchura restringida o para reducir el coste de expropiaciones. c) Disminución de empujes horizontales sobre estribos de puentes o viaductos, si el relleno se realizara con materiales ligeros y con bajo módulo de poisson. d) Reducción de empujes horizontales sobre los eventuales pilotes de cimentación de estribos, tanto en la cabeza como en el fuste del mismo. e) Disminución de rozamiento negativo sobre el pilotaje en el mismo caso indicado que en el ítem anterior. f)

Minoración de empujes sobre muros, considerable si son de gran altura, lo que permite un aligeramiento de la estructura.

g) Corrección de corrimientos del terreno, o mejora del coeficiente de seguridad se sustituye el terreno normal por rellenos de menor peso específico.

156

h) Disminución o mantenimiento de esfuerzos sobre estructuras preexistentes enterradas o situadas en proximidades de la carretera. i) Ganancia en el tiempo de consolidación de los rellenos sobre suelos compresibles, en especial si se sustituye parte de estos por el material ligero. Es claro que la utilización de un relleno ligero frente a otras soluciones posibles entre varias condiciones. o Una adecuada funcionalidad de la propia carretera y del entorno afectado por los rellenos a corto o largo plazo. o Un ahorro en la vertiente económica o en el plazo de ejecución. o Que no contamine nocivamente los contornos por el agua que pudiera circular a través del relleno, o por cualquier otra circunstancia. Como puede reducirse de las aplicaciones antes indicadas, gran parte de las mismas entre relacionadas con presencia directa o indirecta de terrenos de cimentación de pobres características geotécnicas. Asimismo es un denominador común la notable incidencia que en el precio final tiene el transporte del material, por lo que en gran parte de las ocasiones su empleo está limitado a las proximidades de los centros de producción. 5.8.1 FIBRAS DE MADERA El nombre de fibras de madera se refiere a varios tipos de material vegetal, tales como aserrín virutas, desperdicios o mezcla de estos, provenientes de fábricas o de serrerías. El material es de gran variabilidad, dependiendo de la del tipo de madera y de su manipulación en la serrería. Sus propiedades, por lo tanto deben ser establecidas para cada caso particular.42 42

Suelos, S. E. (1997). Simposio Nacional de Geotécnia VÍAl. Madrid. 157

En lo que respecta a su resistencia al esfuerzo cortante, el ángulo de rozamiento puede variar entre 25 y 27° para el caso del aserrín, y entre 30 y 49° para las virutas. En general se aprecia un incremento del rozamiento a medida que aumenta las presiones sin que pueda establecer una ley clara de correlación. El peso específico se sitúa entre 225 y 335 kg/m3 en estado seco y entre 725 y 960 kg/m3 cuando se encuentra húmedo. La compresibilidad es considerable. No hay datos concretos, si bien se conoce que la reducción de volumen, después de una compactación puede suponer el 40% del volumen inicial. En cualquier caso el módulo de deformación no suele sobrepasar 100 kg/cm2. La deformación pos constructiva puede ser del orden del 10% del espesor de la capa de fibras. El comportamiento a largo plazo es bueno si las fibras de madera están perennemente sumergidas en agua. Si se emplean por encima del nivel freático es precisa una protección con arcilla o suelo poco permeable de espesor comprendido entre 30 y 60 cm. Se puede utilizar también elementos asfalticos o geo membranas. En diseño suele limitarse el tamaño máximo de fibras a unos 15 cm, con unos taludes exteriores comprendidos entre 1.5H: 1V y 2H: 1V dependiendo de la altura del relleno. Si existe la posibilidad de agua es necesario proyectar un drenaje interno completo del terraplén, tanto para evitar la posibilidad de putrefacción, como para impedir la contaminación del agua con los compuestos fenólicos de madera. Se puede paliar esta eventualidad si el material se almacena en agua antes de la construcción, y posteriormente es secado al aire durante varios meses.

158

Otro de los peligros del empleo de fibras de madera es el de la combustión espontánea, que puede producirse cuando la oxidación y evaporación incrementa la temperatura por encima de los 32°. Para alejar este peligro se puede limitar la altura del relleno a unos 5m, remover los aplastamientos para eliminar zonas calientes

o permitirse el envejecimiento de las fibras

colocándolas como relleno después de 2 - 4 semanas. Para la construcción, el extendido suele hacerse en capas de un espesor del orden de los 30cm, y la compactación puede ser suficiente con dos o tres pasadas de camiones de peso superior a 15 T, con lo que se consigue un efecto similar al de las compactadoras de neumáticos o lisos. Antes de colocar la capa de firme es aconsejable un tiempo de estabilización entre 2 y 8 meses. Un CBR igual a 1 puede ser asignado a las capas superiores, si no existen pruebas concretas al respecto. 5.8.2 CENIZAS VOLANTES Se entiende por ceniza solamente el residuo fino de la combustión de carbón transportado por los gases desde la cámara de combustión, generalmente de una central térmica. Es un material fundamental silíceo que en presencia de agua tiene unas propiedades puzolánicas en mayor o menor grado. 43 Ha sido y continúa usándose como relleno en los estribos de puentes. Su reducido por el peso específico, así como su baja compresibilidad contribuye a disminuir los eventuales asientos diferenciales entre las losas de aproximación y la estructura del estribo. Su composición química es fundamentalmente vítrea, sílico- aluminosa que representa más del 70 % del material. Las componentes cálcica y férrica complementan su naturaleza.

43

Suelos, S. E. (1997). Simposio Nacional de Geotécnia VÍAl. Madrid. 159

Quizá la propiedad más interesante de las cenizas volantes es su carácter puzolánico, entendiéndose por tal una rigidización a largo plazo, inducida por la fijación de cal libre, que da lugar a compuestos insolubles que resultan de su acción puzolánica. No obstante, a largo plazo, pueden ser suficientes para terminar en un suelo de resistencia y deformabilidad más adecuado que otros materiales. La resistencia a la compresión simple puede variar entre 1 y 4 kg/cm2 a las 24 horas, cifra que puede llegar a ser mayor de 10 kg/cm2 a más largo plazo. Su carácter puzolánico es función directa del contenido de cal libre. Si carece de ésta, su acción es moderada, si no es activada con mezcla de cal, cemento, u otras cenizas de alto contenido cálcico. No es fácil establecer un umbral, pero se ha comprobado que valores menores a 3.5% no predispone la acción puzolánica. Las cenizas volantes conformaran un material no plástico, con una granulometría similar al de un limo ligeramente arcilloso. El 70-90% de las partículas entran en tal calificativo y el comportamiento en muchos aspectos, es el de un limo. El peso específico peso específico de las partículas es bajo, siendo frecuentes los valores comprendidos entre 2 y 2.2 T/m3. La densidad máxima proctor suele variar entre 1.1 y 1.5 T/m3. Los materiales de densidad baja son los más propicios para rellenos ligeros, si bien sus propiedades son evidentemente más pobres, la resistencia está muy influida por el contenido de humedad final de la ceniza. Si está sumergida, o muy húmeda por asención capilar a partir del subsuelo, por congelación previa o por cualquier otro tipo de aducción externa del agua, los valores antes indicados pueden ser apreciablemente menores. La moderada compresibilidad, una vez desarrollada la acción puzolánica, es también una de las propiedades más interesantes. Como rango de valores habituales puede citarse: 160

Índice de compresión

Cv= 0.05 – 0.3

Módulo edométrico

Em= 90 – 200 kg/cm2

Placa de carga

Ev2= 600 – 900 kg/cm2

CBR > 15

Ev2/Ev1 = 2 -3.5

Esta baja compresibilidad a largo plazo hace que este material sea muy apropiado para relleno de estribos de puentes, ya que en muchas ocasiones es innecesaria la colocación de losas de aproximación entre relleno y obra de fábrica. Para un adecuado diseño de rellenos con cenizas volantes, es conveniente tener en cuenta además algunos otros aspectos de su comportamiento. •

Es un material fácilmente dispersable y erosionable por una corriente de agua, o por el viento cuando tiene poco humedad. Las capas más superficiales pueden desecarse fácilmente y ser arrastradas por el viento. Por tales motivos deben preverse estas contingencias tanto durante la construcción como para la obra definitiva:

•

Regar la superficie compactada, en especial si el tiempo es seco.

•

Restringir el tráfico por encima de la última capa.

•

En obra definitiva proteger la superficie con 10 -50 cm de terreno vegetal, césped, emulsiones asfálticas, material granular, tratamiento con cal o cemento, etc.

•

Evitar la ascensión capilar del agua proveniente del nivel freático del subsuelo, colocando una capa claramente drenante en la base del relleno. Asimismo eliminar cualquier aporte externo de agua.

•

Es importante comprobar que no exista un exceso de sales de las aguas que pudieran atravesar el relleno de cenizas volantes, deben presentar un bajo contenido de pH, o un alto contenido de piritas y otros metales pesados.

161

Recomendaciones para la construcción. •

Un buen drenaje previo de la superficie de apoyo, y evitar cualquier aportación de agua.

•

La corrección de humedad para la compactación, si es necesaria debe efectuarse en central o en silo, ya que “in situ” no es fácil una homogeneidad humectación de la superficie a compactar.

•

El transporte debe efectuarse en camiones o dumpers cubiertos que impidan una acción directa del aire o queden expuestos a lluvia.

•

La compactación debe seguir inmediatamente al extendido. El espesor de las capas puede variar entre 25 y 50 cm. El comportamiento en compactación es similar a la del limo plástico, siendo en líneas generales más conveniente el lado seco que el húmedo, para evitar el típico muelleo de los suelos limosos.

•

Se puede utilizar rodillos de neumáticos (2.5 - 3. Kg/cm2) de peso comprendido entre 10 – 12 T. o rodillos vibratorios de 6 – 10 T. No es recomendable el empleo de rodillos lisos.

5.8.3 HORMIGÓN CELULAR LIGERO El hormigón poroso es un hormigón celular, de baja densidad, que contiene unos huecos uniformemente repartidos en toda la masa, y conectados entre sí. Los huecos son originados por un agente espumante, que facilita un producto final de peso específico comprendido entre 230 y 1300 kg/cm3. Su deformabilidad es pequeña, en especial para los productos más densos, por lo que si se coloca una capa de tal material en la parte alta del relleno, un pavimento de hormigón hidráulico puede ser colocado directamente ya que la deformabilidad del hormigón poroso es en la mayor parte de los casos menor que cualquier base granular normal.44

44

Suelos, S. E. (1997). Simposio Nacional de Geotécnia VÍAl. Madrid. 162

En el proyecto se suele adoptar un peso específico húmedo comprendido entre 500 y 650 kg/cm3. La resistencia a la comprensión simple es muy variada, pudiéndose alcanzar hasta 200 kg/cm2. Los hormigones porosos menos densos presentan el problema de la heladicidad. Si son sometidos a varios ciclos de hielo – deshielo el deterioro del

hormigón

puede

ser

considerable.

Por

ello

es

preciso

un

encapsulamiento con un relleno convencional o con hormigón poroso de mayor densidad que no adolezca de tal inconveniente. En cualquier caso es recomendable la eliminación de cualquier aporte de agua al relleno, si existe la posibilidad de la congelación. No es conveniente la congelación bajo el nivel freático o por debajo del nivel de

las

mareas:

El

aislamiento

hidráulico

puede

conseguirse

impermeabilizando el fondo con láminas de PVC. La estanqueidad lateral en rellenos del trasdós de estribos puede ser conseguida mediante juntas tipo waterstop entre los contornos del relleno y de la obra de fábrica y con un sellado superficial con riegos o láminas de emulsión asfáltica. Si se coloca un pavimento de hormigón hidráulico directamente sobre un poroso es conveniente la previsión de “llaves” que enlacen ambos materiales e impidan un deslizamiento lateral. La colocación del hormigón poroso requiere maquinaria especial. La preparación del material suele efectuarse “in situ”

con unidades que

dosifican los materiales y los mezcla en volúmenes no superiores a 1m3. El transporte y colocación se realizara mediante bombeo. Los encofrados deben ser muy estancos, ya que el hormigón poroso se coloca con una consistencia muy fluida. Las capas no suelen sobrepasar 60cm de espesor, si bien en algunas ocasiones se ha llegado a 1.2 m. Cuando mínimo de unas 12 horas, y una 163

escarificación previa de la superficie de una capa antes de proceder a la colocación. 5.8.4 ARCILLA EXPANSIVA Los granulados de arcilla expansiva se fabrican calentando un material arcilloso en hornos giratorios. La arcilla se entumece a temperaturas del orden de los 100 grados, y forma de “pellets” o granos de tamaño variable entre 0 y

30 mm. Están conformados por una envoltura vítrea de tipo

cerámico y un núcleo menos vitrificado y más poroso. Su peso específico es tanto mayor cuanto lo sea el contenido de partículas finas entre 0 y 3 mm. En casos extremos y si es interesante disminuir el peso, puede procederse a la eliminación de los tamaños inferiores mediante un tamizado. En la construcción de carreteras se suele especificar y diseñar con un peso específico del orden de los 400 kg/cm3. La resistencia de los pellets de arcilla expandida es suficiente para soportar las cargas de tráfico, si las capas de firme del pavimento tienen un espesor mayor a 60 cm. No obstante es preciso un cuidado en la compactación para evitar la rotura de los granos. Su comportamiento es el de un material incoherente, con un ángulo de rozamiento medio de unos 35°. La durabilidad de la arcilla expansiva es equivalente al de otros suelos normalmente utilizados en carreteras. Son inertes frente a acciones químicas, del hielo y combustión. Los asientos post constructivos pueden alcanzar el 2 o 3% de la altura del relleno si la compactación ha tenido lugar en circunstancias normales. En los accesos a las obras de fábrica es necesario prever losas aproximación entre relleno y estribo. La protección externa del relleno frente a los agentes climáticos debe ser como mínimo de 0.80 m, con taludes externos de pendiente 1.5 H / 1 V o 164

más tendidos. Si se coloca sobre terrenos arcillosos es conveniente estudiar la conveniencia de instalar un geotextil para evitar la contaminación de los pellets. En la compactación, las capas no deben ser superiores a 1m, cifra que conviene reducir a 0,60m en el caso de relleno de estribos. El extendido y la compactación suele efectuarse con tractores sobre orugas, cuya presión no sobrepase 3 T/m2, o con placas vibratorias ligeras (0,5 kg/cm2). 5.8.5 ESTRUCTURAS POLÍMERAS ULTRALIGERAS Se ha desarrollado últimamente son estructuras alveolares ultraligeras de material polimérico, conformadas en disposición hexagonal, similar a la de un nido de abejas. Pueden obtenerse por extrusión de polipropileno o por el ensamblaje de hojas de PVC. Las caras abiertas de los bloques quedan cubiertas con un geotextil termo soldable a la estructura alveolar para rigidizar y evitar la entrada de materiales extraños. Las características físico- químicas de los polímeros su comportamiento frente a posibles agresiones químicas o mecánicas es adecuado. Solamente la sensibilidad a los rayos ultravioleta debe ser tenida en cuenta en el pliego de condiciones de la obra. En casos especiales puede exigirse un tratamiento que elimine esta debilidad. Estas estructuras si bien poco deformables en dirección vertical (E cerca de 400 kg/cm2, en comparación con el poliestireno que presenta 100 kg/cm2) adolece del defecto de una moderada presencia lateral, que debe ser tenido en cuenta en el proyecto. El espesor del relleno ultraligero medio empleado hasta ahora está comprendido entre 1.5 y 2. En el relleno de estribos de puentes se ha alcanzado hasta 4m.

165

Los efectos de las deformaciones diferidas, la tención máxima sobre los bloques, bajo cargas permanentes no debe sobrepasar 0.4 kg/cm2 en el caso del polipropileno, y un valor doble para los bloques de PVC, lo cual equivale, aproximadamente a espesores máximos sobre los bloques de 1.8 y 3.6 m respectivamente. Con cargas temporales, durante la construcción son permisibles valores del orden de la resistencia a la compresión simple en dirección vertical. De una manera análoga a la expuesta en el apartado anterior referente a los rellenos de poliestireno expandido, es conveniente la colocación de una losa de hormigón, en las mismas apuntadas para el EPS. De igual forma, las tolerancias y la disposición de las juntas entre bloques siguen las mismas recomendaciones indicadas para el poliestireno expandido. Se debe prever la colocación de un geotextil rodeando el conjunto del relleno, por su fondo, en el contacto con la capa de arena de regularización, por los laterales, y en parte superior si no se ha proyectado la colocación de una losa de hormigón. Tiene por objeto: •

Asegurar

el

mantenimiento

del

conjunto

durante

la

colocación de las capas situadas por encima de los bloques. •

Evitar el paso de elementos finos entre los bloques no perfectamente adosados.

•

Limitar los riesgos de punzonamiento del material ligero por elementos angulosos del terraplén o por la maquinaria de compactación.

5.8.6 NEUMÁTICOS TROCEADOS En este tipo de sistema hay que considerar que no solo son desagradables a la vista sino también pueden ser perjudiciales para la salud por su idoneidad 166

como refugio de mosquitos y por la contaminación del humo en caso de incendio. Se estima que un relleno de 6m de altura con doble calzada puede consumir unos 3 millones de neumáticos por Km.45 Lo que podría llamarse granulometría, o distribución de tamaños de los fragmentos de neumáticos depende, como es lógico del fabricante. En general son de graduación relativamente uniforme, de tamaño grava, entre 1 y 10 cm, si bien pueden admitirse, en proporción moderada, trozos mayores hasta 60 cm. Los pesos específicos medidos “in situ”, después de la compactación puede variar entre 700 – 900 kg/cm3. En relación con la resistencia, el relleno se comporta como un suelo con una ligera cohesión, del orden de 0.1 kg/cm2, y un ángulo de rozamiento de 19 y 25°. Su compresibilidad es considerable, especialmente en las etapas iniciales, cuando el relleno es cargado con las capas de protección y de pavimento. La consolidación puede situase entre 10 y 13 % del volumen inicial. Los refuerzos de acero de los neumáticos tienen un efecto considerable sobre las propiedades geotécnicas. Si el porcentaje es importante, el módulo de deformación mayor: menor el coeficiente de empuje al reposo, y una menor resistencia en general. Los aspectos más importantes del diseño son: •

Aislamiento

del

relleno

respecto

a

los

contornos:

cimentación, protecciones laterales y capas de firme, mediante

geotextiles

que

eviten

los

contaminaciones. 45

Suelos, S. E. (1997). Simposio Nacional de Geotécnia VÍAl. Madrid. 167

arrastres

y

•

Aislamiento y drenaje de posibles corrientes de agua.

•

Un mínimo de 0.9 m de suelos convencionales debe cubrir lateralmente y por la parte superior el relleno de neumáticos.

El extendido en capas no superiores a 0.9 m, se suele realizar con buldozer sobre orugas, y la compactación con rodillos de pata de cabra. No es adecuada la vibración por la tendencia al rebote después de haber pasado la compactadora. 5.8.7 POLIESTIRENO EXPANDIDO Se ha empleado desde los años 60 desde entonces su empleo en un gran número de países bien como sustitutivo de terraplenes de suelos normales. Existen cientos de realizaciones que avalan su empleo para los fines indicados.46 •

Bajo el punto de vista económico, un probable abaratamiento del material, en base a una mayor producción

•

Bajo un punto de vista técnico por tratarse de un material ultraligero, con un peso insignificante, el más liviano de todos los materiales que ahora se comenta, que minimiza los problemas de consolidaciones sobre terrenos blandos, los empujes sobre obras de fábrica y puede resolver fácilmente inestabilidades de laderas o de los terraplenes de la propia cantera.

Para el empleo de este material sobre carreteras el peso específico se considera como mínimo de 20 kg/m3, si bien para zonas o en circunstancias especiales se ha utilizado EPS de mayor densidad. En los cálculos de estabilidad no obstante, y para tener en cuenta la posibilidad de imbibición a largo plazo, se adopta un peso medio de 100 kg/m3. Para el análisis de posibles flotaciones el valor recomendado es de unos 40 kg/m3. 46

Suelos, S. E. (1997). Simposio Nacional de Geotécnia VÍAl. Madrid. 168

El comportamiento tenso-deformacional de EPS es el de un material elastoplástico. La curva tensión-deformación puede caracterizarse por un módulo de elasticidad, E, por el lumbral de plastificación σF y por un módulo de poisson prácticamente nulo. Las deformaciones diferidas no son importantes. Bajo una presión del orden de 0.4 σF no suele sobrepasar 0.2% por año. El coeficiente de rozamiento entre bloques de EPS es del orden de 0.5. Cifra interesante para la comprobación de estabilidad frente a esfuerzos horizontales. Aunque existe EPS resistente al fuego de extinción automática el material más corriente no lo es. Sin embargo, una vez cubierto con tierras o con losas de hormigón la aducción de oxigeno no es suficiente para mantener una combustión. Conviene tomar precauciones o emplear EPS resistente al fuego cuando se presenta alguna de las siguientes circunstancias. •

Cuando el periodo de construcción es largo, y el EPS va a estar expuesto al aire mucho tiempo.

•

Cuando el relleno está próximo a construcciones muy sensibles al fuego.

El EPS es atacable por los derivados del petróleo, por lo que en su almacenamiento para la construcción, y en el diseño de la obra debe ser protegido de posibles infiltraciones de propia carretera o de otros orígenes. Asimismo debe ser protegido contra los rayos ultravioleta del sol, viento y lluvia en el almacenaje o durante la construcción.

169

Tabla 5-8 Principales parámetros de comparación entre materiales ligeros en corte de bloque. Material

Polipropileno

PVC

EPS

42

50

20

0.48*1*2

0.5*1*2

0.5*1*2-3

300 - 350

300 – 350

8-1100

24 °

35°

30°

Peso específico (kg/m3) Dimensión de los bloques (m) E-Módulo de deformación 2

elastica (kg/cm ) Angulo de rozamiento bloque - bloque

5.8.7.1 Recomendaciones importantes para el diseño.

•

Para cargas permanentes la presión sobre el EPS no debe sobrepasar el 30% de la resistencia a la compresión simple a un 5% de deformación, ni el 66% si incluye las cargas transitorias de tráfico.

•

Los bloques de EPS suelen ser proyectados con una dimensión mínima de 0.50m, con objeto número

de

juntas.

Bloques

de

de disminuir el

0.5*1.0*2.5-3.0

son

frecuentes en los rellenos de EPS. •

La posición de los bloques de EPS dentro del relleno general depende

del espesor mínimo de las capas de

pavimento, y de las condiciones particulares hidrológicas del emplazamiento (posibilidad de sumersión). Por otra parte es preciso comprobar que, con la situación adoptada. Las tensiones sobre el EPS no sobrepasen los valores antes indicados. El espesor mínimo de las capas de firme (sistema de pavimento) sobre el EPS sigue el siguiente baremo. 170

Carreteras de tráfico ligero (0 – 100 v/día) 35 cm Carreteras de tráfico medio (102 – 104 v/día) 45 cm Carreteras de tráfico intenso > 104 v/día 60 cm •

El terreno de apoyo debe ser relativamente homogéneo, eliminando blandones o zonas localizadas de material mediocre. Sobre el suelo de cimentación se coloca una capa de arena o material granular de d= 10 – 15 cm de espesor.

•

Los taludes suelen disponerse con una pendiente 2H / 1V. Si se precisa o desea unos taludes externos más pendientes es preciso analizar la estabilidad global del relleno, o complementario,

si

fuere

el

caso,

con

elementos

estabilizadores, como losas de hormigón, geo mallas, etc. •

El recubrimiento lateral de protección de los bloques con suelos convencionales de componente arcillosa debe ser como mínimo de 0.25 m, siendo frecuente 0.50 m.

Sobre los bloques de EPS por experiencias anteriores se recomienda la colocación de una losa extendida de una losa de hormigón de 0.10 m de espesor con una armadura ligera centrada de varillas 3 – 6 mm, la cual tiene como objetivo. •

Proteger al EPS de escorrentías o de la contaminación de productos petrolíferos provenientes de la calzada. En el caso de no proyectarse la losa de hormigón es conveniente cubrir los bloques de EPS con algún tipo de lámina impermeabilizadora tal como geomenbranas.

•

Regularizar y repartir las tensiones sobre los bloques de EPS. En las zonas de aproximación a los muros externos de un estribo, o para una mayor regularización de los esfuerzos provenientes de un terreno de cimentación regular, esta losa puede quedar reforzada con nervios verticales también de

171

hormigón para los que sirve de encofrado los propios bloques de EPS. Los cálculos de estabilidad deben abarcar los siguientes extremos: •

Comprobación de que las tensiones sobre el EPS no sobrepasen los límites antes señalados. Puede ser realizada mediante un cálculo en elementos finitos o tridimensionales del sistema multicapa: cimentación – relleno convencionalEPS -losa.

•

Estabilidad global del relleno, incluyendo la posibilidad de deslizamiento entre bloques de EPS, teniendo en cuenta el rozamiento antes indicado.

•

Para rellenos de gran altura, comprobación de la estabilidad frente a la acción del viento, tanto en la etapa de construcción como en la de obra terminada.

•

Posibilidad de acción del impacto de vehículos sobre los laterales del relleno.

•

Fuerzas debido al frenado de vehículos pesados.

•

En rellenos de ladera, en especial se son de gran altura, o de paramento externo muy pendiente, estudio de la conveniencia de refuerzos intermedios con losas o vigas de hormigón, geomallas, etc.

•

El empuje sobre los muros de estribos puede estimarse en la décima parte de la presión vertical sobre planos horizontales.

En lo que respecta a la construcción son destacables los siguientes puntos: •

El terreno de cimentación y la capa de arena deben ser bien regularizadas, según los planes previstos en el proyecto.

•

La diferencia de nivel entre los bordes de los bloques de EPS no debe sobrepasar 5 mm. Los huecos entre bloques 172

no deben ser mayores de 2.4 cm. Las juntas entre bloques deben estar contrapeadas a cada nivel y entre los diferentes niveles, para una mayor estabilidad y reparto de tensiones y deformaciones en el conjunto de relleno. •

En general no se precisa una ligazón entre los bloques, si bien circunstancias especiales puede ser conveniente la sujeción de bloques contiguos con piezas especiales metálicas o de madera.

•

En cada interrupción de la obra debe protegerse el relleno efectuado con cantoneras situadas en los bordes y estabilizarlo con peso suficientes para evitar su movimiento, en especial por el viento.

5.9

Diseño de un terraplén convencional.

Figura 5.20. Sistema de análisis considerado. Características del suelo: Su = 15 kPa γsat = 16 Kn/ m3 eo = 1.7 173

Cc = 0.35 ; Cr = 0,04 ; OCR = 1 ; C Cα / Cr = 0,04 Suelo blando de 15 m, se considera unas subdivisiones de 1,5m cada una. El peso por unidad de e volumen del terraplén es de 20 kN/m3 Cálculo de los esfuerzos verticales bajo la carga del terraplén en el centro del mismo y cálculo del asentamiento mediante el método Cc.47

Figura 5.21 21.. Geometría para el análisis del terraplén. P= 5 m * 20 kN/m3= 10 100 kN/m2

47

Aris C. Stamatopoulos, P. C. (1980). Mejoramiento de Suelos por Precarga. Atenas: Limusa. 174

Figura 5.22. Grafico para la determinación de esfuerzos con relación a la profundidad de análisis del terraplén.48

6

7

8

9

10

11

1

0-1,5

2

1,5-3

2.25

1.5

6.19 18.57

0.15 0.97

97

6.22

0.79

1.19

3

3-4,5

3.75

1.5

6.19 27.86

0.25 0.94

94

4.37

0.64

0.96

4

4,5-6

5.25

1.5

6.19 37.14

0.35 0.92

92

3.48

0.54

0.81

5

6-7,5

6.75

1.5

6.19 46.43

0.45 0.90

90

2.94

0.47

0.70

6

7,5-9

8.25

1.5

6.19 55.71

0.55 0.87

87

2.56

0.41

0.61

7

9-10,5

9.75

1.5

6.19 65.00

0.65 0.82

82

2.26

0.35

0.53

8 9 10

10,5-12 12-13,5 13,5-15

11.25 12.75 14.25

1.5 1.5 1.5

6.19 74.28 6.19 83.57 6.19 92.85

0.75 0.80 0.85 0.76 0.95 0.71

80

2.08

0.32

0.48

76 71

1.91 1.76

0.28 0.25

0.42 0.37

1.5

6.19

9.29

0.05 0.99

99

11.66

1.07

1.60

2

h (m)

σvo en la parte media 2 kN/m

z/a

∆σv /p

Suma=

48

12 h *11 (m)

5

Log (10)

4

(6+9)/ (6)

Prof. De capa (m)

3 Prof. a la mitad de la subcap a z, (m) 0.75

∆σv´*p (kN/m )

2

3

1

γ (kN/m )

Subcapa

Tabla 5-9 Calculo de asentamientos de terraplenes convencionales

Davis, P. y. (1957). Cimentaciones . En P. y. Davis. Osterberg. 175

7.68

Método de coeficiente de compresibilidad.

d

) = ab ef`

D 1+

∗

:

´ +∆ ´ c 2 ∗ ℎ2 ´ (Ecuación 5-23)

)=

0,35 ∗ 7.681 = 0.9951 1 + 1,7

El asentamiento total es de 995 mm en el centro del terraplén. Cálculo de los esfuerzos verticales bajo la carga del terraplén en el pie del mismo y cálculo del asentamiento mediante el método Cc. P= 5 m * 20 kN/m3= 100 kN/m2 P= 1.83 m * 20 kN/m3= 36.6 kN/m2 x=

20.5

b=

20.5

x´=

20.5

b´=

5.5

Figura 5.23. Geometría de análisis por capa de terraplén.

176

Figura 5.24. Análisis de terraplenes de empleo.

Figura 5.25. Grafica de análisis de terraplén.49

49

Davis, P. y. (1957). Cimentaciones . En P. y. Davis. Osterberg. 177

Prof. De capa (m)

h ( m )

5

6

7

8

7*

8*

Σvo en la parte media 2 kN/m

x/b (1)

z/b (1)

x/b (2)

z/b (2)

9´

9*

9 ∆σv´/p*p 2 (kN/m )

4

∆σv/p (2)

3 Prof. A la mitad de la subcap a z, (m)

∆σv/p (1)

2

3

Subcapa

1

γ (kN/m )

Tabla 5-10 Calculo de terraplén convencional-asentamiento diferencial

1

0-1,5

0.75

1.5 6.19

9.29

1.00

0.04

3.73

0.14

0.01 0.001 0.963

2

1,5-3

2.25

1.5 6.19 18.57

1.00

0.11

3.73

0.41

0.02 0.002 1.927

3

3-4,5

3.75

1.5 6.19 27.86

1.00

0.18

3.73

0.68

0.07 0.002 6.927

4

4,5-6

5.25

1.5 6.19 37.14

1.00

0.26

3.73

0.95

0.09 0.002 8.927

5

6-7,5

6.75

1.5 6.19 46.43

1.00

0.33

3.73

1.23

0.10 0.002 9.927

6

7,5-9

8.25

1.5 6.19 55.71

1.00

0.40

3.73

1.50

0.13 0.002 12.93

7

9-10,5

9.75

1.5 6.19 65.00

1.00

0.48

3.73

1.77

0.16 0.002 15.93

8 9 10

10,5-12 11.25 12-13,5 12.75 13,5-15 14.25

1.5 6.19 74.28 1.5 6.19 83.57 1.5 6.19 92.85

1.00 1.00 1.00

0.55 0.62 0.70

3.73 3.73 3.73

2.05 2.32 2.59

0.18 0.010 17.63 0.19 0.015 18.45 0.19 0.020 18.27

-= Terraplén triangular total (1) - Terraplén de exceso = Terraplén de ejercicio Figura 5.26. Esquema de ejercicio.

178

Tabla 5-11 Calculo de terraplén convencional-asentamiento diferencial 10

11

12

(6+9)/ (6)

Log 10

h *11 (m)

1.10 1.10 1.25 1.24 1.21 1.23 1.25 1.24 1.22 1.20

0.04 0.04 0.10 0.09 0.08 0.09 0.10 0.09 0.09 0.08

0.06 0.06 0.14 0.14 0.13 0.14 0.14 0.14 0.13 0.12

Suma=

1.20

Método de coeficiente de compresibilidad. d

) = ab ef`

D 1+

∗

:

´ +∆ ´ c 2 ∗ ℎ2 ´ (Ecuación 5-24)

)=

0,35 ∗ 1.201 = 0.16 1 1 + 1,7

El asentamiento total es de 160 mm en el extremo del terraplén. 5.10 Ejemplo de un terraplén con bloques de EPS.50

50

Stark, T. (Julio, 2004). Geofoam Applications in the Design. En T. Stark. New York. 179

EL PASO 1.- INVESTIGACIÓN DE TRANSFONDO. •Los Requisitos Geométricos: La sección de la vía considerada es de dos carriles de 3.70 m y dos espaldones de 1.8 m. Por consiguiente, el ancho total requerido en lo alto del terraplén es 11 m (TW= 11M). Inclinación de taludes 3 (H): 1 (V), la altura del terraplén, H de 5 m.51

•Las Condiciones del Sitio: El sitio presenta las condiciones subterráneas mostradas (ver Figura 5.27).

Figura 5.27. Sistema de análisis considerado. El nivel de inundación para una tasa de retorno de 100 años se ha determinado de 1.2m. Está adelantado que el agua sólo se acumulará a un lado del terraplén. Requisitos de diseño •

El máximo asentamiento admisible es 400 mm durante vida útil de 20 años.

51

Program, N. C. (2004). Guidilene and Recommended Standard for geofoam applications. Washington 180

•

Suponga una

aceleración horizontal culminante del lecho de roca

para probabilidad de 10 % del excedente en 50 años para evaluar estabilidad sísmica.

PASO 2.- DISEÑO PRELIMINAR.

EL DISEÑO DEL SISTEMA DEL PAVIMENTO •

Los bloques preliminares en uso son de EPS50. tiene una densidad seca de 20 kg/m3,= 0.2 kN/m3.

•

ᵞ

Asumimos un peso unitario saturado de sat= 1 kN/m3 por absorción potencial de agua. Se considera una saturación total del bloque de poliestireno, y se considera esta por la capacidad de absorción a largo plazo a pesar de que en el capítulo 4 se obtuvo que el bloque de EPS cumple con todas las especificaciones para la absorción ante eventos de la naturaleza.

•

El Diseño Preliminar del Sistema del Pavimento: Tpav = 610 mm. asuma un peso unitario global para el sistema del pavimento es de

ᵞpav=

20 Kn/m3.

PASO 3.- DETERMINAR LA DISPOSICIÓN FINAL EN MASAS DEL TERRAPLÉN. •

Al inicio de la composición del terraplén es de únicamente bloques de EPS, además de esto se va ubicando el material de cubierta a los lados del terraplén lo cual nos ayuda para el acomodamiento de los bloques de EPS (ver Figura 5.28).

181

Figura 5.28. Disposición de los bloques de EPS en obra. •

El espesor de capa de bloques, TEPS, = H- Tpav =5 - 0.6 m = 4.4 m.

•

De la Cubierta del terraplén, asuma un peso unitario total (húmedo)

ᵞ

para el suelo de cubierta, de cob= 18.8 Kn/m ³ y un espesor, Tcub de 400mm.

PASO 4.- EL ANÁLISIS DE ACUERDO DEL SUELO DE FUNDACIÓN. •

(ver Figura 5.29) , el terraplén tendrá lo siguiente geométrico

Dimensiones:

Figura 5.29. Dimensiones de terraplén en empleo. =

∗

; 3%2 3B 3 %27 2ó3 ℎ 728 3B ; 3%2 3B 3 %27 2ó3 7B2 182

=5∗

3 = 151 1

•

"=

11 = 5.5 1 2

Dividimos la arcilla suave en 10 sub - estratos cada estrato será de 1.5 m de 10 estratos.

•

Determinar la magnitud de asentamiento en el centro y bajo el pie del terraplén. Por consiguiente, determine el cambio de esfuerzo vertical efectivo ∆σ´z, de cada estrato del suelo en el centro y borde del terraplén como se muestra en Figura 5.30.

Se realizara un cálculo detallado para estimar ∆σ´z para el estrato 5.

Figura 5.30. Disposición de análisis del terraplén

Subdivisión de estrato de arcilla suave para análisis de acuerdo. •

Determine el incremento total del esfuerzo vertical en el centro del terraplén, ∆σz @ centro, en media altura de Estrato 5.

•

Determine ∆σ´z generado por cada zona como se muestra (ver Figura 5.31).

183

Figura 5.31. Áreas en análisis para el cálculo de su asentamiento.

Zona I: zona central del terraplén Zona II: zona izquierda del terraplén Zona III: zona derecha del terraplén

•

Determine ∆σ´z causado por la zona 1

.

g7

Figura 5.32 Área I en análisis

3 = h ;5 ∗ E ;5 = 1

4i ∗ 4.4 1 = 4.4 4 13

184

(Ecuación 5-25)

Se considera el peso unitario de los bloques saturados h ;5 "5 para los cálculos de asentamientos g;

= h;

gB = g;

∗ E;

21 3B + g7

Y =2∗ 7 B 3

∆σz1 = •

= 20

4i ∗ 0.61 1 = 12.2 4 13

(Ecuación 5--26)

3 = 4.4 + 12.2 = 16.6 4 4

" 5.5 = 2∗ 7 B 3 = 1.3674 7 % 8 6.75

g1 16.6 (Y ( + 523Y) = (1.3674 + 5231.3674) = 12.40 404 l l

(Ecuación 5--27)

Determine ∆σ´z ´z causado por la zona 2

Figura 5.33 Área II en análisis qrelleno = h7

3 ∗

E7 3 43 = 18.8 ∗ cos [ 13

0.4 1 = 7..94 518.43° (Ecuación 5--28)

185

g ;5 = h ;5 ∗ E ;5 = 1 gB = g7

3 ;5 + g7

ɗ = 7 B 3: Y = 7 B 3:

∆σz2 =

4i ∗ 4.4 1 = 4.4 4 13

(Ecuación 5-29)

3 = 4.4 + 7.9 = 12.3 4

(Ecuación 5-30)

" 5.5 = 7 B 3: = 0.6836 7 % 8 6.75

+" 15 + 5.5 − ɗ = 7 B 3: − 0.6836 = 0.5691 7 % 8 6.75 (Ecuación 5-31)

g2 12.3 20.5 Q Y − 5232ɗV = t 0.5691 − sin (2 ∗ 0.6836)v 2l 0.5 ∗ 2l 0.5 ∗ 15 = 1.134

(Ecuación 5-32)

Determine incremento total vertical de esfuerzo en el centro del terraplén ∆σz @ centro = ∆σz1+2∆σz2 = 12.40 + (2*1.13)= 14.66 kPa Determinación del incremento

total bajo el pie del terraplén en el plano

medio del estrato 5. Determinación del incremento causado por la zona 2,

186

Figura 5.34. Área II en análisis ɗ = 7 B 3: ∆σz2 =

8

= 7 B 3:

15. = 1.1479 7 % 6.75

g2 12.3 (5232ɗ) = (sin (2 ∗ 1.1479)) = 1.474 2l 2l

(Ecuación 5-33)

Determinación del incremento de esfuerzo causado por la zona 3

Figura 5.35 Área I en análisis ɗ = 7 B 3:

+ 2" 15. +(2 ∗ 5.5) = 7 B 3: = 1.3168 7 % 8 6.75 (Ecuación 5-34)

187

Y = 7 B 3:

∆σz3 =

2 + 2" 2 ∗ 15 + 2 ∗ 5.5 − ɗ = 7 B 3: − 1.3168 = 0.0908 7 % 8 6.75 (Ecuación 5-35)

g3 12.3 41 Q Y − sin 2ɗV = t 0.0908 − sin 2 ∗ 1.3168v 2l 0.5 ∗ 2l 0.5 ∗ 15 = 0.02 4

(Ecuación 5-36)

Determinación del incremento causado por la zona 1 ɗ = 7 B 3: Y = 7 B 3: ∆σz1 =

8

= 7 B 3:

15. = 1.1479 7 % 6.75

+ 2" 15. +(2 ∗ 5.5) − ɗ = 7 B 3: − 1.1479 = 0.1689 7 % 8 6.75 (Ecuación 5-37)

g1 (Y + 523Y cos(Y + 2ɗ)) 2l 16.6 (0.1689 + 5230.1689 ∗ cos (0.1689 + 2 ∗ 1.1479)) = 2l = 0.204

(Ecuación 5-38)

Determine el incremento total vertical de esfuerzo en el pie del terraplén ∆σz pie = 0.20 + 1.47 + 0.02 = 1.69 4

Determine el esfuerzo efectivo vertical insitu a la mitad de la sub-capa, este es el esfuerzo efectivo vertical de pre construcción σ´vo, por la capa 5 σ´vo = (h5 B − hy) ∗ 8 = (16 − 9.81) ∗ 6.75 = 41.78 4 188

Para el terraplén en empleo el esfuerzo vertical efectivo que actúa es:

En el centro del terraplén σ´vf = σ´vo + ∆σ´z = ∆σ´vo + ∆σcentro = 41.78 + 14.66 = 56.44 4 σ´vf = σ´vo + σ´z = σ´vo + ∆σpie = 41.78 + 1.69 = 43.47 4

En el pie del terraplén

EL USO DE GEOFOAM DA COMO RESULTADO UN INCREMENTO DE ESFUERZO EFECTIVO MENOR DESPUÉS DE LA CONSTRUCCIÓN.

Determine el asentamiento de la capa de arcilla, Sp, para la capa 5.

σ´p = 1 ∗ σ´vo = 1 ∗ 41.78 = 41.78 4

Si OCR= 1

Para el centro del terraplén OCR=1, ahora Sp5, de la capa 5. Sp5 =

D 1+

:

D 1+

:

´ 0.35 = ∗ 1.5 ∗ ´; 1 + 1.7

:

´ 0.35 = ∗ 1.5 ∗ ´; 1 + 1.7

:

Para el pie del terraplén, OCR=1 Sp5 =

•

56.44 = 25.4 11 41.78 (Ecuación 5-39)

43.47 = 3.3 11 41.78

(Ecuación 5-40)

En las siguientes tablas se tiene un resumen de los valores Sp para cada estrato y el total Sp bajo el centro y en el pie del terraplén, respectivamente (ver Tablas 5-12 y 5-13).

189

Tabla 5-12 Resultado de asentamientos con la aplicación de bloques de EPS. ANCHO DE CAPA CAPA N° (m)

z

∆σz1

(m)

(kPa)

∆σz3

∆σz@ centro

∆σ'vf

(kPa)

(kPa)

(kPa)

∆σz2

Sp

∆σ'vf

∆σ'P

(kPa)

(kPa)

(m)

(m) 0.1284

1

1.5

0.75

16.58

0.01

0.01

16.59

4.64

21.24

4.64

2

1.5

2.25

16.20

0.12

0.12

16.41

13.93

30.37

13.93 0.0658

3

1.5

3.75

15.19

0.41

0.41

16.02

23.21

39.23

23.21 0.0443

4

1.5

5.25

13.82

0.78

0.78

15.39

32.50

47.88

32.50 0.0327

5

1.5

6.75

12.40

1.13

1.13

14.66

41.78

56.44

41.78 0.0254

6

1.5

8.25

11.09

1.40

1.40

13.90

51.07

64.97

51.07 0.0203

7

1.5

9.75

9.95

1.61

1.61

13.16

60.35

73.51

60.35 0.0167

8

1.5

11.25

8.98

1.74

1.74

12.46

69.64

82.10

69.64 0.0139

9

1.5

12.75

8.15

1.82

1.82

11.80

78.92

90.72

78.92 0.0181

10

1.5

14.25

7.44

1.87

1.87

11.18

88.21

99.39

88.21 0.0101 Total Sp=

0.3694

Tabla 5-13 Resultado de asentamientos con la aplicación de bloques de EPS. ANCH O DE CAPA

Z

∆σz1

(m)

(m)

(kPa)

1

1.5

0.75

2

1.5

3

CAP A N°

∆σz2

∆σz3

∆σz@ ∆σ'v centro f

0

(kPa ) 0.20

(kPa ) 0

2.25

0.01

0.57

0

0.58

1.5

3.75

0.04

0.92

0

0.97

4

1.5

5.25

0.10

1.22

0.01

1.33

5

1.5

6.75

0.20

1.47

0.02

1.69

6

1.5

8.25

0.33

1.65

0.03

2.01

7

1.5

9.75

0.47

1.79

0.05

2.32

8

1.5

0.63

1.88

0.08

2.59

9

1.5

0.79

1.93

0.10

2.83

10

1.5

0.95

1.96

0.14

3.04

11.2 5 12.7 5 14.2 5

(kPa) 0.20

(kPa ) 4.64 13.9 3 23.2 1 32.5 0 41.7 8 51.0 7 60.3 5 69.6 4 78.9 2 88.2 1

∆σ'v f (kPa ) 4.84 14.5 1 24.1 8 33.8 3 43.4 7 53.0 8 62.6 7 72.2 3 81.7 5 91.2 5

∆σ'P

Sp

(m)

(m)

4.64

0.0035

13.93

0.0035

23.21

0.0034

32.50

0.0034

41.78

0.0033

51.07

0.0033

60.35

0.0032

69.64

0.0031

78.92

0.0030

88.21

0.0029

Total Sp=

0.0325

•Determinación de la consolidación secundaria por compresión. Cα/Cc= 0.04

Cc= 0.35

eo= 1.7 190

tp = 15 años

Lo=15 m

Para terraplenes de autopista, el tiempo crítico para obtener asentamientos está en concordancia con la vida del sistema del pavimento. Un máximo asentamiento de 400 mm durante una duración de 20 años está permitido nuestro ejemplo como parte de los requisitos del diseño para esto el terraplén. El uso t = 20 años. Ss =

Q |S V ∗ D |}

1+

:

B 0.4 ∗ 0.35 = ∗ 15 ∗ B; 1 + 1.7

:

20 = 9.7 11 15

(Ecuación 5-41)

La consolidación secundaria está en función de tiempo y no del esfuerzo efectivo, la magnitud de consolidación secundaria será lo mismo en ambos el centro y en el pie o borde del terraplén.

•Determinación del asentamiento total debido a la consolidación y la consolidación secundaria de la capa suave de arcilla.

En el centro del terraplén,

STotal = Sp + Ss = 369.4 mm + 9.7 mm = 379.1 mm

En el pie del terraplén,

STotal = Sp + Ss = 32.5 mm + 9.7 mm = 42.2 mm

Para un terraplén que consistente en relleno de bloques EPS (Húmedo) el peso unitario de 20 kN/m3, el asentamiento total está supuesto a tener 1005 - 170 mm en el centro y el pie del terraplén, respectivamente. Por Consiguiente, Por el máximum permitió requisito de asentamiento para este terraplén de 400 mm, la masa del relleno ya sea se puede consistir enteramente en 191

bloques de EPS o la combinación de bloques de EPS. Para este ejemplo, es asumido que se comprenderá de bloques de EPS de 20 kN/m3.

El asentamiento

vertical por largo tiempo (creep) en el relleno será

insignificante es esfuerzo vertical aplicado es algo semejante al que produce un GEOFOAM la tensión inmediata de menos del 1%. La deformación vertical inmediata o elástica puede ser estimada. Sin embargo, el propósito de diseño de carga, cuál es realizado como parte de la estabilidad interna, se basa seleccionando bloques de EPS que proveerá uno inmediato deformación vertical de menos de 1 %. Por consiguiente, puede ser asumido por largo tiempo la deformación vertical de los bloques será insignificante.

PASO 5.- CAPACIDAD DE SOPORTE DEL SUELO. •

Determinación del esfuerzo normal aplicado por el sistema del pavimento en lo alto del terraplén σ pavimento.

σ n, pavimento = q pav del pavimento determinado en el paso 4 σ n, pavimento = 12.2 kPa •

Determinación

del esfuerzo normal aplicado por la sobrecarga de

tráfico en lo alto del terraplén.

σ n, trafico = γ suelo de relleno * 0.61 m Si γ del suelo de relleno = 18.9 kN/m3 como una estimación, σ n, trafico = 18.9 kN/m3 *0.61 m = 11.5 kN/m2 •

Tw = 11 m, y γEPS = 1 kN/m3, el mínimo requerido redujeron drásticamente la resistencia al corte para satisfacer un coeficiente de seguridad de 3 es:

192

Su =

3 ( 3, ; (• 5

3 (12.24 Su = •• 5

2 + 3, B7 2) ∗ Ey h ;5 ∗ E ;5 €+ )= Ey + E ;5 2

+ 11.54 ) ∗ 111 €+ 11 + 4.4

`‚ƒ „&

∗ 4.41 2

… = 11.484

(Ecuación 5-42)

Capacidad del suelo de fundación Su = 15 kPa

El suelo de la fundación Su > Su REQ así el coeficiente de seguridad para soportar la capacidad de falla de 3 es Excedido.

Alternativamente, puede ser usada (ver Figura 5.36).

Figura 5.36. Diagrama para comprobación de trabajo de terraplén alivianado.

VER ANEXO 5. GRAFICA PARA LA COMPROBACIÓN DE RESISTENCIA AL ESFUERZO DE CORTE. Para TEPS 4.4 m y una anchura de la autopista 11 m, la Figura 5.36 indica que Su REQ 15.3 KPa. Así, la figura indica que el suelo de fundación de 15 kPa no conoce el coeficiente de seguridad para soportar la falla de capacidad 193

de 3. Sin embargo, la Figura se basa adelante en un Tpav de 1,000 mm y γ del pavimento de 20 kN/m3 y σn del pavimento de 21.5 kPa. En el ejemplo, el sistema preliminar del pavimento también tiene γpav de 20 kN/m3 pero Tpav es 610 mm y σn pavimento de 12.2 kPa. Por consiguiente, la Figura se torna aún más su conservador REQ.

PASO 6.- LA ESTABILIDAD EXTERNA DEL TALUD. Determinación del factor de estabilidad externo estático del talud de seguridad. Para el ancho de la autopista de 11 m (ver Figura 5.37).

Figura 5.37. Diagrama para comprobación de estabilidad del terraplén.

Para su= 15 kPa, indican que el coeficiente de seguridad excede 1.5 para ambos TEPS 3.1 m y TEPS 6.1 m. Por consiguiente para TEPS 4.4 m, el valor de coeficiente de seguridad exceda lo requerido 1.5.

VER ANEXO 6. GRÁFICAS PARA LAS DEMÁS INCLINACIONES DE LOS TALUDES DEL TERRAPLÉN ESTABILIDAD EXTERNA. PASÓ 7.- ESTABILIDAD SÍSMICA DE PARTES EXTERIORES.

194

•

Como se muestra en los Requisitos del Diseño de Paso 1, una probabilidad de 10% de exceso en 50 años es requerido para este ejemplo.

•

Seleccione una aceleración horizontal culminante del lecho de roca, arock, con una probabilidad de 10% del exceso en 50 años. arock = 0.04 g para el ejemplo.

•

Estime la aceleración de la superficie. Ésta es la aceleración en la base del terraplén, abase. Porque el suelo de la fundación consiste en arcilla suave, (ver Figura 5.38).

•

Usado. abase = 0.13 g

Figura 5.38. Diagrama de análisis de coeficiente (g) de aceleración en rocas.

Tabla 5-14. Valores de aceleración en la superficie del suelo en Ecuador.

ZONA

VALOR ag

IV

0.4 g

III

0.35 g

II

0.30 g

I

0.15 g

195

•

Consideramos la aceleración en la parte superior del terraplén, aemb. Tal como se presenta en la estabilidad sísmica externa de sección Trapezoidal de los terraplenes, el bloque de EPS de geofoam puede estar asumido para comportarse como un suelo profundo sin cohesión. Pueden ser usado para estimar aemb para abase (ver Figura 5.39). aemb= 0.09 g.

Figura 5.39. Diagrama de análisis de coeficiente (g) de aceleración en rocas para distintos suelos.

•

Estime la aceleración en el centro de gravedad de la masa del deslizamiento determinado en la superficie estática crítica de falla. Si una superficie circular de falla es

usado para el externo estático

análisis de estabilidad, el centro de gravedad de la masa deslizada es usualmente localizado cercano la altura central o media de la masa del deslizamiento. Para el preliminar análisis, la aceleración en la base del terraplén puede servir para parte exterior el análisis sísmico de estabilidad si el sitio tuviera suelo suave y la aceleración del lecho de roca ha sido corregido para la amplificación a través del suelo suave. 196

•

Estime el coeficiente sísmico horizontal, kh, en el centro de gravedad del deslizamiento De la masa. Como indicada previamente, la aceleración en la base del terraplén puede ser usado para proveer una estimación conservadora del coeficiente sísmico horizontal, kh, para diseño preliminar. kh =

•

" 5 0.13: = = 0.13 : :

Determine el coeficiente de seguridad de seudo-estático, FS′, para la superficie estática crítica de falla y asegura que exceda 1.2. Para un terraplén con una anchura sobresaliente de 11m y un kh = 0.13, ver Figuras 5.40 y 5.41 pueden usarse para obtener una estimación de FS´

Figura 5.40. Diagrama de análisis de relación de talud (3H:1V) y con Kh =0.10 .

197

Figura 5.41. Diagrama de análisis de relación de talud (3H:1V) y con Kh =0.20 . De las dos graficas se obtiene el FS´, pero nuestro kh= 0,13 por lo que se necesita realizar una interpolación y se obtiene el FS´=1,2 este sería nuestro FS´ requerido.

VER ANEXO 7. GRÁFICAS PARA LAS DEMÁS INCLINACIONES DE LOS TALUDES DEL TERRAPLÉN ESTABILIDAD SISMICA PARTES EXTERIORES.

198

PASO 8.- SUB-PRESIÓN HIDROSTÁTICA (FLOTACIÓN)

Figura 5.42. Esquema de cargas sub-presión hidrostática.

Determinación del peso del bloque de EPS (GEOFOAM), WEPS. Para la simplicidad, asuma que los bloques se encuentran extendidos para toda la altura del terraplén TEPS = H. Los 100 años de nivel de flujo de agua está supuesta a ser 1.12 m. Está estimado que el agua solo se acumule en una parte del terraplén, Weps =

(Ey + ?y) 5 1(111 + 411) i ∗ h ;5 %7 = ∗ 0.20 2 2 13 26 i = % 77 B 7 1 (Ecuación 5-43)

Determinación de la componente vertical del peso de agua en la cara superior de la base del terraplén en el sitio donde se ha acumulado el agua, Ww.

Ww = ∗ (ℎ + WB B ) ∗ tŠŒ ∗ (ℎ + WB B )v ∗ hy `

Š‹

(Ecuación 5-44)

199

Donde sh : sv es la pendiente del terraplén Ww =

1 3 i ∗ (1.121 + 0.381) ∗ • ∗ (1.121 + 0.381)€ ∗ 9.81 2 1 13 = 33.1 i/1 %

77 B 7

Figura 5.43. Geometría de terraplén.

Determinación de la fuerza adicional de sobrecarga requerida por encima de los bloques para obtener el coeficiente de seguridad de 1.2, OREQ. 1 Oreq = •1.2 ∗ t ∗ hy ∗ (ℎ + WB B ) ∗ ?yv€ − ( 2

;5 +

y))

(Ecuación 5-45)

1 Oreq = •1.2 ∗ t ∗ 9.81 i/13 ∗ (1.121 + 0.381) ∗ 411v€ − (26 i/1 2 + 33.1 i/1)) = 302.9 i/1 %

77 B 7

Alternativamente, para un 3H: 1V sin pérdida de agua, puede ser usado para estimar a OREQ. Para una anchura de la vía = 11 m, H 5 m, VER ANEXO 8. GRÁFICAS PARA LOS DEMÁS ANCHOS DE VÍASUBPRESIÓN HIDROSTÁTICA.

200

Figura 5.44. Diagrama de análisis con un ancho de calzada de 11m y H= 5m. i2

1.121 + 0.381 % 616 2ó3 % :6 = = 0.3 51 B67 % B 77 ; é3

De donde se obtiene el Oreq= 310 KN/m de carretera.

Determinación si el sistema del pavimento y el suelo cubren provee una fuerza adecuada de sobrecarga para resistir la sub-presión hidrostática. E ;5 E 6"2 7B ∗ v= sin [ 5[ i 4.41 0.41 i 6"2 7B = 2 ∗ t18.8 ∗ ∗ v = 220.1 % 13 sin 18.4° 518.4° 1

Determinación del peso de la cubierta del suelo, Wcubierta. 6"2 7B = 2 ∗ th 6"2 7B ∗

77 B 7

Porque el cálculo de WEPS se basa en la suposición que los bloques se extienden en toda la altura del terraplén, el peso de los bloques de EPS equivalentes a la altura del sistema del pavimento debe ser sustraído del peso de la sobrecarga total.

201

7 g˂(h; 7 g˂ t20

21 B ∗ E; +

21 3B ∗ Ey) − (h ;5 ∗ E;

6"2 7B

21 3B ∗ Ey)

(Ecuación 5-46)

3 0.2 i ∗ 0.61 ∗ 111v − t ∗ 0.61 ∗ 111v + 220.1 i/1 13 13

302.9 kN / m < 350.8 kN m de autopista. Por consiguiente, el sistema del pavimento y el suelo de cubierta proveen suficiente fuerza de sobrecarga para resistir la sub-presión hidrostática.

PASO 9.- TRASLACIÓN DEBIDA AL AGUA (EXTERIOR)

Determinación del ángulo de fricción mínimo de la interfaz, ɗ, entre el suelo de la fundación y los bloques o, si un material de separación es colocado entre los bloques y suelo de la fundación, la más baja fricción entre el material de separación y los bloques; y la del material de separación y el suelo de fundación. El tipo de material de separación, es requerido, típicamente no es conocido hasta que la construcción comience. Cuatro casos posibles de la interfaz en medio de los bloques y el suelo de la fundación, cuáles están resumidos en la siguiente tabla (ver Tabla 5.15), serán considerados en este punto. El más bajo y más crítica interfaz ɗ es 20°. Por consiguiente ɗ= 20° serán usados en el análisis de translación debido al agua y la translación debida a viento en los Pasos 9 y 10, respectivamente.

202

Figura 5.45.. Diagrama de análisis con un ancho de calzada de 11m y H= 5m. Tabla 5-15 Valores estimados de ángulo de fricción entre cada material.52 Cas o N° 1

2

3

Descripción de Interfaz EPS - bloque de geofoam colocado directamente sobre la base del suelo Arena colocada entre los bloques de EPS y suelo de base que sirve tanto como una plataforma estable de construcción y material nivelante.

Potencial del tipo de materiales de interfaz

Estimado o (grado)

Notas

EPS/arcilla

27

(1)

EPS/arena

30

arena/arcilla

20

Arena sobre geotextil colocada entre los bloques de EPS y suelo de base que sirve tanto como una plataforma estable de construcción y material nivelante.

EPS/arena

30

arena/geotextil

26

(2)

geotextil/arcilla

26

(3)

EPS/geotextil

25

geotextil/arcilla

26

Geotextil colocado entre los bloques de EPS y suelo de base

4

52

(Stark, Julio, 2004)

203

(3)

Notas: (1) Aó=27° fue previsto para EPS e interfaces de suelo en general. No se proporcionó el tipo de suelo. (2) Aó=26 fue previsto para concreto con arena ∅=30° y no tejido, unida por calor el Geotextil (3) ó basada en los resultados de los ensayos a Trevira 1155 geotextil no tejido y un rojo, limo arenoso con 50 o 60 por ciento que pase el tamiz No.200 y un límite líquido y el índice de plasticidad de 50 y 10, respectivamente.

Determinación de la fuerza adicional de sobrecarga requerida por encima de los bloques de para obtener el coeficiente de seguridad en contra de la translación debido a agua de 1.2, OREQ. Y los valores de WEPS 26 kN / m de autopista y WW 33.11 kN / m de autopista 7 g=

1.2( )(hy ∗ (ℎ + WB B ) ) `

7 g=

tan ɗ

1 + t (ℎ + WB B ) ∗ hy ∗ ?yv − 2

(Ecuación 5-47)

;5 −

1.2( )(9.81 i/1 ∗ (1.121 + 0.381) ) `

tan 20

1 + t (1.12 + 0.38) ∗ 9.81 3/13 ∗ 411v − 26 i/1 2 − 33.11 i/1

OREQ= 278.9 kN m de autopista

Alternativamente, para un 3H: 1V sin pérdida de agua, pueden ser usados Para estimar a OREQ. i2

1.121 + 0.381 % 616 2ó3 % :6 = = 0.3 51 B67 % B 77 ; é3

Para un ancho de la vía = 11 m, H 5 m,

(Ecuación 5-48)

204

y

Figura 5.46.. Diagrama de análisis con altura H= 5m y el ɗ=20 =20 considerando como si se colocara una base de material granular fino en contacto con el suelo. VER

ANEXO

9..

GRÁFICAS

PARA

ÁNGULOS

DE

FRICCIÓN

TRASLACIÓN POR AGUA EXTERNA EXTERNA. OREQ= 300 kN / m de autopista. Determinación si el sistema del pavimento y la cubierta del suelo proveerán una sobrecarga adecuada para resistir la fuerza debido a agua. Ell peso de la cubierta del suelo, (Wcover).. Wcover =220.14 kN m de autopista. Porque orque el cálculo de WEPS se basa en la suposición que los bloques se extienden a la altura total del terraplén, el peso de los bloques equivalentes para la altura del sistema del pavimento debe ser sustraído de la sobrecarga de peso total. Por consigu consiguiente.. Note que el lado correcto de la 21 3B ∗ Ey) − (h ;5 ∗ E;

ecuación determinada para ser 350.82 kN m de autopista 7 g˂(h; h;

21 3B ∗ E; +

6"2 7B

21 3B ∗ Ey)

(Ecuación 5--49)

278.9 kN m < (20 kN/m3*0.6 m*11 m) m)-(0.2 kN/m3*0.6 m*11 m) + 220.1 kN m 205

278.9 kN / m < 350.8 kN m de autopista. Por consiguiente, el sistema del pavimento y el suelo de cubierta proveerán suficiente fuerza de sobrecarga.

PASO 10.- TRASLACIÓN DEBIDA AL VIENTO (EXTERIOR). El análisis de esta aplicación no es aplicado hasta que la investigación sea necesaria. Sin embargo, el viento es una carga de falla que será evaluado en este punto para demostrar el uso de las ecuaciones aplicables y la Figura 5.47.

Figura 5.47. Diagrama de análisis con relación de talud de (3H:1V). • Determinación de las reacciones del viento a favor y en contra, PU y PD, respectivamente, en los lados del terraplén y obtenga la velocidad del viento del diseño, V.

206

Figura 5.48. Fuerzas actuantes en terraplén para el análisis debido al viento. Consideramos para nuestro ejemplo una velocidad de aplicación de: V 40 m/s PU = 0.75 V2 sin θu = 0.75 (40 m/s) 2 * sin18.4 ° = 378.8 kPa (Ecuación 5-50)

PD = 0.75 V2 sin θu =0.75 (40 m / s) 2 cos 18.4 ° = 378.8 kPa (Ecuación 5-51)

•Determine el viento a favor y en contra las fuerzas, RU y RD, respectivamente, en los lados del terraplén.

RU = pU * H = 378.8 kPa * 5 m = 1,894.0 kN / m de autopista (Ecuación 5-52)

RD = pD * H = 378.8 kPa * 5 m = 1,894.0 kN / m de autopista (Ecuación 5-53)

• Determinación de la fuerza adicional de sobrecarga requerida por encima de los bloques para obtener el coeficiente de seguridad en contra de la translación debido a viento de 1.2, OREQ. El valor de WEPS 26 kN / m de autopista, 207

1.2 ∗ (+6 + +>) 7 g= − B 3ɗ = 12446.9

;5 =

i % 1

1.2 ∗ Q1894

77 B 7

‚ƒ „

+

tan 20

`‘’“‚ƒ „

V

− 26

i 1

(Ecuación 5-54)

Alternativamente, (Figura 5.47) puede usarse para estimar a OREQ. Para un 3H:1V, 5 m de alto del terraplén con V=40 m / s y δ̠= 20 °, OREQ 12,500 kN / m de autopista. VER ANEXO 10. GRÁFICAS PARA DIFERENTES ANCHOS DE VÍA Y PENDIENTE DE LOS TALUDES.

Determinar si el sistema del pavimento y el suelo cubren provee fuerza adecuada de sobrecarga. El peso de la cubierta del suelo, W cubierta determinado = 220.1 KN m de autopista. Porque el cálculo de WEPS se basa en la suposición que los bloques se extienden a la altura llena del terraplén, el peso de los bloques equivalentes para la altura del sistema del pavimento debe ser sustraído de la sobrecarga de peso total. 7 g˂(h; 7 g˂ t20

21 3B ∗ E; +

6"2 7B

21 3B ∗ Ey) − (h ;5 ∗ E;

21 3B ∗ Ey)

(Ecuación 5-55)

i 0.2 i ∗ 0.61 ∗ 111v − t ∗ 0.61 ∗ 111v + 220.1 i/1 13 13

12,462.9 kN m no son < 350.8 kN m de autopista. Por consiguiente, el sistema del pavimento y la cubierta del suelo no proveerán suficiente fuerza. Sin embargo, como indicado previamente, está recomendada que la translación del mecanismo de falla debido al viento no es considerado hasta que sea necesario un estudio minucioso de este 208

evento. El mecanismo de falla del viento fue evaluado en este punto para demostrar el uso de estas ecuaciones. Así, la falla del viento el mecanismo no será considerado en el diseño de este terraplén.

PASO 11.- TRASLACIÓN DEBIDO A AGUA (INTERNA) Determinación de los niveles dentro del terraplén que se usará para analizar la translación debido a agua. La presencia de agua para un periodo de retorno de 100 años es 1.12 m. El espesor de los bloques típicamente está entre 610 mm hasta 1,000 mm. Porque el periodo de retorno en análisis es de 100 años el nivel freático es mayor que el alcance típico de espesor de bloques, la traslación para llegar al mecanismo de falla debería ser evaluado. Compruebe el potencial para deslizarse en H = 0.37 m por encima del terraplén y el suelo de la fundación interactúan. (Ver Figura 5.49) La acumulada línea de flotación h + Stotal = 0.37 m + 0.38 m = 0.75 m determina los parámetros geométricos nuevos.

Figura 5.49. Fuerzas actuantes cuando el nivel freático sube a un punto sobre la base del terraplén. Tw = 11m permanece igual H = 5 m - 0.75 m = 4.25 m

?y = Ey + t2

5ℎ 3 ∗ v = 11 + t2 ∗ 4.25v = 36.5 1 5 1

(Ecuación 5-56)

209

• Determinación del peso de los bloques de EPS (GEOFOAM), WEPS, para la altura nueva del terraplén para sea analizado. Para la simplicidad, asúmase que los bloques EPS extienden la altura llena del terraplén, TEPS = H. (Ey + ?y) 4.251(111 + 36.51) 4i ∗ h ;5>7 = ∗ 0.2 2 2 13 20.24i = % 77 B 7 1

;5 =

(Ecuación 5-57)

• Determinación del componente vertical de peso de agua en la cara superior de la base del terraplén en el lado acumulado de agua, Ww. y=

1 5ℎ ∗ ℎ ∗ ” ∗ (ℎ + WB B )• ∗ hy 2 5

(Ecuación 5-58)

y=

1 3 4i 4i ∗ 0.751 ∗ • ∗ (0.75)€ ∗ 9.81 = 8.3 % 2 1 13 1

77 B 7

• Asuma el ángulo de fricción de interfaz, ɗ, entre los bloques son 30 °.

• Determinación la fuerza adicional de sobrecarga requerida encima de los bloques para obtener el coeficiente de seguridad en contra de la translación debido a agua de 1.2, OREQ. 7 g=

7 g=

1.2 ( )(hy ∗ (ℎ + WB B ) ) `

−

tan ɗ

y

1 + t (ℎ + WB B ) ∗ hy ∗ ?yv − 2 (Ecuación 5-59)

1.2 ( )(9.81 4i/13 ∗ (0.751) ) `

;5

tan 30° 4i − 20.2 − 8.3 4i/1 1

210

1 9.814i + t (0.751) ∗ ∗ 36.51v 2 13

7 g = 111.5

4i % 1

77 B 7

Alternativamente, para un 3H: 1V sin pérdida de agua, pueden ser usados para estimar a OREQ. Para un anchura de la vía = 11m, H = 4.25m, (ver Figura 5.50)

Figura 5.50. Fuerzas actuantes cuando el nivel freático sube a un punto sobre la base del terraplén. i2 VER

ANEXO

% 616 2ó3 % :6 0.751 = = 0.18, ɗ = 30° B67 % B 77 ; é3 4.251 9.

GRÁFICAS

PARA

ÁNGULOS

DE

FRICCIÓN

TRASLACIÓN POR AGUA EXTERNA. OREQ 120 kN / m de autopista.

Determinación si el sistema del pavimento y la cubierta del suelo proveen fuerza adecuada de sobrecarga. Determinación del peso de la cubierta del suelo, Wcover. El espesor de los bloques de EPS, TEPS = H - Tpavmento = 4.25 - 0.6 m = 3.65 m. 211

E ;5 E 6"2 7B ∗ v sin [ cos [ 4i 3.651 0.41 4i = 2 ∗ t18.8 ∗ ∗ v = 182.6 % 1 13 sin 18.4° cos 18.4°

6"2 7B = 2 ∗ th 6"2 7B

(Ecuación 5-60)

77 B 7

Porque el cálculo de WEPS se basa en la suposición que los bloques se extienden llenando la altura del terraplén, el peso de los bloques de EPS es equivalente a la altura del sistema del pavimento debe ser sustraída del peso de sobrecarga total Por consiguiente, 7 g˂(h;

21 3B ∗ E; +

6"2 7B

21 3B ∗ Ey) − (h ;5 ∗ E;

21 3B ∗ Ey)

(Ecuación 5-61)

204i 4i 7 g˂ t ∗ 0.61 ∗ 111v − t0.2 ∗ 0.61 ∗ 111v + 182.6 4i/1 13 13 111.5 kN / m < 313.2 kN.m de autopista. Por consiguiente, el sistema del pavimento y el suelo a cubierta proveerá suficiente fuerza de sobrecarga.

PASO 12.- LA TRANSLACIÓN DEBIDO A VIENTO (INTERNO)

• Está recomendada que la traslación debida a la falla por viento aunque este mecanismo no es considerado hasta que sea importante su investigación es realizado en la aplicabilidad de las ecuaciones para terraplenes de bloques de EPS (GEOFOAM). Sin embargo, el viento es una carga de falla que será evaluado en este punto para demostrar el uso de las ecuaciones aplicables y la Figura 5.51.

212

Figura 5.51. Fuerzas actuantes en terraplén para el análisis debido al viento. Determinación los niveles dentro del terraplén que se usará para analizar la traslación debido a viento. Determine el potencial para deslizarse en media altura del terraplén.

=

1 ∗ 5 = 2.5 1 2

Tw = 11m

?y = Ey + t2 ∗

5ℎ 3 ∗ v = 11 + t2 ∗ ∗ 2.5v = 26 1 5 1

(Ecuación 5-62)

Determinación de las presiones de viento en contra y viento a favor, pU y pD, respectivamente, en los lados del terraplén. Obtenga una velocidad del viento del diseño, V. V = 40 m / s PU = 0.75 V ² sin θu = 0.75 (40 m / s) ² sin 18.4 ° = 378.8 kPa (Ecuación 5-63)

PD = 0.75 V² sin θD = 0.75 (40 m / s) ²sin 18.4 ° = 378.8 kPa (Ecuación 5-64)

Determinación de la fuerza de viento en contra y a favor, RU y RD, respectivamente, en los lados del terraplén. 213

RU = pU * H = 378.8 kPa * 2.5 m = 947.0 kN / m (Ecuación 5-65)

RD = pD * H = 378.8 kPa * 2.5 m = 947.0 kN / m (Ecuación 5-66)

•

Determinación del peso de los bloques de EPS (GEOFOAM), WEPS, para la altura nueva del terraplén a ser analizado. Para la simplicidad, tomar en consideración que los bloques de EPS se extienden en toda la altura del terraplén, TEPS=H. ;5 =

(Ey + ?y) 2.5(111 + 261) 4i ∗ h ;5 %7 = ∗ 0.2 2 2 13 9.24i = % 77 B 7 1 (Ecuación 5-67)

•

Asuma el ángulo de fricción de la interfaz, ɗ, entre los bloques es de 30° VER ANEXO 10. GRÁFICAS PARA DIFERENTES ANCHOS DE VÍA Y PENDIENTE DE LOS TALUDES.

•

Determinación de la fuerza adicional de sobrecarga requerida por encima de los bloques para obtener el coeficiente de seguridad de 1.2, OREQ.

214

Figura 5.52. Análisis del terraplén en base al talud que presenta el mismo. 1.2 Q947 „ + 1.2(+6 + +%) 7 g= − ;5 = tan 30° tan 30° 39274i = % 77 B 7 1 –ƒ

’“—–ƒ „

V

− 9.2

4i 1

(Ecuación 5-68)

Alternativamente, pueden usarse para estimar a OREQ. Para un 3H:1V, 2.5m de alto del terraplén con V=40 m / s y δ̠= 30 °, OREQ= 3,900 kN / m de carretera. •

Determinar si el sistema del pavimento y el suelo que cubre provee una fuerza adecuada de sobrecarga.

Determine el peso de la cubierta del suelo, WCUBIERTA. El espesor de los bloques de EPS, TEPS = H -Tpavement = 2.5 - 0.6 m = 1.9 m

E ;5 E 6"2 7B ∗ v sin [ cos [ 4i 1.9 1 0.401 4i ∗ ∗ v = 94.7 % = 2 ∗ t18.8 1 13 5 3 18.4° cos 18.4°

6"2 7B = 2 ∗ th 6"2 7B ∗

(Ecuación 5-69)

215

77 B 7

•

El cálculo de WEPS se basa en la suposición que los bloques se extienden en toda la altura total del terraplén, el peso de los bloques es equivalentes a la altura del sistema del pavimento debe ser sustraído del 7 g˂(h;

21 3B ∗ E;

21 3B ∗ Ey) − (h ;5 ∗ E;

peso total de sobrecarga. Por consiguiente,

3927.4

+

6"2 7B

21 3B ∗ Ey)

(Ecuación 5-70)

4i 94.74i ˂(20 ∗ 0.6 ∗ 11) − (0.2 ∗ 0.6 ∗ 11) + = 225.4 4i/1 1 1

Por consiguiente, el sistema del pavimento y la cubierta del suelo no proveerán suficiente fuerza. Sin embargo, está recomendada que la translación debido a viento como mecanismo de falla no sea considerado hasta que fomenta la investigación es actuado indica la aplicabilidad de Ecuaciones. El mecanismo de falla del viento fue evaluado en este punto a demostrar el uso de estas ecuaciones. Así, el mecanismo de falla del viento lo hará no sea considerado en el diseño del terraplén.

CONCIDERACIONES PARA APLICAR EN NUESTRO PAÍS. Para contrarrestar este análisis de la aplicación de la fuerza de viento se realiza una implementación en el sistema constructivo del terraplén determinando así que la estabilidad del terraplén (ver Figura 5.53) no llegue a ser un factor determinante ante este tipo de eventos. Se ha considerado que este sistema de bloques de EPS ante la aplicación de las fuerzas del viento no se encuentra en un estudio completo para su aplicabilidad como requisito para diseño.

Figura 5.53.Aplicación de un sistema de anclaje para contrarrestar la fuerza del viento. 216

Las velocidades en nuestro país oscilan entre los 12 – 21 m/s como se muestra en el siguiente mapa. (ver Figura5.54) Figura 5.54.Isotacas en el Ecuador.

PASO 13.- LA ESTABILIDAD SÍSMICA (INTERNA). Identificar el ángulo crítico de fricción de la interfaz, ɗ, para cada uno de los tres modos de falla mostrado (ver Tabla 5-16).

217

Modo 1: Determine el ángulo mínimo de fricción de la interfaz entre el pavimento y el EPS o, si un material de separación es colocado entre el sistema del pavimento y los bloques de EPS, la fricción de la interfaz más baja entre el pavimento y el material de separación; el material de separación y los bloques. Si el material de separación es requerido, típicamente no será inicialmente conocido cual se empleara. Se puede emplear cuatro posibles casos de interconexión entre el pavimento y los bloques, cuáles son resumido dentro de la tabla 5-16 serán considerados en este punto, lo crítico δ̠ = 25 °. El modo II: ɗ = 30° para deslizarse los EPS/EPS interactúan. El modo III: δ̠= 20 ° fue determinado para ser la fricción crítica de la interfaz entre los bloques y el suelo de la fundación.

Tabla 5-16 Valores estimados de ángulo de fricción entre cada material.53 Caso Descripción de N° Interfaz

1

2

3

4

53

Sistema de pavimento colocado directamente en los bloques de EPS Geotextil colocado entre el sistema de pavimento y los bloques de EPS Separación con una capa de concreto colocada entre el sistema de pavimento y los bloques de EPS Geomembrana colocada entre el sistema de pavimento y los bloques de EPS

Potencial del tipo de materiales de interfaz

Estimado o (grado)

Notas

Grava o arena/EPS

30

(1)

Grava o arena/geotextil

26

(2)

Geotextil/EPS

25

Grava o arena/concreto

29

concreto/EPS

66

Grava o arena/geomembrana

25

Geomembrana/EPS

52

(3)

(4)

Stark, T. (Julio, 2004). Geofoam Applications in the Design. En T. Stark. New York. 218

Notas (1) ɗ basada en arena/EPS interfaz. . (2) Aɗ=26 fue previsto para concreto con arena de ∅=30° y no tejido, unida por calor el geotextil (3) Un rango de ɗ= 29° a 31° estaba previsto para la masa de concreto con grava limpia, mezclados grava y arena, y arena gruesa. (4) ɗ basada en concreto con arena de ∅=30° y geomenbranas de PVC liso.

Estimar el coeficiente sísmico horizontal, kh, en el centro de gravedad de la masa del deslizamiento El Modo 1: El centro de gravedad a lo largo de la altura de la masa del deslizamiento corresponde aproximadamente la media altura del sistema del pavimento, Zcenter * Tpavement = 0.5*(0.61 m) = 0.305 m Por la interpolación lineal, la aceleración en el centro de gravedad del pavimento el sistema está próximo a la aceleración en lo alto del terraplén, aemb, de 0.09 g, La cual estaba calculada en el paso 7. Por consiguiente, el coeficiente sísmico horizontal para el modo 1: 4ℎ =

1" 0.09: = = 0.09 : :

El modo II: A base de la suposición que el fondo de la superficie de falla se encuentra cerca de la base del terraplén, el centro de gravedad se halla en lo largo de la altura de la masa del deslizamiento, Zcenter, es aproximadamente,

˜ 3B7 =

(8̅;

21 3B ∗ h; 21 3B ) + (8̅ ;5 ∗ h ;5) h; 21 3B + h ;5

(Ecuación 5-713)

219

Donde Zpavement y ZEPS es la distancia vertical de la parte superior del terraplén para el centro de gravedad del sistema de pavimento y el sistema de relleno de bloques respectivamente. ˜ 3B7 =

(0.3051 ∗ 204i/13) + (2.811 ∗ 1 4i/13) 20

–ƒ

„&

+ 14i/13

= 0.424 1

Por la interpolación lineal, la aceleración en el centro de gravedad está próxima a la aceleración en lo alto del terraplén, aemb, de 0.09 g, que estaba calculado en el paso 7. Por consiguiente, el coeficiente sísmico horizontal para el Modo II es aproximadamente así como para el Modo 1, Kh = 0.09.

El modo III: El coeficiente sísmico horizontal en el centro de gravedad será similar que para el Mode II, Kh = 0.09, porque la superficie de falla para el Modo III está junto a la base del terraplén así como en el modo II.

En resumen de los ángulos críticos de fricción de la interfaz y los coeficientes horizontales sísmicos para los tres modos de falla son presentados en la siguiente tabla (ver Tabla 5-17)

Tabla 5-17 Valores considerados de kh y coeficiente de fricción. MODO DE FALLA I II III

δ

kh FS` (ÁNGULO) 25 0,09 4,7 30 0,09 No es crítico 20 0,09 3,6

220

•

Determinación del coeficiente de seguridad de seudo-estática para la estabilidad sísmica interna, FS′, asegurece que excede 1.2. Una estimación para el diseño preliminar puede ser obtenida (ver Figura 5.55).

Figura 5.55.Modos de falla del terraplén y el ángulo de interfaz.

La relación de FS´ para kh = 0.10 puede usarse para obtener una estimación de FS´ en kh = 0.09. Un resumen de valores de FS´ le son mostrados en la siguiente tabla. Nota Figura. 5.53 que es sólo necesario para determinar FS´ para el Modo I y el crítico δ̠ entre el Modo II e III. Como se muestra en la siguiente tabla, FS´ exceden 1.2 para todos los tres modos potenciales de falla. VER ANEXO 11. GRÁFICAS PARA DIFERENTES kh Y MODOS DE FALLA.

221

Tabla 5-18 Valores considerados de kh según el coeficiente de fricción.

MODO DE FALLA I II III

δ

kh FS` (ÁNGULO) 25 0,09 4,7 30 0,09 No es crítico 20 0,09 3,6

222

ANÁLISIS CON SAP 2000 14.2.4 El ejemplo de aplicación de bloques de EPS (GEOFOAM) se puede de igual manera llevar a cabo un desarrollo mediante software los cuales nos ayudan a corroborar el análisis de la estructura determinando así un medio de comprobación

de

resultados

durante

todo

el

proceso

desarrollado

anteriormente. Se ha determinado el empleo de este software de cálculo ya que las propiedades que nosotros hemos determinado en este tema de estudio se las puede asignar sin mayor complejidad en el desarrollo del ejercicio. A continuación se detallara paso a paso la conformación de nuestra estructura en análisis. 1.- Asignación de materiales y propiedades de los mismos Si consideramos que el material de relleno es un material medianamente denso con un peso por unidad de volumen de 18.800 N/m3 y que además se tiene un módulo de elasticidad de 50 MN/m3, un coeficiente de poisson de 0.3 los cuales son datos iniciales para identificar cada material.54 (ver Figura 5.56).

54

A, C. (1948). “Classification and Identification of Soils”. En Casagrande.A, “Classification and Identification of Soils” (págs. 901-922). 223

Figura 5.56. Designación de material de cobertura y propiedades

Para las propiedades de los bloques de EPS (GEOFOAM) se ha considerado los resultados de nuestros ensayos teniendo así que la densidad en uso del material es de 200 N/m3, su módulo de elasticidad obtenido en las pruebas del laboratorio es de 4.77 MN/m3 y un módulo de poisson de 0,01. (Ver Figura 5.57).

224

Figura 5.57. Designación de EPS (poliestireno expandido) y propiedades

Las propiedades del Pavimento en consideración son las de peso por unidad de volumen de 20000 N/m3, y un módulo de elasticidad para la aplicación de 200 MN/m3, además de esto se a considerado un coeficiente de poisson de 0.35.

Figura 5.58. Designación de pavimento flexible y propiedades 225

Las propiedades de nuestro suelo blando son 16000 N/m 3

3

y un módulo de

55

elasticidad de 2.30 MN/m de poisson de 0.3.

Figura 5.59. Designación de capa de suelo blando y propiedades 2.- Asignación de secciones para trabajar en el software. El terraplén es estudio se el análisis en una sección de 1m del mismo ya que este tipo de estructuras son analizadas en su mayoría como de longitud infinita por lo tanto se va a analizar como membrana para aplicación en el software, además se considera una membrana de 1 m para de esta manera simular la geometría del sólido.( ver Figura 5.60).

55

A, C. (1948). “Classification and Identification of Soils”. En Casagrande.A, “Classification and Identification of Soils” (págs. 901-922). 226

Figura 5.60. Designación del EPS. De la misma manera se realiza con los demás materiales que se concederán para nuestra aplicación. Cabe considerar que la geometría como se ha realizado el bloque para su aplicación y generar las deformaciones en cada punto son realizadas para el análisis respectivo mientras que para la construcción se considera el acople de bloque a bloque y su distribución para la conformación del terraplén.

Figura 5.61. Geometría del terraplén.

227

Figura 5.62. Geometría en 3D de la aplicación análisis (1m de terraplén). En la Figura 5.62 se observa nuestro terraplén conformado de un metro de profundidad se ha considerado esta longitud ya que el análisis se puede replicar para la longitud que pueda tener el terraplén. El análisis que nos generará va a ser la comprobación del asentamiento generado en la parte inferior del terraplén la que se encuentra en contacto con el suelo blando. Para nuestro análisis posterior se debe considerar el empleo de restricciones de resortes para de esta manera simular la resistencia que presentan los cuerpos para lo esto nos hemos valido de nuestro ensayo del módulo de reacción en el cual se obtiene el coeficiente de balasto el cual hemos considerado como esfuerzo transmisor de cargas. (ver Figura 5.63) 3.- Asignación del coeficiente de balasto a las áreas de aplicación tanto en el suelo como en el bloque de poliestireno.

228

Figura 5.63. Dirección en la que se asigna los valores de los coeficientes de balasto del suelo y del poliestireno expandido. En nuestro caso se ha considerado que el valor de coeficiente de balasto para un suelo blando se encuentra alrededor de 25-30 X106 (N/m3) para nuestro suelo firme de alrededor 30X1010 (N/m3) y para el bloque de poliestireno expandido de 15X106 (N/m3) y además para su aplicación correctamente se debe analizar la posición del bloque por lo cual se considera la dirección paralelo a 2 del elemento (ver Figura 5.64), cabe considerar que el elemento presenta cara superior e inferior la cual es medio de transmisión y que en las figuras inclinadas para simular la aplicación de esta misma resistencia se ha considerado la aplicación de una carga representativa como fuerza actuante como coeficiente de balasto en el caso de los bloques de poliestireno.(ver Figura 5.65 y 5.66).

229

Figura 5.64. Asignación del coeficiente de balasto a las áreas.

Figura 5.65. Asignación de cargas de simulación en superficies inclinadas.

230

Figura 5.66. Asignación de cargas de simulación en superficies inclinadas. De esta manera que cubierta toda clase de asignación de fuerza a las caras importantes de cada elemento en consideración 4.- Liberación de restricciones en el modelo del terraplén. La liberación de los nodos que actúan en el terraplén es de importancia ya que de esta manera se puede analizar los asentamientos en el eje que nos interesa ya que en los demás su desplazamiento y rotación serán bajos. (ver Figura 5.67).

231

Figura 5.67. Liberación de desplazamiento en la dirección 3. 5.- Resultados de deformaciones en nuestro modelo de terraplén.

Figura 5.68. Se observa el bulbo de presiones ejercido por el peso de la capa de pavimento y de los bloques de poliestireno Se observa también la reacción de que ejerce la capa de suelo firme (roca) con respecto al terraplén, bulbo de presiones conformado por el terraplén. RESULTADOS IMPORTANTES: 232

VER ANEXO 12. RESULTADOS DE SAP2000 EJERCICIO.

Figura 5.69. Se observa el bulbo de presiones, y las deformaciones en puntos importantes del terraplén. Para el análisis de estabilidad de la estructura se ha considerado el software Slide, en el cual se considerará el análisis sísmico y su estabilidad interna y externa ante diversos medios eventuales en el terraplén de análisis. Tabla 5-19 Valores de propiedades consideradas para el análisis del

terraplén. MATERIAL

DENSIDAD

COHESIÓN

3

2

FRICCIÓN

(kN/m )

(kN/m )

Ø

PAVIMENTO

20

10

36

LIMOLITA

19.6

264.5

25

LIMO

15

5.7

25

COBERTURA

18.8

0.1

28

EPS

0.2

0.001

30

1.- Definición de Materiales con las propiedades necesarias para su ejecución.

233

Figura 5.70. Ventana en la cual se define propiedades a los diversos materiales del terraplén. Para la geometría del terraplén se puede apoyar en la extracción de datos del AutoCAD generando de esta manera capas (boundaries) para cada material, con lo cual se evita el grafico en este software.

Figura 5.71. Ventana en la cual se asigna las propiedades a las capas formadas por los boundaries. 234

Figura 5.72. Ventana en la cual se asigna el nivel de agua y se hace actuar en los materiales del terraplén.

Figura 5.73. Ventana en la cual se asigna la fuerza sísmica que actuara sobre el terraplén, se considerará que está en Loja teniendo un factor de 0.3; se considera de 0.2 horizontal y 0.1 vertical. Se añade las grillas para el análisis del talud en este caso se ha generado a los dos lados de nuestro terraplén. 235

Como resultado del análisis con este software se obtiene el FS, el factor de seguridad se asume que es igual para todos los puntos a lo largo de la superficie de falla, por lo tanto este valor representa un promedio del valor total en toda la superficie de falla. El término superficie de falla se utiliza para referirse a

una superficie

asumida a lo largo de la cual puede ocurrir el deslizamiento o rotura del talud. Sin embargo, este deslizamiento o rotura no ocurre a lo largo de esas superficies si el talud es diseñado adecuadamente. El término superficie de falla se utiliza para referirse a una superficie asumida a lo largo de la cual puede ocurrir el deslizamiento o rotura del talud.

236

Sin embargo, este deslizamiento o rotura no ocurre a lo largo de esas superficies si el talud es diseñado adecuadamente.

Figura 5.74. Análisis de la estructura de terraplén de EPS.

VER ANEXO 13. RESULTADOS ESULTADOS EJERCICIO DE APLICACIÓN APLICACIÓN-- SLIDE. 237

6

CAPÍTULO 6: APLICACIÓN (Carretera Loja – Catamayo Km. 4+000)

6.1 Localización y estado actual En el Sector del Km. 4+000, de la carretera Loja - Catamayo, a cargo del Gobierno de la Provincia de Loja, se tiene un hundimiento de la calzada que afecta la circulación y pone en peligro la comunicación de la ciudad de Loja con la ciudad de Catamayo donde se encuentra el aeropuerto. (ver Figura 6.1)

El tramo Loja – Catamayo, es parte de la red fundamental, pertenece a la E35, troncal de la sierra y a la E50, transversal Sur, de manera que su integridad es fundamental para la comunicación de la ciudad de Loja con el resto del país. Limitado por las siguientes coordenadas: Longitud:

E

695.700 – E

695.800

Latitud:

N 9’559.900 – N 9’559.800

Figura 6.1. Ubicación de proyecto.

238

UBICACIÓN DE LA VÍA En el Km. 4 de la carretera mencionada, sector denominado “El Plateado”, se tiene un hundimiento de la calzada que se desarrolla en una longitud de aproximadamente 90 m., y, en su parte central es de 3.00 m., que afecta la circulación normal, desde hace más de 20 años. Periódicamente el hundimiento ha sido corregido mediante la colocación de rellenos con materiales granulares que corrigen el trazado vertical, pero al poco tiempo nuevamente se produce el hundimiento. Varios estudios han sido realizados por parte del Ministerio del Transporte, sin que se haya dado una solución al problema. (ver Figura 6.2)

Figura 6.2. Estado actual del terreno.

SECTOR DEL HUNDIMIENTO En la actualidad la carretera es administrada por el Gobierno de la Provincia de Loja y tiene un flujo vehicular del orden de los 3.000 vehículos diarios, y, los usuarios pagan peaje. De manera frecuente se hacen rectificaciones y correcciones del alineamiento vertical, mediante la incorporación de 239

material, para rellenar la depresión, solución que dura temporalmente hasta que nuevamente se produce el hundimiento. En consecuencia es importante encontrar una solución definitiva. 6.2

CARACTERÍSTICAS DEL SECTOR

6.2.1 CARACTERÍSTICAS TOPOGRÁFICAS

El hundimiento se encuentra ubicado aproximadamente a 4 kilómetros de la ciudad de Loja, en el sector denominado “El Plateado”, se caracteriza por desarrollarse a media ladera, y, sobre un curva horizontal izquierda de radio 150 m. El hundimiento se inicia en la abscisa 0+040 hasta la abscisa 0+130, de acuerdo con la información topográfica proporcionada; transversalmente la ladera que aloja a la vía tiene una pendiente arriba de la calzada del 10 % y abajo del 14.28%.

En la ladera inferior se observan abundantes deformaciones del terreno, agrietamientos, levantamientos y corrimientos, como consecuencia del movimiento que se desarrolla. También se tiene un camino que limita a la masa afectada pero que en el mismo no se observan daños.

En el sector del hundimiento se tiene una antigua depresión del terreno en el que existen vestigios de una alcantarilla que evacuaba las aguas acumuladas en esa cuenca.

El drenaje en la parte superior ha sido eliminado, la entrada de la antigua alcantarilla, que inicialmente debe haberse construido se encuentra tapada, de manera que las aguas que se acumulan en esa depresión deben infiltrase y penetrar en el subsuelo, afectando a sus condiciones mecánicas y haciendo que pierda resistencia; no existen canales de recolección de las aguas ni conducción de las mismas a un sitio de desfogue. La alcantarilla más próxima se encuentra a unos 60 m, del centro del hundimiento. 240

La vegetación es escasa en el cuerpo de talud, en la parte superior existe una vivienda cuyos propietarios siembran y probablemente el agua que se utiliza no se elimina adecuadamente, sino que se infiltra en el terreno. 6.2.2 GEOLÓGICAS

El área de estudio se encuentra en el Cantón Loja, específicamente en el sector El Belén sobre la vía Loja – Catamayo. (ver Figura 6.3)

Figura 6.3. Ubicación sector el plateado

GEOLOGÍA REGIONAL En

la

zona

estudiada

afloran

rocas

Paleozoicas

y

Cenozoicas,

pertenecientes al Terreno Loja - Olmos, constituidas por la Unidad Chiguinda, Formaciones Trigal, San Cayetano y Quillollaco, dichas unidades geológicas son descritas a continuación:

241

Unidad Chiguinda La unidad está bien expuesta a lo largo de las vías que se extienden al este y oeste de la ciudad de Loja. Al oeste de Loja predominan mica esquistos y esquisto grafiticos, también afloran cuarcitas y cuarcitas sericíticas. Al este de Loja son característicos: pizarras, filitas, esquistos sericíticos y cuarcita, adicionalmente se han encontrado capas de meta volcanitas. El rumbo de la foliación generalmente es NNE y las rocas están plegadas isoclinalmente siguiendo ejes de dirección similar. (“Hoja 56 Geológica de Loja, 1975, SGN”) Fm. Trigal (Mioceno) Esta formación está constituida por una arcilla de color café homogénea, aunque localmente se encuentra finamente laminada con intercalaciones de yeso. (“Hoja 56 Geológica de Loja, 1975, SGN”) Fm. San Cayetano (Mioceno) Consiste en areniscas finamente estratificadas, limolitas, lutitas silíceas, lutitas calcáreas, mantos de carbón, estratos gruesos de conglomerados y capas guijarrosas. Las areniscas presentan estratificación cruzada, indicando el depósito en aguas poco profundas. Las lutitas silíceas son de color blanco, forman escarpas prominentes y contienen bancos de diatomita separados por capas más suaves de tierra diatomácea. Los mantos de carbón tienen espesores de hasta 2m, los mismos que están calificados como sub-bituminosos a lignito. (“Hoja 56 Geológica de Loja, 1975, SGN”). Fm. Quillollaco (Mioceno-Plioceno) Aflora principalmente al oeste de la ciudad de Loja, constituida por guijarros y cantos rodados bien redondeados de 2 a 30cm de diámetro, provenientes de

242

filitas, cuarcitas, esquistos sericíticos y cuarzo en vetas. (“Hoja 56 Geológica de Loja, 1975, SGN”)

Figura 6.4. Columna Estratigráfica Loja “Mapa Geológico de Loja, 1975”

Figura 6.5. Geología Regional

243

GEOLOGÍA LOCAL La zona de estudio se encuentra en el contacto entre la Fm. Trigal y la Fm. San Cayetano (ver Figura 6.5). Tabla 6-1 Fm. San Cayetano Afloramiento de rocas sedimentarias constituido por lutitas muy físiles inter estratificado con areniscas en estrato no mayores a 0,40m de potencia. Las lutitas tienen varios niveles diferente coloración y contenido humedad.

de de

Los estratos de arenisca son de coloración amarillo grisáceo, los granos son gruesos medianamente redondeados con elevada porosidad. El estrato superior lo constituye el suelo, que varía de 0,80 – 1,20m de potencia identificándose dos niveles de suelo, el primero areno arcilloso de color café oscuro y el segundo arcilloso de color negro. En la parte alta de la margen derecha del deslizamiento, afloran areniscas limosas de color amarillo grisáceo algo calcáreas, de grano grueso, sub redondeado a sub Anguloso. El suelo es arcilloso de color café oscuro, medianamente plástico, a lo largo del sendero el espesor de suelo se mantiene constante no superando los 0,40m. Adicionalmente el suelo presenta grietas de retracción. En la entrada del sendero aflora un estrato no mayor a 2m de potencia constituido por micro conglomerados de color amarillo grisáceo, cuyos líticos son redondeados de alta esfericidad en matriz arenosa fina. El estrato de conglomerados se encuentra en contacto concordante con el estrato de areniscas limosas.

244

Tabla 6-2 Fm. Trigal

El material deslizado constituye arcillas de color café oscuro a negro de consistencia dura y elevada plasticidad.

En la margen derecha de la vía en el sentido Loja – Catamayo, se observan varios niveles de deslizamientos ya que se han formado gradas por los sucesivos asentamientos de la vía.

En el pie del deslizamiento se observa el contacto entre las arcillas y la limolita compacta de color amarillo grisáceo.

GEOMORFOLOGÍA

El área El Plateado constituye el flanco este del anticlinal aflorante en la zona. La pendiente es suave y específicamente en la zona deslizada existe un desnivel de 70m. Las rocas que constituyen esta estructura son las pertenecientes a la Fm. San Cayetano.

Figura 6.6. El Plateado

245

Figura 6.7. Geomorfología 6.2.3 ASPECTOS HIDROGEOLÓGICOS Las investigaciones realizadas sondeos mecánicos y resistividad eléctrica, indican que en la masa afectada se tiene agua subterránea, los niveles freáticos medidos en el mes de agosto y septiembre, en los cinco sondeos realizados indican lo siguiente: Tabla 6-3. Niveles freáticos en el sector SECTOR EL PLATEADO AGOSTO SEPTIEM. PERFORACIÓN N.F N.F P1

5.20

5.20

P2

5.70

5.00

P3 P4

1.10

P5

4.50

P6

1.90 246

3.20

Las profundidades reportadas fueron medidas a partir de la boca de cada perforación, en la perforación P3 en el mes de agosto no fue factible la medición, en razón de que había sido cubierta con material de mejoramiento, colocado para nivelar el hundimiento. Los informes de resistividad eléctrica reportan a las capas sedimentarias con valores de resistividad muy bajos, lo que indica niveles de agua superficial, este problema es favorecido por el pobre drenaje que se tiene en la ladera superior, pues prácticamente no existe. 6.3

Trabajos in situ (km 4+000)

Con el propósito de estudiar el sector y plantear un mecanismo de estabilización se realizaron varios trabajos de tipo geotécnico, entre los que constan, estudios de sísmica de refracción para definir la estratigrafía, sondeos eléctricos para ubicar las posiciones del nivel freático, sondeos mecánicos para evaluar el suelo y sus condiciones mecánicas, monitorear el movimiento, y, la toma de muestras para caracterizar geotécnicamente el sector. Observaciones de campo, en lo que tiene relación con las fallas ocurridas en los sistemas de drenaje, sub drenaje, calzada, las deformaciones del terreno, y, análisis para establecer la tipología de inestabilidad y las causas que generan el fenómeno. La información topográfica del sector como son perfiles transversales, longitudinales y el diseño vertical de la vía para su rehabilitación, fue proporcionada por el Gobierno de la Provincia de Loja en el mes de agosto del 2010. 6.3.1 GEOFÍSICA: Como parte de los trabajos de exploración geofísica de campo se realizaron 247

cinco líneas sísmicas LS-1; LS-2; LS-3; LS-4 y LS-5; tres sondeos eléctricos verticales SEV 1; SEV 2 y SEV 3. En razón de que el problema considera un movimiento de manifestado

por

el

hundimiento

de

la

calzada,

masas,

levantamientos,

ondulaciones y deformaciones del terreno, debe haber una pérdida de densidad, en la capa movida, lo que puede identificarse con la medición de las velocidades de las ondas longitudinales, que acusarán valores bajos en comparación con las capas no removidas, en las cuales las velocidades tendrán valores más altos, la ubicación del contacto de esos dos medios con características de transmisión de las ondas diferentes marcará la probable superficie de falla. Los sondeos eléctricos permitirán definir la presencia de agua para conocer su posición, importante para el análisis de estabilidad y ubicación de las obras de sub drenaje. 6.3.2 SÍSMICA DE REFRACCIÓN: El método de Sísmica de Refracción se lo utiliza para determinar los contactos sean éstos horizontales, inclinados, ondulados o verticales; entre los diferentes estratos geológicos que presentan velocidades sísmicas diferentes. Dichos estratos varían en sus propiedades físicas debido a su textura y compacidad, dando como consecuencia un cambio en la velocidad sísmica de los materiales, posibilitando de esta manera la determinación de dichos contactos, siempre que se produzca el fenómeno de la refracción, que constituye el principio físico del método. El método se basa en la generación de las ondas sísmicas, mediante la explosión de una pequeña carga colocada a una profundidad entre 0.50 m, y 0.80 m., y, en la medición de los tiempos que emplean las ondas en llegar a pequeños

receptores

conocidos

como

distribuidos en la superficie del terreno.

248

geófonos

convenientemente

Ubicación transversal a la vía.

Figura 6.8. Línea sísmica LS-4 Ubicada en la parte inferior del terraplén y en dirección paralela a la calzada METODOLOGÍA DE CAMPO Los tres primeras líneas sísmicas LS-1, de 120 m., de longitud, las líneas LS2 y LS-3, de 60 m., de longitud, se ubicaron a la izquierda de la calzada (en la parte alta), y, las líneas LS-4 de 60 m. de longitud y la línea LS-5, de 120 m., se ubicaron a la derecha de la calzada (en la parte inferior). De esta forma fue posible investigar profundidades del orden de los 20 m., en el caso de las líneas sísmicas de 60 m., y, en el caso de las líneas de 120 m., fue posible investigar 40 m., de profundidad. La separación entre las explosiones que producen las ondas y el primero y último geófonos fue de 3 m, para el caso de las líneas de 60 m., y, de 5 m., para las líneas de 120 m. INTERPRETACIÓN: RESULTADOS A la izquierda de la calzada y dentro del sector investigado mediante la investigación sísmica se detectan dos capas de materiales de diferente 249

consistencia, una superior de aproximadamente 9.00 m., de espesor en la cual la velocidad de la onda longitudinal varia de 435 m/s., a, 513 m/s., corresponde a suelos de consistencia blanda a media, bajo esta capa se tienen suelos más compactos en donde la velocidad varia de 1530 m/s., a, 1615 m/s, con un espesor que se extiende hasta la profundidad explorada. A la derecha de la calzada los resultados de la línea sísmica LS-4, realizada sobre el levantamiento del terreno indica la presencia de dos capas de diferente consistencia, una superior caracterizada por una velocidad de 197 m/s., que correspondería a suelos sueltos y de baja consistencia, de espesor 3.50 m., subyacidos por una capa de suelo más consistente en donde la velocidad es del orden de 1091 m/s. Bajo el trazado de la línea sísmica LS-5, que es perpendicular a la calzada en y que se extiende hacia abajo, se detectan dos capas, una superior con una velocidad de 741 m/s., de espesor 9.00 m., subyacida por una capa más compacta en donde la velocidad es del orden de 1730 m/s. Estos resultados complementados con la exploración directa mediante sondeos mecánicos, nos va a

permitir trazar un perfil estratigráfico que

muestra la geometría del subsuelo, y, nos facilita la modelación e interpretación del movimiento. 6.3.3 RESISTIVIDAD ELÉCTRICA

PRINCIPIO FÍSICO En el método de Resistividad Eléctrica o de resistividades, se introduce en el terreno una corriente eléctrica continua o alterna, de baja frecuencia a través de dos electrodos o barras metálicas conectadas a los terminales de una fuente portátil. Así se establece en el terreno, una distribución de potencial que se estudia o cartografía por medio de dos “sondas” o barras de cobre y de cuyo 250

conocimiento puede deducirse la distribución de la resistividad eléctrica en el subsuelo. Este método se lo utiliza principalmente para la búsqueda de formaciones acuíferas y en correlaciones estratigráficas. A partir de la distribución de los electrodos de corriente AB y de potencial (MN) en el terreno, se puede obtener la resistividad aparente que es la base de las medidas de este método mediante la siguiente relación: ρa =

Dónde:

2 π ∆V ›

(Ecuación 6-1)

ρa = resistividad aparente (Ω-m) ∆V = diferencia de potencial (mV) I

= intensidad de corriente (mA)

G

= factor geométrico (m)

El factor geométrico es un parámetro que depende de la distribución de los electrodos en la superficie del terreno o de la configuración de electrodos utilizada. METODOLOGÍA DE CAMPO Aunque existen diferentes configuraciones de electrodos, se utilizó en el presente caso aquella conocida como Schlumberger, por ser la más versátil y fácil de manejar en el caso de terrenos difíciles. En la configuración antes mencionada, tanto los electrodos de corriente como los de potencial van colocados a distancias iguales de un centro común, moviéndose en la mayoría de las veces hacia afuera únicamente los electrodos de corriente AB y permaneciendo fijos los electrodos de potencial MN. 251

. Figura 6.9. Disposición de electrodos En el presente caso se realizaron los sondeos SEV 5 y SEV 6, en el costado izquierdo y derecho de la calzada. La máxima apertura de electrodos AB fue de 120 m.

INTERPRETACIÓN RESISTIVIDAD ELÉCTRICA Luego de los cálculos respectivos para obtener la resistividad aparente, ésta es graficada en papel logarítmico con un módulo de 62.5 mm. a fin de obtener la respectiva curva del sondeo, en donde se puede determinar aproximadamente el número de capas o estratos en el área. Una vez estimadas tanto la resistividad como la profundidad, se utilizó un programa de inversión de resistividad, el mismo que calcula sobre la base de repeticiones (iteraciones) el mejor ajuste con la curva de campo. Los SEV-1 y 2 se ubicaron sobre los perfiles sísmicos LS-1 y LS-2, mientras que el SEV-3, se encuentra localizado aproximadamente sobre el centro del Perfil LS-5, en los que se han obtenido los siguientes resultados:

252

Tabla 6-4. Resumen de resultados PERFILES SISMICOS LS-1 LS-2 LS-5 PERFILES SISMICOS LS-1 LS-2 LS-5 LS-1 LS-2 LS-5

PRIMER ESTRATO DE ESTUDIO ELECTRODOS RESISTIVIDAD UBICADOS Ohm-m SEV-1 119 SEV-2 170 SEV-3 110 SEGUNDO ESTRATO DE ESTUDIO ELECTRODOS RESISTIVIDAD UBICADOS Ohm-m SEV-1 35-42 SEV-2 35-42 SEV-3 30 TERCER ESTRATO DE ESTUDIO SEV-1 60 SEV-2 110 SEV-3 65

CAPA DE SUELO 2m 5m 1.6 m CAPA DE SUELO 9.90 m 9.90 m 10.5 m Material ligero Material duro Material ligero

6.3.4 SONDEOS MECÁNICOS:

Se realizaron seis sondeos mecánicos denominados SP-1; los sondeos SP-1 y SP-2, al costado izquierdo de la calzada; los sondeos SP-3, SP-4, en los bordes izquierdo y derecho de la calzada, y, los sondeos SP-5 y SP-6, al costado derecho, y, alcanzaron diferentes profundidades. IDENTIFICACIÓN DEL SONDEO En todos los sondeos durante la perforación y a cada metro de profundidad se realizaron ensayos de penetración estándar y la toma de muestras, con el fin de medir la resistencia a la penetración y conocer las características de los suelos perforados.

INSTRUMENTACIÓN Aprovechando los sondeos y tratándose de un movimiento en masa, se realizó la instalación de piezómetros abiertos, consistentes en tubos de PVC, de 5.00 cm., de diámetro, ranurados en la parte donde varia el nivel de 253

agua y protegida esa parte con un geotextil no tejido, para medición de las posiciones del nivel freático.

Para ubicar el plano de falla se instalaron tuberías de PVC de 2.54 cm., de diámetro empotradas en los estratos duros encontrados en profundidad.

Pared del sondeo sin entubar.

Nivel de agua Cable Relleno filtrante Sondeo Plano de rotura

Ranuras

Tubo testigo

Antes del movimiento

Retención del tubo testigo

Después del movimiento

Figura 6.10. Tubería piezométrica ranurada

6.3.5 ENSAYOS DE LABORATORIO:

NORMAS UTILIZADAS Los trabajos de laboratorio fueron realizados con base a los procedimientos establecidos por la ASTM, mediante la aplicación de las siguientes normas:

Contenido de agua

Norma ASTM D 2216

Granulometría

Norma ASTM C 136 y D 422

Límite líquido y plástico

Norma ASTM D 4318

254

6.4

CARACTERÍSTICA GEOTÉCNICA DEL SECTOR

La descripción geotécnica se realiza con base a las observaciones realizadas en el sitio, a los sondeos mecánicos, exploración geofísica y a los resultados de los ensayos en las muestras obtenidas.

El sector básicamente se caracteriza con dos estratos perfectamente definidos, uno superior constituido por suelos finos tipo limos de baja compresibilidad, de consistencia media a dura y de mediana plasticidad, con un espesor variable, saturado, subyacido por un estrato firme y muy duro, caracterizado como una roca del tipo limolita.

Para caracterizar los suelos finos, se utilizaron correlaciones entre el número de golpes del ensayo de penetración estándar y la cohesión: C (Ton/m2) = 0.60 N. (Ecuación 6-2)

Se les asigna los siguientes parámetros geotécnicos: Capa I (superior):

γ = 1.50 Ton/ m3. C= 9.00 Ton/m2.

Capa II (inferior):

γ = 1.70 Ton/ m3. C= 48 Ton/m2.

6.4.1 TIPOLOGÍA DE LA INESTABILIDAD: Para entender el mecanismo de falla, se toma en consideración la forma del hundimiento y las características del subsuelo.

255

Figura 6.11. Situación actual del proyecto

De la carretera hacia el costado izquierdo el movimiento no se manifiesta, en la calzada se tiene el hundimiento del terraplén de relleno y al costado derecho a pocos metros del pie del terraplén se observa el levantamiento del terreno, ladera abajo se ven corrimientos superficiales y agrietamientos del terreno. El hundimiento del terraplén se debe a una baja capacidad de carga del terreno de cimentación, o sea que las presiones transmitidas por el peso del relleno son superiores a la presión admisible del terreno de apoyo. qu = CNc Para el caso de suelos finos y cimentación superficial, la capacidad de carga última está dada por la expresión anterior. Dónde:

C = cohesión. Nc = Factor de capacidad de carga.

256

La capacidad de carga en este tipo de terrenos de cimentación se debe a sus características físicas mecánicas, en especial a su cohesión parámetro que sufre modificaciones con el contenido de agua. En el caso presente el terreno de cimentación es un suelo fino tipo limo de baja compresibilidad, su característica mecánica significativa es la cohesión, de manera que cambios en su contenido de agua disminuyen sustancialmente su magnitud y consecuentemente la capacidad de carga se ve afectada. Cuando se construyó la carretera el sector analizado tenía una forma similar al sector adyacente, estaba compuesto por un terraplén de relleno bajo el cual existía una alcantarilla para conducir las aguas que se acumulaban en el costado izquierdo. El terreno de cimentación del terraplén es también un suelo fino pero su cohesión no se ha visto afectada por la presencia de agua, y, su comportamiento a la fecha es adecuado, sin indicios de inestabilidad. Por alguna razón el drenaje en el sector que analizamos se vio afectado e interrumpido, lo que genera acumulación de agua, infiltración y una pérdida de resistencia al corte del terreno de cimentación. Se puede entonces concluir que el problema se debe a una pérdida de capacidad de carga del terreno de cimentación del terraplén, ocasionada por una falla en los sistemas de drenaje y sub drenaje. Los siguientes esquemas explican las condiciones iníciales y finales del sector (ver Figura 6.12 y 6.13).

257

CONDICIÓN INICIAL

CONDICIÓN FINAL

Hundimiento

Terreno de cimentación Terreno de cimentación.

Figura 6.12. Mecanismo de falla

Terraplé n Alcantarilla

Figura 6.13. Superficie de falla en el suelo. Mecanismo de falla del tipo general cuando un cimiento de ancho B, se hunde por falta de capacidad de carga del terreno de cimentación. Al hundirse el cimiento bajo su base, el suelo se plastifica y forma una cuña de que penetra en el terreno de cimentación, desplazándolo hacia abajo y lateralmente, cuando el terreno movilizado aflora a la superficie se produce un levantamiento, y, el tipo de falla es general. 258

Esta tipología de falla es semejante a la presentada en el hundimiento del terraplén del sector “El Plateado”. El terraplén es una estructura que se hunde por perdida de resistencia al corte del suelo de cimentación, al hundirse moviliza el suelo bajo el terraplén, sobre una superficie de falla que se desarrolla totalmente aflorando a la superficie del terreno y produciéndose el levantamiento. 6.5

CAPACIDAD DE CARGA DEL TERRENO DE CIMENTACIÓN La capacidad de carga última proporcionada por un terreno de cimentación fino puede ser evaluada con la expresión: qu = C Nc (Ecuación 6-3)

Para las condiciones iniciales cuando se construyó el terraplén, la capacidad de carga del terreno estaba proporcionada por las características mecánicas del terreno de cimentación, y, debió ser suficiente para soportar el peso del terraplén de relleno. Para cimientos largo el factor de capacidad de carga Nc es 5.14, y, la cohesión evaluada por correlación con el ensayo de penetración estándar en los sondeos SP1 y SP2, nos permiten caracterizarlo con C= 9.00 Ton/m2. qu= 46.26 Ton/m2. En un principio el terraplén no pudo tener una altura H, mayor a 3.00 m., de manera que la presión trasmitida p, sería del orden de p= γH En el siguiente cuadro se evalúa el factor de seguridad para diferentes alturas de terraplén hasta llegar a la actual, siempre y cuando se mantengan las características mecánicas del terreno de cimentación:

259

Tabla 6-5. Factores de seguridad al corte considerados ALTURA DE γ p qu 2 TERRAPLEN Ton/m3. Ton/m . Ton/m2.

FS

3.00

2.00

6.00

46.26

7.71

4.00

2.00

8.00

46.26

5.78

5.00

2.00

10.00

46.26

4.63

6.00

2.00

12.00

46.26

3.86

7.00

2.00

14.00

46.26

3.30

Esta evaluación demuestra que las características del terreno de cimentación son importantes para la estabilidad y no se produzca la falla del terreno por corte. La degradación de la resistencia al corte del terreno de cimentación por la infiltración de agua al perderse el drenaje (taponarse la alcantarilla), hace que la capacidad de carga del terreno de apoyo del terraplén se pierda. En la actualidad, la altura de material granular existente sobre el terreno de cimentación es del orden de los 7.00 m., de acuerdo con los sondeos SP3 y SP4, realizados sobre la calzada. La falla ha ocurrido, y, esto implicaría que en condiciones críticas el factor de seguridad es 1 o menor, y, para ello la cohesión seria del siguiente orden: C =

γ H = 2.72 Ton/m2. Nc

(Ecuación 6-4)

Este valor será introducido en los análisis de estabilidad del terraplén, para ajustar los parámetros de corte mediante un proceso de retro 260

calculo, y, luego plantear las soluciones para medir la eficacia de las posibles soluciones.

6.5.1 SUPERFICIE DE FALLA La superficie de falla fue factible determinarla con mediciones en el terreno y de la observación de los rasgos o cambios que se producen. Para su determinación es importante la configuración topográfica, y, esto se determina mediante los perfiles topográficos de detalle, de manera que estos permitan ubicar los cambios geométricos

del

terreno,

como

son

grietas,

hundimientos,

levantamientos y afloramientos de agua.

Los perfiles topográficos actualizados proporcionados por el Gobierno de la provincia de Loja, nos muestran, en la parte izquierda de la calzada hundimientos y grietas que marcan el inicio de la falla, levantamientos y deformaciones a la derecha de la vía.

La instrumentación colocada, tuberías para medir la interrupción de su desarrollo, marcan el sitio en el cual se produce el corte por el movimiento del terreno, esto ha sido factible medirlo en los sondeos SP3, SP4 Y, SP5 y SP6. Los datos obtenidos de mediciones realizadas en los meses de Agosto y Septiembre indican lo siguiente:

261

Tabla 6-6 Mediciones de desplazamientos DESPLAZAMIENTO PERFORACIÓN AGOSTO SEPTIEM. P1

NO

NO

P2

NO

NO

P3

TAPADO

4.05

P4

9.25

8.00

P5

16.00

P6

16.00

11.80

La superficie de falla así determinada tiene una configuración circular.

Figura 6.14. Superficie de falla en el suelo.

262

6.5.2 ALTERNATIVAS DE SOLUCIÓN: Las alternativas para solucionar el problema de estabilidad y recuperar las características geométricas de la vía, deben guardar relación con las causas que han generado el problema. Degradación de las características mecánicas del terreno de cimentación causada por infiltración de agua y falla del sistema de drenaje y sub drenaje, esto conlleva a implementar mecanismos que capten el agua subterránea y superficial para conducirla en condiciones que no afecten el terreno de cimentación, consiguiendo abatir los niveles freáticos existentes sobre el plano de falla generado. Disminuir la carga sobre el terreno de cimentación, esto implica bajar la altura del terraplén bajando la rasante, lo cual no es factible pues implica realizar una modificación al trazado vertical que perjudica las características geométricas de la vía, y, uno de los objetivo del estudio es todo lo contrario o sea elevar el nivel actual de la rasante para mejorar las condiciones geométricas. Esto nos sugiere el reemplazo del material del terraplén actual de alto peso unitario, por otro de bajo peso unitario. En el estado actual de la tecnología es factible el uso de los geo bloques, elementos de poliestireno expandido de baja densidad que ya tienen aplicación en la construcción de terraplenes alivianados. Esta intervención también mejora la estabilidad al disminuir las fuerzas desestabilizadoras, que generan momentos favorables al movimiento. 6.5.2.1 SUB DRENAJE Una de las causas para que se haya producido el movimiento de masas, es el agua acumulada en el costado izquierdo de la calzada al haberse taponado la alcantarilla; es necesario introducir un sistema de sub drenaje en ese costado para cortar el flujo de agua hacia el terreno de cimentación del terraplén. 263

El sub dren se desarrollara paralelamente a la vía en su costado izquierdo, se dividirá en dos ramales que convergen hacia el centro del movimiento, para desarrollarse luego transversalmente hacia las partes bajas del terreno al costado derecho de la vía. El sub dren será excavado desde la cota 2250 msnm., hasta la cota 2248 msnm., tendrá 2.00 m., de profundidad de manera que pueda ser realizado con una retroexcavadora, o manualmente, su fondo tendrá una pendiente del 1%, y, converge hacia el centro, el sub dren transversal tendrá la misma pendiente longitudinal. En dimensiones en la base tendrá el ancho del cucharon de la retroexcavadora, aproximadamente 1.00 m., y, las paredes de excavación serán abiertas con una inclinación de 1H: 4 V. El sub dren será tipo francés, con material grueso encapsulado en una geotextil no tejido.

TERRAPLÉN ALIVÍANADO

El terraplén actual que descansa sobre el terreno de cimentación, de acuerdo con las perforaciones realizadas (SP3 y SP4), tiene una altura de 7.00 m., está constituido por materiales granulares, al que puede asignarse un peso unitario γ = 2.00 Ton/ m3, esto implica descargas del orden de las 14 Ton/m2, que es necesario disminuir, debido a la capacidad de carga del terreno de cimentación y para aliviar el momento motor que genera el movimiento.

Una alternativa que actualmente se ha utilizado con éxito es el uso de los geo bloques, que son elementos prefabricados de poliestireno expandido de baja densidad, en el mercado se tienen geo bloques de densidades 20, 25 y 30 kg/m3., de manera que un terraplén de 1.00 m., de altura trasmite al terreno de cimentación presiones del orden de p = 0.020 Ton/m2. 264

Se considera retirar el material que constituye el terraplén desde la cota 2253 hasta la 2250, o sea, 3.00 m., de altura que representan 6.00 Ton/m2, y reemplazar por una altura similar con los geo bloques que implica aplicar 0.06 Ton/m2.

6.6

ANÁLISIS DE ESTABILIDAD

Para la ejecución de los análisis de estabilidad debe considerarse los siguientes aspectos: La geometría del hundimiento. Las causas que han provocado el movimiento. La superficie de falla determinada mediante la instrumentación. La factibilidad de ejecución de las soluciones. Las acciones que inciden en la estabilidad. Los parámetros mecánicos del suelo. Geometría del hundimiento Es un parámetro que se introduce en el análisis de estabilidad, la misma que resulta de obtener los perfiles transversales. De los varios perfiles obtenidos, el más representativo de la tipología del movimiento es el que corresponde a la abscisa Km. 0+100, razón por la cual en esta sección se han realizado los análisis de estabilidad. Causas para el movimiento Entre las causas se pueden mencionar, la obstrucción de la alcantarilla, que permitió acumulación de agua y afectación de las propiedades mecánicas de los suelos. En el modelo se coloca la posición del nivel freático medida en los 265

sondeos, y, en los datos de la instrumentación obtenidos posteriormente a la de ejecución de las perforaciones. La factibilidad de ejecución de las soluciones. Para el análisis de estabilidad con las soluciones, se tuvo en cuenta la factibilidad de ejecución y la incidencia en la estabilidad. Superficie de falla. La superficie de falla determinada por los rasgos topográficos y con la posición de los planos de corte, medidos en las tuberías de instrumentación, instaladas en las perforaciones. Las acciones que inciden en la estabilidad. Se ha considerado como acciones negativas para la estabilidad la sobrecarga y las acciones sísmicas, que para la zona del estudio corresponde una aceleración horizontal de 0.30 g. Parámetros mecánicos Los parámetros mecánicos son los que se tienen a lo largo de la superficie de falla. En este caso debe considerarse que el hundimiento se presenta desde hace varios años y la superficie de falla se encuentra totalmente desarrollada. En esas circunstancias la resistencia al corte existente en la superficie de falla es la residual y los parámetros serán determinados mediante el retro cálculo utilizando el programa SLIDE. Para el retro cálculo se considera que el factor de seguridad es 1, esto quiere decir que el talud se encuentra fallado. En el programa se introducen los datos de tipo topográfico para configurar la forma del talud, la posición del nivel freático, y, la superficie de falla determinada por los rasgos topográficos y por las mediciones efectuadas. 266

Se corre el programa hasta conseguir que el factor de seguridad sea 1. Como resultado de este análisis se obtienen los siguientes valores:

6.7

Material granular:

γ=18.62 kN/m3.

C= 0.00 kPa

Φ=28º

Limo:

γ= 15.68 kN/m3

C= 5.7 kPa

Φ= 25°

Limolita

γ= 19.6 kN/m3.

C=264.60 kPa

Φ= 25°

ANALISIS DELTERRAPLEN CONVENCIONAL PARA LA APLICACIÓN DEL PLATEADO.

Figura 6.15. Sistema de análisis considerado. Suelo blando de 15 m, se considera unas subdivisiones de 1,5m cada una. El peso por unidad de volumen del terraplén es de 20 kN/m3 P= 4.6 m * 20 kN/m3= 92 kN/m2

267

Figura 6.16. Geometría para el análisis del terraplén.

6

7

8

9

10

11

12

1

0-1,5

2

1,5-3

2.25

1.5

5.87 17.60

0.35 0.98

90

6.11

0.79

1.19

3

3-4,5

3.75

1.5

5.87 26.40

0.58 0.93

86

4.26

0.63

0.95

4

4,5-6

5.25

1.5

5.87 35.20

0.80 0.91

84

3.39

0.53

0.80

5

6-7,5

6.75

1.5

5.87 44.00

1.04 0.90

83

2.89

0.46

0.69

6

7,5-9

8.25

1.5

5.87 52.80

1.27 0.85

78

2.48

0.39

0.58

7

9-10,5

9.75

1.5

5.87 61.60

1.50 0.82

75

2.22

0.35

0.52

8 9 10

10,5-12 12-13,5 13,5-15

11.25 12.75 14.25

1.5 1.5 1.5

5.87 70.40 5.87 79.20 5.87 88.01

1.73 0.72 1.96 0.70 2.19 0.65

66

1.94

0.29

0.44

64 60

1.81 1.68

0.26 0.22

0.39 0.33

1.5

5.87

8.80

0.12 1.00

92

11.45

1.06

1.59

2

h (m)

σvo en la parte media 2 kN/m

h *11 (m)

5

Log (10)

4

(6+9)/ (6)

Prof. De capa (m)

3 Prof. a la mitad de la subcap a z, (m) 0.75

∆σv´*p (kN/m )

2

3

1

γ (kN/m )

Subcapa

Tabla 6-7 Calculo de asentamientos de terraplenes convencionales

z/a

∆σv /p

Suma= d

) = ab ef`

D 1+

∗

:

´ +∆ ´ c 2 ∗ ℎ2 ´ (Ecuación 6-5)

268

7.48

)=

0,34 ∗ 7.481 = 0.9561 1 + 1,66

El asentamiento total es de 956 mm en el centro del terraplén. Cálculo de los esfuerzos verticales bajo la carga del terraplén en el pie del mismo y cálculo del asentamiento mediante el método Cc. P= 4.6 m * 20 kN/m3= 92 kN/m2 P= 4.25 m * 20 kN/m3= 85 kN/m2 x=

12.5

b=

12.5

x´=

12.5

b´=

6.0

Figura 6.17. Análisis de terraplenes de empleo.

269

Prof. De capa (m)

h ( m )

5

6

7

8

7*

8*

Σvo en la parte media 2 kN/m

x/b (1)

z/b (1)

x/b (2)

z/b (2)

9´

9*

9 ∆σv´/p*p 2 (kN/m )

4

∆σv/p (2)

3 Prof. A la mitad de la subcap a z, (m)

∆σv/p (1)

2

3

Subcapa

1

γ (kN/m )

Tabla 6-8 Calculo de terraplén convencional-asentamiento diferencial

1

0-1,5

0.75

1.5 5.87

8.80

1.00

0.06

2.08

0.12

0.01 0.001 0.835

2

1,5-3

2.25

1.5 5.87 17.60

1.00

0.18

2.08

0.38

0.02 0.002 1.670

3

3-4,5

3.75

1.5 5.87 26.40

1.00

0.30

2.08

0.62

0.10 0.003 8.945

4

4,5-6

5.25

1.5 5.87 35.20

1.00

0.42

2.08

0.88

0.12 0.004 10.70

5

6-7,5

6.75

1.5 5.87 44.00

1.00

0.54

2.08

1.12

0.17 0.006 15.13

6

7,5-9

8.25

1.5 5.87 52.80

1.00

0.66

2.08

1.38

0.18 0.007 15.96

7

9-10,5

9.75

1.5 5.87 61.60

1.00

0.78

2.08

1.63

0.19 0.009 16.72

8 9 10

10,5-12 11.25 12-13,5 12.75 13,5-15 14.25

1.5 5.87 70.40 1.5 5.87 79.20 1.5 5.87 88.01

1.00 1.00 1.00

0.90 1.02 1.14

2.08 2.08 2.08

1.88 2.12 2.38

0.19 0.010 16.63 0.20 0.012 17.38 0.21 0.013 18.22

Tabla 6-9 Calculo de terraplén convencional-asentamiento diferencial 10

11

12

(6+9)/ (6)

Log 10

h *11 (m)

1.09 1.09 1.34 1.30 1.34 1.30 1.27 1.24 1.22 1.21

0.04 0.04 0.13 0.11 0.13 0.11 0.10 0.09 0.09 0.08

0.06 0.06 0.20 0.16 0.20 0.16 0.15 0.14 0.14 0.12

Suma=

1.39

270

Método de coeficiente de compresibilidad. d

) = ab ef`

D 1+

∗

:

´ +∆ ´ c 2 ∗ ℎ2 ´ (Ecuación 6-6)

)=

0,34 ∗ 1.391 = 0.18 1 1 + 1,66

El asentamiento total es de 180 mm en el extremo del terraplén. Asentamiento por consolidación secundaria: Ss = 6.8

Q |S V ∗ D |}

1+

:

B 0.4 ∗ 0.34 = ∗ 15 ∗ B; 1 + 1.66

:

20 = 9.6 11 15

Análisis del sector el plateado con bloques de EPS.

Figura 6.18. Dimensiones de terraplén en empleo.

271

•

Determine ∆σ´z causado por la zona 1

.

Figura 6.19 Área I en análisis g7

3 = h ;5 ∗ E ;5 = 1

4i ∗ 4.0 1 = 4.0 4 13

(Ecuación 6-7)

Se considera el peso unitario de los bloques saturados h ;5 "5 para los cálculos de asentamientos g;

= h;

gB = g;

∗ E;

21 3B + g7

Y =2∗ 7 B 3

∆σz1 =

= 20

4i ∗ 0.60 1 = 12.0 4 13

(Ecuación 6-8)

3 = 4.0 + 12.0 = 16.0 4

" 6.0 =2∗ 7 B 3 = 1.61 7 % 8 6.75

g1 16.0 (Y + 523Y) = (1.61 + 5231.61) = 13.254 l l

(Ecuación 6-9)

272

qrelleno = h7

Figura 6.20 Área II en análisis 3 ∗

E7 3 43 = 18.62 ∗ cos [ 13

0.5 1 = 11.404 539.21° (Ecuación 6-10)

g ;5 = h ;5 ∗ E ;5 = 1 gB = g7

3 ;5 + g7

ɗ = 7 B 3: Y = 7 B 3:

4i ∗ 4.0 1 = 4.0 4 13

(Ecuación 6-11)

3 = 4.0 + 11.4 = 15.40 4

(Ecuación 6-12)

" 6.0 = 7 B 3: = 0.807 7 % 8 6.75

+" 6.5 + 6 − ɗ = 7 B 3: − 0.807 = 0.388 7 % 8 6.75 (Ecuación 6-13)

273

∆σz2 =

g2 15.40 12.5 Q Y − 5232ɗV = t 0.388 − sin (2 ∗ 0.807)v 2l 0.5 ∗ 2l 0.5 ∗ 6.5 = 1.22 4

(Ecuación 6-14)

Determine incremento total vertical de esfuerzo en el centro del terraplén ∆σz @ centro = ∆σz1+2∆σz2 = 13.25 + (2*1.22)= 15.69 kPa Determinación del incremento

total bajo el pie del terraplén en el plano

medio del estrato 5. Determinación del incremento causado por la zona 2,

Figura 6.21. Área II en análisis ɗ = 7 B 3: ∆σz2 =

8

= 7 B 3:

6.5 = 0.852 7 % 6.75

g2 15.40 (5232ɗ) = (sin (2 ∗ 0.852)) = 1.444 2l 2l

(Ecuación 6-15)

274

Determinación del incremento de esfuerzo causado por la zona 3

Figura 6.22 Área I en análisis ɗ = 7 B 3: Y = 7 B 3:

∆σz3 =

+ 2" 6.5 + (2 ∗ 6.0) = 7 B 3: = 1.357 7 % 8 6.75 (Ecuación 6-16)

2 + 2" 2 ∗ 6.5 + 2 ∗ 6 − ɗ = 7 B 3: − 1.357 = 0.095 7 % 8 6.75 (Ecuación 6-17)

g3 15.40 25 Q Y − sin 2ɗV = t 0.095 − 5232 ∗ 1.357v 2l 0.5 ∗ 2l 0.5 ∗ 6.5 = 0.214

(Ecuación 6-18)

Determinación del incremento causado por la zona 1 ɗ = 7 B 3: Y = 7 B 3:

8

= 7 B 3:

6.5 = 0.852 7 % 6.75

+ 2" 6.5 + (2 ∗ 6) − ɗ = 7 B 3: − 0.852 = 0.505 7 % 8 6.75 (Ecuación 6-19)

275

∆σz1 =

g1 (Y + 523Y cos(Y + 2ɗ)) l 16.0 (0.505 + 5230.505 ∗ cos (0.505 + 2 ∗ 0.852)) = 0.414 = l (Ecuación 6-20)

Determine el incremento total vertical de esfuerzo en el pie del terraplén ∆σz pie = 0.41 + 0.21 + 1.44 = 2.064

Determine el esfuerzo efectivo vertical insitu a la mitad de la sub-capa, este es el esfuerzo efectivo vertical de pre construcción σ´vo, por la capa 5 σ´vo = (h5 B − hy) ∗ 8 = (15.68 − 9.81) ∗ 6.75 = 39.62 4

Para el terraplén en empleo el esfuerzo vertical efectivo que actúa es:

En el centro del terraplén σ´vf = σ´vo + ∆σ´z = ∆σ´vo + ∆σcentro = 39.62 + 15.69 = 55.31 4

En el pie del terraplén

σ´vf = σ´vo + σ´z = σ´vo + ∆σpie = 39.62 + 3.48 = 40.10 4

EL USO DE GEOFOAM DA COMO RESULTADO UN INCREMENTO DE ESFUERZO EFECTIVO MENOR DESPUÉS DE LA CONSTRUCCIÓN.

Determine el asentamiento de la capa de arcilla, Sp, para la capa 5.

Si OCR= 1

σ´p = 1 ∗ σ´vo = 1 ∗ 39.62 = 39.62 4

Para el centro del terraplén OCR=1, ahora Sp5, de la capa 5.

276

Sp5 =

D 1+

D 1+

:

´ 0.34 = ∗ 1.5 ∗ ´; 1 + 1.66 ´ 0.34 = ∗ 1.5 ∗ ´; 1 + 1.66

Para el pie del terraplén, OCR=1 Sp5 =

:

:

55.31 = 28 11 39.62

(Ecuación 6-21)

:

41.68 = 4.00 11 39.62

(Ecuación 6-22)

Tabla 6-10 Resultado de asentamientos con la aplicación de bloques de EPS en el sector del plateado. ANCHO DE CAPA (m)

z

∆σz1

(m)

(kPa)

1

1.5

0.75

2

1.5

3

∆σz3

∆σz@ centro

∆σ'vf

(kPa)

(kPa)

(kPa)

17.62

0.14

0.14

2.25

17.08

0.34

1.5

3.75

16.04

4

1.5

5.25

5

1.5

6

1.5

7

CAPA N°

∆σz2

Sp

∆σ'vf

∆σ'P

(kPa)

(kPa)

(m)

(m)

17.90

4.40

22.30

4.40

0.1351

0.34

17.19

13.20

30.39

13.20 0.0694

0.62

0.62

17.28

22.01

39.29

22.01 0.0482

14.68

0.96

0.96

16.60

30.82

47.42

30.82 0.0358

6.75

13.25

1.22

1.12

15.69

39.62

55.31

39.62 0.0277

8.25

11.97

1.34

1.34

14.65

48.43

63.08

48.43 0.0220

1.5

9.75

10.75

1.48

1.48

13.71

57.23

70.94

57.23 0.0178

8

1.5

11.25

9.78

1.50

1.50

12.78

66.04

78.82

66.04 0.0147

9

1.5

12.75

8.92

1.60

1.60

12.12

74.84

86.96

74.84 0.0125

10

1.5

14.25

8.10

1.65

1.65

11.40

83.65

95.05

83.65 0.0106 Total 0.3938 Sp=

277

Tabla 6-11 Resultado de asentamientos con la aplicación de bloques de EPS en el sector del plateado. ANCHO DE CAPA (m)

Z

∆σz1

(m)

(kPa)

1

1.5

0.75

2

1.5

3

1.5

4

∆σz3

∆σz@ centro

∆σ'vf

(kPa)

(kPa)

(kPa)

0.05

0.49

0.05

2.25

0.15

0.69

3.75

0.24

0.85

1.5

5.25

0.35

5

1.5

6.75

6

1.5

7

1.5

8

1.5

9

1.5

10

1.5

CAP A N°

∆σz2

Sp

∆σ'vf

∆σ'P

(kPa)

(kPa)

(m)

(m)

0.59

4.40

4.99

4.40

0.0104

0.08

0.92

13.20

14.12

13.20

0.0060

0.12

1.21

22.01

23.22

22.01

0.0042

1.02

0.15

1.52

30.82

32.34

30.82

0.0041

0.41

1.44

0.21

2.06

39.62

41.68

39.62

0.0041

8.25

0.55

1.54

0.45

2.54

48.43

50.97

48.43

0.0041

9.75 11.2 5 12.7 5 14.2 5

0.63

1.61

0.73

2.97

57.23

60.13

57.23

0.0040

0.85

1.75

0.85

3.42

66.04

69.46

66.04

0.0040

0.88

1.88

0.92

3.68

74.84

78.52

74.84

0.0040

1.05

1.98

0.96

3.99

83.65

87.60

83.65

0.0040

Total Sp=

0.0489

Tabla 6-12 Comparación de resultados de terraplén convencional y terraplén con GEOFOAM sector del plateado. Terraplén convencional

Terraplén con GEOFOAM

Asentamiento

Asentamiento

Ubicación

(mm)

Ubicación

(mm)

966

CENTRO

403

CENTRO

190

PIE

49

PIE

El análisis de terraplén realizado para el sector del Plateado en Loja nos da una disminución de alrededor del 60% de los asentamientos total considerado en este el asentamiento principal y el asentamiento secundario, que sufre el terraplén aplicando los bloques de EPS.

278

6.9

ESTUDIO CON SOFTWARE EMPLEADOS

Para nuestra aplicación se ha considerado de la misma manera la aplicación de cada propiedad realizada en el capítulo anterior y se presenta finalmente la geometría de nuestra aplicación y su respectivo análisis realizado con el programa sap 2000. (Ver Figura 6.23).

12 m

Pavimento

4.0 m

MAT.COBERTURA

25.0 m EPS

LIMO

15.0 m

LIMOLITA

Figura 6.23. Estructura conformada de aplicación.

279

PERFIL DEL TERRENO

EJE VIAL

2256

2254

2252 12.60m

10.0m

2250

52.40m EPS

2248

0+55 km

0+130 km

Figura 6.24. Perfil del eje vial.

280

Salida a encauzamiento

Vía LojaCatamayo

Subdrenes

Figura 6.25. Implantación del proyecto.

281

Canal de acopio

Tabla 6-13 DATOS INGRESADOS PARA EL ANÁLISIS CON SAP2000. MATERIAL

PESO UNITARIO (KN/m3) PAVIMENTO 20.0 EPS-GEOFOAM 0.20 LIMO 15.68 MAT.COBERTURA 18.62 LIMOLITA 19.60

MODULO DE ELASTICIDAD (KN/m2) 200000 4770 2300 50000 -----

COEF. BALASTO (N/m3) ---15 X106 25 X106 160 X106 30 X1010

COEF. DE POISSON 0.35 0.01 0.30 0.30 0.35

Figura 6.26. Análisis realizado al terraplén.

En este análisis se puede visualizar de mejor manera la aplicación que la estamos realizando y se observa las presiones que se tienen a lo largo del terraplén conformado de la misma manera que en el caso anterior se va a considerar el empleo del software SLIDE para el estudio de estabilidad del terraplén. (Ver Figura 6.27 y 6.29).

282

Figura 6.27. Desplazamientos importantes.

VER ANEXO 14. RESULTADOS APLICACIÓN (EL PLATEADO). Tabla 6-14 DATOS INGRESADOS PARA EL ANÁLISIS CON SLIDE. MATERIAL PESO COHESIÓN Phi (KN/m2) UNITARIO (KN/m3) PAVIMENTO 20.0 20 36 EPS-GEOFOAM 0.20 0.01 30 LIMO 15.68 5.70 25 MAT.COBERTURA 18.62 0.1 28 LIMOLITA 19.60 254.6 25 75

25

TERRAPLÉN CON EPS

12

EJE VIAL

Figura 6.28. Implantación de terraplen ubicación de bloques de GEOFOAM,mas detalles de secciones del terraplén en Anexo 16 - Planos.

283

Figura 6.29.. Análisis del terraplén estabilidad factor más crítico 1.058 El análisis del terraplén generado para la aplicación se considera que es un valor aceptado como diseño y que no hay ningún problema en su estabilidad interna como externa del terraplén.

VER ANEXO 15. RESULTA RESULTADOS APLICACIÓN (EL EL PLATEADO)PLATEADO SLIDE. 284

6.10 Actividades y rubros 1) LIMPIEZA Y DESBROCE: ABSCISA DE INICIO: 0+55.0 ABSCISA FINAL: 0+130.0 Longitud de ejecución = 75 m Área de afectación = 75 m x 36 m= 2700m2 Tabla 6-15. EXCAVACIÓN NIVEL 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11

MATERIAL (m3)

BLOQUES(u)

553 561 670 570 764 770 760 785 291 78 6562

553 561 670 570 764 770 760 785 291 78 6562

Cota de excavación (m) 2250.0 2250.5 2251.0 2251.5 2252.0 2252.5 2253.0 2253.5 2254.0 2254.5 TOTAL

Se ha considerado los siguientes porcentajes para la excavación en el sitio de construcción del terraplén debido al tipo de suelo que se encuentra en este lugar con un porcentaje de incremento de volumen del 5%. Tabla 6-16 OBRAS BÁSICAS -

DESCRIPCIÓN

2)

Excavación plataforma clase A Excavación de plataformas conglomerado Excavación de plataformas en fango Limpieza de derrumbe TOTAL

3) 4) 5)

285

PORCENTAJE (%) 45

CANTIDAD (m3)

30

2067.03

15 10 100

1033.52 689.01 6890.11

3100.55

TRANSPORTE DE MATERIALES 6) TRANSPORTE DE MATERIAL DE EXCAVACIÓN. Considerado la ubicación de la escombrera a 9.50 Km, y además la ubicación de la mina a 15 km, y para el cálculo un aumento del 5%. Total material de excavación= 6890.11 m3*9.52km*1.05=65593.75 m3.km 7) TRANSPORTE DE MATERIAL DE MEJORAMIENTO Material de mejoramiento sección: 35 m *3.6m*1.05 = 130 m2 VOLUMEN DE MATERIAL V= 130 m2 * 75 m= 9750 m3 Total material de mejoramiento= 9750 m3*9.52km*1.05=163800 m3.km 8) TRANSPORTE DE CAPA DE RODADURA Capa de rodadura sección: 25m * 75m = 1875 m2 VOLUMEN DE CAPA DE RODADURA V= 1875 m2 * 0.12 m*1.05= 260 m3 Total capa de rodadura= 260 m3 *32 km=8736 m3.km, ubicación de planta considerada a 32 km.

9) TRANSPORTE DE CAPA DE LA BASE. Capa de la base sección: 0.55m * 75m = 41.25 m2 VOLUMEN DE CAPA DE RODADURA V= 41.25 m2 * 25 m*1.05= 1040m3

286

Total capa de rodadura= 1040 m3 *15 km=16380m3.km, ubicación de mina considerada a 15 km. ESTRUCTURA DE RELLENO – CALZADA 10) GEOTEXTIL NO TEJIDO RELLENO LATERAL El geotextil de

soporte está ubicado en el relleno lateral el cual

actuara en la mitad del área total de este relleno la cual es de 1300 m2. Área de empleo= 650 m2 Total geotextil= 650 *1.05 =682.50 m2 11) GEOMALLA TIPO BX. Área de empleo = 10m *75m= 750 m2* 3 (niveles)= 2250 m2 Área de geomalla= 6.22m*2.44m = 15.18 m2 Área útil = 5.95m*2.15m=12.80 m2

Total de geomalla= 2250/12.80=172u ⤇172*1.05*6.22*2.44=2730.0 m2

12) MATERIAL DE MEJORAMIENTO. . Material de mejoramiento sección: 35 m *3.6m*1.05 = 130 m2 VOLUMEN DE MATERIAL V= 130 m2 * 75 m= 9750 m3

Volumen total = 9750*1.05=10237.0 m3

287

13) CANTIDAD DE BLOQUES. UNIDADES A COLOCAR = 6562 u * 1.05 =6890.1 u REFORZAMIENTO DE RELLENO 14) HORMIGON ESTRUCTURAL DE CEMENTO. Volumen = 0.12m*75m*35m*1.05= 325.50 m3 15) ACERO DE REFUERZO. MALLA ELECTROSOLDADA DE SOSTEN DE GEOBLOQUES EN TALUD

0.45

Figura 6.30. Área de empleo por escalón Área= 0.45 m*75 m=33.0 m2

Número total de escalones = 15*33 m2 =495 m2 ⤇500m2

Área de malla a emplearse= 1.50x1.50=2.25 m2

Numero de mallas a emplearse=500 m2/2.25 m2 = 225 u LOSA = 0.12 m Total de malla a emplearse Longitud de tramo= 75m 75m*35 m= 2600 m2 Número de malla electrosoldada=2600 m2/2.25 m2= 204 u JUNTAS DE CONSTRUCCIÓN LOSA Numero de juntas = 3 Longitud de juntas= 75 m

N° de varillas= 4*3= 12*75 m ⤇900m = 75 varillas ϕ8mm 288

ESTRIBOS Longitud = 35 cm @ 0.30m Total estribos a colocar = 75 m/ 0.30 m = 250 u Total en juntas = 250 * 3 = 750 u

N° varillas a emplearse para estribos = 750 *0.35 ⤇270 m /12m = 22 varillas ϕ 8mm

TRASLAPE Longitud = 0.35 m

Se empleara = 22 varillas ϕ 16 mm ϕ

8 16 PESO (Kg) SUBTOTAL

Tabla 6-17 RESUMEN FINAL DE ARMADO

MALLAS (u)

JUNTAS #(var)

ESTRIBOS #(var)

429

75

22

65 27885

4.80 360

4.80 105 TOTAL

TRASLAPE #(var)

22 18.96 417 28767

16) JUNTAS DE DILATACIÓN. Se ubican cada 4m considerando la longitud máxima de la losa teniendo asa 75m considerando un número total de juntas de 75m /4m =19 juntas, de longitud de 25 m, esto quiere decir de 475m, y en el sentido de menor longitud es de 12m/4m = 3 juntas de longitud de 75 m, esto quiere decir de 225m considerando así un total de 700m*1.05=735m.

289

RELLENO DE TERRAPLÉN

17) - 18) RELLENO COMPACTADO (MATERIAL DE EXACVACIÓN) Y CON MATERIAL SELECCIONADO. RELLENO LATERAL 10

2

Figura 6.31. Área de soporte = 20 m2 Total volumen de soporte = 1300 m3 Se considerara la cantidad de relleno se la realizara con un 50% de material de excavación y un 50% de material seleccionado, para conformar el relleno lateral. 19) GEOMANTA TIPO VMAX Se ubicaran en los taludes conformados después de la conformación del terraplén teniendo así: 10 1.5

2

1.0

Figura 6.32. Esquema de ubicación de geomanta.

290

De esta manera tenemos una pendiente de 3.60m *75m=270 m2 En el terraplén considerado de estudio tenemos la siguiente geometría. 1.5

0.5

1.0

4.50

2.50 5.75

Figura 6.33. Esquema de ubicación de geomanta. Tenemos una área de geomanta de 7.30*75=548 m2 Teniendo un total de (548+270)*1.05=860 m2

PAVIMENTO FLEXIBLE. 20) BASE, CLASE 1. Consideramos una altura de 45 cm teniendo así un total de volumen a lo largo de los 75m. 75m*0.45*12m*1.05=425 m3 21) ASFALTO PARA IMPRIMACIÓN. Se ha considerado la cantidad de ubicación de 2 l/m2, teniendo así la sección total de la losa por conformación del terraplén es de 35m pero la ubicación sobre la capa de rodadura es de 12m teniendo así. 12m*75m*1.05*2 l/m2 = 1890 l/m2

291

22) CAPA DE RODADURA DE HORMIGON. Hormigón considerado de 0.10m y un ancho de 12m y la longitud de 75 m, teniendo así: 0.10m*75m* 12m*1.05 = 95 m3. DRENAJE.

23) ESCAVACIÓN PARA CUNETAS Y ENCAUSAMIENTOS.

Figura 6.34. Esquema de canal. El canal de drena tiene una longitud de 63m teniendo así un volumen de: 1.00m*63m*0.60m*1.05= 40 m3. 24) ESCAVACIÓN Y RELLENO PARA ESTRUCTURAS. 2.80m*.10m*63m*1.05 = 18.60 m3. 25) HORMIGON ESTRUCTURAL DE CEMENTO PORTLAND El volumen considerado para las estructuras de relleno viene a considerarse el mismo que el de excavaciones = 18.60 m3. 292

26) ACERO DE REFUERZO FY= 4200 kg/cm2 El acero de refuerzo para un canal se considera de cuantía de 40 - 50 kg/ m3, teniendo así: 40 kg/ m3 * 18.60 m3x1.05= 780 kg PROTECCIÓN DE ENCAUZAMIENTOS. Para la protección de encauzamientos e ha considerado que el canal que se encuentra paralelo lleva el agua a un encauzamiento en el sector de longitud de 35m y conformado de la siguiente manera.

GAVIONES

3

3

1*1*1(m )

GAVIONES T/E 3 2*1*0.5 (m )

6

Figura 6.35. Esquema de conformación de escollera. 27) ESCAVACIÓN PARA CUNETAS DE ENCAUZAMIENTOS Consideramos 18m2-(4*2.50) m2= 8 m2x35m*1.05=295 m3 28) ESCAVACIÓN Y RELLENO DE ESTRUCTURAS. Consideramos 10 m2x35m*1.05=370 m3 29) GAVIONES. Consideramos 6 m2x35m*1.05=220 m3

293

30) GAVIONES TRIPLE ENTORCHADO. Consideramos 2 m2x35m*1.05=75 m3 31) GEOTEXTIL NO TEJIDO. El cual es ubicado para protección de los gaviones teniendo así: Longitud de desarrollo del geotextil= 6.50m alrededor de los dos lados de conformación del encauzamiento. Teniendo un total de 6.50m * 35m x1.05= 240 m2 32) HORMIGON DE REVESTIMIENTO DE ENCAUZAMIENTO. Se considera de espesor de 0.05m*65m*6m*1.05=20 m3 33) ESCOLLERA. De longitud de 35m, el espesor de las rocas es de 0.80m teniendo así: 35m*0.80*4m*1.05=115 m3

294

SUBDRENAJES.

Figura 6.36. Esquema de conformación de escollera. SUBDRENAJE 1 Longitud geotextil subdren= 18m Área total de empleo = 18m*38m= 684 m2 Longitud de tubería de subdren= 38m MATERIAL FILTRANTE Lateral= 12m *0.50 m*38m = 228 m3 Subdren = (2 +1)*1.5/2 =2.50 m2 SUBDRENAJE 2 Longitud geotextil subdren= 18m Área total de empleo = 18m*45m= 810 m2 Longitud de tubería de subdren= 45m

295

MATERIAL FILTRANTE Lateral= 12m *0.50 m*45m = 270 m3 Subdren = (2 +1)*1.5/2 =2.50 m2 SUBDRENAJE 3 Longitud geotextil subdren= 5m Área total de empleo = 5m*43m= 215 m2 Longitud de tubería de subdren= 43m MATERIAL FILTRANTE Lateral= 12m *0.50 m*43m = 258 m3 Subdren = (2 +1)*1.5/2 =2.50 m2 SUBDRENAJE 4 Longitud geotextil subdren= 18m Área total de empleo = 18m*57.60m=1037m2 Longitud de tubería de subdren= 57.60m MATERIAL FILTRANTE Lateral= 18m *0.50 m*57.60m = 520 m3 Subdren = (2 +1)*1.5/2 =2.50 m3

296

Tabla 6-18 RESUMEN DE MATERIALES Y RUBROS PARA SUBDRENES SUBDRE SUBDRE SUBDRE SUBDR RUBRO TOTAL*(1.05) EN 4 N1 N2 N3 34)EXCAVACIÓ N Y RELLENO 95 112 108 45 378 DE ESTRUCTURA S (m3) 35)GEOTEXTIL 684 810 215 1037 2888 PARA SUBDREN (m2) 36)MATERIAL 230.50 272.50 260.5 522.5 1350 FILTRANTE 3 (m ) 37)TUBERIA PARA 38 45 43 57.60 195 SUBDRENES(m )

Actividades a realizarse para la construcción del terraplén alivianado. Tabla 6-19 Tablas de Actividades. ÍTEM

1.0

DESCRIPCIÓN

UNIDAD

OBRA BÁSICA y CONFORMACIÓN DE PLATAFORMA

302-1

Desbroce, desbosque y limpieza

ha

303-2(2)

Excavación en suelo

m3

303-2(4)

Excavación en marginal

m3

303-2(5)

Excavación en fango

m3

308-4(1)

Limpieza de derrumbes

m3

2.0

TRANSPORTE DE MATERIALES Transporte de material de excavación (transporte libre 500 m)

m3.km

309-6(2)E

309-2(2)

Transporte de material de mejoramiento

m3.km

309-6(4)E

Transporte de material de capa de rodadura

m3.km

Transporte de base

m3.km

309-6(5)Eb 3.0

CALZADA 3.1

402-6(2)a 402-7(1)a 402-2 (1)E

Estructura del Relleno Geotextil no tejido - (ASTM D-4632 - 540 N/m) - (NT-1800 o similar) Geomalla Biaxial - (Tipo 1; MD/XD 4.01/6.53 kN/m Norma GR1GG1-87 / 2%) - (BX-1100 o similar)

m2 m2

Material de Mejoramiento

m3

402-9(1)a

Bloque de poliestireno expandido - (Tipo geofond; cap.= 20 kg/m3)

m2

402-9(1)b

Bloque de poliestireno expandido - (Tipo geofond; cap.= 30 kg/m3)

m2

297

3.2 503 (2)d 504(1) 503 (6)E 3.3

Reforzamiento del relleno Hormigón estructural de cemento portland clase B - (f'c= 250 kg/cm2) Acero de refuerzo en barras - (fy=4200 kg/cm2)

m3

Juntas de dilatación y contracción - PVC, ancho = 10 cm

m

kg

Relleno de terraplén

307-4(1)aE

Relleno para estructuras - Material de excavación

m3

307-4(1)cE

Relleno para estructuras - Material de mejoramiento

m3

Geomanta - (C-125 o similar)

m2

206 (7)E 3.4 404-1 405-1(1) 405-5E 4.0

Pavimento flexible Base clase 1

m3

Asfalto RC-250 para imprimación

l

Capa de rodadura de Hormigón asfáltico mezclado en planta

m3

DRENAJE 4.1

Cunetas de Coronación, Cunetas VÍAles y Canales

307-3(1)

Excavación para cunetas y encauzamientos

m3

307-2(1)

Excavación y relleno para estructuras

m3

503 (2)e 504(1) 4.2

Hormigón estructural de cemento portland clase B - (f'c= 210 kg/cm2) - Obras de drenaje Acero de refuerzo en barras - (fy=4200 kg/cm2)

m3 kg

Protección de encauzamientos

307-3(1)

Excavación para cunetas y encauzamientos

m3

307-2(1)

Excavación y relleno para estructuras

m3

508(3)a

Gaviones

m3

508(3)b

Gaviones - (Tipo colchón reno para protecciones hidráulicas)

m3

606-1 (1b)a 503 (4)

Geotextil para subdren - (Tipo 1800 NT o similar)

m2

Hormigón de cemento Portland clase E - (f'c= 180 kg/cm2)

m3

511 (1)

Escollera de piedra suelta - (roca aluVÍAl - 50%>=0.40m)

m3

4.3

Subdrenajes

307-2(1)

Excavación y relleno para estructuras

m3

606-1 (1b)b 606-1(2)

Geotextil para subdren - (Tipo 2000 NT o similar)

m2

Material Filtrante - (Clase 1 / Tipo A)

m3

Tubería para subdren - (PVC perforada, diám.= 8"/220 mm)

m

Tubería de PVC para alcantarillas - (D = 8"/220 mm)

m

6061(1a)d 604(1A)a 5.0

SEÑALIZACIÓN PARA CONTROL DE TRÁNSITO 5.1

Señalización vertical

708-5(1)b1

Señales al lado de la carretera - (0,75 m x 0,75 m / incluye: poste diám. = 2" y plinto de cimentación)

u

708-5(1)c4

Señales al lado de la carretera - (1,80 m x 1,20 m / incluye: postes diám. = 2" y plintos de cimentación)

u

298

708-5(1)e 709-4b 5.2

Señales al lado de la carretera - (4,80 m x 2,40 m / incluye: pórtico metálico y plintos de cimentación)

u

Delineadores con material reflectivo - (0,75 m x 0,75 m / incluye: postes diám. = 2" y plintos de cimentación)

u

Señalización horizontal

705(1)a

Marcas de pavimento - (franja de pintura blanca, ancho = 15.0 cm / hormigón flexible)

m

705(1)b

Marcas de pavimento - (franja de pintura amarilla, ancho = 15.0 cm / hormigón flexible)

m

Marcas sobresalidas de pavimento (tachas unidireccionales/bidireccionales)

u

705(4) 703-(1)a 6.0

Guardacaminos - (tipo G2 / poste I / simple)

m

MITIGACIÓN AMBIENTAL 6.1

Comunicación y Señalización Ambiental

220-(5)

Comunicados radiales

220-(6)

Comunicados de prensa

min u

711-(1)b

Señalización ambiental - (preventiva / vallas de madera con luz / h= 120 cm)

u

711-(1)c

Señalización ambiental - (preventiva / conos de seguridad / h= 90 cm) Señalización preventivas - (cinta de seguridad)

u

Señales al lado de la carretera - (2,40 m x 1,20 / incluye: pórtico metálico y plintos de cimentación)

u

Señales al lado de la carretera - (4,80 m x 2,40 m / incluye: pórtico metálico y plintos de cimentación)

u

710-1 708-5(1)g1 708-5(1)e 6.2 205-(1) 310-(1)E

Remediación Ambiental Agua para control de polvo

m3

Escombrera (disposición final y tratamiento PAÍSajístico de zonas de depósito)

206-(1)

Área Sembrada - (Revegetación)

206-(2)

Área Plantada (Arboles y arbustos)

6.3

u

m3 m2 u

Control de Contaminación Ambiental

201-1Ec

Trampa de grasas y aceites

u

201-1Eb

Biotanque séptico

u

201-1Ed

Fosa de desechos biodegradables

u

Disposición de residuos líquidos - (fosas sépticas)

u

214-(1)

6.11 Cantidad de obra y costos En las siguientes páginas se tiene el análisis de precios unitario del estudio realizado.

299

Tabla 6-20 Cantidades y Precios UNIVERSIDAD CENTRAL DEL ECUADOR PROYECTO: TERRAPLÉN CON POLIESTIRENO EXPANDIDO (SECTOR EL PLATEADO-LOJA) Longitud = 75 m ELABORADO POR: FACULTAD DE INGENIERÍA Y CIENCIAS FÍSICAS UBICACIÓN : PROVINCIA DE LOJA ITEM

COL. 3

1

CODIGO

DESCRIPCIÓN

FECHA :05/abril/2014

UNIDAD

OBRAS BÁSICAS

CANTIDAD EPS

P.UNITARIO

CONVEN ACARREO CIONAL 100KM 0.27 0.27 0.27

TOTAL EPS

TOTAL

CONVENCI ACARREO ONAL 100KM 466.04 466.04 466.04

1.1

1

507497 LIMPIEZA Y DESBROCE (HA)

ha

1.2

2

m3

3,100.55

3,100.55

3,100.55

2.54

7,875.40

7875.4

7875.4

1.3

3

m3

2,067.03

2,067.03

2,067.03

3.62

7,482.65

7482.65

7482.65

1.4

4

510007 EXCAVACIÓN PLATAFORMA CLASE A 505522 Excavación para plataformas en conglomerado 505521 Excavación para plataformas en fango

m3

1,033.52

1,033.52

1,033.52

2.07

2,139.39

2139.39

2139.39

1.5

5

506314 LIMPIEZA DE DERRUMBE

m3

689.01

689.01

689.01

1.56

1,074.86

1074.86

1074.86

m3.km

65,593.75

65,593.75

65,593.75

0.5

32,796.88

32796.88

32796.88

166,333.4 1,663,334.40 4 8,736.00 8,736.00

0.4

65,520.00

66533.38

665333.76

0.37

3,232.32

3232.32

3232.32

2

1,726.08

TOTAL

TRANSPORTE DE MATERIALES

2.1

6

m3.km

163,800.00

8

510153 Transporte de material de excavación (transporte libre 500m) 510154 Transporte de material de mejoramiento 510155 Transporte de capa de rodadura

2.2

7

2.3

m3.km

8,736.00

2.4

9

510156 Transporte de base

m3.km

16,380.00

16,380.00

163,800.00

0.37

6,060.60

6060.6

60606

3

CALZADA

3.1

ESTRUCTURA DE RELLENO

3.1.1

10

3.1.2

11

3.1.3

12

3.1.4

13

507369 GEOTEXTIL NO TEJIDO 1600 (TIPO PAVCO) 500564 GEOMALLA TIPO TEN0.1SAR BX 1100 O SIMILAR 500344 MATERIAL DE MEJORAMIENTO

M2

682.5

682.5

682.5

2.9

1,979.25

1979.25

1979.25

m2

2,730.00

32,260.00

32,260.00

6.72

18,345.60

216787.2

216787.2

m3

10,237.50

17,127.60

17,127.60

6.86

70,229.25

117495.34

117495.34

510157 BLOQUE DE POLIESTIRENO EXPANDIDO (EPS=20kg/m3)

m3

6,890.10

-

-

98.37

677,779.14

-

-

300

3.2

REFORZAMIENTO DE RELLENO

3.2.1

14

3.2.3

15

3.2.4

16

506092 HORMIGÓN ESTRUCTURAL DE CEMENTO PORTLAND F'C=250KG/CM2 500136 ACERO DE REFUERZO FY=4200 KG/CM2 510158 JUNTAS DE DILATACIÓN PVC=10CM

3.3

m3

325.5

-

-

262.18

85,339.59

-

-

kg

28767

-

-

3.18

91,479.06

-

-

m

735

735

735

10.55

7,754.25

7754.25

7754.25

RELLENO DE TERRAPLÉN

3.3.1

17

3.3.2

18

3.3.3

19

3.4

500060 RELLENO COMPACTADO (MAT. EXCAVACIÓN) 505547 RELLENO COMPACTADO MATERIAL SELECCIONADO 500563 GEOMANTA TIPO VMAX C125 O SIMILAR PAVIMENTO FLEXIBLE

m3

682.5

682.50

682.50

6.49

4,429.43

4429.425

4429.43

m3

682.5

7,898.10

7,898.10

29.73

20,290.73

234810.51

234810.51

m2

860.00

860.00

860.00

7.05

6,063.00

6063

6063

m3

425.00

425.00

425.00

14.26

6,060.50

6060.5

6060.5

1,890.00

1,890.00

1,890.00

0.67

1,266.30

1266.3

1266.3

m3

95

95

95

137.35

13,048.25

13048.25

16081.6

m3

40

40

40

4.62

184.8

184.8

184.8

m3

18.6

18.6

18.6

11.05

205.53

205.53

205.53

m3

18.9

18.9

18.9

290.26

5,485.91

5485.91

5485.91

kg

780

780

780

3.18

2,480.40

2480.4

2480.4

m3

295

295

295

4.62

1362.9

1362.9

1362.9

m3

370

370

370

11.05

4,088.50

4088.5

4088.5

m3

220

220

220

80.02

17,604.40

17604.4

17604.4

3.4.1

20

506321 BASE, CLASE 1

3.4.2

21

506326 ASFALTO MC PARA IMPRIMACIÓN

3.4.3

22

510159 CAPA DE RODADURA DE HORMIGÓN ASFÁLTICO MEZCLADO EN PLANTA E=0.10M DRENAJE

4 4.1 4.1.1

23

505532

4.1.2

24

504876

4.1.3

25

506428

4.1.4

26

500136

4.2.1

27

505532

4.2.2

28

504876

4.2.3

29

504478

4.2

CUNETAS DE CORONACIÓN, CUNETAS VÍALES EXCAVACIÓN PARA CUNETAS Y ENCAUSAMIENTO SUELO EXCAVACIÓN Y RELLENO DE ESTRUCTURAS HORMIGÓN ESTRUCTURAL DE CEMENTO PORTLAND F'C=210KG/CM2 ACERO DE REFUERZO FY=4200 KG/CM2 PROTECCIÓN DE ENCAUZAMIENTOS EXCAVACIÓN PARA CUNETAS Y ENCAUSAMIENTO SUELO EXCAVACIÓN Y RELLENO DE ESTRUCTURAS GAVIONES

l.

301

4.2.4

30

4.2.5

31

4.2.6

32

4.2.7

33

4.3

505597 GAVIONES ALAMBRE TRIPLE ENTORCHADO 507369 GEOTEXTIL NO TEJIDO 1600 (TIPO PAVCO) 505563 HORMIGÓN F`C=180 KG/CM2 REV. CANAL 500555 ESCOLLERA (ROCAS DIAMETRO >0.8M) SUBDRENAJES

m3

75

75

75

94.39

7079.25

7079.25

7079.25

m2

240

240

240

2.9

696

696

696

m3

20

20

20

150.74

3,014.80

3014.8

3014.8

m3

115

115

115

53.07

6,103.05

6103.05

6103.05

504876 EXCAVACIÓN Y RELLENO DE ESTRUCTURAS 506433 GEOTEXTIL PARA SUBDRÉN PAVCO 2000NT 506361 MATERIAL FILTRANTE

m3

378

378

378

11.05

4,176.90

4176.9

4176.9

m2

2,888.00

2,888.00

2,888.00

3.44

9,934.72

9934.72

9934.72

m3

1,350.00

1,350.00

1,350.00

28.58

38,583.00

38583

38583

4.3.1

34

4.3.2

35

4.3.3

36

4.3.4

37

510160 TUBERÍA PARA SUBDRENES (GEODREN TUBO 8" X 1 M) SEÑALIZACIÓN PARA CONTROL DE TRÁNSITO SEÑALIZACIÓN VERTICAL

m

195

195

195

26.9

5,245.50

5245.5

5245.5

5.1.1

38

u

6

6

6

117.69

706.14

706.14

706.14

5.1.2

39

u

2

2

2

225.49

450.98

450.98

450.98

5.1.3

40

u

1

1

1

1,198.10

1,198.10

1198.1

1198.1

5.1.4

41

506161 SEÑALES AL LADO DE LA CARRETERA (0.75X0.75)M D=0.75M L=0.75M 506227 SEÑALES AL LADO DE LA CARRETERA (1.20X1.80)M 506174 SEÑALES AL LADO DE LA CARRETERA (2.40X4.80)M 506144 DELINEADORES CON MATERIAL REFLECTÍVO SEÑALIZACIÓN HORIZONTAL

u

12

12

12

2.11

25.32

25.32

25.32

5 5.1

5.1.5 5.1.6

42

506241 MARCAS DE PAVIMENTO (PINTURA)

m

126

126

126

1.46

183.96

183.96

183.96

5.1.7

43

506241 MARCAS DE PAVIMENTO (PINTURA)

m

252

252

252

1.46

367.92

367.92

367.92

5.1.8

44

u

20

20

20

6.92

138.4

138.4

138.4

5.1.9

45

506135 MARCAS SOBRESALIDAS DE PAVIMENTO (CERÁMICOS REFLECTIVOS BIDIRECCIONALES) 506150 GUARDACAMINOS SIMPLE (POSTES DE HORMIGÓN ARMADO 0.25X0.25) MITIGACIÓN AMBIENTAL

m

63

63

63

84.12

5,299.56

5299.56

5299.56

6 6.1

COMUNICACIÓN Y SEÑALIZACIÓN AMBIENTAL

302

6.1.1

46

505486 COMUNICADOS RADIALES

u

20

20

20

21.83

436.6

436.6

436.6

6.1.2

47

u

5

5

5

748.12

3,740.60

3740.6

3740.6

6.1.3

48

u

10

10

10

84.12

841.2

841.2

841.2

6.1.4

49

u

30

30

30

40.42

1,212.60

1212.6

1212.6

6.1.5

50

u

2

2

2

0.39

0.78

0.78

0.78

6.1.6

51

u

2

2

2

461.28

922.56

922.56

922.56

6.1.7

52

506401 COMUNICADOS PRENSA (DÍA ORDINARIO) 1/8 DE PAGINA 506283 SEÑALIZACIÓN AMBIENTAL (CONCIENCIATIVA) (2,40 X 1,20 M) 510161 SEÑALIZACIÓN AMBIENTAL (PREVENTIVA) (CONOS DE SEGURIDAD 0.90m) 510162 SEÑALIZACIÓN AMBIENTAL (PREVENTIVA) (Cinta de seguridad) 506228 SEÑALES AL LADO DE LA CARRETERA (1.20X2.40)M 506174 SEÑALES AL LADO DE LA CARRETERA (2.40X4.80)M REMEDIACIÓN AMBIENTAL

u

2

2

2

1,198.10

2,396.20

2396.2

2396.2

6.2 6.2.1

53

505475 AGUA PARA CONTROL DE POLVO

m3

118.97

118.97

118.97

2.39

284.34

284.34

284.34

6.2.2

54

506315 ESCOMBRERA

m3

7,931.07

7,931.07

7,931.07

0.93

7,375.90

7375.9

7375.9

6.2.3

55

506237 ÁREA SEMBRADA

m2

1,321.85

1,321.85

1,321.85

1.37

1,810.93

1810.93

1810.93

6.2.4

56

506224 ÁREA PLANTADA (ARBOLES Y ASBUSTOS) CONTROL DE CONTAMINACIÓN AMBIENTAL 506242 TRAMPA DE GRASAS (1.00X1.50X0.90)M 507460 POZO SÉPTICO 1.60*1.60*5 M

u

63

63

63

3.89

245.07

245.07

245.07

u

1

1

1

391.25

391.25

391.25

391.25

u

1

1

1

505.24

505.24

505.24

505.24

506139 FOSA DE DESECHOS NO BIODEGRADABLES 506282 FOSA SÉPTICA (2.20X1.90X1.80)

u

1

1

1

305.99

305.99

305.99

305.99

u

1

1

1

486.27

486.27

486.27

486.27

1266284.06

872927.115

1529306.25

6.3 6.3.1

57

6.3.2

58

6.3.3

59

6.3.4

60

TOTAL: SON :UN MILLÓN DOSCIENTOS SECENTA Y DOS MIL SEISCIENTOS CINCUENTA Y CUATRO dólares SEIS centavos

VER ANEXO 16. PLANOS DEL SECTOR EL PLATEADO VER ANEXO 17. APUS TERRAPLÉN -SECTOR EL PLATEADO

303

7

Conclusiones

Se concluye que los bloques de poliestireno expandido (GEOFOAM), pueden ser por sus características aplicadas a una variedad de problemas de ingeniería, en particular sobre terrenos blandos. Las pruebas realizadas a los GEOFOAM bajo las normas ASTM, dan resultado que avalan su uso, sin embargo es conveniente que al incluir el uso de este material en obras de ingeniería, se establezcan normas nacionales a través del Mtop (Ministerio de trasporte y obras públicas). Las pruebas han sido realizadas por la Universidad Central del Ecuador con equipos de gran tecnología que posee el Laboratorio de Mecánica de Suelos durante el periodo de Julio a Noviembre del 2013 en bloques de poliestireno expandido (GEOFOAM) nos dan como resultado los siguientes resultados. Valores que se encuentran dentro de los rangos de los específicos por la ASTM. Densidad Promedio=20,26Kg/m3 Resistencia a la Compresión=116,49 KPa Resistencia a la Flexión= 222,41 KPa Absorción de agua por total inmersión= 2,42% en volumen Módulo de elasticidad= 4,77 MPa Coeficiente de balasto=13,889 KPa/mm

304

Se realizaron evaluaciones de asentamientos generados por dos terraplenes, el primero conformado por materiales convencionales y el segundo conformado por los bloques de poliestireno, concluyendo que los asentamientos disminuyen considerablemente alrededor del 65 % 70 %. Tabla 7-1 Análisis comparativo de sistema de terraplenes en el ejercicio de ejemplo. Terraplén convencional

Terraplén con GEOFOAM

Asentamiento

Asentamiento

Ubicación

(mm)

Ubicación

(mm)

1005

CENTRO

379

CENTRO

170

PIE

42

PIE

En nuestro país existen muchas situaciones en las que es aplicable el uso de los GEOFOAM, por la previa de suelos blandos saturados, especialmente en la costa zonas bajas al igual que en el oriente de nuestro país. Los procesos de construcción utilizando los GEOFOAM son menos complicados, más rápidos y causan menor impacto. Por su costo es importante evaluar su uso en la construcción de terraplenes, analizando las facilidades constructivas, tiempos, y comportamiento a largo plazo. En nuestra aplicación analizada en la ciudad de Loja se obtiene el siguiente cuadro con rubros de mayor porcentaje económico que influyen para el presupuesto para la ejecución del terraplén con GEOFOAM y que además se consideran de base comparativa con un sistema de construcción diferente. Monto total de la obra con GEOFOAM: 1 266 284.06 $

305

Tabla 7-2 RESUMEN DE RUBROS DE MAYOR IMPORTANCIA

ECONÓMICA RUBRO Transporte

CANTIDAD($)

%

Material 65 520

5.15

de Mejoramiento Material

de 70229.25

5.55

Mejoramiento Bloque de poliestireno 677 779.14

52.84

expandido Acero de refuerzo

91479.06

7.22

Hormigón estructural

85 339.59

6.65

•

Se va analizar los casos en los cuales no se emplearía el GEOFOAM teniendo de esta manera. ANALISIS CON ESTABILIZACIÓN DEL TERRENO: En el cual se analiza el precio por estabilización del terreno por lo tanto nuestro terraplén es de 75 m de longitud el volumen de material total se debe considerar añadido el volumen que se sustituirá por los bloques de EPS teniendo así un total de 17127.10 m3, la estabilización se realiza por capas de 10 cm y se considera un rubro de costo entre los 150,00$ el m3.

Tabla 7-3 Análisis comparativo precios EPS-ESTABILIZACIÓN. AUMENTO

CANTIDAD $

DISMINUCIÓN

CANTIDAD $

MATERAL

DE 1 033 500

ESTABILIZACIÓN TRANSPORTE

BLOQUES

DE 677 779.14

EPS 111 383.00

MATERIAL

HORMIGON

85 339.59

ESTRUCTURAL

MEJORAMIENTO TOTAL

1 044 883 306

763 118.73

El ahorro que se tiene es alrededor de 281 764 .27 $ reducción de alrededor del 30 %. ANALISIS CON EMPLEO DE PILOTES: Para el análisis se considerará que los se empleara micro pilotes que alcancen la altura de por lo menos 15 m de esta manera cubrir una parte del estrato limoso que se encuentra en el sector. El número total de pilotes se ha considerado que por ser un suelo de baja resistencia actuaran en un metro cuadrado 2 pilotes, y un precio de alrededor de 62$ el metro de pilotes. Area a cubrir es de 11m * 75 m=825 m2 alrededor de 1650u Tabla 7-4 Análisis comparativo precios EPS-PILOTAJE.

AUMENTO

CANTIDAD

DISMINUCIÓN

$ PILOTAJE

CANTIDAD $

1 534 500

(MICROPILOTES

BLOQUES

DE 677 779.14

EPS

DE 15m y 15 CM DE DIAMETRO) EQUIPO

DE 4 400.00

PILOTAJE TRANSPORTE

HORMIGON

85 339.59

ESTRUCTURAL 111 383.00

MATERIAL MEJORAMIENTO TOTAL

1 650 283

763118.73

El ahorro que se tiene es alrededor de 887 167.27 $ reducción de alrededor del 40 %

307

Tabla 7-5 RESUMEN TOTAL DE ANÁLISIS: COSTO REFERENCIAL: 1 266 284.06 $ ANALISIS DEL TERRAPLÉN SECTOR EL PLATEADO (CARRETERA LOJA-CATAMAYO) RUBROS

CONVENCIONAL

ESTABILIZACIÓN DEL

PILOTAJE DE

ACARREAMIENTO 100KM

TERRENO

CONFORMACIÓN VIA

66 533.38

665 333.76

111 383.00

111 383.00

677 779.14

-------

-------

-------

-------

91 479.06

-------

-------

-------

-------

85 339.59

-------

-------

-------

-------

18 345.60

261 787.20

216 787.2

18 345.60

18 345.60

20 290.73

234 810.51

234 810.51

20 290.73

20 290.73

70 229.25

117 495.34

117 495.34

70 229.25

70 229.25

-------

-------

-------

1 033 500

-------

-------

-------

-------

-------

1 534 500

EQUIPO DE PILOTAJE

-------

-------

-------

-------

4 400.00

GEOFOAM (EPS).

CONVENCIONAL

65 520.00

BLOQUE DE EPS ACERO DE REFUEZO

IMPORTANTES TRANSPORTE MATERIAL DE MEJORAMIENTO

HORMIGON ESTRUCTURAL GEOMALLA TIPO BX RELLENO COMPACTADO MAT.SELEC. MATERIAL DE MEJORAMIENTO MATERIAL DE ESTABILIZACIÓN PILOTAJE (MICROPILOTES DE 15m y 15 CM DE DIAMETRO)

TOTAL

1 266 284.06

872 927.115

1 529 306.25

1 491 049.27

1 996 449.27

AUMENTA EN

-------

-------

20%

18%

55%

DISMINUYE EN

-------

60%

-------

-------

-------

Las cantidades de obra se han determinado en el capítulo 6.10, el análisis comparativo con los sistemas de estabilización y pilotaje en las Tabla 7-3 y 7-4 respectivamente; y los costos referenciales (APU) se encuentran en el Anexo 17, resumidos en la Tabla 6-20.

308

Las aplicaciones de los GEOFOAM empíricamente en la construcción requiere de maneras experimentadas y de un riguroso control, la colocación y protección de los bloques. Con la realización del ensayo para obtener el coeficiente de balasto se a podido comparar la resistencia con otro tipo de materiales especialmente con tipos de suelos con los cuales se encontrara siempre en contacto. MODULOS DE REACCIÓN MATERIAL

Coeficiente de balastoK (N/m3)

ARENA SECA SUELTA

13 X106

ARENA SECA MEDIA

40 X106

ARENA SECA COMPACTA

160 X106

ARENA SUMERGIDA SUELTA

8 X106

ARENA SUMERGIDA MEDIA

25 X106

ARENA SUMERGIDA COMPACTA

100 X106

ARCILLA BLANDA

25 X106

ARCILLA MEDIA

50 X106

ARCILLA DURA

100 X106

GRAVILLA ARENOSA FLOJA

60 X106

GRAVILLA ARENOSA COMPACTA 180 X106 GRAVA ARENOSA FLOJA

100 X106

GRAVA ARENOSA COMPACTA

210 X106

BLOQUE DE EPS (GEOFOAM)

15 X106

MARGAS ARCILLOSAS

300 X106

ROCAS ALGO ALTERADAS

25 X108

ROCAS SANAS

30 X1010

309

8

Bibliografía

1. A, C. (1948). “Classification and Identification of Soils”. En Casagrande.A, “Classification and Identification of Soils”. 2. Aashto, N. (1993). "Especifiaciones aashto". http://www.anape.es.

3....ANAPE.ES.

Obtenido

de

http://www.anape.es:

http://www.anape.es/EPSenlosmedios/El_uso_de_EPS_en_obras_de_ingenieria _civil-Arte_y_Cemento, (10 de JULIO de 2011) 4. ARIS C. Stamatopoulos, P. C. "Mejoramiento de Suelos por Precarga". Atenas: Limusa(1980). 5. ASTM, N. ASTM ; “Standard Specification for Rigid, Cellular Polystyrene Thermal Insulation” (2012). 6.

BASF.

"Información

Técnica

styropor

Propiedes/ensayos.

En

B.

Akiengesellschaft" (1997) 7. CALAVERA. "Cálculo de las estructuras de cimentación". INTEMAC (1997). 8. DAVIS, P. y. "Cimentaciones . En P. y. Davis. Osterberg" (1957). 9. EMPOLIME. Empolime.com. Obtenido de Empolime.com: http://www.empolime.com/propiedades-poliestireno-expandido.htm, (2012). 10. HARMER, E. D. (s.f.). "Ensaye e Inspección de los Materiales de Ingenieria". Mexico D.F 1996. 310

11. MOP. ESPECIFICACIONES MOP. QUITO, (2002). 12. PECK, K. T. "Mecanica de suelos en la ingenieria práctica". Barcelona: M. Pareja - Industrias Gráficas (1975). 13. Program, N. C. "Guidilene and Recommended Standard for geofoam applications". Washington, (2004). 14. RODRÍGUEZ, J. B.-R. "Mecánica de suelos". MEXICO DF: LIMUSA, (1974). 15. SALAS, J. "Geotécnia y Cimientos". Madrid: Rueda, (1996). 16. STARK, T. "Geofoam Applications in the Design". En T. Stark. New York. (Julio,2004) 17. SUELOS, S. E. "Simposio Nacional de Geotécnia Vial". Madrid, (1997)

TABLA DE ANEXOS

ANEXO 1- ENSAYOS DE COMPRESIÓN- CÁLCULOS POR PROBETA ANEXO 1.1POLIESTIRENO

NORMA

DE

ESPECIFICACIONES

GENERALES

ANEXO 1.2- ENSAYO DE COMPRESIÓN NORMA ASTM D1621 ANEXO 2 ENSAYOS COMPLETOS FLEXIÓN EPS ANEXO 2.1 ENSAYO DE FLEXIÓN NORMA ASTM C203 ANEXO 3 ENSAYOS COMPLETOS ABSORCIÓN EPS 311

ANEXO 3.1 ENSAYO DE ABSORCIÓN NORMA ASTM C272 ANEXO 4. ENSAYOS COMPLETOS MÓDULO DE REACCIÓN EPS ANEXO 5. GRAFICA PARA LA COMPROBACIÓN DE RESISTENCIA AL ESFUERZO DE CORTE. ANEXO 6.

GRÁFICAS PARA LAS DEMÁS INCLINACIONES DE LOS

TALUDES DEL TERRAPLÉN ESTABILIDAD EXTERNA. ANEXO 7. GRÁFICAS PARA LAS DEMÁS INCLINACIONES DE LOS TALUDES

DEL

TERRAPLÉN

ESTABILIDAD

SISMICA

PARTES

EXTERIORES. ANEXO

8.

GRÁFICAS

PARA

LOS

DEMÁS

ANCHOS

DE

VÍA-

SUBPRESIÓN HIDROSTÁTICA. ANEXO 9. GRÁFICAS PARA ÁNGULOS DE FRICCIÓN TRASLACIÓN POR AGUA EXTERNA.

ANEXO 10. GRÁFICAS PARA DIFERENTES ANCHOS DE VÍA Y PENDIENTE DE LOS TALUDES.

ANEXO 11. GRÁFICAS PARA DIFERENTES kh Y MODOS DE FALLA. ANEXO 12. RESULTADOS DE SAP2000 EJERCICIO. ANEXO 13. RESULTADOS EJERCICIO DE APLICACIÓN- SLIDE. ANEXO 14. RESULTADOS APLICACIÓN (EL PLATEADO). ANEXO 15. RESULTADOS APLICACIÓN (EL PLATEADO)- SLIDE. ANEXO 16. PLANOS DEL SECTOR EL PLATEADO ANEXO

17.

APUS

TERRAPLÉN

312

-SECTOR

EL

PLATEADO

ANEXO 1.

313

UNIVERSIDAD CENTRAL DEL ECUADOR FACULTAD DE INGENIERIA CIENCIAS FISICAS Y MATEMATICA Laboratorio de Mecánica de Suelos y Pavimentos RESISTENCIA A LA COMPRESION DEL POLIESTIRENO EXPANDIDO

ASTM D-1621

Coeficiente de Esfuerzo Lateral Ko

Esfuerzo KPa

DATOS DEL ENSAYO 1 PROBETA: UBICACIÓN: F FECHA: Longitud (l) = 5.11 cm Masa (m) = 2.26 g Densidad (γ) = 16.71 Kg/m³ Ancho (a) = 5.18 cm Area (A) = 26.47 cm² Espesor (e) = 5.11 cm Volumen (V) = 135.26 cm³ EJECUCIÓN DEL ENSAYO FORMULAS UTILIZADAS DEFORMACIONES ESFUERZO Esfuerzo σ Vertical Horizontal Carga Esf. Deformación Unitaria ε µ Ko P P σ ∆V mm Dial ∆V ε Dial ∆H σ = = KPa = ε= A mm mm mm/mm mm mm ∆H/∆V N Kpa e mm 0.80 0.00 0.000 1.184 0.000 0.000 0.000 0.00 0.0 Modulo de Elasticidad E Coeficiente de Esfuerzo lateral µ ∆σ 0.84 0.04 0.001 1.186 0.002 0.050 0.053 8.00 3.0 K0 = E= = MPa 1− µ ∆ε 0.91 0.11 0.002 1.195 0.011 0.100 0.111 22.00 8.3 0.98 0.18 0.004 1.202 0.018 0.100 0.111 33.00 12.5 GRÁFICOS 1.02 0.22 0.004 1.206 0.022 0.100 0.111 40.00 15.1 Esfuezo vs Deformación Unitaria 1.05 0.25 0.005 1.209 0.025 0.100 0.111 48.00 18.1 1.08 0.28 0.005 1.213 0.029 0.104 0.116 56.00 21.2 120.0 1.13 0.33 0.006 1.219 0.035 0.106 0.119 63.00 23.8 1.18 0.38 0.007 1.224 0.040 0.105 0.118 74.00 28.0 100.0 1.22 0.42 0.008 1.227 0.043 0.102 0.114 81.00 30.6 80.0 1.26 0.46 0.009 1.227 0.043 0.093 0.103 87.00 32.9 1.29 0.49 0.010 1.231 0.047 0.096 0.106 95.00 35.9 60.0 1.32 0.52 0.010 1.234 0.050 0.096 0.106 102.00 38.5 1.38 0.58 0.011 1.237 0.053 0.091 0.101 112.00 42.3 40.0 1.46 0.66 0.013 1.245 0.061 0.092 0.102 125.00 47.2 20.0 1.54 0.74 0.014 1.249 0.065 0.088 0.096 140.00 52.9 1.63 0.83 0.016 1.251 0.067 0.081 0.088 150.00 56.7 0.0 1.70 0.90 0.018 1.254 0.070 0.078 0.084 160.00 60.4 0.000 0.050 0.100 0.150 0.200 0.250 0.300 1.79 0.99 0.019 1.253 0.069 0.070 0.075 171.00 64.6 Deformación Unitaria (ε) mm/mm 1.90 1.10 0.022 1.256 0.072 0.065 0.070 181.00 68.4 2.03 1.23 0.024 1.255 0.071 0.058 0.061 190.00 71.8 2.27 1.47 0.029 1.248 0.064 0.044 0.046 200.00 75.6 Ko vs Esfuerzo 2.70 1.90 0.037 1.238 0.054 0.028 0.029 210.00 79.3 0.140 3.31 2.51 0.049 1.221 0.037 0.015 0.015 220.00 83.1 0.120 3.79 2.99 0.059 1.21 0.026 0.009 0.009 225.00 85.0 4.25 3.45 0.068 1.201 0.017 0.005 0.005 230.00 86.9 0.100 4.77 3.97 0.078 1.192 0.008 0.002 0.002 235.00 88.8 0.080 5.31 4.51 0.088 1.175 -0.009 -0.002 -0.002 240.00 90.7 0.060 6.63 5.83 0.114 1.146 -0.038 -0.007 -0.006 250.00 94.4 7.25 6.45 0.126 1.132 -0.052 -0.008 -0.008 255.00 96.3 0.040 7.99 7.19 0.141 1.116 -0.068 -0.009 -0.009 260.00 98.2 0.020 8.83 8.03 0.157 1.109 -0.075 -0.009 -0.009 265.00 100.1 0.000 9.65 8.85 0.173 1.078 -0.106 -0.012 -0.012 270.00 102.0 0.0 20.0 40.0 60.0 80.0 100.0 120.0 -0.020 10.34 9.54 0.187 1.06 -0.124 -0.013 -0.013 275.00 103.9 11.08 10.28 0.201 1.037 -0.147 -0.014 -0.014 280.00 105.8 -0.040 Esfuerzo KPa 11.95 11.15 0.218 1.011 -0.173 -0.016 -0.015 285.00 107.7 12.72 11.92 0.233 0.985 -0.199 -0.017 -0.016 290.00 109.6 13.17 12.37 0.242 0.97 -0.214 -0.017 -0.017 293.00 110.7 RESULTADOS DEL ELSAYO σ 10%Def. = 13.47 12.67 0.248 0.963 -0.221 -0.017 -0.017 295.00 111.4 90.67 Kpa 14.24 13.44 0.263 0.938 -0.246 -0.018 -0.018 300.00 113.3 E = 3.47 Mpa = µ 10%Def -0.002 Ko 10%Def = -0.002

314

UNIVERSIDAD CENTRAL DEL ECUADOR FACULTAD DE INGENIERIA CIENCIAS FISICAS Y MATEMATICA Laboratorio de Mecánica de Suelos y Pavimentos RESISTENCIA A LA COMPRESION DEL POLIESTIRENO EXPANDIDO

ASTM D-1621

Coeficiente de Esfuerzo Lateral Ko

Esfuerzo KPa

DATOS DEL ENSAYO 2 PROBETA: UBICACIÓN: F FECHA: Longitud (l) = 5.14 cm Masa (m) = 2.27 g Densidad (γ) = 16.49 Kg/m³ Ancho (a) = 5.25 cm Area (A) = 26.99 cm² Espesor (e) = 5.10 cm Volumen (V) = 137.62 cm³ EJECUCIÓN DEL ENSAYO FORMULAS UTILIZADAS DEFORMACIONES ESFUERZO Esfuerzo σ Vertical Horizontal Carga Esf. Deformación Unitaria ε µ Ko P P σ ∆V mm Dial ∆V ε Dial ∆H σ = = KPa ε= = A mm mm mm/mm mm mm ∆H/∆V N Kpa e mm 0.56 0.00 0.000 1.29 0.000 0.000 0.000 0.00 0.0 Modulo de Elasticidad E Coeficiente de Esfuerzo lateral µ ∆σ 0.63 0.07 0.001 1.292 0.002 0.029 0.029 8.00 3.0 K0 = E= = MPa 1− µ ∆ε 0.72 0.16 0.003 1.295 0.005 0.031 0.032 17.00 6.3 0.77 0.21 0.004 1.304 0.014 0.067 0.071 27.00 10.0 GRÁFICOS 0.85 0.29 0.006 1.309 0.019 0.066 0.070 40.00 14.8 Esfuezo vs Deformación Unitaria 0.89 0.33 0.006 1.313 0.023 0.070 0.075 49.00 18.2 0.92 0.36 0.007 1.313 0.023 0.064 0.068 57.00 21.1 120.0 0.98 0.42 0.008 1.319 0.029 0.069 0.074 69.00 25.6 1.03 0.47 0.009 1.322 0.032 0.068 0.073 78.00 28.9 100.0 1.05 0.49 0.010 1.324 0.034 0.069 0.075 87.00 32.2 80.0 1.08 0.52 0.010 1.328 0.038 0.073 0.079 94.00 34.8 1.13 0.57 0.011 1.331 0.041 0.072 0.078 103.00 38.2 60.0 1.17 0.61 0.012 1.334 0.044 0.072 0.078 115.00 42.6 1.21 0.65 0.013 1.335 0.045 0.069 0.074 124.00 46.0 40.0 1.25 0.69 0.014 1.337 0.047 0.068 0.073 132.00 48.9 20.0 1.28 0.72 0.014 1.34 0.050 0.069 0.075 140.00 51.9 1.33 0.77 0.015 1.343 0.053 0.069 0.074 151.00 56.0 0.0 1.36 0.80 0.016 1.346 0.056 0.070 0.075 159.00 58.9 0.000 0.050 0.100 0.150 0.200 1.44 0.88 0.017 1.349 0.059 0.067 0.072 171.00 63.4 Deformación Unitaria (ε) mm/mm 1.47 0.91 0.018 1.351 0.061 0.067 0.072 178.00 66.0 1.52 0.96 0.019 1.351 0.061 0.064 0.068 186.00 68.9 1.57 1.01 0.020 1.352 0.062 0.061 0.065 192.00 71.2 Ko vs Esfuerzo 1.64 1.08 0.021 1.354 0.064 0.059 0.063 203.00 75.2 0.100 1.73 1.17 0.023 1.358 0.068 0.058 0.062 213.00 78.9 1.80 1.24 0.024 1.359 0.069 0.056 0.059 220.00 81.5 0.080 1.97 1.41 0.028 1.354 0.064 0.045 0.048 231.00 85.6 0.060 2.10 1.54 0.030 1.352 0.062 0.040 0.042 237.00 87.8 2.17 1.61 0.032 1.35 0.060 0.037 0.039 240.00 88.9 0.040 2.68 2.12 0.042 1.336 0.046 0.022 0.022 250.00 92.6 3.04 2.48 0.049 1.323 0.033 0.013 0.013 255.00 94.5 0.020 3.52 2.96 0.058 1.305 0.015 0.005 0.005 260.00 96.3 0.000 4.11 3.55 0.070 1.284 -0.006 -0.002 -0.002 265.00 98.2 0.0 20.0 40.0 60.0 80.0 100.0 120.0 4.80 4.24 0.083 1.261 -0.029 -0.007 -0.007 270.00 100.1 -0.020 5.55 4.99 0.098 1.232 -0.058 -0.012 -0.011 275.00 101.9 6.37 5.81 0.114 1.207 -0.083 -0.014 -0.014 280.00 103.8 -0.040 Esfuerzo KPa 7.37 6.81 0.134 1.17 -0.120 -0.018 -0.017 285.00 105.6 8.19 7.63 0.150 1.136 -0.154 -0.020 -0.020 290.00 107.5 8.73 8.17 0.160 1.117 -0.173 -0.021 -0.021 293.00 108.6 RESULTADOS DEL ELSAYO σ 10%Def. = 9.22 8.66 0.170 1.097 -0.193 -0.022 -0.022 295.00 109.3 101.91 Kpa 10.03 9.47 0.186 1.07 -0.220 -0.023 -0.023 300.00 111.2 E = 4.36 Mpa µ 10%Def = -0.012 Ko 10%Def = -0.011

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Coeficiente de Esfuerzo Lateral Ko

Esfuerzo KPa

DATOS DEL ENSAYO 2 PROBETA: UBICACIÓN: F FECHA: Longitud (l) = 5.12 cm Masa (m) = 2.58 g Densidad (γ) = 18.82 Kg/m³ Ancho (a) = 5.16 cm Area (A) = 26.42 cm² Espesor (e) = 5.19 cm Volumen (V) = 137.12 cm³ EJECUCIÓN DEL ENSAYO FORMULAS UTILIZADAS DEFORMACIONES ESFUERZO Esfuerzo σ Vertical Horizontal Carga Esf. Deformación Unitaria ε µ Ko P P σ ∆V mm Dial ∆V ε Dial ∆H σ = = KPa ε= = A mm mm mm/mm mm mm ∆H/∆V N Kpa e mm 0.55 0.00 0.000 0.668 0.000 0.000 0.000 0.00 0.0 Modulo de Elasticidad E Coeficiente de Esfuerzo lateral µ ∆σ 0.59 0.04 0.001 0.669 0.001 0.025 0.026 6.00 2.3 K0 = E= = MPa 1− µ ∆ε 0.62 0.07 0.001 0.674 0.006 0.086 0.094 11.00 4.2 0.69 0.14 0.003 0.675 0.007 0.050 0.053 22.00 8.3 GRÁFICOS 0.73 0.18 0.003 0.682 0.014 0.078 0.084 28.00 10.6 Esfuezo vs Deformación Unitaria 0.77 0.22 0.004 0.685 0.017 0.077 0.084 36.00 13.6 0.81 0.26 0.005 0.689 0.021 0.081 0.088 45.00 17.0 120.0 0.87 0.32 0.006 0.694 0.026 0.081 0.088 58.00 22.0 0.90 0.35 0.007 0.698 0.030 0.086 0.094 68.00 25.7 100.0 0.94 0.39 0.008 0.703 0.035 0.090 0.099 77.00 29.1 80.0 0.98 0.43 0.008 0.703 0.035 0.081 0.089 85.00 32.2 1.03 0.48 0.009 0.708 0.040 0.083 0.091 94.00 35.6 60.0 1.06 0.51 0.010 0.714 0.046 0.090 0.099 107.00 40.5 1.11 0.56 0.011 0.716 0.048 0.086 0.094 116.00 43.9 40.0 1.15 0.60 0.012 0.717 0.049 0.082 0.089 125.00 47.3 20.0 1.19 0.64 0.012 0.72 0.052 0.081 0.088 133.00 50.3 1.22 0.67 0.013 0.723 0.055 0.082 0.089 141.00 53.4 0.0 1.28 0.73 0.014 0.727 0.059 0.081 0.088 152.00 57.5 0.000 0.050 0.100 0.150 0.200 0.250 0.300 1.34 0.79 0.015 0.731 0.063 0.080 0.087 164.00 62.1 Deformación Unitaria (ε) mm/mm 1.38 0.83 0.016 0.734 0.066 0.080 0.086 171.00 64.7 1.44 0.89 0.017 0.735 0.067 0.075 0.081 180.00 68.1 1.51 0.96 0.018 0.738 0.070 0.073 0.079 190.00 71.9 Ko vs Esfuerzo 1.64 1.09 0.021 0.739 0.071 0.065 0.070 203.00 76.8 0.120 1.76 1.21 0.023 0.74 0.072 0.060 0.063 211.00 79.9 1.86 1.31 0.025 0.736 0.068 0.052 0.055 216.00 81.8 0.100 1.96 1.41 0.027 0.739 0.071 0.050 0.053 220.00 83.3 0.080 2.12 1.57 0.030 0.737 0.069 0.044 0.046 225.00 85.2 0.060 2.42 1.87 0.036 0.734 0.066 0.035 0.037 230.00 87.1 2.70 2.15 0.041 0.727 0.059 0.027 0.028 235.00 89.0 0.040 3.20 2.65 0.051 0.714 0.046 0.017 0.018 240.00 90.8 0.020 3.72 3.17 0.061 0.704 0.036 0.011 0.011 245.00 92.7 4.30 3.75 0.072 0.692 0.024 0.006 0.006 250.00 94.6 0.000 4.91 4.36 0.084 0.678 0.010 0.002 0.002 255.00 96.5 0.0 20.0 40.0 60.0 80.0 100.0 120.0 -0.020 6.04 5.49 0.106 0.651 -0.017 -0.003 -0.003 260.00 98.4 7.72 7.17 0.138 0.608 -0.060 -0.008 -0.008 270.00 102.2 -0.040 Esfuerzo KPa 8.50 7.95 0.153 0.583 -0.085 -0.011 -0.011 275.00 104.1 9.57 9.02 0.174 0.545 -0.123 -0.014 -0.013 280.00 106.0 11.68 11.13 0.214 0.476 -0.192 -0.017 -0.017 290.00 109.8 RESULTADOS DEL ELSAYO σ 10%Def. = 12.61 12.06 0.232 0.443 -0.225 -0.019 -0.018 295.00 111.7 96.52 Kpa 13.90 13.35 0.257 0.394 -0.274 -0.021 -0.020 300.00 113.6 E = 4.02 Mpa µ 10%Def = 0.002 Ko 10%Def = 0.002

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Coeficiente de Esfuerzo Lateral Ko

Esfuerzo KPa

DATOS DEL ENSAYO 1 PROBETA: UBICACIÓN: D FECHA: Longitud (l) = 5.09 cm Masa (m) = 2.63 g Densidad (γ) = 20.75 Kg/m³ Ancho (a) = 5.03 cm Area (A) = 25.60 cm² Espesor (e) = 4.95 cm Volumen (V) = 126.73 cm³ EJECUCIÓN DEL ENSAYO FORMULAS UTILIZADAS DEFORMACIONES ESFUERZO Esfuerzo σ Vertical Horizontal Carga Esf. Deformación Unitaria ε µ Ko P P σ ∆V mm Dial ∆V ε Dial ∆H σ = = KPa ε= = A mm mm mm/mm mm mm ∆H/∆V N Kpa e mm 0.62 0.00 0.000 0.973 0.000 0.000 0.000 0.00 0.0 Modulo de Elasticidad E Coeficiente de Esfuerzo lateral µ ∆σ 0.77 0.15 0.003 0.974 0.001 0.007 0.007 11.00 4.3 K0 = E= = MPa 1− µ ∆ε 0.87 0.25 0.005 0.973 0.000 0.000 0.000 21.00 8.2 0.94 0.32 0.006 0.976 0.003 0.009 0.009 33.00 12.9 GRÁFICOS 0.99 0.37 0.007 0.977 0.004 0.011 0.011 40.00 15.6 Esfuezo vs Deformación Unitaria 1.03 0.41 0.008 0.981 0.008 0.020 0.020 47.00 18.4 1.07 0.45 0.009 0.984 0.011 0.024 0.025 58.00 22.7 140.0 1.12 0.50 0.010 0.985 0.012 0.024 0.025 66.00 25.8 120.0 1.15 0.53 0.011 0.989 0.016 0.030 0.031 75.00 29.3 1.18 0.56 0.011 0.99 0.017 0.030 0.031 83.00 32.4 100.0 1.24 0.62 0.013 0.995 0.022 0.035 0.037 97.00 37.9 80.0 1.27 0.65 0.013 0.999 0.026 0.040 0.042 104.00 40.6 1.30 0.68 0.014 0.999 0.026 0.038 0.040 113.00 44.1 60.0 1.34 0.72 0.015 1.002 0.029 0.040 0.042 122.00 47.7 40.0 1.38 0.76 0.015 1.007 0.034 0.045 0.047 130.00 50.8 1.44 0.82 0.017 1.012 0.039 0.048 0.050 142.00 55.5 20.0 1.47 0.85 0.017 1.013 0.040 0.047 0.049 150.00 58.6 0.0 1.50 0.88 0.018 1.016 0.043 0.049 0.051 157.00 61.3 0.000 0.050 0.100 0.150 0.200 0.250 1.54 0.92 0.019 1.018 0.045 0.049 0.051 163.00 63.7 Deformación Unitaria (ε) mm/mm 1.60 0.98 0.020 1.023 0.050 0.051 0.054 174.00 68.0 1.64 1.02 0.021 1.022 0.049 0.048 0.050 180.00 70.3 1.71 1.09 0.022 1.029 0.056 0.051 0.054 191.00 74.6 Ko vs Esfuerzo 1.80 1.18 0.024 1.033 0.060 0.051 0.054 203.00 79.3 0.060 1.88 1.26 0.025 1.034 0.061 0.048 0.051 211.00 82.4 0.050 1.99 1.37 0.028 1.037 0.064 0.047 0.049 225.00 87.9 2.20 1.58 0.032 1.035 0.062 0.039 0.041 235.00 91.8 0.040 2.58 1.96 0.040 1.03 0.057 0.029 0.030 245.00 95.7 0.030 3.45 2.83 0.057 1.025 0.052 0.018 0.019 255.00 99.6 0.020 3.88 3.26 0.066 1.011 0.038 0.012 0.012 260.00 101.6 4.22 3.60 0.073 0.999 0.026 0.007 0.007 263.00 102.7 0.010 4.47 3.85 0.078 0.987 0.014 0.004 0.004 265.00 103.5 0.000 5.27 4.65 0.094 0.953 -0.020 -0.004 -0.004 268.00 104.7 0.0 20.0 40.0 60.0 80.0 100.0 120.0 140.0 -0.010 6.07 5.45 0.110 0.929 -0.044 -0.008 -0.008 270.00 105.5 -0.020 6.82 6.20 0.125 0.904 -0.069 -0.011 -0.011 275.00 107.4 7.68 7.06 0.143 0.878 -0.095 -0.013 -0.013 280.00 109.4 -0.030 Esfuerzo KPa 8.79 8.17 0.165 0.836 -0.137 -0.017 -0.016 285.00 111.3 9.77 9.15 0.185 0.796 -0.177 -0.019 -0.019 290.00 113.3 10.38 9.76 0.197 0.767 -0.206 -0.021 -0.021 293.00 114.4 RESULTADOS DEL ELSAYO σ 10%Def. = 10.69 10.07 0.203 0.749 -0.224 -0.022 -0.022 295.00 115.2 104.68 Kpa 11.80 11.18 0.226 0.706 -0.267 -0.024 -0.023 300.00 117.2 E = 4.58 Mpa µ 10%Def = -0.004 Ko 10%Def = -0.004

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Coeficiente de Esfuerzo Lateral Ko

Esfuerzo KPa

DATOS DEL ENSAYO 1 PROBETA: UBICACIÓN: D FECHA: = 20.04 Kg/m³ Longitud (l) = 5.07 cm Masa (m) = 2.71 g Densidad (γ) Ancho (a) = 5.18 cm Area (A) = 26.26 cm² Espesor (e) = 5.15 cm Volumen (V) = 135.25 cm³ EJECUCIÓN DEL ENSAYO FORMULAS UTILIZADAS DEFORMACIONES ESFUERZO Esfuerzo σ Vertical Horizontal Carga Esf. Deformación Unitaria ε µ Ko P P σ ∆V mm Dial ∆V ε Dial ∆H σ = = KPa ε= = A mm mm mm/mm mm mm ∆H/∆V N Kpa e mm 0.45 0.00 0.000 1.034 0.000 0.000 0.000 0.00 0.0 Modulo de Elasticidad E Coeficiente de Esfuerzo lateral µ ∆σ 0.53 0.08 0.002 1.035 0.001 0.012 0.013 9.00 3.4 K0 = E= = MPa 1− µ ∆ε 0.61 0.16 0.003 1.036 0.002 0.013 0.013 20.00 7.6 0.67 0.22 0.004 1.04 0.006 0.027 0.028 29.00 11.0 GRÁFICOS 0.75 0.30 0.006 1.045 0.011 0.037 0.038 42.00 16.0 Esfuezo vs Deformación Unitaria 0.79 0.34 0.007 1.049 0.015 0.044 0.046 49.00 18.7 0.82 0.37 0.007 1.05 0.016 0.043 0.045 57.00 21.7 120.0 0.88 0.43 0.008 1.054 0.020 0.047 0.049 68.00 25.9 0.92 0.47 0.009 1.06 0.026 0.055 0.059 77.00 29.3 100.0 0.95 0.50 0.010 1.062 0.028 0.056 0.059 86.00 32.7 80.0 1.00 0.55 0.011 1.067 0.033 0.060 0.064 93.00 35.4 1.04 0.59 0.011 1.069 0.035 0.059 0.063 102.00 38.8 60.0 1.08 0.63 0.012 1.073 0.039 0.062 0.066 116.00 44.2 1.12 0.67 0.013 1.078 0.044 0.066 0.070 125.00 47.6 40.0 1.16 0.71 0.014 1.083 0.049 0.069 0.074 134.00 51.0 20.0 1.20 0.75 0.015 1.088 0.054 0.072 0.078 143.00 54.5 1.26 0.81 0.016 1.091 0.057 0.070 0.076 155.00 59.0 0.0 1.28 0.83 0.016 1.092 0.058 0.070 0.075 162.00 61.7 0.000 0.050 0.100 0.150 0.200 0.250 1.31 0.86 0.017 1.096 0.062 0.072 0.078 170.00 64.7 Deformación Unitaria (ε) mm/mm 1.35 0.90 0.017 1.098 0.064 0.071 0.077 176.00 67.0 1.39 0.94 0.018 1.095 0.061 0.065 0.069 183.00 69.7 1.44 0.99 0.019 1.1 0.066 0.067 0.071 192.00 73.1 Ko vs Esfuerzo 1.52 1.07 0.021 1.102 0.068 0.064 0.068 203.00 77.3 0.100 1.59 1.14 0.022 1.103 0.069 0.061 0.064 212.00 80.7 1.68 1.23 0.024 1.105 0.071 0.058 0.061 221.00 84.2 0.080 1.81 1.36 0.026 1.103 0.069 0.051 0.053 230.00 87.6 0.060 1.89 1.44 0.028 1.102 0.068 0.047 0.050 234.00 89.1 2.05 1.60 0.031 1.094 0.060 0.038 0.039 240.00 91.4 0.040 2.25 1.80 0.035 1.09 0.056 0.031 0.032 245.00 93.3 2.62 2.17 0.042 1.07 0.036 0.017 0.017 250.00 95.2 0.020 3.07 2.62 0.051 1.05 0.016 0.006 0.006 255.00 97.1 0.000 3.66 3.21 0.062 1.02 -0.014 -0.004 -0.004 260.00 99.0 0.0 20.0 40.0 60.0 80.0 100.0 120.0 4.31 3.86 0.075 1 -0.034 -0.009 -0.009 265.00 100.9 -0.020 5.28 4.83 0.094 0.959 -0.075 -0.016 -0.015 270.00 102.8 6.04 5.59 0.109 0.93 -0.104 -0.019 -0.018 275.00 104.7 -0.040 Esfuerzo KPa 6.93 6.48 0.126 0.892 -0.142 -0.022 -0.021 280.00 106.6 7.84 7.39 0.143 0.856 -0.178 -0.024 -0.024 285.00 108.5 8.79 8.34 0.162 0.814 -0.220 -0.026 -0.026 290.00 110.4 RESULTADOS DEL ELSAYO σ 10%Def. = 9.78 9.33 0.181 0.764 -0.270 -0.029 -0.028 295.00 112.3 102.81 Kpa 10.82 10.37 0.201 0.709 -0.325 -0.031 -0.030 300.00 114.2 E = 4.47 Mpa µ 10%Def = -0.016 Ko 10%Def = -0.015

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Coeficiente de Esfuerzo Lateral Ko

Esfuerzo KPa

DATOS DEL ENSAYO 2 PROBETA: UBICACIÓN: D FECHA: Longitud (l) = 5.27 cm Masa (m) = 3.05 g Densidad (γ) = 21.74 Kg/m³ Ancho (a) = 5.22 cm Area (A) = 27.51 cm² Espesor (e) = 5.10 cm Volumen (V) = 140.30 cm³ EJECUCIÓN DEL ENSAYO FORMULAS UTILIZADAS DEFORMACIONES ESFUERZO Esfuerzo σ Vertical Horizontal Carga Esf. Deformación Unitaria ε µ Ko P P σ ∆V mm Dial ∆V ε Dial ∆H σ = = KPa ε= = A mm mm mm/mm mm mm ∆H/∆V N Kpa e mm 0.80 0.00 0.000 1.275 0.000 0.000 0.000 0.00 0.0 Modulo de Elasticidad E Coeficiente de Esfuerzo lateral µ ∆σ 0.87 0.07 0.001 1.279 0.004 0.057 0.061 11.00 4.0 K0 = E= = MPa 1− µ ∆ε 0.91 0.11 0.002 1.282 0.007 0.064 0.068 18.00 6.5 0.96 0.16 0.003 1.288 0.013 0.081 0.088 33.00 12.0 GRÁFICOS 1.02 0.22 0.004 1.292 0.017 0.077 0.084 41.00 14.9 Esfuezo vs Deformación Unitaria 1.05 0.25 0.005 1.296 0.021 0.084 0.092 52.00 18.9 1.08 0.28 0.005 1.302 0.027 0.096 0.107 63.00 22.9 160.0 1.14 0.34 0.007 1.307 0.032 0.094 0.104 81.00 29.4 140.0 1.17 0.37 0.007 1.31 0.035 0.095 0.104 93.00 33.8 120.0 1.22 0.42 0.008 1.315 0.040 0.095 0.105 106.00 38.5 1.25 0.45 0.009 1.318 0.043 0.096 0.106 118.00 42.9 100.0 1.28 0.48 0.009 1.322 0.047 0.098 0.109 129.00 46.9 80.0 1.32 0.52 0.010 1.328 0.053 0.102 0.113 147.00 53.4 60.0 1.36 0.56 0.011 1.331 0.056 0.100 0.111 158.00 57.4 40.0 1.41 0.61 0.012 1.334 0.059 0.097 0.107 170.00 61.8 1.44 0.64 0.013 1.34 0.065 0.102 0.113 181.00 65.8 20.0 1.46 0.66 0.013 1.342 0.067 0.102 0.113 193.00 70.2 0.0 1.52 0.72 0.014 1.344 0.069 0.096 0.106 208.00 75.6 0.000 0.050 0.100 0.150 0.200 1.55 0.75 0.015 1.346 0.071 0.095 0.105 219.00 79.6 Deformación Unitaria (ε) mm/mm 1.60 0.80 0.016 1.349 0.074 0.093 0.102 228.00 82.9 1.63 0.83 0.016 1.352 0.077 0.093 0.102 236.00 85.8 1.68 0.88 0.017 1.352 0.077 0.088 0.096 248.00 90.2 Ko vs Esfuerzo 1.72 0.92 0.018 1.357 0.082 0.089 0.098 256.00 93.1 0.120 1.76 0.96 0.019 1.356 0.081 0.084 0.092 264.00 96.0 1.79 0.99 0.019 1.357 0.082 0.083 0.090 271.00 98.5 0.100 1.89 1.09 0.021 1.356 0.081 0.074 0.080 286.00 104.0 0.080 1.96 1.16 0.023 1.36 0.085 0.073 0.079 295.00 107.2 1.98 1.18 0.023 1.357 0.082 0.069 0.075 300.00 109.1 0.060 2.28 1.48 0.029 1.349 0.074 0.050 0.053 320.00 116.3 2.53 1.73 0.034 1.345 0.070 0.040 0.042 330.00 120.0 0.040 2.97 2.17 0.043 1.334 0.059 0.027 0.028 340.00 123.6 0.020 3.53 2.73 0.054 1.321 0.046 0.017 0.017 350.00 127.2 4.22 3.42 0.067 1.303 0.028 0.008 0.008 359.00 130.5 0.000 5.21 4.41 0.086 1.278 0.003 0.001 0.001 370.00 134.5 0.0 50.0 100.0 150.0 200.0 5.64 4.84 0.095 1.268 -0.007 -0.001 -0.001 375.00 136.3 -0.020 Esfuerzo KPa 6.17 5.37 0.105 1.25 -0.025 -0.005 -0.005 380.00 138.1 6.68 5.88 0.115 1.241 -0.034 -0.006 -0.006 385.00 140.0 7.33 6.53 0.128 1.227 -0.048 -0.007 -0.007 390.00 141.8 RESULTADOS DEL ELSAYO σ 10%Def. = 7.87 7.07 0.139 1.213 -0.062 -0.009 -0.009 395.00 143.6 136.32 Kpa 8.57 7.77 0.152 1.193 -0.082 -0.011 -0.010 400.00 145.4 E = 6.18 Mpa µ 10%Def = -0.001 Ko 10%Def = -0.001

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Coeficiente de Esfuerzo Lateral Ko

Esfuerzo KPa

DATOS DEL ENSAYO 2 PROBETA: UBICACIÓN: A FECHA: Longitud (l) = 5.20 cm Masa (m) = 2.29 g Densidad (γ) = 16.80 Kg/m³ Ancho (a) = 5.14 cm Area (A) = 26.73 cm² Espesor (e) = 5.10 cm Volumen (V) = 136.31 cm³ EJECUCIÓN DEL ENSAYO FORMULAS UTILIZADAS DEFORMACIONES ESFUERZO Esfuerzo σ Vertical Horizontal Carga Esf. Deformación Unitaria ε µ Ko P P σ ∆V mm Dial ∆V ε Dial ∆H σ = = KPa ε= = A mm ∆H/∆V N Kpa mm mm mm/mm mm e mm 0.41 0.00 0.000 1.171 0.000 0.000 0.000 0.00 0.0 Modulo de Elasticidad E Coeficiente de Esfuerzo lateral µ ∆σ 0.53 0.12 0.002 1.171 0.000 0.000 0.000 9.00 3.4 K0 = E= = MPa 1− µ ∆ε 0.60 0.19 0.004 1.174 0.003 0.016 0.016 16.00 6.0 0.63 0.22 0.004 1.175 0.004 0.018 0.019 21.00 7.9 GRÁFICOS 0.73 0.32 0.006 1.182 0.011 0.034 0.036 35.00 13.1 Esfuezo vs Deformación Unitaria 0.81 0.40 0.008 1.187 0.016 0.040 0.042 50.00 18.7 0.85 0.44 0.009 1.188 0.017 0.039 0.040 59.00 22.1 160.0 0.90 0.49 0.010 1.194 0.023 0.047 0.049 73.00 27.3 140.0 0.94 0.53 0.010 1.2 0.029 0.055 0.058 83.00 31.1 120.0 1.02 0.61 0.012 1.207 0.036 0.059 0.063 101.00 37.8 1.05 0.64 0.013 1.209 0.038 0.059 0.063 111.00 41.5 100.0 1.11 0.70 0.014 1.213 0.042 0.060 0.064 125.00 46.8 80.0 1.18 0.77 0.015 1.222 0.051 0.066 0.071 144.00 53.9 60.0 1.23 0.82 0.016 1.223 0.052 0.063 0.068 152.00 56.9 40.0 1.26 0.85 0.017 1.226 0.055 0.065 0.069 161.00 60.2 1.31 0.90 0.018 1.232 0.061 0.068 0.073 172.00 64.4 20.0 1.38 0.97 0.019 1.236 0.065 0.067 0.072 186.00 69.6 0.0 1.43 1.02 0.020 1.238 0.067 0.066 0.070 193.00 72.2 0.000 0.100 0.200 0.300 0.400 0.500 1.47 1.06 0.021 1.24 0.069 0.065 0.070 202.00 75.6 Deformación Unitaria (ε) mm/mm 1.59 1.18 0.023 1.24 0.069 0.058 0.062 217.00 81.2 1.68 1.27 0.025 1.247 0.076 0.060 0.064 227.00 84.9 1.79 1.38 0.027 1.249 0.078 0.057 0.060 235.00 87.9 Ko vs Esfuerzo 1.89 1.48 0.029 1.251 0.080 0.054 0.057 240.00 89.8 0.080 2.16 1.75 0.034 1.25 0.079 0.045 0.047 252.00 94.3 2.54 2.13 0.042 1.247 0.076 0.036 0.037 261.00 97.7 0.060 3.10 2.69 0.053 1.245 0.074 0.028 0.028 270.00 101.0 3.92 3.51 0.069 1.23 0.059 0.017 0.017 280.00 104.8 0.040 5.07 4.66 0.091 1.21 0.039 0.008 0.008 290.00 108.5 6.36 5.95 0.117 1.18 0.009 0.002 0.002 300.00 112.2 0.020 7.88 7.47 0.146 1.138 -0.033 -0.004 -0.004 310.00 116.0 9.41 9.00 0.176 1.1 -0.071 -0.008 -0.008 320.00 119.7 0.000 11.01 10.60 0.208 1.055 -0.116 -0.011 -0.011 330.00 123.5 0.0 50.0 100.0 150.0 200.0 12.52 12.11 0.237 0.998 -0.173 -0.014 -0.014 340.00 127.2 -0.020 13.30 12.89 0.253 0.976 -0.195 -0.015 -0.015 345.00 129.1 14.13 13.72 0.269 0.951 -0.220 -0.016 -0.016 350.00 130.9 -0.040 Esfuerzo KPa 15.58 15.17 0.297 0.896 -0.275 -0.018 -0.018 360.00 134.7 16.96 16.55 0.325 0.85 -0.321 -0.019 -0.019 370.00 138.4 18.29 17.88 0.351 0.811 -0.360 -0.020 -0.020 380.00 142.2 RESULTADOS DEL ELSAYO σ 10%Def. = 19.62 19.21 0.377 0.79 -0.381 -0.020 -0.019 390.00 145.9 108.5 Kpa 20.81 20.40 0.400 0.778 -0.393 -0.019 -0.019 400.00 149.7 E = 4.72 Mpa µ 10%Def = 0.008 Ko 10%Def = 0.008

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Coeficiente de Esfuerzo Lateral Ko

Esfuerzo KPa

DATOS DEL ENSAYO 1 PROBETA: UBICACIÓN: A FECHA: Longitud (l) = 5.19 cm Masa (m) = 2.98 g Densidad (γ) = 21.65 Kg/m³ Ancho (a) = 5.20 cm Area (A) = 26.99 cm² Espesor (e) = 5.10 cm Volumen (V) = 137.64 cm³ EJECUCIÓN DEL ENSAYO FORMULAS UTILIZADAS DEFORMACIONES ESFUERZO Esfuerzo σ Vertical Horizontal Carga Esf. Deformación Unitaria ε µ Ko P P σ ∆V mm Dial ∆V ε Dial ∆H σ = = KPa ε= = A mm mm mm/mm mm mm ∆H/∆V N Kpa e mm 0.55 0.00 0.000 0.61 0.000 0.000 0.000 0.00 0.0 Modulo de Elasticidad E Coeficiente de Esfuerzo lateral µ ∆σ 0.62 0.07 0.001 0.612 0.002 0.029 0.029 12.00 4.4 K0 = E= = MPa 1− µ ∆ε 0.70 0.15 0.003 0.617 0.007 0.047 0.049 25.00 9.3 0.80 0.25 0.005 0.623 0.013 0.052 0.055 42.00 15.6 GRÁFICOS 0.87 0.32 0.006 0.628 0.018 0.056 0.060 55.00 20.4 Esfuezo vs Deformación Unitaria 0.95 0.40 0.008 0.633 0.023 0.058 0.061 66.00 24.5 1.01 0.46 0.009 0.636 0.026 0.057 0.060 77.00 28.5 160.0 1.07 0.52 0.010 0.643 0.033 0.063 0.068 89.00 33.0 140.0 1.11 0.56 0.011 0.643 0.033 0.059 0.063 100.00 37.1 120.0 1.17 0.62 0.012 0.648 0.038 0.061 0.065 108.00 40.0 1.25 0.70 0.014 0.652 0.042 0.060 0.064 124.00 45.9 100.0 1.31 0.76 0.015 0.656 0.046 0.061 0.064 135.00 50.0 80.0 1.36 0.81 0.016 0.66 0.050 0.062 0.066 148.00 54.8 60.0 1.47 0.92 0.018 0.667 0.057 0.062 0.066 165.00 61.1 40.0 1.57 1.02 0.020 0.67 0.060 0.059 0.063 180.00 66.7 1.65 1.10 0.022 0.672 0.062 0.056 0.060 193.00 71.5 20.0 1.75 1.20 0.024 0.674 0.064 0.053 0.056 208.00 77.1 0.0 1.86 1.31 0.026 0.677 0.067 0.051 0.054 225.00 83.4 0.000 0.050 0.100 0.150 0.200 0.250 1.94 1.39 0.027 0.677 0.067 0.048 0.051 233.00 86.3 Deformación Unitaria (ε) mm/mm 2.07 1.52 0.030 0.676 0.066 0.043 0.045 246.00 91.2 2.22 1.67 0.033 0.676 0.066 0.040 0.041 257.00 95.2 2.43 1.88 0.037 0.67 0.060 0.032 0.033 272.00 100.8 Ko vs Esfuerzo 2.53 1.98 0.039 0.668 0.058 0.029 0.030 276.00 102.3 0.080 2.68 2.13 0.042 0.657 0.047 0.022 0.023 285.00 105.6 0.070 2.89 2.34 0.046 0.647 0.037 0.016 0.016 290.00 107.5 0.060 3.18 2.63 0.052 0.64 0.030 0.011 0.012 300.00 111.2 0.050 3.47 2.92 0.057 0.629 0.019 0.007 0.007 305.00 113.0 0.040 3.84 3.29 0.065 0.62 0.010 0.003 0.003 315.00 116.7 0.030 4.36 3.81 0.075 0.606 -0.004 -0.001 -0.001 320.00 118.6 0.020 4.93 4.38 0.086 0.589 -0.021 -0.005 -0.005 326.00 120.8 0.010 5.47 4.92 0.096 0.58 -0.030 -0.006 -0.006 333.00 123.4 6.06 5.51 0.108 0.564 -0.046 -0.008 -0.008 338.00 125.2 0.000 50.0 100.0 150.0 200.0 6.64 6.09 0.119 0.547 -0.063 -0.010 -0.010 343.00 127.1 -0.010 0.0 7.26 6.71 0.132 0.53 -0.080 -0.012 -0.012 350.00 129.7 -0.020 8.04 7.49 0.147 0.503 -0.107 -0.014 -0.014 357.00 132.3 -0.030 Esfuerzo KPa 8.78 8.23 0.161 0.479 -0.131 -0.016 -0.016 362.00 134.1 9.46 8.91 0.175 0.459 -0.151 -0.017 -0.017 369.00 136.7 10.27 9.72 0.191 0.435 -0.175 -0.018 -0.018 375.00 139.0 RESULTADOS DEL ELSAYO σ 10%Def. = 10.98 10.43 0.205 0.412 -0.198 -0.019 -0.019 383.00 141.9 123.39 Kpa 11.83 11.28 0.221 0.39 -0.220 -0.020 -0.019 390.00 144.5 E = 3.65 Mpa µ 10%Def = -0.006 Ko 10%Def = -0.006

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Coeficiente de Esfuerzo Lateral Ko

Esfuerzo KPa

DATOS DEL ENSAYO 1 PROBETA: UBICACIÓN: A FECHA: Longitud (l) = 5.27 cm Masa (m) = 2.63 g Densidad (γ) = 19.85 Kg/m³ Ancho (a) = 5.09 cm Area (A) = 26.82 cm² Espesor (e) = 4.94 cm Volumen (V) = 132.51 cm³ EJECUCIÓN DEL ENSAYO FORMULAS UTILIZADAS DEFORMACIONES ESFUERZO Esfuerzo σ Vertical Horizontal Carga Esf. Deformación Unitaria ε µ Ko P P σ ∆V mm Dial ∆V ε Dial ∆H σ = = KPa ε= = A mm mm mm/mm mm mm ∆H/∆V N Kpa e mm 0.69 0.00 0.000 0.741 0.000 0.000 0.000 0.00 0.0 Modulo de Elasticidad E Coeficiente de Esfuerzo lateral µ ∆σ 0.73 0.04 0.001 0.743 0.002 0.050 0.053 8.00 3.0 K0 = E= = MPa 1− µ ∆ε 0.81 0.12 0.002 0.747 0.006 0.050 0.053 21.00 7.8 0.85 0.16 0.003 0.749 0.008 0.050 0.053 29.00 10.8 GRÁFICOS 0.90 0.21 0.004 0.757 0.016 0.076 0.082 40.00 14.9 Esfuezo vs Deformación Unitaria 0.94 0.25 0.005 0.76 0.019 0.076 0.082 48.00 17.9 1.02 0.33 0.007 0.766 0.025 0.076 0.082 63.00 23.5 160.0 1.05 0.36 0.007 0.771 0.030 0.083 0.091 72.00 26.8 140.0 1.10 0.41 0.008 0.778 0.037 0.090 0.099 86.00 32.1 120.0 1.18 0.49 0.010 0.785 0.044 0.090 0.099 107.00 39.9 1.22 0.53 0.011 0.79 0.049 0.092 0.102 118.00 44.0 100.0 1.26 0.57 0.012 0.793 0.052 0.091 0.100 127.00 47.3 80.0 1.30 0.61 0.012 0.798 0.057 0.093 0.103 145.00 54.1 60.0 1.37 0.68 0.014 0.804 0.063 0.093 0.102 166.00 61.9 40.0 1.42 0.73 0.015 0.808 0.067 0.092 0.101 176.00 65.6 1.46 0.77 0.016 0.813 0.072 0.094 0.103 192.00 71.6 20.0 1.50 0.81 0.016 0.816 0.075 0.093 0.102 202.00 75.3 0.0 1.58 0.89 0.018 0.822 0.081 0.091 0.100 220.00 82.0 0.000 0.050 0.100 0.150 0.200 0.250 0.300 1.62 0.93 0.019 0.823 0.082 0.088 0.097 227.00 84.6 Deformación Unitaria (ε) mm/mm 1.67 0.98 0.020 0.827 0.086 0.088 0.096 240.00 89.5 1.75 1.06 0.021 0.83 0.089 0.084 0.092 253.00 94.3 1.78 1.09 0.022 0.83 0.089 0.082 0.089 259.00 96.6 Ko vs Esfuerzo 1.82 1.13 0.023 0.832 0.091 0.081 0.088 265.00 98.8 0.120 1.88 1.19 0.024 0.834 0.093 0.078 0.085 273.00 101.8 1.95 1.26 0.026 0.834 0.093 0.074 0.080 281.00 104.8 0.100 2.04 1.35 0.027 0.833 0.092 0.068 0.073 288.00 107.4 0.080 2.15 1.46 0.030 0.833 0.092 0.063 0.067 295.00 110.0 0.060 2.31 1.62 0.033 0.831 0.090 0.056 0.059 300.00 111.8 2.55 1.86 0.038 0.826 0.085 0.046 0.048 309.00 115.2 0.040 3.14 2.45 0.050 0.817 0.076 0.031 0.032 319.00 118.9 0.020 4.12 3.43 0.069 0.8 0.059 0.017 0.018 329.00 122.6 4.69 4.00 0.081 0.791 0.050 0.013 0.013 334.00 124.5 0.000 5.56 4.87 0.099 0.777 0.036 0.007 0.007 341.00 127.1 0.0 50.0 100.0 150.0 200.0 -0.020 6.72 6.03 0.122 0.753 0.012 0.002 0.002 350.00 130.5 8.18 7.49 0.152 0.711 -0.030 -0.004 -0.004 360.00 134.2 -0.040 Esfuerzo KPa 9.85 9.16 0.185 0.667 -0.074 -0.008 -0.008 370.00 137.9 11.37 10.68 0.216 0.62 -0.121 -0.011 -0.011 380.00 141.7 13.07 12.38 0.251 0.557 -0.184 -0.015 -0.015 391.00 145.8 RESULTADOS DEL ELSAYO σ 10%Def. = 14.67 13.98 0.283 0.505 -0.236 -0.017 -0.017 402.00 149.9 127.12 Kpa E = 5.29 Mpa µ 10%Def = 0.007 Ko 10%Def = 0.007

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Coeficiente de Esfuerzo Lateral Ko

Esfuerzo KPa

DATOS DEL ENSAYO 1 PROBETA: UBICACIÓN: B FECHA: Longitud (l) = 5.13 cm Masa (m) = 2.96 g Densidad (γ) = 21.43 Kg/m³ Ancho (a) = 5.27 cm Area (A) = 27.04 cm² Espesor (e) = 5.11 cm Volumen (V) = 138.15 cm³ EJECUCIÓN DEL ENSAYO FORMULAS UTILIZADAS DEFORMACIONES ESFUERZO Esfuerzo σ Vertical Horizontal Carga Esf. Deformación Unitaria ε µ Ko P P σ ∆V mm Dial ∆V ε Dial ∆H σ = = KPa ε= = A mm mm mm/mm mm mm ∆H/∆V N Kpa e mm 2.52 0.00 0.000 1.729 0.000 0.000 0.000 0.00 0.0 Modulo de Elasticidad E Coeficiente de Esfuerzo lateral µ ∆σ 2.57 0.05 0.001 1.733 0.004 0.080 0.087 12.00 4.4 K0 = E= = MPa 1− µ ∆ε 2.61 0.09 0.002 1.735 0.006 0.067 0.071 22.00 8.1 2.66 0.14 0.003 1.737 0.008 0.057 0.061 32.00 11.8 GRÁFICOS 2.71 0.19 0.004 1.744 0.015 0.079 0.086 48.00 17.8 Esfuezo vs Deformación Unitaria 2.77 0.25 0.005 1.749 0.020 0.080 0.087 71.00 26.3 2.82 0.30 0.006 1.755 0.026 0.087 0.095 81.00 30.0 160.0 2.85 0.33 0.006 1.754 0.025 0.076 0.082 92.00 34.0 140.0 2.90 0.38 0.007 1.763 0.034 0.089 0.098 107.00 39.6 120.0 2.99 0.47 0.009 1.766 0.037 0.079 0.085 127.00 47.0 3.03 0.51 0.010 1.766 0.037 0.073 0.078 137.00 50.7 100.0 3.07 0.55 0.011 1.769 0.040 0.073 0.078 151.00 55.9 80.0 3.15 0.63 0.012 1.774 0.045 0.071 0.077 170.00 62.9 60.0 3.18 0.66 0.013 1.777 0.048 0.073 0.078 178.00 65.8 40.0 3.23 0.71 0.014 1.778 0.049 0.069 0.074 187.00 69.2 3.27 0.75 0.015 1.778 0.049 0.065 0.070 200.00 74.0 20.0 3.35 0.83 0.016 1.784 0.055 0.066 0.071 218.00 80.6 0.0 3.38 0.86 0.017 1.781 0.052 0.060 0.064 227.00 84.0 0.000 0.050 0.100 0.150 0.200 3.41 0.89 0.017 1.785 0.056 0.063 0.067 236.00 87.3 Deformación Unitaria (ε) mm/mm 3.46 0.94 0.018 1.786 0.057 0.061 0.065 249.00 92.1 3.54 1.02 0.020 1.792 0.063 0.062 0.066 265.00 98.0 3.59 1.07 0.021 1.793 0.064 0.060 0.064 273.00 101.0 Ko vs Esfuerzo 3.62 1.10 0.022 1.795 0.066 0.060 0.064 285.00 105.4 0.120 3.71 1.19 0.023 1.8 0.071 0.060 0.063 300.00 111.0 3.75 1.23 0.024 1.801 0.072 0.059 0.062 305.00 112.8 0.100 3.78 1.26 0.025 1.802 0.073 0.058 0.061 310.00 114.7 0.080 3.84 1.32 0.026 1.803 0.074 0.056 0.059 315.00 116.5 3.92 1.40 0.027 1.801 0.072 0.051 0.054 320.00 118.4 0.060 4.11 1.59 0.031 1.801 0.072 0.045 0.047 326.00 120.6 4.33 1.81 0.035 1.795 0.066 0.036 0.038 330.00 122.1 0.040 4.62 2.10 0.041 1.791 0.062 0.030 0.030 335.00 123.9 0.020 4.98 2.46 0.048 1.786 0.057 0.023 0.024 340.00 125.8 5.85 3.33 0.065 1.776 0.047 0.014 0.014 350.00 129.5 0.000 6.83 4.31 0.084 1.752 0.023 0.005 0.005 360.00 133.2 0.0 50.0 100.0 150.0 200.0 7.47 4.95 0.097 1.74 0.011 0.002 0.002 365.00 135.0 -0.020 Esfuerzo KPa 7.98 5.46 0.107 1.728 -0.001 0.000 0.000 370.00 136.9 9.18 6.66 0.130 1.698 -0.031 -0.005 -0.005 380.00 140.6 9.88 7.36 0.144 1.684 -0.045 -0.006 -0.006 385.00 142.4 RESULTADOS DEL ELSAYO σ 10%Def. = 10.45 7.93 0.155 1.67 -0.059 -0.007 -0.007 390.00 144.3 135.01 Kpa 11.87 9.35 0.183 1.644 -0.085 -0.009 -0.009 400.00 148.0 E = 4.96 Mpa µ 10%Def = 0.002 Ko 10%Def = 0.002

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Coeficiente de Esfuerzo Lateral Ko

Esfuerzo KPa

DATOS DEL ENSAYO 2 PROBETA: UBICACIÓN: B FECHA: Longitud (l) = 5.16 cm Masa (m) = 2.96 g Densidad (γ) = 21.46 Kg/m³ Ancho (a) = 5.19 cm Area (A) = 26.78 cm² Espesor (e) = 5.15 cm Volumen (V) = 137.92 cm³ EJECUCIÓN DEL ENSAYO FORMULAS UTILIZADAS DEFORMACIONES ESFUERZO Esfuerzo σ Vertical Horizontal Carga Esf. Deformación Unitaria ε µ Ko P P σ ∆V mm Dial ∆V ε Dial ∆H σ = = KPa ε= = A mm mm mm/mm mm mm ∆H/∆V N Kpa e mm 1.67 0.00 0.000 0.969 0.000 0.000 0.000 0.00 0.0 Modulo de Elasticidad E Coeficiente de Esfuerzo lateral µ ∆σ 1.76 0.09 0.002 0.971 0.002 0.022 0.023 11.00 4.1 K0 = E= = MPa 1− µ ∆ε 1.79 0.12 0.002 0.971 0.002 0.017 0.017 15.00 5.6 1.87 0.20 0.004 0.976 0.007 0.035 0.036 27.00 10.1 GRÁFICOS 1.90 0.23 0.004 0.978 0.009 0.039 0.041 34.00 12.7 Esfuezo vs Deformación Unitaria 1.95 0.28 0.005 0.985 0.016 0.057 0.061 45.00 16.8 2.02 0.35 0.007 0.991 0.022 0.063 0.067 62.00 23.2 160.0 2.07 0.40 0.008 0.992 0.023 0.058 0.061 70.00 26.1 140.0 2.10 0.43 0.008 0.996 0.027 0.063 0.067 79.00 29.5 120.0 2.15 0.48 0.009 1.002 0.033 0.069 0.074 93.00 34.7 2.22 0.55 0.011 1.007 0.038 0.069 0.074 112.00 41.8 100.0 2.26 0.59 0.011 1.008 0.039 0.066 0.071 121.00 45.2 80.0 2.31 0.64 0.012 1.012 0.043 0.067 0.072 134.00 50.0 60.0 2.35 0.68 0.013 1.015 0.046 0.068 0.073 144.00 53.8 40.0 2.42 0.75 0.015 1.022 0.053 0.071 0.076 159.00 59.4 2.46 0.79 0.015 1.024 0.055 0.070 0.075 168.00 62.7 20.0 2.52 0.85 0.017 1.028 0.059 0.069 0.075 179.00 66.8 0.0 2.59 0.92 0.018 1.032 0.063 0.068 0.074 193.00 72.1 0.000 0.100 0.200 0.300 0.400 2.67 1.00 0.019 1.035 0.066 0.066 0.071 205.00 76.5 Deformación Unitaria (ε) mm/mm 2.72 1.05 0.020 1.04 0.071 0.068 0.073 214.00 79.9 2.79 1.12 0.022 1.043 0.074 0.066 0.071 223.00 83.3 2.88 1.21 0.023 1.05 0.081 0.067 0.072 233.00 87.0 Ko vs Esfuerzo 3.00 1.33 0.026 1.052 0.083 0.062 0.067 244.00 91.1 0.100 3.08 1.41 0.027 1.055 0.086 0.061 0.065 250.00 93.4 3.29 1.62 0.031 1.058 0.089 0.055 0.058 261.00 97.5 0.080 3.58 1.91 0.037 1.058 0.089 0.047 0.049 270.00 100.8 4.08 2.41 0.047 1.052 0.083 0.034 0.036 280.00 104.6 0.060 4.93 3.26 0.063 1.043 0.074 0.023 0.023 290.00 108.3 6.10 4.43 0.086 1.026 0.057 0.013 0.013 300.00 112.0 0.040 7.46 5.79 0.112 1.003 0.034 0.006 0.006 310.00 115.8 8.86 7.19 0.140 0.977 0.008 0.001 0.001 320.00 119.5 0.020 10.51 8.84 0.172 0.935 -0.034 -0.004 -0.004 330.00 123.2 12.02 10.35 0.201 0.91 -0.059 -0.006 -0.006 340.00 127.0 0.000 13.80 12.13 0.236 0.868 -0.101 -0.008 -0.008 350.00 130.7 0.0 50.0 100.0 150.0 200.0 15.29 13.62 0.264 0.819 -0.150 -0.011 -0.011 360.00 134.4 -0.020 Esfuerzo KPa 16.84 15.17 0.295 0.783 -0.186 -0.012 -0.012 370.00 138.2 18.25 16.58 0.322 0.746 -0.223 -0.013 -0.013 380.00 141.9 18.95 17.28 0.336 0.728 -0.241 -0.014 -0.014 385.00 143.8 RESULTADOS DEL ELSAYO σ 10%Def. = 19.69 18.02 0.350 0.705 -0.264 -0.015 -0.014 390.00 145.6 112.02 Kpa 21.01 19.34 0.376 0.671 -0.298 -0.015 -0.015 400.00 149.4 E = 4.70 Mpa µ 10%Def = 0.013 Ko 10%Def = 0.013

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Coeficiente de Esfuerzo Lateral Ko

Esfuerzo KPa

DATOS DEL ENSAYO 2 PROBETA: UBICACIÓN: B FECHA: Longitud (l) = 5.20 cm Masa (m) = 2.88 g Densidad (γ) = 21.43 Kg/m³ Ancho (a) = 5.22 cm Area (A) = 27.14 cm² Espesor (e) = 4.95 cm Volumen (V) = 134.36 cm³ EJECUCIÓN DEL ENSAYO FORMULAS UTILIZADAS DEFORMACIONES ESFUERZO Esfuerzo σ Vertical Horizontal Carga Esf. Deformación Unitaria ε µ Ko P P σ ∆V mm Dial ∆V ε Dial ∆H σ = = KPa ε= = A mm mm mm/mm mm mm ∆H/∆V N Kpa e mm 0.41 0.00 0.000 0.447 0.000 0.000 0.000 0.00 0.0 Modulo de Elasticidad E Coeficiente de Esfuerzo lateral µ ∆σ 0.51 0.10 0.002 0.45 0.003 0.030 0.031 13.00 4.8 K0 = E= = MPa 1− µ ∆ε 0.59 0.18 0.004 0.455 0.008 0.044 0.047 27.00 9.9 0.62 0.21 0.004 0.459 0.012 0.057 0.061 35.00 12.9 GRÁFICOS 0.67 0.26 0.005 0.464 0.017 0.065 0.070 43.00 15.8 Esfuezo vs Deformación Unitaria 0.72 0.31 0.006 0.469 0.022 0.071 0.076 56.00 20.6 0.81 0.40 0.008 0.479 0.032 0.080 0.087 75.00 27.6 160.0 0.85 0.44 0.009 0.482 0.035 0.080 0.086 85.00 31.3 140.0 0.90 0.49 0.010 0.486 0.039 0.080 0.086 100.00 36.8 120.0 0.94 0.53 0.011 0.488 0.041 0.077 0.084 111.00 40.9 1.03 0.62 0.013 0.497 0.050 0.081 0.088 131.00 48.3 100.0 1.05 0.64 0.013 0.502 0.055 0.086 0.094 139.00 51.2 80.0 1.10 0.69 0.014 0.503 0.056 0.081 0.088 154.00 56.7 60.0 1.18 0.77 0.016 0.507 0.060 0.078 0.085 171.00 63.0 40.0 1.26 0.85 0.017 0.512 0.065 0.076 0.083 187.00 68.9 1.30 0.89 0.018 0.515 0.068 0.076 0.083 197.00 72.6 20.0 1.37 0.96 0.019 0.52 0.073 0.076 0.082 211.00 77.7 0.0 1.46 1.05 0.021 0.524 0.077 0.073 0.079 224.00 82.5 0.000 0.100 0.200 0.300 0.400 0.500 1.59 1.18 0.024 0.525 0.078 0.066 0.071 236.00 86.9 Deformación Unitaria (ε) mm/mm 1.62 1.21 0.024 0.525 0.078 0.064 0.069 240.00 88.4 1.75 1.34 0.027 0.526 0.079 0.059 0.063 250.00 92.1 1.95 1.54 0.031 0.522 0.075 0.049 0.051 260.00 95.8 Ko vs Esfuerzo 2.15 1.74 0.035 0.524 0.077 0.044 0.046 267.00 98.4 0.120 2.40 1.99 0.040 0.522 0.075 0.038 0.039 272.00 100.2 2.61 2.20 0.044 0.513 0.066 0.030 0.031 276.00 101.7 0.100 2.88 2.47 0.050 0.511 0.064 0.026 0.027 280.00 103.2 0.080 3.33 2.92 0.059 0.506 0.059 0.020 0.021 285.00 105.0 0.060 3.91 3.50 0.071 0.496 0.049 0.014 0.014 291.00 107.2 4.98 4.57 0.092 0.472 0.025 0.005 0.006 300.00 110.5 0.040 6.35 5.94 0.120 0.439 -0.008 -0.001 -0.001 310.00 114.2 0.020 7.18 6.77 0.137 0.423 -0.024 -0.004 -0.004 315.00 116.0 8.08 7.67 0.155 0.401 -0.046 -0.006 -0.006 320.00 117.9 0.000 8.82 8.41 0.170 0.38 -0.067 -0.008 -0.008 325.00 119.7 0.0 50.0 100.0 150.0 200.0 -0.020 9.68 9.27 0.187 0.354 -0.093 -0.010 -0.010 330.00 121.6 11.21 10.80 0.218 0.301 -0.146 -0.014 -0.013 340.00 125.3 -0.040 Esfuerzo KPa 12.95 12.54 0.253 0.237 -0.210 -0.017 -0.016 350.00 128.9 14.63 14.22 0.287 0.167 -0.280 -0.020 -0.019 360.00 132.6 16.20 15.79 0.319 0.092 -0.355 -0.022 -0.022 370.00 136.3 RESULTADOS DEL ELSAYO σ 10%Def. = 18.31 17.90 0.362 -0.01 -0.457 -0.026 -0.025 385.00 141.8 110.52 Kpa 20.42 20.01 0.404 -0.128 -0.575 -0.029 -0.028 400.00 147.4 E = 4.92 Mpa µ 10%Def = 0.005 Ko 10%Def = 0.006

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Coeficiente de Esfuerzo Lateral Ko

Esfuerzo KPa

DATOS DEL ENSAYO 2 PROBETA: UBICACIÓN: G FECHA: Longitud (l) = 5.31 cm Masa (m) = 2.61 g Densidad (γ) = 19.09 Kg/m³ Ancho (a) = 5.11 cm Area (A) = 27.13 cm² Espesor (e) = 5.04 cm Volumen (V) = 136.76 cm³ EJECUCIÓN DEL ENSAYO FORMULAS UTILIZADAS DEFORMACIONES ESFUERZO Esfuerzo σ Vertical Horizontal Carga Esf. Deformación Unitaria ε µ Ko P P σ ∆V mm Dial ∆V ε Dial ∆H σ = = KPa ε= = A mm mm mm/mm mm mm ∆H/∆V N Kpa e mm 0.54 0.00 0.000 1.068 0.000 0.000 0.000 0.00 0.0 Modulo de Elasticidad E Coeficiente de Esfuerzo lateral µ ∆σ 0.56 0.02 0.000 1.068 0.000 0.000 0.000 10.00 3.7 K0 = E= = MPa 1− µ ∆ε 0.59 0.05 0.001 1.075 0.007 0.140 0.163 18.00 6.6 0.62 0.08 0.002 1.077 0.009 0.112 0.127 26.00 9.6 GRÁFICOS 0.67 0.13 0.003 1.075 0.007 0.054 0.057 38.00 14.0 Esfuezo vs Deformación Unitaria 0.72 0.18 0.004 1.082 0.014 0.078 0.084 52.00 19.2 0.76 0.22 0.004 1.085 0.017 0.077 0.084 62.00 22.8 180.0 0.80 0.26 0.005 1.091 0.023 0.088 0.097 75.00 27.6 160.0 0.84 0.30 0.006 1.095 0.027 0.090 0.099 85.00 31.3 140.0 0.88 0.34 0.007 1.096 0.028 0.082 0.090 96.00 35.4 120.0 0.93 0.39 0.008 1.103 0.035 0.090 0.099 115.00 42.4 100.0 0.97 0.43 0.009 1.106 0.038 0.088 0.097 125.00 46.1 80.0 1.02 0.48 0.010 1.109 0.041 0.085 0.093 133.00 49.0 1.05 0.51 0.010 1.113 0.045 0.088 0.097 147.00 54.2 60.0 1.08 0.54 0.011 1.115 0.047 0.087 0.095 156.00 57.5 40.0 1.14 0.60 0.012 1.119 0.051 0.085 0.093 173.00 63.8 20.0 1.17 0.63 0.013 1.119 0.051 0.081 0.088 182.00 67.1 0.0 1.21 0.67 0.013 1.12 0.052 0.078 0.084 189.00 69.7 0.000 0.100 0.200 0.300 0.400 1.25 0.71 0.014 1.123 0.055 0.077 0.084 200.00 73.7 Deformación Unitaria (ε) mm/mm 1.30 0.76 0.015 1.123 0.055 0.072 0.078 211.00 77.8 1.33 0.79 0.016 1.126 0.058 0.073 0.079 216.00 79.6 1.37 0.83 0.016 1.127 0.059 0.071 0.077 227.00 83.7 Ko vs Esfuerzo 1.42 0.88 0.017 1.124 0.056 0.064 0.068 232.00 85.5 0.200 1.50 0.96 0.019 1.126 0.058 0.060 0.064 247.00 91.0 1.62 1.08 0.021 1.13 0.062 0.057 0.061 256.00 94.3 0.150 1.71 1.17 0.023 1.125 0.057 0.049 0.051 267.00 98.4 1.82 1.28 0.025 1.125 0.057 0.045 0.047 272.00 100.2 1.98 1.44 0.029 1.121 0.053 0.037 0.038 277.00 102.1 0.100 2.15 1.61 0.032 1.026 -0.042 -0.026 -0.025 286.00 105.4 2.32 1.78 0.035 1.115 0.047 0.026 0.027 290.00 106.9 0.050 3.06 2.52 0.050 1.098 0.030 0.012 0.012 305.00 112.4 4.17 3.63 0.072 1.066 -0.002 -0.001 -0.001 320.00 117.9 0.000 5.43 4.89 0.097 1.026 -0.042 -0.009 -0.009 330.00 121.6 0.0 50.0 100.0 150.0 200.0 6.88 6.34 0.126 0.993 -0.075 -0.012 -0.012 340.00 125.3 8.49 7.95 0.158 0.943 -0.125 -0.016 -0.015 352.00 129.7 -0.050 Esfuerzo KPa 10.08 9.54 0.189 0.899 -0.169 -0.018 -0.017 365.00 134.5 12.52 11.98 0.238 0.825 -0.243 -0.020 -0.020 380.00 140.0 14.13 13.59 0.270 0.766 -0.302 -0.022 -0.022 393.00 144.8 RESULTADOS DEL ELSAYO σ 10%Def. = 16.40 15.86 0.315 0.688 -0.380 -0.024 -0.023 410.00 151.1 121.62 Kpa 17.72 17.18 0.341 0.638 -0.430 -0.025 -0.024 420.00 154.8 E = 5.41 Mpa µ 10%Def = -0.009 Ko 10%Def = -0.009

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Coeficiente de Esfuerzo Lateral Ko

Esfuerzo KPa

DATOS DEL ENSAYO 1 PROBETA: UBICACIÓN: G FECHA: = 23.05 Kg/m³ Longitud (l) = 5.00 cm Masa (m) = 2.98 g Densidad (γ) Ancho (a) = 5.15 cm Area (A) = 25.75 cm² Espesor (e) = 5.02 cm Volumen (V) = 129.27 cm³ EJECUCIÓN DEL ENSAYO FORMULAS UTILIZADAS DEFORMACIONES ESFUERZO Esfuerzo σ Vertical Horizontal Carga Esf. Deformación Unitaria ε µ Ko P P σ ∆V mm Dial ∆V ε Dial ∆H σ = = KPa ε= = A mm mm mm/mm mm mm ∆H/∆V N Kpa e mm 0.73 0.00 0.000 1.296 0.000 0.000 0.000 0.00 0.0 Modulo de Elasticidad E Coeficiente de Esfuerzo lateral µ ∆σ 0.84 0.11 0.002 1.296 0.000 0.000 0.000 13.00 5.0 K0 = E= = MPa 1− µ ∆ε 0.88 0.15 0.003 1.301 0.005 0.033 0.034 20.00 7.8 0.91 0.18 0.004 1.306 0.010 0.056 0.059 27.00 10.5 GRÁFICOS 0.95 0.22 0.004 1.307 0.011 0.050 0.053 36.00 14.0 Esfuezo vs Deformación Unitaria 1.01 0.28 0.006 1.314 0.018 0.064 0.069 51.00 19.8 1.04 0.31 0.006 1.319 0.023 0.074 0.080 62.00 24.1 250.0 1.07 0.34 0.007 1.323 0.027 0.079 0.086 74.00 28.7 1.11 0.38 0.008 1.328 0.032 0.084 0.092 85.00 33.0 200.0 1.15 0.42 0.008 1.331 0.035 0.083 0.091 99.00 38.4 1.20 0.47 0.009 1.341 0.045 0.096 0.106 118.00 45.8 150.0 1.24 0.51 0.010 1.347 0.051 0.100 0.111 133.00 51.7 1.28 0.55 0.011 1.351 0.055 0.100 0.111 147.00 57.1 100.0 1.30 0.57 0.011 1.357 0.061 0.107 0.120 160.00 62.1 1.36 0.63 0.013 1.364 0.068 0.108 0.121 180.00 69.9 50.0 1.40 0.67 0.013 1.367 0.071 0.106 0.119 193.00 75.0 1.43 0.70 0.014 1.371 0.075 0.107 0.120 203.00 78.8 0.0 1.46 0.73 0.015 1.372 0.076 0.104 0.116 215.00 83.5 0.000 0.100 0.200 0.300 0.400 1.50 0.77 0.015 1.375 0.079 0.103 0.114 225.00 87.4 Deformación Unitaria (ε) mm/mm 1.56 0.83 0.017 1.379 0.083 0.100 0.111 240.00 93.2 1.60 0.87 0.017 1.378 0.082 0.094 0.104 250.00 97.1 1.64 0.91 0.018 1.38 0.084 0.092 0.102 259.00 100.6 Ko vs Esfuerzo 1.67 0.94 0.019 1.386 0.090 0.096 0.106 267.00 103.7 0.140 1.71 0.98 0.020 1.388 0.092 0.094 0.104 273.00 106.0 0.120 1.76 1.03 0.021 1.388 0.092 0.089 0.098 284.00 110.3 1.85 1.12 0.022 1.392 0.096 0.086 0.094 295.00 114.6 0.100 1.88 1.15 0.023 1.393 0.097 0.084 0.092 300.00 116.5 0.080 2.09 1.36 0.027 1.395 0.099 0.073 0.079 321.00 124.7 0.060 2.42 1.69 0.034 1.395 0.099 0.059 0.062 340.00 132.0 3.17 2.44 0.049 1.394 0.098 0.040 0.042 361.00 140.2 0.040 4.27 3.54 0.071 1.378 0.082 0.023 0.024 380.00 147.6 0.020 5.80 5.07 0.101 1.358 0.062 0.012 0.012 400.00 155.3 0.000 7.57 6.84 0.136 1.323 0.027 0.004 0.004 420.00 163.1 0.0 50.0 100.0 150.0 200.0 250.0 -0.020 9.57 8.84 0.176 1.27 -0.026 -0.003 -0.003 440.00 170.9 11.60 10.87 0.217 1.212 -0.084 -0.008 -0.008 459.00 178.3 -0.040 Esfuerzo KPa 13.99 13.26 0.264 1.14 -0.156 -0.012 -0.012 481.00 186.8 16.02 15.29 0.305 1.074 -0.222 -0.015 -0.014 501.00 194.6 16.83 16.10 0.321 1.046 -0.250 -0.016 -0.015 509.00 197.7 RESULTADOS DEL ELSAYO σ 10%Def. = 17.41 16.68 0.332 1.026 -0.270 -0.016 -0.016 515.00 200.0 147.57 Kpa 18.08 17.35 0.346 1.002 -0.294 -0.017 -0.017 522.00 202.7 E = 7.27 Mpa µ 10%Def = 0.023 Ko 10%Def = 0.024

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Coeficiente de Esfuerzo Lateral Ko

Esfuerzo KPa

DATOS DEL ENSAYO 1 PROBETA: UBICACIÓN: G FECHA: Longitud (l) = 5.12 cm Masa (m) = 3.28 g Densidad (γ) = 24.01 Kg/m³ Ancho (a) = 5.16 cm Area (A) = 26.42 cm² Espesor (e) = 5.17 cm Volumen (V) = 136.59 cm³ EJECUCIÓN DEL ENSAYO FORMULAS UTILIZADAS DEFORMACIONES ESFUERZO Esfuerzo σ Vertical Horizontal Carga Esf. Deformación Unitaria ε µ Ko P P σ ∆V mm Dial ∆V ε Dial ∆H σ = = KPa ε= = A mm mm mm/mm mm mm ∆H/∆V N Kpa e mm 1.75 0.00 0.000 1.074 0.000 0.000 0.000 0.00 0.0 Modulo de Elasticidad E Coeficiente de Esfuerzo lateral µ ∆σ 1.82 0.07 0.001 1.076 0.002 0.029 0.029 8.00 3.0 K0 = E= = MPa 1− µ ∆ε 1.89 0.14 0.003 1.077 0.003 0.021 0.022 19.00 7.2 1.96 0.21 0.004 1.081 0.007 0.033 0.034 31.00 11.7 GRÁFICOS 2.00 0.25 0.005 1.084 0.010 0.040 0.042 44.00 16.7 Esfuezo vs Deformación Unitaria 2.05 0.30 0.006 1.084 0.010 0.033 0.034 53.00 20.1 2.09 0.34 0.007 1.089 0.015 0.044 0.046 64.00 24.2 200.0 2.12 0.37 0.007 1.094 0.020 0.054 0.057 77.00 29.1 180.0 2.17 0.42 0.008 1.098 0.024 0.057 0.061 96.00 36.3 160.0 2.20 0.45 0.009 1.101 0.027 0.060 0.064 110.00 41.6 140.0 2.23 0.48 0.009 1.104 0.030 0.063 0.067 124.00 46.9 120.0 2.27 0.52 0.010 1.11 0.036 0.069 0.074 137.00 51.9 100.0 2.31 0.56 0.011 1.116 0.042 0.075 0.081 149.00 56.4 80.0 2.36 0.61 0.012 1.12 0.046 0.075 0.082 168.00 63.6 60.0 2.41 0.66 0.013 1.124 0.050 0.076 0.082 180.00 68.1 40.0 2.44 0.69 0.013 1.126 0.052 0.075 0.082 192.00 72.7 20.0 2.48 0.73 0.014 1.129 0.055 0.075 0.081 204.00 77.2 0.0 2.51 0.76 0.015 1.135 0.061 0.080 0.087 215.00 81.4 0.000 0.050 0.100 0.150 0.200 0.250 0.300 0.350 2.57 0.82 0.016 1.138 0.064 0.078 0.085 230.00 87.1 Deformación Unitaria (ε) mm/mm 2.60 0.85 0.016 1.141 0.067 0.079 0.086 239.00 90.5 2.65 0.90 0.017 1.144 0.070 0.078 0.084 247.00 93.5 2.69 0.94 0.018 1.147 0.073 0.078 0.084 255.00 96.5 Ko vs Esfuerzo 2.74 0.99 0.019 1.148 0.074 0.075 0.081 266.00 100.7 0.100 2.77 1.02 0.020 1.148 0.074 0.073 0.078 273.00 103.3 2.86 1.11 0.021 1.151 0.077 0.069 0.075 285.00 107.9 0.080 2.95 1.20 0.023 1.15 0.076 0.063 0.068 297.00 112.4 0.060 3.06 1.31 0.025 1.153 0.079 0.060 0.064 307.00 116.2 3.15 1.40 0.027 1.15 0.076 0.054 0.057 314.00 118.9 0.040 3.25 1.50 0.029 1.149 0.075 0.050 0.053 321.00 121.5 3.60 1.85 0.036 1.146 0.072 0.039 0.040 336.00 127.2 0.020 3.93 2.18 0.042 1.138 0.064 0.029 0.030 345.00 130.6 0.000 4.75 3.00 0.058 1.121 0.047 0.016 0.016 360.00 136.3 0.0 50.0 100.0 150.0 200.0 6.20 4.45 0.086 1.081 0.007 0.002 0.002 380.00 143.8 -0.020 7.93 6.18 0.120 1.04 -0.034 -0.006 -0.005 400.00 151.4 8.87 7.12 0.138 1.012 -0.062 -0.009 -0.009 410.00 155.2 -0.040 Esfuerzo KPa 10.43 8.68 0.168 0.964 -0.110 -0.013 -0.013 425.00 160.9 11.97 10.22 0.198 0.916 -0.158 -0.015 -0.015 440.00 166.5 14.09 12.34 0.239 0.851 -0.223 -0.018 -0.018 460.00 174.1 RESULTADOS DEL ELSAYO σ 10%Def. = 15.80 14.05 0.272 0.791 -0.283 -0.020 -0.020 475.00 179.8 143.83 Kpa 17.36 15.61 0.302 0.74 -0.334 -0.021 -0.021 490.00 185.5 E = 6.36 Mpa µ 10%Def = 0.002 Ko 10%Def = 0.002

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Coeficiente de Esfuerzo Lateral Ko

Esfuerzo KPa

DATOS DEL ENSAYO 1 PROBETA: UBICACIÓN: H FECHA: Longitud (l) = 5.12 cm Masa (m) = 3.28 g Densidad (γ) = 24.01 Kg/m³ Ancho (a) = 5.16 cm Area (A) = 26.42 cm² Espesor (e) = 5.17 cm Volumen (V) = 136.59 cm³ EJECUCIÓN DEL ENSAYO FORMULAS UTILIZADAS DEFORMACIONES ESFUERZO Esfuerzo σ Vertical Horizontal Carga Esf. Deformación Unitaria ε µ Ko P P σ ∆V mm Dial ∆V ε Dial ∆H σ = = KPa ε= = A mm mm mm/mm mm mm ∆H/∆V N Kpa e mm 1.24 0.00 0.000 1.307 0.000 0.000 0.000 0.00 0.0 Modulo de Elasticidad E Coeficiente de Esfuerzo lateral µ ∆σ 1.28 0.04 0.001 1.31 0.003 0.075 0.081 10.00 3.8 K0 = E= = MPa 1− µ ∆ε 1.33 0.09 0.002 1.313 0.006 0.067 0.071 20.00 7.6 1.36 0.12 0.002 1.317 0.010 0.083 0.091 28.00 10.6 GRÁFICOS 1.40 0.16 0.003 1.324 0.017 0.106 0.119 36.00 13.6 Esfuezo vs Deformación Unitaria 1.44 0.20 0.004 1.325 0.018 0.090 0.099 45.00 17.0 1.46 0.22 0.004 1.329 0.022 0.100 0.111 54.00 20.4 160.0 1.52 0.28 0.005 1.336 0.029 0.104 0.116 70.00 26.5 140.0 1.56 0.32 0.006 1.338 0.031 0.097 0.107 81.00 30.7 120.0 1.60 0.36 0.007 1.344 0.037 0.103 0.115 92.00 34.8 1.63 0.39 0.008 1.348 0.041 0.105 0.117 103.00 39.0 100.0 1.68 0.44 0.009 1.352 0.045 0.102 0.114 119.00 45.0 80.0 1.72 0.48 0.009 1.356 0.049 0.102 0.114 130.00 49.2 60.0 1.76 0.52 0.010 1.358 0.051 0.098 0.109 139.00 52.6 40.0 1.79 0.55 0.011 1.361 0.054 0.098 0.109 149.00 56.4 1.84 0.60 0.012 1.363 0.056 0.093 0.103 159.00 60.2 20.0 1.89 0.65 0.013 1.367 0.060 0.092 0.102 172.00 65.1 0.0 1.92 0.68 0.013 1.373 0.066 0.097 0.107 182.00 68.9 0.000 0.050 0.100 0.150 0.200 0.250 0.300 0.350 1.96 0.72 0.014 1.374 0.067 0.093 0.103 191.00 72.3 Deformación Unitaria (ε) mm/mm 2.03 0.79 0.015 1.378 0.071 0.090 0.099 205.00 77.6 2.09 0.85 0.016 1.382 0.075 0.088 0.097 215.00 81.4 2.12 0.88 0.017 1.381 0.074 0.084 0.092 221.00 83.7 Ko vs Esfuerzo 2.20 0.96 0.019 1.385 0.078 0.081 0.088 232.00 87.8 0.140 2.29 1.05 0.020 1.385 0.078 0.074 0.080 243.00 92.0 0.120 2.37 1.13 0.022 1.385 0.078 0.069 0.074 251.00 95.0 0.100 2.50 1.26 0.024 1.387 0.080 0.063 0.068 259.00 98.0 2.64 1.40 0.027 1.384 0.077 0.055 0.058 265.00 100.3 0.080 2.99 1.75 0.034 1.381 0.074 0.042 0.044 274.00 103.7 0.060 3.73 2.49 0.048 1.363 0.056 0.022 0.023 285.00 107.9 0.040 4.27 3.03 0.059 1.146 -0.161 -0.053 -0.050 291.00 110.1 0.020 5.25 4.01 0.078 1.33 0.023 0.006 0.006 300.00 113.6 0.000 6.01 4.77 0.092 1.311 0.004 0.001 0.001 305.00 115.4 0.0 50.0 100.0 150.0 -0.020 7.57 6.33 0.122 1.277 -0.030 -0.005 -0.005 315.00 119.2 9.10 7.86 0.152 1.231 -0.076 -0.010 -0.010 325.00 123.0 -0.040 10.72 9.48 0.183 1.181 -0.126 -0.013 -0.013 335.00 126.8 -0.060 Esfuerzo KPa 12.19 10.95 0.212 1.135 -0.172 -0.016 -0.015 344.00 130.2 13.17 11.93 0.231 1.099 -0.208 -0.017 -0.017 350.00 132.5 14.01 12.77 0.247 1.071 -0.236 -0.018 -0.018 355.00 134.4 RESULTADOS DEL ELSAYO σ 10%Def. = 14.79 13.55 0.262 1.043 -0.264 -0.019 -0.019 360.00 136.3 115.45 Kpa 16.22 14.98 0.290 0.999 -0.308 -0.021 -0.020 370.00 140.0 E = 4.97 Mpa µ 10%Def = 0.001 Ko 10%Def = 0.001

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Coeficiente de Esfuerzo Lateral Ko

Esfuerzo KPa

DATOS DEL ENSAYO 2 PROBETA: UBICACIÓN: H FECHA: = 18.71 Kg/m³ Longitud (l) = 5.12 cm Masa (m) = 2.52 g Densidad (γ) Ancho (a) = 5.21 cm Area (A) = 26.68 cm² Espesor (e) = 5.05 cm Volumen (V) = 134.71 cm³ EJECUCIÓN DEL ENSAYO FORMULAS UTILIZADAS DEFORMACIONES ESFUERZO Esfuerzo σ Vertical Horizontal Carga Esf. Deformación Unitaria ε µ Ko P P σ ∆V mm Dial ∆V ε Dial ∆H σ = = KPa ε= = A mm mm mm/mm mm mm ∆H/∆V N Kpa e mm 1.70 0.00 0.000 3.434 0.000 0.000 0.000 0.00 0.0 Modulo de Elasticidad E Coeficiente de Esfuerzo lateral µ ∆σ 1.76 0.06 0.001 3.435 0.001 0.017 0.017 12.00 4.5 K0 = E= = MPa 1− µ ∆ε 1.83 0.13 0.003 3.438 0.004 0.031 0.032 23.00 8.6 1.90 0.20 0.004 3.445 0.011 0.055 0.058 35.00 13.1 GRÁFICOS 1.96 0.26 0.005 3.449 0.015 0.058 0.061 46.00 17.2 Esfuezo vs Deformación Unitaria 1.98 0.28 0.006 3.453 0.019 0.068 0.073 54.00 20.2 2.03 0.33 0.007 3.458 0.024 0.073 0.078 62.00 23.2 140.0 2.07 0.37 0.007 3.461 0.027 0.073 0.079 71.00 26.6 120.0 2.11 0.41 0.008 3.466 0.032 0.078 0.085 79.00 29.6 2.16 0.46 0.009 3.471 0.037 0.080 0.087 91.00 34.1 100.0 2.19 0.49 0.010 3.475 0.041 0.084 0.091 100.00 37.5 80.0 2.27 0.57 0.011 3.482 0.048 0.084 0.092 117.00 43.9 2.33 0.63 0.012 3.488 0.054 0.086 0.094 129.00 48.4 60.0 2.36 0.66 0.013 3.49 0.056 0.085 0.093 138.00 51.7 40.0 2.41 0.71 0.014 3.492 0.058 0.082 0.089 147.00 55.1 2.44 0.74 0.015 3.496 0.062 0.084 0.091 155.00 58.1 20.0 2.48 0.78 0.015 3.498 0.064 0.082 0.089 162.00 60.7 0.0 2.53 0.83 0.016 3.501 0.067 0.081 0.088 174.00 65.2 0.000 0.050 0.100 0.150 0.200 0.250 0.300 0.350 2.56 0.86 0.017 3.502 0.068 0.079 0.086 181.00 67.9 Deformación Unitaria (ε) mm/mm 2.65 0.95 0.019 3.507 0.073 0.077 0.083 194.00 72.7 2.69 0.99 0.020 3.51 0.076 0.077 0.083 200.00 75.0 2.73 1.03 0.020 3.509 0.075 0.073 0.079 208.00 78.0 Ko vs Esfuerzo 2.77 1.07 0.021 3.51 0.076 0.071 0.076 213.00 79.8 0.100 2.85 1.15 0.023 3.514 0.080 0.070 0.075 221.00 82.8 2.93 1.23 0.024 3.515 0.081 0.066 0.070 231.00 86.6 0.080 3.05 1.35 0.027 3.516 0.082 0.061 0.065 240.00 90.0 0.060 3.26 1.56 0.031 3.515 0.081 0.052 0.055 250.00 93.7 3.59 1.89 0.037 3.512 0.078 0.041 0.043 260.00 97.5 0.040 4.28 2.58 0.051 3.494 0.060 0.023 0.024 270.00 101.2 4.82 3.12 0.062 3.482 0.048 0.015 0.016 275.00 103.1 0.020 5.35 3.65 0.072 3.47 0.036 0.010 0.010 280.00 105.0 0.000 6.60 4.90 0.097 3.437 0.003 0.001 0.001 290.00 108.7 0.0 20.0 40.0 60.0 80.0 100.0 120.0 140.0 8.16 6.46 0.128 3.397 -0.037 -0.006 -0.006 300.00 112.5 -0.020 8.98 7.28 0.144 3.374 -0.060 -0.008 -0.008 305.00 114.3 9.82 8.12 0.161 3.353 -0.081 -0.010 -0.010 310.00 116.2 -0.040 Esfuerzo KPa 11.58 9.88 0.196 3.304 -0.130 -0.013 -0.013 320.00 120.0 12.44 10.74 0.213 3.277 -0.157 -0.015 -0.014 325.00 121.8 13.21 11.51 0.228 3.253 -0.181 -0.016 -0.015 330.00 123.7 RESULTADOS DEL ELSAYO σ 10%Def. = 15.00 13.30 0.263 3.198 -0.236 -0.018 -0.017 340.00 127.5 108.72 Kpa 16.54 14.84 0.294 3.141 -0.293 -0.020 -0.019 350.00 131.2 E = 4.16 Mpa µ 10%Def = 0.001 Ko 10%Def = 0.001

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Coeficiente de Esfuerzo Lateral Ko

Esfuerzo KPa

DATOS DEL ENSAYO 1 PROBETA: UBICACIÓN: H FECHA: Longitud (l) = 5.08 cm Masa (m) = 2.77 g Densidad (γ) = 20.72 Kg/m³ Ancho (a) = 5.21 cm Area (A) = 26.47 cm² Espesor (e) = 5.05 cm Volumen (V) = 133.66 cm³ EJECUCIÓN DEL ENSAYO FORMULAS UTILIZADAS DEFORMACIONES ESFUERZO Esfuerzo σ Vertical Horizontal Carga Esf. Deformación Unitaria ε µ Ko P P σ ∆V mm Dial ∆V ε Dial ∆H σ = = KPa ε= = A mm mm mm/mm mm mm ∆H/∆V N Kpa e mm 1.60 0.00 0.000 1.188 0.000 0.000 0.000 0.00 0.0 Modulo de Elasticidad E Coeficiente de Esfuerzo lateral µ ∆σ 1.67 0.07 0.001 1.19 0.002 0.029 0.029 16.00 6.0 K0 = E= = MPa 1− µ ∆ε 1.75 0.15 0.003 1.196 0.008 0.053 0.056 25.00 9.4 1.84 0.24 0.005 1.198 0.010 0.042 0.043 38.00 14.4 GRÁFICOS 1.89 0.29 0.006 1.202 0.014 0.048 0.051 50.00 18.9 Esfuezo vs Deformación Unitaria 1.93 0.33 0.007 1.204 0.016 0.048 0.051 56.00 21.2 1.98 0.38 0.008 1.208 0.020 0.053 0.056 66.00 24.9 180.0 2.01 0.41 0.008 1.21 0.022 0.054 0.057 76.00 28.7 160.0 2.06 0.46 0.009 1.215 0.027 0.059 0.062 85.00 32.1 140.0 2.10 0.50 0.010 1.218 0.030 0.060 0.064 94.00 35.5 120.0 2.13 0.53 0.010 1.222 0.034 0.064 0.069 108.00 40.8 100.0 2.18 0.58 0.011 1.227 0.039 0.067 0.072 122.00 46.1 80.0 2.22 0.62 0.012 1.231 0.043 0.069 0.075 130.00 49.1 2.26 0.66 0.013 1.233 0.045 0.068 0.073 144.00 54.4 60.0 2.29 0.69 0.014 1.235 0.047 0.068 0.073 153.00 57.8 40.0 2.33 0.73 0.014 1.239 0.051 0.070 0.075 167.00 63.1 20.0 2.40 0.80 0.016 1.242 0.054 0.068 0.072 179.00 67.6 0.0 2.43 0.83 0.016 1.244 0.056 0.067 0.072 187.00 70.7 0.000 0.050 0.100 0.150 0.200 0.250 0.300 0.350 2.46 0.86 0.017 1.246 0.058 0.067 0.072 200.00 75.6 Deformación Unitaria (ε) mm/mm 2.55 0.95 0.019 1.252 0.064 0.067 0.072 216.00 81.6 2.59 0.99 0.020 1.255 0.067 0.068 0.073 222.00 83.9 2.68 1.08 0.021 1.257 0.069 0.064 0.068 239.00 90.3 Ko vs Esfuerzo 2.76 1.16 0.023 1.257 0.069 0.059 0.063 252.00 95.2 0.100 2.87 1.27 0.025 1.257 0.069 0.054 0.057 267.00 100.9 3.04 1.44 0.029 1.259 0.071 0.049 0.052 279.00 105.4 0.080 3.28 1.68 0.033 1.254 0.066 0.039 0.041 293.00 110.7 0.060 3.78 2.18 0.043 1.238 0.050 0.023 0.023 303.00 114.5 4.65 3.05 0.060 1.211 0.023 0.008 0.008 313.00 118.3 0.040 6.11 4.51 0.089 1.169 -0.019 -0.004 -0.004 329.00 124.3 6.81 5.21 0.103 1.157 -0.031 -0.006 -0.006 335.00 126.6 0.020 7.55 5.95 0.118 1.136 -0.052 -0.009 -0.009 345.00 130.4 0.000 8.49 6.89 0.136 1.111 -0.077 -0.011 -0.011 355.00 134.1 0.0 50.0 100.0 150.0 200.0 9.32 7.72 0.153 1.079 -0.109 -0.014 -0.014 360.00 136.0 -0.020 10.00 8.40 0.166 1.061 -0.127 -0.015 -0.015 365.00 137.9 10.84 9.24 0.183 1.033 -0.155 -0.017 -0.016 372.00 140.6 -0.040 Esfuerzo KPa 12.60 11.00 0.218 0.968 -0.220 -0.020 -0.020 385.00 145.5 13.46 11.86 0.235 0.938 -0.250 -0.021 -0.021 390.00 147.4 14.21 12.61 0.250 0.906 -0.282 -0.022 -0.022 398.00 150.4 RESULTADOS DEL ELSAYO σ 10%Def. = 15.90 14.30 0.283 0.839 -0.349 -0.024 -0.024 410.00 154.9 124.31 Kpa 16.98 15.38 0.305 0.796 -0.392 -0.025 -0.025 418.00 157.9 E = 6.06 Mpa µ 10%Def = -0.004 Ko 10%Def = -0.004

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Coeficiente de Esfuerzo Lateral Ko

Esfuerzo KPa

DATOS DEL ENSAYO 2 PROBETA: UBICACIÓN: I FECHA: Longitud (l) = 5.11 cm Masa (m) = 2.74 g Densidad (γ) = 19.72 Kg/m³ Ancho (a) = 5.26 cm Area (A) = 26.88 cm² Espesor (e) = 5.17 cm Volumen (V) = 138.96 cm³ EJECUCIÓN DEL ENSAYO FORMULAS UTILIZADAS DEFORMACIONES ESFUERZO Esfuerzo σ Vertical Horizontal Carga Esf. Deformación Unitaria ε µ Ko P P σ ∆V mm Dial ∆V ε Dial ∆H σ = = KPa ε= = A mm ∆H/∆V N Kpa mm mm mm/mm mm e mm 2.14 0.00 0.000 1.792 0.000 0.000 0.000 0.00 0.0 Modulo de Elasticidad E Coeficiente de Esfuerzo lateral µ ∆σ 2.18 0.04 0.001 1.793 0.001 0.025 0.026 13.00 4.8 K0 = E= = MPa 1− µ ∆ε 2.23 0.09 0.002 1.799 0.007 0.078 0.084 24.00 8.9 2.27 0.13 0.003 1.801 0.009 0.069 0.074 32.00 11.9 GRÁFICOS 2.30 0.16 0.003 1.806 0.014 0.088 0.096 43.00 16.0 Esfuezo vs Deformación Unitaria 2.34 0.20 0.004 1.809 0.017 0.085 0.093 52.00 19.3 2.38 0.24 0.005 1.813 0.021 0.087 0.096 61.00 22.7 160.0 2.43 0.29 0.006 1.819 0.027 0.093 0.103 76.00 28.3 140.0 2.47 0.33 0.006 1.822 0.030 0.091 0.100 86.00 32.0 120.0 2.51 0.37 0.007 1.829 0.037 0.100 0.111 95.00 35.3 2.54 0.40 0.008 1.83 0.038 0.095 0.105 110.00 40.9 100.0 2.58 0.44 0.009 1.834 0.042 0.095 0.106 117.00 43.5 80.0 2.63 0.49 0.009 1.837 0.045 0.092 0.101 131.00 48.7 60.0 2.68 0.54 0.010 1.84 0.048 0.089 0.098 144.00 53.6 40.0 2.71 0.57 0.011 1.843 0.051 0.089 0.098 152.00 56.6 2.74 0.60 0.012 1.845 0.053 0.088 0.097 165.00 61.4 20.0 2.80 0.66 0.013 1.848 0.056 0.085 0.093 176.00 65.5 0.0 2.86 0.72 0.014 1.85 0.058 0.081 0.088 191.00 71.1 0.000 0.050 0.100 0.150 0.200 0.250 0.300 0.350 2.90 0.76 0.015 1.85 0.058 0.076 0.083 203.00 75.5 Deformación Unitaria (ε) mm/mm 3.01 0.87 0.017 1.851 0.059 0.068 0.073 217.00 80.7 3.04 0.90 0.017 1.851 0.059 0.066 0.070 222.00 82.6 3.11 0.97 0.019 1.852 0.060 0.062 0.066 237.00 88.2 Ko vs Esfuerzo 3.21 1.07 0.021 1.852 0.060 0.056 0.059 247.00 91.9 0.120 3.31 1.17 0.023 1.847 0.055 0.047 0.049 261.00 97.1 3.43 1.29 0.025 1.844 0.052 0.040 0.042 269.00 100.1 0.100 3.71 1.57 0.030 1.839 0.047 0.030 0.031 286.00 106.4 0.080 4.26 2.12 0.041 1.825 0.033 0.016 0.016 296.00 110.1 0.060 4.96 2.82 0.055 1.812 0.020 0.007 0.007 305.00 113.5 6.12 3.98 0.077 1.784 -0.008 -0.002 -0.002 320.00 119.1 0.040 7.55 5.41 0.105 1.742 -0.050 -0.009 -0.009 330.00 122.8 0.020 9.29 7.15 0.138 1.695 -0.097 -0.014 -0.013 345.00 128.4 10.15 8.01 0.155 1.668 -0.124 -0.015 -0.015 355.00 132.1 0.000 11.10 8.96 0.173 1.642 -0.150 -0.017 -0.016 360.00 133.9 0.0 50.0 100.0 150.0 200.0 -0.020 12.00 9.86 0.191 1.612 -0.180 -0.018 -0.018 365.00 135.8 12.84 10.70 0.207 1.581 -0.211 -0.020 -0.019 372.00 138.4 -0.040 Esfuerzo KPa 14.67 12.53 0.242 1.51 -0.282 -0.023 -0.022 385.00 143.2 15.46 13.32 0.258 1.479 -0.313 -0.023 -0.023 390.00 145.1 16.41 14.27 0.276 1.443 -0.349 -0.024 -0.024 398.00 148.1 RESULTADOS DEL ELSAYO σ 10%Def. = 17.09 14.95 0.289 1.414 -0.378 -0.025 -0.025 404.00 150.3 119.05 Kpa 17.93 15.79 0.305 1.377 -0.415 -0.026 -0.026 409.00 152.2 E = 5.13 Mpa µ 10%Def = -0.002 Ko 10%Def = -0.002

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Coeficiente de Esfuerzo Lateral Ko

Esfuerzo KPa

DATOS DEL ENSAYO 1 PROBETA: UBICACIÓN: I FECHA: Longitud (l) = 5.22 cm Masa (m) = 2.62 g Densidad (γ) = 19.11 Kg/m³ Ancho (a) = 5.16 cm Area (A) = 26.94 cm² Espesor (e) = 5.09 cm Volumen (V) = 137.10 cm³ EJECUCIÓN DEL ENSAYO FORMULAS UTILIZADAS DEFORMACIONES ESFUERZO Esfuerzo σ Vertical Horizontal Carga Esf. Deformación Unitaria ε µ Ko P P σ ∆V mm Dial ∆V ε Dial ∆H σ = = KPa ε= = A mm mm mm/mm mm mm ∆H/∆V N Kpa e mm 0.62 0.00 0.000 1.532 0.000 0.000 0.000 0.00 0.0 Modulo de Elasticidad E Coeficiente de Esfuerzo lateral µ ∆σ 0.69 0.07 0.001 1.533 0.001 0.014 0.014 8.00 3.0 K0 = E= = MPa 1− µ ∆ε 0.75 0.13 0.003 1.538 0.006 0.046 0.048 19.00 7.1 0.80 0.18 0.004 1.54 0.008 0.044 0.047 25.00 9.3 GRÁFICOS 0.85 0.23 0.005 1.543 0.011 0.048 0.050 35.00 13.0 Esfuezo vs Deformación Unitaria 0.89 0.27 0.005 1.545 0.013 0.048 0.051 42.00 15.6 0.92 0.30 0.006 1.55 0.018 0.060 0.064 51.00 18.9 140.0 0.96 0.34 0.007 1.555 0.023 0.068 0.073 60.00 22.3 120.0 1.02 0.40 0.008 1.559 0.027 0.067 0.072 74.00 27.5 1.05 0.43 0.008 1.566 0.034 0.079 0.086 83.00 30.8 100.0 1.08 0.46 0.009 1.57 0.038 0.083 0.090 93.00 34.5 80.0 1.12 0.50 0.010 1.574 0.042 0.084 0.092 101.00 37.5 1.16 0.54 0.011 1.576 0.044 0.081 0.089 111.00 41.2 60.0 1.22 0.60 0.012 1.581 0.049 0.082 0.089 125.00 46.4 40.0 1.26 0.64 0.013 1.582 0.050 0.078 0.085 134.00 49.7 1.29 0.67 0.013 1.587 0.055 0.082 0.089 144.00 53.5 20.0 1.31 0.69 0.014 1.591 0.059 0.086 0.094 152.00 56.4 0.0 1.35 0.73 0.014 1.592 0.060 0.082 0.090 161.00 59.8 0.000 0.050 0.100 0.150 0.200 0.250 0.300 1.42 0.80 0.016 1.596 0.064 0.080 0.087 172.00 63.9 Deformación Unitaria (ε) mm/mm 1.44 0.82 0.016 1.598 0.066 0.080 0.088 180.00 66.8 1.52 0.90 0.018 1.602 0.070 0.078 0.084 193.00 71.7 1.58 0.96 0.019 1.606 0.074 0.077 0.084 202.00 75.0 Ko vs Esfuerzo 1.66 1.04 0.020 1.609 0.077 0.074 0.080 212.00 78.7 0.100 1.73 1.11 0.022 1.61 0.078 0.070 0.076 221.00 82.0 1.81 1.19 0.023 1.607 0.075 0.063 0.067 230.00 85.4 0.080 1.95 1.33 0.026 1.61 0.078 0.059 0.062 240.00 89.1 0.060 2.18 1.56 0.031 1.607 0.075 0.048 0.051 251.00 93.2 2.67 2.05 0.040 1.6 0.068 0.033 0.034 261.00 96.9 0.040 3.37 2.75 0.054 1.587 0.055 0.020 0.020 271.00 100.6 4.27 3.65 0.072 1.574 0.042 0.012 0.012 280.00 104.0 0.020 5.64 5.02 0.099 1.538 0.006 0.001 0.001 290.00 107.7 0.000 6.29 5.67 0.111 1.523 -0.009 -0.002 -0.002 295.00 109.5 0.0 20.0 40.0 60.0 80.0 100.0 120.0 140.0 6.96 6.34 0.125 1.503 -0.029 -0.005 -0.005 300.00 111.4 -0.020 7.78 7.16 0.141 1.481 -0.051 -0.007 -0.007 305.00 113.2 8.56 7.94 0.156 1.459 -0.073 -0.009 -0.009 310.00 115.1 -0.040 Esfuerzo KPa 10.29 9.67 0.190 1.409 -0.123 -0.013 -0.013 320.00 118.8 11.95 11.33 0.223 1.352 -0.180 -0.016 -0.016 330.00 122.5 12.68 12.06 0.237 1.325 -0.207 -0.017 -0.017 335.00 124.4 RESULTADOS DEL ELSAYO σ 10%Def. = 13.47 12.85 0.252 1.298 -0.234 -0.018 -0.018 340.00 126.2 107.67 Kpa 14.99 14.37 0.282 1.244 -0.288 -0.020 -0.020 350.00 129.9 E = 4.93 Mpa µ 10%Def = 0.001 Ko 10%Def = 0.001

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Coeficiente de Esfuerzo Lateral Ko

Esfuerzo KPa

DATOS DEL ENSAYO 2 PROBETA: UBICACIÓN: I FECHA: Longitud (l) = 5.14 cm Masa (m) = 2.89 g Densidad (γ) = 21.41 Kg/m³ Ancho (a) = 5.14 cm Area (A) = 26.42 cm² Espesor (e) = 5.11 cm Volumen (V) = 135.00 cm³ EJECUCIÓN DEL ENSAYO FORMULAS UTILIZADAS DEFORMACIONES ESFUERZO Esfuerzo σ Vertical Horizontal Carga Esf. Deformación Unitaria ε µ Ko P P σ ∆V mm Dial ∆V ε Dial ∆H σ = = KPa ε= = A mm mm mm/mm mm mm ∆H/∆V N Kpa e mm 0.45 0.00 0.000 0.087 0.000 0.000 0.000 0.00 0.0 Modulo de Elasticidad E Coeficiente de Esfuerzo lateral µ ∆σ 0.56 0.11 0.002 0.094 0.007 0.064 0.068 14.00 5.3 K0 = E= = MPa 1− µ ∆ε 0.64 0.19 0.004 0.096 0.009 0.047 0.050 24.00 9.1 0.70 0.25 0.005 0.104 0.017 0.068 0.073 34.00 12.9 GRÁFICOS 0.74 0.29 0.006 0.107 0.020 0.069 0.074 46.00 17.4 Esfuezo vs Deformación Unitaria 0.79 0.34 0.007 0.112 0.025 0.074 0.079 54.00 20.4 0.81 0.36 0.007 0.117 0.030 0.083 0.091 63.00 23.8 180.0 0.85 0.40 0.008 0.121 0.034 0.085 0.093 72.00 27.3 160.0 0.91 0.46 0.009 0.13 0.043 0.093 0.103 85.00 32.2 140.0 0.95 0.50 0.010 0.131 0.044 0.088 0.096 92.00 34.8 120.0 1.00 0.55 0.011 0.135 0.048 0.087 0.096 105.00 39.7 100.0 1.04 0.59 0.012 0.14 0.053 0.090 0.099 113.00 42.8 80.0 1.08 0.63 0.012 0.144 0.057 0.090 0.099 124.00 46.9 1.12 0.67 0.013 0.15 0.063 0.094 0.104 136.00 51.5 60.0 1.19 0.74 0.014 0.157 0.070 0.095 0.104 149.00 56.4 40.0 1.24 0.79 0.015 0.157 0.070 0.089 0.097 159.00 60.2 20.0 1.28 0.83 0.016 0.163 0.076 0.092 0.101 168.00 63.6 0.0 1.35 0.90 0.018 0.165 0.078 0.087 0.095 178.00 67.4 0.000 0.050 0.100 0.150 0.200 0.250 0.300 0.350 1.43 0.98 0.019 0.169 0.082 0.084 0.091 192.00 72.7 Deformación Unitaria (ε) mm/mm 1.52 1.07 0.021 0.175 0.088 0.082 0.090 202.00 76.5 1.60 1.15 0.023 0.179 0.092 0.080 0.087 209.00 79.1 1.74 1.29 0.025 0.176 0.089 0.069 0.074 224.00 84.8 Ko vs Esfuerzo 1.90 1.45 0.028 0.181 0.094 0.065 0.069 234.00 88.6 0.120 2.11 1.66 0.032 0.183 0.096 0.058 0.061 250.00 94.6 2.38 1.93 0.038 0.184 0.097 0.050 0.053 260.00 98.4 0.100 2.74 2.29 0.045 0.177 0.090 0.039 0.041 276.00 104.5 0.080 3.12 2.67 0.052 0.171 0.084 0.031 0.032 285.00 107.9 0.060 3.74 3.29 0.064 0.151 0.064 0.019 0.020 295.00 111.7 4.43 3.98 0.078 0.133 0.046 0.012 0.012 310.00 117.3 0.040 5.29 4.84 0.095 0.112 0.025 0.005 0.005 320.00 121.1 0.020 7.04 6.59 0.129 0.065 -0.022 -0.003 -0.003 340.00 128.7 8.22 7.77 0.152 0.032 -0.055 -0.007 -0.007 355.00 134.4 0.000 8.76 8.31 0.163 0.014 -0.073 -0.009 -0.009 360.00 136.3 0.0 50.0 100.0 150.0 200.0 -0.020 9.44 8.99 0.176 -0.008 -0.095 -0.011 -0.010 365.00 138.2 10.10 9.65 0.189 -0.041 -0.128 -0.013 -0.013 372.00 140.8 -0.040 Esfuerzo KPa 11.49 11.04 0.216 -0.092 -0.179 -0.016 -0.016 385.00 145.7 12.84 12.39 0.242 -0.145 -0.232 -0.019 -0.018 395.00 149.5 13.51 13.06 0.256 -0.174 -0.261 -0.020 -0.020 403.00 152.5 RESULTADOS DEL ELSAYO σ 10%Def. = 14.12 13.67 0.268 -0.199 -0.286 -0.021 -0.020 410.00 155.2 121.12 Kpa 15.59 15.14 0.296 -0.265 -0.352 -0.023 -0.023 420.00 159.0 E = 4.59 Mpa µ 10%Def = 0.005 Ko 10%Def = 0.005

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Coeficiente de Esfuerzo Lateral Ko

Esfuerzo KPa

DATOS DEL ENSAYO 1 PROBETA: UBICACIÓN: C FECHA: Longitud (l) = 5.23 cm Masa (m) = 2.98 g Densidad (γ) = 21.61 Kg/m³ Ancho (a) = 5.16 cm Area (A) = 26.99 cm² Espesor (e) = 5.11 cm Volumen (V) = 137.90 cm³ EJECUCIÓN DEL ENSAYO FORMULAS UTILIZADAS DEFORMACIONES ESFUERZO Esfuerzo σ Vertical Horizontal Carga Esf. Deformación Unitaria ε µ Ko P P σ ∆V mm Dial ∆V ε Dial ∆H σ = = KPa ε= = A mm mm mm/mm mm mm ∆H/∆V N Kpa e mm 2.18 0.00 0.000 1.029 0.000 0.000 0.000 0.00 0.0 Modulo de Elasticidad E Coeficiente de Esfuerzo lateral µ ∆σ 2.25 0.07 0.001 1.034 0.005 0.071 0.077 15.00 5.6 K0 = E= = MPa 1− µ ∆ε 2.28 0.10 0.002 1.037 0.008 0.080 0.087 23.00 8.5 2.32 0.14 0.003 1.04 0.011 0.079 0.085 32.00 11.9 GRÁFICOS 2.38 0.20 0.004 1.048 0.019 0.095 0.105 47.00 17.4 Esfuezo vs Deformación Unitaria 2.44 0.26 0.005 1.055 0.026 0.100 0.111 71.00 26.3 2.48 0.30 0.006 1.061 0.032 0.107 0.119 84.00 31.1 160.0 2.54 0.36 0.007 1.066 0.037 0.103 0.115 102.00 37.8 140.0 2.57 0.39 0.008 1.07 0.041 0.105 0.117 115.00 42.6 120.0 2.65 0.47 0.009 1.081 0.052 0.111 0.124 139.00 51.5 2.69 0.51 0.010 1.085 0.056 0.110 0.123 152.00 56.3 100.0 2.73 0.55 0.011 1.087 0.058 0.105 0.118 170.00 63.0 80.0 2.80 0.62 0.012 1.099 0.070 0.113 0.127 194.00 71.9 60.0 2.84 0.66 0.013 1.1 0.071 0.108 0.121 203.00 75.2 40.0 2.87 0.69 0.014 1.102 0.073 0.106 0.118 214.00 79.3 2.92 0.74 0.014 1.107 0.078 0.105 0.118 228.00 84.5 20.0 3.02 0.84 0.016 1.111 0.082 0.098 0.108 246.00 91.2 0.0 3.04 0.86 0.017 1.112 0.083 0.097 0.107 254.00 94.1 0.000 0.050 0.100 0.150 0.200 3.09 0.91 0.018 1.116 0.087 0.096 0.106 265.00 98.2 Deformación Unitaria (ε) mm/mm 3.14 0.96 0.019 1.118 0.089 0.093 0.102 272.00 100.8 3.21 1.03 0.020 1.119 0.090 0.087 0.096 282.00 104.5 3.30 1.12 0.022 1.121 0.092 0.082 0.089 291.00 107.8 Ko vs Esfuerzo 3.41 1.23 0.024 1.125 0.096 0.078 0.085 301.00 111.5 0.140 3.49 1.31 0.026 1.126 0.097 0.074 0.080 305.00 113.0 3.65 1.47 0.029 1.129 0.100 0.068 0.073 312.00 115.6 0.120 3.78 1.60 0.031 1.128 0.099 0.062 0.066 315.00 116.7 0.100 3.95 1.77 0.035 1.126 0.097 0.055 0.058 320.00 118.6 4.15 1.97 0.039 1.128 0.099 0.050 0.053 325.00 120.4 0.080 4.47 2.29 0.045 1.123 0.094 0.041 0.043 330.00 122.3 0.060 4.74 2.56 0.050 1.12 0.091 0.036 0.037 335.00 124.1 0.040 5.14 2.96 0.058 1.119 0.090 0.030 0.031 341.00 126.4 5.55 3.37 0.066 1.114 0.085 0.025 0.026 345.00 127.8 0.020 5.99 3.81 0.075 1.112 0.083 0.022 0.022 350.00 129.7 0.000 6.47 4.29 0.084 1.106 0.077 0.018 0.018 355.00 131.5 0.0 50.0 100.0 150.0 200.0 6.97 4.79 0.094 1.104 0.075 0.016 0.016 360.00 133.4 Esfuerzo KPa 7.43 5.25 0.103 1.099 0.070 0.013 0.014 365.00 135.3 8.13 5.95 0.116 1.09 0.061 0.010 0.010 370.00 137.1 9.36 7.18 0.141 1.071 0.042 0.006 0.006 381.00 141.2 RESULTADOS DEL ELSAYO σ 10%Def. = 10.54 8.36 0.164 1.051 0.022 0.003 0.003 390.00 144.5 133.4 Kpa 11.76 9.58 0.187 1.03 0.001 0.000 0.000 400.00 148.2 E = 6.26 Mpa µ 10%Def = 0.016 Ko 10%Def = 0.016

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Coeficiente de Esfuerzo Lateral Ko

Esfuerzo KPa

DATOS DEL ENSAYO 2 PROBETA: UBICACIÓN: C FECHA: Longitud (l) = 5.21 cm Masa (m) = 2.78 g Densidad (γ) = 20.12 Kg/m³ Ancho (a) = 5.18 cm Area (A) = 26.99 cm² Espesor (e) = 5.12 cm Volumen (V) = 138.18 cm³ EJECUCIÓN DEL ENSAYO FORMULAS UTILIZADAS DEFORMACIONES ESFUERZO Esfuerzo σ Vertical Horizontal Carga Esf. Deformación Unitaria ε µ Ko P P σ ∆V mm Dial ∆V ε Dial ∆H σ = = KPa ε= = A mm ∆H/∆V N Kpa mm mm mm/mm mm e mm 1.78 0.00 0.000 0.88 0.000 0.000 0.000 0.00 0.0 Modulo de Elasticidad E Coeficiente de Esfuerzo lateral µ ∆σ 1.89 0.11 0.002 0.887 0.007 0.064 0.068 17.00 6.3 K0 = E= = MPa 1− µ ∆ε 1.98 0.20 0.004 0.887 0.007 0.035 0.036 30.00 11.1 2.06 0.28 0.005 0.893 0.013 0.046 0.049 43.00 15.9 GRÁFICOS 2.09 0.31 0.006 0.893 0.013 0.042 0.044 53.00 19.6 Esfuezo vs Deformación Unitaria 2.13 0.35 0.007 0.897 0.017 0.049 0.051 59.00 21.9 2.18 0.40 0.008 0.903 0.023 0.058 0.061 70.00 25.9 200.0 2.25 0.47 0.009 0.909 0.029 0.062 0.066 87.00 32.2 180.0 2.29 0.51 0.010 0.913 0.033 0.065 0.069 95.00 35.2 160.0 2.32 0.54 0.011 0.917 0.037 0.069 0.074 104.00 38.5 140.0 2.38 0.60 0.012 0.922 0.042 0.070 0.075 120.00 44.5 120.0 2.44 0.66 0.013 0.929 0.049 0.074 0.080 136.00 50.4 100.0 2.49 0.71 0.014 0.93 0.050 0.070 0.076 145.00 53.7 80.0 2.54 0.76 0.015 0.936 0.056 0.074 0.080 161.00 59.7 60.0 2.61 0.83 0.016 0.94 0.060 0.072 0.078 177.00 65.6 40.0 2.66 0.88 0.017 0.943 0.063 0.072 0.077 189.00 70.0 20.0 2.69 0.91 0.018 0.944 0.064 0.070 0.076 196.00 72.6 0.0 2.74 0.96 0.019 0.944 0.064 0.067 0.071 206.00 76.3 0.000 0.100 0.200 0.300 0.400 0.500 2.82 1.04 0.020 0.948 0.068 0.065 0.070 222.00 82.3 Deformación Unitaria (ε) mm/mm 2.89 1.11 0.022 0.948 0.068 0.061 0.065 234.00 86.7 2.94 1.16 0.023 0.951 0.071 0.061 0.065 240.00 88.9 3.03 1.25 0.024 0.952 0.072 0.058 0.061 254.00 94.1 Ko vs Esfuerzo 3.06 1.28 0.025 0.955 0.075 0.059 0.062 258.00 95.6 0.100 3.20 1.42 0.028 0.953 0.073 0.051 0.054 274.00 101.5 3.27 1.49 0.029 0.95 0.070 0.047 0.049 279.00 103.4 0.080 3.39 1.61 0.031 0.951 0.071 0.044 0.046 291.00 107.8 0.060 3.51 1.73 0.034 0.951 0.071 0.041 0.043 296.00 109.7 3.85 2.07 0.040 0.947 0.067 0.032 0.033 304.00 112.6 0.040 4.57 2.79 0.054 0.939 0.059 0.021 0.022 320.00 118.6 5.38 3.60 0.070 0.917 0.037 0.010 0.010 331.00 122.6 0.020 6.53 4.75 0.093 0.887 0.007 0.001 0.001 346.00 128.2 0.000 7.65 5.87 0.115 0.859 -0.021 -0.004 -0.004 360.00 133.4 0.0 50.0 100.0 150.0 200.0 9.01 7.23 0.141 0.815 -0.065 -0.009 -0.009 370.00 137.1 -0.020 10.41 8.63 0.169 0.76 -0.120 -0.014 -0.014 380.00 140.8 12.26 10.48 0.205 0.693 -0.187 -0.018 -0.018 392.00 145.3 -0.040 Esfuerzo KPa 13.58 11.80 0.230 0.65 -0.230 -0.019 -0.019 405.00 150.1 14.98 13.20 0.258 0.599 -0.281 -0.021 -0.021 415.00 153.8 17.28 15.50 0.303 0.531 -0.349 -0.023 -0.022 433.00 160.4 RESULTADOS DEL ELSAYO σ 10%Def. = 19.54 17.76 0.347 0.459 -0.421 -0.024 -0.023 451.00 167.1 128.21 Kpa 21.45 19.67 0.384 0.395 -0.485 -0.025 -0.024 466.00 172.7 E = 5.01 Mpa µ 10%Def = 0.001 Ko 10%Def = 0.001

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Coeficiente de Esfuerzo Lateral Ko

Esfuerzo KPa

DATOS DEL ENSAYO 2 PROBETA: UBICACIÓN: C FECHA: Longitud (l) = 5.25 cm Masa (m) = 2.86 g Densidad (γ) = 20.15 Kg/m³ Ancho (a) = 5.26 cm Area (A) = 27.62 cm² Espesor (e) = 5.14 cm Volumen (V) = 141.94 cm³ EJECUCIÓN DEL ENSAYO FORMULAS UTILIZADAS DEFORMACIONES ESFUERZO Esfuerzo σ Vertical Horizontal Carga Esf. Deformación Unitaria ε µ Ko P P σ ∆V mm Dial ∆V ε Dial ∆H σ = = KPa ε= = A mm ∆H/∆V N Kpa mm mm mm/mm mm e mm 1.84 0.00 0.000 1.963 0.000 0.000 0.000 0.00 0.0 Modulo de Elasticidad E Coeficiente de Esfuerzo lateral µ ∆σ 1.89 0.05 0.001 1.965 0.002 0.040 0.042 13.00 4.7 K0 = E= = MPa 1− µ ∆ε 1.94 0.10 0.002 1.969 0.006 0.060 0.064 21.00 7.6 2.01 0.17 0.003 1.973 0.010 0.059 0.063 35.00 12.7 GRÁFICOS 2.05 0.21 0.004 1.979 0.016 0.076 0.082 46.00 16.7 Esfuezo vs Deformación Unitaria 2.09 0.25 0.005 1.981 0.018 0.072 0.078 54.00 19.6 2.14 0.30 0.006 1.988 0.025 0.083 0.091 68.00 24.6 180.0 2.21 0.37 0.007 1.993 0.030 0.081 0.088 88.00 31.9 160.0 2.25 0.41 0.008 2 0.037 0.090 0.099 98.00 35.5 140.0 2.30 0.46 0.009 2.002 0.039 0.085 0.093 112.00 40.6 120.0 2.34 0.50 0.010 2.009 0.046 0.092 0.101 127.00 46.0 100.0 2.41 0.57 0.011 2.015 0.052 0.091 0.100 145.00 52.5 80.0 2.44 0.60 0.012 2.017 0.054 0.090 0.099 154.00 55.8 2.50 0.66 0.013 2.02 0.057 0.086 0.095 171.00 61.9 60.0 2.57 0.73 0.014 2.024 0.061 0.084 0.091 188.00 68.1 40.0 2.61 0.77 0.015 2.025 0.062 0.081 0.088 201.00 72.8 20.0 2.65 0.81 0.016 2.027 0.064 0.079 0.086 208.00 75.3 0.0 2.71 0.87 0.017 2.031 0.068 0.078 0.085 218.00 78.9 0.000 0.100 0.200 0.300 0.400 2.77 0.93 0.018 2.032 0.069 0.074 0.080 234.00 84.7 Deformación Unitaria (ε) mm/mm 2.81 0.97 0.019 2.032 0.069 0.071 0.077 239.00 86.5 2.86 1.02 0.020 2.036 0.073 0.072 0.077 246.00 89.1 2.89 1.05 0.020 2.037 0.074 0.070 0.076 255.00 92.3 Ko vs Esfuerzo 2.98 1.14 0.022 2.037 0.074 0.065 0.069 262.00 94.9 0.120 3.06 1.22 0.024 2.039 0.076 0.062 0.066 275.00 99.6 3.15 1.31 0.025 2.04 0.077 0.059 0.062 281.00 101.8 0.100 3.23 1.39 0.027 2.043 0.080 0.058 0.061 295.00 106.8 0.080 3.59 1.75 0.034 2.043 0.080 0.046 0.048 304.00 110.1 0.060 4.10 2.26 0.044 2.041 0.078 0.035 0.036 316.00 114.4 4.75 2.91 0.057 2.036 0.073 0.025 0.026 330.00 119.5 0.040 5.50 3.66 0.071 2.027 0.064 0.017 0.018 339.00 122.8 0.020 6.64 4.80 0.093 2.002 0.039 0.008 0.008 355.00 128.6 7.97 6.13 0.119 1.975 0.012 0.002 0.002 370.00 134.0 0.000 9.33 7.49 0.146 1.946 -0.017 -0.002 -0.002 380.00 137.6 0.0 50.0 100.0 150.0 200.0 -0.020 10.95 9.11 0.177 1.914 -0.049 -0.005 -0.005 392.00 142.0 12.20 10.36 0.202 1.881 -0.082 -0.008 -0.008 402.00 145.6 -0.040 Esfuerzo KPa 13.68 11.84 0.230 1.843 -0.120 -0.010 -0.010 415.00 150.3 15.08 13.24 0.258 1.799 -0.164 -0.012 -0.012 425.00 153.9 16.40 14.56 0.283 1.753 -0.210 -0.014 -0.014 437.00 158.2 RESULTADOS DEL ELSAYO σ 10%Def. = 18.59 16.75 0.326 1.689 -0.274 -0.016 -0.016 456.00 165.1 128.55 Kpa 20.32 18.48 0.360 1.632 -0.331 -0.018 -0.018 470.00 170.2 E = 5.10 Mpa µ 10%Def = 0.008 Ko 10%Def = 0.008

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Coeficiente de Esfuerzo Lateral Ko

Esfuerzo KPa

DATOS DEL ENSAYO 1 PROBETA: UBICACIÓN: E FECHA: Longitud (l) = 5.11 cm Masa (m) = 2.75 g Densidad (γ) = 20.02 Kg/m³ Ancho (a) = 5.26 cm Area (A) = 26.88 cm² Espesor (e) = 5.11 cm Volumen (V) = 137.35 cm³ EJECUCIÓN DEL ENSAYO FORMULAS UTILIZADAS DEFORMACIONES ESFUERZO Esfuerzo σ Vertical Horizontal Carga Esf. Deformación Unitaria ε µ Ko P P σ ∆V mm Dial ∆V ε Dial ∆H σ = = KPa ε= = A mm ∆H/∆V N Kpa mm mm mm/mm mm e mm 1.03 0.00 0.000 0.625 0.000 0.000 0.000 0.00 0.0 Modulo de Elasticidad E Coeficiente de Esfuerzo lateral µ ∆σ 1.08 0.05 0.001 0.628 0.003 0.060 0.064 10.00 3.7 K0 = E= = MPa 1− µ ∆ε 1.18 0.15 0.003 0.636 0.011 0.073 0.079 23.00 8.6 1.22 0.19 0.004 0.638 0.013 0.068 0.073 29.00 10.8 GRÁFICOS 1.28 0.25 0.005 0.645 0.020 0.080 0.087 44.00 16.4 Esfuezo vs Deformación Unitaria 1.32 0.29 0.006 0.649 0.024 0.083 0.090 50.00 18.6 1.37 0.34 0.007 0.654 0.029 0.085 0.093 61.00 22.7 120.0 1.42 0.39 0.008 0.66 0.035 0.090 0.099 69.00 25.7 1.48 0.45 0.009 0.665 0.040 0.089 0.098 85.00 31.6 100.0 1.52 0.49 0.010 0.67 0.045 0.092 0.101 93.00 34.6 80.0 1.59 0.56 0.011 0.673 0.048 0.086 0.094 103.00 38.3 1.66 0.63 0.012 0.678 0.053 0.084 0.092 116.00 43.2 60.0 1.69 0.66 0.013 0.681 0.056 0.085 0.093 123.00 45.8 1.75 0.72 0.014 0.684 0.059 0.082 0.089 132.00 49.1 40.0 1.78 0.75 0.015 0.684 0.059 0.079 0.085 138.00 51.3 20.0 1.87 0.84 0.016 0.69 0.065 0.077 0.084 150.00 55.8 1.96 0.93 0.018 0.691 0.066 0.071 0.076 162.00 60.3 0.0 1.98 0.95 0.019 0.695 0.070 0.074 0.080 167.00 62.1 0.000 0.050 0.100 0.150 0.200 2.07 1.04 0.020 0.698 0.073 0.070 0.075 174.00 64.7 Deformación Unitaria (ε) mm/mm 2.11 1.08 0.021 0.696 0.071 0.066 0.070 178.00 66.2 2.16 1.13 0.022 0.697 0.072 0.064 0.068 182.00 67.7 2.22 1.19 0.023 0.698 0.073 0.061 0.065 188.00 69.9 Ko vs Esfuerzo 2.27 1.24 0.024 0.698 0.073 0.059 0.063 191.00 71.1 0.120 2.48 1.45 0.028 0.7 0.075 0.052 0.055 201.00 74.8 0.100 2.56 1.53 0.030 0.701 0.076 0.050 0.052 205.00 76.3 0.080 2.73 1.70 0.033 0.7 0.075 0.044 0.046 209.00 77.8 0.060 3.02 1.99 0.039 0.698 0.073 0.037 0.038 216.00 80.4 0.040 3.26 2.23 0.044 0.698 0.073 0.033 0.034 220.00 81.8 0.020 3.62 2.59 0.051 0.693 0.068 0.026 0.027 225.00 83.7 0.000 4.00 2.97 0.058 0.685 0.060 0.020 0.021 230.00 85.6 20.0 40.0 60.0 80.0 100.0 120.0 -0.020 0.0 4.47 3.44 0.067 0.68 0.055 0.016 0.016 235.00 87.4 5.10 4.07 0.080 0.664 0.039 0.010 0.010 240.00 89.3 -0.040 5.69 4.66 0.091 0.647 0.022 0.005 0.005 245.00 91.2 -0.060 6.56 5.53 0.108 0.624 -0.001 0.000 0.000 250.00 93.0 -0.080 7.29 6.26 0.123 0.604 -0.021 -0.003 -0.003 255.00 94.9 -0.100 Esfuerzo KPa 9.86 8.83 0.173 -0.092 -0.717 -0.081 -0.075 270.00 100.5 RESULTADOS DEL ELSAYO σ 10%Def. = 91.15 Kpa E = 3.29 Mpa µ 10%Def = 0.005 Ko 10%Def = 0.005

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Coeficiente de Esfuerzo Lateral Ko

Esfuerzo KPa

DATOS DEL ENSAYO 2 PROBETA: UBICACIÓN: E FECHA: Longitud (l) = 5.13 cm Masa (m) = 2.27 g Densidad (γ) = 16.53 Kg/m³ Ancho (a) = 5.25 cm Area (A) = 26.93 cm² Espesor (e) = 5.10 cm Volumen (V) = 137.36 cm³ EJECUCIÓN DEL ENSAYO FORMULAS UTILIZADAS DEFORMACIONES ESFUERZO Esfuerzo σ Vertical Horizontal Carga Esf. Deformación Unitaria ε µ Ko P P σ ∆V mm Dial ∆V ε Dial ∆H σ = = KPa ε= = A mm mm mm/mm mm mm ∆H/∆V N Kpa e mm 0.73 0.00 0.000 1.54 0.000 0.000 0.000 0.00 0.0 Modulo de Elasticidad E Coeficiente de Esfuerzo lateral µ ∆σ 0.79 0.06 0.001 1.546 0.006 0.100 0.111 8.00 3.0 K0 = E= = MPa 1− µ ∆ε 0.87 0.14 0.003 1.554 0.014 0.100 0.111 20.00 7.4 0.91 0.18 0.004 1.558 0.018 0.100 0.111 26.00 9.7 GRÁFICOS 0.97 0.24 0.005 1.565 0.025 0.104 0.116 36.00 13.4 Esfuezo vs Deformación Unitaria 1.04 0.31 0.006 1.574 0.034 0.110 0.123 50.00 18.6 1.16 0.43 0.008 1.586 0.046 0.107 0.120 75.00 27.8 140.0 1.25 0.52 0.010 1.594 0.054 0.104 0.116 90.00 33.4 120.0 1.28 0.55 0.011 1.599 0.059 0.107 0.120 98.00 36.4 1.32 0.59 0.012 1.599 0.059 0.100 0.111 108.00 40.1 100.0 1.35 0.62 0.012 1.601 0.061 0.098 0.109 114.00 42.3 80.0 1.43 0.70 0.014 1.61 0.070 0.100 0.111 126.00 46.8 1.47 0.74 0.015 1.611 0.071 0.096 0.106 133.00 49.4 60.0 1.52 0.79 0.015 1.611 0.071 0.090 0.099 143.00 53.1 40.0 1.60 0.87 0.017 1.617 0.077 0.089 0.097 154.00 57.2 1.69 0.96 0.019 1.619 0.079 0.082 0.090 167.00 62.0 20.0 1.73 1.00 0.020 1.621 0.081 0.081 0.088 172.00 63.9 0.0 1.80 1.07 0.021 1.623 0.083 0.078 0.084 180.00 66.8 0.000 0.050 0.100 0.150 0.200 0.250 0.300 1.89 1.16 0.023 1.62 0.080 0.069 0.074 188.00 69.8 Deformación Unitaria (ε) mm/mm 1.93 1.20 0.024 1.62 0.080 0.067 0.071 191.00 70.9 2.04 1.31 0.026 1.621 0.081 0.062 0.066 199.00 73.9 2.21 1.48 0.029 1.618 0.078 0.053 0.056 207.00 76.9 Ko vs Esfuerzo 2.51 1.78 0.035 1.61 0.070 0.039 0.041 216.00 80.2 0.140 2.74 2.01 0.039 1.611 0.071 0.035 0.037 220.00 81.7 2.99 2.26 0.044 1.604 0.064 0.028 0.029 225.00 83.5 0.120 3.32 2.59 0.051 1.6 0.060 0.023 0.024 230.00 85.4 0.100 3.82 3.09 0.061 1.592 0.052 0.017 0.017 236.00 87.6 0.080 4.20 3.47 0.068 1.586 0.046 0.013 0.013 240.00 89.1 4.68 3.95 0.077 1.579 0.039 0.010 0.010 245.00 91.0 0.060 5.17 4.44 0.087 1.57 0.030 0.007 0.007 249.00 92.5 0.040 5.92 5.19 0.102 1.559 0.019 0.004 0.004 255.00 94.7 6.53 5.80 0.114 1.548 0.008 0.001 0.001 260.00 96.5 0.020 7.12 6.39 0.125 1.536 -0.004 -0.001 -0.001 265.00 98.4 0.000 7.74 7.01 0.137 1.527 -0.013 -0.002 -0.002 270.00 100.3 0.0 20.0 40.0 60.0 80.0 100.0 120.0 140.0 9.22 8.49 0.166 1.498 -0.042 -0.005 -0.005 280.00 104.0 -0.020 Esfuerzo KPa 10.43 9.70 0.190 1.467 -0.073 -0.008 -0.007 289.00 107.3 11.22 10.49 0.206 1.454 -0.086 -0.008 -0.008 294.00 109.2 12.38 11.65 0.228 1.427 -0.113 -0.010 -0.010 302.00 112.1 RESULTADOS DEL ELSAYO σ 10%Def. = 13.83 13.10 0.257 1.393 -0.147 -0.011 -0.011 311.00 115.5 92.45 Kpa 15.02 14.29 0.280 1.36 -0.180 -0.013 -0.012 320.00 118.8 E = 3.54 Mpa µ 10%Def = 0.007 Ko 10%Def = 0.007

339

UNIVERSIDAD CENTRAL DEL ECUADOR FACULTAD DE INGENIERIA CIENCIAS FISICAS Y MATEMATICA Laboratorio de Mecánica de Suelos y Pavimentos RESISTENCIA A LA COMPRESION DEL POLIESTIRENO EXPANDIDO

ASTM D-1621

Coeficiente de Esfuerzo Lateral Ko

Esfuerzo KPa

DATOS DEL ENSAYO 1 PROBETA: UBICACIÓN: E FECHA: Longitud (l) = 5.13 cm Masa (m) = 2.71 g Densidad (γ) = 19.92 Kg/m³ Ancho (a) = 5.21 cm Area (A) = 26.73 cm² Espesor (e) = 5.09 cm Volumen (V) = 136.04 cm³ EJECUCIÓN DEL ENSAYO FORMULAS UTILIZADAS DEFORMACIONES ESFUERZO Esfuerzo σ Vertical Horizontal Carga Esf. Deformación Unitaria ε µ Ko P P σ ∆V mm Dial ∆V ε Dial ∆H σ = = KPa ε= = A mm mm mm/mm mm mm ∆H/∆V N Kpa e mm 0.54 0.00 0.000 1.413 0.000 0.000 0.000 0.00 0.0 Modulo de Elasticidad E Coeficiente de Esfuerzo lateral µ ∆σ 0.61 0.07 0.001 1.415 0.002 0.029 0.029 8.00 3.0 K0 = E= = MPa 1− µ ∆ε 0.67 0.13 0.003 1.419 0.006 0.046 0.048 14.00 5.2 0.78 0.24 0.005 1.426 0.013 0.054 0.057 29.00 10.9 GRÁFICOS 0.82 0.28 0.006 1.43 0.017 0.061 0.065 36.00 13.5 Esfuezo vs Deformación Unitaria 0.88 0.34 0.007 1.435 0.022 0.065 0.069 45.00 16.8 0.91 0.37 0.007 1.435 0.022 0.059 0.063 52.00 19.5 120.0 0.99 0.45 0.009 1.444 0.031 0.069 0.074 66.00 24.7 1.04 0.50 0.010 1.446 0.033 0.066 0.071 74.00 27.7 100.0 1.08 0.54 0.011 1.452 0.039 0.072 0.078 85.00 31.8 80.0 1.16 0.62 0.012 1.457 0.044 0.071 0.076 100.00 37.4 1.20 0.66 0.013 1.464 0.051 0.077 0.084 108.00 40.4 60.0 1.26 0.72 0.014 1.468 0.055 0.076 0.083 117.00 43.8 1.29 0.75 0.015 1.47 0.057 0.076 0.082 124.00 46.4 40.0 1.35 0.81 0.016 1.475 0.062 0.077 0.083 136.00 50.9 20.0 1.40 0.86 0.017 1.477 0.064 0.074 0.080 142.00 53.1 1.45 0.91 0.018 1.481 0.068 0.075 0.081 150.00 56.1 0.0 1.56 1.02 0.020 1.488 0.075 0.074 0.079 165.00 61.7 0.000 0.050 0.100 0.150 0.200 0.250 0.300 0.350 1.66 1.12 0.022 1.49 0.077 0.069 0.074 175.00 65.5 Deformación Unitaria (ε) mm/mm 1.74 1.20 0.024 1.493 0.080 0.067 0.071 182.00 68.1 1.83 1.29 0.025 1.498 0.085 0.066 0.071 190.00 71.1 1.93 1.39 0.027 1.5 0.087 0.063 0.067 197.00 73.7 Ko vs Esfuerzo 2.11 1.57 0.031 1.497 0.084 0.054 0.057 206.00 77.1 0.100 2.23 1.69 0.033 1.496 0.083 0.049 0.052 210.00 78.6 2.54 2.00 0.039 1.496 0.083 0.042 0.043 218.00 81.6 0.080 2.91 2.37 0.047 1.496 0.083 0.035 0.036 225.00 84.2 0.060 3.96 3.42 0.067 1.483 0.070 0.020 0.021 236.00 88.3 4.44 3.90 0.077 1.472 0.059 0.015 0.015 240.00 89.8 0.040 4.97 4.43 0.087 1.463 0.050 0.011 0.011 245.00 91.7 5.80 5.26 0.103 1.443 0.030 0.006 0.006 251.00 93.9 0.020 6.43 5.89 0.116 1.432 0.019 0.003 0.003 255.00 95.4 0.000 7.33 6.79 0.133 1.414 0.001 0.000 0.000 260.00 97.3 0.0 20.0 40.0 60.0 80.0 100.0 120.0 8.11 7.57 0.149 1.394 -0.019 -0.003 -0.003 265.00 99.1 -0.020 8.91 8.37 0.164 1.371 -0.042 -0.005 -0.005 269.00 100.6 10.10 9.56 0.188 1.331 -0.082 -0.009 -0.009 276.00 103.3 -0.040 Esfuerzo KPa 11.15 10.61 0.208 1.295 -0.118 -0.011 -0.011 281.00 105.1 12.03 11.49 0.226 1.265 -0.148 -0.013 -0.013 285.00 106.6 13.10 12.56 0.247 1.221 -0.192 -0.015 -0.015 290.00 108.5 RESULTADOS DEL ELSAYO σ 10%Def. = 14.04 13.50 0.265 1.182 -0.231 -0.017 -0.017 295.00 110.4 91.67 Kpa 15.15 14.61 0.287 1.134 -0.279 -0.019 -0.019 300.00 112.2 E = 3.81 Mpa µ 10%Def = 0.011 Ko 10%Def = 0.011

340

ANEXO 1.1

341

342

343

344

345

346

347

348

ANEXO 1.2

349

350

351

352

353

354

ANEXO 2.

355

UNIVERSIDAD CENTRAL DEL ECUADOR FACULTAD DE INGENIERIA CIENCIAS FISICAS Y MATEMATICA Laboratorio de Mecánica de Suelos y Pavimentos RESISTENCIA A LA FLEXION DEL POLIESTIRENO EXPANDIDO PROBETA:

DATOS DEL ENSAYO INTERMEDIO UBICACIÓN:

2A

30.00 Longitud de la Probeta (Lt) = 250.00 Separación entre apoyos (L) = 6168.58 Momento Resistente Wx = EJECUCIÓN DEL ENSAYO

∆V ε mm mm/mm 0.00 0.000 0.02 0.001 0.06 0.003 0.10 0.005 0.14 0.007 0.18 0.009 0.21 0.011 0.24 0.013 0.27 0.014 0.33 0.017 0.41 0.021 0.45 0.023 0.55 0.029 0.62 0.032 0.74 0.039 0.85 0.044

D mm 0.00 0.57 1.70 2.83 3.96 5.09 5.93 6.78 7.63 9.32 11.59 12.72 15.54 17.52 20.91 24.02

FECHA:

cm mm mm³

Ancho (b) = 10.04 cm Masa (m) = Espesor (h) = 1.92 cm Volumen (V) = Area (A) = 301.20 cm² Densidad (γ) = Inercia (I)= 59218.33 mm⁴ ESFUERZO GRÁFICOS Carga Esf. Mmax F σ Carga vs Deflexión N N-mm Kpa 25.0 0.0 0.0 0.0 1.0 62.5 10.1 20.0 2.0 125.0 20.3 3.0 187.5 30.4 4.0 250.0 40.5 15.0 5.0 312.5 50.7 6.0 375.0 60.8 7.0 437.5 70.9 10.0 8.0 500.0 81.1 9.0 562.5 91.2 5.0 11.0 687.5 111.5 12.0 750.0 121.6 14.0 875.0 141.8 0.0 16.0 1000.0 162.1 0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 18.0 1125.0 182.4 Deflexión (D) mm 20.0 1250.0 202.6

11.59 g 578.30 cm³ 20.04 Kg/m³

Carga N

DEFORMACION Dial mm 8.78 8.76 8.72 8.68 8.64 8.60 8.57 8.54 8.51 8.45 8.37 8.33 8.23 8.16 8.04 7.93

ASTM D-230

25.00

30.00

Esfuerzo vs Deformación

Esfuerzo Kpa

250.0

200.0

150.0

FORMULAS UTILIZADAS Deformación Unitaria ε

100.0

∆V mm = h mm

50.0

ε=

Momento Resistente Wx

Wx =

b * h2 = mm3 6

0.0 0.000

0.010

0.020

0.030

Deformación Unitaria (ε) mm/mm Momento de Flexión Máximo Mmax

Esfuerzo σ

σ=

M max *1000 Wx

= KPa

Modulo de Elasticidad E

E=

F * L3 48ID

= MPa

Mmax =

F*L = N − mm 4

Momento de Inercia I

I=

b * h3 12

= mm

4

Deflexión D

D=

ε * L2 = mm 6*h

σ 5%Def. = σ rotura = PLimite P ro p.= D Limite P rop. = E =

356

RESULTADOS DEL ENSAYO 202.6 Kpa 202.6 Kpa 8.00 N 7.63 mm 5.76 Mpa

0.040

0.050

UNIVERSIDAD CENTRAL DEL ECUADOR FACULTAD DE INGENIERIA CIENCIAS FISICAS Y MATEMATICA Laboratorio de Mecánica de Suelos y Pavimentos RESISTENCIA A LA FLEXION DEL POLIESTIRENO EXPANDIDO DATOS DEL ENSAYO INTERMEDIO UBICACIÓN:

2B

PROBETA:

DEFORMACION Dial mm 13.33 13.30 13.25 13.19 13.14 13.08 13.03 12.96 12.90 12.77 12.70 12.64 12.55 12.47 12.36 12.24 12.06 11.86

∆V ε mm mm/mm 0.00 0.000 0.03 0.001 0.08 0.003 0.14 0.006 0.19 0.008 0.25 0.010 0.30 0.012 0.37 0.015 0.43 0.018 0.56 0.023 0.63 0.026 0.69 0.028 0.78 0.032 0.86 0.035 0.97 0.040 1.09 0.045 1.27 0.052 1.47 0.060

D mm 0.00 0.53 1.41 2.47 3.35 4.41 5.29 6.53 7.59 9.88 11.11 12.17 13.76 15.17 17.11 19.23 22.40 25.93

FECHA:

cm mm mm³

Ancho (b) = 10.07 cm Masa (m) = Espesor (h) = 2.43 cm Volumen (V) = Area (A) = 302.10 cm² Densidad (γ) = Inercia (I)= 120411.24 mm⁴ ESFUERZO GRÁFICOS Carga Esf. Mmax F σ Carga vs Deflexión N N-mm Kpa 40.0 0.0 0.0 0.0 35.0 2.0 125.0 12.6 4.0 250.0 25.2 30.0 6.0 375.0 37.8 8.0 500.0 50.5 25.0 10.0 625.0 63.1 20.0 12.0 750.0 75.7 14.0 875.0 88.3 15.0 16.0 1000.0 100.9 10.0 19.0 1187.5 119.8 21.0 1312.5 132.4 5.0 24.0 1500.0 151.4 27.0 1687.5 170.3 0.0 30.0 1875.0 189.2 0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 33.0 2062.5 208.1 Deflexión (D) mm 35.0 2187.5 220.7 36.0 2250.0 227.0 37.0 2312.5 233.3

14.34 g 734.10 cm³ 19.53 Kg/m³

Carga N

Longitud de la Probeta (Lt) = 30.00 Separación entre apoyos (L) = 250.00 Momento Resistente Wx = 9910.39 EJECUCIÓN DEL ENSAYO

ASTM D-230

25.00

30.00

Esfuerzo vs Deformación

Esfuerzo Kpa

250.0

200.0

150.0

FORMULAS UTILIZADAS Deformación Unitaria ε

100.0

∆V mm ε= = h mm

50.0

Momento Resistente Wx

Wx =

b * h2 6

0.0 0.000

= mm3

0.010

0.020

0.030

0.040

0.050

Deformación Unitaria (ε) mm/mm Esfuerzo σ

σ=

M max *1000 = KPa Wx

Modulo de Elasticidad E

E=

F * L3 48ID

= MPa

Momento de Flexión Máximo Mmax

Mmax =

F *L = N − mm 4

Momento de Inercia I

I=

b * h3 12

= mm4

Deflexión D

D=

ε * L2 6* h

= mm

σ 5%Def. = σ ro tura = PLimite P ro p.= D Limite Pro p. = E =

357

RESULTADOS DEL ENSAYO 220.7 Kpa 233.3 Kpa 12.00 N 5.29 mm 6.13 Mpa

0.060

0.070

UNIVERSIDAD CENTRAL DEL ECUADOR FACULTAD DE INGENIERIA CIENCIAS FISICAS Y MATEMATICA Laboratorio de Mecánica de Suelos y Pavimentos RESISTENCIA A LA FLEXION DEL POLIESTIRENO EXPANDIDO DATOS DEL ENSAYO INTERMEDIO UBICACIÓN:

2C

PROBETA:

Dial mm 16.54 16.52 16.47 16.41 16.34 16.27 16.22 16.15 16.06 15.98 15.90 15.80 15.74 15.70 15.63 15.56 15.50 15.41 15.32 15.16 15.01 14.93 14.64

∆V ε mm mm/mm 0.00 0.000 0.02 0.001 0.07 0.003 0.13 0.005 0.20 0.008 0.27 0.011 0.32 0.013 0.39 0.015 0.48 0.019 0.56 0.022 0.64 0.025 0.74 0.029 0.80 0.031 0.84 0.033 0.91 0.036 0.98 0.038 1.04 0.041 1.13 0.044 1.22 0.048 1.38 0.054 1.53 0.060 1.61 0.063 1.90 0.075

D mm 0.00 0.32 1.12 2.08 3.20 4.33 5.13 6.25 7.69 8.97 10.25 11.85 12.82 13.46 14.58 15.70 16.66 18.10 19.54 22.11 24.51 25.79 30.44

Ancho (b) = 10.05 cm Masa (m) = Espesor (h) = 2.55 cm Volumen (V) = Area (A) = 301.50 cm² Densidad (γ) = Inercia (I)= 138869.02 mm⁴ ESFUERZO GRÁFICOS Carga Esf. Mmax F σ Carga vs Deflexión N N-mm Kpa 45.0 0.0 0.0 0.0 40.0 2.0 125.0 11.5 4.0 250.0 23.0 35.0 6.0 375.0 34.4 30.0 8.0 500.0 45.9 10.0 625.0 57.4 25.0 12.0 750.0 68.9 20.0 14.0 875.0 80.3 15.0 17.0 1062.5 97.6 19.0 1187.5 109.0 10.0 21.0 1312.5 120.5 5.0 23.0 1437.5 132.0 24.0 1500.0 137.7 0.0 26.0 1625.0 149.2 0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 28.0 1750.0 160.7 Deflexión (D) mm 30.0 1875.0 172.1 32.0 2000.0 183.6 35.0 2187.5 200.8 Esfuerzo vs Deformación 37.0 2312.5 212.3 250.0 39.0 2437.5 223.8 40.0 2500.0 229.5 41.0 2562.5 235.3 200.0 41.0 2562.5 235.3 Esfuerzo Kpa

DEFORMACION

FECHA:

cm mm mm³

15.56 g 768.83 cm³ 20.24 Kg/m³

Carga N

Longitud de la Probeta (Lt) = 30.00 Separación entre apoyos (L) = 250.00 Momento Resistente Wx = 10891.69 EJECUCIÓN DEL ENSAYO

ASTM D-230

25.00

30.00

35.00

150.0

FORMULAS UTILIZADAS Deformación Unitaria ε

100.0

∆V mm ε= = h mm

50.0

Momento Resistente Wx

Wx =

b * h2 6

0.0 0.000

= mm3

0.010

0.020

0.030

0.040

0.050

0.060

Deformación Unitaria (ε) mm/mm Esfuerzo σ

σ=

M max *1000 = KPa Wx

Modulo de Elasticidad E

E=

F * L3 48ID

= MPa

Momento de Flexión Máximo Mmax

Mmax =

F *L = N − mm 4

Momento de Inercia I

I=

b * h3 12

= mm4

Deflexión D

D=

ε * L2 6*h

= mm

σ 5%Def. = σ ro tura = PLimite Pro p.= D Limite P ro p. = E =

358

RESULTADOS DEL ENSAYO 212.3 Kpa 235.3 Kpa 12.00 N 5.13 mm 5.49 Mpa

0.070

0.080

UNIVERSIDAD CENTRAL DEL ECUADOR FACULTAD DE INGENIERIA CIENCIAS FISICAS Y MATEMATICA Laboratorio de Mecánica de Suelos y Pavimentos RESISTENCIA A LA FLEXION DEL POLIESTIRENO EXPANDIDO DATOS DEL ENSAYO INTERMEDIO UBICACIÓN:

2D

PROBETA:

DEFORMACION Dial mm

D mm 0.00 0.66 1.82 2.81 3.64 4.63 6.28 7.28 8.27 10.09 11.08 11.74 12.40 13.72 14.38 15.71 16.86 18.19 20.17 22.32 23.81 25.96

Ancho (b) = 10.05 cm Masa (m) = Espesor (h) = 2.51 cm Volumen (V) = Area (A) = 301.50 cm² Densidad (γ) = Inercia (I)= 132435.98 mm⁴ ESFUERZO GRÁFICOS Carga Esf. Mmax F σ Carga vs Deflexión N N-mm Kpa 45.0 0.0 0.0 0.0 40.0 2.0 125.0 11.8 4.0 250.0 23.7 35.0 6.0 375.0 35.5 30.0 8.0 500.0 47.4 10.0 625.0 59.2 25.0 12.0 750.0 71.1 20.0 14.0 875.0 82.9 15.0 16.0 1000.0 94.8 18.0 1125.0 106.6 10.0 20.0 1250.0 118.5 5.0 22.0 1375.0 130.3 23.0 1437.5 136.2 0.0 25.0 1562.5 148.1 0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 27.0 1687.5 159.9 Deflexión (D) mm 29.0 1812.5 171.8 32.0 2000.0 189.5 35.0 2187.5 207.3 Esfuerzo vs Deformación 38.0 2375.0 225.1 250.0 39.0 2437.5 231.0 40.0 2500.0 236.9 40.0 2500.0 236.9 Esfuerzo Kpa

12.92 12.88 12.81 12.75 12.70 12.64 12.54 12.48 12.42 12.31 12.25 12.21 12.17 12.09 12.05 11.97 11.90 11.82 11.70 11.57 11.48 11.35

∆V ε mm mm/mm 0.00 0.000 0.04 0.002 0.11 0.004 0.17 0.007 0.22 0.009 0.28 0.011 0.38 0.015 0.44 0.018 0.50 0.020 0.61 0.024 0.67 0.027 0.71 0.028 0.75 0.030 0.83 0.033 0.87 0.035 0.95 0.038 1.02 0.041 1.10 0.044 1.22 0.049 1.35 0.054 1.44 0.057 1.57 0.063

FECHA:

cm mm mm³

14.94 g 756.77 cm³ 19.74 Kg/m³

Carga N

Longitud de la Probeta (Lt) = 30.00 Separación entre apoyos (L) = 250.00 Momento Resistente Wx = 10552.67 EJECUCIÓN DEL ENSAYO

ASTM D-230

25.00

30.00

200.0

150.0

FORMULAS UTILIZADAS Deformación Unitaria ε

100.0

∆V mm ε= = h mm

50.0

Momento Resistente Wx

Wx =

b * h2 6

0.0 0.000

= mm3

0.010

0.020

0.030

0.040

0.050

Deformación Unitaria (ε) mm/mm Esfuerzo σ

σ=

M max *1000 = KPa Wx

Modulo de Elasticidad E

E=

F * L3 48ID

= MPa

Momento de Flexión Máximo Mmax

Mmax =

F *L = N − mm 4

Momento de Inercia I

I=

b * h3 12

= mm4

Deflexión D

D=

ε * L2 6* h

= mm

σ 5%Def. = σ ro tura = PLimite P ro p.= D Limite Pro p. = E =

359

RESULTADOS DEL ENSAYO 225.1 Kpa 236.9 Kpa 10.00 N 4.63 mm 5.31 Mpa

0.060

0.070

UNIVERSIDAD CENTRAL DEL ECUADOR FACULTAD DE INGENIERIA CIENCIAS FISICAS Y MATEMATICA Laboratorio de Mecánica de Suelos y Pavimentos RESISTENCIA A LA FLEXION DEL POLIESTIRENO EXPANDIDO DATOS DEL ENSAYO INTERMEDIO UBICACIÓN:

2E

PROBETA:

Dial mm 18.32 18.29 18.24 18.19 18.13 18.07 18.01 17.93 17.83 17.77 17.66 17.52 17.40 17.34 17.26 17.15 17.09 17.00 16.83 16.73 16.63 16.45 16.25 16.12

∆V ε mm mm/mm 0.00 0.000 0.03 0.001 0.08 0.003 0.13 0.005 0.19 0.007 0.25 0.009 0.31 0.012 0.39 0.015 0.49 0.018 0.55 0.021 0.66 0.025 0.80 0.030 0.92 0.035 0.98 0.037 1.06 0.040 1.17 0.044 1.23 0.046 1.32 0.050 1.49 0.056 1.59 0.060 1.69 0.064 1.87 0.070 2.07 0.078 2.20 0.083

D mm 0.00 0.44 1.18 1.91 2.80 3.68 4.56 5.74 7.21 8.10 9.72 11.78 13.54 14.43 15.61 17.22 18.11 19.43 21.94 23.41 24.88 27.53 30.47 32.39

Ancho (b) = 10.05 cm Masa (m) = Espesor (h) = 2.66 cm Volumen (V) = Area (A) = 301.50 cm² Densidad (γ) = Inercia (I)= 157626.68 mm⁴ ESFUERZO GRÁFICOS Carga Esf. Mmax F σ Carga vs Deflexión N N-mm Kpa 60.0 0.0 0.0 0.0 2.0 125.0 10.5 50.0 4.0 250.0 21.1 6.0 375.0 31.6 40.0 8.0 500.0 42.2 10.0 625.0 52.7 30.0 12.0 750.0 63.3 14.0 875.0 73.8 20.0 16.0 1000.0 84.4 18.0 1125.0 94.9 21.0 1312.5 110.7 10.0 25.0 1562.5 131.8 28.0 1750.0 147.7 0.0 31.0 1937.5 163.5 0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 34.0 2125.0 179.3 Deflexión (D) mm 37.0 2312.5 195.1 40.0 2500.0 210.9 42.0 2625.0 221.5 Esfuerzo vs Deformación 44.0 2750.0 232.0 300.0 45.0 2812.5 237.3 46.0 2875.0 242.6 47.0 2937.5 247.9 250.0 48.0 3000.0 253.1 48.00 3000.0 253.1 Esfuerzo Kpa

DEFORMACION

FECHA:

cm mm mm³

15.85 g 801.99 cm³ 19.76 Kg/m³

Carga N

Longitud de la Probeta (Lt) = 30.00 Separación entre apoyos (L) = 250.00 Momento Resistente Wx = 11851.63 EJECUCIÓN DEL ENSAYO

ASTM D-230

FORMULAS UTILIZADAS

25.00

30.00

35.00

200.0

150.0

Deformación Unitaria ε

ε=

100.0

∆V mm = h mm

50.0

Momento Resistente Wx

Wx =

b*h

2

6

0.0 0.000

= mm3

0.010

0.020

0.030

0.040

0.050

0.060

0.070

Deformación Unitaria (ε) mm/mm Esfuerzo σ

σ=

M max *1000 = KPa Wx

Modulo de Elasticidad E

E=

F * L3 48ID

= MPa

Momento de Flexión Máximo Mmax

Mmax =

F *L = N − mm 4

Momento de Inercia I

I=

b * h3 12

= mm4

Deflexión D

D=

ε * L2 6*h

= mm

σ 5%Def. = σ ro tura = PLimite Pro p.= D Limite P ro p. = E =

360

RESULTADOS DEL ENSAYO 221.5 Kpa 253.1 Kpa 14.00 N 5.74 mm 5.04 Mpa

0.080

0.090

UNIVERSIDAD CENTRAL DEL ECUADOR FACULTAD DE INGENIERIA CIENCIAS FISICAS Y MATEMATICA Laboratorio de Mecánica de Suelos y Pavimentos RESISTENCIA A LA FLEXION DEL POLIESTIRENO EXPANDIDO DATOS DEL ENSAYO INTERMEDIO UBICACIÓN:

2F

PROBETA:

DEFORMACION Dial mm

D mm 0.00 0.32 0.97 1.78 2.58 3.07 4.52 5.65 6.62 7.10 7.91 8.72 9.69 10.01 11.30 12.76 13.56 15.18 16.79 19.05 21.15

Ancho (b) = 10.07 cm Masa (m) = Espesor (h) = 2.54 cm Volumen (V) = Area (A) = 302.10 cm² Densidad (γ) = Inercia (I)= 137514.78 mm⁴ ESFUERZO GRÁFICOS Carga Esf. Mmax F σ Carga vs Deflexión N N-mm Kpa 45.0 0.0 0.0 0.0 40.0 2.0 125.0 11.5 4.0 250.0 23.1 35.0 6.0 375.0 34.6 30.0 8.0 500.0 46.2 10.0 625.0 57.7 25.0 13.0 812.5 75.0 20.0 15.0 937.5 86.6 15.0 17.0 1062.5 98.1 19.0 1187.5 109.7 10.0 21.0 1312.5 121.2 5.0 23.0 1437.5 132.8 25.0 1562.5 144.3 0.0 27.0 1687.5 155.8 0.00 5.00 10.00 15.00 29.0 1812.5 167.4 Deflexión (D) mm 31.0 1937.5 178.9 33.0 2062.5 190.5 34.0 2125.0 196.3 Esfuerzo vs Deformación 36.0 2250.0 207.8 250.0 38.0 2375.0 219.3 39.0 2437.5 225.1 Esfuerzo Kpa

13.93 13.91 13.87 13.82 13.77 13.74 13.65 13.58 13.52 13.49 13.44 13.39 13.33 13.31 13.23 13.14 13.09 12.99 12.89 12.75 12.62

∆V ε mm mm/mm 0.00 0.000 0.02 0.001 0.06 0.002 0.11 0.004 0.16 0.006 0.19 0.007 0.28 0.011 0.35 0.014 0.41 0.016 0.44 0.017 0.49 0.019 0.54 0.021 0.60 0.024 0.62 0.024 0.70 0.028 0.79 0.031 0.84 0.033 0.94 0.037 1.04 0.041 1.18 0.046 1.31 0.052

FECHA:

cm mm mm³

14.46 g 767.33 cm³ 18.84 Kg/m³

Carga N

Longitud de la Probeta (Lt) = 30.00 Separación entre apoyos (L) = 250.00 Momento Resistente Wx = 10827.94 EJECUCIÓN DEL ENSAYO

ASTM D-230

20.00

25.00

200.0

150.0

FORMULAS UTILIZADAS Deformación Unitaria ε

100.0

∆V mm ε= = h mm

50.0

Momento Resistente Wx

Wx =

b * h2 6

0.0 0.000

= mm3

0.010

0.020

0.030

0.040

Deformación Unitaria (ε) mm/mm Esfuerzo σ

σ=

M max *1000 = KPa Wx

Modulo de Elasticidad E

E=

F * L3 48ID

= MPa

Momento de Flexión Máximo Mmax

Mmax =

F *L = N − mm 4

Momento de Inercia I

I=

b * h3 12

= mm4

Deflexión D

D=

ε * L2 6* h

= mm

σ 5%Def. = σ ro tura = PLimite P ro p.= D Limite Pro p. = E =

361

RESULTADOS DEL ENSAYO 219.3 Kpa 225.1 Kpa 15.00 N 5.65 mm 6.28 Mpa

0.050

0.060

UNIVERSIDAD CENTRAL DEL ECUADOR FACULTAD DE INGENIERIA CIENCIAS FISICAS Y MATEMATICA Laboratorio de Mecánica de Suelos y Pavimentos RESISTENCIA A LA FLEXION DEL POLIESTIRENO EXPANDIDO DATOS DEL ENSAYO INTERMEDIO UBICACIÓN:

2G

PROBETA:

DEFORMACION Dial mm

D mm 0.00 0.49 0.98 1.30 1.79 2.77 3.91 5.21 6.18 7.16 8.14 9.93 11.72 12.69 13.51 14.81 16.44 18.06 20.02 22.95 24.90

Ancho (b) = 10.03 cm Masa (m) = Espesor (h) = 2.53 cm Volumen (V) = Area (A) = 300.90 cm² Densidad (γ) = Inercia (I)= 135357.17 mm⁴ ESFUERZO GRÁFICOS Carga Esf. Mmax F σ Carga vs Deflexión N N-mm Kpa 45.0 0.0 0.0 0.0 40.0 2.0 125.0 11.7 4.0 250.0 23.4 35.0 6.0 375.0 35.0 30.0 8.0 500.0 46.7 10.0 625.0 58.4 25.0 12.0 750.0 70.1 20.0 14.0 875.0 81.8 15.0 16.0 1000.0 93.5 18.0 1125.0 105.1 10.0 20.0 1250.0 116.8 5.0 23.0 1437.5 134.3 25.0 1562.5 146.0 0.0 27.0 1687.5 157.7 0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 29.0 1812.5 169.4 Deflexión (D) mm 32.0 2000.0 186.9 34.0 2125.0 198.6 36.0 2250.0 210.3 Esfuerzo vs Deformación 38.0 2375.0 222.0 250.0 39.0 2437.5 227.8 40.0 2500.0 233.6 Esfuerzo Kpa

14.94 14.91 14.88 14.86 14.83 14.77 14.70 14.62 14.56 14.50 14.44 14.33 14.22 14.16 14.11 14.03 13.93 13.83 13.71 13.53 13.41

∆V ε mm mm/mm 0.00 0.000 0.03 0.001 0.06 0.002 0.08 0.003 0.11 0.004 0.17 0.007 0.24 0.009 0.32 0.013 0.38 0.015 0.44 0.017 0.50 0.020 0.61 0.024 0.72 0.028 0.78 0.031 0.83 0.033 0.91 0.036 1.01 0.040 1.11 0.044 1.23 0.049 1.41 0.056 1.53 0.060

FECHA:

cm mm mm³

15.61 g 761.28 cm³ 20.51 Kg/m³

Carga N

Longitud de la Probeta (Lt) = 30.00 Separación entre apoyos (L) = 250.00 Momento Resistente Wx = 10700.17 EJECUCIÓN DEL ENSAYO

ASTM D-230

25.00

30.00

200.0

150.0

FORMULAS UTILIZADAS Deformación Unitaria ε

100.0

∆V mm ε= = h mm

50.0

Momento Resistente Wx

Wx =

b * h2 6

0.0 0.000

= mm3

0.010

0.020

0.030

0.040

0.050

Deformación Unitaria (ε) mm/mm Esfuerzo σ

σ=

M max *1000 = KPa Wx

Modulo de Elasticidad E

E=

F * L3 48ID

= MPa

Momento de Flexión Máximo Mmax

Mmax =

F *L = N − mm 4

Momento de Inercia I

I=

b * h3 12

= mm4

Deflexión D

D=

ε * L2 6* h

= mm

σ 5%Def. = σ ro tura = PLimite P ro p.= D Limite Pro p. = E =

362

RESULTADOS DEL ENSAYO 222.0 Kpa 233.6 Kpa 14.00 N 5.21 mm 6.47 Mpa

0.060

0.070

UNIVERSIDAD CENTRAL DEL ECUADOR FACULTAD DE INGENIERIA CIENCIAS FISICAS Y MATEMATICA Laboratorio de Mecánica de Suelos y Pavimentos RESISTENCIA A LA FLEXION DEL POLIESTIRENO EXPANDIDO DATOS DEL ENSAYO INTERMEDIO UBICACIÓN:

2H

PROBETA:

DEFORMACION Dial mm

D mm 0.00 0.50 1.33 1.83 2.50 3.50 4.83 6.50 7.83 9.33 10.00 10.50 12.00 12.83 13.83 15.50 17.00 18.50 21.50 22.83 25.67

Ancho (b) = 10.06 cm Masa (m) = Espesor (h) = 2.50 cm Volumen (V) = Area (A) = 301.80 cm² Densidad (γ) = Inercia (I)= 130989.58 mm⁴ ESFUERZO GRÁFICOS Carga Esf. Mmax F σ Carga vs Deflexión N N-mm Kpa 45.0 0.0 0.0 0.0 40.0 2.0 125.0 11.9 4.0 250.0 23.9 35.0 6.0 375.0 35.8 30.0 8.0 500.0 47.7 10.0 625.0 59.6 25.0 12.0 750.0 71.6 20.0 14.0 875.0 83.5 15.0 16.0 1000.0 95.4 18.0 1125.0 107.4 10.0 19.0 1187.5 113.3 5.0 20.0 1250.0 119.3 22.0 1375.0 131.2 0.0 24.0 1500.0 143.1 0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 27.0 1687.5 161.0 Deflexión (D) mm 30.0 1875.0 178.9 33.0 2062.5 196.8 36.0 2250.0 214.7 Esfuerzo vs Deformación 38.0 2375.0 226.6 250.0 39.0 2437.5 232.6 39.0 2437.5 232.6 Esfuerzo Kpa

14.31 14.28 14.23 14.20 14.16 14.10 14.02 13.92 13.84 13.75 13.71 13.68 13.59 13.54 13.48 13.38 13.29 13.20 13.02 12.94 12.77

∆V ε mm mm/mm 0.00 0.000 0.03 0.001 0.08 0.003 0.11 0.004 0.15 0.006 0.21 0.008 0.29 0.012 0.39 0.016 0.47 0.019 0.56 0.022 0.60 0.024 0.63 0.025 0.72 0.029 0.77 0.031 0.83 0.033 0.93 0.037 1.02 0.041 1.11 0.044 1.29 0.052 1.37 0.055 1.54 0.062

FECHA:

cm mm mm³

14.59 g 754.50 cm³ 19.34 Kg/m³

Carga N

Longitud de la Probeta (Lt) = 30.00 Separación entre apoyos (L) = 250.00 Momento Resistente Wx = 10479.17 EJECUCIÓN DEL ENSAYO

ASTM D-230

25.00

30.00

200.0

150.0

FORMULAS UTILIZADAS Deformación Unitaria ε

100.0

∆V mm ε= = h mm

50.0

Momento Resistente Wx

Wx =

b * h2 6

0.0 0.000

= mm3

0.010

0.020

0.030

0.040

0.050

Deformación Unitaria (ε) mm/mm Esfuerzo σ

σ=

M max *1000 = KPa Wx

Modulo de Elasticidad E

E=

F * L3 48ID

= MPa

Momento de Flexión Máximo Mmax

Mmax =

F *L = N − mm 4

Momento de Inercia I

I=

b * h3 12

= mm4

Deflexión D

D=

ε * L2 6* h

= mm

σ 5%Def. = σ ro tura = PLimite P ro p.= D Limite Pro p. = E =

363

RESULTADOS DEL ENSAYO 214.7 Kpa 232.6 Kpa 12.00 N 4.83 mm 6.17 Mpa

0.060

0.070

UNIVERSIDAD CENTRAL DEL ECUADOR FACULTAD DE INGENIERIA CIENCIAS FISICAS Y MATEMATICA Laboratorio de Mecánica de Suelos y Pavimentos RESISTENCIA A LA FLEXION DEL POLIESTIRENO EXPANDIDO DATOS DEL ENSAYO INTERMEDIO UBICACIÓN:

2I

PROBETA:

DEFORMACION Dial mm 14.58 14.54 14.49 14.41 14.35 14.27 14.21 14.14 14.04 13.92 13.89 13.82 13.76 13.72 13.61 13.53 13.43 13.30 13.17 13.08 12.98

∆V ε mm mm/mm 0.00 0.000 0.04 0.002 0.09 0.004 0.17 0.007 0.23 0.009 0.31 0.012 0.37 0.015 0.44 0.018 0.54 0.022 0.66 0.026 0.69 0.027 0.76 0.030 0.82 0.033 0.86 0.034 0.97 0.039 1.05 0.042 1.15 0.046 1.28 0.051 1.41 0.056 1.50 0.060 1.60 0.064

D mm 0.00 0.66 1.49 2.81 3.80 5.13 6.12 7.28 8.93 10.91 11.41 12.57 13.56 14.22 16.04 17.36 19.01 21.16 23.31 24.80 26.45

FECHA:

cm mm mm³

Ancho (b) = 10.06 cm Masa (m) = Espesor (h) = 2.51 cm Volumen (V) = Area (A) = 301.80 cm² Densidad (γ) = 132567.75 mm⁴ Inercia (I)= ESFUERZO GRÁFICOS Carga Esf. Mmax F σ Carga vs Deflexión N N-mm Kpa 45.0 0.0 0.0 0.0 40.0 2.0 125.0 11.8 4.0 250.0 23.7 35.0 6.0 375.0 35.5 30.0 8.0 500.0 47.3 10.0 625.0 59.2 25.0 12.0 750.0 71.0 20.0 15.0 937.5 88.8 15.0 18.0 1125.0 106.5 21.0 1312.5 124.3 10.0 23.0 1437.5 136.1 5.0 25.0 1562.5 147.9 27.0 1687.5 159.8 0.0 30.0 1875.0 177.5 0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 32.0 2000.0 189.3 Deflexión (D) mm 35.0 2187.5 207.1 38.0 2375.0 224.8 39.0 2437.5 230.8 Esfuerzo vs Deformación 40.0 2500.0 236.7 300.0 41.0 2562.5 242.6 41.0 2562.5 242.6

14.67 g 757.52 cm³ 19.37 Kg/m³

Carga N

Longitud de la Probeta (Lt) = 30.00 Separación entre apoyos (L) = 250.00 Momento Resistente Wx = 10563.17 EJECUCIÓN DEL ENSAYO

ASTM D-230

25.00

30.00

Esfuerzo Kpa

250.0

FORMULAS UTILIZADAS

200.0

150.0

Deformación Unitaria ε

ε=

100.0

∆V mm = h mm

50.0

Momento Resistente Wx

Wx =

b * h2 = mm3 6

0.0 0.000

0.010

0.020

0.030

0.040

0.050

Deformación Unitaria (ε) mm/mm Esfuerzo σ

σ=

M max *1000 = KPa Wx

Modulo de Elasticidad E

E=

F * L3 48ID

= MPa

Momento de Flexión Máximo Mmax

Mmax =

F *L = N − mm 4

Momento de Inercia I

I=

b * h3 12

= mm

4

σ 5%Def. = σ ro tura = PLimite P ro p.= D Limite Pro p. = E =

Deflexión D

D=

ε * L2 6*h

= mm

364

RESULTADOS DEL ENSAYO 224.8 Kpa 242.6 Kpa 12.00 N 6.12 mm 4.82 Mpa

0.060

0.070

UNIVERSIDAD CENTRAL DEL ECUADOR FACULTAD DE INGENIERIA CIENCIAS FISICAS Y MATEMATICA Laboratorio de Mecánica de Suelos y Pavimentos RESISTENCIA A LA FLEXION DEL POLIESTIRENO EXPANDIDO DATOS DEL ENSAYO INTERMEDIO UBICACIÓN:

2J

PROBETA:

DEFORMACION Dial mm 13.26 13.25 13.19 13.13 13.07 13.03 12.94 12.85 12.77 12.71 12.62 12.51 12.39 12.30 12.24 12.13 12.02 11.92 11.85 11.69 11.61

∆V ε mm mm/mm 0.00 0.000 0.01 0.000 0.07 0.003 0.13 0.005 0.19 0.008 0.23 0.009 0.32 0.013 0.41 0.017 0.49 0.020 0.55 0.022 0.64 0.026 0.75 0.031 0.87 0.036 0.96 0.039 1.02 0.042 1.13 0.046 1.24 0.051 1.34 0.055 1.41 0.058 1.57 0.064 1.65 0.067

D mm 0.00 0.17 1.21 2.26 3.30 3.99 5.55 7.12 8.50 9.54 11.11 13.02 15.10 16.66 17.70 19.61 21.52 23.25 24.47 27.25 28.63

FECHA:

cm mm mm³

Ancho (b) = 10.03 cm Masa (m) = Espesor (h) = 2.45 cm Volumen (V) = Area (A) = 300.90 cm² Densidad (γ) = Inercia (I)= 122918.69 mm⁴ ESFUERZO GRÁFICOS Carga Esf. Mmax F σ Carga vs Deflexión N N-mm Kpa 45.0 0.0 0.0 0.0 40.0 2.0 125.0 12.5 4.0 250.0 24.9 35.0 6.0 375.0 37.4 30.0 8.0 500.0 49.8 10.0 625.0 62.3 25.0 13.0 812.5 81.0 20.0 16.0 1000.0 99.7 15.0 19.0 1187.5 118.3 21.0 1312.5 130.8 10.0 23.0 1437.5 143.3 5.0 26.0 1625.0 161.9 29.0 1812.5 180.6 0.0 32.0 2000.0 199.3 0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 34.0 2125.0 211.8 Deflexión (D) mm 37.0 2312.5 230.5 38.0 2375.0 236.7 39.0 2437.5 242.9 Esfuerzo vs Deformación 40.0 2500.0 249.1 300.0 41.0 2562.5 255.4 41.0 2562.5 255.4

14.52 g 737.21 cm³ 19.70 Kg/m³

Carga N

Longitud de la Probeta (Lt) = 30.00 Separación entre apoyos (L) = 250.00 Momento Resistente Wx = 10034.18 EJECUCIÓN DEL ENSAYO

ASTM D-230

25.00

30.00

35.00

Esfuerzo Kpa

250.0

FORMULAS UTILIZADAS

200.0

150.0

Deformación Unitaria ε

ε=

100.0

∆V mm = h mm

50.0

Momento Resistente Wx

Wx =

b * h2 = mm3 6

0.0 0.000

0.010

0.020

0.030

0.040

0.050

0.060

Deformación Unitaria (ε) mm/mm Esfuerzo σ

σ=

M max *1000 = KPa Wx

Modulo de Elasticidad E

E=

F * L3 48ID

= MPa

Momento de Flexión Máximo Mmax

Mmax =

F *L = N − mm 4

Momento de Inercia I

I=

b * h3 12

= mm

4

Deflexión D

D=

ε * L2 6* h

= mm

σ 5%Def. = σ ro tura = PLimite P ro p.= D Limite Pro p. = E =

365

RESULTADOS DEL ENSAYO 230.5 Kpa 255.4 Kpa 13.00 N 5.55 mm 6.20 Mpa

0.070

0.080

UNIVERSIDAD CENTRAL DEL ECUADOR FACULTAD DE INGENIERIA CIENCIAS FISICAS Y MATEMATICA Laboratorio de Mecánica de Suelos y Pavimentos RESISTENCIA A LA FLEXION DEL POLIESTIRENO EXPANDIDO DATOS DEL ENSAYO INTERMEDIO UBICACIÓN:

2K

PROBETA:

DEFORMACION Dial mm 13.78 13.75 13.70 13.61 13.56 13.49 13.42 13.32 13.27 13.20 13.16 13.10 13.05 12.99 12.92 12.82 12.71 12.57 12.44 12.27 12.09

∆V ε mm mm/mm 0.00 0.000 0.03 0.001 0.08 0.003 0.17 0.007 0.22 0.009 0.29 0.012 0.36 0.014 0.46 0.018 0.51 0.020 0.58 0.023 0.62 0.025 0.68 0.027 0.73 0.029 0.79 0.031 0.86 0.034 0.96 0.038 1.07 0.043 1.21 0.048 1.34 0.053 1.51 0.060 1.69 0.067

D mm 0.00 0.50 1.32 2.81 3.64 4.79 5.95 7.61 8.43 9.59 10.25 11.24 12.07 13.06 14.22 15.87 17.69 20.01 22.16 24.97 27.94

FECHA:

cm mm mm³

Ancho (b) = 10.06 cm Masa (m) = Espesor (h) = 2.51 cm Volumen (V) = Area (A) = 301.80 cm² Densidad (γ) = 132567.75 mm⁴ Inercia (I)= ESFUERZO GRÁFICOS Carga Esf. Mmax F σ Carga vs Deflexión N N-mm Kpa 45.0 0.0 0.0 0.0 40.0 2.0 125.0 11.8 4.0 250.0 23.7 35.0 6.0 375.0 35.5 30.0 8.0 500.0 47.3 10.0 625.0 59.2 25.0 12.0 750.0 71.0 20.0 15.0 937.5 88.8 15.0 18.0 1125.0 106.5 21.0 1312.5 124.3 10.0 23.0 1437.5 136.1 5.0 25.0 1562.5 147.9 27.0 1687.5 159.8 0.0 29.0 1812.5 171.6 0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 31.0 1937.5 183.4 Deflexión (D) mm 33.0 2062.5 195.3 35.0 2187.5 207.1 38.0 2375.0 224.8 Esfuerzo vs Deformación 39.0 2437.5 230.8 300.0 40.0 2500.0 236.7 41.0 2562.5 242.6

14.63 g 757.52 cm³ 19.31 Kg/m³

Carga N

Longitud de la Probeta (Lt) = 30.00 Separación entre apoyos (L) = 250.00 Momento Resistente Wx = 10563.17 EJECUCIÓN DEL ENSAYO

ASTM D-230

25.00

30.00

Esfuerzo Kpa

250.0

FORMULAS UTILIZADAS

200.0

150.0

Deformación Unitaria ε

ε=

100.0

∆V mm = h mm

50.0

Momento Resistente Wx

Wx =

b * h2 = mm3 6

0.0 0.000

0.010

0.020

0.030

0.040

0.050

0.060

Deformación Unitaria (ε) mm/mm Esfuerzo σ

σ=

M max *1000 = KPa Wx

Modulo de Elasticidad E

E=

F * L3 48ID

= MPa

Momento de Flexión Máximo Mmax

Mmax =

F *L = N − mm 4

Momento de Inercia I

I=

b * h3 12

= mm

4

Deflexión D

D=

ε * L2 = mm 6*h

σ 5%Def. = σ ro tura = PLimite P ro p.= D Limite P ro p. = E =

366

RESULTADOS DEL ENSAYO 224.8 Kpa 242.6 Kpa 12.00 N 5.95 mm 4.95 Mpa

0.070

0.080

UNIVERSIDAD CENTRAL DEL ECUADOR FACULTAD DE INGENIERIA CIENCIAS FISICAS Y MATEMATICA Laboratorio de Mecánica de Suelos y Pavimentos RESISTENCIA A LA FLEXION DEL POLIESTIRENO EXPANDIDO DATOS DEL ENSAYO INTERMEDIO UBICACIÓN:

2M

PROBETA:

DEFORMACION Dial mm 11.27 11.24 11.19 11.13 11.08 11.02 10.97 10.90 10.84 10.71 10.64 10.58 10.49 10.41 10.30 10.18 10.00 9.80

∆V ε mm mm/mm 0.00 0.000 0.03 0.001 0.08 0.003 0.14 0.006 0.19 0.008 0.25 0.010 0.30 0.012 0.37 0.015 0.43 0.018 0.56 0.023 0.63 0.026 0.69 0.028 0.78 0.032 0.86 0.035 0.97 0.040 1.09 0.045 1.27 0.052 1.47 0.060

D mm 0.00 0.53 1.41 2.47 3.35 4.41 5.29 6.53 7.59 9.88 11.11 12.17 13.76 15.17 17.11 19.23 22.40 25.93

FECHA:

cm mm mm³

Ancho (b) = 10.02 cm Masa (m) = Espesor (h) = 2.43 cm Volumen (V) = Area (A) = 300.60 cm² Densidad (γ) = Inercia (I)= 119813.37 mm⁴ ESFUERZO GRÁFICOS Carga Esf. Mmax F σ Carga vs Deflexión N N-mm Kpa 40.0 0.0 0.0 0.0 35.0 2.0 125.0 12.7 4.0 250.0 25.4 30.0 6.0 375.0 38.0 8.0 500.0 50.7 25.0 10.0 625.0 63.4 20.0 12.0 750.0 76.1 14.0 875.0 88.7 15.0 16.0 1000.0 101.4 10.0 19.0 1187.5 120.4 21.0 1312.5 133.1 5.0 23.0 1437.5 145.8 25.0 1562.5 158.4 0.0 28.0 1750.0 177.5 0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 31.0 1937.5 196.5 Deflexión (D) mm 34.0 2125.0 215.5 35.0 2187.5 221.8 36.0 2250.0 228.2

14.32 g 730.46 cm³ 19.60 Kg/m³

Carga N

Longitud de la Probeta (Lt) = 30.00 Separación entre apoyos (L) = 250.00 Momento Resistente Wx = 9861.18 EJECUCIÓN DEL ENSAYO

ASTM D-230

25.00

30.00

Esfuerzo vs Deformación

Esfuerzo Kpa

250.0

200.0

150.0

FORMULAS UTILIZADAS Deformación Unitaria ε

100.0

∆V mm ε= = h mm

50.0

Momento Resistente Wx

Wx =

b * h2 6

0.0 0.000

= mm3

0.010

0.020

0.030

0.040

0.050

Deformación Unitaria (ε) mm/mm Esfuerzo σ

σ=

M max *1000 = KPa Wx

Modulo de Elasticidad E

E=

F * L3 48ID

= MPa

Momento de Flexión Máximo Mmax

Mmax =

F *L = N − mm 4

Momento de Inercia I

I=

b * h3 12

= mm4

Deflexión D

D=

ε * L2 = mm 6*h

σ 5%Def. = σ rotura = PLimite P rop.= D Limite P ro p. = E =

367

RESULTADOS DEL ENSAYO 215.5 Kpa 228.2 Kpa 12.00 N 5.29 mm 6.16 Mpa

0.060

0.070

UNIVERSIDAD CENTRAL DEL ECUADOR FACULTAD DE INGENIERIA CIENCIAS FISICAS Y MATEMATICA Laboratorio de Mecánica de Suelos y Pavimentos RESISTENCIA A LA FLEXION DEL POLIESTIRENO EXPANDIDO DATOS DEL ENSAYO INTERMEDIO UBICACIÓN:

2M

PROBETA:

Dial mm 12.27 12.24 12.18 12.14 12.12 12.02 11.97 11.92 11.86 11.76 11.66 11.59 11.48 11.44 11.36 11.25 11.12 11.06 10.99 10.93 10.80 10.68 10.51 10.41

∆V ε mm mm/mm 0.00 0.000 0.03 0.001 0.09 0.004 0.13 0.006 0.15 0.006 0.25 0.011 0.30 0.013 0.35 0.015 0.41 0.018 0.51 0.022 0.61 0.026 0.68 0.029 0.79 0.034 0.83 0.036 0.91 0.039 1.02 0.044 1.15 0.050 1.21 0.052 1.28 0.055 1.34 0.058 1.47 0.064 1.59 0.069 1.76 0.076 1.86 0.081

D mm 0.00 0.59 1.76 2.54 2.93 4.88 5.86 6.83 8.00 9.96 11.91 13.27 15.42 16.20 17.76 19.91 22.45 23.62 24.99 26.16 28.70 31.04 34.36 36.31

Ancho (b) = 10.05 cm Masa (m) = Espesor (h) = 2.31 cm Volumen (V) = Area (A) = 301.50 cm² Densidad (γ) = Inercia (I)= 103233.52 mm⁴ ESFUERZO GRÁFICOS Carga Esf. Mmax F σ Carga vs Deflexión N N-mm Kpa 45.0 0.0 0.0 0.0 40.0 2.0 125.0 14.0 4.0 250.0 28.0 35.0 6.0 375.0 42.0 30.0 8.0 500.0 55.9 10.0 625.0 69.9 25.0 12.0 750.0 83.9 20.0 14.0 875.0 97.9 15.0 16.0 1000.0 111.9 18.0 1125.0 125.9 10.0 20.0 1250.0 139.9 5.0 22.0 1375.0 153.8 25.0 1562.5 174.8 0.0 26.0 1625.0 181.8 0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00 28.0 1750.0 195.8 Deflexión (D) mm 30.0 1875.0 209.8 33.0 2062.5 230.8 34.0 2125.0 237.7 Esfuerzo vs Deformación 35.0 2187.5 244.7 300.0 36.0 2250.0 251.7 37.0 2312.5 258.7 38.0 2375.0 265.7 250.0 39.0 2437.5 272.7 39.0 2437.5 272.7 Esfuerzo Kpa

DEFORMACION

FECHA:

cm mm mm³

14.58 g 696.47 cm³ 20.93 Kg/m³

Carga N

Longitud de la Probeta (Lt) = 30.00 Separación entre apoyos (L) = 250.00 Momento Resistente Wx = 8937.97 EJECUCIÓN DEL ENSAYO

ASTM D-230

FORMULAS UTILIZADAS

30.00

35.00

40.00

0.080

0.090

200.0

150.0

Deformación Unitaria ε

ε=

100.0

∆V mm = h mm

50.0

Momento Resistente Wx

Wx =

b*h

2

6

0.0 0.000

= mm3

0.010

0.020

0.030

0.040

0.050

0.060

0.070

Deformación Unitaria (ε) mm/mm Esfuerzo σ

σ=

M max *1000 = KPa Wx

Modulo de Elasticidad E

E=

F * L3 48ID

= MPa

Momento de Flexión Máximo Mmax

Mmax =

F*L = N − mm 4

Momento de Inercia I

I=

b * h3 12

= mm4

Deflexión D

D=

ε * L2 = mm 6*h

σ 5%Def. = σ rotura = PLimite P ro p.= D Limite P rop. = E =

368

RESULTADOS DEL ENSAYO 230.8 Kpa 272.7 Kpa 12.00 N 5.86 mm 6.46 Mpa

UNIVERSIDAD CENTRAL DEL ECUADOR FACULTAD DE INGENIERIA CIENCIAS FISICAS Y MATEMATICA Laboratorio de Mecánica de Suelos y Pavimentos RESISTENCIA A LA FLEXION DEL POLIESTIRENO EXPANDIDO DATOS DEL ENSAYO SUPERIOR UBICACIÓN:

S2-1

PROBETA:

DEFORMACION Dial mm 7.18 7.14 7.08 7.03 6.97 6.89 6.81 6.72 6.65 6.59 6.52 6.44 6.39 6.31 6.20 6.05 5.93 5.77 5.55 5.35

∆V ε mm mm/mm 0.00 0.000 0.04 0.002 0.10 0.004 0.15 0.007 0.21 0.009 0.29 0.013 0.37 0.016 0.46 0.020 0.53 0.023 0.59 0.026 0.66 0.029 0.74 0.033 0.79 0.035 0.87 0.038 0.98 0.043 1.13 0.050 1.25 0.055 1.41 0.062 1.63 0.072 1.83 0.081

D mm 0.00 0.82 2.04 3.06 4.28 5.91 7.55 9.38 10.81 12.03 13.46 15.09 16.11 17.74 19.99 23.05 25.49 28.76 33.24 37.32

FECHA:

cm mm mm³

Ancho (b) = 10.02 cm Masa (m) = Espesor (h) = 2.26 cm Volumen (V) = Area (A) = 300.60 cm² Densidad (γ) = Inercia (I)= 96385.52 mm⁴ ESFUERZO GRÁFICOS Carga Esf. Mmax F σ Carga vs Deflexión N N-mm Kpa 40.0 0.0 0.0 0.0 35.0 2.0 125.0 14.7 4.0 250.0 29.3 30.0 6.0 375.0 44.0 8.0 500.0 58.6 25.0 10.0 625.0 73.3 20.0 12.0 750.0 87.9 14.0 875.0 102.6 15.0 16.0 1000.0 117.2 10.0 18.0 1125.0 131.9 20.0 1250.0 146.5 5.0 22.0 1375.0 161.2 24.0 1500.0 175.9 0.0 26.0 1625.0 190.5 0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00 28.0 1750.0 205.2 Deflexión (D) mm 30.0 1875.0 219.8 31.0 1937.5 227.1 32.0 2000.0 234.5 Esfuerzo vs Deformación 33.0 2062.5 241.8 300.0 34.0 2125.0 249.1

12.65 g 679.36 cm³ 18.62 Kg/m³

Carga N

Longitud de la Probeta (Lt) = 30.00 Separación entre apoyos (L) = 250.00 Momento Resistente Wx = 8529.69 EJECUCIÓN DEL ENSAYO

ASTM D-230

30.00

35.00

40.00

0.080

0.090

Esfuerzo Kpa

250.0

FORMULAS UTILIZADAS

200.0

150.0

Deformación Unitaria ε

ε=

100.0

∆V mm = h mm

50.0

Momento Resistente Wx

Wx =

b*h

2

6

0.0 0.000

= mm3

0.010

0.020

0.030

0.040

0.050

0.060

0.070

Deformación Unitaria (ε) mm/mm Esfuerzo σ

σ=

M max *1000 = KPa Wx

Modulo de Elasticidad E

E=

F * L3 48ID

= MPa

Momento de Flexión Máximo Mmax

Mmax =

F *L = N − mm 4

Momento de Inercia I

I=

b * h3 12

= mm4

Deflexión D

D=

ε * L2 = mm 6* h

σ 5%Def. = σ ro tura = PLimite P ro p.= D Limite P ro p. = E =

369

RESULTADOS DEL ENSAYO 219.8 Kpa 249.1 Kpa 10.00 N 5.91 mm 5.71 Mpa

UNIVERSIDAD CENTRAL DEL ECUADOR FACULTAD DE INGENIERIA CIENCIAS FISICAS Y MATEMATICA Laboratorio de Mecánica de Suelos y Pavimentos RESISTENCIA A LA FLEXION DEL POLIESTIRENO EXPANDIDO DATOS DEL ENSAYO SUPERIOR UBICACIÓN:

S2-2

PROBETA:

18.98 18.94 18.89 18.85 18.81 18.76 18.71 18.67 18.61 18.56 18.53 18.47 18.41 18.33 18.25 17.92 17.79 17.66 17.51 17.44 17.40 17.28 17.19 16.65 16.37 16.16

Ancho (b) = 10.03 cm Masa (m) = 16.91 g Espesor (h) = 2.76 cm Volumen (V) = 830.48 cm³ Area (A) = 300.90 cm² Densidad (γ) = 20.36 Kg/m³ Inercia (I)= 175730.41 mm⁴ ESFUERZO GRÁFICOS DEFORMACION Carga Esf. Mmax F σ ∆V ε D Carga vs Deflexión mm mm/mm mm N N-mm Kpa 60.0 0.00 0.000 0.00 0.0 0.0 0.0 0.04 0.001 0.55 2.0 125.0 9.8 50.0 0.09 0.003 1.23 4.0 250.0 19.6 0.13 0.005 1.78 6.0 375.0 29.4 40.0 0.17 0.006 2.32 8.0 500.0 39.3 0.22 0.008 3.01 10.0 625.0 49.1 30.0 0.27 0.010 3.69 12.0 750.0 58.9 0.31 0.011 4.24 14.0 875.0 68.7 20.0 0.37 0.013 5.06 16.0 1000.0 78.5 0.42 0.015 5.74 19.0 1187.5 93.3 0.45 0.016 6.15 23.0 1437.5 112.9 10.0 0.51 0.018 6.97 26.0 1625.0 127.6 0.57 0.021 7.79 29.0 1812.5 142.3 0.0 0.65 0.024 8.89 32.0 2000.0 157.1 0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00 30.00 35.00 40.00 45.00 0.73 0.026 9.98 35.0 2187.5 171.8 Deflexión (D) mm 1.06 0.038 14.49 42.0 2625.0 206.1 1.19 0.043 16.27 45.0 2812.5 220.9 1.32 0.048 18.05 48.0 3000.0 235.6 Esfuerzo vs Deformación 1.47 0.053 20.10 49.0 3062.5 240.5 300.0 1.54 0.056 21.06 50.0 3125.0 245.4 1.58 0.057 21.61 51.0 3187.5 250.3 1.70 0.062 23.25 52.0 3250.0 255.2 250.0 1.79 0.065 24.48 53.0 3312.5 260.1 2.33 0.084 31.86 54.0 3375.0 265.0 200.0 2.61 0.095 35.69 55.0 3437.5 269.9 2.82 0.102 38.56 55.0 3437.5 269.9 150.0 FORMULAS UTILIZADAS Esfuerzo Kpa

Dial mm

FECHA:

cm mm mm³

Carga N

Longitud de la Probeta (Lt) = 30.00 Separación entre apoyos (L) = 250.00 Momento Resistente Wx = 12734.09 EJECUCIÓN DEL ENSAYO

ASTM D-230

Deformación Unitaria ε

ε=

100.0

∆V mm = h mm

50.0

Momento Resistente Wx

Wx =

b*h

2

6

0.0 0.000

= mm3

0.020

0.040

0.060

0.080

Deformación Unitaria (ε) mm/mm Esfuerzo σ

σ=

M max *1000 = KPa Wx

Modulo de Elasticidad E

E=

F * L3 48ID

= MPa

Momento de Flexión Máximo Mmax

Mmax =

F *L = N − mm 4

Momento de Inercia I

I=

b * h3 12

= mm4

Deflexión D

D=

ε * L2 = mm 6*h

σ 5%Def. = σ rotura = PLimite P rop.= D Limite P ro p. = E =

370

RESULTADOS DEL ENSAYO 235.6 Kpa 269.9 Kpa 16.00 N 5.06 mm 5.86 Mpa

0.100

0.120

UNIVERSIDAD CENTRAL DEL ECUADOR FACULTAD DE INGENIERIA CIENCIAS FISICAS Y MATEMATICA Laboratorio de Mecánica de Suelos y Pavimentos RESISTENCIA A LA FLEXION DEL POLIESTIRENO EXPANDIDO DATOS DEL ENSAYO INTERMEDIO UBICACIÓN:

2M

PROBETA:

DEFORMACION Dial mm 11.27 11.24 11.19 11.13 11.08 11.02 10.97 10.90 10.84 10.71 10.64 10.58 10.49 10.41 10.30 10.18 10.00 9.80

∆V ε mm mm/mm 0.00 0.000 0.03 0.001 0.08 0.003 0.14 0.006 0.19 0.008 0.25 0.010 0.30 0.012 0.37 0.015 0.43 0.018 0.56 0.023 0.63 0.026 0.69 0.028 0.78 0.032 0.86 0.035 0.97 0.040 1.09 0.045 1.27 0.052 1.47 0.060

D mm 0.00 0.53 1.41 2.47 3.35 4.41 5.29 6.53 7.59 9.88 11.11 12.17 13.76 15.17 17.11 19.23 22.40 25.93

FECHA:

cm mm mm³

Ancho (b) = 10.02 cm Masa (m) = Espesor (h) = 2.43 cm Volumen (V) = Area (A) = 300.60 cm² Densidad (γ) = Inercia (I)= 119813.37 mm⁴ ESFUERZO GRÁFICOS Carga Esf. Mmax F σ Carga vs Deflexión N N-mm Kpa 40.0 0.0 0.0 0.0 35.0 2.0 125.0 12.7 4.0 250.0 25.4 30.0 6.0 375.0 38.0 8.0 500.0 50.7 25.0 10.0 625.0 63.4 20.0 12.0 750.0 76.1 14.0 875.0 88.7 15.0 16.0 1000.0 101.4 10.0 19.0 1187.5 120.4 21.0 1312.5 133.1 5.0 23.0 1437.5 145.8 25.0 1562.5 158.4 0.0 28.0 1750.0 177.5 0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 31.0 1937.5 196.5 Deflexión (D) mm 34.0 2125.0 215.5 35.0 2187.5 221.8 36.0 2250.0 228.2

14.32 g 730.46 cm³ 19.60 Kg/m³

Carga N

Longitud de la Probeta (Lt) = 30.00 Separación entre apoyos (L) = 250.00 Momento Resistente Wx = 9861.18 EJECUCIÓN DEL ENSAYO

ASTM D-230

25.00

30.00

Esfuerzo vs Deformación

Esfuerzo Kpa

250.0

200.0

150.0

FORMULAS UTILIZADAS Deformación Unitaria ε

100.0

∆V mm ε= = h mm

50.0

Momento Resistente Wx

Wx =

b * h2 6

0.0 0.000

= mm3

0.010

0.020

0.030

0.040

0.050

Deformación Unitaria (ε) mm/mm Esfuerzo σ

σ=

M max *1000 = KPa Wx

Modulo de Elasticidad E

E=

F * L3 48ID

= MPa

Momento de Flexión Máximo Mmax

Mmax =

F *L = N − mm 4

Momento de Inercia I

I=

b * h3 12

= mm4

Deflexión D

D=

ε * L2 = mm 6*h

σ 5%Def. = σ ro tura = PLimite P ro p.= D Limite P ro p. = E =

371

RESULTADOS DEL ENSAYO 215.5 Kpa 228.2 Kpa 12.00 N 5.29 mm 6.16 Mpa

0.060

0.070

UNIVERSIDAD CENTRAL DEL ECUADOR FACULTAD DE INGENIERIA CIENCIAS FISICAS Y MATEMATICA Laboratorio de Mecánica de Suelos y Pavimentos RESISTENCIA A LA FLEXION DEL POLIESTIRENO EXPANDIDO 2M

DEFORMACION Dial mm 12.27 12.24 12.18 12.14 12.12 12.02 11.97 11.92 11.86 11.76 11.66 11.59 11.48 11.44 11.36 11.25 11.12 11.06 10.99 10.93 10.80 10.68 10.51 10.41

∆V ε mm mm/mm 0.00 0.000 0.03 0.001 0.09 0.004 0.13 0.006 0.15 0.006 0.25 0.011 0.30 0.013 0.35 0.015 0.41 0.018 0.51 0.022 0.61 0.026 0.68 0.029 0.79 0.034 0.83 0.036 0.91 0.039 1.02 0.044 1.15 0.050 1.21 0.052 1.28 0.055 1.34 0.058 1.47 0.064 1.59 0.069 1.76 0.076 1.86 0.081

D mm 0.00 0.59 1.76 2.54 2.93 4.88 5.86 6.83 8.00 9.96 11.91 13.27 15.42 16.20 17.76 19.91 22.45 23.62 24.99 26.16 28.70 31.04 34.36 36.31

ASTM D-230

FECHA:

cm mm mm³

Ancho (b) = 10.05 cm Masa (m) = Espesor (h) = 2.31 cm Volumen (V) = Area (A) = 301.50 cm² Densidad (γ) = Inercia (I)= 103233.52 mm⁴ ESFUERZO GRÁFICOS Carga Esf. Mmax F σ Carga vs Deflexión N N-mm Kpa 45.0 0.0 0.0 0.0 40.0 2.0 125.0 14.0 4.0 250.0 28.0 35.0 6.0 375.0 42.0 30.0 8.0 500.0 55.9 10.0 625.0 69.9 25.0 12.0 750.0 83.9 20.0 14.0 875.0 97.9 15.0 16.0 1000.0 111.9 18.0 1125.0 125.9 10.0 20.0 1250.0 139.9 5.0 22.0 1375.0 153.8 25.0 1562.5 174.8 0.0 26.0 1625.0 181.8 0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00 28.0 1750.0 195.8 Deflexión (D) mm 30.0 1875.0 209.8 33.0 2062.5 230.8 34.0 2125.0 237.7 Esfuerzo vs Deformación 35.0 2187.5 244.7 300.0 36.0 2250.0 251.7 37.0 2312.5 258.7 38.0 2375.0 265.7 250.0 39.0 2437.5 272.7 39.0 2437.5 272.7

14.58 g 696.47 cm³ 20.93 Kg/m³

Carga N

Longitud de la Probeta (Lt) = 30.00 Separación entre apoyos (L) = 250.00 Momento Resistente Wx = 8937.97 EJECUCIÓN DEL ENSAYO

Esfuerzo Kpa

PROBETA:

DATOS DEL ENSAYO UBICACIÓN: INTERMEDIO

FORMULAS UTILIZADAS

30.00

35.00

40.00

0.080

0.090

200.0

150.0

Deformación Unitaria ε

ε=

∆V mm = h mm

100.0

50.0

Momento Resistente Wx

Wx =

2

b*h = mm3 6

0.0 0.000

0.010

0.020

0.030

0.040

0.050

0.060

0.070

Deformación Unitaria (ε) mm/mm Momento de Flexión Máximo Mmax

Esfuerzo σ

σ=

M max *1000 Wx

= KPa

Modulo de Elasticidad E

E=

F * L3 48ID

= MPa

Mmax =

F *L = N − mm 4

Momento de Inercia I

b * h3 I= = mm4 12

Deflexión D

D=

ε * L2 = mm 6*h

σ 5%Def. = σ ro tura = PLimite P rop.= D Limite P ro p. = E =

372

RESULTADOS DEL ENSAYO 230.8 Kpa 272.7 Kpa 12.00 N 5.86 mm 6.46 Mpa

UNIVERSIDAD CENTRAL DEL ECUADOR FACULTAD DE INGENIERIA CIENCIAS FISICAS Y MATEMATICA Laboratorio de Mecánica de Suelos y Pavimentos RESISTENCIA A LA FLEXION DEL POLIESTIRENO EXPANDIDO S2-1

Longitud de la Probeta (Lt) = 30.00 Separación entre apoyos (L) = 250.00 Momento Resistente Wx = 8529.69 EJECUCIÓN DEL ENSAYO DEFORMACION Dial mm 7.18 7.14 7.08 7.03 6.97 6.89 6.81 6.72 6.65 6.59 6.52 6.44 6.39 6.31 6.20 6.05 5.93 5.77 5.55 5.35

∆V ε mm mm/mm 0.00 0.000 0.04 0.002 0.10 0.004 0.15 0.007 0.21 0.009 0.29 0.013 0.37 0.016 0.46 0.020 0.53 0.023 0.59 0.026 0.66 0.029 0.74 0.033 0.79 0.035 0.87 0.038 0.98 0.043 1.13 0.050 1.25 0.055 1.41 0.062 1.63 0.072 1.83 0.081

D mm 0.00 0.82 2.04 3.06 4.28 5.91 7.55 9.38 10.81 12.03 13.46 15.09 16.11 17.74 19.99 23.05 25.49 28.76 33.24 37.32

ASTM D-230

FECHA:

cm mm mm³

Ancho (b) = 10.02 cm Masa (m) = Espesor (h) = 2.26 cm Volumen (V) = Area (A) = 300.60 cm² Densidad (γ) = Inercia (I)= 96385.52 mm⁴ ESFUERZO GRÁFICOS Carga Esf. Mmax F σ Carga vs Deflexión N N-mm Kpa 40.0 0.0 0.0 0.0 35.0 2.0 125.0 14.7 4.0 250.0 29.3 30.0 6.0 375.0 44.0 8.0 500.0 58.6 25.0 10.0 625.0 73.3 20.0 12.0 750.0 87.9 14.0 875.0 102.6 15.0 16.0 1000.0 117.2 10.0 18.0 1125.0 131.9 20.0 1250.0 146.5 5.0 22.0 1375.0 161.2 24.0 1500.0 175.9 0.0 26.0 1625.0 190.5 0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00 28.0 1750.0 205.2 Deflexión (D) mm 30.0 1875.0 219.8 31.0 1937.5 227.1 32.0 2000.0 234.5 Esfuerzo vs Deformación 33.0 2062.5 241.8 300.0 34.0 2125.0 249.1

12.65 g 679.36 cm³ 18.62 Kg/m³

Carga N

PROBETA:

DATOS DEL ENSAYO UBICACIÓN: SUPERIOR

30.00

35.00

40.00

0.080

0.090

Esfuerzo Kpa

250.0

FORMULAS UTILIZADAS

200.0

150.0

Deformación Unitaria ε

ε=

∆V mm = h mm

100.0

50.0

Momento Resistente Wx

Wx =

2

b*h = mm3 6

0.0 0.000

0.010

0.020

0.030

0.040

0.050

0.060

0.070

Deformación Unitaria (ε) mm/mm Momento de Flexión Máximo Mmax

Esfuerzo σ

σ=

M max *1000 Wx

= KPa

Modulo de Elasticidad E

E=

F * L3 48ID

= MPa

Mmax =

F *L = N − mm 4

Momento de Inercia I

b * h3 I= = mm4 12

Deflexión D

D=

ε * L2 = mm 6*h

σ 5%Def. = σ ro tura = PLimite P ro p.= D Limite P ro p. = E =

373

RESULTADOS DEL ENSAYO 219.8 Kpa 249.1 Kpa 10.00 N 5.91 mm 5.71 Mpa

UNIVERSIDAD CENTRAL DEL ECUADOR FACULTAD DE INGENIERIA CIENCIAS FISICAS Y MATEMATICA Laboratorio de Mecánica de Suelos y Pavimentos RESISTENCIA A LA FLEXION DEL POLIESTIRENO EXPANDIDO PROBETA:

DATOS DEL ENSAYO SUPERIOR UBICACIÓN:

S2-2

30.00 Longitud de la Probeta (Lt) = 250.00 Separación entre apoyos (L) = 12734.09 Momento Resistente Wx = EJECUCIÓN DEL ENSAYO

FECHA:

Ancho (b) = 10.03 cm Masa (m) = Espesor (h) = 2.76 cm Volumen (V) = Area (A) = 300.90 cm² Densidad (γ) = Inercia (I)= 175730.41 mm⁴ ESFUERZO GRÁFICOS DEFORMACION Carga Esf. Mmax F σ ∆V ε D Carga vs Deflexión mm mm/mm mm N N-mm Kpa 60.0 0.00 0.000 0.00 0.0 0.0 0.0 0.04 0.001 0.55 2.0 125.0 9.8 50.0 0.09 0.003 1.23 4.0 250.0 19.6 0.13 0.005 1.78 6.0 375.0 29.4 40.0 0.17 0.006 2.32 8.0 500.0 39.3 0.22 0.008 3.01 10.0 625.0 49.1 30.0 0.27 0.010 3.69 12.0 750.0 58.9 0.31 0.011 4.24 14.0 875.0 68.7 20.0 0.37 0.013 5.06 16.0 1000.0 78.5 0.42 0.015 5.74 19.0 1187.5 93.3 0.45 0.016 6.15 23.0 1437.5 112.9 10.0 0.51 0.018 6.97 26.0 1625.0 127.6 0.57 0.021 7.79 29.0 1812.5 142.3 0.0 0.65 0.024 8.89 32.0 2000.0 157.1 0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00 30.00 0.73 0.026 9.98 35.0 2187.5 171.8 Deflexión (D) mm 1.06 0.038 14.49 42.0 2625.0 206.1 1.19 0.043 16.27 45.0 2812.5 220.9 1.32 0.048 18.05 48.0 3000.0 235.6 Esfuerzo vs Deformación 1.47 0.053 20.10 49.0 3062.5 240.5 300.0 1.54 0.056 21.06 50.0 3125.0 245.4 1.58 0.057 21.61 51.0 3187.5 250.3 1.70 0.062 23.25 52.0 3250.0 255.2 250.0 1.79 0.065 24.48 53.0 3312.5 260.1 2.33 0.084 31.86 54.0 3375.0 265.0 200.0 2.61 0.095 35.69 55.0 3437.5 269.9 2.82 0.102 38.56 55.0 3437.5 269.9 150.0 FORMULAS UTILIZADAS

16.91 g 830.48 cm³ 20.36 Kg/m³

Carga N

cm mm mm³

35.00

40.00

45.00

Esfuerzo Kpa

Dial mm 18.98 18.94 18.89 18.85 18.81 18.76 18.71 18.67 18.61 18.56 18.53 18.47 18.41 18.33 18.25 17.92 17.79 17.66 17.51 17.44 17.40 17.28 17.19 16.65 16.37 16.16

ASTM D-230

Deformación Unitaria ε

ε=

100.0

∆V mm = h mm

50.0

Momento Resistente Wx

Wx =

b * h2 = mm3 6

0.0 0.000

0.020

0.040

0.060

0.080

Deformación Unitaria (ε) mm/mm Esfuerzo σ

σ=

M max *1000 = KPa Wx

Modulo de Elasticidad E

E=

F * L3 48ID

= MPa

Momento de Flexión Máximo Mmax

Mmax =

F *L = N − mm 4

Momento de Inercia I

I=

b * h3 12

= mm

4

Deflexión D

D=

ε * L2 = mm 6* h

σ 5%Def. = σ rotura = PLimite P rop.= D Limite P rop. = E =

374

RESULTADOS DEL ENSAYO 235.6 Kpa 269.9 Kpa 16.00 N 5.06 mm 5.86 Mpa

0.100

0.120

UNIVERSIDAD CENTRAL DEL ECUADOR FACULTAD DE INGENIERIA CIENCIAS FISICAS Y MATEMATICA Laboratorio de Mecánica de Suelos y Pavimentos RESISTENCIA A LA FLEXION DEL POLIESTIRENO EXPANDIDO M2-1

Longitud de la Probeta (Lt) = 30.00 Separación entre apoyos (L) = 250.00 Momento Resistente Wx = 9718.89 EJECUCIÓN DEL ENSAYO DEFORMACION Dial mm 13.20 13.15 13.11 13.05 13.00 12.95 12.89 12.80 12.75 12.68 12.61 12.52 12.41 12.35 12.29 12.20 12.11 11.99 11.91 11.79 11.66 11.56

D mm 0.00 0.90 1.61 2.69 3.59 4.48 5.56 7.17 8.07 9.33 10.58 12.20 14.17 15.24 16.32 17.93 19.55 21.70 23.14 25.29 27.62 29.41

FECHA:

cm mm mm³

Ancho (b) = 10.04 cm Masa (m) = Espesor (h) = 2.41 cm Volumen (V) = Area (A) = 301.20 cm² Densidad (γ) = Inercia (I)= 117112.59 mm⁴ ESFUERZO GRÁFICOS Carga Esf. Mmax F σ Carga vs Deflexión N N-mm Kpa 40.0 0.0 0.0 0.0 35.0 2.0 125.0 12.9 4.0 250.0 25.7 30.0 6.0 375.0 38.6 8.0 500.0 51.4 25.0 10.0 625.0 64.3 20.0 12.0 750.0 77.2 14.0 875.0 90.0 15.0 16.0 1000.0 102.9 10.0 18.0 1125.0 115.8 20.0 1250.0 128.6 5.0 22.0 1375.0 141.5 24.0 1500.0 154.3 0.0 26.0 1625.0 167.2 0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 29.0 1812.5 186.5 Deflexión (D) mm 31.0 1937.5 199.4 34.0 2125.0 218.6 35.0 2187.5 225.1 Esfuerzo vs Deformación 36.0 2250.0 231.5 300.0 37.0 2312.5 237.9 38.0 2375.0 244.4 38.0 2375.0 244.4 250.0 Esfuerzo Kpa

∆V ε mm mm/mm 0.00 0.000 0.05 0.002 0.09 0.004 0.15 0.006 0.20 0.008 0.25 0.010 0.31 0.013 0.40 0.017 0.45 0.019 0.52 0.022 0.59 0.024 0.68 0.028 0.79 0.033 0.85 0.035 0.91 0.038 1.00 0.041 1.09 0.045 1.21 0.050 1.29 0.054 1.41 0.059 1.54 0.064 1.64 0.068

ASTM D-230

15.10 g 725.89 cm³ 20.80 Kg/m³

Carga N

PROBETA:

DATOS DEL ENSAYO UBICACIÓN: CENTRO

FORMULAS UTILIZADAS

25.00

30.00

35.00

200.0

150.0

Deformación Unitaria ε

ε=

100.0

∆V mm = h mm

50.0

Momento Resistente Wx

Wx =

2

b*h = mm3 6

0.0 0.000

0.010

0.020

0.030

0.040

0.050

0.060

Deformación Unitaria (ε) mm/mm Momento de Flexión Máximo Mmax

Esfuerzo σ

σ=

M max *1000 Wx

= KPa

Modulo de Elasticidad E

E=

F * L3 48ID

= MPa

Mmax =

F*L = N − mm 4

Momento de Inercia I

b * h3 I= = mm4 12

Deflexión D

D=

ε * L2 = mm 6*h

σ 5%Def. = σ ro tura = PLimite Pro p.= D Limite Pro p. = E =

375

RESULTADOS DEL ENSAYO 218.6 Kpa 244.4 Kpa 12.00 N 5.56 mm 6.00 Mpa

0.070

0.080

UNIVERSIDAD CENTRAL DEL ECUADOR FACULTAD DE INGENIERIA CIENCIAS FISICAS Y MATEMATICA Laboratorio de Mecánica de Suelos y Pavimentos RESISTENCIA A LA FLEXION DEL POLIESTIRENO EXPANDIDO M2-2

Longitud de la Probeta (Lt) = 30.00 Separación entre apoyos (L) = 250.00 Momento Resistente Wx = 11236.07 EJECUCIÓN DEL ENSAYO DEFORMACION Dial mm 16.81 16.79 16.75 16.72 16.64 16.59 16.54 16.48 16.39 16.34 16.24 16.15 16.06 15.94 15.83 15.69 15.61 15.53 15.46 15.32 15.20 15.17

D mm 0.00 0.31 0.93 1.40 2.64 3.42 4.19 5.12 6.52 7.30 8.85 10.25 11.65 13.51 15.22 17.39 18.63 19.88 20.96 23.14 25.00 25.47

FECHA:

cm mm mm³

Ancho (b) = 10.05 cm Masa (m) = Espesor (h) = 2.59 cm Volumen (V) = Area (A) = 301.50 cm² Densidad (γ) = Inercia (I)= 145507.07 mm⁴ ESFUERZO GRÁFICOS Carga Esf. Mmax F σ Carga vs Deflexión N N-mm Kpa 50.0 0.0 0.0 0.0 45.0 2.0 125.0 11.1 40.0 4.0 250.0 22.2 6.0 375.0 33.4 35.0 8.0 500.0 44.5 30.0 10.0 625.0 55.6 25.0 12.0 750.0 66.7 14.0 875.0 77.9 20.0 16.0 1000.0 89.0 15.0 18.0 1125.0 100.1 10.0 21.0 1312.5 116.8 5.0 24.0 1500.0 133.5 27.0 1687.5 150.2 0.0 30.0 1875.0 166.9 0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 33.0 2062.5 183.6 Deflexión (D) mm 36.0 2250.0 200.2 38.0 2375.0 211.4 40.0 2500.0 222.5 Esfuerzo vs Deformación 41.0 2562.5 228.1 300.0 42.0 2625.0 233.6 43.0 2687.5 239.2 43.0 2687.5 239.2 250.0 Esfuerzo Kpa

∆V ε mm mm/mm 0.00 0.000 0.02 0.001 0.06 0.002 0.09 0.003 0.17 0.007 0.22 0.008 0.27 0.010 0.33 0.013 0.42 0.016 0.47 0.018 0.57 0.022 0.66 0.025 0.75 0.029 0.87 0.034 0.98 0.038 1.12 0.043 1.20 0.046 1.28 0.049 1.35 0.052 1.49 0.058 1.61 0.062 1.64 0.063

ASTM D-230

15.56 g 780.89 cm³ 19.93 Kg/m³

Carga N

PROBETA:

DATOS DEL ENSAYO UBICACIÓN: CENTRO

FORMULAS UTILIZADAS

25.00

30.00

200.0

150.0

Deformación Unitaria ε

ε=

100.0

∆V mm = h mm

50.0

Momento Resistente Wx

Wx =

2

b *h = mm3 6

0.0 0.000

0.010

0.020

0.030

0.040

0.050

Deformación Unitaria (ε) mm/mm Momento de Flexión Máximo Mmax

Esfuerzo σ

σ=

M max *1000 Wx

= KPa

Modulo de Elasticidad E

E=

F * L3 48ID

= MPa

Mmax =

F *L = N − mm 4

Momento de Inercia I

b * h3 I= = mm4 12

σ 5%Def. = σ ro tura = PLimite Pro p.= D Limite P ro p. = E =

Deflexión D

D=

ε * L2 6* h

= mm

376

RESULTADOS DEL ENSAYO 222.5 Kpa 239.2 Kpa 14.00 N 5.12 mm 6.11 Mpa

0.060

0.070

UNIVERSIDAD CENTRAL DEL ECUADOR FACULTAD DE INGENIERIA CIENCIAS FISICAS Y MATEMATICA Laboratorio de Mecánica de Suelos y Pavimentos RESISTENCIA A LA FLEXION DEL POLIESTIRENO EXPANDIDO DATOS DEL ENSAYO INFERIOR UBICACIÓN:

I2-1

Ancho (b) = 10.06 cm Masa (m) = Espesor (h) = 2.67 cm Volumen (V) = Area (A) = 301.80 cm² Densidad (γ) = 159569.73 mm⁴ Inercia (I)= ESFUERZO GRÁFICOS Carga Esf. Mmax F σ Carga vs Deflexión N N-mm Kpa 60.0

∆V mm

17.60 17.57 17.52 17.48 17.44 17.38 17.31 17.24 17.16 17.12 17.02 16.92 16.82 16.74 16.62 16.46 16.40 16.31 16.23 16.14 16.02 15.91 15.75 15.57 15.41 15.28

0.00 0.03 0.08 0.12 0.16 0.22 0.29 0.36 0.44 0.48 0.58 0.68 0.78 0.86 0.98 1.14 1.20 1.29 1.37 1.46 1.58 1.69 1.85 2.03 2.19 2.32

ε mm/mm

D mm

0.000 0.00 0.0 0.001 0.44 2.0 0.003 1.17 4.0 0.004 1.75 6.0 0.006 2.34 8.0 0.008 3.21 10.0 0.011 4.24 12.0 0.013 5.26 14.0 0.016 6.43 17.0 0.018 7.01 20.0 0.022 8.47 23.0 0.025 9.94 26.0 0.029 11.40 29.0 0.032 12.57 32.0 0.037 14.32 35.0 0.043 16.66 38.0 0.045 17.53 41.0 0.048 18.85 44.0 0.051 20.02 45.0 0.055 21.33 46.0 0.059 23.09 47.0 0.063 24.69 48.0 0.069 27.03 49.0 0.076 29.66 50.0 0.082 32.00 51.0 0.087 33.90 51.0 FORMULAS UTILIZADAS

0.0 125.0 250.0 375.0 500.0 625.0 750.0 875.0 1062.5 1250.0 1437.5 1625.0 1812.5 2000.0 2187.5 2375.0 2562.5 2750.0 2812.5 2875.0 2937.5 3000.0 3062.5 3125.0 3187.5 3187.5

0.0 10.5 20.9 31.4 41.8 52.3 62.7 73.2 88.9 104.6 120.3 136.0 151.6 167.3 183.0 198.7 214.4 230.1 235.3 240.5 245.8 251.0 256.2 261.4 266.7 266.7

16.26 g 805.81 cm³ 20.18 Kg/m³

50.0

Carga N

DEFORMACION Dial mm

FECHA:

cm mm mm³

40.0

30.0

20.0

10.0

0.0 0.00

5.00

10.00

15.00

20.00

25.00

30.00

35.00

40.00

Deflexión (D) mm

Esfuerzo vs Deformación 300.0

250.0

Esfuerzo Kpa

PROBETA:

Longitud de la Probeta (Lt) = 30.00 Separación entre apoyos (L) = 250.00 Momento Resistente Wx = 11952.79 EJECUCIÓN DEL ENSAYO

ASTM D-230

200.0

150.0

Deformación Unitaria ε

ε=

100.0

∆V mm = h mm

50.0

Momento Resistente Wx

Wx =

b * h2 = mm3 6

0.0 0.000

0.020

0.040

0.060

Deformación Unitaria (ε) mm/mm Esfuerzo σ

M *1000 σ = max = KPa Wx Modulo de Elasticidad E

E=

F * L3 48ID

= MPa

Momento de Flexión Máximo Mmax

Mmax =

F*L 4

= N − mm

Momento de Inercia I

b * h3 I= = mm4 12

Deflexión D

D=

ε * L2 = mm 6*h

σ 5%Def. = σ rotura = PLimite P ro p.= D Limite P rop. = E =

377

RESULTADOS DEL ENSAYO 230.1 Kpa 266.7 Kpa 14.00 N 5.26 mm 5.43 Mpa

0.080

0.100

UNIVERSIDAD CENTRAL DEL ECUADOR FACULTAD DE INGENIERIA CIENCIAS FISICAS Y MATEMATICA Laboratorio de Mecánica de Suelos y Pavimentos RESISTENCIA A LA FLEXION DEL POLIESTIRENO EXPANDIDO DATOS DEL ENSAYO INFERIOR UBICACIÓN:

I2-2

Dial mm

∆V mm

14.53 14.50 14.44 14.40 14.38 14.28 14.23 14.18 14.12 14.02 13.92 13.85 13.74 13.70 13.62 13.51 13.42 13.32 13.25 13.19 13.06 12.94 12.77 12.66 12.56 12.37

0.00 0.03 0.09 0.13 0.15 0.25 0.30 0.35 0.41 0.51 0.61 0.68 0.79 0.83 0.91 1.02 1.11 1.21 1.28 1.34 1.47 1.59 1.76 1.87 1.97 2.16

ε mm/mm

D mm

Ancho (b) = 10.03 cm Masa (m) = Espesor (h) = 2.44 cm Volumen (V) = Area (A) = 300.90 cm² Densidad (γ) = Inercia (I)= 121419.70 mm⁴ ESFUERZO GRÁFICOS Carga Esf. Mmax F σ Carga vs Deflexión N N-mm Kpa 50.0

0.000 0.00 0.0 0.001 0.52 2.0 0.004 1.57 4.0 0.005 2.27 6.0 0.006 2.62 8.0 0.010 4.37 10.0 0.012 5.25 12.0 0.014 6.12 14.0 0.017 7.17 17.0 0.021 8.92 20.0 0.025 10.67 23.0 0.028 11.90 26.0 0.032 13.82 29.0 0.034 14.52 31.0 0.037 15.92 33.0 0.042 17.85 35.0 0.045 19.42 36.0 0.050 21.17 37.0 0.052 22.40 38.0 0.055 23.45 39.0 0.060 25.72 40.0 0.065 27.82 41.0 0.072 30.79 42.0 0.077 32.72 43.0 0.081 34.47 44.0 0.089 37.79 44.0 FORMULAS UTILIZADAS

0.0 125.0 250.0 375.0 500.0 625.0 750.0 875.0 1062.5 1250.0 1437.5 1625.0 1812.5 1937.5 2062.5 2187.5 2250.0 2312.5 2375.0 2437.5 2500.0 2562.5 2625.0 2687.5 2750.0 2750.0

0.0 12.6 25.1 37.7 50.2 62.8 75.4 87.9 106.8 125.6 144.4 163.3 182.1 194.7 207.2 219.8 226.1 232.4 238.6 244.9 251.2 257.5 263.8 270.0 276.3 276.3

15.48 g 734.20 cm³ 21.08 Kg/m³

45.0

Carga N

DEFORMACION

FECHA:

cm mm mm³

40.0 35.0 30.0 25.0 20.0 15.0 10.0 5.0 0.0 0.00

5.00

10.00

15.00

20.00

25.00

30.00

35.00

40.00

Deflexión (D) mm

Esfuerzo vs Deformación 300.0

250.0

Esfuerzo Kpa

PROBETA:

Longitud de la Probeta (Lt) = 30.00 Separación entre apoyos (L) = 250.00 Momento Resistente Wx = 9952.43 EJECUCIÓN DEL ENSAYO

ASTM D-230

200.0

150.0

Deformación Unitaria ε

ε=

100.0

∆V mm = h mm

50.0

Momento Resistente Wx

Wx =

b * h2 = mm3 6

0.0 0.000

0.020

0.040

0.060

Deformación Unitaria (ε) mm/mm Esfuerzo σ

σ=

M max *1000 = KPa Wx

Modulo de Elasticidad E

E=

F * L3 48ID

= MPa

Momento de Flexión Máximo Mmax

Mmax =

F *L = N − mm 4

Momento de Inercia I

I=

b * h3 = mm4 12

Deflexión D

D=

ε * L2 6*h

= mm

σ 5%Def. = σ ro tura = PLimite Pro p.= D Limite P ro p. = E =

378

RESULTADOS DEL ENSAYO 232.4 Kpa 276.3 Kpa 14.00 N 6.12 mm 6.13 Mpa

0.080

0.100

ANEXO 2.1

379

380

381

382

383

384

385

386

ANEXO 3

387

UNIVERSIDAD CENTRAL DEL ECUADOR FACULTAD DE INGENIERIA CIENCIAS FISICAS Y MATEMATICA Laboratorio de Mecánica de Suelos y Pavimentos ABSORCIÓN DE AGUA DEL POLIESTIRENO EXPANDIDO

Ubicación

A1 A2 A1 B2 B1 B2 C1 C2 C1 D2 D1 D2 E1 E2 E1 F2 F1 F2 G1 G2 G1 H2 H1 H2 I1 I2 I1

CARA SUPERIOR CARA INTERMEDIO CARA INFERIOR CARA SUPERIOR CARA INTERMEDIO CARA INFERIOR CARA SUPERIOR CARA INTERMEDIO CARA INFERIOR CARA SUPERIOR CARA INTERMEDIO CARA INFERIOR CARA SUPERIOR CARA INTERMEDIO CARA INFERIOR CARA SUPERIOR CARA INTERMEDIO CARA INFERIOR CARA SUPERIOR CARA INTERMEDIO CARA INFERIOR CARA SUPERIOR CARA INTERMEDIO CARA INFERIOR CARA SUPERIOR CARA INTERMEDIO CARA INFERIOR

FORMULAS UTILIZADAS Porcentaje de Absorción de Agua en Volumen

% Abs . =

W2 − W1 * 100 = % γ w *V

5.00

% de Absorción vs. Densidad

Porcentaje de abssorción de Agua en Vol. (% )

Probeta

ASTM C272/C272M − 12

ENSAYO A LAS 24 HORAS DE INMERSIÓN DATOS RESULTADOS FECHA: 18/oct./2013 19/oct./2013 Long. Ancho Altura Vol. Masa Densidad Masa % de Abs. de Agua en Vol (l) (a) (h) (V) (W₁₁ ) (γ) (W₂₂ ) cm cm cm cm³ g Kg/m³ g % 7.55 7.34 1.39 77.03 1.620 21.03 3.40 2.31 7.78 7.49 1.41 82.06 1.810 22.06 3.22 1.72 8.14 7.48 1.37 83.31 1.710 20.53 4.25 3.05 7.56 7.50 1.42 80.41 1.600 19.90 3.97 2.95 7.53 7.30 1.39 76.36 1.710 22.40 3.81 2.75 7.53 7.16 1.38 74.30 1.600 21.53 3.71 2.84 7.56 7.55 1.41 80.43 1.890 23.50 3.43 1.91 7.59 7.53 1.42 81.10 1.860 22.93 3.64 2.19 7.60 7.59 1.40 80.70 1.630 20.20 4.07 3.02 7.58 7.53 1.43 81.62 1.720 21.07 3.35 2.00 7.57 7.54 1.43 81.57 1.770 21.70 3.57 2.21 7.56 7.56 1.41 80.59 1.630 20.23 4.14 3.11 7.54 7.52 1.39 78.76 1.900 24.12 2.92 1.30 7.56 7.55 1.39 79.23 1.940 24.48 2.83 1.12 7.56 7.49 1.38 78.09 1.740 22.28 3.38 2.10 7.64 7.59 1.41 81.66 1.710 20.94 4.05 2.87 7.97 7.53 1.41 84.57 1.930 22.82 3.31 1.63 8.44 7.55 1.43 91.07 1.950 21.41 4.13 2.39 7.88 7.52 1.39 82.26 1.820 22.12 3.41 1.93 8.15 7.58 1.39 85.81 1.910 22.26 3.61 1.98 8.40 7.52 1.39 87.75 2.050 23.36 3.69 1.87 7.61 7.58 1.37 78.97 1.690 21.40 3.39 2.15 7.87 7.56 1.42 84.43 1.870 22.15 3.96 2.48 8.24 7.58 1.40 87.44 1.900 21.73 4.27 2.71 7.57 7.54 1.25 71.25 1.460 20.49 3.56 2.95 7.62 7.52 1.43 81.94 1.650 20.14 3.87 2.70 7.62 7.53 1.38 79.13 1.640 20.73 3.95 2.92

4.00 3.00 2.00 1.00 0.00 19.00

388

20.00

21.00

22.00 23.00 Densidad (Kg/m³)

24.00

25.00

UNIVERSIDAD CENTRAL DEL ECUADOR FACULTAD DE INGENIERIA CIENCIAS FISICAS Y MATEMATICA Laboratorio de Mecánica de Suelos y Pavimentos ABSORCIÓN DE AGUA DEL POLIESTIRENO EXPANDIDO

Ubicación

A1 A2 A1 B2 B1 B2 C1 C2 C1 D2 D1 D2 E1 E2 E1 F2 F1 F2 G1 G2 G1 H2 H1 H2 I1 I2 I1

CARA SUPERIOR CARA INTERMEDIO CARA INFERIOR CARA SUPERIOR CARA INTERMEDIO CARA INFERIOR CARA SUPERIOR CARA INTERMEDIO CARA INFERIOR CARA SUPERIOR CARA INTERMEDIO CARA INFERIOR CARA SUPERIOR CARA INTERMEDIO CARA INFERIOR CARA SUPERIOR CARA INTERMEDIO CARA INFERIOR CARA SUPERIOR CARA INTERMEDIO CARA INFERIOR CARA SUPERIOR CARA INTERMEDIO CARA INFERIOR CARA SUPERIOR CARA INTERMEDIO CARA INFERIOR

FORMULAS UTILIZADAS Porcentaje de Absorción de Agua en Volumen

% Abs. =

W2 − W1 *100 = % γ w *V

% de Absorción vs. Densidad

5.00

Porcentaje de abssorción de Agua en Vol. (% )

Probeta

ASTM C272/C272M − 12

ENSAYO A LOS 28 DIAS DE INMERSIÓN DATOS RESULTADOS FECHA:18/oct./2013 15/nov./2013 Long. Ancho Altura Vol. Masa Densidad Masa % de Abs. de Agua en Vol (l) (a) (h) (V) (W₁₁ ) (γ) (W₂₂ ) cm cm cm cm³ g Kg/m³ g % 7.56 7.35 1.37 76.13 1.620 21.28 3.97 3.09 7.86 7.51 1.38 81.46 1.760 21.61 3.83 2.54 8.13 7.50 1.35 82.32 1.680 20.41 3.95 2.76 7.58 7.54 1.42 81.16 1.670 20.58 4.22 3.14 7.52 7.27 1.38 75.45 1.680 22.27 3.31 2.16 7.95 6.95 1.43 79.01 1.490 18.86 3.85 2.99 7.53 7.52 1.38 78.14 1.750 22.39 3.06 1.68 7.59 7.53 1.38 78.87 1.870 23.71 3.02 1.46 7.56 7.53 1.36 77.42 1.610 20.80 3.98 3.06 7.57 7.53 1.44 82.08 1.720 20.95 3.60 2.29 7.56 7.52 1.42 80.73 1.750 21.68 4.21 3.05 7.57 7.55 1.41 80.59 1.620 20.10 3.77 2.67 7.52 7.50 1.37 77.27 1.700 22.00 3.33 2.11 7.56 7.55 1.40 79.91 1.910 23.90 2.97 1.33 7.55 7.52 1.39 78.92 1.780 22.55 3.37 2.01 7.61 7.54 1.43 82.05 1.710 20.84 3.95 2.73 8.06 7.53 1.43 86.79 1.930 22.24 4.37 2.81 8.45 7.53 1.39 88.44 1.980 22.39 3.53 1.75 7.88 7.53 1.42 84.26 1.840 21.84 3.85 2.39 8.12 7.58 1.39 85.55 1.940 22.68 4.02 2.43 8.37 7.53 1.42 89.50 1.980 22.12 3.85 2.09 7.65 7.58 1.39 80.60 1.670 20.72 4.11 3.03 7.91 7.55 1.42 84.80 1.880 22.17 4.14 2.66 8.26 7.56 1.39 86.80 1.830 21.08 4.06 2.57 7.60 7.55 1.39 79.76 1.600 20.06 4.12 3.16 7.61 7.53 1.43 81.94 1.660 20.26 3.97 2.82 7.62 7.55 1.43 82.27 1.640 19.93 3.80 2.63

4.00 3.00 2.00 1.00 0.00 18.00

389

19.00

20.00

21.00 22.00 23.00 Densidad (Kg/m³)

24.00

25.00

ANEXO 3.1

390

391

392

393

394

ANEXO 4

395

UNIVERSIDAD CENTRAL DEL ECUADOR FACULTAD DE INGENIERIA CIENCIAS FISICAS Y MATEMATICA Laboratorio de Mecánica de Suelos y Pavimentos ENSAYO DE PLACA CON CARGA ESTÁTICA NO REPETIDA EN EPS Diametro de la Placa: Área de la Placa: Tiempo (min)

30 707

pulg pulg²

1196 – 93 (Reapproved 1997) /AASHTO T 222-81 (2004)

Fecha: 31 oct. 2013 Prueba N°: 1 Lecturas Parciales

Carga Parcial Carga Acum. Presión Presión (lb) (lb) (lb/pulg²) (KPa) Deform. 1 Deform. 2

0:00:00 0:16:00 0:32:00 0:48:00 1:04:00 1:20:00 1:36:00 1:52:00 2:08:00

0.0 1000.0 1000.0 1000.0 1000.0 1000.0 1000.0 1000.0 1000.0

0.0 1000.0 2000.0 3000.0 4000.0 5000.0 6000.0 7000.0 8000.0

0.0 1.4 2.8 4.2 5.7 7.1 8.5 9.9 11.3

0.0 9.8 19.5 29.3 39.0 48.8 58.5 68.3 78.0

0.0 75.0 69.0 74.0 63.0 54.0 59.0 58.0 60.0

0.0 89.0 76.0 78.0 58.0 53.0 58.0 59.0 58.0

Deform. 3 Promedio 0.0 90.0 80.0 81.0 66.0 62.0 73.0 60.0 63.0

Penetración (mm)

0.0 84.7 75.0 77.7 62.3 56.3 63.3 59.0 60.3

0.000 0.847 1.597 2.373 2.997 3.560 4.193 4.783 5.387

RESULTADO

Presión vs. Penetración 100.0

Módulo de Reacción o Coeficiente de Balasto (K)

PRESION. (KPa)

75.0

K= y = 13.913x

50.0

25.0

0.0 0.000

1.000

2.000

3.000

4.000

5.000

6.000

Penetración (mm)

396

13.913 Kpa/mm

UNIVERSIDAD CENTRAL DEL ECUADOR FACULTAD DE INGENIERIA CIENCIAS FISICAS Y MATEMATICA Laboratorio de Mecánica de Suelos y Pavimentos ENSAYO DE PLACA CON CARGA ESTÁTICA NO REPETIDA EN EPS Diame tro de la Placa: Área de la Placa: Tiempo (min)

30 707

pulg pulg²

1196 – 93 (Reapproved 1997) /AASHTO T 222-81 (2004)

Fe cha: 31 oct. 2013 Prueba N°: 2 Le cturas Parciales

Carga Parcial Carga Acum. Presión Presión (lb) (lb) (lb/pulg²) (KPa) Deform. 1 Deform. 2

0:00:00 0:16:00 0:32:00 0:48:00 1:04:00 1:20:00 1:36:00 1:52:00 2:08:00

0.0 1000.0 1000.0 1000.0 1000.0 1000.0 1000.0 1000.0 1000.0

0.0 1000.0 2000.0 3000.0 4000.0 5000.0 6000.0 7000.0 8000.0

0.0 1.4 2.8 4.2 5.7 7.1 8.5 9.9 11.3

0.0 9.8 19.5 29.3 39.0 48.8 58.5 68.3 78.0

0.0 90.0 76.0 68.0 66.0 61.0 55.0 54.0 58.0

0.0 90.0 75.0 68.0 65.0 60.0 60.0 54.0 60.0

Deform. 3 Promedio 0.0 93.0 78.0 69.0 69.0 62.0 60.0 57.0 57.0

Pene tración (mm)

0.0 91.0 76.3 68.3 66.7 61.0 58.3 55.0 58.3

RESULTADO

Presión vs. Penetración 100.0

Módulo de Reacción o Coeficiente de Balasto (K)

PRESI0N. (KPa)

75.0

K= y = 13.864x

50.0

25.0

0.0 0.000

1.000

2.000

3.000

4.000

5.000

Penetración (mm)

397

6.000

13.864 Kpa/mm

0.000 0.910 1.673 2.357 3.023 3.633 4.217 4.767 5.350

ANEXO 5

398

RESISTENCIA AL ESFUERZO CORTANTE- CAPCIDAD DE SOPORTE

GRAFICA DE COMPROBACIÓN DE RESISTENCIA AL ESFUERZO CORTANTE. 399

ANEXO 6

400

GRAFICAS DE ESTABILIDAD EXTENA DEL TALUD – 11m ANCHO DE VÍA.

401

ANEXO 7

402

GRÁFICAS PARA LAS DEMÁS INCLINACIONES DE LOS TALUDES DEL TERRAPLÉN ESTABILIDAD SISMICA PARTES EXTERIORES. ANCHO DE RODADURA 11m, kh=0.5

403

ANCHO DE RODADURA 11m, kh=0.10

404

ANCHO DE RODADURA 11m, kh=0.20

405

ANCHO DE RODADURA 23m, kh=0.05

406

ANCHO DE RODADURA 23m, kh=0.10

407

ANCHO DE RODADURA 23m, kh=0.20

408

ANCHO DE RODADURA 34m, kh=0.05

409

ANCHO DE RODADURA 34m, kh=0.10

410

ANCHO DE RODADURA 34m, kh=0.20

411

ANEXO 8

412

413

ANEXO 9

414

415

416

417

ANEXO 10

418

419

ANEXO 11

420

421

ANEXO 12

422

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

Area

ELEMENTO

JUNTA

TIPO DE CARGA

ESF.TOP

ESF.BOT

1 1 1 1 2 2 2 2 3 3 3 3 13 13 13 13 14 14 14 14 15 15 15 15 16 16 16 16 25 25 25 25 26 26 26 26 27 27

1 1 1 1 2 2 2 2 3 3 3 3 13 13 13 13 14 14 14 14 15 15 15 15 16 16 16 16 25 25 25 25 26 26 26 26 27 27

5 1 2 4 5 9 12 11 3 9 8 6 445 435 433 47 436 446 48 434 447 448 445 75 448 437 435 445 438 449 446 436 449 450 76 446 451 452

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

-141422.59 -141422.59 -141406.32 -141406.32 -141048.32 -141048.32 -141048.32 -141048.32 -141030.13 -141030.13 -141030.13 -141030.13 -140759.82 -140759.82 -140759.82 -140759.82 -140734.8 -140734.8 -140734.8 -140734.8 -140557.48 -140557.48 -140557.48 -140557.48 -140530.78 -140530. 8 -140530.78 -140530.78 -140356.63 -140356.63 -140356.63 -140356.63 -140329.35 -140329.35 -140329.35 -140329.35 -140189.77 -140189.77

-141422.59 -141422.59 -141406.32 -141406.32 -141048.32 -141048.32 -141048.32 -141048.32 -141030.13 -141030.13 -141030.13 -141030.13 -140759.82 -140759.82 -140759.82 -140759.82 -140734.8 -140734.8 -140734.8 -140734.8 -140557.48 -140557.48 -140557.48 -140557.48 -140530.78 -140530. 8 -140530.78 -140530.78 -140356.63 -140356.63 -140356.63 -140356.63 -140329.35 -140329.35 -140329.35 -140329.35 -140189.77 -140189.77

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS

423

TABLE: Element Stresses ‐

Are

ELEMENTO

JUNTA

TIPO DE CARGA

ESF.TOP

ESF.BOT

27 27 28 28 28 28 29 29 29 29 30 30 30 30 31 31 31 31 32 32 32 32 33 33 33 33 34 34 34 34 35 35 35 35 44 44 44 44

27 27 28 28 28 28 29 29 29 29 30 30 30 30 31 31 31 31 32 32 32 32 33 33 33 33 34 34 34 34 35 35 35 35 44 44 44 44

447 71 452 453 448 447 453 439 437 448 440 454 449 438 454 455 450 449 455 456 72 450 457 458 451 67 458 459 452 451 459 460 453 452 460 441 439 453

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

-140189.77 -140189.77 -140167.06 -140167.06 -140167.06 -140167.06 -139998.61 -139998.61 -139998.61 -139998.61 -139978.08 -139978.08 -139978.08 -139978.08 -139807.54 -139807.54 -139807.54 -139807.54 -139790.77 -139790.77 -139790.77 -139790.77 -139575.03 -139575.03 -139575.03 -139575.03 -139558.22 -139558.22 -139558.22 -139558.22 -139336.9 -139336.9 -139336.9 -139336.9 -139320.01 -139320.01 -139320.01 -139320.01

-140189.77 -140189.77 -140167.06 -140167.06 -140167.06 -140167.06 -139998.61 -139998.61 -139998.61 -139998.61 -139978.08 -139978.08 -139978.08 -139978.08 -139807.54 -139807.54 -139807.54 -139807.54 -139790.77 -139790.77 -139790.77 -139790.77 -139575.03 -139575.03 -139575.03 -139575.03 -139558.22 -139558.22 -139558.22 -139558.22 -139336.9 -139336.9 -139336.9 -139336.9 -139320.01 -139320.01 -139320.01 -139320.01

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS

424

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS

Are

ELEMENTO

4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5

4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5

JUNTA TIPO DE

442 461 454 440 461 462 455 454 462 463 456 455 463 464 6 456 465 466 457 6 466 467 458 457 467 468 459 458 468 469 460 459 469 443 441 460 444 470

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

425

ESF.TOP

ESF.BOT

-139139.08 -139139.08 -139139.08 -139139.08 -139120.6 -139120.6 -139120.6 -139120.6 -138863.91 -138863.91 -138863.91 -138863.91 -138852.85 -138852.85 -138852.85 -138852.85 -138695.52 -138695.52 -138695.52 -138695.52 -138691.9 -138691.9 -138691.9 -138691.9 -130228.29 -130228. 9 -130212.55 -130212.55 -129813.94 -129813.94 -129813.94 -129813.94 -129794.9 -129794.9 -129794.9 -129794.9 -129551.67 -129551.67

-139139.08 -139139.08 -139139.08 -139139.08 -139120.6 -139120.6 -139120.6 -139120.6 -138863.91 -138863.91 -138863.91 -138863.91 -138852.85 -138852.85 -138852.85 -138852.85 -138695.52 -138695.52 -138695.52 -138695.52 -138691.9 -138691.9 -138691.9 -138691.9 -130228.29 -130228. 9 -130212.55 -130212.55 -129813.94 -129813.94 -129813.94 -129813.94 -129794.9 -129794.9 -129794.9 -129794.9 -129551.67 -129551.67

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS

Are

ELEMENT

5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6

5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6

JUNTA TIPO DE

461 442 470 471 462 461 471 472 463 462 472 473 464 463 473 474 6 464 475 476 465 5 476 477 466 465 477 478 467 466 478 479 468 467 479 480 469 468

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

426

ESF.TOP

ESF.BOT

-129551.67 -129551.67 -129527.63 -129527.63 -129527.63 -129527.63 -129317.74 -129317.74 -129317.74 -129317.74 -129288.97 -129288.97 -129288.97 -129288.97 -129144.77 -129144.77 -129144.77 -129144.77 -129119.1 -129119.1 -129119.1 -129119.1 -128951.14 -128951.14 -128951.14 -128951. 4 -128926.42 -128926.42 -128926.42 -128926.42 -128786.42 -128786.42 -128786.42 -128786.42 -128767.49 -128767.49 -128767.49 -128767.49

-129551.67 -129551.67 -129527.63 -129527.63 -129527.63 -129527.63 -129317.74 -129317.74 -129317.74 -129317.74 -129288.97 -129288.97 -129288.97 -129288.97 -129144.77 -129144.77 -129144.77 -129144.77 -129119.1 -129119.1 -129119.1 -129119.1 -128951.14 -128951.14 -128951.14 -128951. 4 -128926.42 -128926.42 -128926.42 -128926.42 -128786.42 -128786.42 -128786.42 -128786.42 -128767.49 -128767.49 -128767.49 -128767.49

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS

Are

ELEMENTO

6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7

6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7

JUNTA TIPO DE

480 481 443 469 482 483 470 444 483 484 471 470 484 485 472 471 485 486 473 472 486 487 474 473 487 488 6 474 491 489 481 480 492 491 480 479 493 492

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

427

ESF.TOP

ESF.BOT

-128570.58 -128570.58 -128570.58 -128570.58 -128552.25 -128552.25 -128552.25 -128552.25 -128357.17 -128357.17 -128357.17 -128357.17 -128341.56 -128341.56 -128341.56 -128341.56 -128101.24 -128101.24 -128101.24 -128101.24 -128083.22 -128083.22 -128083.22 -128083.22 -127911.29 -127911. 9 -127911.29 -127911.29 -127893.1 -127893.1 -127893.1 -127893.1 -127619.95 -127619.95 -127619.95 -127619.95 -127608.87 -127608.87

-128570.58 -128570.58 -128570.58 -128570.58 -128552.25 -128552.25 -128552.25 -128552.25 -128357.17 -128357.17 -128357.17 -128357.17 -128341.56 -128341.56 -128341.56 -128341.56 -128101.24 -128101.24 -128101.24 -128101.24 -128083.22 -128083.22 -128083.22 -128083.22 -127911.29 -127911. 9 -127911.29 -127911.29 -127893.1 -127893.1 -127893.1 -127893.1 -127619.95 -127619.95 -127619.95 -127619.95 -127608.87 -127608.87

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS

Are

ELEMENTO

7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8

7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8

JUNTA TIPO DE

479 478 494 493 478 477 495 494 477 476 496 495 476 475 497 496 475 5 490 498 483 482 498 499 484 483 499 500 485 484 500 501 486 485 501 502 487 486

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

428

ESF.TOP

ESF.BOT

-127608.87 -127608.87 -127456.72 -127456.72 -127456.72 -127456.72 -127452.89 -127452.89 -127452.89 -127452.89 -119677.26 -119677.26 -119660.95 -119660.95 -119279.86 -119279.86 -119279.86 -119279.86 -119261.3 -119261.3 -119261.3 -119261.3 -118969.96 -118969.96 -118969.96 -118969.96 -118943.78 -118943.78 -118943.78 -118943.78 -118769.27 -118769.27 -118769.27 -118769.27 -118741.87 -118741.87 -118741.87 -118741.87

-127608.87 -127608.87 -127456.72 -127456.72 -127456.72 -127456.72 -127452.89 -127452.89 -127452.89 -127452.89 -119677.26 -119677.26 -119660.95 -119660.95 -119279.86 -119279.86 -119279.86 -119279.86 -119261.3 -119261.3 -119261.3 -119261.3 -118969.96 -118969.96 -118969.96 -118969.96 -118943.78 -118943.78 -118943.78 -118943.78 -118769.27 -118769.27 -118769.27 -118769.27 -118741.87 -118741.87 -118741.87 -118741.87

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

Are

ELEMENTO

JUNTA

8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 9 9 9 9 9 9 9 9 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10

85 85 85 85 86 86 86 86 87 87 87 87 88 88 88 88 89 89 89 89 90 90 90 90 91 91 91 91 105 105 105 105 106 106 106 106 108 108

502 503 488 487 503 504 56 488 85 428 497 51 428 427 496 497 427 426 495 496 426 425 494 495 424 423 492 493 423 422 491 492 422 7 489 491 10 421

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS TIPO DE

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

429

ESF.TOP

ESF.BOT

-118562.06 -118562.06 -118562.06 -118562.06 -118533.68 -118533.68 -118533.68 -118533.68 -118402.95 -118402.95 -118402.95 -118402.95 -118380.07 -118380.07 -118380.07 -118380.07 -118206.83 -118206.83 -118206.83 -118206.83 -118185.69 -118185.69 -118185.69 -118185.69 -118019.13 -118019. 3 -118019.13 -118019.13 -118002.41 -118002.41 -118002.41 -118002.41 -117776.99 -117776.99 -117776.99 -117776.99 -117759.85 -117759.85

-118562.06 -118562.06 -118562.06 -118562.06 -118533.68 -118533.68 -118533.68 -118533.68 -118402.95 -118402.95 -118402.95 -118402.95 -118380.07 -118380.07 -118380.07 -118380.07 -118206.83 -118206.83 -118206.83 -118206.83 -118185.69 -118185.69 -118185.69 -118185.69 -118019.13 -118019. 3 -118019.13 -118019.13 -118002.41 -118002.41 -118002.41 -118002.41 -117776.99 -117776.99 -117776.99 -117776.99 -117759.85 -117759.85

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

Are

10 10 10 10 10 10 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 14 14 14 14 14

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

10 10 10 10 10 10 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 14 14 14 14 14

JUNTA TIPO DE

498 490 421 415 499 498 415 416 500 499 416 417 501 500 417 418 502 501 418 419 503 502 419 420 504 503 420 9 5 504 5 433 4 4 445 7 7 447

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

430

ESF.TOP

ESF.BOT

-117759.85 -117759.85 -117534.96 -117534.96 -117534.96 -117534.96 -117517.99 -117517.99 -117517.99 -117517.99 -117323.85 -117323.85 -117323.85 -117323.85 -117305.06 -117305.06 -117305.06 -117305.06 -117037.38 -117037.38 -117037.38 -117037.38 -117026.1 -117026.1 -117026.1 -117026. -116857.63 -116857.63 -116857.63 -116857.63 -116853.99 -116853.99 -116853.99 -116853.99 -109787.26 -109787.26 -109771.63 -109771.63

-117759.85 -117759.85 -117534.96 -117534.96 -117534.96 -117534.96 -117517.99 -117517.99 -117517.99 -117517.99 -117323.85 -117323.85 -117323.85 -117323.85 -117305.06 -117305.06 -117305.06 -117305.06 -117037.38 -117037.38 -117037.38 -117037.38 -117026.1 -117026.1 -117026.1 -117026. -116857.63 -116857.63 -116857.63 -116857.63 -116853.99 -116853.99 -116853.99 -116853.99 -109787.26 -109787.26 -109771.63 -109771.63

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

Are

ELEMENT

14 14 14 14 14 14 14 14 14 14 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15

14 14 14 14 14 14 14 14 14 14 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS JUNTA TIPO DE

7 7 451 6 6 457 6 6 465 5 5 475 5 5 497 5 5 8 4 9 434 4 4 446 7 7 450 7 7 456 6 6 464 6 6 474 6 6

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

431

ESF.TOP

ESF.BOT

-109318.17 -109318.17 -109318.17 -109318.17 -109298.32 -109298.32 -109298.32 -109298.32 -109034.9 -109034.9 -109034.9 -109034.9 -109009.37 -109009.37 -109009.37 -109009.37 -108790.72 -108790.72 -108790.72 -108790.72 -108760.19 -108760.19 -108760.19 -108760.19 -108619.85 -108619.85 -108619.85 -108619.85 -108593.03 -108593.03 -108593.03 -108593.03 -108427.6 -108427.6 -108427.6 -108427.6 -108401.98 -108401.98

-109318.17 -109318.17 -109318.17 -109318.17 -109298.32 -109298.32 -109298.32 -109298.32 -109034.9 -109034.9 -109034.9 -109034.9 -109009.37 -109009.37 -109009.37 -109009.37 -108790.72 -108790.72 -108790.72 -108790.72 -108760.19 -108760.19 -108760.19 -108760.19 -108619.85 -108619.85 -108619.85 -108619.85 -108593.03 -108593.03 -108593.03 -108593.03 -108427.6 -108427.6 -108427.6 -108427.6 -108401.98 -108401.98

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

Ar

ELEMENT

15 15 20 20 20 20 20 20 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22

15 15 20 20 20 20 20 20 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS JUNTA TIPO DE

488 5 5 504 5 5 9 8 7 537 538 489 537 539 540 538 539 541 542 540 541 543 544 542 543 1 490 544 433 545 546 5 545 547 548 546 547 549

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

432

ESF.TOP

ESF.BOT

-108401.98 -108401.98 -108265.54 -108265.54 -108265.54 -108265.54 -108246.14 -108246.14 -108246.14 -108246.14 -108045.82 -108045.82 -108045.82 -108045.82 -108027.13 -108027.13 -108027.13 -108027.13 -107824.88 -107824.88 -107824.88 -107824.88 -107809.06 -107809.06 -107809.06 -107809.06 -107554.84 -107554.84 -107554.84 -107554.84 -107536.47 -107536.47 -107536.47 -107536.47 -107350.17 -107350.17 -107350.17 -107350.17

-108401.98 -108401.98 -108265.54 -108265.54 -108265.54 -108265.54 -108246.14 -108246.14 -108246.14 -108246.14 -108045.82 -108045.82 -108045.82 -108045.82 -108027.13 -108027.13 -108027.13 -108027.13 -107824.88 -107824.88 -107824.88 -107824.88 -107809.06 -107809.06 -107809.06 -107809.06 -107554.84 -107554.84 -107554.84 -107554.84 -107536.47 -107536.47 -107536.47 -107536.47 -107350.17 -107350.17 -107350.17 -107350.17

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

Are

ELEMENTO

JUNTA

22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 23 23 23 23 23 23 23 23 23 23 23 23

223 223 224 224 224 224 225 225 225 225 226 226 226 226 227 227 227 227 228 228 228 228 229 229 229 229 230 230 230 230 231 231 231 231 232 232 232 232

550 548 549 551 552 550 551 434 9 552 435 553 545 433 553 554 547 545 554 555 549 547 555 556 551 549 556 436 434 551 437 557 553 435 557 558 554 553

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS TIPO DE

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

433

ESF.TOP

ESF.BOT

-107331.43 -107331.43 -107331.43 -107331.43 -107034.32 -107034.32 -107034.32 -107034.32 -107022.95 -107022.95 -107022.95 -107022.95 -106854.79 -106854.79 -106854.79 -106854.79 -106850.84 -106850.84 -106850.84 -106850.84 -100426.84 -100426.84 -100410.53 -100410.53 -99961.71 -99961. 1 -99961.71 -99961.71 -99942.24 -99942.24 -99942.24 -99942.24 -99611.55 -99611.55 -99611.55 -99611.55 -99582.88 -99582.88

-107331.43 -107331.43 -107331.43 -107331.43 -107034.32 -107034.32 -107034.32 -107034.32 -107022.95 -107022.95 -107022.95 -107022.95 -106854.79 -106854.79 -106854.79 -106854.79 -106850.84 -106850.84 -106850.84 -106850.84 -100426.84 -100426.84 -100410.53 -100410.53 -99961.71 -99961. 1 -99961.71 -99961.71 -99942.24 -99942.24 -99942.24 -99942.24 -99611.55 -99611.55 -99611.55 -99611.55 -99582.88 -99582.88

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

Are

ELEMENTO

JUNTA

23 23 23 23 23 23 23 23 23 23 23 23 23 23 23 23 23 23 23 23 23 23 23 23 23 23 23 23 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24

233 233 233 233 234 234 234 234 235 235 235 235 236 236 236 236 237 237 237 237 238 238 238 238 239 239 239 239 240 240 240 240 241 241 241 241 242 242

558 559 555 554 559 560 556 555 560 438 436 556 439 561 557 437 561 562 558 557 562 563 559 558 563 564 560 559 564 440 438 560 441 565 561 439 565 566

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS TIPO DE

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

434

ESF.TOP

ESF.BOT

-99582.88 -99582.88 -99405.48 -99405.48 -99405.48 -99405.48 -99376.09 -99376.09 -99376.09 -99376.09 -99194.36 -99194.36 -99194.36 -99194.36 -99163.96 -99163.96 -99163.96 -99163.96 -99044.32 -99044.32 -99044.32 -99044.32 -99020.57 -99020.57 -99020.57 -99020.57 -98846.41 -98846.41 -98846.41 -98846.41 -98824.31 -98824.31 -98824.31 -98824.31 -98658.12 -98658.12 -98658.12 -98658.12

-99582.88 -99582.88 -99405.48 -99405.48 -99405.48 -99405.48 -99376.09 -99376.09 -99376.09 -99376.09 -99194.36 -99194.36 -99194.36 -99194.36 -99163.96 -99163.96 -99163.96 -99163.96 -99044.32 -99044.32 -99044.32 -99044.32 -99020.57 -99020.57 -99020.57 -99020.57 -98846.41 -98846.41 -98846.41 -98846.41 -98824.31 -98824.31 -98824.31 -98824.31 -98658.12 -98658.12 -98658.12 -98658.12

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

Ar

ELEMENT

24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 25 25 25 25 25 25 25 25

24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 25 25 25 25 25 25 25 25

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS JUNTA TIPO DE

562 561 566 567 563 562 567 568 564 563 568 442 440 564 443 569 565 441 569 570 566 565 570 571 567 566 571 572 568 567 572 444 442 568 481 573 569 443

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

435

ESF.TOP

ESF.BOT

-98641.09 -98641.09 -98641.09 -98641.09 -98401.94 -98401.94 -98401.94 -98401.94 -98384.34 -98384.34 -98384.34 -98384.34 -98142.24 -98142.24 -98142.24 -98142.24 -98124.92 -98124.92 -98124.92 -98124.92 -97909.05 -97909.05 -97909.05 -97909.05 -97889.47 -97889. 7 -97889.47 -97889.47 -97588.95 -97588.95 -97588.95 -97588.95 -97577.19 -97577.19 -97577.19 -97577.19 -97384.9 -97384.9

-98641.09 -98641.09 -98641.09 -98641.09 -98401.94 -98401.94 -98401.94 -98401.94 -98384.34 -98384.34 -98384.34 -98384.34 -98142.24 -98142.24 -98142.24 -98142.24 -98124.92 -98124.92 -98124.92 -98124.92 -97909.05 -97909.05 -97909.05 -97909.05 -97889.47 -97889. 7 -97889.47 -97889.47 -97588.95 -97588.95 -97588.95 -97588.95 -97577.19 -97577.19 -97577.19 -97577.19 -97384.9 -97384.9

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS

Are

ELEMENTO

25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 26 26 26 26 26 26

25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 26 26 26 26 26 26

JUNTA TIPO DE

573 574 570 569 574 575 571 570 575 576 572 571 576 482 444 572 489 538 573 481 538 540 574 573 540 542 575 574 542 544 576 575 544 490 482 576 577 617

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

436

ESF.TOP

ESF.BOT

-97384.9 -97384.9 -97381.16 -97381.16 -97381.16 -97381.16 -95176.96 -91643.43 -91643.43 -91628.1 -91628.1 -91411.52 -91066.09 -91066.09 -91066.09 -91066.09 -91044.74 -91044.74 -91044.74 -91044.74 -90745.14 -90745.14 -90745.14 -90745.14 -90716.94 -90716.94 -90716.94 -90716.94 -90481.16 -90481.16 -90481.16 -90481.16 -90447.34 -90447.34 -90447.34 -90447.34 -90318.17 -90318.17

-97384.9 -97384.9 -97381.16 -97381.16 -97381.16 -97381.16 -95176.96 -91643.43 -91643.43 -91628.1 -91628.1 -91411.52 -91066.09 -91066.09 -91066.09 -91066.09 -91044.74 -91044.74 -91044.74 -91044.74 -90745.14 -90745.14 -90745.14 -90745.14 -90716.94 -90716.94 -90716.94 -90716.94 -90481.16 -90481.16 -90481.16 -90481.16 -90447.34 -90447.34 -90447.34 -90447.34 -90318.17 -90318.17

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS

Area

ELEMENTO

JUNTA

TIPO DE CARGA

ESF.TOP

ESF.BOT

261 261 262 262 262 262 263 263 263 263 264 264 264 264 265 265 265 265 266 266 266 266 267 267 267 267 268 268 268 268 269 269 269 269 270 270 270 270

261 261 262 262 262 262 263 263 263 263 264 264 264 264 265 265 265 265 266 266 266 266 267 267 267 267 268 268 268 268 269 269 269 269 270 270 270 270

2 524 617 618 85 2 618 619 428 85 619 620 427 428 620 621 426 427 621 622 425 426 622 623 424 425 623 624 423 424 624 625 422 423 625 626 7 422

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

-90318.17 -90318.17 -90289.48 -90289.48 -90289.48 -90289.48 -90127.81 -90127.81 -90127.81 -90127.81 -90100.46 -90100.46 -90100.46 -90100.46 -89973.07 -89973.07 -89973.07 -89973.07 -89952.89 -89952.89 -89952.89 -89952.89 -89745.09 -89745.09 -89745.09 -89745.09 -89725.6 -89725.6 -89725.6 -89725.6 -89512.16 -89512.16 -89512.16 -89512.16 -89496.02 -89496.02 -89496.02 -89496.02

-90318.17 -90318.17 -90289.48 -90289.48 -90289.48 -90289.48 -90127.81 -90127.81 -90127.81 -90127.81 -90100.46 -90100.46 -90100.46 -90100.46 -89973.07 -89973.07 -89973.07 -89973.07 -89952.89 -89952.89 -89952.89 -89952.89 -89745.09 -89745.09 -89745.09 -89745.09 -89725.6 -89725.6 -89725.6 -89725.6 -89512.16 -89512.16 -89512.16 -89512.16 -89496.02 -89496.02 -89496.02 -89496.02

437

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

Are

ELEMENTO

JUNTA

27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 28 28

27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 28 28

626 627 537 7 627 628 539 537 628 629 541 539 629 630 543 541 630 631 10 543 631 632 421 10 632 633 415 421 633 634 416 415 634 635 417 416 635 636

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS TIPO DE

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

438

ESF.TOP

ESF.BOT

-89214.83 -89214.83 -89214.83 -89214.83 -89195.81 -89195.81 -89195.81 -89195.81 -88984.49 -88984.49 -88984.49 -88984.49 -88964.76 -88964.76 -88964.76 -88964.76 -88621.13 -88621.13 -88621.13 -88621.13 -88609.24 -88609.24 -88609.24 -88609.24 -88411.16 -88411.16 -88411.16 -88411.16 -88406.99 -88406.99 -88406.99 -88406.99 -85397.25 -83284.94 -83284.94 -83268.77 -83268.77 -82696.5

-89214.83 -89214.83 -89214.83 -89214.83 -89195.81 -89195.81 -89195.81 -89195.81 -88984.49 -88984.49 -88984.49 -88984.49 -88964.76 -88964.76 -88964.76 -88964.76 -88621.13 -88621.13 -88621.13 -88621.13 -88609.24 -88609.24 -88609.24 -88609.24 -88411.16 -88411.16 -88411.16 -88411.16 -88406.99 -88406.99 -88406.99 -88406.99 -85397.25 -83284.94 -83284.94 -83268.77 -83268.77 -82696.5

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS

Are

ELEMENTO

JUNTA

28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28

28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28

418 417 636 637 419 418 637 638 420 419 638 639 94 420 639 640 6 94 640 578 525 6 641 643 617 577 643 644 618 617 644 645 619 618 645 646 620 619

TIPO DE

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

439

ESF.TOP

ESF.BOT

-82696.5 -82696.5 -82696.5 -82675.58 -82675.58 -82675.58 -82675.58 -82280.67 -82280.67 -82280.67 -82280.67 -82247.97 -82247.97 -82247.97 -82247.97 -82067.42 -82067.42 -82067.42 -82067.42 -82034.84 -82034.84 -82034.84 -82034.84 -81853.72 -81853.72 -81853. 2 -81853.72 -81820.25 -81820.25 -81820.25 -81820.25 -81719.76 -81719.76 -81719.76 -81719.76 -81698.32 -81694.59 -81694.59

-82696.5 -82696.5 -82696.5 -82675.58 -82675.58 -82675.58 -82675.58 -82280.67 -82280.67 -82280.67 -82280.67 -82247.97 -82247.97 -82247.97 -82247.97 -82067.42 -82067.42 -82067.42 -82067.42 -82034.84 -82034.84 -82034.84 -82034.84 -81853.72 -81853.72 -81853. 2 -81853.72 -81820.25 -81820.25 -81820.25 -81820.25 -81719.76 -81719.76 -81719.76 -81719.76 -81698.32 -81694.59 -81694.59

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS

Are

ELEMENTO

JUNTA

29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29

29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29 29

646 647 621 620 647 648 622 621 648 649 623 622 649 650 624 623 650 651 625 624 651 652 626 625 652 653 627 626 653 654 628 627 654 655 629 628 655 656

TIPO DE

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

440

ESF.TOP

ESF.BOT

-81694.59 -81694.59 -81520.69 -81520.69 -81520.69 -81520.69 -81497.03 -81497.03 -81497.03 -81497.03 -81331.25 -81331.25 -81331.25 -81331.25 -81313.56 -81313.56 -81313.56 -81313.56 -81053.78 -81053.78 -81053.78 -81053.78 -81035.47 -81035.47 -81035.47 -81035. 7 -80764.83 -80764.83 -80764.83 -80764.83 -80746.9 -80746.9 -80746.9 -80746.9 -80496.21 -80496.21 -80496.21 -80496.21

-81694.59 -81694.59 -81520.69 -81520.69 -81520.69 -81520.69 -81497.03 -81497.03 -81497.03 -81497.03 -81331.25 -81331.25 -81331.25 -81331.25 -81313.56 -81313.56 -81313.56 -81313.56 -81053.78 -81053.78 -81053.78 -81053.78 -81035.47 -81035.47 -81035.47 -81035. 7 -80764.83 -80764.83 -80764.83 -80764.83 -80746.9 -80746.9 -80746.9 -80746.9 -80496.21 -80496.21 -80496.21 -80496.21

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS

Are

ELEMENTO

JUNTA

29 29 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30

299 299 300 300 300 300 301 301 301 301 302 302 302 302 303 303 303 303 304 304 304 304 305 305 305 305 306 306 306 306 307 307 307 307 308 308 308 308

630 629 656 657 631 630 657 658 632 631 658 659 633 632 659 660 634 633 660 661 635 634 661 662 636 635 662 663 637 636 663 664 638 637 664 665 639 638

TIPO DE

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

441

ESF.TOP

ESF.BOT

-80475.4 -80475.4 -80475.4 -80475.4 -80118.45 -80118.45 -80118.45 -80118.45 -80105.96 -80105.96 -80105.96 -80105.96 -79873.64 -79873.64 -79873.64 -79873.64 -79869.75 -79869.75 -79869.75 -79869.75 -75437.73 -75437.73 -75423.1 -75423.1 -74679.77 -74679. 7 -74679.77 -74679.77 -74656.19 -74656.19 -74656.19 -74656.19 -74300.11 -74300.11 -74300.11 -74300.11 -74267.91 -74267.91

-80475.4 -80475.4 -80475.4 -80475.4 -80118.45 -80118.45 -80118.45 -80118.45 -80105.96 -80105.96 -80105.96 -80105.96 -79873.64 -79873.64 -79873.64 -79873.64 -79869.75 -79869.75 -79869.75 -79869.75 -75437.73 -75437.73 -75423.1 -75423.1 -74679.77 -74679. 7 -74679.77 -74679.77 -74656.19 -74656.19 -74656.19 -74656.19 -74300.11 -74300.11 -74300.11 -74300.11 -74267.91 -74267.91

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS

Area

ELEMENTO

JUNTA

TIPO DE CARGA

ESF.TOP

ESF.BOT

309 309 309 309 310 310 310 310 311 311 311 311 312 312 312 312 313 313 313 313 314 314 314 314 315 315 315 315 316 316 316 316 317 317 317 317 318 318

309 309 309 309 310 310 310 310 311 311 311 311 312 312 312 312 313 313 313 313 314 314 314 314 315 315 315 315 316 316 316 316 317 317 317 317 318 318

665 666 640 639 666 642 578 640 667 669 643 641 669 670 644 643 670 671 645 644 671 672 646 645 672 673 647 646 673 674 648 647 674 675 649 648 675 676

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

-74267.91 -74267.91 -74008.9 -74008.9 -74008.9 -74008.9 -73970.21 -73970.21 -73970.21 -73970.21 -73863.33 -73863.33 -73863.33 -73863.33 -73832.09 -73832.09 -73832.09 -73832.09 -73678.35 -73678.35 -73678.35 -73678.35 -73648.48 -73648.48 -73648.48 -73648. 8 -73535.96 -73535.96 -73535.96 -73535.96 -73514.51 -73514.51 -73514.51 -73514.51 -73296.59 -73296.59 -73296.59 -73296.59

-74267.91 -74267.91 -74008.9 -74008.9 -74008.9 -74008.9 -73970.21 -73970.21 -73970.21 -73970.21 -73863.33 -73863.33 -73863.33 -73863.33 -73832.09 -73832.09 -73832.09 -73832.09 -73678.35 -73678.35 -73678.35 -73678.35 -73648.48 -73648.48 -73648.48 -73648. 8 -73535.96 -73535.96 -73535.96 -73535.96 -73514.51 -73514.51 -73514.51 -73514.51 -73296.59 -73296.59 -73296.59 -73296.59

442

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS

Are

ELEMENTO

JUNTA

TIPO DE CARGA

ESF.TOP

ESF.BOT

318 318 319 319 319 319 320 320 320 320 321 321 321 321 322 322 322 322 323 323 323 323 324 324 324 324 325 325 325 325 326 326 326 326 327 327 327 327

318 318 319 319 319 319 320 320 320 320 321 321 321 321 322 322 322 322 323 323 323 323 324 324 324 324 325 325 325 325 326 326 326 326 327 327 327 327

650 649 676 677 651 650 677 678 652 651 678 679 653 652 679 680 654 653 680 681 655 654 681 682 656 655 682 683 657 656 683 684 658 657 684 685 659 658

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

-73275.73 -73275.73 -73275.73 -73275.73 -73046.47 -73046.47 -73046.47 -73046.47 -73029.75 -73029.75 -73029.75 -73029.75 -72708.57 -72708.57 -72708.57 -72708.57 -72688.57 -72688.57 -72688.57 -72688.57 -72438.55 -72438.55 -72438.55 -72438.55 -72417.36 -72417.36 -72417.36 -72417.36 -72000.45 -72000.45 -72000.45 -72000.45 -71987.79 -71987.79 -71987.79 -71987.79 -71741.79 -71741.79

-73275.73 -73275.73 -73275.73 -73275.73 -73046.47 -73046.47 -73046.47 -73046.47 -73029.75 -73029.75 -73029.75 -73029.75 -72708.57 -72708.57 -72708.57 -72708.57 -72688.57 -72688.57 -72688.57 -72688.57 -72438.55 -72438.55 -72438.55 -72438.55 -72417.36 -72417.36 -72417.36 -72417.36 -72000.45 -72000.45 -72000.45 -72000.45 -71987.79 -71987.79 -71987.79 -71987.79 -71741.79 -71741.79

443

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS

Are

ELEMENTO

JUNTA

32 32 32 32 32 32 32 32 33 33 33 33 33 33 33 33 33 33 33 33 33 33 33 33 33 33 33 33 33 33 33 33 33 33 33 33 33 33

32 32 32 32 32 32 32 32 33 33 33 33 33 33 33 33 33 33 33 33 33 33 33 33 33 33 33 33 33 33 33 33 33 33 33 33 33 33

685 686 660 659 686 687 661 660 687 688 662 661 688 689 663 662 689 690 664 663 690 691 665 664 691 692 666 665 692 668 642 666 693 695 669 667 695 696

TIPO DE

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

444

ESF.TOP

ESF.BOT

-71741.79 -71741.79 -71737.31 -71737.31 -71737.31 -71737.31 -67916.41 -67916.41 -67900.73 -67900.73 -67125.92 -67125.92 -67125.92 -67125.92 -67103.05 -67103.05 -67103.05 -67103.05 -66611.24 -66611.24 -66611.24 -66611.24 -66572.64 -66572.64 -66572.64 -66572.64 -66394.24 -66394.24 -66394.24 -66394.24 -66357.36 -66357.36 -66357.36 -66357.36 -66183.09 -66183.09 -66183.09 -66183.09

-71741.79 -71741.79 -71737.31 -71737.31 -71737.31 -71737.31 -67916.41 -67916.41 -67900.73 -67900.73 -67125.92 -67125.92 -67125.92 -67125.92 -67103.05 -67103.05 -67103.05 -67103.05 -66611.24 -66611.24 -66611.24 -66611.24 -66572.64 -66572.64 -66572.64 -66572.64 -66394.24 -66394.24 -66394.24 -66394.24 -66357.36 -66357.36 -66357.36 -66357.36 -66183.09 -66183.09 -66183.09 -66183.09

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS

Are

ELEMENTO

JUNTA

33 33 33 33 33 33 33 33 33 33 34 34 34 34 34 34 34 34 34 34 34 34 34 34 34 34 34 34 34 34 34 34 34 34 34 34 34 34

337 337 338 338 338 338 339 339 339 339 340 340 340 340 341 341 341 341 342 342 342 342 343 343 343 343 344 344 344 344 345 345 345 345 346 346 346 346

670 669 696 697 671 670 697 698 672 671 698 699 673 672 699 700 674 673 700 701 675 674 701 702 676 675 702 703 677 676 703 704 678 677 704 705 679 678

TIPO DE

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

445

ESF.TOP

ESF.BOT

-66145.55 -66145.55 -66145.55 -66145.55 -66076.47 -66076.47 -66076.47 -66076.47 -66049.37 -66049.37 -66049.37 -66049.37 -65877.16 -65877.16 -65877.16 -65877.16 -65851.17 -65851.17 -65851.17 -65851.17 -65687.02 -65687.02 -65687.02 -65687.02 -65668.12 -65668. 2 -65668.12 -65668.12 -65381.06 -65381.06 -65381.06 -65381.06 -65361.66 -65361.66 -65361.66 -65361.66 -65050.29 -65050.29

-66145.55 -66145.55 -66145.55 -66145.55 -66076.47 -66076.47 -66076.47 -66076.47 -66049.37 -66049.37 -66049.37 -66049.37 -65877.16 -65877.16 -65877.16 -65877.16 -65851.17 -65851.17 -65851.17 -65851.17 -65687.02 -65687.02 -65687.02 -65687.02 -65668.12 -65668. 2 -65668.12 -65668.12 -65381.06 -65381.06 -65381.06 -65381.06 -65361.66 -65361.66 -65361.66 -65361.66 -65050.29 -65050.29

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS

Are

ELEMENTO

JUNTA

34 34 34 34 34 34 34 34 34 34 34 34 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35

347 347 347 347 348 348 348 348 349 349 349 349 350 350 350 350 351 351 351 351 352 352 352 352 353 353 353 353 354 354 354 354 355 355 355 355 356 356

705 706 680 679 706 707 681 680 707 708 682 681 708 709 683 682 709 710 684 683 710 711 685 684 711 712 686 685 712 713 687 686 713 714 688 687 714 715

TIPO DE

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

446

ESF.TOP

ESF.BOT

-65050.29 -65050.29 -65031.47 -65031.47 -65031.47 -65031.47 -64729.99 -64729.99 -64729.99 -64729.99 -64707.44 -64707.44 -64707.44 -64707.44 -64264.31 -64264.31 -64264.31 -64264.31 -64250.84 -64250.84 -64250.84 -64250.84 -63957.4 -63957.4 -63957.4 -63957. -63953.3 -63953.3 -63953.3 -63953.3 -60859.83 -60859.83 -60846.6 -60846.6 -59816.02 -59816.02 -59816.02 -59816.02

-65050.29 -65050.29 -65031.47 -65031.47 -65031.47 -65031.47 -64729.99 -64729.99 -64729.99 -64729.99 -64707.44 -64707.44 -64707.44 -64707.44 -64264.31 -64264.31 -64264.31 -64264.31 -64250.84 -64250.84 -64250.84 -64250.84 -63957.4 -63957.4 -63957.4 -63957. -63953.3 -63953.3 -63953.3 -63953.3 -60859.83 -60859.83 -60846.6 -60846.6 -59816.02 -59816.02 -59816.02 -59816.02

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS

Area

ELEMENTO

JUNTA

TIPO DE CARGA

ESF.TOP

ESF.BOT

356 356 357 357 357 357 358 358 358 358 359 359 359 359 360 360 360 360 361 361 361 361 362 362 362 362 363 363 363 363 364 364 364 364 365 365 365 365

356 356 357 357 357 357 358 358 358 358 359 359 359 359 360 360 360 360 361 361 361 361 362 362 362 362 363 363 363 363 364 364 364 364 365 365 365 365

689 688 715 716 690 689 716 717 691 690 717 718 692 691 718 694 668 692 719 721 695 693 721 722 696 695 722 723 697 696 723 724 698 697 724 725 699 698

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

-59789.38 -59789.38 -59789.38 -59789.38 -59350.66 -59350.66 -59350.66 -59350.66 -59312.97 -59312.97 -59312.97 -59312.97 -59027.78 -59027.78 -59027.78 -59027.78 -58982.59 -58982.59 -58982.59 -58982.59 -58917.89 -58917.89 -58917.89 -58917.89 -58883.65 -58883.65 -58883.65 -58883.65 -58744.55 -58744.55 -58744.55 -58744.55 -58711.29 -58711.29 -58711.29 -58711.29 -58620.72 -58620.72

-59789.38 -59789.38 -59789.38 -59789.38 -59350.66 -59350.66 -59350.66 -59350.66 -59312.97 -59312.97 -59312.97 -59312.97 -59027.78 -59027.78 -59027.78 -59027.78 -58982.59 -58982.59 -58982.59 -58982.59 -58917.89 -58917.89 -58917.89 -58917.89 -58883.65 -58883.65 -58883.65 -58883.65 -58744.55 -58744.55 -58744.55 -58744.55 -58711.29 -58711.29 -58711.29 -58711.29 -58620.72 -58620.72

447

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS

Are

ELEMENTO

JUNTA

TIPO DE CARGA

ESF.TOP

ESF.BOT

366 366 366 366 367 367 367 367 368 368 368 368 369 369 369 369 370 370 370 370 371 371 371 371 372 372 372 372 373 373 373 373 374 374 374 374 375 375

366 366 366 366 367 367 367 367 368 368 368 368 369 369 369 369 370 370 370 370 371 371 371 371 372 372 372 372 373 373 373 373 374 374 374 374 375 375

725 726 700 699 726 727 701 700 727 728 702 701 728 729 703 702 729 730 704 703 730 731 705 704 731 732 706 705 732 733 707 706 733 734 708 707 734 735

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

-58620.72 -58620.72 -58597.27 -58597.27 -58597.27 -58597.27 -58367.49 -58367.49 -58367.49 -58367.49 -58344.5 -58344.5 -58344.5 -58344.5 -58095.32 -58095.32 -58095.32 -58095.32 -58077.61 -58077.61 -58077.61 -58077.61 -57702.6 -57702.6 -57702.6 -57702.6 -57681.29 -57681.29 -57681.29 -57681.29 -57375.37 -57375.37 -57375.37 -57375.37 -57352.19 -57352.19 -57352.19 -57352.19

-58620.72 -58620.72 -58597.27 -58597.27 -58597.27 -58597.27 -58367.49 -58367.49 -58367.49 -58367.49 -58344.5 -58344.5 -58344.5 -58344.5 -58095.32 -58095.32 -58095.32 -58095.32 -58077.61 -58077.61 -58077.61 -58077.61 -57702.6 -57702.6 -57702.6 -57702.6 -57681.29 -57681.29 -57681.29 -57681.29 -57375.37 -57375.37 -57375.37 -57375.37 -57352.19 -57352.19 -57352.19 -57352.19

448

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS

Are

ELEMENTO

JUNTA

TIPO DE CARGA

ESF.TOP

ESF.BOT

375 375 376 376 376 376 377 377 377 377 378 378 378 378 379 379 379 379 380 380 380 380 381 381 381 381 382 382 382 382 383 383 383 383 384 384 384 384

375 375 376 376 376 376 377 377 377 377 378 378 378 378 379 379 379 379 380 380 380 380 381 381 381 381 382 382 382 382 383 383 383 383 384 384 384 384

709 708 735 736 710 709 736 737 711 710 737 738 712 711 738 739 713 712 739 740 714 713 740 741 715 714 741 742 716 715 742 743 717 716 743 744 718 717

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

-56827.42 -56827.42 -56827.42 -56827.42 -56813.78 -56813.78 -56813.78 -56813.78 -56495.55 -56495.55 -56495.55 -56495.55 -56490.69 -56490.69 -56490.69 -56490.69 -54034.08 -54034.08 -54019.5 -54019.5 -52921.86 -52921.86 -52921.86 -52921.86 -52896.57 -52896.57 -52896.57 -52896.57 -52263.52 -52263.52 -52263.52 -52263.52 -52216.68 -52216.68 -52216.68 -52216.68 -52056.5 -52056.5

-56827.42 -56827.42 -56827.42 -56827.42 -56813.78 -56813.78 -56813.78 -56813.78 -56495.55 -56495.55 -56495.55 -56495.55 -56490.69 -56490.69 -56490.69 -56490.69 -54034.08 -54034.08 -54019.5 -54019.5 -52921.86 -52921.86 -52921.86 -52921.86 -52896.57 -52896.57 -52896.57 -52896.57 -52263.52 -52263.52 -52263.52 -52263.52 -52216.68 -52216.68 -52216.68 -52216.68 -52056.5 -52056.5

449

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS

Area

ELEMENTO

JUNTA

TIPO DE CARGA

ESF.TOP

ESF.BOT

385 385 385 385 386 386 386 386 387 387 387 387 388 388 388 388 389 389 389 389 390 390 390 390 391 391 391 391 392 392 392 392 393 393 393 393 394 394

385 385 385 385 386 386 386 386 387 387 387 387 388 388 388 388 389 389 389 389 390 390 390 390 391 391 391 391 392 392 392 392 393 393 393 393 394 394

744 720 694 718 745 747 721 719 747 748 722 721 748 749 723 722 749 750 724 723 750 751 725 724 751 752 726 725 752 753 727 726 753 754 728 727 754 755

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

-52056.5 -52056.5 -52014.46 -52014.46 -52014.46 -52014.46 -51860.73 -51860.73 -51860.73 -51860.73 -51818.25 -51818.25 -51818.25 -51818.25 -51797.69 -51797.69 -51797.69 -51797.69 -51768.07 -51768.07 -51768.07 -51768.07 -51599.18 -51599.18 -51599.18 -51599. 8 -51569.77 -51569.77 -51569.77 -51569.77 -51409.48 -51409.48 -51409.48 -51409.48 -51388.5 -51388.5 -51388.5 -51388.5

-52056.5 -52056.5 -52014.46 -52014.46 -52014.46 -52014.46 -51860.73 -51860.73 -51860.73 -51860.73 -51818.25 -51818.25 -51818.25 -51818.25 -51797.69 -51797.69 -51797.69 -51797.69 -51768.07 -51768.07 -51768.07 -51768.07 -51599.18 -51599.18 -51599.18 -51599. 8 -51569.77 -51569.77 -51569.77 -51569.77 -51409.48 -51409.48 -51409.48 -51409.48 -51388.5 -51388.5 -51388.5 -51388.5

450

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS

Are

ELEMENTO

JUNTA

39 39 39 39 39 39 39 39 39 39 39 39 39 39 39 39 39 39 39 39 39 39 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40

394 394 395 395 395 395 396 396 396 396 397 397 397 397 398 398 398 398 399 399 399 399 400 400 400 400 401 401 401 401 402 402 402 402 403 403 403 403

729 728 755 756 730 729 756 757 731 730 757 758 732 731 758 759 733 732 759 760 734 733 760 761 735 734 761 762 736 735 762 763 737 736 763 764 738 737

TIPO DE

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

451

ESF.TOP

ESF.BOT

-51069.01 -51069.01 -51069.01 -51069.01 -51047.97 -51047.97 -51047.97 -51047.97 -50682.52 -50682.52 -50682.52 -50682.52 -50662.47 -50662.47 -50662.47 -50662.47 -50290.5 -50290.5 -50290.5 -50290.5 -50265.67 -50265.67 -50265.67 -50265.67 -49696.24 -49696. 4 -49696.24 -49696.24 -49681.55 -49681.55 -49681.55 -49681.55 -49298.47 -49298.47 -49298.47 -49298.47 -49294.11 -49294.11

-51069.01 -51069.01 -51069.01 -51069.01 -51047.97 -51047.97 -51047.97 -51047.97 -50682.52 -50682.52 -50682.52 -50682.52 -50662.47 -50662.47 -50662.47 -50662.47 -50290.5 -50290.5 -50290.5 -50290.5 -50265.67 -50265.67 -50265.67 -50265.67 -49696.24 -49696. 4 -49696.24 -49696.24 -49681.55 -49681.55 -49681.55 -49681.55 -49298.47 -49298.47 -49298.47 -49298.47 -49294.11 -49294.11

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS

Are

ELEMENTO

JUNTA

40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 41 41 41 41 41 41 41 41 41 41 41 41 41 41

40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 41 41 41 41 41 41 41 41 41 41 41 41 41 41

764 765 739 738 765 766 740 739 766 767 741 740 767 768 742 741 768 769 743 742 769 770 744 743 770 746 720 744 771 773 747 745 773 774 748 747 774 775

TIPO DE

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

452

ESF.TOP

ESF.BOT

-49294.11 -49294.11 -47645.68 -47645.68 -47634.97 -47634.97 -46157.53 -46157.53 -46157.53 -46157.53 -46126.88 -46126.88 -46126.88 -46126.88 -45569.71 -45569.71 -45569.71 -45569.71 -45524.85 -45524.85 -45524.85 -45524.85 -45218.42 -45218.42 -45218.42 -45218. 2 -45177.77 -45177.77 -45177.77 -45177.77 -45165.15 -45165.15 -45165.15 -45165.15 -45140.42 -45140.42 -45140.42 -45140.42

-49294.11 -49294.11 -47645.68 -47645.68 -47634.97 -47634.97 -46157.53 -46157.53 -46157.53 -46157.53 -46126.88 -46126.88 -46126.88 -46126.88 -45569.71 -45569.71 -45569.71 -45569.71 -45524.85 -45524.85 -45524.85 -45524.85 -45218.42 -45218.42 -45218.42 -45218. 2 -45177.77 -45177.77 -45177.77 -45177.77 -45165.15 -45165.15 -45165.15 -45165.15 -45140.42 -45140.42 -45140.42 -45140.42

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS

Are

ELEMENTO

JUNTA

TIPO DE CARGA

ESF.TOP

ESF.BOT

413 413 414 414 414 414 415 415 415 415 416 416 416 416 417 417 417 417 418 418 418 418 419 419 419 419 420 420 420 420 421 421 421 421 422 422 422 422

413 413 414 414 414 414 415 415 415 415 416 416 416 416 417 417 417 417 418 418 418 418 419 419 419 419 420 420 420 420 421 421 421 421 422 422 422 422

749 748 775 776 750 749 776 777 751 750 777 778 752 751 778 779 753 752 779 780 754 753 780 781 755 754 781 782 756 755 782 783 757 756 783 784 758 757

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

-45024.88 -45024.88 -45024.88 -45024.88 -44987.23 -44987.23 -44987.23 -44987.23 -44925.9 -44925.9 -44925.9 -44925.9 -44899.29 -44899.29 -44899.29 -44899.29 -44657.52 -44657.52 -44657.52 -44657.52 -44631.25 -44631.25 -44631.25 -44631.25 -44359.62 -44359.62 -44359.62 -44359.62 -44340.23 -44340.23 -44340.23 -44340.23 -43897.36 -43897.36 -43897.36 -43897.36 -43874.41 -43874.41

-45024.88 -45024.88 -45024.88 -45024.88 -44987.23 -44987.23 -44987.23 -44987.23 -44925.9 -44925.9 -44925.9 -44925.9 -44899.29 -44899.29 -44899.29 -44899.29 -44657.52 -44657.52 -44657.52 -44657.52 -44631.25 -44631.25 -44631.25 -44631.25 -44359.62 -44359.62 -44359.62 -44359.62 -44340.23 -44340.23 -44340.23 -44340.23 -43897.36 -43897.36 -43897.36 -43897.36 -43874.41 -43874.41

453

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS

Are

ELEMENTO

JUNTA

TIPO DE CARGA

ESF.TOP

ESF.BOT

423 423 423 423 424 424 424 424 425 425 425 425 426 426 426 426 427 427 427 427 428 428 428 428 429 429 429 429 430 430 430 430 431 431 431 431 432 432

423 423 423 423 424 424 424 424 425 425 425 425 426 426 426 426 427 427 427 427 428 428 428 428 429 429 429 429 430 430 430 430 431 431 431 431 432 432

784 785 759 758 785 786 760 759 786 787 761 760 787 788 762 761 788 789 763 762 789 790 764 763 790 791 765 764 791 792 766 765 792 793 767 766 793 794

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

-43874.41 -43874.41 -43490.38 -43490.38 -43490.38 -43490.38 -43464.64 -43464.64 -43464.64 -43464.64 -42784.91 -42784.91 -42784.91 -42784.91 -42770.08 -42770.08 -42770.08 -42770.08 -42345.86 -42345.86 -42345.86 -42345.86 -42340.59 -42340.59 -42340.59 -42340.59 -41399.9 -41399.9 -41387.48 -41387.48 -39776.39 -39776.39 -39776.39 -39776.39 -39748.34 -39748.34 -39748.34 -39748.34

-43874.41 -43874.41 -43490.38 -43490.38 -43490.38 -43490.38 -43464.64 -43464.64 -43464.64 -43464.64 -42784.91 -42784.91 -42784.91 -42784.91 -42770.08 -42770.08 -42770.08 -42770.08 -42345.86 -42345.86 -42345.86 -42345.86 -42340.59 -42340.59 -42340.59 -42340.59 -41399.9 -41399.9 -41387.48 -41387.48 -39776.39 -39776.39 -39776.39 -39776.39 -39748.34 -39748.34 -39748.34 -39748.34

454

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS

Area

ELEMENTO

JUNTA

TIPO DE CARGA

ESF.TOP

ESF.BOT

432 432 433 433 433 433 434 434 434 434 435 435 435 435 436 436 436 436 437 437 437 437 438 438 438 438 439 439 439 439 440 440 440 440 441 441 441 441

432 432 433 433 433 433 434 434 434 434 435 435 435 435 436 436 436 436 437 437 437 437 438 438 438 438 439 439 439 439 440 440 440 440 441 441 441 441

768 767 794 795 769 768 795 796 770 769 796 772 746 770 797 799 773 771 799 800 774 773 800 801 775 774 801 802 776 775 802 803 777 776 803 804 778 777

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

-38910.55 -38910.55 -38910.55 -38910.55 -38852.35 -38852.35 -38852.35 -38852.35 -38750.05 -38750.05 -38750.05 -38750.05 -38702.58 -38702.58 -38702.58 -38702.58 -38596.82 -38596.82 -38596.82 -38596.82 -38596.2 -38596.2 -38596.2 -38596.2 -38563.83 -38563.83 -38563.83 -38563.83 -38548.21 -38548.21 -38548.21 -38548.21 -38399.19 -38399.19 -38399.19 -38399.19 -38364.82 -38364.82

-38910.55 -38910.55 -38910.55 -38910.55 -38852.35 -38852.35 -38852.35 -38852.35 -38750.05 -38750.05 -38750.05 -38750.05 -38702.58 -38702.58 -38702.58 -38702.58 -38596.82 -38596.82 -38596.82 -38596.82 -38596.2 -38596.2 -38596.2 -38596.2 -38563.83 -38563.83 -38563.83 -38563.83 -38548.21 -38548.21 -38548.21 -38548.21 -38399.19 -38399.19 -38399.19 -38399.19 -38364.82 -38364.82

455

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS

Are

ELEMENTO

JUNTA

TIPO DE CARGA

ESF.TOP

ESF.BOT

442 442 442 442 443 443 443 443 444 444 444 444 445 445 445 445 446 446 446 446 447 447 447 447 448 448 448 448 449 449 449 449 450 450 450 450 451 451

442 442 442 442 443 443 443 443 444 444 444 444 445 445 445 445 446 446 446 446 447 447 447 447 448 448 448 448 449 449 449 449 450 450 450 450 451 451

804 805 779 778 805 806 780 779 806 807 781 780 807 808 782 781 808 809 783 782 809 810 784 783 810 811 785 784 811 812 786 785 812 813 787 786 813 814

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

-38364.82 -38364.82 -38211.51 -38211.51 -38211.51 -38211.51 -38187.02 -38187.02 -38187.02 -38187.02 -37833.76 -37833.76 -37833.76 -37833.76 -37810.25 -37810.25 -37810.25 -37810.25 -37376.83 -37376.83 -37376.83 -37376.83 -37355.16 -37355.16 -37355.16 -37355. 6 -36887.91 -36887.91 -36887.91 -36887.91 -36860.21 -36860.21 -36860.21 -36860.21 -36107.89 -36107.89 -36107.89 -36107.89

-38364.82 -38364.82 -38211.51 -38211.51 -38211.51 -38211.51 -38187.02 -38187.02 -38187.02 -38187.02 -37833.76 -37833.76 -37833.76 -37833.76 -37810.25 -37810.25 -37810.25 -37810.25 -37376.83 -37376.83 -37376.83 -37376.83 -37355.16 -37355.16 -37355.16 -37355. 6 -36887.91 -36887.91 -36887.91 -36887.91 -36860.21 -36860.21 -36860.21 -36860.21 -36107.89 -36107.89 -36107.89 -36107.89

456

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS

Are

ELEMENTO

JUNTA

45 45 45 45 45 45 45 45 45 45 45 45 45 45 45 45 45 45 45 45 45 45 45 45 45 45 45 45 45 45 45 45 45 45 46 46 46 46

451 451 452 452 452 452 453 453 453 453 454 454 454 454 455 455 455 455 456 456 456 456 457 457 457 457 458 458 458 458 459 459 459 459 460 460 460 460

788 787 814 815 789 788 815 816 790 789 816 817 791 790 817 818 792 791 818 819 793 792 819 820 794 793 820 821 795 794 821 822 796 795 822 798 772 796

TIPO DE

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

457

ESF.TOP

ESF.BOT

-36091.8 -36091.8 -36091.8 -36091.8 -35579.49 -35579.49 -35579.49 -35579.49 -35577.34 -35577.34 -35574.85 -35574.85 -35574.85 -35574.85 -35570.93 -35570.93 -33404.23 -33404.23 -33404.23 -33404.23 -33368.41 -33368.41 -33368.41 -33368.41 -32638.03 -32638.03 -32638.03 -32638.03 -32584.16 -32584.16 -32584.16 -32584.16 -32369.8 -32369.8 -32369.8 -32369.8 -32329.62 -32329.62

-36091.8 -36091.8 -36091.8 -36091.8 -35579.49 -35579.49 -35579.49 -35579.49 -35577.34 -35577.34 -35574.85 -35574.85 -35574.85 -35574.85 -35570.93 -35570.93 -33404.23 -33404.23 -33404.23 -33404.23 -33368.41 -33368.41 -33368.41 -33368.41 -32638.03 -32638.03 -32638.03 -32638.03 -32584.16 -32584.16 -32584.16 -32584.16 -32369.8 -32369.8 -32369.8 -32369.8 -32329.62 -32329.62

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS

Are

ELEMENTO

JUNTA

TIPO DE CARGA

ESF.TOP

ESF.BOT

461 461 461 461 462 462 462 462 463 463 463 463 464 464 464 464 465 465 465 465 466 466 466 466 467 467 467 467 468 468 468 468 469 469 469 469 470 470

461 461 461 461 462 462 462 462 463 463 463 463 464 464 464 464 465 465 465 465 466 466 466 466 467 467 467 467 468 468 468 468 469 469 469 469 470 470

823 825 799 797 825 826 800 799 826 827 801 800 827 828 802 801 828 829 803 802 829 830 804 803 830 831 805 804 831 832 806 805 832 833 807 806 833 834

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

-32329.62 -32329.62 -32282.43 -32282.43 -32282.43 -32282.43 -32246.01 -32246.01 -32246.01 -32246.01 -32219.97 -32219.97 -32219.97 -32219.97 -32202.58 -32202.58 -32202.58 -32202.58 -32174.93 -32174.93 -32174.93 -32174.93 -32143.33 -32143.33 -32143.33 -32143.33 -31892.63 -31892.63 -31892.63 -31892.63 -31861.4 -31861.4 -31861.4 -31861.4 -31568.07 -31568.07 -31568.07 -31568.07

-32329.62 -32329.62 -32282.43 -32282.43 -32282.43 -32282.43 -32246.01 -32246.01 -32246.01 -32246.01 -32219.97 -32219.97 -32219.97 -32219.97 -32202.58 -32202.58 -32202.58 -32202.58 -32174.93 -32174.93 -32174.93 -32174.93 -32143.33 -32143.33 -32143.33 -32143.33 -31892.63 -31892.63 -31892.63 -31892.63 -31861.4 -31861.4 -31861.4 -31861.4 -31568.07 -31568.07 -31568.07 -31568.07

458

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS

Area

ELEMENTO

JUNTA

TIPO DE CARGA

ESF.TOP

ESF.BOT

470 470 471 471 471 471 472 472 472 472 473 473 473 473 474 474 474 474 475 475 475 475 476 476 476 476 477 477 477 477 478 478 478 478 479 479 479 479

470 470 471 471 471 471 472 472 472 472 473 473 473 473 474 474 474 474 475 475 475 475 476 476 476 476 477 477 477 477 478 478 478 478 479 479 479 479

808 807 834 835 809 808 835 836 810 809 836 837 811 810 837 838 812 811 838 839 813 812 839 840 814 813 840 841 815 814 841 842 816 815 842 843 817 816

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

-31545.87 -31545.87 -31545.87 -31545.87 -31023.11 -31023.11 -31023.11 -31023.11 -30998.15 -30998.15 -30998.15 -30998.15 -30506.91 -30506.91 -30506.91 -30506.91 -30477.98 -30477.98 -30477.98 -30477.98 -29832.99 -29832.99 -29824.47 -29824.47 -29576.03 -29576.03 -29576.03 -29576.03 -29559.86 -29559.86 -29559.86 -29559.86 -28982.21 -28982.21 -28982.21 -28982.21 -28976.55 -28976.55

-31545.87 -31545.87 -31545.87 -31545.87 -31023.11 -31023.11 -31023.11 -31023.11 -30998.15 -30998.15 -30998.15 -30998.15 -30506.91 -30506.91 -30506.91 -30506.91 -30477.98 -30477.98 -30477.98 -30477.98 -29832.99 -29832.99 -29824.47 -29824.47 -29576.03 -29576.03 -29576.03 -29576.03 -29559.86 -29559.86 -29559.86 -29559.86 -28982.21 -28982.21 -28982.21 -28982.21 -28976.55 -28976.55

459

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS

Are

ELEMENTO

JUNTA

48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48

48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48

843 844 818 817 844 845 819 818 845 846 820 819 846 847 821 820 847 848 822 821 848 824 798 822 849 851 825 823 851 852 826 825 852 853 827 826 853 854

TIPO DE

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

460

ESF.TOP

ESF.BOT

-28976.55 -28976.55 -27390.12 -27390.12 -27390.12 -27390.12 -27359.27 -27359.27 -27359.27 -27359.27 -26215.51 -26215.51 -26215.51 -26215.51 -26211.05 -26211.05 -26211.05 -26211.05 -26193.57 -26193.57 -26193.57 -26193.57 -26173.04 -26173.04 -26173.04 -26173.04 -26141.88 -26141.88 -26141.88 -26141.88 -26141.65 -26141.65 -26141.65 -26141.65 -26131.03 -26131.03 -26131.03 -26131.03

-28976.55 -28976.55 -27390.12 -27390.12 -27390.12 -27390.12 -27359.27 -27359.27 -27359.27 -27359.27 -26215.51 -26215.51 -26215.51 -26215.51 -26211.05 -26211.05 -26211.05 -26211.05 -26193.57 -26193.57 -26193.57 -26193.57 -26173.04 -26173.04 -26173.04 -26173.04 -26141.88 -26141.88 -26141.88 -26141.88 -26141.65 -26141.65 -26141.65 -26141.65 -26131.03 -26131.03 -26131.03 -26131.03

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS

Area

ELEMENTO

JUNTA

TIPO DE CARGA

ESF.TOP

ESF.BOT

489 489 490 490 490 490 491 491 491 491 492 492 492 492 493 493 493 493 494 494 494 494 495 495 495 495 496 496 496 496 497 497 497 497 498 498 498 498

489 489 490 490 490 490 491 491 491 491 492 492 492 492 493 493 493 493 494 494 494 494 495 495 495 495 496 496 496 496 497 497 497 497 498 498 498 498

828 827 854 855 829 828 855 856 830 829 856 857 831 830 857 858 832 831 858 859 833 832 859 860 834 833 860 861 835 834 861 862 836 835 862 863 837 836

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

-26077.17 -26077.17 -26077.17 -26077.17 -26012.3 -26012.3 -26012.3 -26012.3 -25970.93 -25970.93 -25970.93 -25970.93 -25828.06 -25828.06 -25828.06 -25828.06 -25797.88 -25797.88 -25797.88 -25797.88 -25417.16 -25417.16 -25417.16 -25417.16 -25389.88 -25389.88 -25389.88 -25389.88 -24876.87 -24876.87 -24876.87 -24876.87 -24853.05 -24853.05 -24853.05 -24853.05 -24483.04 -24483.04

-26077.17 -26077.17 -26077.17 -26077.17 -26012.3 -26012.3 -26012.3 -26012.3 -25970.93 -25970.93 -25970.93 -25970.93 -25828.06 -25828.06 -25828.06 -25828.06 -25797.88 -25797.88 -25797.88 -25797.88 -25417.16 -25417.16 -25417.16 -25417.16 -25389.88 -25389.88 -25389.88 -25389.88 -24876.87 -24876.87 -24876.87 -24876.87 -24853.05 -24853.05 -24853.05 -24853.05 -24483.04 -24483.04

461

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS

Are

ELEMENTO

JUNTA

49 49 49 49 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50

499 499 499 499 500 500 500 500 501 501 501 501 502 502 502 502 503 503 503 503 504 504 504 504 505 505 505 505 506 506 506 506 507 507 507 507 508 508

863 864 838 837 864 865 839 838 865 866 840 839 866 867 841 840 867 868 842 841 868 869 843 842 869 870 844 843 870 871 845 844 871 872 846 845 872 873

TIPO DE

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

462

ESF.TOP

ESF.BOT

-24482.56 -24482.56 -24258.79 -24258.79 -24258.79 -24258.79 -24227.59 -24227.59 -24227.59 -24227.59 -23209.07 -23209.07 -23209.07 -23209.07 -23191.52 -23191.52 -23191.52 -23191.52 -22494.95 -22494.95 -22494.95 -22494.95 -22490.05 -22490.05 -22490.05 -22490.05 -21267.52 -21267.52 -21267.52 -21267.52 -21224.93 -21224.93 -21224.93 -21224.93 -20252.71 -20252.71 -20252.71 -20252.71

-24482.56 -24482.56 -24258.79 -24258.79 -24258.79 -24258.79 -24227.59 -24227.59 -24227.59 -24227.59 -23209.07 -23209.07 -23209.07 -23209.07 -23191.52 -23191.52 -23191.52 -23191.52 -22494.95 -22494.95 -22494.95 -22494.95 -22490.05 -22490.05 -22490.05 -22490.05 -21267.52 -21267.52 -21267.52 -21267.52 -21224.93 -21224.93 -21224.93 -21224.93 -20252.71 -20252.71 -20252.71 -20252.71

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS

Are

ELEMENTO

JUNTA

50 50 50 50 50 50 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51

508 508 509 509 509 509 510 510 510 510 511 511 511 511 512 512 512 512 513 513 513 513 514 514 514 514 515 515 515 515 516 516 516 516 517 517 517 517

847 846 873 874 848 847 874 850 824 848 875 877 851 849 877 878 852 851 878 879 853 852 879 880 854 853 880 881 855 854 881 882 856 855 882 883 857 856

TIPO DE

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

463

ESF.TOP

ESF.BOT

-20218.54 -20218.54 -20218.54 -20218.54 -20209.7 -20209.7 -20209.7 -20209.7 -20157.1 -20157.1 -20157.1 -20157.1 -20154.16 -20154.16 -20154.16 -20154.16 -20108.61 -20108.61 -20108.61 -20108.61 -20105.81 -20105.81 -20105.81 -20105.81 -20069.41 -20069. 1 -20069.41 -20069.41 -19945.41 -19945.41 -19945.41 -19945.41 -19874.3 -19874.3 -19874.3 -19874.3 -19818.54 -19818.54

-20218.54 -20218.54 -20218.54 -20218.54 -20209.7 -20209.7 -20209.7 -20209.7 -20157.1 -20157.1 -20157.1 -20157.1 -20154.16 -20154.16 -20154.16 -20154.16 -20108.61 -20108.61 -20108.61 -20108.61 -20105.81 -20105.81 -20105.81 -20105.81 -20069.41 -20069. 1 -20069.41 -20069.41 -19945.41 -19945.41 -19945.41 -19945.41 -19874.3 -19874.3 -19874.3 -19874.3 -19818.54 -19818.54

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS

Are

ELEMENTO

JUNTA

51 51 51 51 51 51 51 51 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52

518 518 518 518 519 519 519 519 520 520 520 520 521 521 521 521 522 522 522 522 523 523 523 523 524 524 524 524 525 525 525 525 526 526 526 526 527 527

883 884 858 857 884 885 859 858 885 886 860 859 886 887 861 860 887 888 862 861 888 889 863 862 889 890 864 863 890 891 865 864 891 892 866 865 892 893

TIPO DE

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

464

ESF.TOP

ESF.BOT

-19818.54 -19818.54 -19779.98 -19779.98 -19779.98 -19779.98 -19472.09 -19472.09 -19472.09 -19472.09 -19445.14 -19445.14 -19445.14 -19445.14 -19229.15 -19229.15 -19227.38 -19227.38 -18838.05 -18838.05 -18838.05 -18838.05 -18810.61 -18810.61 -18810.61 -18810.61 -18480.09 -18471.74 -18299.72 -18291.99 -18174.04 -18174.04 -18174.04 -18174.04 -18141.22 -18141.22 -18141.22 -18141.22

-19818.54 -19818.54 -19779.98 -19779.98 -19779.98 -19779.98 -19472.09 -19472.09 -19472.09 -19472.09 -19445.14 -19445.14 -19445.14 -19445.14 -19229.15 -19229.15 -19227.38 -19227.38 -18838.05 -18838.05 -18838.05 -18838.05 -18810.61 -18810.61 -18810.61 -18810.61 -18480.09 -18471.74 -18299.72 -18291.99 -18174.04 -18174.04 -18174.04 -18174.04 -18141.22 -18141.22 -18141.22 -18141.22

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS

Are

ELEMENTO

JUNTA

52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53

527 527 528 528 528 528 529 529 529 529 530 530 530 530 531 531 531 531 532 532 532 532 533 533 533 533 534 534 534 534 535 535 535 535 536 536 536 536

867 866 893 894 868 867 894 895 869 868 895 896 870 869 896 897 871 870 897 898 872 871 898 899 873 872 899 900 874 873 900 876 850 874 901 903 877 875

TIPO DE

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

465

ESF.TOP

ESF.BOT

-16915.6 -16915.6 -16915.6 -16915.6 -16898.06 -16898.06 -16898.06 -16898.06 -16101.6 -16101.6 -16101.6 -16101.6 -16095.69 -16095.69 -16095.69 -16095.69 -15461.62 -15461.62 -15461.62 -15461.62 -15428.59 -15428.59 -15428.59 -15428.59 -15402.12 -15402. 2 -15291.49 -15291.49 -14390.79 -14390.79 -14390.79 -14390.79 -14344.74 -14344.74 -14344.74 -14344.74 -14245.52 -14245.52

-16915.6 -16915.6 -16915.6 -16915.6 -16898.06 -16898.06 -16898.06 -16898.06 -16101.6 -16101.6 -16101.6 -16101.6 -16095.69 -16095.69 -16095.69 -16095.69 -15461.62 -15461.62 -15461.62 -15461.62 -15428.59 -15428.59 -15428.59 -15428.59 -15402.12 -15402. 2 -15291.49 -15291.49 -14390.79 -14390.79 -14390.79 -14390.79 -14344.74 -14344.74 -14344.74 -14344.74 -14245.52 -14245.52

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS

Ar

ELEMENT

53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54

53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54

JUNTA TIPO DE

903 904 878 877 904 905 879 878 905 906 880 879 906 907 881 880 907 908 882 881 908 909 883 882 909 910 884 883 910 911 885 884 911 912 886 885 912 913

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

466

ESF.TOP

ESF.BOT

-14245.52 -14245.52 -14231.15 -14231.15 -14219.97 -14219.97 -14190.42 -14190.42 -14190.42 -14190.42 -14184.73 -14184.73 -14184.73 -14184.73 -14143.02 -14143.02 -14143.02 -14143.02 -14139.62 -14139.62 -14139.62 -14139.62 -14091.26 -14091.26 -14091.26 -14091. 6 -14009.06 -14009.06 -14009.06 -14009.06 -13969.94 -13969.94 -13969.94 -13969.94 -13778.03 -13778.03 -13778.03 -13778.03

-14245.52 -14245.52 -14231.15 -14231.15 -14219.97 -14219.97 -14190.42 -14190.42 -14190.42 -14190.42 -14184.73 -14184.73 -14184.73 -14184.73 -14143.02 -14143.02 -14143.02 -14143.02 -14139.62 -14139.62 -14139.62 -14139.62 -14091.26 -14091.26 -14091.26 -14091. 6 -14009.06 -14009.06 -14009.06 -14009.06 -13969.94 -13969.94 -13969.94 -13969.94 -13778.03 -13778.03 -13778.03 -13778.03

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS

Are

ELEMENTO

JUNTA

54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55

546 546 547 547 547 547 548 548 548 548 549 549 549 549 550 550 550 550 551 551 551 551 552 552 552 552 553 553 553 553 554 554 554 554 555 555 555 555

887 886 913 914 888 887 914 915 889 888 915 916 890 889 916 917 891 890 917 918 892 891 918 919 893 892 919 920 894 893 920 921 895 894 921 922 896 895

TIPO DE

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

467

ESF.TOP

ESF.BOT

-13682.85 -13682.85 -13682.85 -13682.85 -13581.66 -13581.66 -13581.66 -13581.66 -13548.37 -13548.37 -13548.37 -13548.37 -12954.46 -12954.46 -12954.46 -12954.46 -12927.69 -12927.69 -12927.69 -12927.69 -12165.89 -12165.89 -12165.89 -12165.89 -12130.49 -12130. 9 -12130.49 -12130.49 -11764.23 -11764.23 -11764.23 -11764.23 -11703.38 -11703.38 -11703.38 -11703.38 -10715.96 -10715.96

-13682.85 -13682.85 -13682.85 -13682.85 -13581.66 -13581.66 -13581.66 -13581.66 -13548.37 -13548.37 -13548.37 -13548.37 -12954.46 -12954.46 -12954.46 -12954.46 -12927.69 -12927.69 -12927.69 -12927.69 -12165.89 -12165.89 -12165.89 -12165.89 -12130.49 -12130. 9 -12130.49 -12130.49 -11764.23 -11764.23 -11764.23 -11764.23 -11703.38 -11703.38 -11703.38 -11703.38 -10715.96 -10715.96

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS

Ar

ELEMENT

55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56

55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56

JUNTA TIPO DE

922 923 897 896 923 924 898 897 924 925 899 898 925 926 900 899 926 902 876 900 927 929 903 901 929 930 904 903 930 931 905 904 931 932 906 905 932 933

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

468

ESF.TOP

ESF.BOT

-10715.96 -10715.96 -10697.09 -10697.09 -10697.09 -10697.09 -9952.79 -9952.79 -9951.66 -9951.66 -9938.29 -9938.29 -9938.29 -9938.29 -9936.97 -9936.97 -9936.97 -9936.97 -9917.51 -9917.51 -9917.51 -9917.51 -9915.93 -9915.93 -9915.93 -9915.93 -9901.33 -9901.33 -9901.33 -9901.33 -9899.47 -9899.47 -9899.47 -9899.47 -9889.19 -9889.19 -9889.19 -9889.19

-10715.96 -10715.96 -10697.09 -10697.09 -10697.09 -10697.09 -9952.79 -9952.79 -9951.66 -9951.66 -9938.29 -9938.29 -9938.29 -9938.29 -9936.97 -9936.97 -9936.97 -9936.97 -9917.51 -9917.51 -9917.51 -9917.51 -9915.93 -9915.93 -9915.93 -9915.93 -9901.33 -9901.33 -9901.33 -9901.33 -9899.47 -9899.47 -9899.47 -9899.47 -9889.19 -9889.19 -9889.19 -9889.19

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS

Are

ELEMENTO

JUNTA

56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 57 57 57 57 57 57 57 57 57 57 57 57 57 57 57 57 57 57 57 57

565 565 566 566 566 566 567 567 567 567 568 568 568 568 569 569 569 569 570 570 570 570 571 571 571 571 572 572 572 572 573 573 573 573 574 574 574 574

907 906 933 934 908 907 934 935 909 908 935 936 910 909 936 937 911 910 937 938 912 911 938 939 913 912 939 940 914 913 940 941 915 914 941 942 916 915

TIPO DE

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

469

ESF.TOP

ESF.BOT

-9887.47 -9887.47 -9887.47 -9887.47 -9876.2 -9876.2 -9876.2 -9876.2 -9874.57 -9874.57 -9874.57 -9874.57 -9864.57 -9864.57 -9864.57 -9864.57 -9863.27 -9863.27 -9863.27 -9863.27 -9850.24 -9850.24 -9850.24 -9850.24 -9849.01 -9849.01 -9849.01 -9849.01 -9835.76 -9835.76 -9835.76 -9835.76 -9834.67 -9834.67 -9834.67 -9834.67 -9820.15 -9820.15

-9887.47 -9887.47 -9887.47 -9887.47 -9876.2 -9876.2 -9876.2 -9876.2 -9874.57 -9874.57 -9874.57 -9874.57 -9864.57 -9864.57 -9864.57 -9864.57 -9863.27 -9863.27 -9863.27 -9863.27 -9850.24 -9850.24 -9850.24 -9850.24 -9849.01 -9849.01 -9849.01 -9849.01 -9835.76 -9835.76 -9835.76 -9835.76 -9834.67 -9834.67 -9834.67 -9834.67 -9820.15 -9820.15

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS

Are

ELEMENTO

JUNTA

TIPO DE CARGA

ESF.TOP

ESF.BOT

575 575 575 575 576 576 576 576 577 577 577 577 578 578 578 578 579 579 579 579 580 580 580 580 581 581 581 581 582 582 582 582 583 583 583 583 584 584

575 575 575 575 576 576 576 576 577 577 577 577 578 578 578 578 579 579 579 579 580 580 580 580 581 581 581 581 582 582 582 582 583 583 583 583 584 584

942 943 917 916 943 944 918 917 944 945 919 918 945 946 920 919 946 947 921 920 947 948 922 921 948 949 923 922 949 950 924 923 950 951 925 924 951 952

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

-9820.15 -9820.15 -9818.95 -9818.95 -9818.95 -9818.95 -9804.21 -9804.21 -9804.21 -9804.21 -9803.15 -9803.15 -9803.15 -9803.15 -9788.34 -9788.34 -9788.34 -9788.34 -9787.59 -9787.59 -9787.59 -9787.59 -9777.95 -9777.95 -9777.95 -9777.95 -9777.7 -9777.7 -9777.7 -9777.7 -9742.66 -9742.66 -9742.66 -9742.66 -9737.61 -9737.61 -9737.61 -9737.61

-9820.15 -9820.15 -9818.95 -9818.95 -9818.95 -9818.95 -9804.21 -9804.21 -9804.21 -9804.21 -9803.15 -9803.15 -9803.15 -9803.15 -9788.34 -9788.34 -9788.34 -9788.34 -9787.59 -9787.59 -9787.59 -9787.59 -9777.95 -9777.95 -9777.95 -9777.95 -9777.7 -9777.7 -9777.7 -9777.7 -9742.66 -9742.66 -9742.66 -9742.66 -9737.61 -9737.61 -9737.61 -9737.61

470

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS

Area

ELEMENTO

JUNTA

TIPO DE CARGA

ESF.TOP

ESF.BOT

584 584 585 585 585 585 586 586 586 586 587 587 587 587 588 588 588 588 589 589 589 589 590 590 590 590 591 591 591 591 592 592 592 592 593 593 593 593

584 584 585 585 585 585 586 586 586 586 587 587 587 587 588 588 588 588 589 589 589 589 590 590 590 590 591 591 591 591 592 592 592 592 593 593 593 593

926 925 952 928 902 926 953 955 929 927 955 956 930 929 956 957 931 930 957 958 932 931 958 959 933 932 959 960 934 933 960 961 935 934 961 962 936 935

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

-9625.53 -9623.89 -9608.05 -9608.05 -9597.51 -9597.51 -9480.79 -9480.79 -9480.79 -9480.79 -9467.33 -9465.87 -9428.36 -9428.36 -9428.36 -9428.36 -9282.76 -9254.54 -9007.81 -9007.81 -8880.03 -8880.03 -8612.42 -8612.42 -8612.42 -8612. 2 -8563.2 -8563.2 -8563.2 -8563.2 -8520.82 -8520.82 -8520.82 -8520.82 -8479.13 -8479.13 -8479.13 -8479.13

-9625.53 -9623.89 -9608.05 -9608.05 -9597.51 -9597.51 -9480.79 -9480.79 -9480.79 -9480.79 -9467.33 -9465.87 -9428.36 -9428.36 -9428.36 -9428.36 -9282.76 -9254.54 -9007.81 -9007.81 -8880.03 -8880.03 -8612.42 -8612.42 -8612.42 -8612. 2 -8563.2 -8563.2 -8563.2 -8563.2 -8520.82 -8520.82 -8520.82 -8520.82 -8479.13 -8479.13 -8479.13 -8479.13

471

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS

Are

ELEMENTO

JUNTA

59 59 59 59 59 59 59 59 59 59 59 59 59 59 59 59 59 59 59 59 59 59 59 59 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60

594 594 594 594 595 595 595 595 596 596 596 596 597 597 597 597 598 598 598 598 599 599 599 599 600 600 600 600 601 601 601 601 602 602 602 602 603 603

962 963 937 936 963 964 938 937 964 965 939 938 965 966 940 939 966 967 941 940 967 968 942 941 968 969 943 942 969 970 944 943 970 971 945 944 971 972

TIPO DE

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

472

ESF.TOP

ESF.BOT

-8459.12 -8459.12 -8459.12 -8459.12 -8428.92 -8428.92 -8428.92 -8428.92 -8192.95 -8192.95 -8192.95 -8192.95 -8143.82 -8143.82 -8143.82 -8143.82 -8006.91 -8006.91 -8006.91 -8006.91 -7931.6 -7931.6 -7931.6 -7931.6 -7887.53 -7887.53 -7887.53 -7887.53 -7840.28 -7840.28 -7840.28 -7840.28 -7813.94 -7813.94 -7813.94 -7813.94 -7805.3 -7805.3

-8459.12 -8459.12 -8459.12 -8459.12 -8428.92 -8428.92 -8428.92 -8428.92 -8192.95 -8192.95 -8192.95 -8192.95 -8143.82 -8143.82 -8143.82 -8143.82 -8006.91 -8006.91 -8006.91 -8006.91 -7931.6 -7931.6 -7931.6 -7931.6 -7887.53 -7887.53 -7887.53 -7887.53 -7840.28 -7840.28 -7840.28 -7840.28 -7813.94 -7813.94 -7813.94 -7813.94 -7805.3 -7805.3

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

Are

ELEMENTO

JUNTA

60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 61 61 61 61 61 61 61 61 61 61 61 61

603 603 604 604 604 604 605 605 605 605 606 606 606 606 607 607 607 607 608 608 608 608 609 609 609 609 610 610 610 610 611 611 611 611 612 612 612 612

946 945 972 973 947 946 973 974 948 947 974 975 949 948 975 976 950 949 976 977 951 950 977 978 952 951 978 954 928 952 979 981 955 953 981 982 956 955

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS TIPO DE

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

473

ESF.TOP

ESF.BOT

-7805.3 -7805.3 -7774.01 -7706.88 -7545.98 -7545.98 -7545.98 -7545.98 -7495.17 -7495.17 -7495.17 -7495.17 -7361.57 -7361.57 -7361.57 -7361.57 -7253.46 -7253.35 -7253.19 -7253.19 -7130.02 -7130.02 -7130.02 -7130.02 -7099.32 -7099.32 -7099.32 -7099.32 -7036.43 -7035.43 -6913.23 -6912.17 -6654.5 -6654.5 -6551.99 -6551.55 -6270.08 -6270.08

-7805.3 -7805.3 -7774.01 -7706.88 -7545.98 -7545.98 -7545.98 -7545.98 -7495.17 -7495.17 -7495.17 -7495.17 -7361.57 -7361.57 -7361.57 -7361.57 -7253.46 -7253.35 -7253.19 -7253.19 -7130.02 -7130.02 -7130.02 -7130.02 -7099.32 -7099.32 -7099.32 -7099.32 -7036.43 -7035.43 -6913.23 -6912.17 -6654.5 -6654.5 -6551.99 -6551.55 -6270.08 -6270.08

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

Are

ELEMENTO

JUNTA

61 61 61 61 61 61 61 61 61 61 61 61 61 61 61 61 61 61 61 61 61 61 61 61 61 61 61 61 62 62 62 62 62 62 62 62 62 62

613 613 613 613 614 614 614 614 615 615 615 615 616 616 616 616 617 617 617 617 618 618 618 618 619 619 619 619 620 620 620 620 621 621 621 621 622 622

982 983 957 956 983 984 958 957 984 985 959 958 985 986 960 959 986 987 961 960 987 988 962 961 988 989 963 962 989 990 964 963 990 991 965 964 991 992

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS TIPO DE

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

474

ESF.TOP

ESF.BOT

-6270.08 -6270.08 -6232.59 -6232.59 -6232.59 -6232.59 -6156.47 -6156.47 -5891.66 -5843.53 -5843.53 -5829.38 -5055.46 -5054.88 -5019.92 -5019.92 -5019.92 -5019.92 -4946.01 -4945.5 -4936.02 -4935.8 -4935.8 -4935.72 -4860.57 -4860.57 -4860.57 -4860.57 -4830.32 -4830.32 -4763.27 -4763.25 -4763.17 -4762.71 -4734.83 -4734.74 -4616.58 -4616.58

-6270.08 -6270.08 -6232.59 -6232.59 -6232.59 -6232.59 -6156.47 -6156.47 -5891.66 -5843.53 -5843.53 -5829.38 -5055.46 -5054.88 -5019.92 -5019.92 -5019.92 -5019.92 -4946.01 -4945.5 -4936.02 -4935.8 -4935.8 -4935.72 -4860.57 -4860.57 -4860.57 -4860.57 -4830.32 -4830.32 -4763.27 -4763.25 -4763.17 -4762.71 -4734.83 -4734.74 -4616.58 -4616.58

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

Ar

ELEMENT

6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6

62 62 62 62 62 62 62 62 62 62 62 62 62 62 62 62 62 62 62 62 62 62 62 62 62 62 62 62 62 62 63 63 63 63 63 63 63 63

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS JUNTA TIPO DE

966 965 992 993 967 966 993 994 968 967 994 995 969 968 995 996 970 969 996 997 971 970 997 998 972 971 998 999 973 972 999 1000 974 973 1000 1001 975 974

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

475

ESF.TOP

ESF.BOT

-4586.74 -4586.74 -4517.36 -4517.36 -4517.36 -4517.36 -4498.68 -4498.68 -4498.68 -4498.68 -4380.64 -4313.27 -4312.6 -4312.6 -4312.6 -4312.6 -4264.73 -4264.73 -4264.73 -4264.73 -3700.8 -3700.8 -3700.8 -3700.8 -3666.38 -3666.38 -3666.38 -3666.38 -3400.26 -3400.26 -3400.26 -3400.26 -3394.37 -3394.37 -3394.37 -3394.37 -3118.13 -3117.97

-4586.74 -4586.74 -4517.36 -4517.36 -4517.36 -4517.36 -4498.68 -4498.68 -4498.68 -4498.68 -4380.64 -4313.27 -4312.6 -4312.6 -4312.6 -4312.6 -4264.73 -4264.73 -4264.73 -4264.73 -3700.8 -3700.8 -3700.8 -3700.8 -3666.38 -3666.38 -3666.38 -3666.38 -3400.26 -3400.26 -3400.26 -3400.26 -3394.37 -3394.37 -3394.37 -3394.37 -3118.13 -3117.97

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

Are

ELEMENTO

JUNTA

63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 64 64 64 64 64 64

63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 64 64 64 64 64 64

1001 1002 976 975 1002 1003 977 976 1003 1004 978 977 1004 980 954 978 1005 1007 981 979 1007 1008 982 981 1008 1009 983 982 1009 1010 984 983 1010 1011 985 984 1011 1012

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS TIPO DE

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

476

ESF.TOP

ESF.BOT

-3049.38 -3049.38 -3020.83 -3020.83 -3020.83 -3020.83 -3015.71 -3015.59 -2956.27 -2956.27 -2930.99 -2930.84 -2930.84 -2930.7 -2912.03 -2888.02 -2888.02 -2888.02 -2888.02 -2837.51 -2829.96 -2829.96 -2829.96 -2829.96 -2780.57 -2780.57 -2780.57 -2780.57 -2745.56 -2745.56 -2745.56 -2745.56 -2724.3 -2724.3 -2724.3 -2724.3 -2697.09 -2697.09

-3049.38 -3049.38 -3020.83 -3020.83 -3020.83 -3020.83 -3015.71 -3015.59 -2956.27 -2956.27 -2930.99 -2930.84 -2930.84 -2930.7 -2912.03 -2888.02 -2888.02 -2888.02 -2888.02 -2837.51 -2829.96 -2829.96 -2829.96 -2829.96 -2780.57 -2780.57 -2780.57 -2780.57 -2745.56 -2745.56 -2745.56 -2745.56 -2724.3 -2724.3 -2724.3 -2724.3 -2697.09 -2697.09

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS

Area

ELEMENTO

JUNTA

TIPO DE CARGA

ESF.TOP

ESF.BOT

641 641 642 642 642 642 643 643 643 643 644 644 644 644 645 645 645 645 646 646 646 646 647 647 647 647 648 648 648 648 649 649 649 649 650 650 650 650

641 641 642 642 642 642 643 643 643 643 644 644 644 644 645 645 645 645 646 646 646 646 647 647 647 647 648 648 648 648 649 649 649 649 650 650 650 650

986 985 1012 1013 987 986 1013 1014 988 987 1014 1015 989 988 1015 1016 990 989 1016 1017 991 990 1017 1018 992 991 1018 1019 993 992 1019 1020 994 993 1020 1021 995 994

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

-2697.09 -2697.09 -2692.44 -2692.15 -2692.15 -2691.73 -2673.02 -2673.02 -2673.02 -2673.02 -2658.29 -2657.98 -2657.98 -2657.92 -2634.16 -2634.16 -2634.16 -2634.16 -2511.26 -2511.26 -2511.26 -2511.26 -2491.38 -2491.38 -2491.38 -2491.38 -2458.89 -2458.89 -2458.89 -2458.89 -2445.06 -2445.06 -2445.06 -2445.06 -2102.61 -2102.61 -2102.61 -2102.61

-2697.09 -2697.09 -2692.44 -2692.15 -2692.15 -2691.73 -2673.02 -2673.02 -2673.02 -2673.02 -2658.29 -2657.98 -2657.98 -2657.92 -2634.16 -2634.16 -2634.16 -2634.16 -2511.26 -2511.26 -2511.26 -2511.26 -2491.38 -2491.38 -2491.38 -2491.38 -2458.89 -2458.89 -2458.89 -2458.89 -2445.06 -2445.06 -2445.06 -2445.06 -2102.61 -2102.61 -2102.61 -2102.61

477

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

Are

ELEMENTO

JUNTA

65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 66 66

651 651 651 651 652 652 652 652 653 653 653 653 654 654 654 654 655 655 655 655 656 656 656 656 657 657 657 657 658 658 658 658 659 659 659 659 660 660

1021 1022 996 995 1022 1023 997 996 1023 1024 998 997 1024 1025 999 998 1025 1026 1000 999 1026 1027 1001 1000 1027 1028 1002 1001 1028 1029 1003 1002 1029 1030 1004 1003 1030 1006

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS TIPO DE

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

478

ESF.TOP

ESF.BOT

-2059.43 -2059.43 -2059.43 -2059.43 -1769.5 -1708.3 -1575.61 -1575.61 -1575.61 -1575.61 -1528.22 -1528.22 -1528.22 -1528.22 -1444.71 -1414.23 -1414.23 -1414.23 -1414.23 -1383.07 -1383.07 -1383.07 -1383.07 -1361.66 -1256.26 -1256. 6 -1256.26 -1256.26 -1181.23 -1181.23 -1168.67 -1168.67 -1168.67 -1168.67 -1089.84 -1089.84 -1049.68 -1049.3

-2059.43 -2059.43 -2059.43 -2059.43 -1769.5 -1708.3 -1575.61 -1575.61 -1575.61 -1575.61 -1528.22 -1528.22 -1528.22 -1528.22 -1444.71 -1414.23 -1414.23 -1414.23 -1414.23 -1383.07 -1383.07 -1383.07 -1383.07 -1361.66 -1256.26 -1256. 6 -1256.26 -1256.26 -1181.23 -1181.23 -1168.67 -1168.67 -1168.67 -1168.67 -1089.84 -1089.84 -1049.68 -1049.3

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

Area

ELEMENTO

JUNTA

TIPO DE CARGA

ESF.TOP

ESF.BOT

660 660 661 661 661 661 662 662 662 662 663 663 663 663 664 664 664 664 665 665 665 665 666 666 666 666 667 667 667 667 668 668 668 668 669 669 669

660 660 661 661 661 661 662 662 662 662 663 663 663 663 664 664 664 664 665 665 665 665 666 666 666 666 667 667 667 667 668 668 668 668 669 669 669

980 1004 1031 1033 1007 1005 1033 1034 1008 1007 1034 1035 1009 1008 1035 1036 1010 1009 1036 1037 1011 1010 1037 1038 1012 1011 1038 1039 1013 1012 1039 1040 1014 1013 1040 1041 1015

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

-956.77 -956.77 -956.77 -956.77 -954.11 -953.75 -950.25 -950.25 -950.25 -950.25 -866.02 -865.9 -865.9 -865.59 -838.46 -838.46 -838.46 -838.46 -763.98 -763.98 -763.98 -763.98 -685.43 -685.13 -684.98 -684.6 -440.69 -440.69 -440.69 -440.69 -406.1 -406.1 -406.1 -406.1 -386.49 -386.2 -386.2

-956.77 -956.77 -956.77 -956.77 -954.11 -953.75 -950.25 -950.25 -950.25 -950.25 -866.02 -865.9 -865.9 -865.59 -838.46 -838.46 -838.46 -838.46 -763.98 -763.98 -763.98 -763.98 -685.43 -685.13 -684.98 -684.6 -440.69 -440.69 -440.69 -440.69 -406.1 -406.1 -406.1 -406.1 -386.49 -386.2 -386.2

669

669

1014

DEAD

-386.01

-386.01

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS

479

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

Are

ELEMENTO

JUNTA

67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67

67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67

1041 1042 1016 1015 1042 1043 1017 1016 1043 1044 1018 1017 1044 1045 1019 1018 1045 1046 1020 1019 1046 1047 1021 1020 1047 1048 1022 1021 1048 1049 1023 1022 1049 1050 1024 1023 1050 1051

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS TIPO DE

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

480

ESF.TOP

ESF.BOT

-365.76 -365.76 -365.76 -365.76 -118.57 -118.57 -118.57 -118.57 -110.1 -110.1 -110.1 -110.1 29.36 122.89 564.6 564.6 564.6 564.6 650.42 650.42 650.42 650.42 835.88 835.88 835.88 835.88 851.1 851.1 851.1 851.1 897.93 897.93 897.93 897.93 918.25 918.25 918.25 918.25

-365.76 -365.76 -365.76 -365.76 -118.57 -118.57 -118.57 -118.57 -110.1 -110.1 -110.1 -110.1 29.36 122.89 564.6 564.6 564.6 564.6 650.42 650.42 650.42 650.42 835.88 835.88 835.88 835.88 851.1 851.1 851.1 851.1 897.93 897.93 897.93 897.93 918.25 918.25 918.25 918.25

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

Area

ELEMENTO

JUNTA

TIPO DE CARGA

ESF.TOP

ESF.BOT

679 679 680 680 680 680 681 681 681 681 682 682 682 682 683 683 683 683 684 684 684 684 685 685 685 685 686 686 686 686 687 687 687 687 688 688 688 688

679 679 680 680 680 680 681 681 681 681 682 682 682 682 683 683 683 683 684 684 684 684 685 685 685 685 686 686 686 686 687 687 687 687 688 688 688 688

1025 1024 1051 1052 1026 1025 1052 1053 1027 1026 1053 1054 1028 1027 1054 1055 1029 1028 1055 1056 1030 1029 1056 1032 1006 1030 1057 1059 1033 1031 1059 1060 1034 1033 1060 1061 1035 1034

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

920.77 920.77 1009.03 1009.03 1029.97 1029.97 1029.97 1029.97 1108.73 1109.03 1109.03 1109.31 1287.5 1287.5 1287.5 1287.5 1357.24 1357.6 1357.81 1358.17 1365.87 1367.09 1376.96 1451.53 1452.68 1484. 4 1497.91 1497.91 1497.91 1497.91 1500.36 1500.36 1500.36 1500.36 1666.24 1666.24 1666.24 1666.24

920.77 920.77 1009.03 1009.03 1029.97 1029.97 1029.97 1029.97 1108.73 1109.03 1109.03 1109.31 1287.5 1287.5 1287.5 1287.5 1357.24 1357.6 1357.81 1358.17 1365.87 1367.09 1376.96 1451.53 1452.68 1484. 4 1497.91 1497.91 1497.91 1497.91 1500.36 1500.36 1500.36 1500.36 1666.24 1666.24 1666.24 1666.24

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS

481

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS

Are

ELEMENTO

JUNTA

68 68 68 68 69 69 69 69 69 69 69 69 69 69 69 69 69 69 69 69 69 69 69 69 69 69 69 69 69 69 69 69 69 69 69 69 69 69

689 689 689 689 690 690 690 690 691 691 691 691 692 692 692 692 693 693 693 693 694 694 694 694 695 695 695 695 696 696 696 696 697 697 697 697 698 698

1061 1062 1036 1035 1062 1063 1037 1036 1063 1064 1038 1037 1064 1065 1039 1038 1065 1066 1040 1039 1066 1067 1041 1040 1067 1068 1042 1041 1068 1069 1043 1042 1069 1070 1044 1043 1070 1071

TIPO DE

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

482

ESF.TOP

ESF.BOT

1685.9 1685.9 1685.9 1685.9 1777.41 1777.41 1777.41 1777.41 1823.47 1823.87 1823.87 1824.04 2115.35 2115.35 2115.35 2115.35 2189.06 2189.06 2189.06 2189.06 2514.31 2514.31 2514.31 2514.31 2597.21 2597. 1 2597.21 2597.21 2716.13 2716.13 2716.13 2716.13 2796.51 2796.51 2796.51 2796.51 2806.87 2806.87

1685.9 1685.9 1685.9 1685.9 1777.41 1777.41 1777.41 1777.41 1823.47 1823.87 1823.87 1824.04 2115.35 2115.35 2115.35 2115.35 2189.06 2189.06 2189.06 2189.06 2514.31 2514.31 2514.31 2514.31 2597.21 2597. 1 2597.21 2597.21 2716.13 2716.13 2716.13 2716.13 2796.51 2796.51 2796.51 2796.51 2806.87 2806.87

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

Are

ELEMENTO

JUNTA

69 69 69 69 69 69 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70

69 69 69 69 69 69 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70

1045 1044 1071 1072 1046 1045 1072 1073 1047 1046 1073 1074 1048 1047 1074 1075 1049 1048 1075 1076 1050 1049 1076 1077 1051 1050 1077 1078 1052 1051 1078 1079 1053 1052 1079 1080 1054 1053

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS TIPO DE

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

483

ESF.TOP

ESF.BOT

2806.87 2806.87 2846.58 2846.58 2846.58 2846.58 2874.68 2874.68 2874.68 2874.68 2884.79 2884.79 2884.79 2884.79 2912.52 2912.52 2912.52 2912.52 2943.47 2943.47 2943.47 2943.47 2948.05 2948.05 2948.05 2948.05 2948.34 2948.34 2948.34 2948.34 2958.52 2958.52 2958.52 2958.52 2983.23 2983.23 2983.23 2983.23

2806.87 2806.87 2846.58 2846.58 2846.58 2846.58 2874.68 2874.68 2874.68 2874.68 2884.79 2884.79 2884.79 2884.79 2912.52 2912.52 2912.52 2912.52 2943.47 2943.47 2943.47 2943.47 2948.05 2948.05 2948.05 2948.05 2948.34 2948.34 2948.34 2948.34 2958.52 2958.52 2958.52 2958.52 2983.23 2983.23 2983.23 2983.23

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS

Are

ELEMENTO

JUNTA

70 70 70 70 70 70 70 70 71 71 71 71 71 71 71 71 71 71 71 71 71 71 71 71 71 71 71 71 71 71 71 71 71 71 71 71 71 71

708 708 708 708 709 709 709 709 710 710 710 710 711 711 711 711 712 712 712 712 713 713 713 713 714 714 714 714 715 715 715 715 716 716 716 716 717 717

1080 1081 1055 1054 1081 1082 1056 1055 1082 1058 1032 1056 1083 1085 1059 1057 1085 1086 1060 1059 1086 1087 1061 1060 1087 1088 1062 1061 1088 1089 1063 1062 1089 1090 1064 1063 1090 1091

TIPO DE

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

484

ESF.TOP

ESF.BOT

2988.18 2988.18 2988.18 2988.18 3024.13 3024.13 3024.13 3024.13 3045.64 3045.64 3045.64 3045.64 3093.76 3093.76 3093.76 3093.76 3111.19 3111.19 3111.19 3111.19 3112.37 3112.37 3112.37 3112.37 3119.24 3119.51 3119.51 3119.98 3140.16 3140.16 3140.16 3140.16 3161.34 3161.34 3161.34 3161.34 3165.42 3165.42

2988.18 2988.18 2988.18 2988.18 3024.13 3024.13 3024.13 3024.13 3045.64 3045.64 3045.64 3045.64 3093.76 3093.76 3093.76 3093.76 3111.19 3111.19 3111.19 3111.19 3112.37 3112.37 3112.37 3112.37 3119.24 3119.51 3119.51 3119.98 3140.16 3140.16 3140.16 3140.16 3161.34 3161.34 3161.34 3161.34 3165.42 3165.42

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

Are

ELEMENTO

JUNTA

71 71 71 71 71 71 71 71 71 71 72 72 72 72 72 72 72 72 72 72 72 72 72 72 72 72 72 72 72 72 72 72 72 72 72 72 72 72

717 717 718 718 718 718 719 719 719 719 720 720 720 720 721 721 721 721 722 722 722 722 723 723 723 723 724 724 724 724 725 725 725 725 726 726 726 726

1065 1064 1091 1092 1066 1065 1092 1093 1067 1066 1093 1094 1068 1067 1094 1095 1069 1068 1095 1096 1070 1069 1096 1097 1071 1070 1097 1098 1072 1071 1098 1099 1073 1072 1099 1100 1074 1073

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS TIPO DE

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

485

ESF.TOP

ESF.BOT

3165.42 3165.42 3223.56 3223.56 3223.56 3223.56 3287.14 3287.14 3287.14 3287.14 3333.9 3333.9 3333.9 3333.9 3344.74 3344.74 3344.74 3344.74 3395.61 3395.97 3396.42 3396.65 3422.61 3422.61 3422.61 3422.61 3463.77 3463.77 3463.77 3463.77 3473.5 3473.5 3473.5 3473.5 3550.78 3550.78 3550.78 3550.78

3165.42 3165.42 3223.56 3223.56 3223.56 3223.56 3287.14 3287.14 3287.14 3287.14 3333.9 3333.9 3333.9 3333.9 3344.74 3344.74 3344.74 3344.74 3395.61 3395.97 3396.42 3396.65 3422.61 3422.61 3422.61 3422.61 3463.77 3463.77 3463.77 3463.77 3473.5 3473.5 3473.5 3473.5 3550.78 3550.78 3550.78 3550.78

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

Are

ELEMENTO

JUNTA

72 72 72 72 72 72 72 72 72 72 72 72 73 73 73 73 73 73 73 73 73 73 73 73 73 73 73 73 73 73 73 73 73 73 73 73 73 73

727 727 727 727 728 728 728 728 729 729 729 729 730 730 730 730 731 731 731 731 732 732 732 732 733 733 733 733 734 734 734 734 735 735 735 735 736 736

1100 1101 1075 1074 1101 1102 1076 1075 1102 1103 1077 1076 1103 1104 1078 1077 1104 1105 1079 1078 1105 1106 1080 1079 1106 1107 1081 1080 1107 1108 1082 1081 1108 1084 1058 1082 1109 1111

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS TIPO DE

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

486

ESF.TOP

ESF.BOT

3599.39 3599.39 3599.39 3599.39 3670.47 3670.47 3751.59 3751.59 3912.62 3912.62 3912.62 3912.62 3938.02 3938.02 3938.02 3938.02 3938.79 3938.79 3938.79 3938.79 3980.22 3980.58 3980.58 3980.91 4277.84 4277.84 4277.84 4277.84 4313.48 4313.48 4313.48 4313.48 4416.11 4416.11 4416.11 4416.11 4429.1 4429.1

3599.39 3599.39 3599.39 3599.39 3670.47 3670.47 3751.59 3751.59 3912.62 3912.62 3912.62 3912.62 3938.02 3938.02 3938.02 3938.02 3938.79 3938.79 3938.79 3938.79 3980.22 3980.58 3980.58 3980.91 4277.84 4277.84 4277.84 4277.84 4313.48 4313.48 4313.48 4313.48 4416.11 4416.11 4416.11 4416.11 4429.1 4429.1

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

Are

ELEMENTO

JUNTA

TIPO DE CARGA

ESF.TOP

ESF.BOT

73 73 73 73 73 73 73 73 73 73 73 73 73 73 74 74 74 74 74 74 74 74 74 74 74 74 74 74 74 74 74 74 74 74 74 74 74 74

736 736 737 737 737 737 738 738 738 738 739 739 739 739 740 740 740 740 741 741 741 741 742 742 742 742 743 743 743 743 744 744 744 744 745 745 745 745

1085 1083 1111 1112 1086 1085 1112 1113 1087 1086 1113 1114 1088 1087 1114 1115 1089 1088 1115 1116 1090 1089 1116 1117 1091 1090 1117 1118 1092 1091 1118 1119 1093 1092 1119 1120 1094 1093

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

4429.1 4429.1 4572.62 4572.62 4572.62 4572.62 4574.31 4574.31 4574.31 4574.31 4663.02 4663.02 4663.02 4663.02 4738.55 4738.55 4738.55 4738.55 4790.78 4790.78 4790.78 4790.78 4812.5 4812.5 4812.5 4812.5 4815.67 4818.78 4832.8 4832.8 4832.8 4832.8 4864.8 4864.8 4864.8 4864.8 4883.71 4886.63

4429.1 4429.1 4572.62 4572.62 4572.62 4572.62 4574.31 4574.31 4574.31 4574.31 4663.02 4663.02 4663.02 4663.02 4738.55 4738.55 4738.55 4738.55 4790.78 4790.78 4790.78 4790.78 4812.5 4812.5 4812.5 4812.5 4815.67 4818.78 4832.8 4832.8 4832.8 4832.8 4864.8 4864.8 4864.8 4864.8 4883.71 4886.63

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS

487

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS

Are

ELEMENTO

74 74 74 74 74 74 74 74 74 74 74 74 74 74 74 74 75 75 75 75 75 75 75 75 75 75 75 75 75 75 75 75 75 75 75 75 75 75

74 74 74 74 74 74 74 74 74 74 74 74 74 74 74 74 75 75 75 75 75 75 75 75 75 75 75 75 75 75 75 75 75 75 75 75 75 75

JUNTA TIPO DE

1120 1121 1095 1094 1121 1122 1096 1095 1122 1123 1097 1096 1123 1124 1098 1097 1124 1125 1099 1098 1125 1126 1100 1099 1126 1127 1101 1100 1127 1128 1102 1101 1128 1129 1103 1102 1129 1130

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

488

ESF.TOP

ESF.BOT

4890.83 4890.83 4890.83 4890.83 4907.04 4907.04 4907.04 4907.04 5056.12 5056.12 5056.12 5056.12 5124.08 5124.56 5124.56 5124.99 5129.09 5129.09 5129.09 5129.09 5190.78 5190.78 5190.78 5190.78 5224.47 5224.47 5224.47 5224.47 5269.89 5269.89 5269.89 5269.89 5376.42 5376.42 5376.42 5376.42 5378.74 5378.74

4890.83 4890.83 4890.83 4890.83 4907.04 4907.04 4907.04 4907.04 5056.12 5056.12 5056.12 5056.12 5124.08 5124.56 5124.56 5124.99 5129.09 5129.09 5129.09 5129.09 5190.78 5190.78 5190.78 5190.78 5224.47 5224.47 5224.47 5224.47 5269.89 5269.89 5269.89 5269.89 5376.42 5376.42 5376.42 5376.42 5378.74 5378.74

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

Are

ELEMENTO

JUNTA

TIPO DE CARGA

ESF.TOP

ESF.BOT

755 755 756 756 756 756 757 757 757 757 758 758 758 758 759 759 759 759 760 760 760 760 761 761 761 761 762 762 762 762 763 763 763 763 764 764 764 764

755 755 756 756 756 756 757 757 757 757 758 758 758 758 759 759 759 759 760 760 760 760 761 761 761 761 762 762 762 762 763 763 763 763 764 764 764 764

1104 1103 1130 1131 1105 1104 1131 1132 1106 1105 1132 1133 1107 1106 1133 1134 1108 1107 1134 1110 1084 1108 1135 1137 1111 1109 1137 1138 1112 1111 1138 1139 1113 1112 1139 1140 1114 1113

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

5378.74 5378.74 5419.7 5419.7 5419.7 5419.7 5434.78 5435.17 5435.69 5435.9 5646.52 5646.52 5646.52 5646.52 5661.82 5661.82 5661.82 5661.82 5984.43 5984.43 5984.43 5984.43 5986.74 5986.74 5986.74 5986. 4 6056.89 6056.89 6056.89 6056.89 6094.61 6095.1 6095.1 6095.4 7059.41 7059.41 7059.41 7059.41

5378.74 5378.74 5419.7 5419.7 5419.7 5419.7 5434.78 5435.17 5435.69 5435.9 5646.52 5646.52 5646.52 5646.52 5661.82 5661.82 5661.82 5661.82 5984.43 5984.43 5984.43 5984.43 5986.74 5986.74 5986.74 5986. 4 6056.89 6056.89 6056.89 6056.89 6094.61 6095.1 6095.1 6095.4 7059.41 7059.41 7059.41 7059.41

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS

489

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS

Are

ELEMENTO

76 76 76 76 76 76 76 76 76 76 76 76 76 76 76 76 76 76 76 76 77 77 77 77 77 77 77 77 77 77 77 77 77 77 77 77 77 77

76 76 76 76 76 76 76 76 76 76 76 76 76 76 76 76 76 76 76 76 77 77 77 77 77 77 77 77 77 77 77 77 77 77 77 77 77 77

JUNTA TIPO DE

1140 1141 1115 1114 1141 1142 1116 1115 1142 1143 1117 1116 1143 1144 1118 1117 1144 1145 1119 1118 1145 1146 1120 1119 1146 1147 1121 1120 1147 1148 1122 1121 1148 1149 1123 1122 1149 1150

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

490

ESF.TOP

ESF.BOT

7076.4 7076.4 7076.4 7076.4 7280.52 7280.52 7280.52 7280.52 7325.29 7325.29 7325.29 7325.29 7398.09 7398.09 7398.09 7398.09 7401.21 7401.21 7401.21 7401.21 7934.12 7934.12 7934.12 7934.12 7953.12 7953. 2 7953.12 7953.12 8292.8 8292.8 8364.58 8364.58 8598.64 8598.64 8598.64 8598.64 8616.94 8616.94

7076.4 7076.4 7076.4 7076.4 7280.52 7280.52 7280.52 7280.52 7325.29 7325.29 7325.29 7325.29 7398.09 7398.09 7398.09 7398.09 7401.21 7401.21 7401.21 7401.21 7934.12 7934.12 7934.12 7934.12 7953.12 7953. 2 7953.12 7953.12 8292.8 8292.8 8364.58 8364.58 8598.64 8598.64 8598.64 8598.64 8616.94 8616.94

TABLE: Element Stresses ‐ Area Shells

Are

ELEMENTO

JUNTA

77 77 77 77 77 77 77 77 77 77 77 77 77 77 77 77 77 77 77 77 77 77 78 78 78 78 78 78 78 78 78 78 78 78 78 78 78 78

774 774 775 775 775 775 776 776 776 776 777 777 777 777 778 778 778 778 779 779 779 779 780 780 780 780 781 781 781 781 782 782 782 782 783 783 783 783

1124 1123 1150 1151 1125 1124 1151 1152 1126 1125 1152 1153 1127 1126 1153 1154 1128 1127 1154 1155 1129 1128 1155 1156 1130 1129 1156 1157 1131 1130 1157 1158 1132 1131 1158 1159 1133 1132

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS TIPO DE

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

491

ESF.TOP

ESF.BOT

8616.94 8616.94 8844.16 8844.16 8844.16 8844.16 8847.92 8847.92 8847.92 8847.92 9431.52 9431.52 9431.52 9431.52 9436.92 9436.92 9436.92 9436.92 10235.32 10235.32 10235.32 10235.32 10254.37 10254.37 10254.37 10254.37 10339.46 10339.46 10339.46 10339.46 10343.75 10343.75 10343.75 10343.75 11892.61 11892.61 11892.61 11892.61

8616.94 8616.94 8844.16 8844.16 8844.16 8844.16 8847.92 8847.92 8847.92 8847.92 9431.52 9431.52 9431.52 9431.52 9436.92 9436.92 9436.92 9436.92 10235.32 10235.32 10235.32 10235.32 10254.37 10254.37 10254.37 10254.37 10339.46 10339.46 10339.46 10339.46 10343.75 10343.75 10343.75 10343.75 11892.61 11892.61 11892.61 11892.61

.

TABLE: Element Stresses ‐

Ar

ELEMENT

7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7

78 78 78 78 78 78 78 78 78 78 78 78

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS JUNTA TIPO DE

1159 1160 1134 1133 1160 1136 1110 1134 425 424 493 494

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

492

ESF.TOP

ESF.BOT

11897.36 11897.36 11897.36 11897.36 13317.09 13330.81 13394.51 13407.52 81438.41 85104.45 91151.61 94884.16

11897.36 11897.36 11897.36 11897.36 13317.09 13330.81 13394.51 13407.52 81438.41 85104.45 91151.61 94884.16

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 47 48 51 52 55 56 59 60 63 64 67 68 71 72 75 76 85 94 415 416 417 418 419 420 421 422

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

U3 -0.000140 -0.000140 -0.000140 -0.000140 -0.000140 -0.000140 -0.000141 -0.000141 -0.000141 -0.000141 -0.000141 -0.000141 -0.000141 -0.000141 -0.000141 -0.000141 -0.000141 -0.000141 -0.000141 -0.000141 -0.000141 -0.000141 -0.000142 -0.000142 -0.000142 -0.000142 -0.001252 -0.001252 -0.001254 -0.001254 -0.001256 -0.001256 -0.001258 -0.001258 -0.001259 -0.001260 -0.001261 -0.001261

493

R2 0.015500 -0.014420 -0.015785 -0.000013 0.000021 0.014668 0.000165 0.000014 -0.000022 -0.000166 -0.000032 0.000011 0.000017 -0.000018 -0.000010 0.000010 -0.000011 0.000012 -0.000010 0.000011 -0.000007 0.000008 -0.000003 0.000003 0.000002 -0.000002 0.000009 -0.000009 0.002377 -0.002315 -0.000468 0.000987 -0.000856 0.001263 -0.001429 0.001862 0.000945 -0.000963

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA 423

TIPO DE CARGA

DEAD

U3 -0.001263

R2 0.000472

424

DEAD

-0.001263

-0.001011

425

DEAD

-0.001264

0.000869

426

DEAD

-0.001265

-0.001291

427

DEAD

-0.001266

0.001452

428

DEAD

-0.001266

-0.001900

433

DEAD

-0.001267

-0.001437

434

DEAD

-0.001268

0.001365

435

DEAD

-0.001269

-0.001522

436

DEAD

-0.001270

0.001528

437

DEAD

-0.001272

-0.000883

438

DEAD

-0.001272

0.000846

439

DEAD

-0.001274

-0.001244

440

DEAD

-0.001274

0.001240

441

DEAD

-0.017029

-0.000481

442

DEAD

-0.017029

0.000462

443

DEAD

-0.017048

-0.001091

444

DEAD

-0.017050

0.001083

445

DEAD

-0.017081

-0.000276

446

DEAD

-0.017083

0.000253

447

DEAD

-0.017105

-0.000172

448

DEAD

-0.017107

-0.000770

449

DEAD

-0.017134

0.000759

450

DEAD

-0.017136

0.000158

451

DEAD

-0.017162

-0.000105

452

DEAD

-0.017164

-0.000540

453

DEAD

-0.017185

-0.000233

454

DEAD

-0.017188

0.000212

455

DEAD

-0.017208

0.000527

456

DEAD

-0.017211

0.000095

457

DEAD

-0.017228

-0.000036

458

DEAD

-0.017232

-0.000465

459

DEAD

-0.017253

-0.000003

460

DEAD

-0.017256

-0.000836

461

DEAD

-0.017278

0.000825

462

DEAD

-0.017281

-0.000008

463

DEAD

-0.017314

0.000453

464

DEAD

-0.017316

0.000031

494

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA

TIPO DE CARGA

U3

R2

465

DEAD

-0.017359

0.000055

466

DEAD

-0.017361

-0.000467

467

DEAD

-0.031526

0.000170

468

DEAD

-0.031527

-0.000706

469

DEAD

-0.031564

-0.000061

470

DEAD

-0.031566

0.000049

471

DEAD

-0.031628

0.000690

472

DEAD

-0.031633

-0.000174

473

DEAD

-0.031675

0.000454

474

DEAD

-0.031679

-0.000055

475

DEAD

-0.031733

0.000201

476

DEAD

-0.031737

-0.000558

477

DEAD

-0.031785

0.000386

478

DEAD

-0.031789

-0.000725

479

DEAD

-0.031833

0.000214

480

DEAD

-0.031837

-0.000898

481

DEAD

-0.031874

-0.000148

482

DEAD

-0.031879

0.000139

483

DEAD

-0.031916

0.000883

484

DEAD

-0.031922

-0.000218

485

DEAD

-0.031959

0.000707

486

DEAD

-0.031966

-0.000383

487

DEAD

-0.032012

0.000541

488

DEAD

-0.032018

-0.000194

489

DEAD

-0.032078

-0.001026

490

DEAD

-0.032083

0.001015

491

DEAD

-0.032170

0.000161

492

DEAD

-0.032174

-0.000884

493

DEAD

-0.044819

0.000485

494

DEAD

-0.044820

-0.000895

495

DEAD

-0.044875

0.000742

496

DEAD

-0.044879

-0.000856

497

DEAD

-0.044972

0.000533

498

DEAD

-0.044978

-0.000163

499

DEAD

-0.045042

0.000865

500

DEAD

-0.045048

-0.000481

501

DEAD

-0.045128

0.000873

502

DEAD

-0.045134

-0.000730

495

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA 503

TIPO DE CARGA

DEAD

U3 -0.045208

R2 0.000833

504

DEAD

-0.045214

-0.000511

524

DEAD

-0.045276

0.007964

525

DEAD

-0.045283

-0.008103

537

DEAD

-0.045339

-0.000821

538

DEAD

-0.045348

-0.000005

539

DEAD

-0.045399

0.000350

540

DEAD

-0.045408

-0.000611

541

DEAD

-0.045466

-0.000354

542

DEAD

-0.045476

0.000605

543

DEAD

-0.045542

0.000813

544

DEAD

-0.045550

0.000000

545

DEAD

-0.045644

-0.001503

546

DEAD

-0.045651

-0.001465

547

DEAD

-0.045782

0.000017

548

DEAD

-0.045787

-0.000397

549

DEAD

-0.056973

-0.000027

550

DEAD

-0.056975

0.000395

551

DEAD

-0.057049

0.001506

552

DEAD

-0.057054

0.001440

553

DEAD

-0.057181

-0.000903

554

DEAD

-0.057189

-0.000533

555

DEAD

-0.057275

0.000529

556

DEAD

-0.057283

0.000881

557

DEAD

-0.057391

-0.001201

558

DEAD

-0.057399

0.000003

559

DEAD

-0.057496

-0.000013

560

DEAD

-0.057504

0.001202

561

DEAD

-0.057589

-0.000531

562

DEAD

-0.057599

-0.000569

563

DEAD

-0.057670

0.000565

564

DEAD

-0.057681

0.000516

565

DEAD

-0.057751

-0.001020

566

DEAD

-0.057764

0.000089

567

DEAD

-0.057838

-0.000097

568

DEAD

-0.057851

0.001016

569

DEAD

-0.057941

-0.000242

570

DEAD

-0.057953

-0.000585

496

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA

TIPO DE CARGA

U3

R2

571

DEAD

-0.058077

0.000580

572

DEAD

-0.058086

0.000232

573

DEAD

-0.058268

-0.000905

574

DEAD

-0.058276

0.000210

575

DEAD

-0.068050

-0.000216

576

DEAD

-0.068052

0.000899

577

DEAD

-0.068149

-0.008150

578

DEAD

-0.068155

0.008287

617

DEAD

-0.068316

0.010056

618

DEAD

-0.068326

-0.004591

619

DEAD

-0.068436

0.002580

620

DEAD

-0.068446

-0.001890

621

DEAD

-0.068583

0.001325

622

DEAD

-0.068592

-0.001243

623

DEAD

-0.068717

0.000749

624

DEAD

-0.068727

-0.001014

625

DEAD

-0.068831

0.000360

626

DEAD

-0.068842

-0.000976

627

DEAD

-0.068934

0.000198

628

DEAD

-0.068948

-0.000628

629

DEAD

-0.069031

0.000623

630

DEAD

-0.069047

-0.000200

631

DEAD

-0.069142

0.000963

632

DEAD

-0.069158

-0.000356

633

DEAD

-0.069269

0.000992

634

DEAD

-0.069284

-0.000738

635

DEAD

-0.069445

0.001216

636

DEAD

-0.069456

-0.001304

637

DEAD

-0.069690

0.001855

638

DEAD

-0.069699

-0.002548

639

DEAD

-0.078106

0.004559

640

DEAD

-0.078109

-0.010234

641

DEAD

-0.078228

0.006718

642

DEAD

-0.078236

-0.006833

643

DEAD

-0.078435

-0.008502

644

DEAD

-0.078448

0.004420

645

DEAD

-0.078582

-0.003051

646

DEAD

-0.078595

0.002040

497

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA 647

TIPO DE CARGA

DEAD

U3 -0.078763

R2 -0.001646

648 649 650 651 652 653

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

-0.078774 -0.078923 -0.078935 -0.079063 -0.079077 -0.079183

0.001109 -0.001151 0.000610 -0.000986 0.000306 -0.000811

654 655 656 657 658 659

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

-0.079200 -0.079302 -0.079321 -0.079430 -0.079450 -0.079588

0.000418 -0.000421 0.000802 -0.000303 0.000968 -0.000601

660 661 662 663 664 665

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

-0.079606 -0.079802 -0.079815 -0.080113 -0.080124 -0.087191

0.001125 -0.001091 0.001614 -0.002015 0.003018 -0.004419

666 667 668 669 670 671

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

-0.087195 -0.087340 -0.087349 -0.087590 -0.087605 -0.087767

0.008643 -0.006500 0.006607 0.006375 -0.004683 0.003005

672 673 674 675 676 677

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

-0.087782 -0.087981 -0.087994 -0.088172 -0.088187 -0.088333

-0.002278 0.001587 -0.001409 0.000896 -0.001067 0.000491

678 679 680 681 682 683

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

-0.088350 -0.088475 -0.088495 -0.088609 -0.088632 -0.088762

-0.000925 0.000344 -0.000631 0.000626 -0.000343 0.000912

684

DEAD

-0.088786

-0.000484

498

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA 685 686 687 688 689 690

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

U3 -0.088944 -0.088966 -0.089206 -0.089222 -0.089585 -0.089597

R2 0.001044 -0.000883 0.001381 -0.001566 0.002248 -0.002992

691 692 693 694 695 696

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

-0.095352 -0.095355 -0.095529 -0.095539 -0.095827 -0.095845

0.004696 -0.006479 0.005319 -0.005407 -0.005740 0.003907

697 698 699 700 701 702

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

-0.096036 -0.096052 -0.096288 -0.096303 -0.096507 -0.096524

-0.003112 0.002181 -0.001790 0.001239 -0.001222 0.000715

703 704 705 706 707 708

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

-0.096695 -0.096715 -0.096853 -0.096876 -0.097007 -0.097034

-0.000984 0.000429 -0.000787 0.000480 -0.000482 0.000778

709 710 711 712 713 714

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

-0.097176 -0.097204 -0.097392 -0.097417 -0.097698 -0.097717

-0.000424 0.000966 -0.000704 0.001197 -0.001223 0.001763

715 716 717 718 719 720

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

-0.098164 -0.098178 -0.102626 -0.102630 -0.102837 -0.102849

-0.002166 0.003100 -0.003930 0.005827 -0.005033 0.005112

721 722

DEAD DEAD

-0.103187 -0.103208

0.004494 -0.003875

499

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA 723 724 725 726 727 728 729 730 731 732 733 734 735 736 737 738 739 740 741 742 743 744 745 746 747 748 749 750 751 752 753 754 755 756 757 758 759 760

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

U3 -0.103433 -0.103452 -0.103723 -0.103740 -0.103977 -0.103996 -0.104186 -0.104208 -0.104366 -0.104392 -0.104531 -0.104562 -0.104724 -0.104757 -0.104964 -0.104994 -0.105331 -0.105352 -0.105888 -0.105904 -0.109052 -0.109057 -0.109300 -0.109314 -0.109711 -0.109734 -0.109994 -0.110015 -0.110329 -0.110349 -0.110614 -0.110635 -0.110851 -0.110876 -0.111045 -0.111075 -0.111229 -0.111264

R2 0.002768 -0.002270 0.001638 -0.001457 0.000973 -0.001080 0.000583 -0.000891 0.000439 -0.000637 0.000632 -0.000437 0.000878 -0.000575 0.001060 -0.000961 0.001433 -0.001624 0.002251 -0.002771 0.003900 -0.004562 0.004139 -0.004204 -0.004172 0.003158 -0.002758 0.002043 -0.001752 0.001259 -0.001223 0.000774 -0.000963 0.000513 -0.000762 0.000524 -0.000526 0.000754

500

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA 761

TIPO DE CARGA

DEAD

U3 -0.111433

R2 -0.000508

762

DEAD

-0.111471

0.000947

763

DEAD

-0.111711

-0.000764

764

DEAD

-0.111745

0.001202

765

DEAD

-0.112132

-0.001247

766

DEAD

-0.112156

0.001733

767

DEAD

-0.112809

-0.002038

768

DEAD

-0.112827

0.002759

769

DEAD

-0.114659

-0.003185

770

DEAD

-0.114664

0.004231

771

DEAD

-0.114951

-0.003882

772

DEAD

-0.114967

0.003940

773

DEAD

-0.115429

0.003360

774

DEAD

-0.115455

-0.003102

775

DEAD

-0.115757

0.002364

776

DEAD

-0.115780

-0.002066

777

DEAD

-0.116136

0.001551

778

DEAD

-0.116158

-0.001409

779

DEAD

-0.116459

0.000987

780

DEAD

-0.116483

-0.001055

781

DEAD

-0.116717

0.000638

782

DEAD

-0.116746

-0.000855

783

DEAD

-0.116933

0.000500

784

DEAD

-0.116967

-0.000637

785

DEAD

-0.117123

0.000632

786

DEAD

-0.117163

-0.000498

787

DEAD

-0.117350

0.000844

788

DEAD

-0.117392

-0.000630

789

DEAD

-0.117651

0.001038

790

DEAD

-0.117690

-0.000976

791

DEAD

-0.118149

0.001391

792

DEAD

-0.118176

-0.001544

793

DEAD

-0.118954

0.002058

794

DEAD

-0.118973

-0.002375

795

DEAD

-0.119476

0.003127

796

DEAD

-0.119481

-0.003407

797

DEAD

-0.119816

0.003225

798

DEAD

-0.119833

-0.003273

501

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA 799

TIPO DE CARGA

DEAD

U3 -0.120373

R2 -0.003166

800

DEAD

-0.120402

0.002530

801

DEAD

-0.120748

-0.002334

802

DEAD

-0.120774

0.001806

803

DEAD

-0.121179

-0.001615

804

DEAD

-0.121204

0.001205

805

DEAD

-0.121536

-0.001172

806

DEAD

-0.121563

0.000792

807

DEAD

-0.121825

-0.000924

808

DEAD

-0.121856

0.000564

809

DEAD

-0.122050

-0.000735

810

DEAD

-0.122088

0.000551

811

DEAD

-0.122258

-0.000552

812

DEAD

-0.122302

0.000728

813

DEAD

-0.122487

-0.000559

814

DEAD

-0.122536

0.000911

815

DEAD

-0.122829

-0.000784

816

DEAD

-0.122874

0.001156

817

DEAD

-0.123396

-0.001197

818

DEAD

-0.123427

0.001603

819

DEAD

-0.123522

-0.001808

820

DEAD

-0.123528

0.002341

821

DEAD

-0.123922

-0.002554

822

DEAD

-0.123941

0.003208

823

DEAD

-0.124246

-0.003018

824

DEAD

-0.124258

0.003061

825

DEAD

-0.124260

0.002606

826

DEAD

-0.124272

-0.002488

827

DEAD

-0.124372

0.001978

828

DEAD

-0.124393

-0.001809

829

DEAD

-0.124443

0.001406

830

DEAD

-0.124456

-0.001308

831

DEAD

-0.124566

0.000957

832

DEAD

-0.124598

-0.001002

833

DEAD

-0.124851

0.000662

834

DEAD

-0.124864

-0.000814

835

DEAD

-0.124997

0.000536

836

DEAD

-0.125025

-0.000630

502

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA

TIPO DE CARGA

U3

837

DEAD

-0.125451

0.000627

838

DEAD

-0.125464

-0.000535

839

DEAD

-0.125480

0.000805

840

DEAD

-0.125507

-0.000656

841

DEAD

-0.125880

0.000989

842

DEAD

-0.125909

-0.000950

843

DEAD

-0.126079

0.001296

844

DEAD

-0.126122

-0.001405

845

DEAD

-0.126189

0.001807

846

DEAD

-0.126224

-0.001991

847

DEAD

-0.126237

0.002510

848

DEAD

-0.126250

-0.002640

849

DEAD

-0.126437

0.002543

850

DEAD

-0.126479

-0.002579

851

DEAD

-0.126490

-0.002474

852

DEAD

-0.126535

0.002048

853

DEAD

-0.126643

-0.001953

854

DEAD

-0.126692

0.001564

855

DEAD

-0.126818

-0.001445

856

DEAD

-0.126825

0.001117

857

DEAD

-0.126890

-0.001093

858

DEAD

-0.126905

0.000783

859

DEAD

-0.126944

-0.000873

860

DEAD

-0.126951

0.000590

861

DEAD

-0.127208

-0.000705

862

DEAD

-0.127220

0.000564

863

DEAD

-0.127249

-0.000565

864

DEAD

-0.127284

0.000699

865

DEAD

-0.127291

-0.000585

866

DEAD

-0.127300

0.000863

867

DEAD

-0.127305

-0.000776

868

DEAD

-0.127337

0.001081

869

DEAD

-0.127747

-0.001113

870

DEAD

-0.127792

0.001439

871

DEAD

-0.127918

-0.001570

872

DEAD

-0.127951

0.001963

873

DEAD

-0.128033

-0.002070

874

DEAD

-0.128068

0.002506

503

R2

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA 875 876 877 878 879 880

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

U3 -0.128328 -0.128369 -0.128371 -0.128381 -0.128523 -0.128554

R2 -0.002384 0.002416 0.002079 -0.002020 0.001659 -0.001563

881 882 883 884 885 886

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

-0.129069 -0.129071 -0.129080 -0.129098 -0.129102 -0.129112

0.001254 -0.001188 0.000907 -0.000936 0.000666 -0.000769

887 888 889 890 891 892

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

-0.129376 -0.129384 -0.129504 -0.129537 -0.129727 -0.129738

0.000555 -0.000618 0.000615 -0.000554 0.000762 -0.000661

893 894 895 896 897 898

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

-0.129845 -0.129884 -0.129922 -0.129945 -0.130000 -0.130038

0.000926 -0.000903 0.001181 -0.001256 0.001564 -0.001672

899 900 901 902 903 904

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

-0.130100 -0.130146 -0.130321 -0.130374 -0.130555 -0.130616

0.002039 -0.002106 0.002044 -0.002072 -0.001986 0.001691

905 906 907 908 909 910

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

-0.130789 -0.130827 -0.130955 -0.131013 -0.131131 -0.131167

-0.001642 0.001355 -0.001279 0.001023 -0.001004 0.000759

911 912

DEAD DEAD

-0.131207 -0.131215

-0.000818 0.000599

504

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA

TIPO DE CARGA

U3

R2

913

DEAD

-0.131288

-0.000673

914

DEAD

-0.131298

0.000567

915

DEAD

-0.131350

-0.000567

916

DEAD

-0.131384

0.000669

917

DEAD

-0.131713

-0.000596

918

DEAD

-0.131751

0.000810

919

DEAD

-0.131844

-0.000754

920

DEAD

-0.131869

0.000996

921

DEAD

-0.131957

-0.001022

922

DEAD

-0.131989

0.001277

923

DEAD

-0.132184

-0.001362

924

DEAD

-0.132268

0.001652

925

DEAD

-0.132301

-0.001709

926

DEAD

-0.132315

0.002011

927

DEAD

-0.132324

-0.001926

928

DEAD

-0.132361

0.001951

929

DEAD

-0.132371

0.001708

930

DEAD

-0.132380

-0.001672

931

DEAD

-0.132384

0.001413

932

DEAD

-0.132439

-0.001353

933

DEAD

-0.132475

0.001120

934

DEAD

-0.132475

-0.001072

935

DEAD

-0.132476

0.000853

936

DEAD

-0.132510

-0.000867

937

DEAD

-0.132701

0.000659

938

DEAD

-0.132710

-0.000724

939

DEAD

-0.132713

0.000563

940

DEAD

-0.132786

-0.000602

941

DEAD

-0.132799

0.000600

942

DEAD

-0.132843

-0.000562

943

DEAD

-0.132852

0.000719

944

DEAD

-0.132895

-0.000655

945

DEAD

-0.132944

0.000861

946

DEAD

-0.133041

-0.000851

947

DEAD

-0.133061

0.001068

948

DEAD

-0.133077

-0.001123

949

DEAD

-0.133088

0.001357

950

DEAD

-0.133126

-0.001425

505

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA

TIPO DE CARGA

U3

R2

951

DEAD

-0.133128

0.001688

952

DEAD

-0.133149

-0.001729

953

DEAD

-0.133287

0.001689

954

DEAD

-0.133347

-0.001711

955

DEAD

-0.133381

-0.001640

956

DEAD

-0.133405

0.001434

957

DEAD

-0.133412

-0.001401

958

DEAD

-0.133471

0.001190

959

DEAD

-0.133490

-0.001136

960

DEAD

-0.133527

0.000940

961

DEAD

-0.133528

-0.000920

962

DEAD

-0.133573

0.000732

963

DEAD

-0.133595

-0.000764

964

DEAD

-0.133602

0.000600

965

DEAD

-0.133873

-0.000643

966

DEAD

-0.133924

0.000564

967

DEAD

-0.133927

-0.000564

968

DEAD

-0.133929

0.000639

969

DEAD

-0.133941

-0.000597

970

DEAD

-0.133995

0.000758

971

DEAD

-0.133999

-0.000729

972

DEAD

-0.134031

0.000915

973

DEAD

-0.134091

-0.000941

974

DEAD

-0.134112

0.001136

975

DEAD

-0.134169

-0.001198

976

DEAD

-0.134174

0.001411

977

DEAD

-0.134204

-0.001450

978

DEAD

-0.134232

0.001660

979

DEAD

-0.134269

-0.001604

980

DEAD

-0.134272

0.001625

981

DEAD

-0.134279

0.001451

982

DEAD

-0.134356

-0.001419

983

DEAD

-0.134366

0.001235

984

DEAD

-0.134426

-0.001188

985

DEAD

-0.134635

0.001014

986

DEAD

-0.134689

-0.000972

987

DEAD

-0.134691

0.000806

988

DEAD

-0.134730

-0.000804

506

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA 989

TIPO DE CARGA

DEAD

U3 -0.134825

R2 0.000649

990

DEAD

-0.134867

-0.000683

991

DEAD

-0.134920

0.000565

992

DEAD

-0.134941

-0.000586

993

DEAD

-0.134960

0.000584

994

DEAD

-0.134983

-0.000564

995

DEAD

-0.134992

0.000679

996

DEAD

-0.135000

-0.000646

997

DEAD

-0.135015

0.000800

998

DEAD

-0.135038

-0.000806

999

DEAD

-0.135082

0.000971

1000

DEAD

-0.135085

-0.001018

1001

DEAD

-0.135130

0.001194

1002

DEAD

-0.135164

-0.001246

1003

DEAD

-0.135175

0.001433

1004

DEAD

-0.135263

-0.001468

1005

DEAD

-0.135264

0.001447

1006

DEAD

-0.135333

-0.001466

1007

DEAD

-0.135364

-0.001403

1008

DEAD

-0.135421

0.001259

1009

DEAD

-0.135434

-0.001226

1010

DEAD

-0.135463

0.001072

1011

DEAD

-0.135486

-0.001023

1012

DEAD

-0.135528

0.000877

1013

DEAD

-0.135574

-0.000848

1014

DEAD

-0.135586

0.000709

1015

DEAD

-0.135629

-0.000715

1016

DEAD

-0.135651

0.000599

1017

DEAD

-0.135709

-0.000615

1018

DEAD

-0.135710

0.000559

1019

DEAD

-0.135749

-0.000560

1020

DEAD

-0.135768

0.000613

1021

DEAD

-0.135770

-0.000597

1022

DEAD

-0.135789

0.000712

1023

DEAD

-0.135811

-0.000708

1024

DEAD

-0.135864

0.000846

1025

DEAD

-0.135872

-0.000879

1026

DEAD

-0.135882

0.001025

507

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA

TIPO DE CARGA

U3

R2

1027

DEAD

-0.135925

-0.001080

1028

DEAD

-0.135972

0.001235

1029

DEAD

-0.135976

-0.001272

1030

DEAD

-0.135981

0.001420

1031

DEAD

-0.135996

-0.001389

1032

DEAD

-0.136028

0.001406

1033

DEAD

-0.136100

0.001284

1034

DEAD

-0.136111

-0.001246

1035

DEAD

-0.136153

0.001117

1036

DEAD

-0.136221

-0.001069

1037

DEAD

-0.136267

0.000942

1038

DEAD

-0.136278

-0.000895

1039

DEAD

-0.136294

0.000773

1040

DEAD

-0.136323

-0.000752

1041

DEAD

-0.136381

0.000642

1042

DEAD

-0.136422

-0.000647

1043

DEAD

-0.136437

0.000566

1044

DEAD

-0.136462

-0.000571

1045

DEAD

-0.136476

0.000570

1046

DEAD

-0.136497

-0.000565

1047

DEAD

-0.136510

0.000644

1048

DEAD

-0.136519

-0.000640

1049

DEAD

-0.136542

0.000749

1050

DEAD

-0.136567

-0.000774

1051

DEAD

-0.136582

0.000895

1052

DEAD

-0.136598

-0.000946

1053

DEAD

-0.136615

0.001075

1054

DEAD

-0.136641

-0.001127

1055

DEAD

-0.136676

0.001259

1056

DEAD

-0.136690

-0.001299

1057

DEAD

-0.136732

0.001297

1058

DEAD

-0.136744

-0.001313

1059

DEAD

-0.136832

-0.001253

1060

DEAD

-0.136871

0.001153

1061

DEAD

-0.136880

-0.001108

1062

DEAD

-0.136956

0.000999

1063

DEAD

-0.136961

-0.000943

1064

DEAD

-0.136986

0.000838

508

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA 1065

TIPO DE CARGA

DEAD

U3 -0.136996

R2 -0.000794

1066

DEAD

-0.137002

0.000697

1067

DEAD

-0.137003

-0.000677

1068

DEAD

-0.137012

0.000600

1069

DEAD

-0.137014

-0.000592

1070

DEAD

-0.137031

0.000556

1071

DEAD

-0.137037

-0.000556

1072

DEAD

-0.137045

0.000591

1073

DEAD

-0.137052

-0.000598

1074

DEAD

-0.137058

0.000674

1075

DEAD

-0.137060

-0.000696

1076

DEAD

-0.137068

0.000793

1077

DEAD

-0.137074

-0.000840

1078

DEAD

-0.137084

0.000947

1079

DEAD

-0.137093

-0.001007

1080

DEAD

-0.137110

0.001117

1081

DEAD

-0.137131

-0.001166

1082

DEAD

-0.137132

0.001267

1083

DEAD

-0.137140

-0.001261

1084

DEAD

-0.137141

0.001276

1085

DEAD

-0.137157

0.001195

1086

DEAD

-0.137163

-0.001140

1087

DEAD

-0.137163

0.001055

1088

DEAD

-0.137174

-0.000992

1089

DEAD

-0.137176

0.000903

1090

DEAD

-0.137191

-0.000842

1091

DEAD

-0.137196

0.000759

1092

DEAD

-0.137199

-0.000712

1093

DEAD

-0.137204

0.000643

1094

DEAD

-0.137207

-0.000619

1095

DEAD

-0.137214

0.000571

1096

DEAD

-0.137240

-0.000560

1097

DEAD

-0.137255

0.000559

1098

DEAD

-0.137271

-0.000570

1099

DEAD

-0.137278

0.000617

1100

DEAD

-0.137286

-0.000642

1101

DEAD

-0.137323

0.000711

1102

DEAD

-0.137392

-0.000759

509

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA

TIPO DE CARGA

U3

1103

DEAD

-0.137417

0.000843

1104

DEAD

-0.137473

-0.000908

1105

DEAD

-0.137484

0.000999

1106

DEAD

-0.137504

-0.001064

1107

DEAD

-0.137541

0.001152

1108

DEAD

-0.137545

-0.001209

1109

DEAD

-0.137605

0.001225

1110

DEAD

-0.137608

-0.001240

1111

DEAD

-0.137649

-0.001179

1112

DEAD

-0.137658

0.001108

1113

DEAD

-0.137679

-0.001045

1114

DEAD

-0.137709

0.000968

1115

DEAD

-0.137778

-0.000899

1116

DEAD

-0.137862

0.000823

1117

DEAD

-0.137945

-0.000761

1118

DEAD

-0.137949

0.000696

1119

DEAD

-0.137958

-0.000650

1120

DEAD

-0.138015

0.000605

1121

DEAD

-0.138027

-0.000578

1122

DEAD

-0.138029

0.000555

1123

DEAD

-0.138146

-0.000555

1124

DEAD

-0.138172

0.000576

1125

DEAD

-0.138173

-0.000603

1126

DEAD

-0.138183

0.000648

1127

DEAD

-0.138239

-0.000695

1128

DEAD

-0.138251

0.000761

1129

DEAD

-0.138280

-0.000825

1130

DEAD

-0.138284

0.000903

1131

DEAD

-0.138287

-0.000975

1132

DEAD

-0.138294

0.001055

1133

DEAD

-0.138356

-0.001120

1134

DEAD

-0.138384

0.001193

1135

DEAD

-0.138477

-0.001217

1136

DEAD

-0.138563

0.001232

1137

DEAD

-0.138572

0.001169

1138

DEAD

-0.138667

-0.001103

1139

DEAD

-0.138667

0.001037

1140

DEAD

-0.138759

-0.000965

510

R2

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS .

JUNTA

TIPO DE CARGA

U3

R2

1141

DEAD

-0.138762

0.000893

.

1142

DEAD

-0.138868

-0.000821

1143

DEAD

-0.138995

0.000756

1144

DEAD

-0.139045

-0.000696

1145

DEAD

-0.139304

0.000647

1146

DEAD

-0.139327

-0.000606

1147

DEAD

-0.140067

0.000575

1148

DEAD

-0.140123

-0.000555

1149

DEAD

-0.140235

0.000555

1150

DEAD

-0.140303

-0.000574

1151

DEAD

-0.140484

0.000604

1152

DEAD

-0.140544

-0.000645

1153

DEAD

-0.141491

0.000695

1154

DEAD

-0.141515

-0.000757

1155

DEAD

-0.143110

0.000823

1156

DEAD

-0.143132

-0.000897

1157

DEAD

-0.144202

0.000971

1158

DEAD

-0.144224

-0.001047

1159

DEAD

-0.144728

0.001114

1160

DEAD

-0.144746

-0.001183

. . . . .

511

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA

TIPO DE CARGA

U3

R2

1

DEAD

-0.000140

0.015500

2

DEAD

-0.000140

-0.014420

3

DEAD

-0.000140

-0.015785

4

DEAD

-0.000140

-0.000013

5

DEAD

-0.000140

0.000021

6

DEAD

-0.000140

0.014668

7

DEAD

-0.000141

0.000165

8

DEAD

-0.000141

0.000014

9

DEAD

-0.000141

-0.000022

10

DEAD

-0.000141

-0.000166

11

DEAD

-0.000141

-0.000032

12

DEAD

-0.000141

0.000011

47

DEAD

-0.000141

0.000017

48

DEAD

-0.000141

-0.000018

51

DEAD

-0.000141

-0.000010

52

DEAD

-0.000141

0.000010

55

DEAD

-0.000141

-0.000011

56

DEAD

-0.000141

0.000012

59

DEAD

-0.000141

-0.000010

60

DEAD

-0.000141

0.000011

63

DEAD

-0.000141

-0.000007

64

DEAD

-0.000141

0.000008

67

DEAD

-0.000142

-0.000003

68

DEAD

-0.000142

0.000003

71

DEAD

-0.000142

0.000002

72

DEAD

-0.000142

-0.000002

75

DEAD

-0.001252

0.000009

76

DEAD

-0.001252

-0.000009

85

DEAD

-0.001254

0.002377

94

DEAD

-0.001254

-0.002315

415

DEAD

-0.001256

-0.000468

416

DEAD

-0.001256

0.000987

417

DEAD

-0.001258

-0.000856

418

DEAD

-0.001258

0.001263

419

DEAD

-0.001259

-0.001429

420

DEAD

-0.001260

0.001862

421

DEAD

-0.001261

0.000945

422

DEAD

-0.001261

-0.000963

512

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA 423

TIPO DE CARGA

DEAD

U3 -0.001263

R2 0.000472

424

DEAD

-0.001263

-0.001011

425

DEAD

-0.001264

0.000869

426

DEAD

-0.001265

-0.001291

427

DEAD

-0.001266

0.001452

428

DEAD

-0.001266

-0.001900

433

DEAD

-0.001267

-0.001437

434

DEAD

-0.001268

0.001365

435

DEAD

-0.001269

-0.001522

436

DEAD

-0.001270

0.001528

437

DEAD

-0.001272

-0.000883

438

DEAD

-0.001272

0.000846

439

DEAD

-0.001274

-0.001244

440

DEAD

-0.001274

0.001240

441

DEAD

-0.017029

-0.000481

442

DEAD

-0.017029

0.000462

443

DEAD

-0.017048

-0.001091

444

DEAD

-0.017050

0.001083

445

DEAD

-0.017081

-0.000276

446

DEAD

-0.017083

0.000253

447

DEAD

-0.017105

-0.000172

448

DEAD

-0.017107

-0.000770

449

DEAD

-0.017134

0.000759

450

DEAD

-0.017136

0.000158

451

DEAD

-0.017162

-0.000105

452

DEAD

-0.017164

-0.000540

453

DEAD

-0.017185

-0.000233

454

DEAD

-0.017188

0.000212

455

DEAD

-0.017208

0.000527

456

DEAD

-0.017211

0.000095

457

DEAD

-0.017228

-0.000036

458

DEAD

-0.017232

-0.000465

459

DEAD

-0.017253

-0.000003

460

DEAD

-0.017256

-0.000836

461

DEAD

-0.017278

0.000825

462

DEAD

-0.017281

-0.000008

463

DEAD

-0.017314

0.000453

464

DEAD

-0.017316

0.000031

513

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA 465

TIPO DE CARGA

DEAD

U3 -0.017359

R2 0.000055

466

DEAD

-0.017361

-0.000467

467

DEAD

-0.031526

0.000170

468

DEAD

-0.031527

-0.000706

469

DEAD

-0.031564

-0.000061

470

DEAD

-0.031566

0.000049

471

DEAD

-0.031628

0.000690

472

DEAD

-0.031633

-0.000174

473

DEAD

-0.031675

0.000454

474

DEAD

-0.031679

-0.000055

475

DEAD

-0.031733

0.000201

476

DEAD

-0.031737

-0.000558

477

DEAD

-0.031785

0.000386

478

DEAD

-0.031789

-0.000725

479

DEAD

-0.031833

0.000214

480

DEAD

-0.031837

-0.000898

481

DEAD

-0.031874

-0.000148

482

DEAD

-0.031879

0.000139

483

DEAD

-0.031916

0.000883

484

DEAD

-0.031922

-0.000218

485

DEAD

-0.031959

0.000707

486

DEAD

-0.031966

-0.000383

487

DEAD

-0.032012

0.000541

488

DEAD

-0.032018

-0.000194

489

DEAD

-0.032078

-0.001026

490

DEAD

-0.032083

0.001015

491

DEAD

-0.032170

0.000161

492

DEAD

-0.032174

-0.000884

493

DEAD

-0.044819

0.000485

494

DEAD

-0.044820

-0.000895

495

DEAD

-0.044875

0.000742

496

DEAD

-0.044879

-0.000856

497

DEAD

-0.044972

0.000533

498

DEAD

-0.044978

-0.000163

499

DEAD

-0.045042

0.000865

500

DEAD

-0.045048

-0.000481

501

DEAD

-0.045128

0.000873

502

DEAD

-0.045134

-0.000730

514

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA 503

TIPO DE CARGA

DEAD

U3 -0.045208

R2 0.000833

504

DEAD

-0.045214

-0.000511

524

DEAD

-0.045276

0.007964

525

DEAD

-0.045283

-0.008103

537

DEAD

-0.045339

-0.000821

538

DEAD

-0.045348

-0.000005

539

DEAD

-0.045399

0.000350

540

DEAD

-0.045408

-0.000611

541

DEAD

-0.045466

-0.000354

542

DEAD

-0.045476

0.000605

543

DEAD

-0.045542

0.000813

544

DEAD

-0.045550

0.000000

545

DEAD

-0.045644

-0.001503

546

DEAD

-0.045651

-0.001465

547

DEAD

-0.045782

0.000017

548

DEAD

-0.045787

-0.000397

549

DEAD

-0.056973

-0.000027

550

DEAD

-0.056975

0.000395

551

DEAD

-0.057049

0.001506

552

DEAD

-0.057054

0.001440

553

DEAD

-0.057181

-0.000903

554

DEAD

-0.057189

-0.000533

555

DEAD

-0.057275

0.000529

556

DEAD

-0.057283

0.000881

557

DEAD

-0.057391

-0.001201

558

DEAD

-0.057399

0.000003

559

DEAD

-0.057496

-0.000013

560

DEAD

-0.057504

0.001202

561

DEAD

-0.057589

-0.000531

562

DEAD

-0.057599

-0.000569

563

DEAD

-0.057670

0.000565

564

DEAD

-0.057681

0.000516

565

DEAD

-0.057751

-0.001020

566

DEAD

-0.057764

0.000089

567

DEAD

-0.057838

-0.000097

568

DEAD

-0.057851

0.001016

569

DEAD

-0.057941

-0.000242

570

DEAD

-0.057953

-0.000585

515

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA 571

TIPO DE CARGA

DEAD

U3 -0.058077

572

DEAD

-0.058086

0.000232

573

DEAD

-0.058268

-0.000905

574

DEAD

-0.058276

0.000210

575

DEAD

-0.068050

-0.000216

576

DEAD

-0.068052

0.000899

577

DEAD

-0.068149

-0.008150

578

DEAD

-0.068155

0.008287

617

DEAD

-0.068316

0.010056

618

DEAD

-0.068326

-0.004591

619

DEAD

-0.068436

0.002580

620

DEAD

-0.068446

-0.001890

621

DEAD

-0.068583

0.001325

622

DEAD

-0.068592

-0.001243

623

DEAD

-0.068717

0.000749

624

DEAD

-0.068727

-0.001014

625

DEAD

-0.068831

0.000360

626

DEAD

-0.068842

-0.000976

627

DEAD

-0.068934

0.000198

628

DEAD

-0.068948

-0.000628

629

DEAD

-0.069031

0.000623

630

DEAD

-0.069047

-0.000200

631

DEAD

-0.069142

0.000963

632

DEAD

-0.069158

-0.000356

633

DEAD

-0.069269

0.000992

634

DEAD

-0.069284

-0.000738

635

DEAD

-0.069445

0.001216

636

DEAD

-0.069456

-0.001304

637

DEAD

-0.069690

0.001855

638

DEAD

-0.069699

-0.002548

639

DEAD

-0.078106

0.004559

640

DEAD

-0.078109

-0.010234

641

DEAD

-0.078228

0.006718

642

DEAD

-0.078236

-0.006833

643

DEAD

-0.078435

-0.008502

644

DEAD

-0.078448

0.004420

645

DEAD

-0.078582

-0.003051

646

DEAD

-0.078595

0.002040

516

R2 0.000580

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA 647

TIPO DE CARGA

DEAD

U3 -0.078763

648

DEAD

-0.078774

0.001109

649

DEAD

-0.078923

-0.001151

650

DEAD

-0.078935

0.000610

651

DEAD

-0.079063

-0.000986

652

DEAD

-0.079077

0.000306

653

DEAD

-0.079183

-0.000811

654

DEAD

-0.079200

0.000418

655

DEAD

-0.079302

-0.000421

656

DEAD

-0.079321

0.000802

657

DEAD

-0.079430

-0.000303

658

DEAD

-0.079450

0.000968

659

DEAD

-0.079588

-0.000601

660

DEAD

-0.079606

0.001125

661

DEAD

-0.079802

-0.001091

662

DEAD

-0.079815

0.001614

663

DEAD

-0.080113

-0.002015

664

DEAD

-0.080124

0.003018

665

DEAD

-0.087191

-0.004419

666

DEAD

-0.087195

0.008643

667

DEAD

-0.087340

-0.006500

668

DEAD

-0.087349

0.006607

669

DEAD

-0.087590

0.006375

670

DEAD

-0.087605

-0.004683

671

DEAD

-0.087767

0.003005

672

DEAD

-0.087782

-0.002278

673

DEAD

-0.087981

0.001587

674

DEAD

-0.087994

-0.001409

675

DEAD

-0.088172

0.000896

676

DEAD

-0.088187

-0.001067

677

DEAD

-0.088333

0.000491

678

DEAD

-0.088350

-0.000925

679

DEAD

-0.088475

0.000344

680

DEAD

-0.088495

-0.000631

681

DEAD

-0.088609

0.000626

682

DEAD

-0.088632

-0.000343

683

DEAD

-0.088762

0.000912

684

DEAD

-0.088786

-0.000484

517

R2 -0.001646

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA 685

TIPO DE CARGA

DEAD

U3 -0.088944

R2 0.001044

686

DEAD

-0.088966

-0.000883

687

DEAD

-0.089206

0.001381

688

DEAD

-0.089222

-0.001566

689

DEAD

-0.089585

0.002248

690

DEAD

-0.089597

-0.002992

691

DEAD

-0.095352

0.004696

692

DEAD

-0.095355

-0.006479

693

DEAD

-0.095529

0.005319

694

DEAD

-0.095539

-0.005407

695

DEAD

-0.095827

-0.005740

696

DEAD

-0.095845

0.003907

697

DEAD

-0.096036

-0.003112

698

DEAD

-0.096052

0.002181

699

DEAD

-0.096288

-0.001790

700

DEAD

-0.096303

0.001239

701

DEAD

-0.096507

-0.001222

702

DEAD

-0.096524

0.000715

703

DEAD

-0.096695

-0.000984

704

DEAD

-0.096715

0.000429

705

DEAD

-0.096853

-0.000787

706

DEAD

-0.096876

0.000480

707

DEAD

-0.097007

-0.000482

708

DEAD

-0.097034

0.000778

709

DEAD

-0.097176

-0.000424

710

DEAD

-0.097204

0.000966

711

DEAD

-0.097392

-0.000704

712

DEAD

-0.097417

0.001197

713

DEAD

-0.097698

-0.001223

714

DEAD

-0.097717

0.001763

715

DEAD

-0.098164

-0.002166

716

DEAD

-0.098178

0.003100

717

DEAD

-0.102626

-0.003930

718

DEAD

-0.102630

0.005827

719

DEAD

-0.102837

-0.005033

720

DEAD

-0.102849

0.005112

721

DEAD

-0.103187

0.004494

722

DEAD

-0.103208

-0.003875

518

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA 723

TIPO DE CARGA

DEAD

U3 -0.103433

R2 0.002768

724

DEAD

-0.103452

-0.002270

725

DEAD

-0.103723

0.001638

726

DEAD

-0.103740

-0.001457

727

DEAD

-0.103977

0.000973

728

DEAD

-0.103996

-0.001080

729

DEAD

-0.104186

0.000583

730

DEAD

-0.104208

-0.000891

731

DEAD

-0.104366

0.000439

732

DEAD

-0.104392

-0.000637

733

DEAD

-0.104531

0.000632

734

DEAD

-0.104562

-0.000437

735

DEAD

-0.104724

0.000878

736

DEAD

-0.104757

-0.000575

737

DEAD

-0.104964

0.001060

738

DEAD

-0.104994

-0.000961

739

DEAD

-0.105331

0.001433

740

DEAD

-0.105352

-0.001624

741

DEAD

-0.105888

0.002251

742

DEAD

-0.105904

-0.002771

743

DEAD

-0.109052

0.003900

744

DEAD

-0.109057

-0.004562

745

DEAD

-0.109300

0.004139

746

DEAD

-0.109314

-0.004204

747

DEAD

-0.109711

-0.004172

748

DEAD

-0.109734

0.003158

749

DEAD

-0.109994

-0.002758

750

DEAD

-0.110015

0.002043

751

DEAD

-0.110329

-0.001752

752

DEAD

-0.110349

0.001259

753

DEAD

-0.110614

-0.001223

754

DEAD

-0.110635

0.000774

755

DEAD

-0.110851

-0.000963

756

DEAD

-0.110876

0.000513

757

DEAD

-0.111045

-0.000762

758

DEAD

-0.111075

0.000524

759

DEAD

-0.111229

-0.000526

760

DEAD

-0.111264

0.000754

519

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA 761

TIPO DE CARGA

DEAD

U3 -0.111433

762

DEAD

-0.111471

0.000947

763

DEAD

-0.111711

-0.000764

764

DEAD

-0.111745

0.001202

765

DEAD

-0.112132

-0.001247

766

DEAD

-0.112156

0.001733

767

DEAD

-0.112809

-0.002038

768

DEAD

-0.112827

0.002759

769

DEAD

-0.114659

-0.003185

770

DEAD

-0.114664

0.004231

771

DEAD

-0.114951

-0.003882

772

DEAD

-0.114967

0.003940

773

DEAD

-0.115429

0.003360

774

DEAD

-0.115455

-0.003102

775

DEAD

-0.115757

0.002364

776

DEAD

-0.115780

-0.002066

777

DEAD

-0.116136

0.001551

778

DEAD

-0.116158

-0.001409

779

DEAD

-0.116459

0.000987

780

DEAD

-0.116483

-0.001055

781

DEAD

-0.116717

0.000638

782

DEAD

-0.116746

-0.000855

783

DEAD

-0.116933

0.000500

784

DEAD

-0.116967

-0.000637

785

DEAD

-0.117123

0.000632

786

DEAD

-0.117163

-0.000498

787

DEAD

-0.117350

0.000844

788

DEAD

-0.117392

-0.000630

789

DEAD

-0.117651

0.001038

790

DEAD

-0.117690

-0.000976

791

DEAD

-0.118149

0.001391

792

DEAD

-0.118176

-0.001544

793

DEAD

-0.118954

0.002058

794

DEAD

-0.118973

-0.002375

795

DEAD

-0.119476

0.003127

796

DEAD

-0.119481

-0.003407

797

DEAD

-0.119816

0.003225

798

DEAD

-0.119833

-0.003273

520

R2 -0.000508

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA 799

TIPO DE CARGA

DEAD

U3 -0.120373

800

DEAD

-0.120402

0.002530

801

DEAD

-0.120748

-0.002334

802

DEAD

-0.120774

0.001806

803

DEAD

-0.121179

-0.001615

804

DEAD

-0.121204

0.001205

805

DEAD

-0.121536

-0.001172

806

DEAD

-0.121563

0.000792

807

DEAD

-0.121825

-0.000924

808

DEAD

-0.121856

0.000564

809

DEAD

-0.122050

-0.000735

810

DEAD

-0.122088

0.000551

811

DEAD

-0.122258

-0.000552

812

DEAD

-0.122302

0.000728

813

DEAD

-0.122487

-0.000559

814

DEAD

-0.122536

0.000911

815

DEAD

-0.122829

-0.000784

816

DEAD

-0.122874

0.001156

817

DEAD

-0.123396

-0.001197

818

DEAD

-0.123427

0.001603

819

DEAD

-0.123522

-0.001808

820

DEAD

-0.123528

0.002341

821

DEAD

-0.123922

-0.002554

822

DEAD

-0.123941

0.003208

823

DEAD

-0.124246

-0.003018

824

DEAD

-0.124258

0.003061

825

DEAD

-0.124260

0.002606

826

DEAD

-0.124272

-0.002488

827

DEAD

-0.124372

0.001978

828

DEAD

-0.124393

-0.001809

829

DEAD

-0.124443

0.001406

830

DEAD

-0.124456

-0.001308

831

DEAD

-0.124566

0.000957

832

DEAD

-0.124598

-0.001002

833

DEAD

-0.124851

0.000662

834

DEAD

-0.124864

-0.000814

835

DEAD

-0.124997

0.000536

836

DEAD

-0.125025

-0.000630

521

R2 -0.003166

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA 837

TIPO DE CARGA

DEAD

U3 -0.125451

R2 0.000627

838

DEAD

-0.125464

-0.000535

839

DEAD

-0.125480

0.000805

840

DEAD

-0.125507

-0.000656

841

DEAD

-0.125880

0.000989

842

DEAD

-0.125909

-0.000950

843

DEAD

-0.126079

0.001296

844

DEAD

-0.126122

-0.001405

845

DEAD

-0.126189

0.001807

846

DEAD

-0.126224

-0.001991

847

DEAD

-0.126237

0.002510

848

DEAD

-0.126250

-0.002640

849

DEAD

-0.126437

0.002543

850

DEAD

-0.126479

-0.002579

851

DEAD

-0.126490

-0.002474

852

DEAD

-0.126535

0.002048

853

DEAD

-0.126643

-0.001953

854

DEAD

-0.126692

0.001564

855

DEAD

-0.126818

-0.001445

856

DEAD

-0.126825

0.001117

857

DEAD

-0.126890

-0.001093

858

DEAD

-0.126905

0.000783

859

DEAD

-0.126944

-0.000873

860

DEAD

-0.126951

0.000590

861

DEAD

-0.127208

-0.000705

862

DEAD

-0.127220

0.000564

863

DEAD

-0.127249

-0.000565

864

DEAD

-0.127284

0.000699

865

DEAD

-0.127291

-0.000585

866

DEAD

-0.127300

0.000863

867

DEAD

-0.127305

-0.000776

868

DEAD

-0.127337

0.001081

869

DEAD

-0.127747

-0.001113

870

DEAD

-0.127792

0.001439

871

DEAD

-0.127918

-0.001570

872

DEAD

-0.127951

0.001963

873

DEAD

-0.128033

-0.002070

874

DEAD

-0.128068

0.002506

522

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA 875

TIPO DE CARGA

DEAD

U3 -0.128328

R2 -0.002384

876

DEAD

-0.128369

0.002416

877

DEAD

-0.128371

0.002079

878

DEAD

-0.128381

-0.002020

879

DEAD

-0.128523

0.001659

880

DEAD

-0.128554

-0.001563

881

DEAD

-0.129069

0.001254

882

DEAD

-0.129071

-0.001188

883

DEAD

-0.129080

0.000907

884

DEAD

-0.129098

-0.000936

885

DEAD

-0.129102

0.000666

886

DEAD

-0.129112

-0.000769

887

DEAD

-0.129376

0.000555

888

DEAD

-0.129384

-0.000618

889

DEAD

-0.129504

0.000615

890

DEAD

-0.129537

-0.000554

891

DEAD

-0.129727

0.000762

892

DEAD

-0.129738

-0.000661

893

DEAD

-0.129845

0.000926

894

DEAD

-0.129884

-0.000903

895

DEAD

-0.129922

0.001181

896

DEAD

-0.129945

-0.001256

897

DEAD

-0.130000

0.001564

898

DEAD

-0.130038

-0.001672

899

DEAD

-0.130100

0.002039

900

DEAD

-0.130146

-0.002106

901

DEAD

-0.130321

0.002044

902

DEAD

-0.130374

-0.002072

903

DEAD

-0.130555

-0.001986

904

DEAD

-0.130616

0.001691

905

DEAD

-0.130789

-0.001642

906

DEAD

-0.130827

0.001355

907

DEAD

-0.130955

-0.001279

908

DEAD

-0.131013

0.001023

909

DEAD

-0.131131

-0.001004

910

DEAD

-0.131167

0.000759

911

DEAD

-0.131207

-0.000818

912

DEAD

-0.131215

0.000599

523

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA 913

TIPO DE CARGA

DEAD

U3 -0.131288

914

DEAD

-0.131298

0.000567

915

DEAD

-0.131350

-0.000567

916

DEAD

-0.131384

0.000669

917

DEAD

-0.131713

-0.000596

918

DEAD

-0.131751

0.000810

919

DEAD

-0.131844

-0.000754

920

DEAD

-0.131869

0.000996

921

DEAD

-0.131957

-0.001022

922

DEAD

-0.131989

0.001277

923

DEAD

-0.132184

-0.001362

924

DEAD

-0.132268

0.001652

925

DEAD

-0.132301

-0.001709

926

DEAD

-0.132315

0.002011

927

DEAD

-0.132324

-0.001926

928

DEAD

-0.132361

0.001951

929

DEAD

-0.132371

0.001708

930

DEAD

-0.132380

-0.001672

931

DEAD

-0.132384

0.001413

932

DEAD

-0.132439

-0.001353

933

DEAD

-0.132475

0.001120

934

DEAD

-0.132475

-0.001072

935

DEAD

-0.132476

0.000853

936

DEAD

-0.132510

-0.000867

937

DEAD

-0.132701

0.000659

938

DEAD

-0.132710

-0.000724

939

DEAD

-0.132713

0.000563

940

DEAD

-0.132786

-0.000602

941

DEAD

-0.132799

0.000600

942

DEAD

-0.132843

-0.000562

943

DEAD

-0.132852

0.000719

944

DEAD

-0.132895

-0.000655

945

DEAD

-0.132944

0.000861

946

DEAD

-0.133041

-0.000851

947

DEAD

-0.133061

0.001068

948

DEAD

-0.133077

-0.001123

949

DEAD

-0.133088

0.001357

950

DEAD

-0.133126

-0.001425

524

R2 -0.000673

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA 951

TIPO DE CARGA

DEAD

U3 -0.133128

R2 0.001688

952

DEAD

-0.133149

-0.001729

953

DEAD

-0.133287

0.001689

954

DEAD

-0.133347

-0.001711

955

DEAD

-0.133381

-0.001640

956

DEAD

-0.133405

0.001434

957

DEAD

-0.133412

-0.001401

958

DEAD

-0.133471

0.001190

959

DEAD

-0.133490

-0.001136

960

DEAD

-0.133527

0.000940

961

DEAD

-0.133528

-0.000920

962

DEAD

-0.133573

0.000732

963

DEAD

-0.133595

-0.000764

964

DEAD

-0.133602

0.000600

965

DEAD

-0.133873

-0.000643

966

DEAD

-0.133924

0.000564

967

DEAD

-0.133927

-0.000564

968

DEAD

-0.133929

0.000639

969

DEAD

-0.133941

-0.000597

970

DEAD

-0.133995

0.000758

971

DEAD

-0.133999

-0.000729

972

DEAD

-0.134031

0.000915

973

DEAD

-0.134091

-0.000941

974

DEAD

-0.134112

0.001136

975

DEAD

-0.134169

-0.001198

976

DEAD

-0.134174

0.001411

977

DEAD

-0.134204

-0.001450

978

DEAD

-0.134232

0.001660

979

DEAD

-0.134269

-0.001604

980

DEAD

-0.134272

0.001625

981

DEAD

-0.134279

0.001451

982

DEAD

-0.134356

-0.001419

983

DEAD

-0.134366

0.001235

984

DEAD

-0.134426

-0.001188

985

DEAD

-0.134635

0.001014

986

DEAD

-0.134689

-0.000972

987

DEAD

-0.134691

0.000806

988

DEAD

-0.134730

-0.000804

525

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA 989

TIPO DE CARGA

DEAD

U3 -0.134825

R2 0.000649

990

DEAD

-0.134867

-0.000683

991

DEAD

-0.134920

0.000565

992

DEAD

-0.134941

-0.000586

993

DEAD

-0.134960

0.000584

994

DEAD

-0.134983

-0.000564

995

DEAD

-0.134992

0.000679

996

DEAD

-0.135000

-0.000646

997

DEAD

-0.135015

0.000800

998

DEAD

-0.135038

-0.000806

999

DEAD

-0.135082

0.000971

1000

DEAD

-0.135085

-0.001018

1001

DEAD

-0.135130

0.001194

1002

DEAD

-0.135164

-0.001246

1003

DEAD

-0.135175

0.001433

1004

DEAD

-0.135263

-0.001468

1005

DEAD

-0.135264

0.001447

1006

DEAD

-0.135333

-0.001466

1007

DEAD

-0.135364

-0.001403

1008

DEAD

-0.135421

0.001259

1009

DEAD

-0.135434

-0.001226

1010

DEAD

-0.135463

0.001072

1011

DEAD

-0.135486

-0.001023

1012

DEAD

-0.135528

0.000877

1013

DEAD

-0.135574

-0.000848

1014

DEAD

-0.135586

0.000709

1015

DEAD

-0.135629

-0.000715

1016

DEAD

-0.135651

0.000599

1017

DEAD

-0.135709

-0.000615

1018

DEAD

-0.135710

0.000559

1019

DEAD

-0.135749

-0.000560

1020

DEAD

-0.135768

0.000613

1021

DEAD

-0.135770

-0.000597

1022

DEAD

-0.135789

0.000712

1023

DEAD

-0.135811

-0.000708

1024

DEAD

-0.135864

0.000846

1025

DEAD

-0.135872

-0.000879

1026

DEAD

-0.135882

0.001025

526

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA 1027

TIPO DE CARGA

DEAD

U3 -0.135925

1028

DEAD

-0.135972

0.001235

1029

DEAD

-0.135976

-0.001272

1030

DEAD

-0.135981

0.001420

1031

DEAD

-0.135996

-0.001389

1032

DEAD

-0.136028

0.001406

1033

DEAD

-0.136100

0.001284

1034

DEAD

-0.136111

-0.001246

1035

DEAD

-0.136153

0.001117

1036

DEAD

-0.136221

-0.001069

1037

DEAD

-0.136267

0.000942

1038

DEAD

-0.136278

-0.000895

1039

DEAD

-0.136294

0.000773

1040

DEAD

-0.136323

-0.000752

1041

DEAD

-0.136381

0.000642

1042

DEAD

-0.136422

-0.000647

1043

DEAD

-0.136437

0.000566

1044

DEAD

-0.136462

-0.000571

1045

DEAD

-0.136476

0.000570

1046

DEAD

-0.136497

-0.000565

1047

DEAD

-0.136510

0.000644

1048

DEAD

-0.136519

-0.000640

1049

DEAD

-0.136542

0.000749

1050

DEAD

-0.136567

-0.000774

1051

DEAD

-0.136582

0.000895

1052

DEAD

-0.136598

-0.000946

1053

DEAD

-0.136615

0.001075

1054

DEAD

-0.136641

-0.001127

1055

DEAD

-0.136676

0.001259

1056

DEAD

-0.136690

-0.001299

1057

DEAD

-0.136732

0.001297

1058

DEAD

-0.136744

-0.001313

1059

DEAD

-0.136832

-0.001253

1060

DEAD

-0.136871

0.001153

1061

DEAD

-0.136880

-0.001108

1062

DEAD

-0.136956

0.000999

1063

DEAD

-0.136961

-0.000943

1064

DEAD

-0.136986

0.000838

527

R2 -0.001080

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA 1065

TIPO DE CARGA

DEAD

U3 -0.136996

1066

DEAD

-0.137002

0.000697

1067

DEAD

-0.137003

-0.000677

1068

DEAD

-0.137012

0.000600

1069

DEAD

-0.137014

-0.000592

1070

DEAD

-0.137031

0.000556

1071

DEAD

-0.137037

-0.000556

1072

DEAD

-0.137045

0.000591

1073

DEAD

-0.137052

-0.000598

1074

DEAD

-0.137058

0.000674

1075

DEAD

-0.137060

-0.000696

1076

DEAD

-0.137068

0.000793

1077

DEAD

-0.137074

-0.000840

1078

DEAD

-0.137084

0.000947

1079

DEAD

-0.137093

-0.001007

1080

DEAD

-0.137110

0.001117

1081

DEAD

-0.137131

-0.001166

1082

DEAD

-0.137132

0.001267

1083

DEAD

-0.137140

-0.001261

1084

DEAD

-0.137141

0.001276

1085

DEAD

-0.137157

0.001195

1086

DEAD

-0.137163

-0.001140

1087

DEAD

-0.137163

0.001055

1088

DEAD

-0.137174

-0.000992

1089

DEAD

-0.137176

0.000903

1090

DEAD

-0.137191

-0.000842

1091

DEAD

-0.137196

0.000759

1092

DEAD

-0.137199

-0.000712

1093

DEAD

-0.137204

0.000643

1094

DEAD

-0.137207

-0.000619

1095

DEAD

-0.137214

0.000571

1096

DEAD

-0.137240

-0.000560

1097

DEAD

-0.137255

0.000559

1098

DEAD

-0.137271

-0.000570

1099

DEAD

-0.137278

0.000617

1100

DEAD

-0.137286

-0.000642

1101

DEAD

-0.137323

0.000711

1102

DEAD

-0.137392

-0.000759

528

R2 -0.000794

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA 1103

TIPO DE CARGA

DEAD

U3 -0.137417

R2 0.000843

1104

DEAD

-0.137473

-0.000908

1105

DEAD

-0.137484

0.000999

1106

DEAD

-0.137504

-0.001064

1107

DEAD

-0.137541

0.001152

1108

DEAD

-0.137545

-0.001209

1109

DEAD

-0.137605

0.001225

1110

DEAD

-0.137608

-0.001240

1111

DEAD

-0.137649

-0.001179

1112

DEAD

-0.137658

0.001108

1113

DEAD

-0.137679

-0.001045

1114

DEAD

-0.137709

0.000968

1115

DEAD

-0.137778

-0.000899

1116

DEAD

-0.137862

0.000823

1117

DEAD

-0.137945

-0.000761

1118

DEAD

-0.137949

0.000696

1119

DEAD

-0.137958

-0.000650

1120

DEAD

-0.138015

0.000605

1121

DEAD

-0.138027

-0.000578

1122

DEAD

-0.138029

0.000555

1123

DEAD

-0.138146

-0.000555

1124

DEAD

-0.138172

0.000576

1125

DEAD

-0.138173

-0.000603

1126

DEAD

-0.138183

0.000648

1127

DEAD

-0.138239

-0.000695

1128

DEAD

-0.138251

0.000761

1129

DEAD

-0.138280

-0.000825

1130

DEAD

-0.138284

0.000903

1131

DEAD

-0.138287

-0.000975

1132

DEAD

-0.138294

0.001055

1133

DEAD

-0.138356

-0.001120

1134

DEAD

-0.138384

0.001193

1135

DEAD

-0.138477

-0.001217

1136

DEAD

-0.138563

0.001232

1137

DEAD

-0.138572

0.001169

1138

DEAD

-0.138667

-0.001103

1139

DEAD

-0.138667

0.001037

1140

DEAD

-0.138759

-0.000965

529

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA 1141

TIPO DE CARGA

DEAD

U3 -0.138762

R2 0.000893

1142

DEAD

-0.138868

-0.000821

1143

DEAD

-0.138995

0.000756

1144

DEAD

-0.139045

-0.000696

1145

DEAD

-0.139304

0.000647

1146

DEAD

-0.139327

-0.000606

1147

DEAD

-0.140067

0.000575

1148

DEAD

-0.140123

-0.000555

1149

DEAD

-0.140235

0.000555

1150

DEAD

-0.140303

-0.000574

1151

DEAD

-0.140484

0.000604

1152

DEAD

-0.140544

-0.000645

1153

DEAD

-0.141491

0.000695

1154

DEAD

-0.141515

-0.000757

1155

DEAD

-0.143110

0.000823

1156

DEAD

-0.143132

-0.000897

1157

DEAD

-0.144202

0.000971

1158

DEAD

-0.144224

-0.001047

1159

DEAD

-0.144728

0.001114

1160

DEAD

-0.144746

-0.001183

530

ANEXO 13

531

ANÁLISIS DE EJERCICIO DE APLICACIÓN

532

ANEXO 14

533

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

3 3 3 3 4 4 4 4 5 5 5 5 6 6 6 6 7 7 7 7 8 8 8 8 9 9 9 9 10 10 10 10 11 11 11 11 12 12 12

48 7 14 46 225 2 518 229 2 3 520 518 3 4 522 520 4 5 524 522 5 6 526 524 6 11 528 526 11 12 530 528 12 13 532 530 13 16 534

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD 534

‐351.04 ‐211.38 ‐211.38 ‐145.49 ‐145.49 ‐100.73 ‐100.73 ‐98.68 ‐98.68 ‐98.68 ‐98.68 ‐95.88 ‐95.88 ‐95.88 ‐95.88 ‐95.62 ‐95.62 ‐95.62 ‐95.62 ‐95.62 ‐95.62 ‐95.62 ‐95.62 ‐95.62 ‐95.62 ‐95.62 ‐95.62 ‐95.62 ‐95.62 ‐95.62 ‐95.62 ‐95.62 ‐95.62 ‐95.62 ‐95.62 ‐95.62 ‐95.62 ‐95.61 ‐95.61

ESF.TOP

‐351.04 ‐211.38 ‐211.38 ‐145.49 ‐145.49 ‐100.73 ‐100.73 ‐98.68 ‐98.68 ‐98.68 ‐98.68 ‐95.88 ‐95.88 ‐95.88 ‐95.88 ‐95.62 ‐95.62 ‐95.62 ‐95.62 ‐95.62 ‐95.62 ‐95.62 ‐95.62 ‐95.62 ‐95.62 ‐95.62 ‐95.62 ‐95.62 ‐95.62 ‐95.62 ‐95.62 ‐95.62 ‐95.62 ‐95.62 ‐95.62 ‐95.62 ‐95.62 ‐95.61 ‐95.61

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

12 13 13 13 13 14 14 14 14 15 15 15 15 16 16 16 16 17 17 17 17 18 18 18 18 19 19 19 19 20 20 20 20 21 21 21 21 22 22

532 16 20 536 534 20 14 230 536 229 518 21 232 518 520 24 21 520 522 25 24 522 524 26 25 524 526 27 26 526 528 28 27 528 530 29 28 530 532

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

535

‐95.61 ‐95.61 ‐95.61 ‐95.61 ‐95.61 ‐95.61 ‐95.6 ‐95.6 ‐95.6 ‐95.6 ‐95.59 ‐95.59 ‐95.59 ‐95.59 ‐95.56 ‐95.56 ‐95.56 ‐95.56 ‐95.51 ‐95.51 ‐95.51 ‐95.51 ‐95.44 ‐95.44 ‐95.44 ‐95.44 ‐95.3 ‐95.3 ‐95.3 ‐95.3 ‐95.08 ‐95.08 ‐95.08 ‐95.08 ‐94.73 ‐94.73 ‐94.73 ‐94.73 ‐94.19

ESF.TOP

‐95.61 ‐95.61 ‐95.61 ‐95.61 ‐95.61 ‐95.61 ‐95.6 ‐95.6 ‐95.6 ‐95.6 ‐95.59 ‐95.59 ‐95.59 ‐95.59 ‐95.56 ‐95.56 ‐95.56 ‐95.56 ‐95.51 ‐95.51 ‐95.51 ‐95.51 ‐95.44 ‐95.44 ‐95.44 ‐95.44 ‐95.3 ‐95.3 ‐95.3 ‐95.3 ‐95.08 ‐95.08 ‐95.08 ‐95.08 ‐94.73 ‐94.73 ‐94.73 ‐94.73 ‐94.19

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

22 22 23 23 23 23 24 24 24 24 25 25 25 25 26 26 26 26 27 27 27 27 28 28 28 28 29 29 29 29 30 30 30 30 31 31 31 31 32

30 29 532 534 32 30 534 536 33 32 536 230 233 33 232 21 34 234 21 24 35 34 24 25 36 35 25 26 37 36 26 27 38 37 27 28 39 38 28

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

536

‐94.19 ‐94.19 ‐94.19 ‐93.56 ‐93.56 ‐93.56 ‐93.56 ‐93.53 ‐93.53 ‐93.53 ‐93.53 ‐93.53 ‐93.53 ‐93.53 ‐93.53 ‐93.47 ‐93.47 ‐93.47 ‐93.47 ‐93.42 ‐93.42 ‐93.42 ‐93.42 ‐93.32 ‐93.32 ‐93.32 ‐93.32 ‐93.32 ‐93.32 ‐93.32 ‐93.32 ‐93.15 ‐93.15 ‐93.15 ‐93.15 ‐93.11 ‐93.11 ‐93.11 ‐93.11

ESF.TOP

‐94.19 ‐94.19 ‐94.19 ‐93.56 ‐93.56 ‐93.56 ‐93.56 ‐93.53 ‐93.53 ‐93.53 ‐93.53 ‐93.53 ‐93.53 ‐93.53 ‐93.53 ‐93.47 ‐93.47 ‐93.47 ‐93.47 ‐93.42 ‐93.42 ‐93.42 ‐93.42 ‐93.32 ‐93.32 ‐93.32 ‐93.32 ‐93.32 ‐93.32 ‐93.32 ‐93.32 ‐93.15 ‐93.15 ‐93.15 ‐93.15 ‐93.11 ‐93.11 ‐93.11 ‐93.11

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

32 32 32 33 33 33 33 34 34 34 34 35 35 35 35 36 36 36 36 37 37 37 37 38 38 38 38 39 39 39 39 40 40 40 40 41 41 41 41

29 43 39 29 30 44 43 30 32 45 44 32 33 49 45 33 233 227 49 234 34 50 17 34 35 51 50 35 36 52 51 36 37 66 52 37 38 67 66

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

537

‐93.03 ‐93.03 ‐93.03 ‐93.03 ‐92.83 ‐92.83 ‐92.83 ‐92.83 ‐92.38 ‐92.38 ‐92.38 ‐92.38 ‐91.95 ‐91.95 ‐91.95 ‐91.95 ‐91.09 ‐91.09 ‐91.09 ‐91.09 ‐90.62 ‐90.62 ‐90.62 ‐90.62 ‐89.58 ‐89.58 ‐89.58 ‐89.58 ‐88.87 ‐88.87 ‐88.87 ‐88.87 ‐88.84 ‐88.84 ‐88.84 ‐88.84 ‐87.5 ‐87.5 ‐87.5

ESF.TOP

‐93.03 ‐93.03 ‐93.03 ‐93.03 ‐92.83 ‐92.83 ‐92.83 ‐92.83 ‐92.38 ‐92.38 ‐92.38 ‐92.38 ‐91.95 ‐91.95 ‐91.95 ‐91.95 ‐91.09 ‐91.09 ‐91.09 ‐91.09 ‐90.62 ‐90.62 ‐90.62 ‐90.62 ‐89.58 ‐89.58 ‐89.58 ‐89.58 ‐88.87 ‐88.87 ‐88.87 ‐88.87 ‐88.84 ‐88.84 ‐88.84 ‐88.84 ‐87.5 ‐87.5 ‐87.5

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

42 42 42 42 43 43 43 43 44 44 44 44 45 45 45 45 46 46 46 46 47 47 47 47 48 48 48 48 49 49 49 49 50 50 50 50 51 51 51

38 39 68 67 39 43 69 68 43 44 70 69 44 45 71 70 45 49 72 71 49 227 73 72 225 229 54 47 229 232 56 54 232 234 58 56 234 17 58

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

538

‐87.5 ‐86.75 ‐86.75 ‐86.75 ‐86.75 ‐85.6 ‐85.6 ‐85.6 ‐85.6 ‐84.62 ‐84.62 ‐84.62 ‐84.62 ‐83.51 ‐83.51 ‐83.51 ‐83.51 ‐82.75 ‐82.75 ‐82.75 ‐82.75 ‐81.93 ‐81.93 ‐81.93 ‐81.93 ‐81.93 ‐81.93 ‐81.93 ‐81.93 ‐81.93 ‐81.93 ‐81.93 ‐81.93 ‐81.93 ‐81.93 ‐81.93 ‐81.93 ‐81.93 ‐81.93

ESF.TOP

‐87.5 ‐86.75 ‐86.75 ‐86.75 ‐86.75 ‐85.6 ‐85.6 ‐85.6 ‐85.6 ‐84.62 ‐84.62 ‐84.62 ‐84.62 ‐83.51 ‐83.51 ‐83.51 ‐83.51 ‐82.75 ‐82.75 ‐82.75 ‐82.75 ‐81.93 ‐81.93 ‐81.93 ‐81.93 ‐81.93 ‐81.93 ‐81.93 ‐81.93 ‐81.93 ‐81.93 ‐81.93 ‐81.93 ‐81.93 ‐81.93 ‐81.93 ‐81.93 ‐81.93 ‐81.93

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

52 52 52 52 53 53 53 53 54 54 54 54 55 55 55 55 56 56 56 56 57 57 57 57 58 58 58 58 59 59 59 59 60 60 60 60 61 61 61

51 52 81 82 52 66 74 81 66 67 75 74 67 68 76 75 68 69 77 76 69 70 78 77 70 71 79 78 71 72 80 79 72 73 83 80 82 81 91

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

539

‐81.93 ‐81.93 ‐81.93 ‐81.93 ‐81.93 ‐81.93 ‐81.93 ‐81.93 ‐81.92 ‐81.92 ‐81.92 ‐81.92 ‐81.92 ‐81.92 ‐81.92 ‐81.92 ‐81.9 ‐81.9 ‐81.9 ‐81.9 ‐81.87 ‐81.87 ‐81.87 ‐81.87 ‐81.83 ‐81.83 ‐81.83 ‐81.83 ‐81.75 ‐81.75 ‐81.75 ‐81.75 ‐81.62 ‐81.62 ‐81.62 ‐81.62 ‐81.4 ‐81.4 ‐81.4

ESF.TOP

‐81.93 ‐81.93 ‐81.93 ‐81.93 ‐81.93 ‐81.93 ‐81.93 ‐81.93 ‐81.92 ‐81.92 ‐81.92 ‐81.92 ‐81.92 ‐81.92 ‐81.92 ‐81.92 ‐81.9 ‐81.9 ‐81.9 ‐81.9 ‐81.87 ‐81.87 ‐81.87 ‐81.87 ‐81.83 ‐81.83 ‐81.83 ‐81.83 ‐81.75 ‐81.75 ‐81.75 ‐81.75 ‐81.62 ‐81.62 ‐81.62 ‐81.62 ‐81.4 ‐81.4 ‐81.4

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

61 62 62 62 62 63 63 63 63 64 64 64 64 65 65 65 65 66 66 66 66 67 67 67 67 68 68 68 68 69 69 69 69 71 71 71 71 72 72

63 81 74 84 91 74 75 85 84 75 76 86 85 76 77 87 86 77 78 88 87 78 79 89 88 79 80 90 89 80 83 92 90 91 84 93 100 84 85

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

540

‐81.4 ‐81.35 ‐81.35 ‐81.35 ‐81.35 ‐81.32 ‐81.32 ‐81.32 ‐81.32 ‐81.04 ‐81.04 ‐81.04 ‐81.04 ‐80.96 ‐80.96 ‐80.96 ‐80.96 ‐80.5 ‐80.5 ‐80.5 ‐80.5 ‐80.34 ‐80.34 ‐80.34 ‐80.34 ‐79.92 ‐79.92 ‐79.92 ‐79.92 ‐79.83 ‐79.83 ‐79.83 ‐79.83 ‐79.81 ‐79.81 ‐79.81 ‐79.81 ‐79.74 ‐79.74

ESF.TOP

‐81.4 ‐81.35 ‐81.35 ‐81.35 ‐81.35 ‐81.32 ‐81.32 ‐81.32 ‐81.32 ‐81.04 ‐81.04 ‐81.04 ‐81.04 ‐80.96 ‐80.96 ‐80.96 ‐80.96 ‐80.5 ‐80.5 ‐80.5 ‐80.5 ‐80.34 ‐80.34 ‐80.34 ‐80.34 ‐79.92 ‐79.92 ‐79.92 ‐79.92 ‐79.83 ‐79.83 ‐79.83 ‐79.83 ‐79.81 ‐79.81 ‐79.81 ‐79.81 ‐79.74 ‐79.74

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

72 72 73 73 73 73 74 74 74 74 75 75 75 75 76 76 76 76 77 77 77 77 78 78 78 78 80 80 80 80 81 81 81 81 82 82 82 82 83

94 93 85 86 95 94 86 87 96 95 87 88 97 96 88 89 98 97 89 90 99 98 90 92 102 99 100 93 625 109 93 94 103 625 94 95 104 103 95

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

541

‐79.74 ‐79.74 ‐79.71 ‐79.71 ‐79.71 ‐79.71 ‐79.63 ‐79.63 ‐79.63 ‐79.63 ‐79.6 ‐79.6 ‐79.6 ‐79.6 ‐79.58 ‐79.58 ‐79.58 ‐79.58 ‐79.58 ‐79.42 ‐79.42 ‐79.42 ‐79.42 ‐79.4 ‐79.4 ‐79.4 ‐79.4 ‐79.4 ‐79.28 ‐79.28 ‐79.28 ‐79.28 ‐79.28 ‐79.28 ‐79.28 ‐79.28 ‐79.11 ‐79.11 ‐79.11

ESF.TOP

‐79.74 ‐79.74 ‐79.71 ‐79.71 ‐79.71 ‐79.71 ‐79.63 ‐79.63 ‐79.63 ‐79.63 ‐79.6 ‐79.6 ‐79.6 ‐79.6 ‐79.58 ‐79.58 ‐79.58 ‐79.58 ‐79.58 ‐79.42 ‐79.42 ‐79.42 ‐79.42 ‐79.4 ‐79.4 ‐79.4 ‐79.4 ‐79.4 ‐79.28 ‐79.28 ‐79.28 ‐79.28 ‐79.28 ‐79.28 ‐79.28 ‐79.28 ‐79.11 ‐79.11 ‐79.11

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

83 83 83 84 84 84 84 85 85 85 85 86 86 86 86 87 87 87 87 88 88 88 88 89 89 89 89 90 90 90 91 91 91 91 92 92 92 92 93

96 105 104 96 97 106 105 97 98 107 106 98 99 108 107 99 102 111 108 100 61 63 91 109 19 61 100 63 65 82 82 65 18 51 73 42 112 83 83

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

542

‐79.11 ‐79.08 ‐79.08 ‐79.08 ‐79.08 ‐78.64 ‐78.64 ‐78.64 ‐78.64 ‐78.58 ‐78.58 ‐78.58 ‐78.58 ‐78.34 ‐78.22 ‐78.22 ‐78.22 ‐78.22 ‐78.15 ‐78.15 ‐78.15 ‐78.15 ‐78.01 ‐78.01 ‐78.01 ‐78.01 ‐77.79 ‐77.79 ‐77.79 ‐77.79 ‐77.49 ‐77.49 ‐77.49 ‐77.49 ‐77.31 ‐77.31 ‐77.31 ‐77.31 ‐77.24

ESF.TOP

‐79.11 ‐79.08 ‐79.08 ‐79.08 ‐79.08 ‐78.64 ‐78.64 ‐78.64 ‐78.64 ‐78.58 ‐78.58 ‐78.58 ‐78.58 ‐78.34 ‐78.22 ‐78.22 ‐78.22 ‐78.22 ‐78.15 ‐78.15 ‐78.15 ‐78.15 ‐78.01 ‐78.01 ‐78.01 ‐78.01 ‐77.79 ‐77.79 ‐77.79 ‐77.79 ‐77.49 ‐77.49 ‐77.49 ‐77.49 ‐77.31 ‐77.31 ‐77.31 ‐77.31 ‐77.24

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

93 93 93 94 94 94 94 95 95 95 95 96 96 96 97 97 97 97 98 98 98 98 99 99 99 99 100 100 100 100 101 101 101 101 102 102 102 102 103

112 113 92 92 113 114 102 102 114 115 111 42 112 64 112 64 62 113 113 62 60 114 114 60 15 115 227 59 42 73 233 57 59 227 230 55 57 233 14

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

543

‐77.24 ‐77.24 ‐77.24 ‐77.22 ‐77.22 ‐77.22 ‐77.22 ‐77.04 ‐77.04 ‐77.04 ‐77.04 ‐76.92 ‐76.92 ‐76.92 ‐76.92 ‐76.9 ‐76.9 ‐76.9 ‐76.9 ‐76.86 ‐76.86 ‐76.86 ‐76.86 ‐75.76 ‐75.76 ‐75.76 ‐75.76 ‐75.02 ‐75.02 ‐75.02 ‐75.02 ‐74.89 ‐74.89 ‐74.89 ‐74.89 ‐74.64 ‐74.64 ‐73.64 ‐73.64

ESF.TOP

‐77.24 ‐77.24 ‐77.24 ‐77.22 ‐77.22 ‐77.22 ‐77.22 ‐77.04 ‐77.04 ‐77.04 ‐77.04 ‐76.92 ‐76.92 ‐76.92 ‐76.92 ‐76.9 ‐76.9 ‐76.9 ‐76.9 ‐76.86 ‐76.86 ‐76.86 ‐76.86 ‐75.76 ‐75.76 ‐75.76 ‐75.76 ‐75.02 ‐75.02 ‐75.02 ‐75.02 ‐74.89 ‐74.89 ‐74.89 ‐74.89 ‐74.64 ‐74.64 ‐73.64 ‐73.64

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

103 103 113 113 113 113 114 114 114 116 116 116 116 117 117 117 117 118 118 118 118 119 119 119 119 120 120 120 120 121 121 121 121 122 122 122 139 139 139

55 230 9 245 246 258 245 256 246 246 256 10 247 10 260 254 253 261 249 248 260 249 261 40 257 22 195 633 625 633 635 197 195 635 23 197 625 633 292

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

544

‐73.64 ‐73.64 ‐73.55 ‐73.55 ‐72.85 ‐72.85 ‐72.85 ‐72.85 ‐71.69 ‐71.69 ‐71.69 ‐71.69 ‐70.64 ‐70.64 ‐70.64 ‐70.64 ‐70.19 ‐70.19 ‐70.19 ‐70.19 ‐70.19 ‐70.19 ‐70.19 ‐70.19 ‐70.19 ‐70.19 ‐70.19 ‐70.19 ‐70.19 ‐70.19 ‐70.19 ‐70.19 ‐70.19 ‐70.19 ‐70.19 ‐70.19 ‐70.19 ‐70.19 ‐70.19

ESF.TOP

‐73.64 ‐73.64 ‐73.55 ‐73.55 ‐72.85 ‐72.85 ‐72.85 ‐72.85 ‐71.69 ‐71.69 ‐71.69 ‐71.69 ‐70.64 ‐70.64 ‐70.64 ‐70.64 ‐70.19 ‐70.19 ‐70.19 ‐70.19 ‐70.19 ‐70.19 ‐70.19 ‐70.19 ‐70.19 ‐70.19 ‐70.19 ‐70.19 ‐70.19 ‐70.19 ‐70.19 ‐70.19 ‐70.19 ‐70.19 ‐70.19 ‐70.19 ‐70.19 ‐70.19 ‐70.19

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

139 140 140 140 140 141 141 141 141 142 142 142 142 143 143 143 143 144 144 144 144 145 145 145 145 146 146 146 146 147 147 147 147 148 148 148 148 149 149

103 103 292 293 104 104 293 294 105 105 294 295 106 106 295 296 107 107 296 297 108 108 297 298 111 111 298 299 115 115 299 237 15 15 237 300 301 301 300

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

545

‐70.19 ‐70.19 ‐70.19 ‐70.18 ‐70.18 ‐70.18 ‐70.18 ‐70.17 ‐70.17 ‐70.17 ‐70.17 ‐70.16 ‐70.16 ‐70.16 ‐70.16 ‐70.13 ‐70.13 ‐70.13 ‐70.13 ‐70.09 ‐70.09 ‐70.09 ‐70.09 ‐70.01 ‐70.01 ‐70.01 ‐70.01 ‐69.88 ‐69.88 ‐69.88 ‐69.88 ‐69.65 ‐69.65 ‐69.65 ‐69.65 ‐69.54 ‐69.54 ‐69.54 ‐69.54

ESF.TOP

‐70.19 ‐70.19 ‐70.19 ‐70.18 ‐70.18 ‐70.18 ‐70.18 ‐70.17 ‐70.17 ‐70.17 ‐70.17 ‐70.16 ‐70.16 ‐70.16 ‐70.16 ‐70.13 ‐70.13 ‐70.13 ‐70.13 ‐70.09 ‐70.09 ‐70.09 ‐70.09 ‐70.01 ‐70.01 ‐70.01 ‐70.01 ‐69.88 ‐69.88 ‐69.88 ‐69.88 ‐69.65 ‐69.65 ‐69.65 ‐69.65 ‐69.54 ‐69.54 ‐69.54 ‐69.54

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

149 149 150 150 150 150 151 151 151 151 152 152 152 152 153 153 153 153 154 154 154 154 155 155 155 155 172 172 172 172 173 173 173 173 174 174 174 174 175

302 303 303 302 304 305 305 304 306 307 307 306 308 309 309 308 248 247 247 248 254 253 7 8 15 14 249 248 308 340 340 308 306 341 341 306 304 342 342

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

546

‐69.29 ‐69.29 ‐69.29 ‐69.29 ‐69.08 ‐69.08 ‐69.08 ‐69.08 ‐68.73 ‐68.73 ‐68.73 ‐68.73 ‐68.7 ‐68.7 ‐68.7 ‐68.7 ‐68.34 ‐68.02 ‐68.02 ‐68.02 ‐68.02 ‐68 ‐68 ‐68 ‐68 ‐67.91 ‐67.91 ‐67.91 ‐67.91 ‐67.9 ‐67.9 ‐67.9 ‐67.9 ‐67.8 ‐67.8 ‐67.8 ‐67.8 ‐67.78 ‐67.78

ESF.TOP

‐69.29 ‐69.29 ‐69.29 ‐69.29 ‐69.08 ‐69.08 ‐69.08 ‐69.08 ‐68.73 ‐68.73 ‐68.73 ‐68.73 ‐68.7 ‐68.7 ‐68.7 ‐68.7 ‐68.34 ‐68.02 ‐68.02 ‐68.02 ‐68.02 ‐68 ‐68 ‐68 ‐68 ‐67.91 ‐67.91 ‐67.91 ‐67.91 ‐67.9 ‐67.9 ‐67.9 ‐67.9 ‐67.8 ‐67.8 ‐67.8 ‐67.8 ‐67.78 ‐67.78

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

175 175 175 176 176 176 176 177 177 177 177 178 178 178 178 179 179 179 179 180 180 180 180 181 181 181 181 182 182 182 182 183 183 183 183 184 184 184 184

304 302 343 343 302 300 344 344 300 237 345 345 237 299 346 346 299 298 347 347 298 297 348 348 297 296 349 349 296 295 350 350 295 294 351 351 294 293 352

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

547

‐67.78 ‐67.78 ‐67.73 ‐67.73 ‐67.73 ‐67.73 ‐67.53 ‐67.53 ‐67.53 ‐67.53 ‐67.38 ‐67.38 ‐67.38 ‐67.38 ‐67.38 ‐67.38 ‐67.38 ‐67.38 ‐67.31 ‐67.31 ‐67.31 ‐67.31 ‐67.3 ‐67.3 ‐67.3 ‐67.3 ‐67.25 ‐67.25 ‐67.25 ‐67.25 ‐66.79 ‐66.79 ‐66.79 ‐66.79 ‐66.4 ‐66.4 ‐66.4 ‐66.4 ‐66.25

ESF.TOP

‐67.78 ‐67.78 ‐67.73 ‐67.73 ‐67.73 ‐67.73 ‐67.53 ‐67.53 ‐67.53 ‐67.53 ‐67.38 ‐67.38 ‐67.38 ‐67.38 ‐67.38 ‐67.38 ‐67.38 ‐67.38 ‐67.31 ‐67.31 ‐67.31 ‐67.31 ‐67.3 ‐67.3 ‐67.3 ‐67.3 ‐67.25 ‐67.25 ‐67.25 ‐67.25 ‐66.79 ‐66.79 ‐66.79 ‐66.79 ‐66.4 ‐66.4 ‐66.4 ‐66.4 ‐66.25

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

185 185 185 185 186 186 186 186 187 187 187 187 188 188 188 188 189 189 189 189 190 190 190 190 191 191 191 191 192 192 192 192 193 193 193 193 194 194 194

352 293 292 353 353 292 633 635 249 257 354 340 340 354 355 341 341 355 356 342 342 356 357 343 343 357 358 344 344 358 359 345 345 359 360 346 346 360 361

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

548

‐66.25 ‐66.25 ‐66.25 ‐65.55 ‐65.55 ‐65.55 ‐65.55 ‐65.39 ‐65.39 ‐65.39 ‐65.39 ‐65.29 ‐65.29 ‐65.29 ‐65.29 ‐64.98 ‐64.98 ‐64.98 ‐64.98 ‐64.97 ‐64.97 ‐64.97 ‐64.97 ‐64.48 ‐64.48 ‐64.48 ‐64.48 ‐64.03 ‐64.03 ‐64.03 ‐64.03 ‐63.83 ‐63.83 ‐63.83 ‐63.83 ‐63.76 ‐63.76 ‐63.76 ‐63.76

ESF.TOP

‐66.25 ‐66.25 ‐66.25 ‐65.55 ‐65.55 ‐65.55 ‐65.55 ‐65.39 ‐65.39 ‐65.39 ‐65.39 ‐65.29 ‐65.29 ‐65.29 ‐65.29 ‐64.98 ‐64.98 ‐64.98 ‐64.98 ‐64.97 ‐64.97 ‐64.97 ‐64.97 ‐64.48 ‐64.48 ‐64.48 ‐64.48 ‐64.03 ‐64.03 ‐64.03 ‐64.03 ‐63.83 ‐63.83 ‐63.83 ‐63.83 ‐63.76 ‐63.76 ‐63.76 ‐63.76

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

194 195 195 195 195 196 196 196 196 197 197 197 197 198 198 198 198 199 199 199 199 200 200 200 200 201 201 201 201 208 208 208 208 209 209 209 209 210 210

347 347 361 362 348 348 362 363 349 349 363 364 350 350 364 365 351 351 365 366 352 352 366 367 353 353 367 23 635 241 378 301 15 378 379 303 301 379 380

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

549

‐63.67 ‐63.67 ‐63.67 ‐63.67 ‐63.36 ‐63.36 ‐63.36 ‐63.36 ‐63.11 ‐63.11 ‐63.11 ‐63.11 ‐63.04 ‐63.04 ‐63.04 ‐63.04 ‐63.01 ‐63.01 ‐63.01 ‐63.01 ‐62.9 ‐62.9 ‐62.9 ‐62.9 ‐62.76 ‐62.76 ‐62.76 ‐62.76 ‐62.75 ‐62.75 ‐62.75 ‐62.75 ‐61.71 ‐61.66 ‐61.56 ‐61.56 ‐61.56 ‐61.56 ‐61.54

ESF.TOP

‐63.67 ‐63.67 ‐63.67 ‐63.67 ‐63.36 ‐63.36 ‐63.36 ‐63.36 ‐63.11 ‐63.11 ‐63.11 ‐63.11 ‐63.04 ‐63.04 ‐63.04 ‐63.04 ‐63.01 ‐63.01 ‐63.01 ‐63.01 ‐62.9 ‐62.9 ‐62.9 ‐62.9 ‐62.76 ‐62.76 ‐62.76 ‐62.76 ‐62.75 ‐62.75 ‐62.75 ‐62.75 ‐61.71 ‐61.66 ‐61.56 ‐61.56 ‐61.56 ‐61.56 ‐61.54

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

210 210 211 211 211 211 212 212 212 212 213 213 213 213 214 214 214 214 215 215 215 215 216 216 216 216 217 217 217 217 218 218 218 218 253 253 253 253 254

305 303 380 381 307 305 381 258 309 307 258 246 247 309 8 382 378 241 382 383 379 378 383 384 380 379 384 385 381 380 385 9 258 381 594 610 541 543 610

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

550

‐61.54 ‐61.54 ‐61.54 ‐61.51 ‐60.69 ‐60.69 ‐60.69 ‐60.69 ‐60.12 ‐60.12 ‐60.12 ‐60.12 ‐60.12 ‐60.12 ‐60.12 ‐60.12 ‐60.12 ‐60.12 ‐60.12 ‐60.12 ‐60.12 ‐60.12 ‐60.12 ‐60.12 ‐60.12 ‐60.12 ‐60.12 ‐60.12 ‐60.12 ‐60.12 ‐60.11 ‐60.11 ‐60.11 ‐60.11 ‐60.11 ‐60.11 ‐60.11 ‐60.11 ‐60.1

ESF.TOP

‐61.54 ‐61.54 ‐61.54 ‐61.51 ‐60.69 ‐60.69 ‐60.69 ‐60.69 ‐60.12 ‐60.12 ‐60.12 ‐60.12 ‐60.12 ‐60.12 ‐60.12 ‐60.12 ‐60.12 ‐60.12 ‐60.12 ‐60.12 ‐60.12 ‐60.12 ‐60.12 ‐60.12 ‐60.12 ‐60.12 ‐60.12 ‐60.12 ‐60.12 ‐60.12 ‐60.11 ‐60.11 ‐60.11 ‐60.11 ‐60.11 ‐60.11 ‐60.11 ‐60.11 ‐60.1

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

254 254 254 255 255 255 255 256 256 256 256 257 257 257 257 258 258 258 258 259 259 259 259 260 260 260 260 261 261 261 261 262 262 262 262 263 263 263 263

611 539 541 611 612 537 539 612 613 533 537 613 614 529 533 614 615 525 529 615 616 521 525 616 617 517 521 617 618 515 517 618 619 513 515 619 620 511 513

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

551

‐60.1 ‐60.1 ‐60.1 ‐60.09 ‐60.09 ‐60.09 ‐60.09 ‐60.06 ‐60.06 ‐60.06 ‐60.06 ‐60.01 ‐60.01 ‐60.01 ‐60.01 ‐59.94 ‐59.94 ‐59.94 ‐59.94 ‐59.8 ‐59.8 ‐59.8 ‐59.8 ‐59.58 ‐59.58 ‐59.58 ‐59.58 ‐59.51 ‐59.51 ‐59.51 ‐59.51 ‐59.27 ‐59.21 ‐59.21 ‐59.21 ‐59.21 ‐58.63 ‐58.63 ‐58.63

ESF.TOP

‐60.1 ‐60.1 ‐60.1 ‐60.09 ‐60.09 ‐60.09 ‐60.09 ‐60.06 ‐60.06 ‐60.06 ‐60.06 ‐60.01 ‐60.01 ‐60.01 ‐60.01 ‐59.94 ‐59.94 ‐59.94 ‐59.94 ‐59.8 ‐59.8 ‐59.8 ‐59.8 ‐59.58 ‐59.58 ‐59.58 ‐59.58 ‐59.51 ‐59.51 ‐59.51 ‐59.51 ‐59.27 ‐59.21 ‐59.21 ‐59.21 ‐59.21 ‐58.63 ‐58.63 ‐58.63

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

264 264 264 264 265 265 265 265 266 266 266 266 267 267 267 267 268 268 268 268 269 269 269 269 270 270 270 270 271 271 271 271 272 272 272 272 273 273 273

620 621 509 511 621 622 507 509 622 623 505 507 623 624 503 505 624 626 501 503 626 627 499 501 627 628 497 499 628 595 47 497 596 629 610 594 629 630 611

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

552

‐58.63 ‐58.5 ‐58.5 ‐58.5 ‐58.5 ‐58.31 ‐58.31 ‐58.31 ‐58.31 ‐57.83 ‐57.83 ‐57.83 ‐57.83 ‐57.82 ‐57.82 ‐57.82 ‐57.82 ‐57.76 ‐57.76 ‐57.76 ‐57.76 ‐57.69 ‐57.69 ‐57.69 ‐57.69 ‐57.64 ‐57.64 ‐57.64 ‐57.64 ‐57.49 ‐57.49 ‐57.49 ‐57.49 ‐57.27 ‐57.27 ‐57.27 ‐57.27 ‐57.25 ‐57.25

ESF.TOP

‐58.63 ‐58.5 ‐58.5 ‐58.5 ‐58.5 ‐58.31 ‐58.31 ‐58.31 ‐58.31 ‐57.83 ‐57.83 ‐57.83 ‐57.83 ‐57.82 ‐57.82 ‐57.82 ‐57.82 ‐57.76 ‐57.76 ‐57.76 ‐57.76 ‐57.69 ‐57.69 ‐57.69 ‐57.69 ‐57.64 ‐57.64 ‐57.64 ‐57.64 ‐57.49 ‐57.49 ‐57.49 ‐57.49 ‐57.27 ‐57.27 ‐57.27 ‐57.27 ‐57.25 ‐57.25

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

273 274 274 274 274 275 275 275 275 276 276 276 276 277 277 277 277 278 278 278 278 279 279 279 279 280 280 280 280 281 281 281 281 282 282 282 282 283 283

610 630 631 612 611 631 632 613 612 632 634 614 613 634 636 615 614 636 637 616 615 637 638 617 616 638 639 618 617 639 640 619 618 640 641 620 619 641 642

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

553

‐57.25 ‐57.25 ‐57.24 ‐57.24 ‐57.24 ‐57.24 ‐57.22 ‐57.22 ‐57.14 ‐57.14 ‐57.14 ‐57.14 ‐57.07 ‐57.07 ‐57.07 ‐57.07 ‐57.01 ‐57.01 ‐57.01 ‐57.01 ‐56.56 ‐56.56 ‐56.56 ‐56.56 ‐56.25 ‐56.25 ‐56.25 ‐56.25 ‐56.19 ‐56.19 ‐56.19 ‐56.19 ‐55.04 ‐55.04 ‐55.04 ‐55.04 ‐54.83 ‐54.83 ‐54.83

ESF.TOP

‐57.25 ‐57.25 ‐57.24 ‐57.24 ‐57.24 ‐57.24 ‐57.22 ‐57.22 ‐57.14 ‐57.14 ‐57.14 ‐57.14 ‐57.07 ‐57.07 ‐57.07 ‐57.07 ‐57.01 ‐57.01 ‐57.01 ‐57.01 ‐56.56 ‐56.56 ‐56.56 ‐56.56 ‐56.25 ‐56.25 ‐56.25 ‐56.25 ‐56.19 ‐56.19 ‐56.19 ‐56.19 ‐55.04 ‐55.04 ‐55.04 ‐55.04 ‐54.83 ‐54.83 ‐54.83

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

283 283 284 284 284 284 285 285 285 285 286 286 286 286 287 287 287 287 288 288 288 288 289 289 289 289 290 290 290 290 312 312 312 312 313 313 313 314 314

621 620 642 643 622 621 643 644 623 622 644 645 624 623 645 646 626 624 646 647 627 626 647 648 628 627 648 597 595 628 687 688 17 597 47 595 56 595 597

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

554

‐54.83 ‐54.72 ‐54.72 ‐54.72 ‐54.72 ‐54.67 ‐54.67 ‐54.67 ‐54.67 ‐53.72 ‐53.72 ‐53.72 ‐53.72 ‐53.29 ‐53.29 ‐53.29 ‐53.29 ‐53.01 ‐53.01 ‐53.01 ‐53.01 ‐52.65 ‐52.65 ‐52.65 ‐52.65 ‐52.55 ‐52.54 ‐52.54 ‐52.54 ‐52.54 ‐52.43 ‐52.43 ‐52.43 ‐52.43 ‐51.9 ‐51.9 ‐51.9 ‐51.9 ‐51.47

ESF.TOP

‐54.83 ‐54.72 ‐54.72 ‐54.72 ‐54.72 ‐54.67 ‐54.67 ‐54.67 ‐54.67 ‐53.72 ‐53.72 ‐53.72 ‐53.72 ‐53.29 ‐53.29 ‐53.29 ‐53.29 ‐53.01 ‐53.01 ‐53.01 ‐53.01 ‐52.65 ‐52.65 ‐52.65 ‐52.65 ‐52.55 ‐52.54 ‐52.54 ‐52.54 ‐52.54 ‐52.43 ‐52.43 ‐52.43 ‐52.43 ‐51.9 ‐51.9 ‐51.9 ‐51.9 ‐51.47

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

314 314 315 315 315 315 316 316 316 316 317 317 317 319 319 319 319 320 320 320 320 321 321 321 321 363 363 363 363 364 364 364 364 365 365 365 365 366 366

17 56 688 689 50 17 50 18 63 689 63 19 607 690 691 688 687 691 692 689 688 692 607 63 689 598 750 629 596 750 751 630 629 751 752 631 630 752 753

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

555

‐51.47 ‐51.47 ‐51.47 ‐51.47 ‐51.47 ‐51.47 ‐51.47 ‐51.47 ‐51.47 ‐51.47 ‐51.47 ‐51.47 ‐51.47 ‐51.47 ‐51.47 ‐51.47 ‐51.47 ‐51.47 ‐51.47 ‐51.47 ‐51.47 ‐51.47 ‐51.47 ‐51.47 ‐51.47 ‐51.46 ‐51.46 ‐51.46 ‐51.46 ‐51.45 ‐51.45 ‐51.45 ‐51.45 ‐51.44 ‐51.44 ‐51.44 ‐51.44 ‐51.43 ‐51.43

ESF.TOP

‐51.47 ‐51.47 ‐51.47 ‐51.47 ‐51.47 ‐51.47 ‐51.47 ‐51.47 ‐51.47 ‐51.47 ‐51.47 ‐51.47 ‐51.47 ‐51.47 ‐51.47 ‐51.47 ‐51.47 ‐51.47 ‐51.47 ‐51.47 ‐51.47 ‐51.47 ‐51.47 ‐51.47 ‐51.47 ‐51.46 ‐51.46 ‐51.46 ‐51.46 ‐51.45 ‐51.45 ‐51.45 ‐51.45 ‐51.44 ‐51.44 ‐51.44 ‐51.44 ‐51.43 ‐51.43

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

366 366 367 367 367 367 368 368 368 368 369 369 369 369 370 370 370 370 371 371 371 371 372 372 372 372 373 373 373 373 374 374 374 374 375 375 375 375 376

632 631 753 754 634 632 754 755 636 634 755 756 637 636 756 757 638 637 757 758 639 638 758 759 640 639 759 760 641 640 760 761 642 641 761 762 643 642 762

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

556

‐51.43 ‐51.43 ‐51.41 ‐51.41 ‐51.41 ‐51.41 ‐51.37 ‐51.37 ‐51.37 ‐51.37 ‐51.29 ‐51.29 ‐51.29 ‐51.29 ‐51.25 ‐51.16 ‐51.16 ‐51.16 ‐51.16 ‐51.11 ‐51.11 ‐51.11 ‐51.11 ‐51.05 ‐51.05 ‐51.05 ‐51.05 ‐50.93 ‐50.93 ‐50.93 ‐50.93 ‐50.92 ‐50.92 ‐50.92 ‐50.92 ‐50.74 ‐50.74 ‐50.74 ‐50.74

ESF.TOP

‐51.43 ‐51.43 ‐51.41 ‐51.41 ‐51.41 ‐51.41 ‐51.37 ‐51.37 ‐51.37 ‐51.37 ‐51.29 ‐51.29 ‐51.29 ‐51.29 ‐51.25 ‐51.16 ‐51.16 ‐51.16 ‐51.16 ‐51.11 ‐51.11 ‐51.11 ‐51.11 ‐51.05 ‐51.05 ‐51.05 ‐51.05 ‐50.93 ‐50.93 ‐50.93 ‐50.93 ‐50.92 ‐50.92 ‐50.92 ‐50.92 ‐50.74 ‐50.74 ‐50.74 ‐50.74

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

376 376 376 377 377 377 377 378 378 378 378 379 379 379 379 380 380 380 380 381 381 381 381 382 382 382 382 383 383 383 383 384 384 384 384 385 385 385 385

763 644 643 763 764 645 644 764 765 646 645 765 766 647 646 766 767 648 647 767 687 597 648 606 768 750 598 768 769 751 750 769 770 752 751 770 771 753 752

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

557

‐50.55 ‐50.55 ‐50.55 ‐50.55 ‐50.47 ‐50.47 ‐50.47 ‐50.47 ‐50.31 ‐50.31 ‐50.31 ‐50.31 ‐50.25 ‐50.25 ‐50.25 ‐50.25 ‐50.08 ‐50.08 ‐50.08 ‐50.08 ‐50.06 ‐50.06 ‐50.06 ‐50.06 ‐49.98 ‐49.98 ‐49.98 ‐49.98 ‐49.94 ‐49.94 ‐49.94 ‐49.94 ‐49.9 ‐49.9 ‐49.9 ‐49.9 ‐49.04 ‐49.04 ‐49.04

ESF.TOP

‐50.55 ‐50.55 ‐50.55 ‐50.55 ‐50.47 ‐50.47 ‐50.47 ‐50.47 ‐50.31 ‐50.31 ‐50.31 ‐50.31 ‐50.25 ‐50.25 ‐50.25 ‐50.25 ‐50.08 ‐50.08 ‐50.08 ‐50.08 ‐50.06 ‐50.06 ‐50.06 ‐50.06 ‐49.98 ‐49.98 ‐49.98 ‐49.98 ‐49.94 ‐49.94 ‐49.94 ‐49.94 ‐49.9 ‐49.9 ‐49.9 ‐49.9 ‐49.04 ‐49.04 ‐49.04

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

386 386 386 386 387 387 387 387 388 388 388 388 389 389 389 389 390 390 390 390 391 391 391 391 392 392 392 392 393 393 393 393 394 394 394 394 395 395 395

771 772 754 753 772 773 755 754 773 774 756 755 774 775 757 756 775 776 758 757 776 777 759 758 777 778 760 759 778 779 761 760 779 780 762 761 780 781 763

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

558

‐49.04 ‐49.01 ‐49.01 ‐49.01 ‐49.01 ‐49.01 ‐49.01 ‐49.01 ‐49.01 ‐48.92 ‐48.92 ‐48.92 ‐48.92 ‐48.87 ‐48.87 ‐48.87 ‐48.87 ‐48.85 ‐48.85 ‐48.85 ‐48.85 ‐48.76 ‐48.76 ‐48.76 ‐48.76 ‐48.62 ‐48.62 ‐48.62 ‐48.62 ‐48.37 ‐48.37 ‐48.37 ‐48.37 ‐48.36 ‐48.36 ‐48.36 ‐48.36 ‐48.11 ‐48.11

ESF.TOP

‐49.04 ‐49.01 ‐49.01 ‐49.01 ‐49.01 ‐49.01 ‐49.01 ‐49.01 ‐49.01 ‐48.92 ‐48.92 ‐48.92 ‐48.92 ‐48.87 ‐48.87 ‐48.87 ‐48.87 ‐48.85 ‐48.85 ‐48.85 ‐48.85 ‐48.76 ‐48.76 ‐48.76 ‐48.76 ‐48.62 ‐48.62 ‐48.62 ‐48.62 ‐48.37 ‐48.37 ‐48.37 ‐48.37 ‐48.36 ‐48.36 ‐48.36 ‐48.36 ‐48.11 ‐48.11

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

395 396 396 396 396 397 397 397 397 398 398 398 398 399 399 399 399 400 400 400 400 404 404 404 404 405 405 405 405 406 406 406 406 407 407 407 407 408 408

762 781 782 764 763 782 783 765 764 783 784 766 765 784 785 767 766 785 690 687 767 788 793 691 690 790 794 793 788 792 795 794 790 793 796 692 691 796 797

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

559

‐48.11 ‐48.11 ‐48.07 ‐48.07 ‐48.07 ‐48.07 ‐47.96 ‐47.96 ‐47.96 ‐47.96 ‐47.69 ‐47.69 ‐47.69 ‐47.69 ‐47.38 ‐47.38 ‐47.38 ‐47.38 ‐47.34 ‐47.34 ‐47.34 ‐47.34 ‐46.31 ‐46.31 ‐46.31 ‐46.31 ‐46.02 ‐46.02 ‐46.02 ‐46.02 ‐45.73 ‐45.73 ‐45.73 ‐45.73 ‐45.06 ‐45.06 ‐45.06 ‐45.06 ‐44.5

ESF.TOP

‐48.11 ‐48.11 ‐48.07 ‐48.07 ‐48.07 ‐48.07 ‐47.96 ‐47.96 ‐47.96 ‐47.96 ‐47.69 ‐47.69 ‐47.69 ‐47.69 ‐47.38 ‐47.38 ‐47.38 ‐47.38 ‐47.34 ‐47.34 ‐47.34 ‐47.34 ‐46.31 ‐46.31 ‐46.31 ‐46.31 ‐46.02 ‐46.02 ‐46.02 ‐46.02 ‐45.73 ‐45.73 ‐45.73 ‐45.73 ‐45.06 ‐45.06 ‐45.06 ‐45.06 ‐44.5

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

408 408 409 409 409 409 410 410 410 410 411 411 411 411 412 412 412 412 413 413 413 413 414 414 414 414 415 415 415 415 416 416 416 416 417 417 417 417 418

607 692 797 798 109 607 794 799 796 793 799 800 797 796 800 801 798 797 795 802 799 794 802 803 800 799 803 804 801 800 787 805 768 606 805 806 769 768 806

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

560

‐44.5 ‐44.09 ‐44.09 ‐44.09 ‐44.09 ‐44.05 ‐44.05 ‐44.05 ‐44.05 ‐44.05 ‐44.05 ‐44.05 ‐44.05 ‐44.05 ‐44.05 ‐44.05 ‐44.05 ‐44.05 ‐44.05 ‐44.05 ‐44.05 ‐44.05 ‐44.05 ‐44.04 ‐44.04 ‐44.04 ‐44.04 ‐44.04 ‐44.04 ‐44.04 ‐44.04 ‐44.04 ‐44.04 ‐44.04 ‐44.04 ‐44.03 ‐44.03 ‐44.03 ‐44.03

ESF.TOP

‐44.5 ‐44.09 ‐44.09 ‐44.09 ‐44.09 ‐44.05 ‐44.05 ‐44.05 ‐44.05 ‐44.05 ‐44.05 ‐44.05 ‐44.05 ‐44.05 ‐44.05 ‐44.05 ‐44.05 ‐44.05 ‐44.05 ‐44.05 ‐44.05 ‐44.05 ‐44.05 ‐44.04 ‐44.04 ‐44.04 ‐44.04 ‐44.04 ‐44.04 ‐44.04 ‐44.04 ‐44.04 ‐44.04 ‐44.04 ‐44.04 ‐44.03 ‐44.03 ‐44.03 ‐44.03

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

418 418 418 419 419 419 419 420 420 420 420 421 421 421 421 422 422 422 422 423 423 423 423 424 424 424 424 425 425 425 425 426 426 426 426 427 427 427 427

807 770 769 807 808 771 770 808 809 772 771 809 810 773 772 810 811 774 773 811 812 775 774 812 813 776 775 813 814 777 776 814 815 778 777 815 816 779 778

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

561

‐44.01 ‐44.01 ‐44.01 ‐44.01 ‐43.99 ‐43.99 ‐43.99 ‐43.99 ‐43.94 ‐43.94 ‐43.94 ‐43.94 ‐43.87 ‐43.87 ‐43.87 ‐43.87 ‐43.84 ‐43.73 ‐43.73 ‐43.73 ‐43.73 ‐43.63 ‐43.63 ‐43.63 ‐43.63 ‐43.5 ‐43.5 ‐43.5 ‐43.5 ‐43.45 ‐43.45 ‐43.45 ‐43.45 ‐43.36 ‐43.36 ‐43.36 ‐43.36 ‐43.11 ‐43.11

ESF.TOP

‐44.01 ‐44.01 ‐44.01 ‐44.01 ‐43.99 ‐43.99 ‐43.99 ‐43.99 ‐43.94 ‐43.94 ‐43.94 ‐43.94 ‐43.87 ‐43.87 ‐43.87 ‐43.87 ‐43.84 ‐43.73 ‐43.73 ‐43.73 ‐43.73 ‐43.63 ‐43.63 ‐43.63 ‐43.63 ‐43.5 ‐43.5 ‐43.5 ‐43.5 ‐43.45 ‐43.45 ‐43.45 ‐43.45 ‐43.36 ‐43.36 ‐43.36 ‐43.36 ‐43.11 ‐43.11

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

428 428 428 428 429 429 429 429 430 430 430 430 431 431 431 431 432 432 432 432 433 433 433 433 434 434 434 434 435 435 435 435 436 436 436 436 437 437 437

816 817 780 779 817 818 781 780 818 819 782 781 819 820 783 782 820 821 784 783 821 822 785 784 822 788 690 785 789 823 805 787 823 824 806 805 824 825 807

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

562

‐43.11 ‐43.11 ‐42.46 ‐42.46 ‐42.46 ‐42.46 ‐42.43 ‐42.43 ‐42.43 ‐42.43 ‐41.73 ‐41.73 ‐41.73 ‐41.73 ‐41.52 ‐41.52 ‐41.52 ‐41.52 ‐41.45 ‐41.45 ‐41.45 ‐41.45 ‐41.43 ‐41.43 ‐41.43 ‐41.43 ‐41.37 ‐41.37 ‐41.37 ‐41.37 ‐41.29 ‐41.29 ‐41.29 ‐41.29 ‐41.2 ‐41.2 ‐41.2 ‐41.2 ‐41.18

ESF.TOP

‐43.11 ‐43.11 ‐42.46 ‐42.46 ‐42.46 ‐42.46 ‐42.43 ‐42.43 ‐42.43 ‐42.43 ‐41.73 ‐41.73 ‐41.73 ‐41.73 ‐41.52 ‐41.52 ‐41.52 ‐41.52 ‐41.45 ‐41.45 ‐41.45 ‐41.45 ‐41.43 ‐41.43 ‐41.43 ‐41.43 ‐41.37 ‐41.37 ‐41.37 ‐41.37 ‐41.29 ‐41.29 ‐41.29 ‐41.29 ‐41.2 ‐41.2 ‐41.2 ‐41.2 ‐41.18

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

437 438 438 438 438 439 439 439 439 440 440 440 440 441 441 441 441 442 442 442 442 443 443 443 443 444 444 444 444 445 445 445 445 446 446 446 446 447 447

806 825 826 808 807 826 827 809 808 827 828 810 809 828 829 811 810 829 830 812 811 830 831 813 812 831 832 814 813 832 833 815 814 833 834 816 815 834 835

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

563

‐41.18 ‐41.18 ‐41.18 ‐41.12 ‐41.12 ‐41.12 ‐41.12 ‐40.91 ‐40.91 ‐40.91 ‐40.91 ‐40.8 ‐40.8 ‐40.8 ‐40.8 ‐40.6 ‐40.6 ‐40.6 ‐40.6 ‐40.55 ‐40.55 ‐40.55 ‐40.55 ‐40.46 ‐40.46 ‐40.46 ‐40.46 ‐40.32 ‐40.32 ‐40.32 ‐40.32 ‐40.28 ‐40.28 ‐40.28 ‐40.28 ‐40.04 ‐40.04 ‐40.04 ‐40.04

ESF.TOP

‐41.18 ‐41.18 ‐41.18 ‐41.12 ‐41.12 ‐41.12 ‐41.12 ‐40.91 ‐40.91 ‐40.91 ‐40.91 ‐40.8 ‐40.8 ‐40.8 ‐40.8 ‐40.6 ‐40.6 ‐40.6 ‐40.6 ‐40.55 ‐40.55 ‐40.55 ‐40.55 ‐40.46 ‐40.46 ‐40.46 ‐40.46 ‐40.32 ‐40.32 ‐40.32 ‐40.32 ‐40.28 ‐40.28 ‐40.28 ‐40.28 ‐40.04 ‐40.04 ‐40.04 ‐40.04

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

447 447 448 448 448 448 449 449 449 449 450 450 450 450 451 451 451 451 452 452 452 452 453 453 453 453 454 454 454 454 455 455 455 455 456 456 456 456 457

817 816 835 836 818 817 836 837 819 818 837 838 820 819 838 839 821 820 839 840 822 821 840 790 788 822 791 841 823 789 841 842 824 823 842 843 825 824 843

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

564

‐40.03 ‐40.03 ‐40.03 ‐40.03 ‐40 ‐40 ‐40 ‐40 ‐40 ‐39.98 ‐39.98 ‐39.98 ‐39.98 ‐39.93 ‐39.93 ‐39.93 ‐39.93 ‐39.76 ‐39.76 ‐39.76 ‐39.76 ‐39.64 ‐39.64 ‐39.64 ‐39.64 ‐39.52 ‐39.52 ‐39.52 ‐39.52 ‐39.31 ‐39.31 ‐39.31 ‐39.31 ‐39.21 ‐39.21 ‐39.21 ‐39.21 ‐39.03 ‐39.03

ESF.TOP

‐40.03 ‐40.03 ‐40.03 ‐40.03 ‐40 ‐40 ‐40 ‐40 ‐40 ‐39.98 ‐39.98 ‐39.98 ‐39.98 ‐39.93 ‐39.93 ‐39.93 ‐39.93 ‐39.76 ‐39.76 ‐39.76 ‐39.76 ‐39.64 ‐39.64 ‐39.64 ‐39.64 ‐39.52 ‐39.52 ‐39.52 ‐39.52 ‐39.31 ‐39.31 ‐39.31 ‐39.31 ‐39.21 ‐39.21 ‐39.21 ‐39.21 ‐39.03 ‐39.03

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

457 457 457 458 458 458 458 459 459 459 459 460 460 460 460 461 461 461 461 462 462 462 462 463 463 463 463 464 464 464 464 465 465 465 465 466 466 466 466

844 826 825 844 845 827 826 845 846 828 827 846 847 829 828 847 848 830 829 848 849 831 830 849 850 832 831 850 851 833 832 851 852 834 833 852 853 835 834

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

565

‐39.03 ‐39.03 ‐38.78 ‐38.78 ‐38.78 ‐38.78 ‐38.73 ‐38.73 ‐38.73 ‐38.73 ‐38.64 ‐38.59 ‐38.59 ‐38.59 ‐38.59 ‐38.52 ‐38.52 ‐38.52 ‐38.52 ‐38.12 ‐38.12 ‐38.12 ‐38.12 ‐37.94 ‐37.94 ‐37.94 ‐37.94 ‐37.67 ‐37.67 ‐37.67 ‐37.67 ‐37.67 ‐37.67 ‐37.67 ‐37.67 ‐37.67 ‐37.67 ‐37.67 ‐37.67

ESF.TOP

‐39.03 ‐39.03 ‐38.78 ‐38.78 ‐38.78 ‐38.78 ‐38.73 ‐38.73 ‐38.73 ‐38.73 ‐38.64 ‐38.59 ‐38.59 ‐38.59 ‐38.59 ‐38.52 ‐38.52 ‐38.52 ‐38.52 ‐38.12 ‐38.12 ‐38.12 ‐38.12 ‐37.94 ‐37.94 ‐37.94 ‐37.94 ‐37.67 ‐37.67 ‐37.67 ‐37.67 ‐37.67 ‐37.67 ‐37.67 ‐37.67 ‐37.67 ‐37.67 ‐37.67 ‐37.67

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENT O

46 46 46 46 46 46 46 46 46 46 46 46 47 47 47 47 47 47 47 47 47 47 47 47 47 47 47 47 47 47 47 47 47 47 47 47 49 49 49

JUNTA

85 85 83 83 85 85 83 83 85 85 83 83 85 85 83 83 85 85 84 83 85 79 79 84 10 2 19 79 79 19 19 80 80 19 2 80 86 90 84

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

566

‐37.67 ‐37.67 ‐37.66 ‐37.66 ‐37.66 ‐37.66 ‐37.66 ‐37.66 ‐37.66 ‐37.66 ‐37.66 ‐37.66 ‐37.66 ‐37.66 ‐37.66 ‐37.66 ‐37.66 ‐37.66 ‐37.65 ‐37.65 ‐37.65 ‐37.65 ‐37.64 ‐37.64 ‐37.64 ‐37.64 ‐37.61 ‐37.61 ‐37.61 ‐37.61 ‐37.57 ‐37.57 ‐37.57 ‐37.57 ‐37.49 ‐37.49 ‐37.49 ‐37.49 ‐37.44

ESF.TOP

‐37.67 ‐37.67 ‐37.66 ‐37.66 ‐37.66 ‐37.66 ‐37.66 ‐37.66 ‐37.66 ‐37.66 ‐37.66 ‐37.66 ‐37.66 ‐37.66 ‐37.66 ‐37.66 ‐37.66 ‐37.66 ‐37.65 ‐37.65 ‐37.65 ‐37.65 ‐37.64 ‐37.64 ‐37.64 ‐37.64 ‐37.61 ‐37.61 ‐37.61 ‐37.61 ‐37.57 ‐37.57 ‐37.57 ‐37.57 ‐37.49 ‐37.49 ‐37.49 ‐37.49 ‐37.44

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

491 49 492 492 492 493 493 49 493 494 494 494 494 495 495 495 495 496 496 496 49 497 497 497 497 498 498 498 498 499 499 499 499 50 500 500 500 501 501

791 905 906 842 841 906 907 843 842 907 908 844 843 908 909 845 844 909 910 846 845 910 911 847 846 911 912 848 847 912 913 849 848 913 914 850 849 914 915

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

567

‐37.44 ‐37.44 ‐37.44 ‐37.36 ‐37.36 ‐37.36 ‐37.36 ‐37.12 ‐37.12 ‐37.12 ‐37.12 ‐37.02 ‐37.02 ‐36.72 ‐36.72 ‐36.72 ‐36.72 ‐36.51 ‐36.51 ‐36.51 ‐36.51 ‐36.03 ‐36.03 ‐36.03 ‐36.03 ‐35.95 ‐35.95 ‐35.95 ‐35.95 ‐35.27 ‐35.27 ‐35.27 ‐35.27 ‐34.93 ‐34.93 ‐34.93 ‐34.93 ‐34.88 ‐34.88

ESF.TOP

‐37.44 ‐37.44 ‐37.44 ‐37.36 ‐37.36 ‐37.36 ‐37.36 ‐37.12 ‐37.12 ‐37.12 ‐37.12 ‐37.02 ‐37.02 ‐36.72 ‐36.72 ‐36.72 ‐36.72 ‐36.51 ‐36.51 ‐36.51 ‐36.51 ‐36.03 ‐36.03 ‐36.03 ‐36.03 ‐35.95 ‐35.95 ‐35.95 ‐35.95 ‐35.27 ‐35.27 ‐35.27 ‐35.27 ‐34.93 ‐34.93 ‐34.93 ‐34.93 ‐34.88 ‐34.88

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENT O

50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 51 51 51 51 51

JUNTA

85 85 91 91 85 85 91 91 85 85 91 91 85 85 91 91 85 85 91 92 85 85 92 92 85 85 92 92 85 85 92 89 79 85 86 92 90 86 92

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

568

‐34.88 ‐34.88 ‐34.83 ‐34.83 ‐34.83 ‐34.83 ‐34.73 ‐34.73 ‐34.73 ‐34.73 ‐34.72 ‐34.72 ‐34.72 ‐34.72 ‐34.62 ‐34.62 ‐34.49 ‐34.49 ‐34.49 ‐34.49 ‐34.24 ‐34.24 ‐34.24 ‐34.24 ‐34.17 ‐34.17 ‐34.17 ‐34.17 ‐33.8 ‐33.8 ‐33.8 ‐33.8 ‐33.46 ‐33.46 ‐33.46 ‐33.46 ‐33.41 ‐33.41 ‐33.41

ESF.TOP

‐34.88 ‐34.88 ‐34.83 ‐34.83 ‐34.83 ‐34.83 ‐34.73 ‐34.73 ‐34.73 ‐34.73 ‐34.72 ‐34.72 ‐34.72 ‐34.72 ‐34.62 ‐34.62 ‐34.49 ‐34.49 ‐34.49 ‐34.49 ‐34.24 ‐34.24 ‐34.24 ‐34.24 ‐34.17 ‐34.17 ‐34.17 ‐34.17 ‐33.8 ‐33.8 ‐33.8 ‐33.8 ‐33.46 ‐33.46 ‐33.46 ‐33.46 ‐33.41 ‐33.41 ‐33.41

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 52 52 52 52

92 90 90 92 92 90 90 92 92 90 90 92 92 90 90 92 92 91 90 92 92 91 91 92 93 91 91 93 93 91 91 93 93 91 91 93 93 91 91

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

569

‐33.41 ‐33.3 ‐33.3 ‐33.3 ‐33.3 ‐33.15 ‐33.15 ‐33.15 ‐33.15 ‐33.14 ‐33.14 ‐33.14 ‐33.14 ‐33.12 ‐33.12 ‐33.12 ‐33.12 ‐33.04 ‐33.04 ‐33.04 ‐33.04 ‐32.8 ‐32.8 ‐32.8 ‐32.8 ‐32.64 ‐32.64 ‐32.64 ‐32.64 ‐32.18 ‐32.18 ‐32.18 ‐32.18 ‐32.18 ‐32.18 ‐32.18 ‐32.18 ‐32.18 ‐32.18

ESF.TOP

‐33.41 ‐33.3 ‐33.3 ‐33.3 ‐33.3 ‐33.15 ‐33.15 ‐33.15 ‐33.15 ‐33.14 ‐33.14 ‐33.14 ‐33.14 ‐33.12 ‐33.12 ‐33.12 ‐33.12 ‐33.04 ‐33.04 ‐33.04 ‐33.04 ‐32.8 ‐32.8 ‐32.8 ‐32.8 ‐32.64 ‐32.64 ‐32.64 ‐32.64 ‐32.18 ‐32.18 ‐32.18 ‐32.18 ‐32.18 ‐32.18 ‐32.18 ‐32.18 ‐32.18 ‐32.18

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENT O

52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 53 53 53

JUNTA

93 93 91 91 93 93 91 91 93 93 91 91 93 93 91 91 93 93 92 91 93 93 92 92 93 94 92 92 94 89 89 92 86 94 92 86 94 94 92

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

570

‐32.18 ‐32.18 ‐32.18 ‐32.18 ‐32.18 ‐32.18 ‐32.18 ‐32.18 ‐32.18 ‐32.18 ‐32.18 ‐32.18 ‐32.18 ‐32.18 ‐32.18 ‐32.18 ‐32.17 ‐32.17 ‐32.17 ‐32.17 ‐32.16 ‐32.16 ‐32.16 ‐32.16 ‐32.15 ‐32.15 ‐32.15 ‐32.15 ‐32.13 ‐32.13 ‐32.13 ‐32.13 ‐32.13 ‐32.13 ‐32.13 ‐32.13 ‐32.08 ‐32.08 ‐32.08

ESF.TOP

‐32.18 ‐32.18 ‐32.18 ‐32.18 ‐32.18 ‐32.18 ‐32.18 ‐32.18 ‐32.18 ‐32.18 ‐32.18 ‐32.18 ‐32.18 ‐32.18 ‐32.18 ‐32.18 ‐32.17 ‐32.17 ‐32.17 ‐32.17 ‐32.16 ‐32.16 ‐32.16 ‐32.16 ‐32.15 ‐32.15 ‐32.15 ‐32.15 ‐32.13 ‐32.13 ‐32.13 ‐32.13 ‐32.13 ‐32.13 ‐32.13 ‐32.13 ‐32.08 ‐32.08 ‐32.08

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENT O

53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 54 54

JUNTA

92 94 94 92 92 94 94 92 92 94 94 92 92 94 94 92 92 94 94 92 92 94 94 93 92 94 94 93 93 94 95 93 93 95 95 93 93 95 95

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

571

‐32.08 ‐32.01 ‐32.01 ‐32.01 ‐32.01 ‐31.92 ‐31.92 ‐31.92 ‐31.92 ‐31.87 ‐31.87 ‐31.87 ‐31.87 ‐31.64 ‐31.64 ‐31.64 ‐31.64 ‐31.43 ‐31.43 ‐31.43 ‐31.43 ‐31.38 ‐31.38 ‐31.38 ‐31.38 ‐31.22 ‐31.22 ‐31.22 ‐31.22 ‐31.15 ‐31.15 ‐31.15 ‐31.15 ‐31.14 ‐31.14 ‐31.14 ‐31.14 ‐30.79 ‐30.79

ESF.TOP

‐32.08 ‐32.01 ‐32.01 ‐32.01 ‐32.01 ‐31.92 ‐31.92 ‐31.92 ‐31.92 ‐31.87 ‐31.87 ‐31.87 ‐31.87 ‐31.64 ‐31.64 ‐31.64 ‐31.64 ‐31.43 ‐31.43 ‐31.43 ‐31.43 ‐31.38 ‐31.38 ‐31.38 ‐31.38 ‐31.22 ‐31.22 ‐31.22 ‐31.22 ‐31.15 ‐31.15 ‐31.15 ‐31.15 ‐31.14 ‐31.14 ‐31.14 ‐31.14 ‐30.79 ‐30.79

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENT O

54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 55

JUNTA

93 93 95 95 93 93 95 95 93 93 95 95 93 93 95 95 93 93 95 95 93 93 95 95 94 93 95 89 89 94 86 95 94 86 95 96 94 94 96

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

572

‐30.79 ‐30.79 ‐30.64 ‐30.64 ‐30.64 ‐30.64 ‐30.62 ‐30.62 ‐30.62 ‐30.62 ‐30.49 ‐30.49 ‐30.49 ‐30.49 ‐30.15 ‐30.15 ‐30.15 ‐30.15 ‐29.86 ‐29.86 ‐29.59 ‐29.59 ‐29.59 ‐29.59 ‐29.29 ‐29.29 ‐29.29 ‐29.29 ‐29.15 ‐29.15 ‐29.15 ‐29.15 ‐29.07 ‐29.07 ‐29.07 ‐29.07 ‐2 ‐2 ‐2

ESF.TOP

‐30.79 ‐30.79 ‐30.64 ‐30.64 ‐30.64 ‐30.64 ‐30.62 ‐30.62 ‐30.62 ‐30.62 ‐30.49 ‐30.49 ‐30.49 ‐30.49 ‐30.15 ‐30.15 ‐30.15 ‐30.15 ‐29.86 ‐29.86 ‐29.59 ‐29.59 ‐29.59 ‐29.59 ‐29.29 ‐29.29 ‐29.29 ‐29.29 ‐29.15 ‐29.15 ‐29.15 ‐29.15 ‐29.07 ‐29.07 ‐29.07 ‐29.07 ‐2 ‐2 ‐2

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENT O

55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55

JUNTA

96 94 94 96 96 94 94 96 96 94 94 96 96 94 94 96 96 94 94 96 96 94 94 96 96 94 94 96 96 95 94 96 96 95 95 96 97 95 95

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

573

‐2 ‐28.91 ‐28.91 ‐28.91 ‐28.91 ‐28.81 ‐28.81 ‐28.81 ‐28.81 ‐28.78 ‐28.78 ‐28.78 ‐28.78 ‐28.76 ‐28.76 ‐28.76 ‐28.76 ‐28.67 ‐28.67 ‐28.67 ‐28.67 ‐28.63 ‐28.63 ‐28.63 ‐28.63 ‐28.56 ‐28.56 ‐28.56 ‐28.56 ‐28.5 ‐28.5 ‐28.5 ‐28.5 ‐28.4 ‐28.4 ‐28.4 ‐28.4 ‐28.24 ‐28.24

ESF.TOP

‐2 ‐28.91 ‐28.91 ‐28.91 ‐28.91 ‐28.81 ‐28.81 ‐28.81 ‐28.81 ‐28.78 ‐28.78 ‐28.78 ‐28.78 ‐28.76 ‐28.76 ‐28.76 ‐28.76 ‐28.67 ‐28.67 ‐28.67 ‐28.67 ‐28.63 ‐28.63 ‐28.63 ‐28.63 ‐28.56 ‐28.56 ‐28.56 ‐28.56 ‐28.5 ‐28.5 ‐28.5 ‐28.5 ‐28.4 ‐28.4 ‐28.4 ‐28.4 ‐28.24 ‐28.24

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENT O

56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56 56

JUNTA

97 97 95 95 97 97 95 95 97 97 95 95 97 97 95 95 97 97 95 95 97 97 95 95 97 89 89 95 86 97 95 86 97 97 96 95 97 97 96

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

574

‐28.24 ‐28.24 ‐28.23 ‐28.23 ‐28.23 ‐28.23 ‐28.21 ‐28.08 ‐28.08 ‐28.08 ‐28.08 ‐28.01 ‐28.01 ‐28.01 ‐28.01 ‐2 ‐2 ‐2 ‐2 ‐27.88 ‐27.88 ‐27.88 ‐27.88 ‐27.81 ‐27.81 ‐27.81 ‐27.81 ‐27.63 ‐27.63 ‐27.63 ‐27.63 ‐27.46 ‐27.46 ‐27.46 ‐27.46 ‐27.46 ‐27.46 ‐27.46 ‐27.46

ESF.TOP

‐28.24 ‐28.24 ‐28.23 ‐28.23 ‐28.23 ‐28.23 ‐28.21 ‐28.08 ‐28.08 ‐28.08 ‐28.08 ‐28.01 ‐28.01 ‐28.01 ‐28.01 ‐2 ‐2 ‐2 ‐2 ‐27.88 ‐27.88 ‐27.88 ‐27.88 ‐27.81 ‐27.81 ‐27.81 ‐27.81 ‐27.63 ‐27.63 ‐27.63 ‐27.63 ‐27.46 ‐27.46 ‐27.46 ‐27.46 ‐27.46 ‐27.46 ‐27.46 ‐27.46

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

569 57 570 570 570 571 571 57 571 572 572 572 572 573 573 573 573 574 574 574 57 575 575 575 575 576 576 576 576 577 577 577 577 57 578 578 578 579 579

960 979 980 962 961 980 981 963 962 981 982 964 963 982 983 965 964 983 984 966 965 984 985 967 966 985 986 968 967 986 987 969 968 987 988 970 969 988 989

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

575

‐27.46 ‐27.46 ‐27.46 ‐27.46 ‐27.46 ‐27.46 ‐27.46 ‐27.46 ‐27.46 ‐27.46 ‐27.46 ‐27.46 ‐27.46 ‐27.46 ‐27.45 ‐27.45 ‐27.45 ‐27.45 ‐27.45 ‐27.45 ‐27.45 ‐27.45 ‐27.44 ‐27.44 ‐27.44 ‐27.44 ‐27.44 ‐27.44 ‐27.44 ‐27.44 ‐27.43 ‐27.43 ‐27.43 ‐27.43 ‐27.42 ‐27.42 ‐27.42 ‐27.42 ‐27.41

ESF.TOP

‐27.46 ‐27.46 ‐27.46 ‐27.46 ‐27.46 ‐27.46 ‐27.46 ‐27.46 ‐27.46 ‐27.46 ‐27.46 ‐27.46 ‐27.46 ‐27.46 ‐27.45 ‐27.45 ‐27.45 ‐27.45 ‐27.45 ‐27.45 ‐27.45 ‐27.45 ‐27.44 ‐27.44 ‐27.44 ‐27.44 ‐27.44 ‐27.44 ‐27.44 ‐27.44 ‐27.43 ‐27.43 ‐27.43 ‐27.43 ‐27.42 ‐27.42 ‐27.42 ‐27.42 ‐27.41

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENT O

57 57 58 58 58 58 58 58 58 58 58 58 58 58 58 58 58 58 58 58 58 58 58 58 58 58 58 58 58 58 58 58 58 58 58 58 58 58 58

JUNTA

97 97 98 99 97 97 99 99 97 97 99 99 97 97 99 99 97 97 99 99 97 97 99 89 89 97 87 99 97 86 99 99 97 97 99 99 97 97 99

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

576

‐27.41 ‐27.41 ‐27.41 ‐27.37 ‐27.37 ‐27.37 ‐27.37 ‐27.32 ‐27.32 ‐27.32 ‐27.32 ‐27.29 ‐27.29 ‐27.29 ‐27.29 ‐27.16 ‐27.16 ‐27.16 ‐27.16 ‐26.92 ‐26.92 ‐26.92 ‐26.92 ‐26.82 ‐26.82 ‐26.82 ‐26.82 ‐26.54 ‐26.54 ‐26.49 ‐26.49 ‐26.49 ‐26.49 ‐26.36 ‐26.36 ‐26.36 ‐26.36 ‐25.79 ‐25.79

ESF.TOP

‐27.41 ‐27.41 ‐27.41 ‐27.37 ‐27.37 ‐27.37 ‐27.37 ‐27.32 ‐27.32 ‐27.32 ‐27.32 ‐27.29 ‐27.29 ‐27.29 ‐27.29 ‐27.16 ‐27.16 ‐27.16 ‐27.16 ‐26.92 ‐26.92 ‐26.92 ‐26.92 ‐26.82 ‐26.82 ‐26.82 ‐26.82 ‐26.54 ‐26.54 ‐26.49 ‐26.49 ‐26.49 ‐26.49 ‐26.36 ‐26.36 ‐26.36 ‐26.36 ‐25.79 ‐25.79

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENT O

58 58 58 59 59 59 59 59 59 59 59 59 59 59 59 59 59 59 59 59 59 59 59 59 59 59 59 59 59 59 59 59 59 59 59 59 59 59 59

JUNTA

99 98 97 99 99 98 98 99 1000 98 98 1000 1001 98 98 1001 1002 98 98 1002 1003 98 98 1003 1004 98 98 1004 1005 98 98 1005 1006 98 98 1006 1007 98 98

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

577

‐25.79 ‐25.79 ‐25.72 ‐25.72 ‐25.72 ‐25.72 ‐25.51 ‐25.51 ‐25.51 ‐25.51 ‐25.43 ‐25.43 ‐25.43 ‐25.43 ‐25.19 ‐25.19 ‐25.19 ‐25.19 ‐25.13 ‐24.95 ‐24.95 ‐24.95 ‐24.95 ‐24.53 ‐24.4 ‐24.4 ‐24.4 ‐24.4 ‐24.17 ‐24.17 ‐24.17 ‐24.17 ‐24.06 ‐24.06 ‐24.06 ‐24.06 ‐24.02 ‐24.02 ‐24.02

ESF.TOP

‐25.79 ‐25.79 ‐25.72 ‐25.72 ‐25.72 ‐25.72 ‐25.51 ‐25.51 ‐25.51 ‐25.51 ‐25.43 ‐25.43 ‐25.43 ‐25.43 ‐25.19 ‐25.19 ‐25.19 ‐25.19 ‐25.13 ‐24.95 ‐24.95 ‐24.95 ‐24.95 ‐24.53 ‐24.4 ‐24.4 ‐24.4 ‐24.4 ‐24.17 ‐24.17 ‐24.17 ‐24.17 ‐24.06 ‐24.06 ‐24.06 ‐24.06 ‐24.02 ‐24.02 ‐24.02

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENT O

59 59 59 59 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60

JUNTA

1007 1008 99 98 1008 1009 99 99 1009 1010 99 99 1010 1011 99 99 1011 1012 99 99 1012 89 89 99 87 1013 99 87 1013 1014 99 99 1014 1015 99 99 1015 1016 99

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

578

‐24.02 ‐24.01 ‐24.01 ‐24.01 ‐24.01 ‐23.95 ‐23.95 ‐23.95 ‐23.95 ‐23.93 ‐23.81 ‐23.81 ‐23.81 ‐23.81 ‐23.6 ‐23.6 ‐23.6 ‐23.6 ‐23.56 ‐23.56 ‐23.56 ‐23.56 ‐23.46 ‐23.46 ‐23.46 ‐23.46 ‐23.42 ‐23.39 ‐23.39 ‐23.39 ‐23.39 ‐23.39 ‐23.39 ‐23.39 ‐23.39 ‐23.39 ‐23.39 ‐23.39 ‐23.39

ESF.TOP

‐24.02 ‐24.01 ‐24.01 ‐24.01 ‐24.01 ‐23.95 ‐23.95 ‐23.95 ‐23.95 ‐23.93 ‐23.81 ‐23.81 ‐23.81 ‐23.81 ‐23.6 ‐23.6 ‐23.6 ‐23.6 ‐23.56 ‐23.56 ‐23.56 ‐23.56 ‐23.46 ‐23.46 ‐23.46 ‐23.46 ‐23.42 ‐23.39 ‐23.39 ‐23.39 ‐23.39 ‐23.39 ‐23.39 ‐23.39 ‐23.39 ‐23.39 ‐23.39 ‐23.39 ‐23.39

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

608 60 609 609 609 610 610 61 610 611 611 611 611 612 612 612 612 613 613 613 61 614 614 614 614 615 615 615 615 616 616 616 616 61 617 617 617 618 618

997 1016 1017 999 998 1017 1018 1000 999 1018 1019 1001 1000 1019 1020 1002 1001 1020 1021 1003 1002 1021 1022 1004 1003 1022 1023 1005 1004 1023 1024 1006 1005 1024 1025 1007 1006 1025 1026

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

579

‐23.39 ‐23.39 ‐23.39 ‐23.39 ‐23.39 ‐23.39 ‐23.39 ‐23.39 ‐23.39 ‐23.39 ‐23.39 ‐23.39 ‐23.39 ‐23.39 ‐23.38 ‐23.38 ‐23.38 ‐23.38 ‐23.38 ‐23.38 ‐23.37 ‐23.37 ‐23.37 ‐23.37 ‐23.36 ‐23.36 ‐23.36 ‐23.36 ‐23.34 ‐23.34 ‐23.34 ‐23.34 ‐23.3 ‐23.3 ‐23.3 ‐23.3 ‐23.23 ‐23.23 ‐23.23

ESF.TOP

‐23.39 ‐23.39 ‐23.39 ‐23.39 ‐23.39 ‐23.39 ‐23.39 ‐23.39 ‐23.39 ‐23.39 ‐23.39 ‐23.39 ‐23.39 ‐23.39 ‐23.38 ‐23.38 ‐23.38 ‐23.38 ‐23.38 ‐23.38 ‐23.37 ‐23.37 ‐23.37 ‐23.37 ‐23.36 ‐23.36 ‐23.36 ‐23.36 ‐23.34 ‐23.34 ‐23.34 ‐23.34 ‐23.3 ‐23.3 ‐23.3 ‐23.3 ‐23.23 ‐23.23 ‐23.23

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENT O

61 61 61 61 61 61 62 62 62 62 62 62 62 62 62 62 62 62 62 62 62 62 62 62 62 62 62 62 62 62 62 62 62 62 62 62 62 62 62

JUNTA

1008 1007 1026 1027 1009 1008 1027 1028 1010 1009 1028 1029 1011 1010 1029 1030 1012 1011 1030 89 89 1012 87 1031 1013 87 1031 1032 1014 1013 1032 1033 1015 1014 1033 1034 1016 1015 1034

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

580

‐23.23 ‐23.1 ‐23.1 ‐23.1 ‐23.1 ‐2 ‐2 ‐2 ‐2 ‐22.86 ‐22.86 ‐22.86 ‐22.86 ‐22.81 ‐22.81 ‐22.81 ‐22.81 ‐22.55 ‐22.55 ‐22.55 ‐22.55 ‐22.47 ‐22.47 ‐22.47 ‐22.47 ‐22.45 ‐22.45 ‐22.45 ‐22.45 ‐22.42 ‐22.42 ‐22.42 ‐22.42 ‐22.3 ‐22.3 ‐22.3 ‐22.3 ‐22.07 ‐22.07

ESF.TOP

‐23.23 ‐23.1 ‐23.1 ‐23.1 ‐23.1 ‐2 ‐2 ‐2 ‐2 ‐22.86 ‐22.86 ‐22.86 ‐22.86 ‐22.81 ‐22.81 ‐22.81 ‐22.81 ‐22.55 ‐22.55 ‐22.55 ‐22.55 ‐22.47 ‐22.47 ‐22.47 ‐22.47 ‐22.45 ‐22.45 ‐22.45 ‐22.45 ‐22.42 ‐22.42 ‐22.42 ‐22.42 ‐22.3 ‐22.3 ‐22.3 ‐22.3 ‐22.07 ‐22.07

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENT O

62 62 62 62 62 62 62 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63 63

JUNTA

1035 1017 1016 1035 1036 1018 1017 1036 1037 1019 1018 1037 1038 1020 1019 1038 1039 1021 1020 1039 1040 1022 1021 1040 1041 1023 1022 1041 1042 1024 1023 1042 1043 1025 1024 1043 1044 1026 1025

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

581

‐22.07 ‐22.07 ‐21.9 ‐21.9 ‐21.9 ‐21.9 ‐21.88 ‐21.88 ‐21.88 ‐21.88 ‐21.79 ‐21.65 ‐21.65 ‐21.65 ‐21.65 ‐21.62 ‐21.62 ‐21.62 ‐21.62 ‐21.46 ‐21.46 ‐21.46 ‐21.46 ‐21.23 ‐21.23 ‐21.23 ‐21.23 ‐21.2 ‐21.18 ‐21.18 ‐21.18 ‐21.18 ‐20.7 ‐20.7 ‐20.7 ‐20.7 ‐20.55 ‐20.55 ‐20.55

ESF.TOP

‐22.07 ‐22.07 ‐21.9 ‐21.9 ‐21.9 ‐21.9 ‐21.88 ‐21.88 ‐21.88 ‐21.88 ‐21.79 ‐21.65 ‐21.65 ‐21.65 ‐21.65 ‐21.62 ‐21.62 ‐21.62 ‐21.62 ‐21.46 ‐21.46 ‐21.46 ‐21.46 ‐21.23 ‐21.23 ‐21.23 ‐21.23 ‐21.2 ‐21.18 ‐21.18 ‐21.18 ‐21.18 ‐20.7 ‐20.7 ‐20.7 ‐20.7 ‐20.55 ‐20.55 ‐20.55

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENT O

63 63 63 63 63 63 63 63 64 64 64 64 64 64 64 64 64 64 64 64 64 64 64 64 64 64 64 64 64 64 64 64 64 64 64 64 64 64 64

JUNTA

1044 1045 1027 1026 1045 1046 1028 1027 1046 1047 1029 1028 1047 1048 1030 1029 1048 89 89 1030 87 1049 1031 87 1049 1050 1032 1031 1050 1051 1033 1032 1051 1052 1034 1033 1052 1053 1035

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

582

‐20.55 ‐20.46 ‐20.46 ‐20.46 ‐20.46 ‐20.17 ‐20.17 ‐20.17 ‐20.17 ‐19.96 ‐19.96 ‐19.96 ‐19.96 ‐19.96 ‐19.96 ‐19.96 ‐19.96 ‐19.87 ‐19.87 ‐19.87 ‐19.87 ‐19.87 ‐19.87 ‐19.87 ‐19.87 ‐19.87 ‐19.87 ‐19.87 ‐19.87 ‐19.87 ‐19.87 ‐19.87 ‐19.87 ‐19.87 ‐19.87 ‐19.87 ‐19.87 ‐19.87 ‐19.87

ESF.TOP

‐20.55 ‐20.46 ‐20.46 ‐20.46 ‐20.46 ‐20.17 ‐20.17 ‐20.17 ‐20.17 ‐19.96 ‐19.96 ‐19.96 ‐19.96 ‐19.96 ‐19.96 ‐19.96 ‐19.96 ‐19.87 ‐19.87 ‐19.87 ‐19.87 ‐19.87 ‐19.87 ‐19.87 ‐19.87 ‐19.87 ‐19.87 ‐19.87 ‐19.87 ‐19.87 ‐19.87 ‐19.87 ‐19.87 ‐19.87 ‐19.87 ‐19.87 ‐19.87 ‐19.87 ‐19.87

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

647 64 648 648 648 649 649 64 649 650 650 650 650 651 651 651 651 652 652 652 65 653 653 653 653 654 654 654 654 655 655 655 655 65 656 656 656 657 657

1034 1053 1054 1036 1035 1054 1055 1037 1036 1055 1056 1038 1037 1056 1057 1039 1038 1057 1058 1040 1039 1058 1059 1041 1040 1059 1060 1042 1041 1060 1061 1043 1042 1061 1062 1044 1043 1062 1063

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

583

‐19.87 ‐19.87 ‐19.87 ‐19.87 ‐19.87 ‐19.87 ‐19.87 ‐19.87 ‐19.86 ‐19.86 ‐19.86 ‐19.86 ‐19.85 ‐19.85 ‐19.85 ‐19.85 ‐19.83 ‐19.83 ‐19.83 ‐19.83 ‐19.83 ‐19.83 ‐19.83 ‐19.83 ‐19.79 ‐19.79 ‐19.79 ‐19.79 ‐19.72 ‐19.72 ‐19.72 ‐19.72 ‐19.63 ‐19.63 ‐19.63 ‐19.63 ‐19.61 ‐19.61 ‐19.61

ESF.TOP

‐19.87 ‐19.87 ‐19.87 ‐19.87 ‐19.87 ‐19.87 ‐19.87 ‐19.87 ‐19.86 ‐19.86 ‐19.86 ‐19.86 ‐19.85 ‐19.85 ‐19.85 ‐19.85 ‐19.83 ‐19.83 ‐19.83 ‐19.83 ‐19.83 ‐19.83 ‐19.83 ‐19.83 ‐19.79 ‐19.79 ‐19.79 ‐19.79 ‐19.72 ‐19.72 ‐19.72 ‐19.72 ‐19.63 ‐19.63 ‐19.63 ‐19.63 ‐19.61 ‐19.61 ‐19.61

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENT O

65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 66 66 66 66 66 66 66 66 66 66 66 66 66 66 66 66 66 66 66 66 66 66 66 66 66 66 66 66 66

JUNTA

1045 1044 1063 1064 1046 1045 1064 1065 1047 1046 1065 1066 1048 1047 1066 89 89 1048 87 1067 1049 87 1067 1068 1050 1049 1068 1069 1051 1050 1069 1070 1052 1051 1070 1071 1053 1052 1071

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

584

‐19.61 ‐19.61 ‐19.61 ‐19.59 ‐19.59 ‐19.59 ‐19.59 ‐19.56 ‐19.56 ‐19.56 ‐19.56 ‐19.49 ‐19.49 ‐19.49 ‐19.49 ‐19.39 ‐19.39 ‐19.39 ‐19.39 ‐19.36 ‐19.36 ‐19.36 ‐19.36 ‐19.36 ‐19.36 ‐19.36 ‐19.36 ‐19.29 ‐19.29 ‐19.29 ‐19.29 ‐19.27 ‐19.27 ‐19.27 ‐19.27 ‐18.99 ‐18.99 ‐18.99 ‐18.99

ESF.TOP

‐19.61 ‐19.61 ‐19.61 ‐19.59 ‐19.59 ‐19.59 ‐19.59 ‐19.56 ‐19.56 ‐19.56 ‐19.56 ‐19.49 ‐19.49 ‐19.49 ‐19.49 ‐19.39 ‐19.39 ‐19.39 ‐19.39 ‐19.36 ‐19.36 ‐19.36 ‐19.36 ‐19.36 ‐19.36 ‐19.36 ‐19.36 ‐19.29 ‐19.29 ‐19.29 ‐19.29 ‐19.27 ‐19.27 ‐19.27 ‐19.27 ‐18.99 ‐18.99 ‐18.99 ‐18.99

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENT O

66 66 66 66 66 66 66 66 66 66 66 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67

JUNTA

1072 1054 1053 1072 1073 1055 1054 1073 1074 1056 1055 1074 1075 1057 1056 1075 1076 1058 1057 1076 1077 1059 1058 1077 1078 1060 1059 1078 1079 1061 1060 1079 1080 1062 1061 1080 1081 1063 1062

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

585

‐18.92 ‐18.92 ‐18.92 ‐18.92 ‐18.9 ‐18.9 ‐18.86 ‐18.86 ‐18.86 ‐18.86 ‐18.83 ‐18.66 ‐18.66 ‐18.66 ‐18.66 ‐18.61 ‐18.61 ‐18.61 ‐18.61 ‐18.5 ‐18.5 ‐18.5 ‐18.5 ‐18.34 ‐18.34 ‐18.34 ‐18.34 ‐18.3 ‐18.3 ‐18.3 ‐18.3 ‐18.12 ‐18.12 ‐18.12 ‐18.12 ‐18.08 ‐18.08 ‐18.08 ‐18.08

ESF.TOP

‐18.92 ‐18.92 ‐18.92 ‐18.92 ‐18.9 ‐18.9 ‐18.86 ‐18.86 ‐18.86 ‐18.86 ‐18.83 ‐18.66 ‐18.66 ‐18.66 ‐18.66 ‐18.61 ‐18.61 ‐18.61 ‐18.61 ‐18.5 ‐18.5 ‐18.5 ‐18.5 ‐18.34 ‐18.34 ‐18.34 ‐18.34 ‐18.3 ‐18.3 ‐18.3 ‐18.3 ‐18.12 ‐18.12 ‐18.12 ‐18.12 ‐18.08 ‐18.08 ‐18.08 ‐18.08

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENT O

67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 67 68 68 68 68 68 68 68 68 68 68 68 68 68 68 68 68 68 68 68 68 68 68 68 68 68 68 86

JUNTA

1081 1082 1064 1063 1082 1083 1065 1064 1083 1084 1066 1065 1084 89 89 1066 88 1085 1067 87 1085 1086 1068 1067 1086 1087 1069 1068 1087 1088 1070 1069 1088 1089 1071 1070 1089 1090 1072

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

586

‐18.08 ‐18.08 ‐18.08 ‐18.08 ‐17.9 ‐17.9 ‐17.9 ‐17.9 ‐17.88 ‐17.88 ‐17.88 ‐17.88 ‐17.77 ‐17.77 ‐17.77 ‐17.77 ‐17.71 ‐17.68 ‐17.68 ‐17.68 ‐17.68 ‐17.41 ‐17.41 ‐17.41 ‐17.41 ‐17.01 ‐17.01 ‐17.01 ‐17.01 ‐1 ‐1 ‐1 ‐1 ‐16.83 ‐16.83 ‐16.83 ‐16.83 ‐16.83 ‐16.83

ESF.TOP

‐18.08 ‐18.08 ‐18.08 ‐18.08 ‐17.9 ‐17.9 ‐17.9 ‐17.9 ‐17.88 ‐17.88 ‐17.88 ‐17.88 ‐17.77 ‐17.77 ‐17.77 ‐17.77 ‐17.71 ‐17.68 ‐17.68 ‐17.68 ‐17.68 ‐17.41 ‐17.41 ‐17.41 ‐17.41 ‐17.01 ‐17.01 ‐17.01 ‐17.01 ‐1 ‐1 ‐1 ‐1 ‐16.83 ‐16.83 ‐16.83 ‐16.83 ‐16.83 ‐16.83

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

686 687 687 687 687 688 688 688 688 689 689 689 689 690 690 690 690 691 691 691 691 692 692 692 692 693 693 693 693 694 694 694 694 695 695 695 695 696 696

1071 1090 1091 1073 1072 1091 1092 1074 1073 1092 1093 1075 1074 1093 1094 1076 1075 1094 1095 1077 1076 1095 1096 1078 1077 1096 1097 1079 1078 1097 1098 1080 1079 1098 1099 1081 1080 1099 1100

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

587

‐16.83 ‐16.83 ‐16.83 ‐16.83 ‐16.83 ‐16.83 ‐16.83 ‐16.83 ‐16.83 ‐16.83 ‐16.83 ‐16.83 ‐16.83 ‐16.83 ‐16.83 ‐16.83 ‐16.83 ‐16.83 ‐16.83 ‐16.83 ‐16.82 ‐16.82 ‐16.82 ‐16.82 ‐16.82 ‐16.82 ‐16.82 ‐16.82 ‐16.81 ‐16.81 ‐16.81 ‐16.81 ‐16.79 ‐16.79 ‐16.79 ‐16.79 ‐16.75 ‐16.75 ‐16.75

ESF.TOP

‐16.83 ‐16.83 ‐16.83 ‐16.83 ‐16.83 ‐16.83 ‐16.83 ‐16.83 ‐16.83 ‐16.83 ‐16.83 ‐16.83 ‐16.83 ‐16.83 ‐16.83 ‐16.83 ‐16.83 ‐16.83 ‐16.83 ‐16.83 ‐16.82 ‐16.82 ‐16.82 ‐16.82 ‐16.82 ‐16.82 ‐16.82 ‐16.82 ‐16.81 ‐16.81 ‐16.81 ‐16.81 ‐16.79 ‐16.79 ‐16.79 ‐16.79 ‐16.75 ‐16.75 ‐16.75

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENT O

69 69 69 69 69 69 69 69 69 69 69 69 69 69 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70

JUNTA

1082 1081 1100 1101 1083 1082 1101 1102 1084 1083 1102 90 89 1084 88 1103 1085 88 1103 1104 1086 1085 1104 1105 1087 1086 1105 1106 1088 1087 1106 1107 1089 1088 1107 1108 1090 1089 1108

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

588

‐16.75 ‐16.69 ‐16.69 ‐16.69 ‐16.69 ‐16.57 ‐16.57 ‐16.57 ‐16.57 ‐16.56 ‐16.56 ‐16.56 ‐16.56 ‐16.51 ‐16.51 ‐16.51 ‐16.51 ‐16.48 ‐16.48 ‐16.48 ‐16.48 ‐16.33 ‐16.33 ‐16.33 ‐16.33 ‐16.14 ‐16.14 ‐16.14 ‐16.14 ‐1 ‐1 ‐1 ‐1 ‐15.89 ‐15.89 ‐15.89 ‐15.89 ‐15.82 ‐15.82

ESF.TOP

‐16.75 ‐16.69 ‐16.69 ‐16.69 ‐16.69 ‐16.57 ‐16.57 ‐16.57 ‐16.57 ‐16.56 ‐16.56 ‐16.56 ‐16.56 ‐16.51 ‐16.51 ‐16.51 ‐16.51 ‐16.48 ‐16.48 ‐16.48 ‐16.48 ‐16.33 ‐16.33 ‐16.33 ‐16.33 ‐16.14 ‐16.14 ‐16.14 ‐16.14 ‐1 ‐1 ‐1 ‐1 ‐15.89 ‐15.89 ‐15.89 ‐15.89 ‐15.82 ‐15.82

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

706 706 706 707 707 707 707 708 708 708 708 709 709 709 709 710 710 710 710 711 711 711 711 712 712 712 712 713 713 713 713 714 714 714 714 715 715 715 715

1109 1091 1090 1109 1110 1092 1091 1110 1111 1093 1092 1111 1112 1094 1093 1112 1113 1095 1094 1113 1114 1096 1095 1114 1115 1097 1096 1115 1116 1098 1097 1116 1117 1099 1098 1117 1118 1100 1099

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD 589

‐15.82 ‐15.82 ‐15.74 ‐15.74 ‐15.74 ‐15.74 ‐15.59 ‐15.59 ‐15.59 ‐15.59 ‐15.58 ‐15.58 ‐15.57 ‐15.57 ‐15.57 ‐15.57 ‐15.47 ‐15.47 ‐15.47 ‐15.47 ‐15.39 ‐15.39 ‐15.39 ‐15.39 ‐15.23 ‐15.23 ‐15.23 ‐15.23 ‐15.23 ‐15.23 ‐15.23 ‐15.23 ‐15.21 ‐15.21 ‐15.21 ‐15.21 ‐15.03 ‐15.03 ‐15.03

ESF.TOP

‐15.82 ‐15.82 ‐15.74 ‐15.74 ‐15.74 ‐15.74 ‐15.59 ‐15.59 ‐15.59 ‐15.59 ‐15.58 ‐15.58 ‐15.57 ‐15.57 ‐15.57 ‐15.57 ‐15.47 ‐15.47 ‐15.47 ‐15.47 ‐15.39 ‐15.39 ‐15.39 ‐15.39 ‐15.23 ‐15.23 ‐15.23 ‐15.23 ‐15.23 ‐15.23 ‐15.23 ‐15.23 ‐15.21 ‐15.21 ‐15.21 ‐15.21 ‐15.03 ‐15.03 ‐15.03

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

716 716 716 716 717 717 717 717 718 718 718 718 719 719 719 719 720 720 720 720 721 721 721 721 722 722 722 722 723 723 723 723 724 724 724 724 725 725 725

1118 1119 1101 1100 1119 1120 1102 1101 1120 901 900 1102 884 1121 1103 882 1121 1122 1104 1103 1122 1123 1105 1104 1123 1124 1106 1105 1124 1125 1107 1106 1125 1126 1108 1107 1126 1127 1109

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD 590

‐15.03 ‐14.71 ‐14.71 ‐14.71 ‐14.71 ‐14.63 ‐14.63 ‐14.63 ‐14.63 ‐14.43 ‐14.43 ‐14.43 ‐14.43 ‐14.4 ‐14.4 ‐14.4 ‐14.4 ‐14.33 ‐14.33 ‐14.33 ‐14.33 ‐14.19 ‐14.19 ‐14.19 ‐14.19 ‐14.19 ‐14.19 ‐14.19 ‐14.19 ‐14.19 ‐14.19 ‐14.19 ‐14.19 ‐14.19 ‐14.19 ‐14.19 ‐14.19 ‐14.19 ‐14.19

ESF.TOP

‐15.03 ‐14.71 ‐14.71 ‐14.71 ‐14.71 ‐14.63 ‐14.63 ‐14.63 ‐14.63 ‐14.43 ‐14.43 ‐14.43 ‐14.43 ‐14.4 ‐14.4 ‐14.4 ‐14.4 ‐14.33 ‐14.33 ‐14.33 ‐14.33 ‐14.19 ‐14.19 ‐14.19 ‐14.19 ‐14.19 ‐14.19 ‐14.19 ‐14.19 ‐14.19 ‐14.19 ‐14.19 ‐14.19 ‐14.19 ‐14.19 ‐14.19 ‐14.19 ‐14.19 ‐14.19

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

725 726 726 726 726 727 727 727 727 728 728 728 728 729 729 729 729 730 730 730 730 731 731 731 731 732 732 732 732 733 733 733 733 734 734 734 734 735 735

JUNTA

1108 1127 1128 1110 1109 1128 1129 1111 1110 1129 1130 1112 1111 1130 1131 1113 1112 1131 1132 1114 1113 1132 1133 1115 1114 1133 1134 1116 1115 1134 1135 1117 1116 1135 1136 1118 1117 1136 1137

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

591

‐14.19 ‐14.19 ‐14.19 ‐14.19 ‐14.18 ‐14.18 ‐14.18 ‐14.18 ‐14.18 ‐14.18 ‐14.18 ‐14.18 ‐14.17 ‐14.17 ‐14.17 ‐14.17 ‐14.17 ‐14.17 ‐14.17 ‐14.17 ‐14.15 ‐14.15 ‐14.15 ‐14.15 ‐14.12 ‐14.12 ‐14.12 ‐14.12 ‐14.05 ‐14.05 ‐14.05 ‐14.05 ‐14.05 ‐14.05 ‐14.05 ‐14.05 ‐14.01 ‐14.01 ‐14.01

ESF.TOP

‐14.19 ‐14.19 ‐14.19 ‐14.19 ‐14.18 ‐14.18 ‐14.18 ‐14.18 ‐14.18 ‐14.18 ‐14.18 ‐14.18 ‐14.17 ‐14.17 ‐14.17 ‐14.17 ‐14.17 ‐14.17 ‐14.17 ‐14.17 ‐14.15 ‐14.15 ‐14.15 ‐14.15 ‐14.12 ‐14.12 ‐14.12 ‐14.12 ‐14.05 ‐14.05 ‐14.05 ‐14.05 ‐14.05 ‐14.05 ‐14.05 ‐14.05 ‐14.01 ‐14.01 ‐14.01

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

735 735 736 736 736 736 737 737 737 737 738 738 738 738 739 739 739 739 740 740 740 740 741 741 741 741 742 742 742 742 743 743 743 743 744 744 744 744 745

1119 1118 1137 1138 1120 1119 1138 902 901 1120 886 1139 1121 884 1139 1140 1122 1121 1140 1141 1123 1122 1141 1142 1124 1123 1142 1143 1125 1124 1143 1144 1126 1125 1144 1145 1127 1126 1145

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

592

‐14.01 ‐13.94 ‐13.94 ‐13.94 ‐13.94 ‐13.76 ‐13.76 ‐13.76 ‐13.76 ‐13.71 ‐13.71 ‐13.71 ‐13.71 ‐13.5 ‐13.5 ‐13.5 ‐13.5 ‐13.35 ‐13.35 ‐13.35 ‐13.35 ‐13.28 ‐13.28 ‐13.28 ‐13.28 ‐13.28 ‐13.28 ‐13.28 ‐13.28 ‐13.27 ‐13.27 ‐13.03 ‐13.03 ‐12.85 ‐12.85 ‐12.85 ‐12.85 ‐12.57 ‐12.57

ESF.TOP

‐14.01 ‐13.94 ‐13.94 ‐13.94 ‐13.94 ‐13.76 ‐13.76 ‐13.76 ‐13.76 ‐13.71 ‐13.71 ‐13.71 ‐13.71 ‐13.5 ‐13.5 ‐13.5 ‐13.5 ‐13.35 ‐13.35 ‐13.35 ‐13.35 ‐13.28 ‐13.28 ‐13.28 ‐13.28 ‐13.28 ‐13.28 ‐13.28 ‐13.28 ‐13.27 ‐13.27 ‐13.03 ‐13.03 ‐12.85 ‐12.85 ‐12.85 ‐12.85 ‐12.57 ‐12.57

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

745 745 745 746 746 746 746 747 747 747 747 748 748 748 748 749 749 749 749 750 750 750 750 751 751 751 751 752 752 752 752 753 753 753 753 754 754 754 754

1146 1128 1127 1146 1147 1129 1128 1147 1148 1130 1129 1148 1149 1131 1130 1149 1150 1132 1131 1150 1151 1133 1132 1151 1152 1134 1133 1152 1153 1135 1134 1153 1154 1136 1135 1154 1155 1137 1136

TIPO DE CARGA

‐12.57 ‐12.57 ‐12.41 ‐12.41 ‐12.41 ‐12.41 ‐12.26 ‐12.23 ‐12.23 ‐12.23 ‐12.23 ‐12.12 ‐12.12 ‐12.12 ‐12.12 ‐12.09 ‐12.09 ‐12.09 ‐12.09 ‐11.99 ‐11.99 ‐11.99 ‐11.99 ‐11.95 ‐11.95 ‐11.95 ‐11.95 ‐11.93 ‐11.93 ‐11.93 ‐11.93 ‐11.92 ‐11.92 ‐11.92 ‐11.92 ‐11.88 ‐11.88 ‐11.88 ‐11.88

ESF.TOP

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

593

‐12.57 ‐12.57 ‐12.41 ‐12.41 ‐12.41 ‐12.41 ‐12.26 ‐12.23 ‐12.23 ‐12.23 ‐12.23 ‐12.12 ‐12.12 ‐12.12 ‐12.12 ‐12.09 ‐12.09 ‐12.09 ‐12.09 ‐11.99 ‐11.99 ‐11.99 ‐11.99 ‐11.95 ‐11.95 ‐11.95 ‐11.95 ‐11.93 ‐11.93 ‐11.93 ‐11.93 ‐11.92 ‐11.92 ‐11.92 ‐11.92 ‐11.88 ‐11.88 ‐11.88 ‐11.88

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

755 755 755 755 756 756 756 756 757 757 757 757 758 758 758 758 759 759 759 759 760 760 760 760 761 761 761 761 762 762 762 762 763 763 763 763 764 764 764

1155 1156 1138 1137 1156 903 902 1138 888 1157 1139 886 1157 1158 1140 1139 1158 1159 1141 1140 1159 1160 1142 1141 1160 1161 1143 1142 1161 1162 1144 1143 1162 1163 1145 1144 1163 1164 1146

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

‐11.88 ‐11.88 ‐11.88 ‐11.88 ‐11.88 ‐11.88 ‐11.88 ‐11.88 ‐11.88 ‐11.88 ‐11.88 ‐11.88 ‐11.88 ‐11.88 ‐11.88 ‐11.88 ‐11.88 ‐11.88 ‐11.88 ‐11.88 ‐11.88 ‐11.88 ‐11.88 ‐11.88 ‐11.88 ‐11.88 ‐11.87 ‐11.87 ‐11.87 ‐11.87 ‐11.86 ‐11.86 ‐11.86 ‐11.86 ‐11.85 ‐11.85 ‐11.85 ‐11.85 ‐11.81

ESF.TOP

594

‐11.88 ‐11.88 ‐11.88 ‐11.88 ‐11.88 ‐11.88 ‐11.88 ‐11.88 ‐11.88 ‐11.88 ‐11.88 ‐11.88 ‐11.88 ‐11.88 ‐11.88 ‐11.88 ‐11.88 ‐11.88 ‐11.88 ‐11.88 ‐11.88 ‐11.88 ‐11.88 ‐11.88 ‐11.88 ‐11.88 ‐11.87 ‐11.87 ‐11.87 ‐11.87 ‐11.86 ‐11.86 ‐11.86 ‐11.86 ‐11.85 ‐11.85 ‐11.85 ‐11.85 ‐11.81

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENT O

76 76 76 76 76 76 76 76 76 76 76 76 76 76 76 76 76 76 76 76 76 77 77 77 77 77 77 77 77 77 77 77 77 77 77 77 77 77 77

JUNTA

1145 1164 1165 1147 1146 1165 1166 1148 1147 1166 1167 1149 1148 1167 1168 1150 1149 1168 1169 1151 1150 1169 1170 1152 1151 1170 1171 1153 1152 1171 1172 1154 1153 1172 1173 1155 1154 1173 1174

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

595

‐11.81 ‐11.81 ‐11.81 ‐11.76 ‐11.76 ‐11.76 ‐11.76 ‐11.69 ‐11.69 ‐11.69 ‐11.69 ‐11.65 ‐11.65 ‐11.65 ‐11.65 ‐11.5 ‐11.5 ‐11.5 ‐11.5 ‐11.44 ‐11.44 ‐11.44 ‐11.44 ‐11.4 ‐11.4 ‐11.4 ‐11.4 ‐11.37 ‐11.37 ‐11.37 ‐11.37 ‐11.25 ‐11.25 ‐11.25 ‐11.25 ‐11.22 ‐11.13 ‐11.13 ‐11.13

ESF.TOP

‐11.81 ‐11.81 ‐11.81 ‐11.76 ‐11.76 ‐11.76 ‐11.76 ‐11.69 ‐11.69 ‐11.69 ‐11.69 ‐11.65 ‐11.65 ‐11.65 ‐11.65 ‐11.5 ‐11.5 ‐11.5 ‐11.5 ‐11.44 ‐11.44 ‐11.44 ‐11.44 ‐11.4 ‐11.4 ‐11.4 ‐11.4 ‐11.37 ‐11.37 ‐11.37 ‐11.37 ‐11.25 ‐11.25 ‐11.25 ‐11.25 ‐11.22 ‐11.13 ‐11.13 ‐11.13

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENT O

77 77 77 77 77 77 77 77 77 77 77 77 77 77 77 77 77 77 77 77 77 77 78 78 78 78 78 78 78 78 78 78 78 78 78 78 78 78 78

JUNTA

1156 1155 1174 90 90 1156 89 1175 79 79 89 1176 1175 89 89 1177 1176 89 89 1178 1177 89 89 1179 1178 89 89 1180 1179 89 89 1181 1180 89 89 1182 1181 89 89

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

596

‐11.13 ‐11.1 ‐11.1 ‐11.1 ‐11.1 ‐11.05 ‐11.05 ‐11.02 ‐11.02 ‐11.02 ‐11.02 ‐10.94 ‐10.94 ‐10.94 ‐10.94 ‐10.78 ‐10.64 ‐10.64 ‐10.64 ‐10.64 ‐10.52 ‐10.52 ‐10.52 ‐10.52 ‐10.5 ‐10.5 ‐10.5 ‐10.5 ‐10.41 ‐10.41 ‐10.41 ‐10.41 ‐10.33 ‐10.33 ‐10.33 ‐10.33 ‐10.3 ‐10.3 ‐10.3

ESF.TOP

‐11.13 ‐11.1 ‐11.1 ‐11.1 ‐11.1 ‐11.05 ‐11.05 ‐11.02 ‐11.02 ‐11.02 ‐11.02 ‐10.94 ‐10.94 ‐10.94 ‐10.94 ‐10.78 ‐10.64 ‐10.64 ‐10.64 ‐10.64 ‐10.52 ‐10.52 ‐10.52 ‐10.52 ‐10.5 ‐10.5 ‐10.5 ‐10.5 ‐10.41 ‐10.41 ‐10.41 ‐10.41 ‐10.33 ‐10.33 ‐10.33 ‐10.33 ‐10.3 ‐10.3 ‐10.3

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

784 784 784 785 785 785 785 786 786 786 786 787 787 787 787 788 788 788 788 789 789 789 789 790 790 790 790 792 792 792 792 793 793 793 793 794 794 794 794

1183 1182 897 899 1184 1183 898 900 1185 1184 899 901 1186 1185 900 902 1187 1186 901 903 1188 1187 902 904 1189 1188 903 1175 1190 802 795 1190 1191 803 802 1191 1192 804 803

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

597

‐10.3 ‐10.23 ‐10.23 ‐10.23 ‐10.23 ‐10.17 ‐10.17 ‐10.17 ‐10.17 ‐10.17 ‐10.17 ‐10.17 ‐10.17 ‐10.01 ‐10.01 ‐10.01 ‐10.01 ‐9.68 ‐9.68 ‐9.68 ‐9.68 ‐9.66 ‐9.66 ‐9.66 ‐9.66 ‐9.66 ‐9.66 ‐9.66 ‐9.66 ‐9.66 ‐9.66 ‐9.65 ‐9.65 ‐9.65 ‐9.65 ‐9.65 ‐9.65 ‐9.65 ‐9.65

ESF.TOP

‐10.3 ‐10.23 ‐10.23 ‐10.23 ‐10.23 ‐10.17 ‐10.17 ‐10.17 ‐10.17 ‐10.17 ‐10.17 ‐10.17 ‐10.17 ‐10.01 ‐10.01 ‐10.01 ‐10.01 ‐9.68 ‐9.68 ‐9.68 ‐9.68 ‐9.66 ‐9.66 ‐9.66 ‐9.66 ‐9.66 ‐9.66 ‐9.66 ‐9.66 ‐9.66 ‐9.66 ‐9.65 ‐9.65 ‐9.65 ‐9.65 ‐9.65 ‐9.65 ‐9.65 ‐9.65

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

795 79 795 795 796 796 796 79 797 797 797 797 798 798 798 798 799 799 799 799 80 800 800 800 801 801 801 801 802 802 802 802 803 80 803 803 804 804 804

1192 1193 23 804 1193 1194 367 23 1194 1195 366 367 1195 1196 365 366 1196 1197 364 365 1197 1198 363 364 1198 1199 362 363 1199 1200 361 362 1200 1201 360 361 1201 1202 359

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

598

‐9.65 ‐9.65 ‐9.65 ‐9.65 ‐9.65 ‐9.65 ‐9.65 ‐9.65 ‐9.65 ‐9.65 ‐9.65 ‐9.65 ‐9.65 ‐9.65 ‐9.65 ‐9.65 ‐9.64 ‐9.64 ‐9.64 ‐9.64 ‐9.63 ‐9.63 ‐9.63 ‐9.63 ‐9.62 ‐9.62 ‐9.62 ‐9.62 ‐9.59 ‐9.59 ‐9.59 ‐9.59 ‐9.54 ‐9.54 ‐9.54 ‐9.54 ‐9.51 ‐9.51 ‐9.44

ESF.TOP

‐9.65 ‐9.65 ‐9.65 ‐9.65 ‐9.65 ‐9.65 ‐9.65 ‐9.65 ‐9.65 ‐9.65 ‐9.65 ‐9.65 ‐9.65 ‐9.65 ‐9.65 ‐9.65 ‐9.64 ‐9.64 ‐9.64 ‐9.64 ‐9.63 ‐9.63 ‐9.63 ‐9.63 ‐9.62 ‐9.62 ‐9.62 ‐9.62 ‐9.59 ‐9.59 ‐9.59 ‐9.59 ‐9.54 ‐9.54 ‐9.54 ‐9.54 ‐9.51 ‐9.51 ‐9.44

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENT O

80 80 80 80 80 80 80 80 80 80 80 80 80 80 80 80 80 80 80 80 80 81 81 81 81 81 81 81 81 81 81 81 81 81 81 81 81 81 81

JUNTA

36 1202 1203 35 35 1203 1204 35 35 1204 1205 35 35 1205 1206 35 35 1206 1207 35 35 1207 86 25 35 1176 1208 1190 1175 1208 1209 1191 1190 1209 1210 1192 1191 1210 1211

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

599

‐9.44 ‐9.44 ‐9.44 ‐9.39 ‐9.25 ‐9.25 ‐9.25 ‐9.25 ‐9.25 ‐9.25 ‐9.25 ‐9.25 ‐9.17 ‐9.17 ‐9.17 ‐9.17 ‐9.09 ‐9.09 ‐9.09 ‐9.09 ‐9.08 ‐9.08 ‐9.08 ‐9.08 ‐8.89 ‐8.89 ‐8.89 ‐8.89 ‐8.86 ‐8.86 ‐8.86 ‐8.86 ‐8.79 ‐8.79 ‐8.79 ‐8.79 ‐8.74 ‐8.74 ‐8.74

ESF.TOP

‐9.44 ‐9.44 ‐9.44 ‐9.39 ‐9.25 ‐9.25 ‐9.25 ‐9.25 ‐9.25 ‐9.25 ‐9.25 ‐9.25 ‐9.17 ‐9.17 ‐9.17 ‐9.17 ‐9.09 ‐9.09 ‐9.09 ‐9.09 ‐9.08 ‐9.08 ‐9.08 ‐9.08 ‐8.89 ‐8.89 ‐8.89 ‐8.89 ‐8.86 ‐8.86 ‐8.86 ‐8.86 ‐8.79 ‐8.79 ‐8.79 ‐8.79 ‐8.74 ‐8.74 ‐8.74

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

814 814 815 815 815 815 816 816 816 816 817 817 817 817 818 818 818 818 819 819 819 819 820 820 820 820 821 821 821 821 822 822 822 822 823 823 823 823 824

1193 1192 1211 1212 1194 1193 1212 1213 1195 1194 1213 1214 1196 1195 1214 1215 1197 1196 1215 1216 1198 1197 1216 1217 1199 1198 1217 1218 1200 1199 1218 1219 1201 1200 1219 1220 1202 1201 1220

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

‐8.74 ‐8.7 ‐8.7 ‐8.7 ‐8.7 ‐8.6 ‐8.57 ‐8.57 ‐8.57 ‐8.57 ‐8.56 ‐8.56 ‐8.56 ‐8.56 ‐8.47 ‐8.47 ‐8.47 ‐8.47 ‐8.34 ‐8.34 ‐8.34 ‐8.34 ‐8.33 ‐8.33 ‐8.32 ‐8.32 ‐8.32 ‐8.32 ‐8.31 ‐8.31 ‐8.31 ‐8.31 ‐8.16 ‐8.16 ‐8.16 ‐8.16 ‐8.07 ‐8.07 ‐8.07

ESF.TOP

600

‐8.74 ‐8.7 ‐8.7 ‐8.7 ‐8.7 ‐8.6 ‐8.57 ‐8.57 ‐8.57 ‐8.57 ‐8.56 ‐8.56 ‐8.56 ‐8.56 ‐8.47 ‐8.47 ‐8.47 ‐8.47 ‐8.34 ‐8.34 ‐8.34 ‐8.34 ‐8.33 ‐8.33 ‐8.32 ‐8.32 ‐8.32 ‐8.32 ‐8.31 ‐8.31 ‐8.31 ‐8.31 ‐8.16 ‐8.16 ‐8.16 ‐8.16 ‐8.07 ‐8.07 ‐8.07

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

824 824 824 825 825 825 825 826 826 826 826 827 827 827 827 828 828 828 828 829 829 829 829 830 830 830 830 831 831 831 831 832 832 832 832 833 833 833 833

1221 1203 1202 1221 1222 1204 1203 1222 1223 1205 1204 1223 1224 1206 1205 1224 1225 1207 1206 1225 1226 861 1207 1177 1227 1208 1176 1227 1228 1209 1208 1228 1229 1210 1209 1229 1230 1211 1210

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

601

‐8.07 ‐8.05 ‐8.05 ‐8.05 ‐8.05 ‐8.05 ‐8.05 ‐8.05 ‐8.05 ‐7.77 ‐7.74 ‐7.74 ‐7.74 ‐7.74 ‐7.58 ‐7.56 ‐7.56 ‐7.56 ‐7.56 ‐7.56 ‐7.56 ‐7.56 ‐7.56 ‐7.56 ‐7.56 ‐7.56 ‐7.56 ‐7.56 ‐7.56 ‐7.56 ‐7.56 ‐7.56 ‐7.56 ‐7.55 ‐7.55 ‐7.55 ‐7.55 ‐7.55 ‐7.55

ESF.TOP

‐8.07 ‐8.05 ‐8.05 ‐8.05 ‐8.05 ‐8.05 ‐8.05 ‐8.05 ‐8.05 ‐7.77 ‐7.74 ‐7.74 ‐7.74 ‐7.74 ‐7.58 ‐7.56 ‐7.56 ‐7.56 ‐7.56 ‐7.56 ‐7.56 ‐7.56 ‐7.56 ‐7.56 ‐7.56 ‐7.56 ‐7.56 ‐7.56 ‐7.56 ‐7.56 ‐7.56 ‐7.56 ‐7.56 ‐7.55 ‐7.55 ‐7.55 ‐7.55 ‐7.55 ‐7.55

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

83 83 83 83 83 83 83 83 83 83 83 83 83 83 83 83 83 83 83 83 83 83 83 83 84 84 84 84 84 84 84 84 84 84 84 84 84 84 84

1230 1231 1212 1211 1231 1232 1213 1212 1232 1233 1214 1213 1233 1234 1215 1214 1234 1235 1216 1215 1235 1236 1217 1216 1236 1237 1218 1217 1237 1238 1219 1218 1238 1239 1220 1219 1239 1240 1221

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

602

‐7.55 ‐7.55 ‐7.55 ‐7.55 ‐7.55 ‐7.55 ‐7.55 ‐7.55 ‐7.55 ‐7.55 ‐7.54 ‐7.54 ‐7.54 ‐7.54 ‐7.53 ‐7.53 ‐7.53 ‐7.53 ‐7.51 ‐7.51 ‐7.51 ‐7.51 ‐7.46 ‐7.46 ‐7.46 ‐7.46 ‐7.46 ‐7.46 ‐7.46 ‐7.46 ‐7.46 ‐7.46 ‐7.38 ‐7.38 ‐7.38 ‐7.38 ‐7. ‐7. ‐7.

ESF.TOP

‐7.55 ‐7.55 ‐7.55 ‐7.55 ‐7.55 ‐7.55 ‐7.55 ‐7.55 ‐7.55 ‐7.55 ‐7.54 ‐7.54 ‐7.54 ‐7.54 ‐7.53 ‐7.53 ‐7.53 ‐7.53 ‐7.51 ‐7.51 ‐7.51 ‐7.51 ‐7.46 ‐7.46 ‐7.46 ‐7.46 ‐7.46 ‐7.46 ‐7.46 ‐7.46 ‐7.46 ‐7.46 ‐7.38 ‐7.38 ‐7.38 ‐7.38 ‐7.2 ‐7.2 ‐7.2

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

843 844 844 844 844 845 845 845 845 846 846 846 846 847 847 847 847 848 848 848 848 849 849 849 849 850 850 850 850 851 851 851 851 852 852 852 852 853 853

1220 1240 1241 1222 1221 1241 1242 1223 1222 1242 1243 1224 1223 1243 1244 1225 1224 1244 1245 1226 1225 1178 1246 1227 1177 1246 1247 1228 1227 1247 1248 1229 1228 1248 1249 1230 1229 1249 1250

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

603

‐7.2 ‐7.13 ‐7.13 ‐7.13 ‐7.13 ‐7.01 ‐7.01 ‐7.01 ‐7.01 ‐6.99 ‐6.99 ‐6.99 ‐6.99 ‐6.87 ‐6.87 ‐6.86 ‐6.86 ‐6.86 ‐6.86 ‐6.85 ‐6.85 ‐6.78 ‐6.78 ‐6.78 ‐6.78 ‐6.48 ‐6.48 ‐6.47 ‐6.47 ‐6.47 ‐6.47 ‐6.44 ‐6.44 ‐6.44 ‐6.44 ‐6.26 ‐6.26 ‐6.26 ‐6.26

ESF.TOP

‐7.2 ‐7.13 ‐7.13 ‐7.13 ‐7.13 ‐7.01 ‐7.01 ‐7.01 ‐7.01 ‐6.99 ‐6.99 ‐6.99 ‐6.99 ‐6.87 ‐6.87 ‐6.86 ‐6.86 ‐6.86 ‐6.86 ‐6.85 ‐6.85 ‐6.78 ‐6.78 ‐6.78 ‐6.78 ‐6.48 ‐6.48 ‐6.47 ‐6.47 ‐6.47 ‐6.47 ‐6.44 ‐6.44 ‐6.44 ‐6.44 ‐6.26 ‐6.26 ‐6.26 ‐6.26

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

853 853 854 854 854 854 855 855 855 855 856 856 856 856 857 857 857 857 858 858 858 858 859 859 859 859 860 860 860 860 861 861 861 861 862 862 862 862 863

1231 1230 1250 1251 1232 1231 1251 1252 1233 1232 1252 1253 1234 1233 1253 1254 1235 1234 1254 1255 1236 1235 1255 1256 1237 1236 1256 1257 1238 1237 1257 1258 1239 1238 1258 1259 1240 1239 1259

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

604

‐6.13 ‐6.13 ‐6.13 ‐6.13 ‐6.11 ‐6.11 ‐6.11 ‐6.11 ‐5.82 ‐5.72 ‐5.72 ‐5.72 ‐5.72 ‐5.72 ‐5.72 ‐5.72 ‐5.72 ‐5.72 ‐5.72 ‐5.72 ‐5.72 ‐5.72 ‐5.72 ‐5.71 ‐5.71 ‐5.71 ‐5.71 ‐5.71 ‐5.71 ‐5.71 ‐5.71 ‐5.71 ‐5.71 ‐5.71 ‐5.71 ‐5.71 ‐5.71 ‐5.71 ‐5.71

ESF.TOP

‐6.13 ‐6.13 ‐6.13 ‐6.13 ‐6.11 ‐6.11 ‐6.11 ‐6.11 ‐5.82 ‐5.72 ‐5.72 ‐5.72 ‐5.72 ‐5.72 ‐5.72 ‐5.72 ‐5.72 ‐5.72 ‐5.72 ‐5.72 ‐5.72 ‐5.72 ‐5.72 ‐5.71 ‐5.71 ‐5.71 ‐5.71 ‐5.71 ‐5.71 ‐5.71 ‐5.71 ‐5.71 ‐5.71 ‐5.71 ‐5.71 ‐5.71 ‐5.71 ‐5.71 ‐5.71

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

863 863 863 864 864 864 864 865 865 865 865 866 866 866 866 867 867 867 867 868 868 868 868 869 869 869 869 870 870 870 870 871 871 871 871 872 872 872 872

1260 1241 1240 1260 1261 1242 1241 1261 1262 1243 1242 1262 1263 1244 1243 1263 1264 1245 1244 1179 1265 1246 1178 1265 1266 1247 1246 1266 1267 1248 1247 1267 1268 1249 1248 1268 1269 1250 1249

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

605

‐5.71 ‐5.71 ‐5.71 ‐5.71 ‐5.7 ‐5.7 ‐5.7 ‐5.7 ‐5.69 ‐5.69 ‐5.69 ‐5.69 ‐5.67 ‐5.67 ‐5.67 ‐5.67 ‐5.66 ‐5.66 ‐5.66 ‐5.66 ‐5.64 ‐5.64 ‐5.64 ‐5.64 ‐5.62 ‐5.62 ‐5.62 ‐5.62 ‐5.58 ‐5.58 ‐5.58 ‐5.58 ‐5.56 ‐5.56 ‐5.56 ‐5.56 ‐5.56 ‐5.56 ‐5.56

ESF.TOP

‐5.71 ‐5.71 ‐5.71 ‐5.71 ‐5.7 ‐5.7 ‐5.7 ‐5.7 ‐5.69 ‐5.69 ‐5.69 ‐5.69 ‐5.67 ‐5.67 ‐5.67 ‐5.67 ‐5.66 ‐5.66 ‐5.66 ‐5.66 ‐5.64 ‐5.64 ‐5.64 ‐5.64 ‐5.62 ‐5.62 ‐5.62 ‐5.62 ‐5.58 ‐5.58 ‐5.58 ‐5.58 ‐5.56 ‐5.56 ‐5.56 ‐5.56 ‐5.56 ‐5.56 ‐5.56

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENT O

87 87 87 87 87 87 87 87 87 87 87 87 87 87 87 87 87 87 87 87 87 87 87 87 87 87 87 87 88 88 88 88 88 88 88 88 88 88 88

JUNTA

1269 1270 1251 1250 1270 1271 1252 1251 1271 1272 1253 1252 1272 1273 1254 1253 1273 1274 1255 1254 1274 1275 1256 1255 1275 1276 1257 1256 1276 1277 1258 1257 1277 1278 1259 1258 1278 1279 1260

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

606

‐5.56 ‐5.54 ‐5.54 ‐5.54 ‐5.54 ‐5.43 ‐5.43 ‐5.43 ‐5.43 ‐5.43 ‐5.43 ‐5.43 ‐5.43 ‐5.37 ‐5.37 ‐5.37 ‐5.37 ‐5.37 ‐5.37 ‐5.37 ‐5.37 ‐5.35 ‐5.35 ‐5.35 ‐5.35 ‐5.28 ‐5.28 ‐5.26 ‐5.26 ‐5.26 ‐5.26 ‐5.13 ‐5.13 ‐5.13 ‐5.13 ‐5.13 ‐4.91 ‐4.91 ‐4.91

ESF.TOP

‐5.56 ‐5.54 ‐5.54 ‐5.54 ‐5.54 ‐5.43 ‐5.43 ‐5.43 ‐5.43 ‐5.43 ‐5.43 ‐5.43 ‐5.43 ‐5.37 ‐5.37 ‐5.37 ‐5.37 ‐5.37 ‐5.37 ‐5.37 ‐5.37 ‐5.35 ‐5.35 ‐5.35 ‐5.35 ‐5.28 ‐5.28 ‐5.26 ‐5.26 ‐5.26 ‐5.26 ‐5.13 ‐5.13 ‐5.13 ‐5.13 ‐5.13 ‐4.91 ‐4.91 ‐4.91

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

882 883 883 883 883 884 884 884 884 885 885 885 885 886 886 886 886 887 887 887 887 888 888 888 888 889 889 889 889 890 890 890 890 891 891 891 891 892 892

1259 1279 1280 1261 1260 1280 1281 1262 1261 1281 1282 1263 1262 1282 1283 1264 1263 1180 1284 1265 1179 1284 1285 1266 1265 1285 1286 1267 1266 1286 1287 1268 1267 1287 1288 1269 1268 1288 1289

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

607

‐4.91 ‐4.91 ‐4.91 ‐4.91 ‐4.91 ‐4.88 ‐4.88 ‐4.85 ‐4.85 ‐4.85 ‐4.85 ‐4.85 ‐4.82 ‐4.82 ‐4.82 ‐4.82 ‐4.74 ‐4.74 ‐4.74 ‐4.74 ‐4.56 ‐4.55 ‐4.48 ‐4.48 ‐4.48 ‐4.48 ‐4.45 ‐4.45 ‐4.45 ‐4.45 ‐4.45 ‐4.45 ‐4.45 ‐4.45 ‐4.28 ‐4.26 ‐4.26 ‐4.26 ‐4.26

ESF.TOP

‐4.91 ‐4.91 ‐4.91 ‐4.91 ‐4.91 ‐4.88 ‐4.88 ‐4.85 ‐4.85 ‐4.85 ‐4.85 ‐4.85 ‐4.82 ‐4.82 ‐4.82 ‐4.82 ‐4.74 ‐4.74 ‐4.74 ‐4.74 ‐4.56 ‐4.55 ‐4.48 ‐4.48 ‐4.48 ‐4.48 ‐4.45 ‐4.45 ‐4.45 ‐4.45 ‐4.45 ‐4.45 ‐4.45 ‐4.45 ‐4.28 ‐4.26 ‐4.26 ‐4.26 ‐4.26

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENT O

89 89 89 89 89 89 89 89 89 89 89 89 89 89 89 89 89 89 89 89 89 89 89 89 89 89 89 89 89 89 90 90 90 90 90 90 90 90 90

JUNTA

1270 1269 1289 1290 1271 1270 1290 1291 1272 1271 1291 1292 1273 1272 1292 1293 1274 1273 1293 1294 1275 1274 1294 1295 1276 1275 1295 1296 1277 1276 1296 1297 1278 1277 1297 1298 1279 1278 1298

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

608

‐4.21 ‐4.21 ‐4.21 ‐4.21 ‐4.21 ‐4.21 ‐4.21 ‐4.21 ‐4.21 ‐4.21 ‐4.21 ‐4.21 ‐4.21 ‐4.21 ‐4.21 ‐4.21 ‐4.21 ‐4.21 ‐4.21 ‐4.21 ‐4.21 ‐4.21 ‐4.21 ‐4.21 ‐4.21 ‐4.21 ‐4. ‐4. ‐4. ‐4. ‐4. ‐4. ‐4. ‐4. ‐4. ‐4. ‐4. ‐4. ‐4.19

ESF.TOP

‐4.21 ‐4.21 ‐4.21 ‐4.21 ‐4.21 ‐4.21 ‐4.21 ‐4.21 ‐4.21 ‐4.21 ‐4.21 ‐4.21 ‐4.21 ‐4.21 ‐4.21 ‐4.21 ‐4.21 ‐4.21 ‐4.21 ‐4.21 ‐4.21 ‐4.21 ‐4.21 ‐4.21 ‐4.21 ‐4.21 ‐4. ‐4. ‐4. ‐4. ‐4. ‐4. ‐4. ‐4. ‐4. ‐4. ‐4. ‐4. ‐4.19

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

902 902 902 903 903 903 903 904 904 904 904 905 905 905 905 906 906 906 906 907 907 907 907 908 908 908 908 909 909 909 909 910 910 910 910 911 911 911 911

1299 1280 1279 1299 1300 1281 1280 1300 1301 1282 1281 1301 1302 1283 1282 1181 1303 1284 1180 1303 1304 1285 1284 1304 1305 1286 1285 1305 1306 1287 1286 1306 1307 1288 1287 1307 1308 1289 1288

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

609

‐4.19 ‐4.19 ‐4.19 ‐4.17 ‐4.17 ‐4.17 ‐4.17 ‐4.16 ‐4.16 ‐4.16 ‐4.16 ‐4.15 ‐4.15 ‐4.15 ‐4.15 ‐4.13 ‐4.13 ‐4.13 ‐4.13 ‐4.09 ‐4.09 ‐4.09 ‐4.09 ‐4.02 ‐4.02 ‐4.01 ‐4.01 ‐4.01 ‐4.01 ‐4.01 ‐4 ‐4 ‐4 ‐4 ‐3.98 ‐3.98 ‐3.98 ‐3.98 ‐3.97

ESF.TOP

‐4.19 ‐4.19 ‐4.19 ‐4.17 ‐4.17 ‐4.17 ‐4.17 ‐4.16 ‐4.16 ‐4.16 ‐4.16 ‐4.15 ‐4.15 ‐4.15 ‐4.15 ‐4.13 ‐4.13 ‐4.13 ‐4.13 ‐4.09 ‐4.09 ‐4.09 ‐4.09 ‐4.02 ‐4.02 ‐4.01 ‐4.01 ‐4.01 ‐4.01 ‐4.01 ‐4 ‐4 ‐4 ‐4 ‐3.98 ‐3.98 ‐3.98 ‐3.98 ‐3.97

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

912 912 912 912 913 913 913 913 914 914 914 914 915 915 915 915 916 916 916 916 917 917 917 917 918 918 918 918 919 919 919 919 920 920 920 920 921 921 921

1308 1309 1290 1289 1309 1310 1291 1290 1310 1311 1292 1291 1311 1312 1293 1292 1312 1313 1294 1293 1313 1314 1295 1294 1314 1315 1296 1295 1315 1316 1297 1296 1316 1317 1298 1297 1317 1318 1299

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

610

‐3.97 ‐3.97 ‐3.97 ‐3.97 ‐3.97 ‐3.97 ‐3.97 ‐3.94 ‐3.92 ‐3.92 ‐3.9 ‐3.89 ‐3.87 ‐3.87 ‐3.87 ‐3.87 ‐3.75 ‐3.75 ‐3.75 ‐3.75 ‐3.7 ‐3.7 ‐3.7 ‐3.7 ‐3.66 ‐3.66 ‐3.66 ‐3.66 ‐3.35 ‐3.35 ‐3.35 ‐3.35 ‐3.29 ‐3.29 ‐3.29 ‐3.29 ‐3.28 ‐3.25 ‐3.22

ESF.TOP

‐3.97 ‐3.97 ‐3.97 ‐3.97 ‐3.97 ‐3.97 ‐3.97 ‐3.94 ‐3.92 ‐3.92 ‐3.9 ‐3.89 ‐3.87 ‐3.87 ‐3.87 ‐3.87 ‐3.75 ‐3.75 ‐3.75 ‐3.75 ‐3.7 ‐3.7 ‐3.7 ‐3.7 ‐3.66 ‐3.66 ‐3.66 ‐3.66 ‐3.35 ‐3.35 ‐3.35 ‐3.35 ‐3.29 ‐3.29 ‐3.29 ‐3.29 ‐3.28 ‐3.25 ‐3.22

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

921 922 922 922 922 923 923 923 923 924 924 924 924 925 925 925 925 926 926 926 926 927 927 927 927 928 928 928 928 929 929 929 929 930 930 930 930 931 931

1298 1318 1319 1300 1299 1319 1320 1301 1300 1320 1321 1302 1301 1182 1322 1303 1181 1322 1323 1304 1303 1323 1324 1305 1304 1324 1325 1306 1305 1325 1326 1307 1306 1326 1327 1308 1307 1327 1328

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

611

‐3.22 ‐3.22 ‐3.22 ‐3.11 ‐3.1 ‐3.09 ‐3.09 ‐3.09 ‐3.09 ‐3.07 ‐3.06 ‐3.06 ‐3.06 ‐3.06 ‐2.95 ‐2.94 ‐2.94 ‐2.94 ‐2.94 ‐2.94 ‐2.94 ‐2.94 ‐2.94 ‐2.94 ‐2.94 ‐2.94 ‐2.94 ‐2.94 ‐2.94 ‐2.94 ‐2.94 ‐2.94 ‐2.94 ‐2.93 ‐2.93 ‐2.93 ‐2.93 ‐2.93 ‐2.93

ESF.TOP

‐3.22 ‐3.22 ‐3.22 ‐3.11 ‐3.1 ‐3.09 ‐3.09 ‐3.09 ‐3.09 ‐3.07 ‐3.06 ‐3.06 ‐3.06 ‐3.06 ‐2.95 ‐2.94 ‐2.94 ‐2.94 ‐2.94 ‐2.94 ‐2.94 ‐2.94 ‐2.94 ‐2.94 ‐2.94 ‐2.94 ‐2.94 ‐2.94 ‐2.94 ‐2.94 ‐2.94 ‐2.94 ‐2.94 ‐2.93 ‐2.93 ‐2.93 ‐2.93 ‐2.93 ‐2.93

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

931 931 932 932 932 932 933 933 933 933 934 934 934 934 935 935 935 935 936 936 936 936 937 937 937 937 938 938 938 938 939 939 939 939 940 940 940 940 941

1309 1308 1328 1329 1310 1309 1329 1330 1311 1310 1330 1331 1312 1311 1331 1332 1313 1312 1332 1333 1314 1313 1333 1334 1315 1314 1334 1335 1316 1315 1335 1336 1317 1316 1336 1337 1318 1317 1337

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

612

‐2.93 ‐2.93 ‐2.93 ‐2.93 ‐2.93 ‐2.93 ‐2.93 ‐2.93 ‐2.93 ‐2.93 ‐2.93 ‐2.93 ‐2.93 ‐2.93 ‐2.92 ‐2.92 ‐2.92 ‐2.92 ‐2.92 ‐2.92 ‐2.92 ‐2.92 ‐2.89 ‐2.89 ‐2.89 ‐2.89 ‐2.86 ‐2.86 ‐2.86 ‐2.86 ‐2.8 ‐2.8 ‐2.76 ‐2.76 ‐2.76 ‐2.76 ‐2.69 ‐2.69 ‐2.69

ESF.TOP

‐2.93 ‐2.93 ‐2.93 ‐2.93 ‐2.93 ‐2.93 ‐2.93 ‐2.93 ‐2.93 ‐2.93 ‐2.93 ‐2.93 ‐2.93 ‐2.93 ‐2.92 ‐2.92 ‐2.92 ‐2.92 ‐2.92 ‐2.92 ‐2.92 ‐2.92 ‐2.89 ‐2.89 ‐2.89 ‐2.89 ‐2.86 ‐2.86 ‐2.86 ‐2.86 ‐2.8 ‐2.8 ‐2.76 ‐2.76 ‐2.76 ‐2.76 ‐2.69 ‐2.69 ‐2.69

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

941 941 941 942 942 942 942 943 943 943 943 944 944 944 944 945 945 945 945 946 946 946 946 947 947 947 947 948 948 948 948 949 949 949 949 950 950 950 950

1338 1319 1318 1338 1339 1320 1319 1339 1340 1321 1320 1183 1341 1322 1182 1341 1342 1323 1322 1342 1343 1324 1323 1343 1344 1325 1324 1344 1345 1326 1325 1345 1346 1327 1326 1346 1347 1328 1327

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

613

‐2.69 ‐2.6 ‐2.6 ‐2.6 ‐2.6 ‐2.38 ‐2.38 ‐2.29 ‐2.29 ‐2.29 ‐2.29 ‐2.29 ‐2.29 ‐2.25 ‐2.25 ‐2.25 ‐2.25 ‐2.25 ‐2.23 ‐2.23 ‐2.23 ‐2.23 ‐2.23 ‐2.23 ‐2.23 ‐2.23 ‐2.14 ‐2.03 ‐2.03 ‐2.03 ‐2.03 ‐2 ‐2 ‐2 ‐2 ‐1.88 ‐1.88 ‐1.88 ‐1.88

ESF.TOP

‐2.69 ‐2.6 ‐2.6 ‐2.6 ‐2.6 ‐2.38 ‐2.38 ‐2.29 ‐2.29 ‐2.29 ‐2.29 ‐2.29 ‐2.29 ‐2.25 ‐2.25 ‐2.25 ‐2.25 ‐2.25 ‐2.23 ‐2.23 ‐2.23 ‐2.23 ‐2.23 ‐2.23 ‐2.23 ‐2.23 ‐2.14 ‐2.03 ‐2.03 ‐2.03 ‐2.03 ‐2 ‐2 ‐2 ‐2 ‐1.88 ‐1.88 ‐1.88 ‐1.88

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

951 951 951 951 952 952 952 952 953 953 953 953 954 954 954 954 955 955 955 955 956 956 956 956 957 957 957 957 958 958 958 958 959 959 959 959 960 960 960

1347 1348 1329 1328 1348 1349 1330 1329 1349 1350 1331 1330 1350 1351 1332 1331 1351 1352 1333 1332 1352 1353 1334 1333 1353 1354 1335 1334 1354 1355 1336 1335 1355 1356 1337 1336 1356 1357 1338

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

614

‐1.76 ‐1.76 ‐1.76 ‐1.76 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73

ESF.TOP

‐1.76 ‐1.76 ‐1.76 ‐1.76 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

960 961 961 961 961 962 962 962 962 963 963 963 963 964 964 964 964 965 965 965 965 966 966 966 966 967 967 967 967 968 968 968 968 969 969 969 969 970 970

1337 1357 1358 1339 1338 1358 1359 1340 1339 1184 1360 1341 1183 1360 1361 1342 1341 1361 1362 1343 1342 1362 1363 1344 1343 1363 1364 1345 1344 1364 1365 1346 1345 1365 1366 1347 1346 1366 1367

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

615

‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.72 ‐1.72 ‐1.72 ‐1.72 ‐1.71 ‐1.71 ‐1.71 ‐1.71 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69

ESF.TOP

‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.73 ‐1.72 ‐1.72 ‐1.72 ‐1.72 ‐1.71 ‐1.71 ‐1.71 ‐1.71 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

970 970 971 971 971 971 972 972 972 972 973 973 973 973 974 974 974 974 975 975 975 975 976 976 976 976 977 977 977 977 978 978 978 978 979 979 979 979 980

1348 1347 1367 1368 1349 1348 1368 1369 1350 1349 1369 1370 1351 1350 1370 1371 1352 1351 1371 1372 1353 1352 1372 1373 1354 1353 1373 1374 1355 1354 1374 1375 1356 1355 1375 1376 1357 1356 1376

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

616

‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.68 ‐1.68 ‐1.68 ‐1.68 ‐1.68 ‐1.68 ‐1.68 ‐1.68

ESF.TOP

‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.69 ‐1.68 ‐1.68 ‐1.68 ‐1.68 ‐1.68 ‐1.68 ‐1.68 ‐1.68

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENT O

98 98 98 98 98 98 98 98 98 98 98 98 98 98 98 98 98 98 98 98 98 98 98 98 98 98 98 98 98 98 98 98 98 98 98 98 98 98 98

JUNTA

1377 1358 1357 1377 1378 1359 1358 1185 1379 1360 1184 1379 1380 1361 1360 1380 1381 1362 1361 1381 1382 1363 1362 1382 1383 1364 1363 1383 1384 1365 1364 1384 1385 1366 1365 1385 1386 1367 1366

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

617

‐1.68 ‐1.67 ‐1.67 ‐1.67 ‐1.67 ‐1.67 ‐1.67 ‐1.67 ‐1.67 ‐1.66 ‐1.66 ‐1.66 ‐1.66 ‐1.66 ‐1.66 ‐1.66 ‐1.66 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65

ESF.TOP

‐1.68 ‐1.67 ‐1.67 ‐1.67 ‐1.67 ‐1.67 ‐1.67 ‐1.67 ‐1.67 ‐1.66 ‐1.66 ‐1.66 ‐1.66 ‐1.66 ‐1.66 ‐1.66 ‐1.66 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENT O

99 99 99 99 99 99 99 99 99 99 99 99 99 99 99 99 99 99 99 99 99 99 99 99 99 99 99 99 99 99 99 99 99 99 99 99 99 99 99

JUNTA

1386 1387 1368 1367 1387 1388 1369 1368 1388 1389 1370 1369 1389 1390 1371 1370 1390 1391 1372 1371 1391 1392 1373 1372 1392 1393 1374 1373 1393 1394 1375 1374 1394 1395 1376 1375 1395 1396 1377

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

618

‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.64 ‐1.64 ‐1.64 ‐1.64 ‐1.63 ‐1.63 ‐1.63 ‐1.63 ‐1.63 ‐1.63 ‐1.63 ‐1.63 ‐1.62 ‐1.61 ‐1.61 ‐1.61 ‐1.61 ‐1.61 ‐1.61 ‐1.61

ESF.TOP

‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.65 ‐1.64 ‐1.64 ‐1.64 ‐1.64 ‐1.63 ‐1.63 ‐1.63 ‐1.63 ‐1.63 ‐1.63 ‐1.63 ‐1.63 ‐1.62 ‐1.61 ‐1.61 ‐1.61 ‐1.61 ‐1.61 ‐1.61 ‐1.61

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

999 1000 1000 1000 1000 1001 1001 1001 1001 1002 1002 1002 1002 1003 1003 1003 1003 1004 1004 1004 1004 1005 1005 1005 1005 1006 1006 1006 1006 1007 1007 1007 1007 1008 1008 1008 1008 1009 1009

1376 1396 1397 1378 1377 1186 1398 1379 1185 1398 1399 1380 1379 1399 1400 1381 1380 1400 1401 1382 1381 1401 1402 1383 1382 1402 1403 1384 1383 1403 1404 1385 1384 1404 1405 1386 1385 1405 1406

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

619

‐1.61 ‐1.59 ‐1.59 ‐1.59 ‐1.59 ‐1.58 ‐1.58 ‐1.58 ‐1.58 ‐1.56 ‐1.56 ‐1.56 ‐1.56 ‐1.55 ‐1.55 ‐1.55 ‐1.55 ‐1.54 ‐1.54 ‐1.54 ‐1.54 ‐1.52 ‐1.52 ‐1.52 ‐1.52 ‐1.51 ‐1.51 ‐1.51 ‐1.51 ‐1.49 ‐1.49 ‐1.49 ‐1.49 ‐1.48 ‐1.48 ‐1.48 ‐1.48 ‐1.47 ‐1.47

ESF.TOP

‐1.61 ‐1.59 ‐1.59 ‐1.59 ‐1.59 ‐1.58 ‐1.58 ‐1.58 ‐1.58 ‐1.56 ‐1.56 ‐1.56 ‐1.56 ‐1.55 ‐1.55 ‐1.55 ‐1.55 ‐1.54 ‐1.54 ‐1.54 ‐1.54 ‐1.52 ‐1.52 ‐1.52 ‐1.52 ‐1.51 ‐1.51 ‐1.51 ‐1.51 ‐1.49 ‐1.49 ‐1.49 ‐1.49 ‐1.48 ‐1.48 ‐1.48 ‐1.48 ‐1.47 ‐1.47

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENT O

1009 1009 1010 1010 1010 1010 1011 1011 1011 1011 1012 1012 1012 1012 1013 1013 1013 1013 1014 1014 1014 1014 1015 1015 1015 1015 1016 1016 1016 1016 1017 1017 1017 1017 1018 1018 1018 1018 1019

JUNTA

1387 1386 1406 1407 1388 1387 1407 1408 1389 1388 1408 1409 1390 1389 1409 1410 1391 1390 1410 1411 1392 1391 1411 1412 1393 1392 1412 1413 1394 1393 1413 1414 1395 1394 1414 1415 1396 1395 1415

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

620

‐1.47 ‐1.47 ‐1.47 ‐1.46 ‐1.46 ‐1.46 ‐1.46 ‐1.46 ‐1.46 ‐1.46 ‐1.46 ‐1.44 ‐1.44 ‐1.44 ‐1.44 ‐1.44 ‐1.44 ‐1.44 ‐1.44 ‐1.44 ‐1.44 ‐1.44 ‐1.44 ‐1.44 ‐1.43 ‐1.43 ‐1.43 ‐1.43 ‐1.43 ‐1.43 ‐1.43 ‐1.43 ‐1.42 ‐1.42 ‐1.42 ‐1.42 ‐1.41 ‐1.41 ‐1.41

ESF.TOP

‐1.47 ‐1.47 ‐1.47 ‐1.46 ‐1.46 ‐1.46 ‐1.46 ‐1.46 ‐1.46 ‐1.46 ‐1.46 ‐1.44 ‐1.44 ‐1.44 ‐1.44 ‐1.44 ‐1.44 ‐1.44 ‐1.44 ‐1.44 ‐1.44 ‐1.44 ‐1.44 ‐1.44 ‐1.43 ‐1.43 ‐1.43 ‐1.43 ‐1.43 ‐1.43 ‐1.43 ‐1.43 ‐1.42 ‐1.42 ‐1.42 ‐1.42 ‐1.41 ‐1.41 ‐1.41

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

1019 1019 1019 1020 1020 1020 1020 1021 1021 1021 1021 1022 1022 1022 1022 1023 1023 1023 1023 1024 1024 1024 1024 1025 1025 1025 1025 1026 1026 1026 1026 1027 1027 1027 1027 1028 1028 1028 1028

1416 1397 1396 1187 1417 1398 1186 1417 1418 1399 1398 1418 1419 1400 1399 1419 1420 1401 1400 1420 1421 1402 1401 1421 1422 1403 1402 1422 1423 1404 1403 1423 1424 1405 1404 1424 1425 1406 1405

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

621

‐1.41 ‐1.41 ‐1.4 ‐1.4 ‐1.4 ‐1.4 ‐1.4 ‐1.4 ‐1.4 ‐1.4 ‐1.4 ‐1.4 ‐1.4 ‐1.4 ‐1.39 ‐1.39 ‐1.39 ‐1.39 ‐1.39 ‐1.39 ‐1.39 ‐1.39 ‐1.39 ‐1.39 ‐1.39 ‐1.39 ‐1.39 ‐1.39 ‐1.39 ‐1.39 ‐1.38 ‐1.38 ‐1.38 ‐1.38 ‐1.38 ‐1.38 ‐1.38 ‐1.38 ‐1.38

ESF.TOP

‐1.41 ‐1.41 ‐1.4 ‐1.4 ‐1.4 ‐1.4 ‐1.4 ‐1.4 ‐1.4 ‐1.4 ‐1.4 ‐1.4 ‐1.4 ‐1.4 ‐1.39 ‐1.39 ‐1.39 ‐1.39 ‐1.39 ‐1.39 ‐1.39 ‐1.39 ‐1.39 ‐1.39 ‐1.39 ‐1.39 ‐1.39 ‐1.39 ‐1.39 ‐1.39 ‐1.38 ‐1.38 ‐1.38 ‐1.38 ‐1.38 ‐1.38 ‐1.38 ‐1.38 ‐1.38

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

1029 1029 1029 1029 1030 1030 1030 1030 1031 1031 1031 1031 1032 1032 1032 1032 1033 1033 1033 1033 1034 1034 1034 1034 1035 1035 1035 1035 1036 1036 1036 1036 1037 1037 1037 1037 1038 1038 1038

1425 1426 1407 1406 1426 1427 1408 1407 1427 1428 1409 1408 1428 1429 1410 1409 1429 1430 1411 1410 1430 1431 1412 1411 1431 1432 1413 1412 1432 1433 1414 1413 1433 1434 1415 1414 1434 1435 1416

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

622

‐1.36 ‐1.34 ‐1.27 ‐1.27 ‐1.27 ‐1.27 ‐1.26 ‐1.22 ‐1.14 ‐1.13 ‐1.09 ‐1.09 ‐1.09 ‐1.09 ‐1.09 ‐1.07 ‐1.07 ‐1.05 ‐1.03 ‐1.02 ‐1.02 ‐1.02 ‐1.02 ‐0.94 ‐0.9 ‐0.9 ‐0.9 ‐0.9 ‐0.89 ‐0.89 ‐0.89 ‐0.89 ‐0.88 ‐0.8 ‐0.74 ‐0.7 ‐0.62 ‐0.62 ‐0.62

ESF.TOP

‐1.36 ‐1.34 ‐1.27 ‐1.27 ‐1.27 ‐1.27 ‐1.26 ‐1.22 ‐1.14 ‐1.13 ‐1.09 ‐1.09 ‐1.09 ‐1.09 ‐1.09 ‐1.07 ‐1.07 ‐1.05 ‐1.03 ‐1.02 ‐1.02 ‐1.02 ‐1.02 ‐0.94 ‐0.9 ‐0.9 ‐0.9 ‐0.9 ‐0.89 ‐0.89 ‐0.89 ‐0.89 ‐0.88 ‐0.8 ‐0.74 ‐0.7 ‐0.62 ‐0.62 ‐0.62

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

1038 1039 1039 1039 1039 1040 1040 1040 1040 1041 1041 1041 1041 1042 1042 1042 1042 1043 1043 1043 1043 1044 1044 1044 1044 1045 1045 1045 1045 1046 1046 1046 1046 1047 1047 1047 1047 1048 1048

1415 1188 1436 1417 1187 1436 1437 1418 1417 1437 1438 1419 1418 1438 1439 1420 1419 1439 1440 1421 1420 1440 1441 1422 1421 1441 1442 1423 1422 1442 1443 1424 1423 1443 1444 1425 1424 1444 1445

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

623

‐0.62 ‐0.59 ‐0.58 ‐0.58 ‐0.58 ‐0.58 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57

ESF.TOP

‐0.62 ‐0.59 ‐0.58 ‐0.58 ‐0.58 ‐0.58 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

1048 1048 1049 1049 1049 1049 1050 1050 1050 1050 1051 1051 1051 1051 1052 1052 1052 1052 1053 1053 1053 1053 1054 1054 1054 1054 1055 1055 1055 1055 1056 1056 1056 1056 1057 1057 1057 1057 1058

1426 1425 1445 1446 1427 1426 1446 1447 1428 1427 1447 1448 1429 1428 1448 1449 1430 1429 1449 1450 1431 1430 1450 1451 1432 1431 1451 1452 1433 1432 1452 1453 1434 1433 1453 1454 1435 1434 1189

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

624

‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.56 ‐0.56 ‐0.56 ‐0.56 ‐0.5 ‐0.5 ‐0.5 ‐0.5 ‐0.49 ‐0.49 ‐0.49 ‐0.49 ‐0.41 ‐0.4 ‐0.3 ‐0.27 ‐0.27 ‐0.27 ‐0.27 ‐0.27 ‐0.27 ‐0.27

ESF.TOP

‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.57 ‐0.56 ‐0.56 ‐0.56 ‐0.56 ‐0.5 ‐0.5 ‐0.5 ‐0.5 ‐0.49 ‐0.49 ‐0.49 ‐0.49 ‐0.41 ‐0.4 ‐0.3 ‐0.27 ‐0.27 ‐0.27 ‐0.27 ‐0.27 ‐0.27 ‐0.27

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

1058 1058 1058 1059 1059 1059 1059 1060 1060 1060 1060 1061 1061 1061 1061 1062 1062 1062 1062 1063 1063 1063 1063 1064 1064 1064 1064 1065 1065 1065 1065 1066 1066 1066 1066 1067 1067 1067 1067

1455 1436 1188 1455 1456 1437 1436 1456 1457 1438 1437 1457 1458 1439 1438 1458 1459 1440 1439 1459 1460 1441 1440 1460 1461 1442 1441 1461 1462 1443 1442 1462 1463 1444 1443 1463 1464 1445 1444

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

625

‐0.27 ‐0.27 ‐0.21 ‐0.21 ‐0.15 ‐0.15 ‐0.15 ‐0.15 ‐0.15 ‐0.15 ‐0.15 ‐0.15 ‐0.12 ‐0.12 ‐0.1 ‐0.1 ‐0.1 ‐0.1 ‐0.1 ‐0.1 ‐0.1 ‐0.1 ‐0.09854 ‐0.09854 ‐0.09854 ‐0.09854 ‐0.09854 ‐0.09854 ‐0.09854 ‐0.09854 ‐0.08733 ‐0.08733 ‐0.08733 ‐0.08733 ‐0.08733 ‐0.08733 ‐0.08733 ‐0.08733 ‐0.07594 ‐0.07594 ‐0.07594 ‐0.07594 ‐0.07594 ‐0.07594 ‐0.07594 ‐0.07594 ‐0.06765 ‐0.06765 ‐0.06765 ‐0.06765 ‐0.06765 ‐0.06765 ‐0.06765 ‐0.06765 ‐0.05359 ‐0.05359 ‐0.05359 ‐0.05359 ‐0.05359 ‐0.05359 ‐0.05359 ‐0.05359 ‐0.01087 ‐0.01087 ‐0.01087 ‐0.01087 ‐0.01087 ‐0.01087 ‐0.01087 ‐0.01087 ‐0.0002097 ‐0.0002097 ‐0.0002097 ‐0.0002097 0.01522 0.01522 0.01522 0.01522 ESF.TOP

ESF.BOT

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

1068 1068 1068 1068 1069 1069 1069 1069 1070 1070 1070 1070 1071 1071 1071 1071 1072 1072 1072 1072 1073 1073 1073 1073 1074 1074 1074 1074 1075 1075 1075 1075 1076 1076 1076 1076 1077 1077 1077

1464 1465 1446 1445 1465 1466 1447 1446 1466 1467 1448 1447 1467 1468 1449 1448 1468 1469 1450 1449 1469 1470 1451 1450 1470 1471 1452 1451 1471 1472 1453 1452 1472 889 1454 1453 1477 40 261

TIPO DE CARGA

ESF.TOP

ESF.BOT

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

0.01522 0.01522 0.01864 0.01864 0.02734 0.12 0.15 0.19 0.2 0.27 0.27 0.28 0.28 0.28 0.28 0.31 0.35 0.35 0.36 0.36 0.36 0.36 0.39 0.4 0.42 0.42 0.46 0.47 0.54 0.58 0.58 0.58 0.58 0.68 0.68 0.68 0.68 0.73 0.73

0.01522 0.01522 0.01864 0.01864 0.02734 0.12 0.15 0.19 0.2 0.27 0.27 0.28 0.28 0.28 0.28 0.31 0.35 0.35 0.36 0.36 0.36 0.36 0.39 0.4 0.42 0.42 0.46 0.47 0.54 0.58 0.58 0.58 0.58 0.68 0.68 0.68 0.68 0.73 0.73

626

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

1077 1078 1078 1078 1078 1079 1079 1079 1080 1080 1080 1080 1081 1081 1081 1081 1082 1082 1082 1082 1083 1083 1083 1083 1084 1084 1084 1084 1085 1085 1085 1085 1088 1088 1088 1088 1089 1089 1089

1478 260 1479 1480 261 10 1479 260 10 1481 1482 1479 1481 1483 1484 1482 1485 1486 1483 1484 1486 1487 1488 1489 1487 1490 1491 1488 1490 1492 1493 1491 1492 1498 1499 1500 1498 1501 1502

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

627

ESF.TOP

ESF.BOT

0.73 0.73 0.89 0.89 0.89 0.89 0.94 0.94 0.94 0.94 0.99 0.99 0.99 0.99 1.03 1.03 1.03 1.03 1.04 1.04 1.04 1.04 1.08 1.08 1.08 1.08 1.09 1.12 1.12 1.12 1.12 1.18 1.18 1.29 1.39 1.43 1.43 1.43 1.43

0.73 0.73 0.89 0.89 0.89 0.89 0.94 0.94 0.94 0.94 0.99 0.99 0.99 0.99 1.03 1.03 1.03 1.03 1.04 1.04 1.04 1.04 1.08 1.08 1.08 1.08 1.09 1.12 1.12 1.12 1.12 1.18 1.18 1.29 1.39 1.43 1.43 1.43 1.43

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENT O

1089 1090 1090 1090 1090 1091 1091 1091 1092 1092 1092 1092 1093 1093 1093 1093 1094 1094 1094 1094 1095 1095 1095 1095 1096 1096 1096 1096 1097 1097 1097 1097 1098 1098 1098 1098 1099 1099 1099

JUNTA

1499 1501 1503 1504 1502 1503 4 1504 1480 1505 1482 1479 1505 1506 1484 1482 1506 1489 1485 1484 1477 1507 1480 1478 1507 1508 1505 1480 1508 1509 1506 1505 1509 1510 1489 1506 1510 1511 1488

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

628

ESF.TOP

ESF.BOT

1.4 1.4 1.4 1.4 1.5 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.7 1.8 1.8 1.8 1.8 1.9 1.9 1.9 1.9 1.9 1.9 1.9 1.9 1.9 2.0 2.0 2.0 2.0 2.1

1.4 1.4 1.4 1.4 1.5 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.7 1.8 1.8 1.8 1.8 1.9 1.9 1.9 1.9 1.9 1.9 1.9 1.9 1.9 2.0 2.0 2.0 2.0 2.1

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

1099 1100 1100 1100 1100 1101 1101 1101 1101 1102 1102 1102 1102 1103 1103 1103 1103 1104 1104 1104 1104 1105 1105 1105 1105 1106 1106 1106 1106 1107 1107 1107 1107 1108 1108 1108 1108 1109 1109

1489 1511 1512 1491 1488 1512 1500 1493 1491 861 1514 1477 257 1514 1515 1507 1477 1515 1516 1508 1507 1516 1517 1509 1508 1517 1518 1510 1509 1518 1519 1511 1510 1519 1520 1512 1511 1520 1521

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

629

ESF.TOP

ESF.BOT

2.15 2.15 2.15 2.18 2.3 2.3 2.3 2.3 2.33 2.33 2.36 2.48 2.57 2.57 2.57 2.62 2.62 2.62 2.62 2.62 2.62 2.62 2.62 2.64 2.64 2.64 2.64 3.08 3.08 3.08 3.08 3.37 3.37 3.37 3.37 3.56 3.56 3.56 3.56

2.15 2.15 2.15 2.18 2.3 2.3 2.3 2.3 2.33 2.33 2.36 2.48 2.57 2.57 2.57 2.62 2.62 2.62 2.62 2.62 2.62 2.62 2.62 2.64 2.64 2.64 2.64 3.08 3.08 3.08 3.08 3.37 3.37 3.37 3.37 3.56 3.56 3.56 3.56

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENT O

1109 1109 1110 1110 1110 1110 1111 1111 1111 1111 1112 1112 1112 1112 1114 1114 1114 1114 1115 1115 1115 1115 1116 1116 1116 1116 1117 1117 1117 1117 1118 1118 1118 1119 1119 1119 1119 1120 1120

JUNTA

1500 1512 1521 1522 1499 1500 1522 1523 1502 1499 1523 1524 1504 1502 1526 1527 1513 1528 1524 1529 4 1504 4 1526 1528 1529 1534 1535 1513 1527 1534 1536 1535 1537 1538 1536 1535 1536 1539

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

630

ESF.TOP

ESF.BOT

3.5 3.5 3.5 3.5 3.6 3.6 3.6 3.6 3.6 3.6 3.7 3.7 3.7 3.7 3.7 3.7 3.8 3.8 3.8 3.8 3.9 3.9 3.9 4.0 4.1 4.1 4.1 4.1 4.2 4.2 4.2 4.2 4.2 4.2 4.2 4.2 4.4 4.4 4.4

3.5 3.5 3.5 3.5 3.6 3.6 3.6 3.6 3.6 3.6 3.7 3.7 3.7 3.7 3.7 3.7 3.8 3.8 3.8 3.8 3.9 3.9 3.9 4.0 4.1 4.1 4.1 4.1 4.2 4.2 4.2 4.2 4.2 4.2 4.2 4.2 4.4 4.4 4.4

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

1120 1120 1121 1121 1121 1121 1122 1122 1122 1123 1123 1123 1123 1124 1124 1124 1124 1125 1125 1125 1125 1126 1126 1126 1127 1127 1127 1127 1128 1128 1128 1128 1132 1132 1132 1132 1133 1133 1133

1540 1538 1539 1541 1542 1540 1541 1543 1542 1544 1545 1543 1542 1543 1546 1547 1545 1546 1548 1532 1547 1548 1 1532 1549 594 543 53 1533 1550 1 1551 1226 1552 1514 861 1552 1553 1515

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

631

ESF.TOP

ESF.BOT

4.41 4.41 4.41 4.53 4.68 4.68 4.68 4.68 4.68 4.68 4.68 4.68 4.68 4.83 4.83 4.94 4.94 4.94 4.94 4.95 5.04 5.04 5.22 5.22 5.22 5.22 5.22 5.24 5.24 5.24 5.24 5.39 5.41 5.41 5.41 5.41 5.57 5.57 5.57

4.41 4.41 4.41 4.53 4.68 4.68 4.68 4.68 4.68 4.68 4.68 4.68 4.68 4.83 4.83 4.94 4.94 4.94 4.94 4.95 5.04 5.04 5.22 5.22 5.22 5.22 5.22 5.24 5.24 5.24 5.24 5.39 5.41 5.41 5.41 5.41 5.57 5.57 5.57

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

1133 1134 1134 1134 1134 1135 1135 1135 1135 1136 1136 1136 1136 1137 1137 1137 1137 1138 1138 1138 1138 1139 1139 1139 1139 1140 1140 1140 1140 1141 1141 1141 1141 1142 1142 1142 1142 1143 1143

1514 1553 1554 1516 1515 1554 1555 1517 1516 1555 1556 1518 1517 1556 1557 1519 1518 1557 1558 1520 1519 1558 1559 1521 1520 1559 1560 1522 1521 1560 1561 1523 1522 1561 1562 1524 1523 1562 1563

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

632

ESF.TOP

ESF.BOT

5.57 5.85 5.85 5.96 6.08 6.08 6.08 6.08 6.2 6.2 6.2 6.2 6.23 6.23 6.23 6.23 6.25 6.27 6.27 6.27 6.27 6.34 6.34 6.39 6.39 6.39 6.39 6.45 6.45 6.45 6.45 6.58 6.58 6.58 6.58 6.62 6.63 6.63 6.63

5.57 5.85 5.85 5.96 6.08 6.08 6.08 6.08 6.2 6.2 6.2 6.2 6.23 6.23 6.23 6.23 6.25 6.27 6.27 6.27 6.27 6.34 6.34 6.39 6.39 6.39 6.39 6.45 6.45 6.45 6.45 6.58 6.58 6.58 6.58 6.62 6.63 6.63 6.63

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

1143 1143 1144 1144 1144 1144 1145 1145 1145 1145 1146 1146 1146 1146 1147 1147 1147 1147 1148 1148 1148 1148 1149 1149 1149 1149 1150 1150 1150 1150 1151 1151 1151 1151 1152 1152 1152 1152 1153

1528 1524 1563 1564 1513 1528 1564 1537 1535 1513 1245 1565 1552 1226 1565 1566 1553 1552 1566 1567 1554 1553 1567 1568 1555 1554 1568 1569 1556 1555 1569 1570 1557 1556 1570 1571 1558 1557 1571

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

633

ESF.TOP

ESF.BOT

6.63 6.9 6.9 6.91 6.91 6.91 6.91 7.05 7.05 7.05 7.05 7.55 7.55 7.55 7.55 7.59 7.59 7.59 7.59 7.64 7.64 7.64 7.64 7.8 7.8 7.8 7.8 8.1 8.1 8.1 8.1 8.23 8.23 8.23 8.23 8.25 8.25 8.26 8.27

6.63 6.9 6.9 6.91 6.91 6.91 6.91 7.05 7.05 7.05 7.05 7.55 7.55 7.55 7.55 7.59 7.59 7.59 7.59 7.64 7.64 7.64 7.64 7.8 7.8 7.8 7.8 8.1 8.1 8.1 8.1 8.23 8.23 8.23 8.23 8.25 8.25 8.26 8.27

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

1153 1153 1153 1154 1154 1154 1154 1155 1155 1155 1155 1156 1156 1156 1156 1157 1157 1157 1157 1158 1158 1158 1158 1159 1159 1159 1159 1160 1160 1160 1160 1161 1161 1161 1161 1179 1179 1179 1179

1572 1559 1558 1572 1573 1560 1559 1573 1574 1561 1560 1574 1575 1562 1561 1575 1576 1563 1562 1576 1577 1564 1563 1577 1578 1537 1564 1578 1579 1540 1537 1579 1544 1542 1540 1264 1612 1565 1245

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

634

ESF.TOP

ESF.BOT

8.27 8.27 8.27 8.28 8.3 8.3 8.3 8.3 8.39 8.39 8.39 8.39 8.42 8.42 8.42 8.42 8.42 8.62 8.62 8.62 8.62 8.81 8.81 9.11 9.11 9.11 9.11 9.14 9.14 9.19 9.19 9.19 9.19 9.24 9.24 9.38 9.38 9.38 9.38

8.27 8.27 8.27 8.28 8.3 8.3 8.3 8.3 8.39 8.39 8.39 8.39 8.42 8.42 8.42 8.42 8.42 8.62 8.62 8.62 8.62 8.81 8.81 9.11 9.11 9.11 9.11 9.14 9.14 9.19 9.19 9.19 9.19 9.24 9.24 9.38 9.38 9.38 9.38

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

1180 1180 1180 1180 1181 1181 1181 1181 1182 1182 1182 1182 1183 1183 1183 1183 1184 1184 1184 1184 1185 1185 1185 1185 1186 1186 1186 1186 1187 1187 1187 1187 1188 1188 1188 1188 1189 1189 1189

1612 1613 1566 1565 1613 1614 1567 1566 1614 1615 1568 1567 1615 1616 1569 1568 1616 1617 1570 1569 1617 1618 1571 1570 1618 1619 1572 1571 1619 1620 1573 1572 1620 1621 1574 1573 1621 1622 1575

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

635

ESF.TOP

ESF.BOT

9.55 9.55 9.55 9.55 9.62 9.62 9.62 9.62 9.72 9.91 9.91 9.91 9.91 10.01 10.01 10.06 10.06 10.06 10.06 10.13 10.13 10.13 10.13 10.24 10.24 10.24 10.24 10.37 10.47 10.47 10.47 10.47 10.48 10.48 10.48 10.48 10.96 10.96 10.96

9.55 9.55 9.55 9.55 9.62 9.62 9.62 9.62 9.72 9.91 9.91 9.91 9.91 10.01 10.01 10.06 10.06 10.06 10.06 10.13 10.13 10.13 10.13 10.24 10.24 10.24 10.24 10.37 10.47 10.47 10.47 10.47 10.48 10.48 10.48 10.48 10.96 10.96 10.96

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

1189 1190 1190 1190 1190 1191 1191 1191 1191 1192 1192 1192 1192 1193 1193 1193 1193 1194 1194 1194 1194 1195 1195 1195 1195 1196 1196 1196 1196 1197 1197 1197 1197 1198 1198 1198 1198 1199 1199

1574 1622 1623 1576 1575 1623 1624 1577 1576 1624 1625 1578 1577 1625 1626 1579 1578 1626 1627 1544 1579 1627 1628 1547 1544 1628 1533 1532 1547 1629 1647 1648 1649 1283 1630 1612 1264 1630 1631

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

636

ESF.TOP

ESF.BOT

10.96 11.08 11.08 11.08 11.08 11.18 11.24 11.24 11.24 11.24 11.25 11.35 11.49 11.49 11.49 11.49 11.62 11.69 11.76 11.76 11.76 11.76 11.84 11.84 11.84 11.84 11.86 11.86 11.86 11.86 12.39 12.39 12.5 12.5 12.5 12.5 12.57 12.57 12.57

10.96 11.08 11.08 11.08 11.08 11.18 11.24 11.24 11.24 11.24 11.25 11.35 11.49 11.49 11.49 11.49 11.62 11.69 11.76 11.76 11.76 11.76 11.84 11.84 11.84 11.84 11.86 11.86 11.86 11.86 12.39 12.39 12.5 12.5 12.5 12.5 12.57 12.57 12.57

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

1199 1199 1200 1200 1200 1200 1201 1201 1201 1201 1202 1202 1202 1202 1203 1203 1203 1203 1204 1204 1204 1204 1205 1205 1205 1205 1206 1206 1206 1206 1207 1207 1207 1207 1208 1208 1208 1208 1209

1613 1612 1631 1632 1614 1613 1632 1633 1615 1614 1633 1634 1616 1615 1634 1635 1617 1616 1635 1636 1618 1617 1636 1637 1619 1618 1637 1638 1620 1619 1638 1639 1621 1620 1639 1640 1622 1621 1640

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

637

ESF.TOP

ESF.BOT

12.57 12.62 13.03 13.03 13.03 13.03 13.42 13.42 13.42 13.42 13.71 13.71 13.71 13.71 13.89 13.89 13.89 13.89 14.08 14.08 14.08 14.08 14.11 14.11 14.11 14.11 14.12 14.12 14.12 14.12 14.19 14.19 14.19 14.19 14.21 14.21 14.21 14.21 14.37

12.57 12.62 13.03 13.03 13.03 13.03 13.42 13.42 13.42 13.42 13.71 13.71 13.71 13.71 13.89 13.89 13.89 13.89 14.08 14.08 14.08 14.08 14.11 14.11 14.11 14.11 14.12 14.12 14.12 14.12 14.19 14.19 14.19 14.19 14.21 14.21 14.21 14.21 14.37

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

1209 1209 1209 1210 1210 1210 1210 1211 1211 1211 1211 1212 1212 1212 1212 1213 1213 1213 1213 1214 1214 1214 1214 1215 1215 1215 1215 1216 1216 1216 1216 1217 1217 1217 1217 1218 1218 1218 1218

1641 1623 1622 1641 1642 1624 1623 1642 1643 1625 1624 1643 1644 1626 1625 1644 1645 1627 1626 1645 1646 1628 1627 1646 1629 1533 1628 1650 1668 1669 1670 1302 1651 1630 1283 1651 1652 1631 1630

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

638

ESF.TOP

ESF.BOT

14.38 14.69 14.69 14.69 14.69 14.78 14.8 14.99 14.99 15.02 15.02 15.02 15.02 15.22 15.22 15.22 15.22 15.3 15.3 15.3 15.3 15.41 15.41 15.49 15.7 15.7 15.7 15.7 15.73 15.73 15.73 15.73 15.75 15.75 15.75 15.75 15.82 15.82 16.01

14.38 14.69 14.69 14.69 14.69 14.78 14.8 14.99 14.99 15.02 15.02 15.02 15.02 15.22 15.22 15.22 15.22 15.3 15.3 15.3 15.3 15.41 15.41 15.49 15.7 15.7 15.7 15.7 15.73 15.73 15.73 15.73 15.75 15.75 15.75 15.75 15.82 15.82 16.01

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

1219 1219 1219 1219 1220 1220 1220 1220 1221 1221 1221 1221 1222 1222 1222 1222 1223 1223 1223 1223 1224 1224 1224 1224 1225 1225 1225 1225 1226 1226 1226 1226 1227 1227 1227 1227 1228 1228 1228

1652 1653 1632 1631 1653 1654 1633 1632 1654 1655 1634 1633 1655 1656 1635 1634 1656 1657 1636 1635 1657 1658 1637 1636 1658 1659 1638 1637 1659 1660 1639 1638 1660 1661 1640 1639 1661 1662 1641

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

639

ESF.TOP

ESF.BOT

16.19 16.19 16.3 16.49 16.49 16.49 16.49 16.66 16.86 16.86 16.91 16.97 16.97 16.97 16.97 17.01 17.02 17.03 17.03 17.03 17.03 17.17 17.27 17.27 17.27 17.27 17.38 17.4 17.4 17.4 17.4 17.55 17.55 17.55 17.55 17.76 17.93 17.93 17.93

16.19 16.19 16.3 16.49 16.49 16.49 16.49 16.66 16.86 16.86 16.91 16.97 16.97 16.97 16.97 17.01 17.02 17.03 17.03 17.03 17.03 17.17 17.27 17.27 17.27 17.27 17.38 17.4 17.4 17.4 17.4 17.55 17.55 17.55 17.55 17.76 17.93 17.93 17.93

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

1228 1229 1229 1229 1229 1230 1230 1230 1230 1231 1231 1231 1231 1232 1232 1232 1232 1233 1233 1233 1233 1234 1234 1234 1234 1235 1235 1235 1235 1236 1236 1236 1236 1237 1237 1237 1237 1238 1238

1640 1662 1663 1642 1641 1663 1664 1643 1642 1664 1665 1644 1643 1665 1666 1645 1644 1666 1667 1646 1645 1667 1650 1629 1646 1671 1689 1690 1691 1321 1672 1651 1302 1672 1673 1652 1651 1673 1674

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

640

ESF.TOP

ESF.BOT

17.93 18.03 18.03 18.03 18.03 18.18 18.18 18.18 18.18 18.43 18.5 18.5 18.5 18.5 18.65 18.65 18.65 18.65 18.79 18.9 18.9 18.9 18.9 19.13 19.13 19.13 19.13 19.15 19.15 19.15 19.15 19.26 19.26 19.26 19.26 19.63 19.63 19.63 19.63

17.93 18.03 18.03 18.03 18.03 18.18 18.18 18.18 18.18 18.43 18.5 18.5 18.5 18.5 18.65 18.65 18.65 18.65 18.79 18.9 18.9 18.9 18.9 19.13 19.13 19.13 19.13 19.15 19.15 19.15 19.15 19.26 19.26 19.26 19.26 19.63 19.63 19.63 19.63

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

1238 1238 1239 1239 1239 1239 1240 1240 1240 1240 1241 1241 1241 1241 1242 1242 1242 1242 1243 1243 1243 1243 1244 1244 1244 1244 1245 1245 1245 1245 1246 1246 1246 1246 1247 1247 1247 1247 1248

1653 1652 1674 1675 1654 1653 1675 1676 1655 1654 1676 1677 1656 1655 1677 1678 1657 1656 1678 1679 1658 1657 1679 1680 1659 1658 1680 1681 1660 1659 1681 1682 1661 1660 1682 1683 1662 1661 1683

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

641

ESF.TOP

ESF.BOT

20.11 20.11 20.11 20.11 20.26 20.26 20.26 20.26 20.43 20.48 20.48 20.48 20.48 20.6 20.6 20.6 20.6 20.95 20.95 20.95 20.95 21.18 21.18 21.18 21.18 21.4 21.44 21.44 21.44 21.44 21.45 21.57 21.74 21.82 21.86 21.9 21.9 21.9 21.9

20.11 20.11 20.11 20.11 20.26 20.26 20.26 20.26 20.43 20.48 20.48 20.48 20.48 20.6 20.6 20.6 20.6 20.95 20.95 20.95 20.95 21.18 21.18 21.18 21.18 21.4 21.44 21.44 21.44 21.44 21.45 21.57 21.74 21.82 21.86 21.9 21.9 21.9 21.9

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

1248 1248 1248 1249 1249 1249 1249 1250 1250 1250 1250 1251 1251 1251 1251 1252 1252 1252 1252 1253 1253 1253 1253 1254 1254 1254 1254 1255 1255 1255 1255 1256 1256 1256 1256 1257 1257 1257 1257

1684 1663 1662 1684 1685 1664 1663 1685 1686 1665 1664 1686 1687 1666 1665 1687 1688 1667 1666 1688 1671 1650 1667 1692 1710 1711 1712 1340 1693 1672 1321 1693 1694 1673 1672 1694 1695 1674 1673

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

642

ESF.TOP

ESF.BOT

21.95 21.95 21.95 21.95 22.12 22.12 22.12 22.12 22.33 22.33 22.47 22.47 22.47 22.47 22.57 22.57 22.57 22.57 22.87 22.95 22.95 22.95 22.95 23.22 23.22 23.27 23.27 23.27 23.27 23.31 23.31 23.31 23.31 23.53 23.53 23.53 23.53 23.95 24.16

21.95 21.95 21.95 21.95 22.12 22.12 22.12 22.12 22.33 22.33 22.47 22.47 22.47 22.47 22.57 22.57 22.57 22.57 22.87 22.95 22.95 22.95 22.95 23.22 23.22 23.27 23.27 23.27 23.27 23.31 23.31 23.31 23.31 23.53 23.53 23.53 23.53 23.95 24.16

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

1258 1258 1258 1258 1259 1259 1259 1259 1260 1260 1260 1260 1261 1261 1261 1261 1262 1262 1262 1262 1263 1263 1263 1263 1264 1264 1264 1264 1265 1265 1265 1265 1266 1266 1266 1266 1267 1267 1267

1695 1696 1675 1674 1696 1697 1676 1675 1697 1698 1677 1676 1698 1699 1678 1677 1699 1700 1679 1678 1700 1701 1680 1679 1701 1702 1681 1680 1702 1703 1682 1681 1703 1704 1683 1682 1704 1705 1684

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

643

ESF.TOP

ESF.BOT

24.4 24.4 24.4 24.4 24.71 24.71 24.71 24.71 25.06 25.06 25.06 25.06 25.19 25.19 25.24 25.24 25.24 25.24 25.57 25.82 25.82 25.82 25.82 26.46 26.46 26.46 26.46 26.78 26.78 26.78 26.78 26.78 27.06 27.06 27.06 27.06 27.14 27.14 27.14

24.4 24.4 24.4 24.4 24.71 24.71 24.71 24.71 25.06 25.06 25.06 25.06 25.19 25.19 25.24 25.24 25.24 25.24 25.57 25.82 25.82 25.82 25.82 26.46 26.46 26.46 26.46 26.78 26.78 26.78 26.78 26.78 27.06 27.06 27.06 27.06 27.14 27.14 27.14

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

1267 1268 1268 1268 1268 1269 1269 1269 1269 1270 1270 1270 1270 1271 1271 1271 1271 1272 1272 1272 1272 1273 1273 1273 1273 1274 1274 1274 1274 1275 1275 1275 1275 1276 1276 1276 1276 1277 1277

1683 1705 1706 1685 1684 1706 1707 1686 1685 1707 1708 1687 1686 1708 1709 1688 1687 1709 1692 1671 1688 1713 1731 1732 1733 1359 1714 1693 1340 1714 1715 1694 1693 1715 1716 1695 1694 1716 1717

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

644

ESF.TOP

ESF.BOT

27.14 27.31 27.31 27.31 27.31 27.62 27.62 27.62 27.62 27.62 27.62 27.62 27.62 27.79 27.79 27.79 27.79 27.8 27.8 27.8 27.8 27.96 27.96 27.96 27.96 28.33 28.33 28.33 28.33 28.56 28.56 28.56 28.56 29.1 29.1 29.1 29.1 29.26 29.36

27.14 27.31 27.31 27.31 27.31 27.62 27.62 27.62 27.62 27.62 27.62 27.62 27.62 27.79 27.79 27.79 27.79 27.8 27.8 27.8 27.8 27.96 27.96 27.96 27.96 28.33 28.33 28.33 28.33 28.56 28.56 28.56 28.56 29.1 29.1 29.1 29.1 29.26 29.36

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

1277 1277 1278 1278 1278 1278 1279 1279 1279 1279 1280 1280 1280 1280 1281 1281 1281 1281 1282 1282 1282 1282 1283 1283 1283 1283 1284 1284 1284 1284 1285 1285 1285 1285 1286 1286 1286 1286 1287

1696 1695 1717 1718 1697 1696 1718 1719 1698 1697 1719 1720 1699 1698 1720 1721 1700 1699 1721 1722 1701 1700 1722 1723 1702 1701 1723 1724 1703 1702 1724 1725 1704 1703 1725 1726 1705 1704 1726

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

645

ESF.TOP

ESF.BOT

29.36 29.69 29.69 29.69 29.69 29.87 29.87 29.87 29.87 30.01 30.03 30.03 30.03 30.03 30.04 30.04 30.04 30.04 30.12 30.12 30.12 30.12 30.15 30.15 30.19 30.19 30.19 30.19 30.28 30.28 30.28 30.28 30.52 30.52 30.52 30.52 30.64 30.64 30.64

29.36 29.69 29.69 29.69 29.69 29.87 29.87 29.87 29.87 30.01 30.03 30.03 30.03 30.03 30.04 30.04 30.04 30.04 30.12 30.12 30.12 30.12 30.15 30.15 30.19 30.19 30.19 30.19 30.28 30.28 30.28 30.28 30.52 30.52 30.52 30.52 30.64 30.64 30.64

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

1287 1287 1287 1288 1288 1288 1288 1289 1289 1289 1289 1290 1290 1290 1290 1291 1291 1291 1291 1292 1292 1292 1292 1293 1293 1293 1293 1294 1294 1294 1294 1295 1295 1295 1295 1296 1296 1296 1296

1727 1706 1705 1727 1728 1707 1706 1728 1729 1708 1707 1729 1730 1709 1708 1730 1713 1692 1709 1734 1752 1753 1754 1378 1735 1714 1359 1735 1736 1715 1714 1736 1737 1716 1715 1737 1738 1717 1716

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

646

ESF.TOP

ESF.BOT

30.64 31.01 31.01 31.01 31.01 31.17 31.17 31.17 31.17 31.2 31.2 31.2 31.2 31.24 31.24 31.24 31.24 31.88 31.88 31.88 31.88 32.01 32.01 32.01 32.01 32.3 32.3 32.3 32.3 32.88 32.88 32.88 32.88 33.48 33.48 33.48 33.48 34.5 34.5

30.64 31.01 31.01 31.01 31.01 31.17 31.17 31.17 31.17 31.2 31.2 31.2 31.2 31.24 31.24 31.24 31.24 31.88 31.88 31.88 31.88 32.01 32.01 32.01 32.01 32.3 32.3 32.3 32.3 32.88 32.88 32.88 32.88 33.48 33.48 33.48 33.48 34.5 34.5

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

1297 1297 1297 1297 1298 1298 1298 1298 1299 1299 1299 1299 1300 1300 1300 1300 1301 1301 1301 1301 1302 1302 1302 1302 1303 1303 1303 1303 1304 1304 1304 1304 1305 1305 1305 1305 1306 1306 1306

1738 1739 1718 1717 1739 1740 1719 1718 1740 1741 1720 1719 1741 1742 1721 1720 1742 1743 1722 1721 1743 1744 1723 1722 1744 1745 1724 1723 1745 1746 1725 1724 1746 1747 1726 1725 1747 1748 1727

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

647

ESF.TOP

ESF.BOT

34.5 34.5 34.57 34.57 34.57 34.57 34.88 34.88 34.88 34.88 34.92 34.92 34.92 34.92 35.24 35.24 35.24 35.24 35.39 35.39 35.39 35.39 36.36 36.36 36.36 36.36 36.57 36.57 36.88 36.88 36.88 36.88 37.02 37.02 37.02 37.02 37.23 37.34 37.36

34.5 34.5 34.57 34.57 34.57 34.57 34.88 34.88 34.88 34.88 34.92 34.92 34.92 34.92 35.24 35.24 35.24 35.24 35.39 35.39 35.39 35.39 36.36 36.36 36.36 36.36 36.57 36.57 36.88 36.88 36.88 36.88 37.02 37.02 37.02 37.02 37.23 37.34 37.36

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

1306 1307 1307 1307 1307 1308 1308 1308 1308 1309 1309 1309 1309 1310 1310 1310 1310 1311 1311 1311 1311 1312 1312 1312 1312 1313 1313 1313 1313 1314 1314 1314 1314 1315 1315 1315 1315 1316 1316

1726 1748 1749 1728 1727 1749 1750 1729 1728 1750 1751 1730 1729 1751 1734 1713 1730 1755 1773 1774 1775 1397 1756 1735 1378 1756 1757 1736 1735 1757 1758 1737 1736 1758 1759 1738 1737 1759 1760

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

648

ESF.TOP

ESF.BOT

37.36 37.36 37.36 37.72 37.72 37.72 37.72 37.9 37.9 37.9 37.9 38.44 38.44 38.44 38.44 38.83 38.83 38.83 38.83 39.8 39.8 39.8 39.8 40.41 40.41 40.41 40.41 40.43 40.43 40.43 40.43 40.71 40.76 40.76 40.76 40.76 41.03 41.03 41.03

37.36 37.36 37.36 37.72 37.72 37.72 37.72 37.9 37.9 37.9 37.9 38.44 38.44 38.44 38.44 38.83 38.83 38.83 38.83 39.8 39.8 39.8 39.8 40.41 40.41 40.41 40.41 40.43 40.43 40.43 40.43 40.71 40.76 40.76 40.76 40.76 41.03 41.03 41.03

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

1316 1316 1317 1317 1317 1317 1318 1318 1318 1318 1319 1319 1319 1319 1320 1320 1320 1320 1321 1321 1321 1321 1322 1322 1322 1322 1323 1323 1323 1323 1324 1324 1324 1324 1325 1325 1325 1325 1326

1739 1738 1760 1761 1740 1739 1761 1762 1741 1740 1762 1763 1742 1741 1763 1764 1743 1742 1764 1765 1744 1743 1765 1766 1745 1744 1766 1767 1746 1745 1767 1768 1747 1746 1768 1769 1748 1747 1769

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

649

ESF.TOP

ESF.BOT

41.03 41.24 41.24 41.24 41.24 41.59 41.9 41.9 41.9 41.9 42.06 42.06 42.06 42.06 42.11 42.11 42.11 42.11 42.37 42.37 42.37 42.37 42.77 42.77 42.77 42.77 42.85 42.85 42.85 42.85 43.11 43.11 43.11 43.11 43.11 43.11 43.11 43.11 43.29

41.03 41.24 41.24 41.24 41.24 41.59 41.9 41.9 41.9 41.9 42.06 42.06 42.06 42.06 42.11 42.11 42.11 42.11 42.37 42.37 42.37 42.37 42.77 42.77 42.77 42.77 42.85 42.85 42.85 42.85 43.11 43.11 43.11 43.11 43.11 43.11 43.11 43.11 43.29

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

1326 1326 1326 1327 1327 1327 1327 1328 1328 1328 1328 1329 1329 1329 1329 1330 1330 1330 1330 1331 1331 1331 1331 1332 1332 1332 1332 1333 1333 1333 1333 1334 1334 1334 1334 1335 1335 1335 1335

1770 1749 1748 1770 1771 1750 1749 1771 1772 1751 1750 1772 1755 1734 1751 1776 1794 1795 1796 1416 1777 1756 1397 1777 1778 1757 1756 1778 1779 1758 1757 1779 1780 1759 1758 1780 1781 1760 1759

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

650

ESF.TOP

ESF.BOT

43.29 43.29 43.29 43.31 43.31 43.32 43.32 43.41 44.45 44.53 44.53 44.62 44.62 44.62 44.62 44.69 44.69 44.69 44.69 44.73 45.11 45.11 45.11 45.11 45.29 45.36 45.57 45.73 45.73 45.79 45.94 45.94 45.94 45.94 45.99 45.99 45.99 45.99 46.42

43.29 43.29 43.29 43.31 43.31 43.32 43.32 43.41 44.45 44.53 44.53 44.62 44.62 44.62 44.62 44.69 44.69 44.69 44.69 44.73 45.11 45.11 45.11 45.11 45.29 45.36 45.57 45.73 45.73 45.79 45.94 45.94 45.94 45.94 45.99 45.99 45.99 45.99 46.42

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

1336 1336 1336 1336 1337 1337 1337 1337 1338 1338 1338 1338 1339 1339 1339 1339 1340 1340 1340 1340 1341 1341 1341 1341 1342 1342 1342 1342 1343 1343 1343 1343 1344 1344 1344 1344 1345 1345 1345

1781 1782 1761 1760 1782 1783 1762 1761 1783 1784 1763 1762 1784 1785 1764 1763 1785 1786 1765 1764 1786 1787 1766 1765 1787 1788 1767 1766 1788 1789 1768 1767 1789 1790 1769 1768 1790 1791 1770

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

651

ESF.TOP

ESF.BOT

46.42 46.42 46.42 46.48 46.56 46.56 46.56 46.56 46.91 46.91 46.91 46.91 46.91 48.04 48.04 48.04 48.04 48.06 48.06 48.58 48.58 48.58 48.58 48.62 48.68 48.68 48.68 48.68 48.8 48.96 48.96 48.96 48.96 49.03 49.03 49.03 49.03 49.07 49.07

46.42 46.42 46.42 46.48 46.56 46.56 46.56 46.56 46.91 46.91 46.91 46.91 46.91 48.04 48.04 48.04 48.04 48.06 48.06 48.58 48.58 48.58 48.58 48.62 48.68 48.68 48.68 48.68 48.8 48.96 48.96 48.96 48.96 49.03 49.03 49.03 49.03 49.07 49.07

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENT O

1345 1346 1346 1346 1346 1347 1347 1347 1347 1348 1348 1348 1348 1349 1349 1349 1349 1350 1350 1350 1350 1351 1351 1351 1351 1352 1352 1352 1352 1353 1353 1353 1353 1354 1354 1354 1354 1355 1355

JUNTA

1769 1791 1792 1771 1770 1792 1793 1772 1771 1793 1776 1755 1772 1797 1815 1816 1817 1435 1798 1777 1416 1798 1799 1778 1777 1799 1800 1779 1778 1800 1801 1780 1779 1801 1802 1781 1780 1802 1803

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

652

ESF.TOP

ESF.BOT

49.07 49.07 49.39 49.39 49.39 49.39 50.27 50.27 50.27 50.27 51. 51. 51.48 51.48 51.48 51.48 51.48 51.48 51.48 51.48 51. 51. 51. 51. 51. 51. 51. 51. 51.82 51.82 51.82 51.82 51.91 51.91 51.91 51.91 52.02 52.02 52.02

49.07 49.07 49.39 49.39 49.39 49.39 50.27 50.27 50.27 50.27 51. 51. 51.48 51.48 51.48 51.48 51.48 51.48 51.48 51.48 51. 51. 51. 51. 51. 51. 51. 51. 51.82 51.82 51.82 51.82 51.91 51.91 51.91 51.91 52.02 52.02 52.02

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

1355 1355 1356 1356 1356 1356 1357 1357 1357 1357 1358 1358 1358 1358 1359 1359 1359 1359 1360 1360 1360 1360 1361 1361 1361 1361 1362 1362 1362 1362 1363 1363 1363 1363 1364 1364 1364 1364 1365

1782 1781 1803 1804 1783 1782 1804 1805 1784 1783 1805 1806 1785 1784 1806 1807 1786 1785 1807 1808 1787 1786 1808 1809 1788 1787 1809 1810 1789 1788 1810 1811 1790 1789 1811 1812 1791 1790 1812

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

653

ESF.TOP

ESF.BOT

52.02 52.12 52.12 52.12 52.12 52.21 52.4 52.4 52.77 52.79 52.84 52.84 52.84 52.84 52.97 53.14 53.14 53.14 53.14 53.47 53.47 53.47 53.47 53.68 53.68 53.68 53.68 53.9 54.19 54.19 54.19 54.19 54.35 54.62 55.42 55.42 55.42 55.42 55.88

52.02 52.12 52.12 52.12 52.12 52.21 52.4 52.4 52.77 52.79 52.84 52.84 52.84 52.84 52.97 53.14 53.14 53.14 53.14 53.47 53.47 53.47 53.47 53.68 53.68 53.68 53.68 53.9 54.19 54.19 54.19 54.19 54.35 54.62 55.42 55.42 55.42 55.42 55.88

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENT O

1365 1365 1365 1366 1366 1366 1366 1367 1367 1367 1367 1368 1368 1368 1368 1369 1369 1369 1369 1370 1370 1370 1370 1371 1371 1371 1371 1372 1372 1372 1372 1373 1373 1373 1373 1374 1374 1374 1374

JUNTA

1813 1792 1791 1813 1814 1793 1792 1814 1797 1776 1793 1818 1836 1837 1838 1454 1819 1798 1435 1819 1820 1799 1798 1820 1821 1800 1799 1821 1822 1801 1800 1822 1823 1802 1801 1823 1824 1803 1802

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

654

ESF.TOP

ESF.BOT

55.88 55.88 55.88 56.06 56.06 56.78 56.78 56.78 56.78 57.18 57.18 57.18 57.18 57.63 57.63 57.63 57.63 57.85 58.42 58.42 58.42 58.42 58.57 58.57 58.57 58.57 60.96 60.96 60.96 60.96 61.41 61.41 61.41 61.41 61. 61.72 61.72 61.72 61.72

55.88 55.88 55.88 56.06 56.06 56.78 56.78 56.78 56.78 57.18 57.18 57.18 57.18 57.63 57.63 57.63 57.63 57.85 58.42 58.42 58.42 58.42 58.57 58.57 58.57 58.57 60.96 60.96 60.96 60.96 61.41 61.41 61.41 61.41 61. 61.72 61.72 61.72 61.72

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

1375 1375 1375 1375 1376 1376 1376 1376 1377 1377 1377 1377 1378 1378 1378 1378 1379 1379 1379 1379 1380 1380 1380 1380 1381 1381 1381 1381 1382 1382 1382 1382 1383 1383 1383 1383 1384 1384 1384

1824 1825 1804 1803 1825 1826 1805 1804 1826 1827 1806 1805 1827 1828 1807 1806 1828 1829 1808 1807 1829 1830 1809 1808 1830 1831 1810 1809 1831 1832 1811 1810 1832 1833 1812 1811 1833 1834 1813

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

655

ESF.TOP

ESF.BOT

62.15 62.15 62.15 62.15 62.35 62.35 62.35 62.35 62.38 62.38 62.38 62.38 62.4 62.4 62.4 62.4 62.46 62.97 62.97 62.97 62.97 64.12 64.47 64.47 64.47 64.47 65.13 65.13 65.13 65.13 65.53 65.53 65.53 65.53 66.99 66.99 66.99 66.99 67.2

62.15 62.15 62.15 62.15 62.35 62.35 62.35 62.35 62.38 62.38 62.38 62.38 62.4 62.4 62.4 62.4 62.46 62.97 62.97 62.97 62.97 64.12 64.47 64.47 64.47 64.47 65.13 65.13 65.13 65.13 65.53 65.53 65.53 65.53 66.99 66.99 66.99 66.99 67.2

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

1384 1385 1385 1385 1385 1386 1386 1386 1386 1387 1387 1387 1387 1388 1388 1388 1388 1389 1389 1389 1389 1390 1390 1390 1390 1391 1391 1391 1391 1392 1392 1392 1392 1393 1393 1393 1393 1394 1394

1812 1834 1835 1814 1813 1835 1818 1797 1814 1839 1857 1858 1859 889 1840 1819 1454 1840 1841 1820 1819 1841 1842 1821 1820 1842 1843 1822 1821 1843 1844 1823 1822 1844 1845 1824 1823 1845 1846

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

656

ESF.TOP

ESF.BOT

67.2 67.2 67.2 67.45 67.45 67.45 67.45 67.62 68.41 68.41 68.41 68.41 68.43 68.43 68.43 68.43 68.52 68.52 68.52 68.52 69.21 69.21 69.21 69.21 69.9 69.9 73.35 73.35 73.35 73.35 73.41 73.41 73.41 73.41 75.34 75.58 75.58 75.85 78.67

67.2 67.2 67.2 67.45 67.45 67.45 67.45 67.62 68.41 68.41 68.41 68.41 68.43 68.43 68.43 68.43 68.52 68.52 68.52 68.52 69.21 69.21 69.21 69.21 69.9 69.9 73.35 73.35 73.35 73.35 73.41 73.41 73.41 73.41 75.34 75.58 75.58 75.85 78.67

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

1394 1394 1395 1395 1395 1395 1396 1396 1396 1396 1397 1397 1397 1397 1398 1398 1398 1398 1399 1399 1399 1399 1400 1400 1400 1400 1401 1401 1401 1401 1402 1402 1402 1402 1403 1403 1403 1403 1404

1825 1824 1846 1847 1826 1825 1847 1848 1827 1826 1848 1849 1828 1827 1849 1850 1829 1828 1850 1851 1830 1829 1851 1852 1831 1830 1852 1853 1832 1831 1853 1854 1833 1832 1854 1855 1834 1833 1855

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

657

ESF.TOP

ESF.BOT

78.67 78.67 78.67 79.06 79.06 79.06 79.06 79.12 79.12 79.12 79.12 79.69 79.77 79.77 79.77 79.77 79.9 79.9 79.9 79.9 80.65 80.65 81.01 81.01 81.01 81.01 81.47 81.47 81.47 81.47 82.2 82.27 82.27 82.27 82.27 82.72 84.85 85.82 86.05

78.67 78.67 78.67 79.06 79.06 79.06 79.06 79.12 79.12 79.12 79.12 79.69 79.77 79.77 79.77 79.77 79.9 79.9 79.9 79.9 80.65 80.65 81.01 81.01 81.01 81.01 81.47 81.47 81.47 81.47 82.2 82.27 82.27 82.27 82.27 82.72 84.85 85.82 86.05

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

1404 1404 1404 1405 1405 1405 1405 1502 1502 1502 1502 1503 1503 1503 1503 1504 1504 1504 1504 1506 1506 1506 1506 1507 1507 1507 1507 1508 1508 1508 1508 1509 1509 1509 1509 1510 1510 1510 1510

1856 1835 1834 1856 1839 1818 1835 1984 596 594 1549 1985 598 596 1984 1986 606 598 1985 1989 787 606 1986 1990 789 787 1989 1991 791 789 1990 1992 860 791 1991 1993 862 860 1992

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

ESF.TOP

ESF.BOT

86.67 87.67 87.67 87.67 87.67 88.14 89.47 90.53 90.53 90.53 90.53 91.66 91.66 91.66 91.66 94.29 94.51 94.51 94.51 94.51 95.49 95.49 96.22 96.22 96.55 96.88 97.06 97.06 97.51 97.51 97.51 97.51 98.04 98.04 98.04 98.04 100.36 100.36 100.36

86.67 87.67 87.67 87.67 87.67 88.14 89.47 90.53 90.53 90.53 90.53 91.66 91.66 91.66 91.66 94.29 94.51 94.51 94.51 94.51 95.49 95.49 96.22 96.22 96.55 96.88 97.06 97.06 97.51 97.51 97.51 97.51 98.04 98.04 98.04 98.04 100.36 100.36 100.36

658

|

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

1511 1511 1511 1511 1512 1512 1512 1512 1513 1513 1513 1513 1514 1514 1514 1514 1515 1515 1515 1515 1516 1516 1516 1516 1517 1517 1517 1517 1518 1518 1518 1518 1519 1519 1519 1519 1520 1520 1520

1994 864 862 1993 1995 866 864 1994 1996 868 866 1995 1997 870 868 1996 1998 872 870 1997 1999 874 872 1998 2000 876 874 1999 2001 878 876 2000 2002 880 878 2001 2003 882 880

TIPO DE CARGA

ESF.TOP

ESF.BOT

100.36 100.42 100.84 100.84 100.84 100.84 102.15 102.15 102.15 102.15 102.24 102.24 102.24 102.24 103.01 103.01 103.01 103.01 103.54 103.54 103.54 103.54 104.73 107.87 107.87 107.87 107.87 110.8 110.8 110.8 110.8 116.9 116.9 116.9 116.9 118.73 118.73 133.12 136.98

100.36 100.42 100.84 100.84 100.84 100.84 102.15 102.15 102.15 102.15 102.24 102.24 102.24 102.24 103.01 103.01 103.01 103.01 103.54 103.54 103.54 103.54 104.73 107.87 107.87 107.87 107.87 110.8 110.8 110.8 110.8 116.9 116.9 116.9 116.9 118.73 118.73 133.12 136.98

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

659

ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ELEMENTO

JUNTA

1520 1521 1521 1521 1521 1522 1522 1522 1522 1523 1523 1523 1523

2002 2004 884 882 2003 2005 886 884 2004 2006 888 886 2005

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

660

ESF.TOP

ESF.BOT

136.98 136.98 136.98 143.38 187.16 187.16 187.16 187.16 204.03 386.21 386.21 386.21 386.21

136.98 136.98 136.98 143.38 187.16 187.16 187.16 187.16 204.03 386.21 386.21 386.21 386.21

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA 1859 1857 1858 1839 1840 1472 1455 1470 1457 1459 1468 1461 1466 1463 1464 1465 1462 1467 1460 1458 1469 1456 1471 889 1844 1842 1846 1848 1850 904 1173 1852 1171 1854 1853 1170 1172 1189 1174 1851

U3

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

661

‐0.247549 ‐0.247549 ‐0.247547 ‐0.247545 ‐0.24754 ‐0.247532 ‐0.247516 ‐0.247489 ‐0.24744 ‐0.247355 ‐0.247322 ‐0.247322 ‐0.247321 ‐0.247318 ‐0.247313 ‐0.247305 ‐0.24729 ‐0.247262 ‐0.247214 ‐0.2472 ‐0.247128 ‐0.246975 ‐0.246926 ‐0.2467 ‐0.246636 ‐0.246636 ‐0.246635 ‐0.246632 ‐0.246627 ‐0.246619 ‐0.246604 ‐0.246577 ‐0.246529 ‐0.246444 ‐0.246432 ‐0.246291 ‐0.246211 ‐0.246021 ‐0.245549 ‐0.245533

R2

‐0.03384 ‐0.031971 ‐0.019764 ‐0.015915 ‐0.014727 ‐0.013462 ‐0.013366 ‐0.012491 ‐0.012352 ‐0.012191 ‐0.011802 ‐0.011368 ‐0.011146 ‐0.010809 ‐0.010363 ‐0.009784 ‐0.009259 ‐0.008964 ‐0.008847 ‐0.008778 ‐0.007543 ‐0.007496 ‐0.007337 ‐0.00723 ‐0.007022 ‐0.006847 ‐0.006616 ‐0.006393 ‐0.006256 ‐0.006212 ‐0.006182 ‐0.005779 ‐0.005763 ‐0.005746 ‐0.005535 ‐0.005461 ‐0.005453 ‐0.005404 ‐0.005246 ‐0.005109

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA 1849 1847 1841 1845 1843 1169 1167 1165 1163 1161 1159 1157 2006 888 1158 1160 1162 1164 1855 1166 1168 1856 1443 1442 1444 1445 1441 1446 1447 1448 1440 1449 1450 1439 1451 1452 1438 1453 1454 1437

U3

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

662

‐0.245475 ‐0.245474 ‐0.245473 ‐0.245471 ‐0.245466 ‐0.245458 ‐0.245443 ‐0.245416 ‐0.245369 ‐0.245323 ‐0.245284 ‐0.245136 ‐0.244867 ‐0.244661 ‐0.244391 ‐0.243931 ‐0.24381 ‐0.24381 ‐0.243809 ‐0.243806 ‐0.243802 ‐0.243794 ‐0.243779 ‐0.243753 ‐0.243731 ‐0.243707 ‐0.243624 ‐0.243531 ‐0.243478 ‐0.243216 ‐0.243078 ‐0.24275 ‐0.241984 ‐0.241913 ‐0.241097 ‐0.241096 ‐0.241095 ‐0.241093 ‐0.241088 ‐0.241081

R 2 ‐0.0051 ‐0.004903 ‐0.004806 ‐0.004746 ‐0.004605 ‐0.004537 ‐0.004469 ‐0.00434 ‐0.004251 ‐0.004109 ‐0.003971 ‐0.003962 ‐0.003836 ‐0.003827 ‐0.003767 ‐0.003755 ‐0.003669 ‐0.003613 ‐0.003601 ‐0.003569 ‐0.003477 ‐0.003384 ‐0.003349 ‐0.00322 ‐0.003162 ‐0.003142 ‐0.003057 ‐0.003036 ‐0.003019 ‐0.002907 ‐0.00286 ‐0.002791 ‐0.002757 ‐0.002757 ‐0.002722 ‐0.002721 ‐0.002704 ‐0.002671 ‐0.002669 ‐0.002651

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA 1819 1436 1820 1188 1821 903 1822 1156 1823 1155 1824 1831 1830 1832 1825 1828 1154 1829 1826 1827 1833 1153 1152 1151 1150 1149 1148 1146 1147 1144 1142 1140 886 2005 1139 1141 1143 1145 1834 1835

U3

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD 663

‐0.241066 ‐0.241041 ‐0.24103 ‐0.240996 ‐0.240917 ‐0.240785 ‐0.240774 ‐0.240523 ‐0.24041 ‐0.240201 ‐0.240072 ‐0.239271 ‐0.239172 ‐0.237832 ‐0.23769 ‐0.237509 ‐0.237509 ‐0.237508 ‐0.237505 ‐0.237501 ‐0.237493 ‐0.23748 ‐0.237455 ‐0.237413 ‐0.237336 ‐0.237201 ‐0.236959 ‐0.236532 ‐0.235768 ‐0.235458 ‐0.235454 ‐0.235253 ‐0.234883 ‐0.234413 ‐0.233999 ‐0.232925 ‐0.232925 ‐0.232924 ‐0.232922 ‐0.232918

R2

‐0.002557 ‐0.002514 ‐0.002476 ‐0.002465 ‐0.00244 ‐0.002431 ‐0.002393 ‐0.002392 ‐0.002348 ‐0.002336 ‐0.002319 ‐0.002272 ‐0.002254 ‐0.002245 ‐0.002172 ‐0.002142 ‐0.002105 ‐0.002057 ‐0.002042 ‐0.002038 ‐0.002015 ‐0.002015 ‐0.001977 ‐0.001971 ‐0.00197 ‐0.001961 ‐0.001943 ‐0.001916 ‐0.001871 ‐0.001866 ‐0.001859 ‐0.001844 ‐0.001831 ‐0.001794 ‐0.001765 ‐0.001752 ‐0.001732 ‐0.001731 ‐0.001731 ‐0.001727

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA 526 6 11 528 524 5 27 530 13 12 1818 532 28 20 26 522 4 29 534 30 38 32 25 37 39 16 520 43 3 44 24 67 45 35 66 51 36 68 536 69

U3

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD 664

‐0.23291 ‐0.232897 ‐0.232874 ‐0.232833 ‐0.232761 ‐0.232727 ‐0.232632 ‐0.232404 ‐0.232 ‐0.231995 ‐0.231285 ‐0.230599 ‐0.23002 ‐0.228224 ‐0.228224 ‐0.228223 ‐0.228221 ‐0.228217 ‐0.22821 ‐0.228197 ‐0.228176 ‐0.228136 ‐0.228068 ‐0.227945 ‐0.227788 ‐0.227731 ‐0.227698 ‐0.227348 ‐0.226677 ‐0.225655 ‐0.225494 ‐0.224957 ‐0.224848 ‐0.224415 ‐0.223874 ‐0.223625 ‐0.223429 ‐0.22261 ‐0.22261 ‐0.222609

R2

‐0.00171 ‐0.001696 ‐0.001696 ‐0.001656 ‐0.001635 ‐0.001626 ‐0.001624 ‐0.001618 ‐0.001605 ‐0.00159 ‐0.001578 ‐0.001546 ‐0.001527 ‐0.001488 ‐0.001483 ‐0.001473 ‐0.001457 ‐0.001456 ‐0.001455 ‐0.00145 ‐0.001434 ‐0.001431 ‐0.00142 ‐0.001413 ‐0.001411 ‐0.001409 ‐0.001402 ‐0.001402 ‐0.001397 ‐0.001391 ‐0.001388 ‐0.001369 ‐0.001361 ‐0.001359 ‐0.001354 ‐0.001336 ‐0.001333 ‐0.001308 ‐0.001301 ‐0.001296

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA 70 74 75 71 518 2 33 225 76 82 229 52 49 77 21 72 78 84 232 19 61 65 63 18 79 85 86 80 234 81 34 87 93 88 89 94 90 91 625 95

U3

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD 665

‐0.222607 ‐0.222604 ‐0.222597 ‐0.222585 ‐0.222564 ‐0.222528 ‐0.222463 ‐0.222349 ‐0.222173 ‐0.222146 ‐0.221789 ‐0.221163 ‐0.220069 ‐0.220059 ‐0.219851 ‐0.219287 ‐0.218174 ‐0.217883 ‐0.217733 ‐0.217089 ‐0.216308 ‐0.215951 ‐0.21595 ‐0.21595 ‐0.215948 ‐0.215944 ‐0.215938 ‐0.215927 ‐0.215908 ‐0.215874 ‐0.215813 ‐0.215706 ‐0.215572 ‐0.215518 ‐0.215462 ‐0.215187 ‐0.215167 ‐0.215119 ‐0.21494 ‐0.21461

R2

‐0.001294 ‐0.001288 ‐0.001286 ‐0.001284 ‐0.001282 ‐0.001273 ‐0.001258 ‐0.001252 ‐0.001245 ‐0.001215 ‐0.001215 ‐0.001212 ‐0.001202 ‐0.00118 ‐0.001171 ‐0.001164 ‐0.001164 ‐0.001158 ‐0.001155 ‐0.001141 ‐0.001131 ‐0.001128 ‐0.001121 ‐0.001108 ‐0.001106 ‐0.001099 ‐0.001088 ‐0.001087 ‐0.001076 ‐0.001073 ‐0.001069 ‐0.001064 ‐0.001061 ‐0.001059 ‐0.001051 ‐0.001049 ‐0.001047 ‐0.001046 ‐0.001031 ‐0.001031

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA 96 233 50 633 58 17 56 54 47 22 195 197 23 635 97 227 1838 98 103 99 100 230 292 104 73 353 105 293 367 106 294 352 83 107 109 295 366 351 55 57

U3

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD 666

‐0.214064 ‐0.213996 ‐0.21399 ‐0.213893 ‐0.213788 ‐0.213606 ‐0.213559 ‐0.213527 ‐0.212798 ‐0.212135 ‐0.21198 ‐0.211887 ‐0.211752 ‐0.211572 ‐0.211201 ‐0.210911 ‐0.210855 ‐0.210813 ‐0.210297 ‐0.209587 ‐0.209578 ‐0.209381 ‐0.208991 ‐0.208956 ‐0.208861 ‐0.208309 ‐0.208277 ‐0.208258 ‐0.208244 ‐0.208112 ‐0.208087 ‐0.208087 ‐0.208086 ‐0.208085 ‐0.208082 ‐0.208076 ‐0.208066 ‐0.208048 ‐0.208016 ‐0.207975

R2

‐0.00102 ‐0.001009 ‐0.001008 ‐0.001007 ‐0.000995 ‐0.000984 ‐0.000983 ‐0.000972 ‐0.000971 ‐0.000968 ‐0.000957 ‐0.000948 ‐0.000932 ‐0.000922 ‐0.000914 ‐0.000912 ‐0.00091 ‐0.000909 ‐0.000901 ‐0.0009 ‐0.000893 ‐0.000885 ‐0.000885 ‐0.000884 ‐0.00088 ‐0.000879 ‐0.000878 ‐0.000876 ‐0.000873 ‐0.000872 ‐0.000869 ‐0.000868 ‐0.000868 ‐0.000868 ‐0.00086 ‐0.000859 ‐0.000859 ‐0.000856 ‐0.000855 ‐0.000851

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA 14 59 7 42 64 62 60 15 296 108 350 365 112 92 8 364 349 241 113 297 363 102 348 114 1424 1423 1425 1422 1426 1427 1428 1421 1429 111 362 1430 237 1431 1420 1432

U3

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD 667

‐0.20796 ‐0.207932 ‐0.207862 ‐0.207688 ‐0.20766 ‐0.207385 ‐0.207313 ‐0.207275 ‐0.207201 ‐0.206857 ‐0.206836 ‐0.206795 ‐0.206734 ‐0.206654 ‐0.206525 ‐0.206428 ‐0.206366 ‐0.206223 ‐0.205996 ‐0.205959 ‐0.205948 ‐0.205889 ‐0.20585 ‐0.20583 ‐0.205584 ‐0.205567 ‐0.204852 ‐0.204713 ‐0.204429 ‐0.204402 ‐0.204297 ‐0.20407 ‐0.203564 ‐0.203423 ‐0.203238 ‐0.203134 ‐0.203108 ‐0.202703 ‐0.202421 ‐0.202378

R2

‐0.000851 ‐0.000839 ‐0.000838 ‐0.000834 ‐0.000825 ‐0.000824 ‐0.000821 ‐0.000819 ‐0.000817 ‐0.000816 ‐0.000806 ‐0.000805 ‐0.000801 ‐0.000793 ‐0.000792 ‐0.000787 ‐0.000779 ‐0.000776 ‐0.000774 ‐0.000773 ‐0.000755 ‐0.000755 ‐0.000751 ‐0.000746 ‐0.000746 ‐0.000745 ‐0.000741 ‐0.000735 ‐0.000727 ‐0.000726 ‐0.000726 ‐0.000721 ‐0.000721 ‐0.000714 ‐0.000706 ‐0.0007 ‐0.000695 ‐0.000683 ‐0.000682 ‐0.000677

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA 1433 298 1434 1419 1435 347 299 1418 1798 115 1417 346 361 1799 1187 1800 345 902 360 1801 1138 1802 1137 1803 1810 1811 1809 1804 1808 1136 1807 1805 1812 1806 1135 359 1134 1133 1132 1131

U3

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

668

‐0.202378 ‐0.202156 ‐0.202101 ‐0.201839 ‐0.201458 ‐0.201251 ‐0.201237 ‐0.2012 ‐0.201137 ‐0.200838 ‐0.20075 ‐0.200717 ‐0.200691 ‐0.200623 ‐0.200592 ‐0.200316 ‐0.199074 ‐0.198903 ‐0.198833 ‐0.198833 ‐0.198832 ‐0.198831 ‐0.198828 ‐0.198823 ‐0.198813 ‐0.198797 ‐0.198768 ‐0.198717 ‐0.198682 ‐0.198627 ‐0.19847 ‐0.198468 ‐0.198429 ‐0.198311 ‐0.198195 ‐0.197943 ‐0.197767 ‐0.197719 ‐0.197486 ‐0.197424

R2

‐0.000676 ‐0.000676 ‐0.000675 ‐0.000674 ‐0.000673 ‐0.000671 ‐0.00067 ‐0.000666 ‐0.000664 ‐0.000661 ‐0.000657 ‐0.000651 ‐0.000644 ‐0.000642 ‐0.000638 ‐0.000638 ‐0.000637 ‐0.000635 ‐0.000633 ‐0.000628 ‐0.000621 ‐0.00062 ‐0.000619 ‐0.000617 ‐0.000615 ‐0.000609 ‐0.000607 ‐0.000607 ‐0.000601 ‐0.000596 ‐0.000596 ‐0.00059 ‐0.000588 ‐0.000588 ‐0.000585 ‐0.000584 ‐0.00058 ‐0.000575 ‐0.000574 ‐0.000572

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA 1130 1129 1128 1127 1126 1125 1124 1123 1121 2004 884 1122 1813 1814 378 382 300 301 344 607 689 358 1194 798 1837 46 1195 48 383 303 379 1196 302 343 1197 1193 688 357 1198 1836

U3

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD 669

‐0.197403 ‐0.197203 ‐0.197091 ‐0.196929 ‐0.196907 ‐0.196903 ‐0.196734 ‐0.196484 ‐0.196305 ‐0.19628 ‐0.195916 ‐0.195819 ‐0.195531 ‐0.195426 ‐0.195343 ‐0.19513 ‐0.19508 ‐0.194943 ‐0.193819 ‐0.193494 ‐0.193318 ‐0.193287 ‐0.192917 ‐0.192556 ‐0.192514 ‐0.191826 ‐0.191757 ‐0.191419 ‐0.191367 ‐0.191225 ‐0.191037 ‐0.190251 ‐0.189788 ‐0.189749 ‐0.189664 ‐0.189467 ‐0.189215 ‐0.189147 ‐0.188819 ‐0.188181

R2

‐0.000568 ‐0.000567 ‐0.000562 ‐0.00056 ‐0.00056 ‐0.000558 ‐0.000557 ‐0.000554 ‐0.000554 ‐0.000546 ‐0.000546 ‐0.000542 ‐0.000531 ‐0.00053 ‐0.000529 ‐0.000526 ‐0.000524 ‐0.000522 ‐0.000518 ‐0.000516 ‐0.000511 ‐0.000509 ‐0.000496 ‐0.000494 ‐0.00049 ‐0.00049 ‐0.00049 ‐0.000484 ‐0.000483 ‐0.000483 ‐0.000483 ‐0.000482 ‐0.000481 ‐0.000481 ‐0.00048 ‐0.000479 ‐0.000473 ‐0.000469 ‐0.000468 ‐0.000467

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA TIPO DE CARGA

38 38 1405 1404 1406 30 1403 1407 1408 1199 30 1409 1402 1410 1411 34 1412 1401 1413 35 1414 1797 4 59 26 26 1 1200 38 38 1415 25 1400 30 25 30 25 24 1416 9

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

670

U 3 ‐0.18796 ‐0.18796 ‐0.18796 ‐0.18796 ‐0.18796 ‐0.18796 ‐0.18795 ‐0.18793 ‐0.18793 ‐0.18791 ‐0.18788 ‐0.18786 ‐0.18778 ‐0.18764 ‐0.18763 ‐0.18744 ‐0.18739 ‐0.18737 ‐0.18697 ‐0.18682 ‐0.18642 ‐0.18625 ‐0.18609 ‐0.18578 ‐0.18578 ‐0.18564 ‐0.18519 ‐0.18504 ‐0.18503 ‐0.18472 ‐0.18386 ‐0.18380 ‐0.18367 ‐0.18310 ‐0.18205 ‐0.18112 ‐0.18016 ‐0.18013 ‐0.18004 ‐0.17964

R 2 ‐0.00046 ‐0.00046 ‐0.00046 ‐0.00046 ‐0.00046 ‐0.00046 ‐0.00046 ‐0.00046 ‐0.00046 ‐0.00045 ‐0.00045 ‐0.00045 ‐0.00045 ‐0.00045 ‐0.00045 ‐0.00044 ‐0.00044 ‐0.00044 ‐0.00043 ‐0.00043 ‐0.00042 ‐0.00042 ‐0.00042 ‐0.00041 ‐0.00041 ‐0.00041 ‐0.00041 ‐0.00040 ‐0.00040 ‐0.0004 ‐0.00039 ‐0.00039 ‐0.00039 ‐0.00039 ‐0.00039 ‐0.00038 ‐0.00038 ‐0.00038 ‐0.00038 ‐0.00037

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA TIPO DE

U3

CARGA

246 247 245 1201 258 341 309 249 1399 308 355 1777 340 1202 1398 257 354 1778 1186 1779 692 901 1780 1120 1817 801 1203 1781 1119 1782 1789 1790 1788 1787 1783 1118 1786 1784 1785 1791

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

671

‐0.179609 ‐0.179538 ‐0.178789 ‐0.178134 ‐0.178109 ‐0.177934 ‐0.177584 ‐0.177125 ‐0.177066 ‐0.176955 ‐0.176637 ‐0.176477 ‐0.176247 ‐0.175907 ‐0.175237 ‐0.175237 ‐0.175236 ‐0.175235 ‐0.175232 ‐0.175228 ‐0.175221 ‐0.175208 ‐0.175185 ‐0.175144 ‐0.175073 ‐0.174997 ‐0.174983 ‐0.174948 ‐0.17475 ‐0.174732 ‐0.174641 ‐0.174569 ‐0.174361 ‐0.17384 ‐0.173831 ‐0.173734 ‐0.173589 ‐0.172697 ‐0.172688 ‐0.17244

R 2 ‐0.000375 ‐0.000372 ‐0.00037 ‐0.000368 ‐0.000366 ‐0.000363 ‐0.000363 ‐0.000358 ‐0.000356 ‐0.000355 ‐0.000354 ‐0.000354 ‐0.000354 ‐0.000354 ‐0.00035 ‐0.000349 ‐0.000346 ‐0.000345 ‐0.000344 ‐0.000344 ‐0.000343 ‐0.000342 ‐0.000339 ‐0.000339 ‐0.000335 ‐0.000331 ‐0.000331 ‐0.00033 ‐0.00033 ‐0.000327 ‐0.000327 ‐0.000326 ‐0.000324 ‐0.000322 ‐0.000317 ‐0.000314 ‐0.000314 ‐0.000314 ‐0.000313 ‐0.000313

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA TIPO DE CARGA

1212 1117 1116 1115 1213 1792 1114 1113 1112 1111 1110 1109 1108 1107 1106 1104 1105 88 2003 1103 1214 1215 79 1204 1216 1793 1385 1386 1387 1384 1388 1217 1389 1390 1383 1391 1392 1393 1218 1382

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

672

U 3 ‐0.171127 ‐0.171044 ‐0.171001 ‐0.170601 ‐0.170493 ‐0.170463 ‐0.169687 ‐0.169405 ‐0.169322 ‐0.169186 ‐0.168808 ‐0.16866 ‐0.168606 ‐0.168547 ‐0.168359 ‐0.168284 ‐0.16821 ‐0.168171 ‐0.168113 ‐0.167614 ‐0.166932 ‐0.166809 ‐0.166636 ‐0.166316 ‐0.166025 ‐0.16505 ‐0.16454 ‐0.164509 ‐0.164162 ‐0.164135 ‐0.163313 ‐0.162802 ‐0.162533 ‐0.162023 ‐0.160831 ‐0.160593 ‐0.160591 ‐0.160334 ‐0.160334 ‐0.160333

R 2 ‐0.000311 ‐0.000311 ‐0.000309 ‐0.000308 ‐0.000306 ‐0.000306 ‐0.000305 ‐0.000304 ‐0.000302 ‐0.000301 ‐0.000301 ‐0.0003 ‐0.000299 ‐0.000298 ‐0.000296 ‐0.000295 ‐0.000295 ‐0.000293 ‐0.000291 ‐0.000281 ‐0.00028 ‐0.00028 ‐0.000278 ‐0.000277 ‐0.000276 ‐0.000275 ‐0.000273 ‐0.000272 ‐0.000271 ‐0.000269 ‐0.000264 ‐0.000263 ‐0.000262 ‐0.00026 ‐0.000258 ‐0.000258 ‐0.000258 ‐0.000257 ‐0.000254 ‐0.000254

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA TIPO DE CARGA

1394 1211 1205 1395 1219 1396 1381 1220 1206 1397 1380 1207 69 1756 1221 1379 1232 1233 1757 1231 80 1185 1234 59 1235 86 1758 1366 1367 1368 1222 1365 90 1369 1236 1370 79 1371 1364 1759

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

673

U 3 ‐0.16033 ‐0.16033 ‐0.16033 ‐0.16032 ‐0.16032 ‐0.16030 ‐0.16028 ‐0.16025 ‐0.16019 ‐0.16008 ‐0.15989 ‐0.15974 ‐0.15972 ‐0.15958 ‐0.15904 ‐0.15819 ‐0.15817 ‐0.15734 ‐0.15678 ‐0.15662 ‐0.15649 ‐0.15587 ‐0.15585 ‐0.1557 ‐0.15542 ‐0.15488 ‐0.15486 ‐0.15472 ‐0.15456 ‐0.15443 ‐0.15431 ‐0.15409 ‐0.15407 ‐0.15365 ‐0.15356 ‐0.15345 ‐0.15326 ‐0.15309 ‐0.15295 ‐0.15292

R 2 ‐0.00025 ‐0.00025 ‐0.00025 ‐0.00024 ‐0.00024 ‐0.00024 ‐0.00024 ‐0.00024 ‐0.00024 ‐0.00024 ‐0.00024 ‐0.00024 ‐0.00023 ‐0.00023 ‐0.00023 ‐0.00023 ‐0.00023 ‐0.00023 ‐0.00023 ‐0.00023 ‐0.00023 ‐0.00023 ‐0.00023 ‐0.00023 ‐0.00023 ‐0.00022 ‐0.00022 ‐0.00022 ‐0.00022 ‐0.00022 ‐0.00022 ‐0.00022 ‐0.00022 ‐0.00022 ‐0.00022 ‐0.00022 ‐0.00022 ‐0.00021 ‐0.00021 ‐0.00021

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA TIPO DE CARGA

1372 1102 1237 1373 1760 1374 1101 1479 1238 1363 1816 1761 1223 1768 1375 1769 1767 80 1766 1762 1100 1765 1770 1763 1764 1376 1239 1099 1230 1192 1098 1771 1097 1377 1096 1224 1362 1095 1776 1094

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

674

U 3 ‐0.152538 ‐0.152467 ‐0.152039 ‐0.151875 ‐0.151242 ‐0.151017 ‐0.15075 ‐0.148742 ‐0.14856 ‐0.148554 ‐0.148266 ‐0.148261 ‐0.147483 ‐0.147399 ‐0.146904 ‐0.145937 ‐0.145808 ‐0.144202 ‐0.144087 ‐0.142907 ‐0.142907 ‐0.142906 ‐0.142905 ‐0.142904 ‐0.142901 ‐0.142895 ‐0.142886 ‐0.142869 ‐0.14284 ‐0.142788 ‐0.14277 ‐0.142698 ‐0.142568 ‐0.142542 ‐0.142392 ‐0.14235 ‐0.142278 ‐0.141907 ‐0.141835 ‐0.141188

R 2 ‐0.000215 ‐0.000213 ‐0.000213 ‐0.000211 ‐0.000209 ‐0.000208 ‐0.000208 ‐0.000208 ‐0.000205 ‐0.000202 ‐0.000202 ‐0.000201 ‐0.0002 ‐0.000199 ‐0.000199 ‐0.000199 ‐0.000198 ‐0.000198 ‐0.000197 ‐0.000193 ‐0.000193 ‐0.000192 ‐0.000192 ‐0.000191 ‐0.000189 ‐0.000189 ‐0.000189 ‐0.000186 ‐0.000185 ‐0.000184 ‐0.000182 ‐0.000182 ‐0.000182 ‐0.00018 ‐0.00018 ‐0.000177 ‐0.000177 ‐0.000176 ‐0.000175 ‐0.000173

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA TIPO DE

U3

CARGA

1093 1092 1091 1090 1089 1088 1087 1085 2002 880 1086 1251 1252 1815 1240 1253 1378 1225 1250 1254 1347 1348 1361 1349 1346 1350 1255 1351 1735 1345 1352 1241 1256 1772 1353 1354 1360 1257 1796 1355

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD 675

‐0.141114 ‐0.140537 ‐0.139988 ‐0.139988 ‐0.139772 ‐0.139181 ‐0.138498 ‐0.138488 ‐0.138461 ‐0.138326 ‐0.138271 ‐0.138223 ‐0.138099 ‐0.137983 ‐0.137909 ‐0.137839 ‐0.137838 ‐0.137498 ‐0.13716 ‐0.137118 ‐0.137114 ‐0.136246 ‐0.136049 ‐0.135288 ‐0.135268 ‐0.134214 ‐0.134099 ‐0.133689 ‐0.133369 ‐0.133185 ‐0.132396 ‐0.132387 ‐0.132049 ‐0.13168 ‐0.131037 ‐0.130603 ‐0.129993 ‐0.129975 ‐0.12994 ‐0.12988

R 2 ‐0.000172 ‐0.000171 ‐0.00017 ‐0.000166 ‐0.000163 ‐0.000157 ‐0.00015 ‐0.000148 ‐0.000142 ‐0.000142 ‐0.000138 ‐0.000136 ‐0.000136 ‐0.000136 ‐0.000133 ‐0.00013 ‐0.000128 ‐0.000127 ‐0.000123 ‐0.000122 ‐0.000122 ‐0.000112 ‐0.000104 ‐0.000104 ‐0.000104 ‐0.000097 ‐0.000097 ‐0.000092 ‐0.000089 ‐0.000081 ‐0.000077 ‐0.00007 ‐0.000069 ‐0.000065 ‐0.000063 ‐0.00006 ‐0.000057 ‐0.000054 ‐0.000047 ‐0.000047

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA TIPO DE

U3

CARGA

1478 1344 1736 1258 1271 1270 1242 1356 1477 1272 1184 1226 1210 1328 1329 1273 1357 1327 1249 1330 1269 1331 1274 1259 1243 1332 1737 1326 1358 1275 687 1343 1333 793 1290 1289 1291 1309 803 899

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD 676

‐0.129865 ‐0.129638 ‐0.129304 ‐0.128998 ‐0.128598 ‐0.128394 ‐0.128127 ‐0.128112 ‐0.127557 ‐0.127266 ‐0.127199 ‐0.126404 ‐0.125526 ‐0.125522 ‐0.125358 ‐0.124516 ‐0.124294 ‐0.123986 ‐0.123646 ‐0.123617 ‐0.123379 ‐0.122542 ‐0.122542 ‐0.122541 ‐0.122541 ‐0.122539 ‐0.122537 ‐0.122533 ‐0.122525 ‐0.122511 ‐0.122487 ‐0.122446 ‐0.122374 ‐0.122321 ‐0.122249 ‐0.122037 ‐0.121735 ‐0.121685 ‐0.121633 ‐0.121621

R 2 ‐0.000045 ‐0.000043 ‐0.000036 ‐0.000034 ‐0.000028 ‐0.000018 ‐0.000017 ‐0.000015 ‐0.000015 ‐0.000015 ‐0.000011 ‐0.00001 ‐9.352E‐0 ‐7.065E‐0 ‐6.063E‐0 ‐3.818E‐0 ‐3.319E‐0 ‐2.864E‐0 ‐2.413E‐0 ‐2.408E‐0 ‐1.768E‐0 ‐1.602E‐0 ‐0.0000014 ‐7.342E‐0 ‐2.483E‐0 ‐1.523E‐0 ‐1.432E‐0 6.141E‐0 1.621E‐0 2.047E‐0 2.204E‐0 4.377E‐0 4.708E‐0 6.488E‐0 7.325E‐0 7.474E‐0 9.536E‐0 9.673E‐0 0.00001 0.000011

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA TIPO DE CARGA

1310 1334 1276 1308 1292 1311 1260 1244 79 1335 1312 1293 1738 1277 1288 1359 1313 1307 1294 1084 1336 1325 1314 1295 1480 1261 1739 1278 1342 1337 1315 1268 1083 1296 1740 1747 1748 1316 1338 1746

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

677

U 3 ‐0.12128 ‐0.12125 ‐0.12118 ‐0.12117 ‐0.12111 ‐0.12069 ‐0.12032 ‐0.12023 ‐0.12013 ‐0.11998 ‐0.11971 ‐0.11918 ‐0.11914 ‐0.11910 ‐0.11908 ‐0.11901 ‐0.11894 ‐0.11893 ‐0.11881 ‐0.11876 ‐0.11870 ‐0.11867 ‐0.11864 ‐0.11836 ‐0.11830 ‐0.11827 ‐0.11813 ‐0.11812 ‐0.11797 ‐0.11735 ‐0.11717 ‐0.11704 ‐0.11678 ‐0.11665 ‐0.11662 ‐0.11655 ‐0.11654 ‐0.11647 ‐0.11606 ‐0.11596

R 2 0.000011 0.000012 0.000012 0.000016 0.000017 0.000023 0.000023 0.000025 0.000027 0.000029 0.00003 0.000031 0.000032 0.000034 0.000037 0.000046 0.000048 0.000053 0.000056 0.000059 0.000064 0.000066 0.000068 0.000068 0.000069 0.00007 0.00007 0.000071 0.000072 0.000075 0.000075 0.000077 0.000078 0.000078 0.000085 0.000086 0.000088 0.000089 0.000094 0.000094

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA TIPO DE CARGA

1229 1745 1714 1741 1749 1082 1744 1262 1742 1743 1279 1297 1306 1317 1514 1081 1287 1339 1080 1324 1750 1341 1298 1245 1280 1079 1318 1078 1077 1263 1076 1075 1074 1073 1072 1071 1070 1069 1068 1067

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD 678

U 3 ‐0.11561 ‐0.11532 ‐0.11519 ‐0.11497 ‐0.11488 ‐0.11480 ‐0.11469 ‐0.11445 ‐0.11436 ‐0.11432 ‐0.11429 ‐0.11390 ‐0.11387 ‐0.11382 ‐0.11358 ‐0.11356 ‐0.11352 ‐0.11314 ‐0.11300 ‐0.11272 ‐0.11271 ‐0.11261 ‐0.11257 ‐0.11242 ‐0.11237 ‐0.11231 ‐0.11228 ‐0.11216 ‐0.11188 ‐0.11171 ‐0.11165 ‐0.11165 ‐0.11155 ‐0.11147 ‐0.11137 ‐0.11134 ‐0.11123 ‐0.11088 ‐0.11053 ‐0.11033

R 2 0.000094 0.000096 0.0001 0.000107 0.000113 0.000113 0.000115 0.000118 0.000119 0.00012 0.00012 0.000123 0.000128 0.00013 0.00013 0.000131 0.000137 0.000142 0.000149 0.000149 0.000153 0.000154 0.000155 0.000156 0.00016 0.00016 0.000161 0.000167 0.000168 0.000169 0.00017 0.00017 0.000171 0.000171 0.000174 0.000174 0.000174 0.000175 0.000176 0.000178

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA TIPO DE CARGA

87 2001 1299 1715 1319 1281 1191 1340 1183 1300 1248 1320 1305 1282 1323 1755 1795 1716 1301 1751 1267 1264 89 1286 1693 69 80 1552 1321 79 1794 1717 1209 1066 1322 1283 1302 1775 1304 1718

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

679

U 3 ‐0.1103 ‐0.110212 ‐0.109915 ‐0.109626 ‐0.109566 ‐0.109498 ‐0.109383 ‐0.109197 ‐0.109186 ‐0.109024 ‐0.108985 ‐0.108955 ‐0.108931 ‐0.108307 ‐0.108246 ‐0.107994 ‐0.10781 ‐0.107777 ‐0.107738 ‐0.107613 ‐0.107607 ‐0.107133 ‐0.107026 ‐0.106818 ‐0.105984 ‐0.105768 ‐0.105741 ‐0.105728 ‐0.104772 ‐0.104642 ‐0.104381 ‐0.104303 ‐0.103994 ‐0.103985 ‐0.103889 ‐0.103366 ‐0.102982 ‐0.102828 ‐0.102415 ‐0.102369

R 2 0.000179 0.00018 0.000181 0.000183 0.000185 0.000185 0.000188 0.000189 0.000189 0.00019 0.000191 0.000192 0.000193 0.000193 0.000193 0.000195 0.000196 0.000196 0.000196 0.000197 0.000198 0.000199 0.0002 0.000201 0.000201 0.000201 0.000202 0.000203 0.000203 0.000203 0.000204 0.000206 0.000206 0.000208 0.000208 0.00021 0.000211 0.000212 0.000213 0.000213

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA TIPO DE CARGA

1065 1694 1727 1719 1726 1725 1672 1728 1724 1228 1720 1565 1723 1064 1182 1721 1722 1507 1190 1063 1285 1729 1062 1247 1061 1266 1060 1695 1303 1059 1651 1058 1612 1057 1056 1055 1054 1053 1052 1051

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

680

U 3 ‐0.10217 ‐0.10203 ‐0.10194 ‐0.10162 ‐0.10122 ‐0.10078 ‐0.10065 ‐0.10053 ‐0.10034 ‐0.10012 ‐0.09978 ‐0.09949 ‐0.09875 ‐0.09875 ‐0.09875 ‐0.09875 ‐0.09875 ‐0.09875 ‐0.09874 ‐0.09874 ‐0.09873 ‐0.09871 ‐0.09868 ‐0.09862 ‐0.09858 ‐0.09853 ‐0.09841 ‐0.09840 ‐0.09837 ‐0.09826 ‐0.09811 ‐0.09803 ‐0.09768 ‐0.09768 ‐0.09729 ‐0.09703 ‐0.09701 ‐0.09667 ‐0.09623 ‐0.09620

R 2 0.000213 0.000213 0.000214 0.000214 0.000216 0.000216 0.000217 0.000217 0.000218 0.000219 0.000222 0.000222 0.000222 0.000222 0.000224 0.000224 0.000225 0.000227 0.000229 0.000229 0.000229 0.00023 0.000231 0.000232 0.000232 0.000232 0.000233 0.000234 0.000234 0.000235 0.000235 0.000237 0.000238 0.000239 0.000239 0.00024 0.000241 0.000241 0.000241 0.000242

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA TIPO DE CARGA

1050 1049 2000 87 89 1630 1673 79 1208 1696 78 1515 1048 1181 1284 1730 1734 1697 1227 1047 1265 1774 1652 1246 1706 1705 1698 1674 1704 1707 1553 1703 1175 1699 1702 1046 1701 1700 89 1773

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD 681

U 3 ‐0.096168 ‐0.096117 ‐0.096085 ‐0.09596 ‐0.095924 ‐0.095818 ‐0.095708 ‐0.095581 ‐0.095559 ‐0.095547 ‐0.095452 ‐0.095371 ‐0.095277 ‐0.095012 ‐0.094963 ‐0.094927 ‐0.094801 ‐0.094636 ‐0.094307 ‐0.093799 ‐0.093454 ‐0.0932 ‐0.093064 ‐0.092665 ‐0.092597 ‐0.09246 ‐0.092397 ‐0.091967 ‐0.091774 ‐0.091551 ‐0.09134 ‐0.091334 ‐0.091294 ‐0.091199 ‐0.090952 ‐0.090916 ‐0.090449 ‐0.090396 ‐0.090115 ‐0.08893

R 2 0.000244 0.000246 0.000248 0.000248 0.000248 0.000249 0.000249 0.00025 0.00025 0.000251 0.000251 0.000253 0.000253 0.000254 0.000255 0.000256 0.000258 0.000259 0.000259 0.00026 0.000261 0.000264 0.000265 0.000266 0.000267 0.000267 0.000269 0.000272 0.000272 0.000274 0.000275 0.000276 0.000277 0.000278 0.000278 0.000279 0.000282 0.000283 0.000284 0.000284

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA TIPO DE CARGA

1754 1180 1708 1631 1045 1566 1044 1613 1043 1042 1675 1176 1041 1040 1039 1038 1037 1036 1035 1034 1033 1032 79 1031 87 1999 1030 1179 62 1653 1177 1178 64 1676 89 1482 1709 1029 1685 1684

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

682

U 3 ‐0.088794 ‐0.088786 ‐0.088478 ‐0.087984 ‐0.087834 ‐0.087834 ‐0.087146 ‐0.086447 ‐0.086343 ‐0.08516 ‐0.084351 ‐0.083866 ‐0.083853 ‐0.082826 ‐0.08242 ‐0.082237 ‐0.081147 ‐0.081074 ‐0.080037 ‐0.079885 ‐0.079134 ‐0.0791 ‐0.079047 ‐0.078712 ‐0.078459 ‐0.078367 ‐0.077756 ‐0.077222 ‐0.076961 ‐0.076778 ‐0.076416 ‐0.076412 ‐0.076109 ‐0.076011 ‐0.075856 ‐0.075683 ‐0.075675 ‐0.075013 ‐0.074367 ‐0.074239

R 2 0.000286 0.000286 0.000286 0.000287 0.000287 0.000289 0.000291 0.000291 0.000291 0.000292 0.000292 0.000292 0.000296 0.000297 0.0003 0.000301 0.000302 0.000303 0.000304 0.000305 0.000305 0.000306 0.000308 0.000309 0.00031 0.000311 0.000312 0.000314 0.000315 0.000315 0.000317 0.000317 0.000318 0.000319 0.000321 0.000323 0.000323 0.000326 0.000327 0.000327

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA 1686 1677 1683 1682 1505 1678 1681 1632 1713 1028 1680 1679 767 792 497 1687 1654 1012 894 1508 1481 1027 1753 1614 1733 1026 1516 1025 1752 890 1024 893 1567 1023 785 1022 1655 1554 1021 1020

U3

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

683

‐0.073008 ‐0.072799 ‐0.071601 ‐0.070983 ‐0.070983 ‐0.070983 ‐0.070982 ‐0.070982 ‐0.070981 ‐0.070978 ‐0.070974 ‐0.070968 ‐0.070956 ‐0.070935 ‐0.070898 ‐0.070836 ‐0.070729 ‐0.070704 ‐0.070567 ‐0.070554 ‐0.070272 ‐0.06984 ‐0.069807 ‐0.06935 ‐0.069322 ‐0.069302 ‐0.06925 ‐0.069215 ‐0.069133 ‐0.069125 ‐0.068988 ‐0.068924 ‐0.068889 ‐0.068741 ‐0.068375 ‐0.068038 ‐0.067976 ‐0.067916 ‐0.067888 ‐0.067328

R2 0.000328 0.000331 0.000333 0.000334 0.000335 0.000336 0.000337 0.00034 0.00034 0.00034 0.00034 0.000341 0.000341 0.000342 0.000343 0.000344 0.000344 0.000347 0.000347 0.000348 0.000348 0.000348 0.000349 0.000353 0.000355 0.000356 0.000356 0.000357 0.000357 0.000359 0.000363 0.000364 0.000367 0.000368 0.00037 0.000371 0.000372 0.000376 0.000378 0.000379

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA TIPO DE CARGA

1019 1018 1017 1016 1015 1014 1013 1998 87 1011 89 89 1664 1688 1665 1663 1633 1662 1656 99 1661 1660 1666 1657 1659 1010 1658 82 1692 1009 1615 97 1634 99 1643 1008 1644 1732 1712 1642

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

684

U 3 ‐0.06696 ‐0.06611 ‐0.06608 ‐0.06551 ‐0.06443 ‐0.06382 ‐0.06336 ‐0.06301 ‐0.06290 ‐0.06282 ‐0.06243 ‐0.06209 ‐0.06204 ‐0.0615 ‐0.06120 ‐0.06091 ‐0.06089 ‐0.06088 ‐0.06064 ‐0.06063 ‐0.06060 ‐0.0606 ‐0.06059 ‐0.06057 ‐0.06057 ‐0.06054 ‐0.06027 ‐0.06007 ‐0.05953 ‐0.05948 ‐0.05945 ‐0.05943 ‐0.05942 ‐0.05922 ‐0.05910 ‐0.05909 ‐0.05908 ‐0.05907 ‐0.05905 ‐0.05902

R 2 0.00038 0.00038 0.000383 0.000383 0.000385 0.000387 0.000387 0.00039 0.000391 0.000393 0.000395 0.000396 0.000397 0.000399 0.000405 0.000406 0.000407 0.000408 0.000409 0.00041 0.000415 0.000419 0.000424 0.000427 0.000428 0.000429 0.000429 0.00043 0.000433 0.000434 0.000437 0.000438 0.000442 0.000443 0.000445 0.000447 0.000448 0.00045 0.000451 0.000457

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA TIPO DE CARGA

84 1007 1667 1641 1006 1645 1005 1635 95 1004 1003 1002 1640 1001 1731 1000 99 99 99 99 99 87 1997 1568 1639 1636 85 1638 1637 94 99 92 1616 1626 1555 1625 97 1483 1624 1671

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

685

U 3 ‐0.05901 ‐0.05872 ‐0.05863 ‐0.05855 ‐0.05807 ‐0.05788 ‐0.05762 ‐0.05742 ‐0.05722 ‐0.05687 ‐0.05673 ‐0.05658 ‐0.05653 ‐0.05652 ‐0.05634 ‐0.05614 ‐0.05610 ‐0.05604 ‐0.05597 ‐0.05587 ‐0.05586 ‐0.05566 ‐0.05563 ‐0.05402 ‐0.05399 ‐0.05279 ‐0.05279 ‐0.05259 ‐0.05217 ‐0.05166 ‐0.05087 ‐0.05069 ‐0.05000 ‐0.04992 ‐0.04973 ‐0.04941 ‐0.04941 ‐0.04940 ‐0.04782 ‐0.04734

R 2 0.00046 0.00046 0.00046 0.00046 0.00047 0.00047 0.00047 0.00047 0.00047 0.00047 0.00047 0.00047 0.00047 0.00047 0.00047 0.00048 0.00048 0.00048 0.00048 0.00048 0.00048 0.00048 0.00048 0.00049 0.00049 0.00049 0.00049 0.00049 0.00049 0.00049 0.0005 0.00050 0.00050 0.00050 0.00050 0.00051 0.00051 0.00051 0.00051 0.00052

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA TIPO DE CARGA

1627 99 1646 1517 1623 1509 1617 1622 1579 1506 99 1691 1578 1621 1544 1484 1569 98 1618 1711 1620 95 1619 1540 1577 98 97 1628 98 1541 1542 1539 98 98 1537 98 98 98 98 98

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

686

U 3 ‐0.04669 ‐0.04480 ‐0.04362 ‐0.04350 ‐0.04330 ‐0.04226 ‐0.04194 ‐0.04060 ‐0.04030 ‐0.03985 ‐0.03867 ‐0.03856 ‐0.03856 ‐0.03856 ‐0.03856 ‐0.03856 ‐0.03856 ‐0.03856 ‐0.03856 ‐0.03855 ‐0.03855 ‐0.03854 ‐0.03852 ‐0.03849 ‐0.03843 ‐0.03834 ‐0.03820 ‐0.03813 ‐0.03799 ‐0.03773 ‐0.03772 ‐0.03772 ‐0.0377 ‐0.03768 ‐0.03764 ‐0.03763 ‐0.03757 ‐0.03755 ‐0.03752 ‐0.03744

R 2 0.000522 0.000523 0.000524 0.000525 0.000528 0.000528 0.000531 0.000533 0.000537 0.000542 0.000545 0.000551 0.000553 0.000553 0.000554 0.000557 0.000557 0.000564 0.000566 0.000576 0.000583 0.000584 0.000585 0.000586 0.000586 0.000592 0.000592 0.000593 0.000594 0.000594 0.000595 0.000599 0.0006 0.0006 0.000604 0.000604 0.000606 0.000606 0.000609 0.000615

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA 979 978 977 1996 868 1710 1576 1650 1536 1535 1575 1547 1534 1564 1556 1570 1538 939 1543 973 1574 1546 1545 1527 1513 1563 1573 1571 1670 499 1572 921 956 972 1518 1562 1528 1629 1690 857

U3

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

687

‐0.037261 ‐0.037089 ‐0.036741 ‐0.036553 ‐0.03634 ‐0.036136 ‐0.03593 ‐0.035836 ‐0.035301 ‐0.034997 ‐0.03497 ‐0.034844 ‐0.034535 ‐0.034252 ‐0.03414 ‐0.033693 ‐0.033623 ‐0.033622 ‐0.033389 ‐0.032827 ‐0.032815 ‐0.032561 ‐0.032418 ‐0.032135 ‐0.032049 ‐0.031911 ‐0.031843 ‐0.031711 ‐0.031606 ‐0.031585 ‐0.031538 ‐0.031483 ‐0.031392 ‐0.031273 ‐0.031172 ‐0.031163 ‐0.031091 ‐0.031043 ‐0.031037 ‐0.030419

R2 0.000617 0.000618 0.000622 0.000624 0.000626 0.000629 0.00063 0.000632 0.000633 0.000637 0.000638 0.00064 0.000641 0.000642 0.000643 0.000647 0.000649 0.000665 0.000668 0.000673 0.000674 0.000676 0.000682 0.000685 0.000689 0.000691 0.000692 0.000699 0.0007 0.000703 0.000711 0.000712 0.000714 0.000718 0.000721 0.000725 0.000725 0.000725 0.000726 0.000729

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA 647 627 971 766 1557 1485 784 1561 1526 1510 41 839 821 970 1529 1524 1689 969 1560 968 967 1548 966 1558 965 964 963 962 961 960 959 866 1995 1532 1489 1649 1533 1559 1504 1503

U3

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

688

‐0.029879 ‐0.028655 ‐0.028484 ‐0.027646 ‐0.027341 ‐0.027255 ‐0.026705 ‐0.026412 ‐0.025517 ‐0.025039 ‐0.024908 ‐0.024767 ‐0.024684 ‐0.024655 ‐0.024513 ‐0.023408 ‐0.02337 ‐0.023339 ‐0.023313 ‐0.023292 ‐0.02329 ‐0.023278 ‐0.023277 ‐0.02327 ‐0.023269 ‐0.023022 ‐0.022726 ‐0.02262 ‐0.022469 ‐0.02196 ‐0.021345 ‐0.021124 ‐0.021045 ‐0.0202 ‐0.020108 ‐0.019209 ‐0.018783 ‐0.017967 ‐0.017685 ‐0.017079

R2 0.000741 0.000747 0.000756 0.000756 0.000757 0.000757 0.000759 0.000762 0.000764 0.000769 0.000772 0.000774 0.000775 0.000779 0.000782 0.000784 0.000788 0.000791 0.000792 0.000793 0.000795 0.000798 0.000799 0.0008 0.000803 0.000805 0.000812 0.000813 0.000813 0.000814 0.000821 0.000823 0.000825 0.000829 0.000837 0.000844 0.000845 0.000855 0.000856 0.000862

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA 955 1523 938 1519 1486 1551 1522 1502 1501 1520 1521 954 1669 1511 1499 1668 1498 953 920 1488 1500 1512 1487 952 937 1493 1492 951 1491 950 1490 949 948 947 946 945 944 943 942 941

U3

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

689

‐0.01617 ‐0.015569 ‐0.015143 ‐0.015048 ‐0.014401 ‐0.013715 ‐0.012862 ‐0.012648 ‐0.012506 ‐0.012283 ‐0.012177 ‐0.012171 ‐0.012166 ‐0.012165 ‐0.012052 ‐0.012041 ‐0.012037 ‐0.012033 ‐0.012031 ‐0.011733 ‐0.011712 ‐0.011689 ‐0.011611 ‐0.010541 ‐0.010508 ‐0.01035 ‐0.009653 ‐0.008774 ‐0.008538 ‐0.007778 ‐0.007309 ‐0.007197 ‐0.007175 ‐0.007082 ‐0.006646 ‐0.006522 ‐0.006512 ‐0.005432 ‐0.005365 ‐0.005099

R2 0.000873 0.00088 0.000881 0.000882 0.000891 0.000895 0.000898 0.000909 0.000912 0.000917 0.000922 0.000925 0.000926 0.000929 0.00093 0.00094 0.000956 0.000957 0.000958 0.000959 0.00096 0.000965 0.000972 0.000976 0.000977 0.000978 0.000987 0.000995 0.001 0.001008 0.001015 0.001015 0.001019 0.001022 0.001026 0.001027 0.001033 0.001047 0.00105 0.001051

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA TIPO DE CARGA

86 1994 1648 85 1647 1 93 1550 91 83 93 93 93 93 82 93 93 92 92 92 92 92 92 92 86 1993 91 78 85 76 64 62 91 50 91 91 83 91 85 91

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD 690

U 3 ‐0.005099 ‐0.005098 ‐0.005096 ‐0.005096 ‐0.005075 ‐0.004954 ‐0.004866 ‐0.004712 ‐0.004549 ‐0.004491 ‐0.004222 ‐0.004169 ‐0.004152 ‐0.00413 ‐0.004046 ‐0.003756 ‐0.003704 ‐0.003547 ‐0.003487 ‐0.00346 ‐0.003425 ‐0.003304 ‐0.003081 ‐0.002846 ‐0.002824 ‐0.002558 ‐0.00244 ‐0.002433 ‐0.002341 ‐0.002334 ‐0.002216 ‐0.002185 ‐0.002058 ‐0.002042 ‐0.001874 ‐0.001862 ‐0.001858 ‐0.001809 ‐0.001675 ‐0.001671

R 2 0.001062 0.001069 0.001072 0.001077 0.00108 0.001081 0.001092 0.001101 0.001101 0.001102 0.001118 0.001125 0.00114 0.001142 0.001145 0.001151 0.001165 0.00117 0.001179 0.00118 0.001198 0.001209 0.001212 0.001223 0.00123 0.001234 0.001259 0.001277 0.001284 0.001286 0.001297 0.001297 0.001297 0.001311 0.001328 0.001335 0.001346 0.001387 0.001392 0.001397

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA 912 911 910 909 908 907 906 905 1992 860 853 819 852 836 851 850 849 782 848 847 846 845 844 843 842 841 791 1991 764 835 645 818 624 503 834 833 832 831 830 829

U3

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD 691

‐0.001622 ‐0.001566 ‐0.00146 ‐0.001459 ‐0.001393 ‐0.001315 ‐0.001306 ‐0.001299 ‐0.001233 ‐0.001221 ‐0.001185 ‐0.001184 ‐0.001167 ‐0.001102 ‐0.001091 ‐0.001074 ‐0.001064 ‐0.00103 ‐0.001025 ‐0.000969 ‐0.000967 ‐0.000902 ‐0.000891 ‐0.000809 ‐0.000735 ‐0.000733 ‐0.000733 ‐0.000733 ‐0.000733 ‐0.000733 ‐0.000733 ‐0.000733 ‐0.000733 ‐0.000733 ‐0.000732 ‐0.000732 ‐0.000732 ‐0.000731 ‐0.00073 ‐0.000729

R2 0.001401 0.001403 0.001411 0.001413 0.001427 0.001434 0.001488 0.001513 0.001513 0.001557 0.001566 0.001568 0.001581 0.001586 0.001599 0.001621 0.001621 0.001636 0.001648 0.001679 0.001692 0.001729 0.001733 0.001735 0.001753 0.001754 0.001772 0.001778 0.001781 0.001785 0.001844 0.001857 0.00186 0.001876 0.001884 0.001903 0.001943 0.001944 0.00196 0.001991

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA TIPO DE CARGA

82 82 82 82 82 82 1990 78 78 81 76 81 81 64 78 81 81 62 81 81 50 81 80 80 80 80 80 78 1989 77 76 77 64 77 77 76 77 77 62 77

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

692

U 3 ‐0.000727 ‐0.000723 ‐0.000721 ‐0.000719 ‐0.000719 ‐0.000718 ‐0.000718 ‐0.000718 ‐0.000717 ‐0.000717 ‐0.000717 ‐0.000716 ‐0.000714 ‐0.000711 ‐0.000708 ‐0.000703 ‐0.000699 ‐0.000692 ‐0.000688 ‐0.00068 ‐0.000674 ‐0.000667 ‐0.000661 ‐0.000653 ‐0.000649 ‐0.000639 ‐0.000639 ‐0.000633 ‐0.000628 ‐0.000627 ‐0.000624 ‐0.000621 ‐0.000618 ‐0.000618 ‐0.000616 ‐0.000614 ‐0.000613 ‐0.000612 ‐0.000611 ‐0.00061

R 2 0.002047 0.002048 0.002051 0.002055 0.002092 0.002095 0.002119 0.002162 0.002166 0.002173 0.002193 0.002263 0.002274 0.002413 0.002433 0.002437 0.002467 0.002505 0.002514 0.002546 0.002555 0.002617 0.002627 0.002639 0.002669 0.002681 0.00274 0.002853 0.002861 0.002909 0.002911 0.002951 0.002971 0.002987 0.00309 0.003121 0.003157 0.003238 0.003413 0.003419

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA 772 771 770 769 768 1986 606 507 760 642 759 758 757 621 756 755 754 753 752 751 750 598 1985 641 509 640 620 639 511 638 637 636 634 632 631 630 629 1984 596 619

U3

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

693

‐0.00061 ‐0.000067 ‐0.000065 ‐0.000065 ‐0.000065 ‐0.000065 ‐0.000065 ‐0.000065 ‐0.000065 ‐0.000065 ‐0.000065 ‐0.000065 ‐0.000065 ‐0.000065 ‐0.000065 ‐0.000065 ‐0.000065 ‐0.000065 ‐0.000064 ‐0.000064 ‐0.000064 ‐0.000064 ‐0.000064 ‐0.000064 ‐0.000064 ‐0.000064 ‐0.000064 ‐0.000064 ‐0.000064 ‐0.000064 ‐0.000064 ‐0.000064 ‐0.000064 ‐0.000064 ‐0.000064 ‐0.000064 ‐0.000064 ‐0.000064 ‐0.000064 ‐0.000063

R2 0.003445 0.003469 0.003471 0.003499 0.003595 0.003649 0.00365 0.003682 0.003683 0.003715 0.003745 0.003999 0.004032 0.004038 0.004339 0.004633 0.004636 0.004681 0.004698 0.004751 0.004785 0.004869 0.004881 0.004959 0.005109 0.00519 0.005272 0.005286 0.00555 0.005659 0.00573 0.005897 0.005969 0.006034 0.006364 0.00648 0.006529 0.006624 0.006667 0.007034

DESPLAZAMIENTO ENJUNTAS JUNTA 513 618 617 515 616 615 614 613 612 611 610 594 1549 517 521 525 529 533 537 539 541 53 543

U3

TIPO DE CARGA

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

694

‐0.000063 ‐0.000063 ‐0.000063 ‐0.000063 ‐0.000063 ‐0.000063 ‐0.000063 ‐0.000063 ‐0.000063 ‐0.000063 ‐0.000063 ‐0.000063 ‐0.000063 ‐0.000063 ‐0.000063 ‐0.000063 ‐0.000063 ‐0.000063 ‐0.000063 ‐0.000061 ‐0.000053 ‐0.000053 ‐0.000053

R2 0.007091 0.007418 0.007425 0.007669 0.007742 0.007969 0.008489 0.008499 0.008867 0.009959 0.009978 0.010348 0.010437 0.011777 0.012058 0.012332 0.014685 0.016114 0.017663 0.022271 0.030647 0.031755 0.040979

ANEXO 15

695

ANÁLISIS DEL SECTOR “EL PLATEADO” 696

ANEXO 16

697

698 698

699 699

700 700

701

701

702

702

703

703

704

704

705 705

706

706

707

707

708

708

709

709

710

710

711

711

712

712

713

713

714

714

ANEXO 17

715

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

T E R R AP L E N C O N P O L I E S T I R E N O E X P AN D ID O (S E C T O R E L P L AT E AD O -L O J A) Hoja 1 de 60

CODIGO:

1

RUBRO:

LIMPIEZA Y DESBROCE (HA)

DETALLE: UNIDAD: ha EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C= A x B

R

D=Cx R

Herramienta menor (5.00% M.O.)

9.49

Tractor de orugas

2.00

51.93

103.86

10.8670

1,128.65

Motosierra

4.00

2.00

8.00

10.8670

86.94

SUBTOTAL M

1,225.08

MANO DE OBRA DESCRIPCION

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C= A x B

R

D=Cx R

Peon

2.00

2.78

5.56

10.8670

60.42

Ayudante de maquinaria

2.00

3.01

6.02

10.8670

65.42

Operador equipo pesado 1

2.00

2.94

5.88

10.8670

63.90

189.74

UNIDAD

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C=A x B

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C=A x B

SUBTOTAL O TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

SUBTOTAL P 1,414.82

TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

22.00%

311.26

OTROS INDIRECTOS: COSTO TOTAL DEL RUBRO:

1,726.08

VALOR OFERTADO:

1,726.08

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

716

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

TE R R AP L E N CON P OL IES TIR E N O E XP AN D ID O (S E CTOR E L P L ATE AD O-L OJA) Hoja 2 de 60

CODIGO:

2

RUBRO:

R_EXCAVACION PLATAFORMA CLASE A

DETALLE: UNIDAD: m3 EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D= Cx R

Herramienta menor (5.00% M.O.)

0.10

SUBTOTAL M

0.10

MANO DE OBRA DESCRIPCION

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D= Cx R

Peon

1.00

2.78

2.78

0.3400

0.95

Maestro de obra

1.00

3.02

3.02

0.3400

1.03

1.98

UNIDAD

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C= A x B

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C= A x B

SUBTOTAL O TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

SUBTOTAL P TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

2.08 22.00%

0.46

OTROS INDIRECTOS: COSTO TOTAL DEL RUBRO:

2.54

VALOR OFERTADO:

2.54

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

717

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

TE R R APL EN CON P OL IE S TIR E N O E XP AN D ID O (SE CTOR E L PL ATEAD O-L OJA) Hoja 3 de 60

CODIGO:

3

RUBRO:

Excavación para plataformas en conglomerado

DETALLE: UNIDAD: m3 EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

Tractor de orugas

1.00

51.93

51.93

0.0510

2.65

Herramienta menor (5.00% M.O.)

0.02

SUBTOTAL M

2.67

MANO DE OBRA DESCRIPCION

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

Operador de tractor

1.00

2.94

2.94

0.0510

0.15

Ayudante de maquinaria

1.00

3.01

3.01

0.0510

0.15

0.30

UNIDAD

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C=A x B

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C=A x B

SUBTOTAL O TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

SUBTOTAL P TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

2.97 22.00%

0.65

OTROS INDIRECTOS: COSTO TOTAL DEL RUBRO:

3.62

VALOR OFERTADO:

3.62

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

718

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

TE R R APL EN CON POL IES TIR EN O E XPAN D ID O (S ECTOR EL PL ATEAD O-L OJA) Hoja 4 de 60

CODIGO:

4

RUBRO:

Excavación para plataformas en fango

DETALLE: UNIDAD: m3 EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C= A x B

R

D= Cx R

Tractor de orugas

1.00

51.93

51.93

0.0270

1.40

Bomba 5hp.

1.00

2.00

2.00

0.0270

0.05

Herramienta menor (5.00% M.O.)

0.01

SUBTOTAL M

1.46

MANO DE OBRA DESCRIPCION

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C= A x B

R

D= Cx R

Operador de tractor

1.00

2.94

2.94

0.0270

0.08

Ayudante de maquinaria

1.00

3.01

3.01

0.0270

0.08

Ayudante de operador

1.00

3.01

3.01

0.0270

0.08

0.24

UNIDAD

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C=A x B

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C=A x B

SUBTOTAL O TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

SUBTOTAL P TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

1.70 22.00%

0.37

OTROS INDIRECTOS: COSTO TOTAL DEL RUBRO:

2.07

VALOR OFERTADO:

2.07

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

719

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

TER R APL EN CON POL IESTIR EN O EXPAN D ID O (SECTOR EL PL ATEAD O-L OJA) Hoja 5 de 60

CODIGO:

5

RUBRO:

LIMPIEZA DE DERRUMBE

DETALLE: UNIDAD: m3 EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C= A x B

R

D= Cx R

Cargadora frontal cat 926e

0.50

27.36

13.68

0.0175

0.24

Tractor cat d7h

0.50

57.87

28.94

0.0175

0.51

Volqueta 8 m3

1.00

20.00

20.00

0.0175

0.35

SUBTOTAL M

1.10

MANO DE OBRA DESCRIPCION

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C= A x B

R

D= Cx R

Chofer licencia "e"

1.00

4.16

4.16

0.0175

Ayudante de maquinaria

1.00

3.01

3.01

0.0175

0.07 0.05

Operador de tractor

0.50

2.94

1.47

0.0175

0.03

Operador de cargadora

0.50

2.94

1.47

0.0175

0.03

0.18

UNIDAD

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C= A x B

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C= A x B

SUBTOTAL O TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

SUBTOTAL P 1.28

TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

22.00%

0.28

OTROS INDIRECTOS: COSTO TOTAL DEL RUBRO:

1.56

VALOR OFERTADO:

1.56

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

720

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

TER R APL EN CON POL IESTIR EN O EXPAN D ID O (SECTOR EL PL ATEAD O-L OJA) Hoja 6 de 60

CODIGO:

6 Transporte de material de excavación (transporte libre 500m)

RUBRO: DETALLE:

UNIDAD: m3.km EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

Herramienta menor (5.00% M.O.)

0.02

SUBTOTAL M

0.02

MANO DE OBRA DESCRIPCION

Peon

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

1.00

2.78

2.78

0.1400

0.39

0.39

UNIDAD

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C=A x B

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C=A x B

SUBTOTAL O TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

SUBTOTAL P TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

0.41 22.00%

0.09

OTROS INDIRECTOS: COSTO TOTAL DEL RUBRO:

0.50

VALOR OFERTADO:

0.50

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

721

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

TER R APL EN CON POL IESTIR EN O EXPAN D ID O (SECTOR EL PL ATEAD O-L OJA) Hoja 7 de 60

CODIGO:

7

RUBRO:

Transporte de material de mejoramiento

DETALLE: UNIDAD: m3.km EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C= A x B

R

D= Cx R

Herramienta menor (5.00% M.O.)

0.02

SUBTOTAL M

0.02

MANO DE OBRA DESCRIPCION

Peon

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C= A x B

R

D= Cx R

1.00

2.78

2.78

0.1100

0.31

0.31

UNIDAD

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C= A x B

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C= A x B

SUBTOTAL O TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

SUBTOTAL P TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

0.33 22.00%

0.07

OTROS INDIRECTOS: COSTO TOTAL DEL RUBRO:

0.40

VALOR OFERTADO:

0.40

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

722

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

TER R APL EN CON POL IESTIR EN O EXPAN D ID O (SECTOR EL PL ATEAD O-L OJA) Hoja 8 de 60

CODIGO:

8

RUBRO:

Transporte de capa de rodadura

DETALLE: UNIDAD: m3.km EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C= A x B

R

D= Cx R

Herramienta menor (5.00% M.O.)

0.01

SUBTOTAL M

0.01

MANO DE OBRA DESCRIPCION

Peon

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C= A x B

R

D= Cx R

1.00

2.78

2.78

0.1050

0.29

0.29

UNIDAD

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C= A x B

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C= A x B

SUBTOTAL O TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

SUBTOTAL P TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

0.30 22.00%

0.07

OTROS INDIRECTOS: COSTO TOTAL DEL RUBRO:

0.37

VALOR OFERTADO:

0.37

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

723

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

TER R APL EN CON POL IESTIR EN O EXPAN D ID O (SECTOR EL PL ATEAD O-L OJA) Hoja 9 de 60

CODIGO:

9

RUBRO:

Transporte de base

DETALLE: UNIDAD: m3.km EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C= A x B

R

D= Cx R

Herramienta menor (5.00% M.O.)

0.01

SUBTOTAL M

0.01

MANO DE OBRA DESCRIPCION

Peon

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C= A x B

R

D= Cx R

1.00

2.78

2.78

0.1050

0.29

0.29

UNIDAD

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C= A x B

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C= A x B

SUBTOTAL O TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

SUBTOTAL P TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

0.30 22.00%

0.07

OTROS INDIRECTOS: COSTO TOTAL DEL RUBRO:

0.37

VALOR OFERTADO:

0.37

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

724

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

TER R APL EN CON P OL IESTIR EN O EXP AN D ID O (SE CTOR E L PL ATEAD O-L OJ A) Hoja 10 de 60

CODIGO:

10

RUBRO:

GEOTEXTIL NO TEJIDO 1600 (TIPO PAVCO)

DETALLE: UNIDAD: M2 EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

Herramienta menor (5.00% M.O.)

0.04

SUBTOTAL M

0.04

MANO DE OBRA DESCRIPCION

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

Ayudante de albañil

2.00

3.01

6.02

0.0950

0.57

Albañil

1.00

3.05

3.05

0.0950

0.29

Inspector

0.10

3.03

0.30

0.0950

0.03

0.89

UNIDAD

GEOTEXTIL PAVCO 1600 NT

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C=A x B

m2

1.0500

1.38

SUBTOTAL O

1.45

1.45

TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C=A x B

SUBTOTAL P TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

2.38 22.00%

0.52

OTROS INDIRECTOS: COSTO TOTAL DEL RUBRO:

2.90

VALOR OFERTADO:

2.90

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

725

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

TER R APL EN CON POL IE STIR E N O EX PAN D ID O (S ECTOR E L PL ATE AD O-L OJ A) Hoja 11 de 60

CODIGO:

11 GEOMALLA TIPO TEN0.1SAR BX 1100 O SIMILAR

RUBRO: DETALLE:

UNIDAD: m2 EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D= Cx R

Herramienta menor (5.00% M.O.)

0.06

SUBTOTAL M

0.06

MANO DE OBRA DESCRIPCION

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D= Cx R

Peon

2.00

2.78

5.56

0.1500

0.83

Albañil

1.00

3.05

3.05

0.1500

0.46

1.29

UNIDAD

GEOSINTETICO (GEOMALLA TIPO TENSAR BX1100 O SIMILAR) ESTACAS

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C= A x B

m2

1.0500

3.75

3.94

u

2.0000

0.11

0.22

SUBTOTAL O

4.16

TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C= A x B

SUBTOTAL P TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

5.51 22.00%

1.21

OTROS INDIRECTOS: COSTO TOTAL DEL RUBRO:

6.72

VALOR OFERTADO:

6.72

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

726

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

TER R APL EN CON POL IESTIR EN O EXPAN D ID O (SECTOR EL PL ATEAD O-L OJA) Hoja 12 de 60

CODIGO:

12

RUBRO:

MATERIAL DE MEJORAMIENTO

DETALLE: UNIDAD: m3 EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D= Cx R

Herramienta menor (5.00% M.O.)

0.03

Plancha vibroapisonadora

1.00

2.25

2.25

0.1000

SUBTOTAL M

0.23

0.26

MANO DE OBRA DESCRIPCION

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D= Cx R

Peon

1.00

2.78

2.78

0.1000

0.28

Albañil

1.00

3.05

3.05

0.1000

0.31

0.59

UNIDAD

LASTRE

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C=A x B

m3

1.1500

4.15

SUBTOTAL O

4.77

4.77

TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C=A x B

SUBTOTAL P TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

5.62 22.00%

1.24

OTROS INDIRECTOS: COSTO TOTAL DEL RUBRO:

6.86

VALOR OFERTADO:

6.86

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

727

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

TER R APL EN CON POL IESTIR EN O EXPAN D ID O (SECTOR EL PL ATEAD O-L OJA) Hoja 13 de 60

CODIGO:

13 BLOQUE DE POLIESTIRENO EXPANDIDO (EPS=20kg/m3)

RUBRO: DETALLE:

UNIDAD: m3 EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D= Cx R

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D= Cx R

UNIDAD

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C= A x B

SUBTOTAL M M ANO DE OBRA DESCRIPCION

BLOQUE EPS=20kg/m3

m3

1.0000

80.63

SUBTOTAL O

80.63

80.63

TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C= A x B

SUBTOTAL P TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

80.63 22.00%

17.74

OTROS INDIRECTOS: COSTO TOTAL DEL RUBRO:

98.37

VALOR OFERTADO:

98.37

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

728

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

TER R APL EN CON POL IE STIR EN O EXPAN D ID O (SECTOR EL PL ATEAD O-L OJA) Hoja 14 de 60

CODIGO:

14 HORMIGON ESTRUCTURAL DE CEMENTO PORTLAND F'C=250KG/CM2

RUBRO: DETALLE:

UNIDAD: m3 EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C= A x B

R

D=Cx R

Hormigonera

1.00

2.88

2.88

1.2200

Herramienta menor (5.00% M.O.)

3.51 2.28

Vibrador

1.00

2.25

2.25

1.2200

SUBTOTAL M

2.75

8.54

MANO DE OBRA DESCRIPCION

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C= A x B

R

D=Cx R

Albañil

2.00

3.05

6.10

1.2200

7.44

Peon

8.00

2.78

22.24

1.2200

27.13

Maestro de obra

1.00

3.02

3.02

1.2200

3.68

Ayudante de albañil

2.00

3.01

6.02

1.2200

7.34

45.59

UNIDAD

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C=A x B

ARENA

m3

0.5800

11.61

RIPIO

m3

0.9100

10.71

9.75

MADERA DE ENCOFRADO

U

1.0000

2.10

2.10

AGUA

m3

0.2500

0.44

0.11

CEMENTO

kg

417.0000

0.14

58.38

SUBTOTAL O

6.73

77.07

TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C=A x B

SUBTOTAL P 214.90

TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

22.00%

47.28

OTROS INDIRECTOS: COSTO TOTAL DEL RUBRO:

262.18

VALOR OFERTADO:

262.18

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

729

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

T E R R AP L E N CO N P O L IE S T IR E N O E X P AN D ID O (S E C T O R E L P L AT E AD O -L O J A) Hoja 15 de 60

CODIGO:

15

RUBRO:

ACERO DE REFUERZO FY=4200 KG/CM2

DETALLE: UNIDAD: kg EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C= A x B

R

D=Cx R

Cortadora dobladora de hierro

1.00

2.61

2.61

0.1000

0.26

Herramienta menor (5.00% M.O.)

0.05

SUBTOTAL M

0.31

MANO DE OBRA DESCRIPCION

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C= A x B

R

D=Cx R

Fierrero

2.00

3.05

6.10

0.1000

0.61

Ayudante de fierrero

1.00

3.01

3.01

0.1000

0.30

Maestro de obra

0.25

3.02

0.76

0.1000

0.08

0.99

UNIDAD

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C=A x B

ACERO DE REFUERZO FC=4200KG/CM2

kg

1.0500

1.14

1.20

ALAMBRE GALVANIZADO NO. 18

kg

0.0500

2.28

0.11

SUBTOTAL O

1.31

TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C=A x B

SUBTOTAL P TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

2.61 22.00%

0.57

OTROS INDIRECTOS: COSTO TOTAL DEL RUBRO:

3.18

VALOR OFERTADO:

3.18

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

730

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

TE R R APL E N CON P OL IES TIR EN O EX PAN D ID O (SE CTOR EL PL ATEAD O-L OJA) Hoja 16 de 60

CODIGO:

16

RUBRO:

JUNTAS DE DILATACION PVC=10CM

DETALLE: UNIDAD: m EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

Herramienta menor (5.00% M.O.)

0.09

SUBTOTAL M

0.09

MANO DE OBRA DESCRIPCION

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

Peon

2.00

2.78

5.56

0.2000

1.11

Albañil

1.00

3.05

3.05

0.2000

0.61

1.72

UNIDAD

BANDASDE PVC DE 10 CM

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C=A x B

m

1.1500

5.95

SUBTOTAL O

6.84

6.84

TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C=A x B

SUBTOTAL P TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

8.65 22.00%

1.90

OTROS INDIRECTOS: COSTO TOTAL DEL RUBRO:

10.55

VALOR OFERTADO:

10.55

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

731

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

TE R R APL EN CON P OL IE STIR EN O EXPAN D ID O (SECTOR EL P L ATEAD O-L OJA) Hoja 17 de 60

CODIGO:

17 RELLENO COMPACTADO (MAT. EXCAVACION)

RUBRO: DETALLE:

UNIDAD: m3 EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C= A x B

R

D= Cx R

Herramienta menor (5.00% M.O.)

0.19

Plancha vibroapisonadora

1.00

2.25

2.25

0.5500

SUBTOTAL M

1.24

1.43

MANO DE OBRA DESCRIPCION

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C= A x B

R

D= Cx R

Peon

2.00

2.78

5.56

0.5500

3.06

Maestro de obra

0.50

3.02

1.51

0.5500

0.83

3.89

UNIDAD

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C= A x B

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C= A x B

SUBTOTAL O TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

SUBTOTAL P 5.32

TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

22.00%

1.17

OTROS INDIRECTOS: COSTO TOTAL DEL RUBRO:

6.49

VALOR OFERTADO:

6.49

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

732

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

TER R APL EN CON POL IES TIR E N O EX PAN D ID O (SE CTOR EL PL ATEAD O-L OJA) Hoja 18 de 60

CODIGO:

18 RELLENO COMPACTADO MATERIAL SELECCIONADO

RUBRO: DETALLE:

UNIDAD: m3 EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C= A x B

R

D=Cx R

Compac. manual de placa 5 hp

2.00

2.50

5.00

0.7000

3.50

Herramienta menor (5.00% M.O.)

0.44

SUBTOTAL M

3.94

M ANO DE OBRA DESCRIPCION

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C= A x B

R

D=Cx R

Maestro de obra

0.50

3.02

1.51

0.7000

1.06

Peon

4.00

2.78

11.12

0.7000

7.78

8.84

UNIDAD

MATERIAL SELECCIONADO

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C=A x B

m3

1.0000

11.39

SUBTOTAL O

11.39

11.39

TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C=A x B

SUBTOTAL P 24.37

TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

22.00%

5.36

OTROS INDIRECTOS: COSTO TOTAL DEL RUBRO:

29.73

VALOR OFERTADO:

29.73

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

733

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

TER R APL EN CON POL IES TIR E N O EXP AN D ID O (SE CTOR E L PL ATE AD O-L OJA) Hoja 19 de 60

CODIGO:

19

RUBRO:

GEOMANTA TIPO VMAX C125 O SIMILAR

DETALLE: UNIDAD: m2 EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C= A x B

R

D= Cx R

Herramienta menor (5.00% M.O.)

0.12

SUBTOTAL M

0.12

MANO DE OBRA DESCRIPCION

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C= A x B

R

D= Cx R

Peon

2.00

2.78

5.56

0.2850

1.58

Albañil

1.00

3.05

3.05

0.2850

0.87

2.45

UNIDAD

GEOSINTETICO (GEOMANTA TIPO VMAX C125 O SIMILAR) ESTACAS

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C= A x B

m2

1.0500

2.85

2.99

u

2.0000

0.11

0.22

SUBTOTAL O

3.21

TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C= A x B

SUBTOTAL P TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

5.78 22.00%

1.27

OTROS INDIRECTOS: COSTO TOTAL DEL RUBRO:

7.05

VALOR OFERTADO:

7.05

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

734

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

TER R APL EN CON POL IESTIR EN O EXPAN D ID O (SECTOR EL PL ATEAD O-L OJA) Hoja 20 de 60

CODIGO:

20

RUBRO:

BASE, CLASE 1

DETALLE: UNIDAD: m3 EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

Motoniveladora 130 g.

1.00

29.36

29.36

0.0330

Rodillo vibratorio liso cs-431

1.00

29.14

29.14

0.0330

0.96

Tanquero

1.00

17.38

17.38

0.0330

0.57

SUBTOTAL M

0.97

2.50

MANO DE OBRA DESCRIPCION

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

Operador de motoniveladora

1.00

2.94

2.94

0.0330

Operador de rodillo autopropulsado

1.00

2.94

2.94

0.0330

0.10 0.10

Chofer licencia "e"

1.00

4.16

4.16

0.0330

0.14

Ayudante de maquinaria

2.00

3.01

6.02

0.0330

0.20

Peon

4.00

2.78

11.12

0.0330

0.37

0.91

UNIDAD

MATERIAL TRITURADO ( BASE 1 )

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C=A x B

m3

1.2000

6.70

SUBTOTAL O

8.04

8.04

TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C=A x B

SUBTOTAL P TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

11.69 22.00%

2.57

OTROS INDIRECTOS:

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

COSTO TOTAL DEL RUBRO:

14.26

VALOR OFERTADO:

14.26

735

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

TER R AP L EN CON POL IE STIR EN O EXPAND ID O (SECTOR EL PL ATEAD O-L OJA) Hoja 21 de 60

CODIGO:

21

RUBRO:

ASFALTO MC PARA IMPRIMACIÓN

DETALLE: UNIDAD: l. EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

Distribuidor de asf alto

1.00

30.69

30.69

0.0005

0.02

Escoba autopropulsada

1.00

19.43

19.43

0.0005

0.01

SUBTOTAL M

0.03

MANO DE OBRA DESCRIPCION

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

Peon

2.00

2.78

5.56

0.0005

Operador de distribuidor de asfalto

1.00

2.94

2.94

0.0005

0.00 0.00

Operador barredora autopropulsada

1.00

2.94

2.94

0.0005

0.00

0.00

UNIDAD

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C=A x B

ASFALTO

lts

0.8000

0.28

0.22

DIESEL

gl

0.1500

0.95

0.14

SUBTOTAL O

0.36

TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C=A x B

SUBTOTAL P TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

0.55 22.00%

0.12

OTROS INDIRECTOS: COSTO TOTAL DEL RUBRO:

0.67

VALOR OFERTADO:

0.67

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

736

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

TER R APL EN CON POL IESTIR EN O EXPAN D ID O (SECTOR EL PL ATEAD O-L OJA) Hoja 22 de 60

CODIGO:

22 CAPA DE RODADURA DE HORMIGÓN ASFÁLTICO MEZCLADO EN PLANTA E=0.10M

RUBRO: DETALLE:

UNIDAD: m3 EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C= A x B

R

D= Cx R

Cargadora f rontal cat 926e

1.00

27.36

27.36

0.1160

3.17

Planta asfaltica

1.00

137.15

137.15

0.1160

15.91

Planta electrica 175 kva

1.00

29.22

29.22

0.1160

3.39

Rodillo neumatico

1.00

35.72

35.72

0.1160

4.14

Rodillo vibratorio liso cs-431

1.00

29.14

29.14

0.1160

3.38

Terminadora de asfalto barber-greene bg-210

1.00

88.92

88.92

0.1160

10.31

SUBTOTAL M

40.30

MANO DE OBRA DESCRIPCION

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C= A x B

R

D= Cx R

Operador acabadora pav. asfáltico

1.00

2.94

2.94

0.1160

0.34

Operador planta asf áltica

1.00

2.94

2.94

0.1160

0.34

Operador de cargadora

1.00

2.94

2.94

0.1160

0.34

Operador de rodillo autopropulsado

2.00

2.94

5.88

0.1160

0.68

Ayudante de maquinaria

2.00

3.01

6.02

0.1160

0.70

Maestro de obra

1.00

3.02

3.02

0.1160

0.35

10.00

2.78

27.80

0.1160

3.22

Peon

5.97

UNIDAD

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C= A x B

ASFALTO

lts

164.0000

0.28

45.92

AGREGADOS PARA CARPETA ASFALTICA

m3

1.4000

11.31

15.83

ADITIVO DE ADHERENCIA

lts.

1.4000

1.18

1.65

SUBTOTAL O

63.40

TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C= A x B

SUBTOTAL P 112.58

TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

22.00%

24.77

OTROS INDIRECTOS: COSTO TOTAL DEL RUBRO:

137.35

VALOR OFERTADO:

137.35

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

737

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

TER R APL EN CON POL IESTIR EN O EXPAN D ID O (SECTOR EL PL ATEAD O-L OJA) Hoja 23 de 60

CODIGO:

23 EXCAVACIÓN PARA CUNETAS Y ENCAUSAMIENTO SUELO

RUBRO: DETALLE:

UNIDAD: m3 EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D= Cx R

Herramienta menor (5.00% M.O.)

0.18

SUBTOTAL M

0.18

MANO DE OBRA DESCRIPCION

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D= Cx R

Maestro de obra

0.50

3.02

1.51

0.8400

1.27

Peon

1.00

2.78

2.78

0.8400

2.34

3.61

UNIDAD

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C=A x B

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C=A x B

SUBTOTAL O TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

SUBTOTAL P TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

3.79 22.00%

0.83

OTROS INDIRECTOS: COSTO TOTAL DEL RUBRO:

4.62

VALOR OFERTADO:

4.62

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

738

739

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

TER R APLEN CON POL IESTIR EN O EXPAN D ID O (SECTOR EL PLATEAD O-L OJA) Hoja 25 de 60

CODIGO:

25 HORMIGON ESTRUCTURAL DE CEMENTO PORTLAND F'C=210KG/CM2

RUBRO: DETALLE:

UNIDAD: m3 EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

Hormigonera

1.00

2.88

2.88

1.3160

Herramienta menor (5.00% M.O.)

3.79 3.37

Vibrador

2.00

2.25

4.50

1.3160

SUBTOTAL M

5.92

13.08

MANO DE OBRA DESCRIPCION

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

Albañil

5.00

3.05

15.25

1.3160

20.07

Peon

7.00

2.78

19.46

1.3160

25.61

Maestro de obra

0.50

3.02

1.51

1.3160

1.99

Ayudante de albañil

5.00

3.01

15.05

1.3160

19.81

67.48

UNIDAD

MADERA DE ENCOFRADO

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C=A x B

U

6.0500

2.10

ARENA

m3

0.7000

11.61

8.13

RIPIO

m3

0.9500

10.71

10.17

AGUA

m3

0.5000

0.44

0.22

CEMENTO

kg

370.0000

0.14

51.80

SUBTOTAL O

12.71

83.03

TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C=A x B

SUBTOTAL P TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

237.92 22.00%

52.34

OTROS INDIRECTOS: COSTO TOTAL DEL RUBRO:

290.26

VALOR OFERTADO:

290.26

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

740

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

TE R R APL EN CON P OL IESTIR E N O EXP AN D ID O (S ECTOR EL PL ATEAD O-L OJA) Hoja 26 de 60

CODIGO:

26

RUBRO:

ACERO DE REFUERZO FY=4200 KG/CM2

DETALLE: UNIDAD: kg EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C= A x B

R

D= Cx R

Cortadora dobladora de hierro

1.00

2.61

2.61

0.1000

0.26

Herramienta menor (5.00% M.O.)

0.05

SUBTOTAL M

0.31

MANO DE OBRA DESCRIPCION

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C= A x B

R

D= Cx R

Fierrero

2.00

3.05

6.10

0.1000

0.61

Ayudante de fierrero

1.00

3.01

3.01

0.1000

0.30

Maestro de obra

0.25

3.02

0.76

0.1000

0.08

0.99

UNIDAD

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C= A x B

ACERO DE REFUERZO FC=4200KG/CM2

kg

1.0500

1.14

1.20

ALAMBRE GALVANIZADO NO. 18

kg

0.0500

2.28

0.11

SUBTOTAL O

1.31

TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C= A x B

SUBTOTAL P TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

2.61 22.00%

0.57

OTROS INDIRECTOS: COSTO TOTAL DEL RUBRO:

3.18

VALOR OFERTADO:

3.18

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

741

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

TER R APL EN CON POL IESTIR EN O EXPAN D ID O (SECTOR EL PL ATEAD O-L OJA) Hoja 27 de 60

CODIGO:

27 EXCAVACIÓN PARA CUNETAS Y ENCAUSAMIENTO SUELO

RUBRO: DETALLE:

UNIDAD: m3 EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

Herramienta menor (5.00% M.O.)

0.18

SUBTOTAL M

0.18

MANO DE OBRA DESCRIPCION

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

Maestro de obra

0.50

3.02

1.51

0.8400

1.27

Peon

1.00

2.78

2.78

0.8400

2.34

3.61

UNIDAD

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C=A x B

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C=A x B

SUBTOTAL O TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

SUBTOTAL P TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

3.79 22.00%

0.83

OTROS INDIRECTOS: COSTO TOTAL DEL RUBRO:

4.62

VALOR OFERTADO:

4.62

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

742

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

TER R APL EN CON POL IESTIR EN O EXPAN D ID O (SECTOR EL PL ATEAD O-L OJA) Hoja 28 de 60

CODIGO:

28

RUBRO:

EXCAVACION Y RELLENO DE ESTRUCTURAS

DETALLE: UNIDAD: m3 EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

Herramienta menor (5.00% M.O.)

0.43

SUBTOTAL M

0.43

MANO DE OBRA DESCRIPCION

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

Peon

2.00

2.78

5.56

1.0050

5.59

Maestro de obra

1.00

3.02

3.02

1.0050

3.04

8.63

UNIDAD

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C=A x B

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C=A x B

SUBTOTAL O TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

SUBTOTAL P 9.06

TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

22.00%

1.99

OTROS INDIRECTOS:

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

COSTO TOTAL DEL RUBRO:

11.05

VALOR OFERTADO:

11.05

743

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

TER R APL EN CON POL IESTIR EN O EXPAN D ID O (SECTOR EL PL ATEAD O-L OJA) Hoja 29 de 60

CODIGO:

29

RUBRO:

GAVIONES

DETALLE: UNIDAD: m3 EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C= A x B

R

D= Cx R

Herramienta menor (5.00% M.O.)

0.94

SUBTOTAL M

0.94

MANO DE OBRA DESCRIPCION

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C= A x B

R

D= Cx R

Maestro de obra

0.50

3.02

1.51

1.0000

Albañil

2.00

3.05

6.10

1.0000

1.51 6.10

Peon

4.00

2.78

11.12

1.0000

11.12

18.73

UNIDAD

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C= A x B

GAVIÓN TRIPLE TORSIÓN 2X1X1

u

1.0000

34.80

ALAMBRE GALVANIZADO NO. 18

kg

1.0000

2.28

2.28

PIEDRA

m3

1.1000

8.04

8.84

SUBTOTAL O

34.80

45.92

TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C= A x B

SUBTOTAL P TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

65.59 22.00%

14.43

OTROS INDIRECTOS: COSTO TOTAL DEL RUBRO:

80.02

VALOR OFERTADO:

80.02

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

744

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

TER R APL EN CON POL IESTIR EN O EXPAN D ID O (SECTOR EL PL ATEAD O-L OJA) Hoja 30 de 60

CODIGO:

30

RUBRO:

GAVIONES ALAMBRE TRIPLE ENTORCHADO

DETALLE: UNIDAD: m3 EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C= A x B

R

D= Cx R

Herramienta menor (5.00% M.O.)

1.59

SUBTOTAL M

1.59

MANO DE OBRA DESCRIPCION

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C= A x B

R

D= Cx R

Maestro de obra

0.50

3.02

1.51

1.4750

Albañil

2.00

3.05

6.10

1.4750

2.23 9.00

Peon

5.00

2.78

13.90

1.4750

20.50

31.73

UNIDAD

GAVIÓN ELECTROSOLDADO ESTANDAR 2X1X0.5 PIEDRA BOLA

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C= A x B

u

1.0000

34.80

34.80

m3

1.1000

8.04

8.84

SUBTOTAL O

43.64

TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C= A x B

SUBTOTAL P 77.37

TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

22.00%

17.02

OTROS INDIRECTOS: COSTO TOTAL DEL RUBRO:

94.39

VALOR OFERTADO:

94.39

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

745

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

TER R APL EN CON POL IESTIR EN O EXPAN D ID O (SECTOR EL PL ATEAD O-L OJA) Hoja 31 de 60

CODIGO:

31

RUBRO:

GEOTEXTIL NO TEJIDO 1600 (TIPO PAVCO)

DETALLE: UNIDAD: m2 EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

Herramienta menor (5.00% M.O.)

0.04

SUBTOTAL M

0.04

MANO DE OBRA DESCRIPCION

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

Ayudante de albañil

2.00

3.01

6.02

0.0950

0.57

Albañil

1.00

3.05

3.05

0.0950

0.29

Inspector

0.10

3.03

0.30

0.0950

0.03

0.89

UNIDAD

GEOTEXTIL PAVCO 1600 NT

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C=A x B

m2

1.0500

1.38

SUBTOTAL O

1.45

1.45

TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C=A x B

SUBTOTAL P TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

2.38 22.00%

0.52

OTROS INDIRECTOS: COSTO TOTAL DEL RUBRO:

2.90

VALOR OFERTADO:

2.90

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

746

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

TE R R APL E N CON POL IE STIR E N O EXPAN D ID O (SECTOR EL PL ATEAD O-L OJA) Hoja 32 de 60

CODIGO:

32

RUBRO:

HORMIGON F`C=180 KG/CM2 REV. CANAL

DETALLE: UNIDAD: m3 EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C= A x B

R

D= Cx R

Concretera 1 saco

1.00

2.88

2.88

0.1080

0.31

Vibrador

0.50

2.25

1.13

0.1080

0.12

Herramienta menor (5.00% M.O.)

0.19

SUBTOTAL M

0.62

MANO DE OBRA DESCRIPCION

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C= A x B

R

D= Cx R

Inspector

1.00

3.03

3.03

0.1080

Maestro de obra

1.00

3.02

3.02

0.1080

0.33 0.33

Operador retroexcavadora

1.00

2.94

2.94

0.1080

0.32

Peon

7.00

2.78

19.46

0.1080

2.10

Albañil

2.00

3.05

6.10

0.1080

0.66

3.74

UNIDAD

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C=A x B

CEMENTO

sac

6.0000

6.83

ARENA

m3

0.6500

11.61

7.55

RIPIO

m3

0.9500

10.71

10.17

AGUA

m3

0.4000

0.44

0.18

SUBTOTAL O

40.98

58.88

TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C=A x B

SUBTOTAL P 123.56

TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

22.00%

27.18

OTROS INDIRECTOS: COSTO TOTAL DEL RUBRO:

150.74

VALOR OFERTADO:

150.74

747

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

TER R APL EN CON POL IESTIR EN O EXPAN D ID O (SECTOR EL PL ATEAD O-L OJA) Hoja 33 de 60

CODIGO:

33

RUBRO:

ESCOLLERA (ROCAS DIAMETRO >0.8M)

DETALLE: UNIDAD: m3 EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

Herramienta menor (5.00% M.O.)

0.28

Grua movil

1.00

50.00

50.00

0.4360

SUBTOTAL M

21.80

22.08

MANO DE OBRA DESCRIPCION

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

Peon

2.00

2.78

5.56

0.4360

Maestro de obra

0.50

3.02

1.51

0.4360

2.42 0.66

Ayudante de maquinaria

1.00

3.01

3.01

0.4360

1.31

Operador retroexcavadora

1.00

2.94

2.94

0.4360

1.28

5.67

UNIDAD

PIEDRA PARA ENROCADO

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C=A x B

m3

1.0500

15.00

SUBTOTAL O

15.75

15.75

TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C=A x B

SUBTOTAL P TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

43.50 22.00%

9.57

OTROS INDIRECTOS: COSTO TOTAL DEL RUBRO:

53.07

VALOR OFERTADO:

53.07

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

748

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

TER R APL EN CON POL IESTIR EN O EXP AN D ID O (SECTOR EL PL ATEAD O-L OJ A) Hoja 34 de 60

CODIGO:

34

RUBRO:

EXCAVACION Y RELLENO DE ESTRUCTURAS

DETALLE: UNIDAD: m3 EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D= Cx R

Herramienta menor (5.00% M.O.)

0.43

SUBTOTAL M

0.43

MANO DE OBRA DESCRIPCION

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D= Cx R

Peon

2.00

2.78

5.56

1.0050

5.59

Maestro de obra

1.00

3.02

3.02

1.0050

3.04

8.63

UNIDAD

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C= A x B

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C= A x B

SUBTOTAL O TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

SUBTOTAL P TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

9.06 22.00%

1.99

OTROS INDIRECTOS: COSTO TOTAL DEL RUBRO:

11.05

VALOR OFERTADO:

11.05

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

749

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

TER R APL EN CON POL IESTIR EN O EXPAN D ID O (SECTOR EL PL ATEAD O-L OJA) Hoja 35 de 60

CODIGO:

35

RUBRO:

GEOTEXTIL PARA SUBDRÉN PAVCO 2000NT

DETALLE: UNIDAD: m2 EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

Camion mediano

0.25

10.00

2.50

0.1100

0.28

Herramienta menor (5.00% M.O.)

0.06

SUBTOTAL M

0.34

MANO DE OBRA DESCRIPCION

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

Peon

1.00

2.78

2.78

0.1100

0.31

Albañil

1.00

3.05

3.05

0.1100

0.34

Maestro de obra

0.50

3.02

1.51

0.1100

0.17

Chofer licencia "e"

1.00

4.16

4.16

0.1100

0.46

1.28

UNIDAD

GEOTEXTIL 2000NT

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C=A x B

m2

1.0500

1.14

SUBTOTAL O

1.20

1.20

TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C=A x B

SUBTOTAL P TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

2.82 22.00%

0.62

OTROS INDIRECTOS: COSTO TOTAL DEL RUBRO:

3.44

VALOR OFERTADO:

3.44

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

750

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

TER R AP L EN CON POL IE STIR E N O EX PAN D ID O (S ECTOR E L P L ATEAD O-L OJA) Hoja 36 de 60

CODIGO:

36

RUBRO:

MATERIAL FILTRANTE

DETALLE: UNIDAD: m3 EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

Herramienta menor (5.00% M.O.)

0.57

SUBTOTAL M

0.57

MANO DE OBRA DESCRIPCION

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

Peon

8.00

2.78

22.24

0.4800

10.68

Maestro de obra

0.50

3.02

1.51

0.4800

0.72

11.40

UNIDAD

MATERIAL FILTRANTE

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C=A x B

m3

1.0500

10.71

SUBTOTAL O

11.25

11.25

TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C=A x B

SUBTOTAL P TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

23.43 22.00%

5.15

OTROS INDIRECTOS: COSTO TOTAL DEL RUBRO:

28.58

VALOR OFERTADO:

28.58

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

751

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

TE R R APL EN CON POL IESTIR EN O EX PAN D ID O (SECTOR EL PL ATEAD O-L OJA) Hoja 37 de 60

CODIGO:

37 TUBERIA PARA SUBDRENES (GEODREN TUBO 8" X 1 M)

RUBRO: DETALLE:

UNIDAD: m EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

Herramienta menor (5.00% M.O.)

0.80

SUBTOTAL M

0.80

MANO DE OBRA DESCRIPCION

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

Maestro de obra

0.50

3.02

1.51

1.6300

2.46

Peon

3.00

2.78

8.34

1.6300

13.59

16.05

UNIDAD

GEODREN TUBO 8"x1m

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C=A x B

u

1.0000

5.20

SUBTOTAL O

5.20

5.20

TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C=A x B

SUBTOTAL P TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

22.05 22.00%

4.85

OTROS INDIRECTOS: COSTO TOTAL DEL RUBRO:

26.90

VALOR OFERTADO:

26.90

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

752

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

TER R APL EN CON POL IESTIR EN O EXPAN D ID O (SECTOR EL PL ATEAD O-L OJA) Hoja 38 de 60

CODIGO:

38 SEÑALES AL LADO DE LA CARRETERA (0.75X0.75)M D=0.75M L=0.75M

RUBRO: DETALLE:

UNIDAD: u EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

Aplicador

1.00

2.50

2.50

0.7750

1.94

Mesa

1.00

1.25

1.25

0.7750

0.97

Cortadora

1.00

2.50

2.50

0.7750

1.94

Volqueta 8 m3

1.00

20.00

20.00

0.7750

15.50

Herramienta menor (5.00% M.O.)

0.62

SUBTOTAL M

20.97

MANO DE OBRA DESCRIPCION

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

Maestro de obra

1.00

3.02

3.02

0.7750

2.34

Albañil

1.00

3.05

3.05

0.7750

2.36

Ayudante de albañil

1.00

3.01

3.01

0.7750

2.33

Maestro especializacion soldador

1.00

2.82

2.82

0.7750

2.19

Chofer licencia "e"

1.00

4.16

4.16

0.7750

3.22

12.44

UNIDAD

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C=A x B

LAMINA DE TOOL GALVANIZADO (2.44X1.22)M E=1.4M

m2

0.5600

5.04

2.82

TUBO GALVANIZADO POSTE 2"

m

3.5000

5.88

20.58

PERNO INOXIDABLE

u

2.0000

1.00

2.00

VINIL RGI FONDO

m2

0.5600

29.01

16.25

VINIL NEGRO OPACO GRAFICO

m2

0.5600

11.25

6.30

VARIOS

glb

1.0000

1.13

1.13

ANGULO 30X30X3

m

3.0000

0.75

2.25

HORMIGON ESTRUCTURAL DE CEMENTO PORTLAND F'C=175KG/CM2 m3

0.0700

167.64

11.73

SUBTOTAL O

63.06

TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C=A x B

SUBTOTAL P TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

96.47 22.00%

21.22

OTROS INDIRECTOS: COSTO TOTAL DEL RUBRO:

117.69

VALOR OFERTADO:

117.69

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

753

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

TER R APL EN CON POL IESTIR EN O EXPAN D ID O (SECTOR EL PL ATEAD O-L OJA) Hoja 39 de 60

CODIGO:

39 SEÑALES AL LADO DE LA CARRETERA (1.20X1.80)M

RUBRO: DETALLE:

UNIDAD: u EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

Aplicador

1.00

2.50

2.50

0.2000

0.50

Mesa

1.00

1.25

1.25

0.2000

0.25

Cortadora

1.00

2.50

2.50

0.2000

0.50

Volqueta 8 m3

1.00

20.00

20.00

0.2000

4.00

Herramienta menor (5.00% M.O.)

0.16

SUBTOTAL M

5.41

MANO DE OBRA DESCRIPCION

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

Maestro de obra

1.00

3.02

3.02

0.2000

0.60

Albañil

1.00

3.05

3.05

0.2000

0.61

Ayudante de albañil

1.00

3.01

3.01

0.2000

0.60

Maestro especializacion soldador

1.00

2.82

2.82

0.2000

0.56

Chofer licencia "e"

1.00

4.16

4.16

0.2000

0.83

3.20

UNIDAD

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C=A x B

LAMINA DE TOOL GALVANIZADO (2.44X1.22)M E=1.4M

m2

2.1600

5.04

10.89

TUBO GALVANIZADO POSTE 2"

m

7.0000

5.88

41.16

PERNO INOXIDABLE

u

4.0000

1.00

4.00

VINIL RGI FONDO

m2

2.1600

29.01

62.66

VINIL NEGRO OPACO GRAFICO

m2

2.1600

11.25

24.30

VARIOS

glb

4.0000

1.13

4.52

ANGULO 30X30X3

m

6.0000

0.75

4.50

HORMIGON ESTRUCTURAL DE CEMENTO PORTLAND F'C=175KG/CM2 m3

0.1400

167.64

23.47

PLATINA 30X3MM

1.2000

0.60

0.72

m

SUBTOTAL O

176.22

TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C=A x B

SUBTOTAL P TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

184.83 22.00%

40.66

OTROS INDIRECTOS: COSTO TOTAL DEL RUBRO:

225.49

VALOR OFERTADO:

225.49

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

754

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

TER R AP L EN CON POLIE STIR EN O E XPAN D ID O (SE CTOR E L PL ATE AD O-L OJA) Hoja 40 de 60

CODIGO:

40 SEÑALES AL LADO DE LA CARRETERA (2.40X4.80)M

RUBRO: DETALLE:

UNIDAD: u EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

Aplicador

1.00

2.50

2.50

4.0000

Mesa

1.00

1.25

1.25

4.0000

5.00

Cortadora

1.00

2.50

2.50

4.0000

10.00

Volqueta 8 m3

1.00

20.00

20.00

4.0000

80.00

1.00

4.42

4.42

4.0000

17.68

Herramienta menor (5.00% M.O.)

10.00

4.42

Soldadora electrica 250 Va

SUBTOTAL M

127.10

MANO DE OBRA DESCRIPCION

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

Maestro de obra

1.00

3.02

3.02

4.0000

12.08

Albañil

2.00

3.05

6.10

4.0000

24.40

Ayudante de albañil

2.00

3.01

6.02

4.0000

24.08

Maestro especializacion soldador

1.00

2.82

2.82

4.0000

11.28

Chofer licencia "e"

1.00

4.16

4.16

4.0000

16.64

88.48

UNIDAD

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C=A x B

LAMINA DE TOOL GALVANIZADO (2.44X1.22)M E=1.4M

m2

11.5200

5.04

58.06

TUBO GALVANIZADO POSTE 2"

m

10.5000

5.88

61.74

PERNO INOXIDABLE

u

6.0000

1.00

6.00

VINIL RGI FONDO

m2

11.5200

29.01

334.20

VINIL NEGRO OPACO GRAFICO

m2

11.5200

11.25

129.60

VARIOS

glb

6.0000

1.13

6.78

ANGULO 30X30X3

m

14.4000

0.75

10.80

HORMIGON ESTRUCTURAL DE CEMENTO PORTLAND F'C=175KG/CM2 m3

0.2000

167.64

33.53

PLATINA 30X3MM

m

9.6000

0.60

5.76

ELECTRODO # 6011 1/8

kg

25.0000

4.80

120.00

SUBTOTAL O

766.47

TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C=A x B

SUBTOTAL P TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

982.05 22.00%

216.05

OTROS INDIRECTOS: COSTO TOTAL DEL RUBRO:

1,198.10

VALOR OFERTADO:

1,198.10

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

755

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

TER R APL EN CON POL IESTIR EN O EXPAN D ID O (SECTOR EL PL ATEAD O-L OJA) Hoja 41 de 60

CODIGO:

41 DELINEADORES CON MATERIAL REFLECTIVO

RUBRO: DETALLE:

UNIDAD: u EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D= Cx R

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D= Cx R

SUBTOTAL M MANO DE OBRA DESCRIPCION

Peon

1.00

2.78

2.78

0.0400

0.11

Albañil

1.00

3.05

3.05

0.0400

0.12

0.23

UNIDAD

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C= A x B

SOPORTE REBATIBLE

u

1.0000

0.25

0.25

MATERIAL REFLECTIVO

u

1.0000

1.25

1.25

SUBTOTAL O

1.50

TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C= A x B

SUBTOTAL P TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

1.73 22.00%

0.38

OTROS INDIRECTOS: COSTO TOTAL DEL RUBRO:

2.11

VALOR OFERTADO:

2.11

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

756

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

TE R R APL EN CON POL IES TIR EN O E XPAN D ID O (S ECTOR EL PL ATEAD O-L OJA) Hoja 42 de 60

CODIGO:

42

RUBRO:

MARCAS DE PAVIMENTO (PINTURA)

DETALLE: UNIDAD: m EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C= A x B

R

D= Cx R

Franjadora

1.00

3.32

3.32

0.0105

0.03

Camion mediano

1.00

10.00

10.00

0.0105

0.11

Camioneta 2000cc doble traccion

2.00

5.00

10.00

0.0105

0.11

Escoba autopropulsada

1.00

19.43

19.43

0.0105

0.20

SUBTOTAL M

0.45

MANO DE OBRA DESCRIPCION

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C= A x B

R

D= Cx R

Peon

3.00

2.78

8.34

0.0105

0.09

Operador de franjadora

1.00

2.94

2.94

0.0105

0.03 0.03

Operador barredora autopropulsada

1.00

2.94

2.94

0.0105

Chof er licencia "e"

3.00

4.16

12.48

0.0105

0.13

Ayudante de maquinaria

2.00

3.01

6.02

0.0105

0.06

0.34

UNIDAD

PINTURA DE TRAFICO DILUYENTE

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C=A x B

galon

0.0100

31.62

0.32

gl

0.0100

9.31

0.09

SUBTOTAL O

0.41

TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C=A x B

SUBTOTAL P 1.20

TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

22.00%

0.26

OTROS INDIRECTOS: COSTO TOTAL DEL RUBRO:

1.46

VALOR OFERTADO:

1.46

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

757

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

TER R APL EN CON POL IESTIR EN O EXPAN D ID O (SECTOR EL PL ATEAD O-L OJA) Hoja 43 de 60

CODIGO:

43

RUBRO:

MARCAS DE PAVIMENTO (PINTURA)

DETALLE: UNIDAD: m EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

Franjadora

1.00

3.32

3.32

0.0105

0.03

Camion mediano

1.00

10.00

10.00

0.0105

0.11

Camioneta 2000cc doble traccion

2.00

5.00

10.00

0.0105

0.11

Escoba autopropulsada

1.00

19.43

19.43

0.0105

0.20

SUBTOTAL M

0.45

MANO DE OBRA DESCRIPCION

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

Peon

3.00

2.78

8.34

0.0105

Operador de franjadora

1.00

2.94

2.94

0.0105

0.09 0.03

Operador barredora autopropulsada

1.00

2.94

2.94

0.0105

0.03

Chof er licencia "e"

3.00

4.16

12.48

0.0105

0.13

Ayudante de maquinaria

2.00

3.01

6.02

0.0105

0.06

0.34

UNIDAD

PINTURA DE TRAFICO DILUYENTE

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C=A x B

galon

0.0100

31.62

0.32

gl

0.0100

9.31

0.09

SUBTOTAL O

0.41

TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C=A x B

SUBTOTAL P TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

1.20 22.00%

0.26

OTROS INDIRECTOS: COSTO TOTAL DEL RUBRO:

1.46

VALOR OFERTADO:

1.46

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

758

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

TER R APL EN CON POL IESTIR EN O EXPAN D ID O (SECTOR EL PL ATEAD O-L OJA) Hoja 44 de 60

CODIGO:

44 MARCAS SOBRESALIDAS DE PAVIMENTO (CERAMICOS REFLECTIVOS BIDIRECCIONALES)

RUBRO: DETALLE:

UNIDAD: u EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

Herramienta menor (5.00% M.O.)

0.10

SUBTOTAL M

0.10

MANO DE OBRA DESCRIPCION

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

Peon

2.00

2.78

5.56

0.2300

1.28

Albañil

1.00

3.05

3.05

0.2300

0.70

1.98

UNIDAD

TACHAS (CERAMICOS REFLECTIVOS) BIDIRECCIONALES PEGAMENTO EPOXICO PARA TACHAS (KIT DOS COMPONENTES)

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C=A x B

u

1.0000

2.90

2.90

galon

0.0600

11.50

0.69

SUBTOTAL O

3.59

TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C=A x B

SUBTOTAL P TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

5.67 22.00%

1.25

OTROS INDIRECTOS: COSTO TOTAL DEL RUBRO:

6.92

VALOR OFERTADO:

6.92

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

759

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

TER R APL EN CON POL IESTIR EN O EXPAN D ID O (SECTOR EL PL ATEAD O-L OJA) Hoja 45 de 60

CODIGO:

45 GUARDACAMINOS SIMPLE (POSTES DE HORMIGON ARMADO 0.25X0.25)

RUBRO: DETALLE:

UNIDAD: m EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

Camion mediano

1.00

10.00

10.00

1.1000

Herramienta menor (5.00% M.O.)

11.00 0.92

SUBTOTAL M

11.92

MANO DE OBRA DESCRIPCION

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

Chofer licencia "e"

0.50

4.16

2.08

1.1000

2.29

Maestro de obra

1.00

3.02

3.02

1.1000

3.32

Albañil

2.00

3.05

6.10

1.1000

6.71

Peon

2.00

2.78

5.56

1.1000

6.12

18.44

UNIDAD

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C=A x B

PERFIL DE GUARDAVIA TIPO W 12 1/2PIES (3.81) M; E=2.5MM

m

1.0500

18.05

TERMINAL DE GUARDAVIA E=2.5MM

u

0.2500

16.40

4.10

POSTE DE HORMIGON ARMADO (0.25X0.25M)

u

0.3500

30.80

10.78

ARENA

m3

0.0600

11.61

0.70

RIPIO

m3

0.0600

10.71

0.64

CEMENTO

kg

10.0000

0.14

1.40

SUBTOTAL O

18.95

36.57

TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C=A x B

SUBTOTAL P TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

68.95 22.00%

15.17

OTROS INDIRECTOS: COSTO TOTAL DEL RUBRO:

84.12

VALOR OFERTADO:

84.12

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

760

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

TER R APL EN CON POL IESTIR EN O EXPAN D ID O (SECTOR EL PL ATEAD O-L OJA) Hoja 46 de 60

CODIGO:

46

RUBRO:

COMUNICADOS RADIALES

DETALLE: UNIDAD: u EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

UNIDAD

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C=A x B

SUBTOTAL M MANO DE OBRA DESCRIPCION

COMUNICADOS RADIAL

u

1.0000

17.89

SUBTOTAL O

17.89

17.89

TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C=A x B

SUBTOTAL P 17.89

TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

22.00%

3.94

OTROS INDIRECTOS: COSTO TOTAL DEL RUBRO:

21.83

VALOR OFERTADO:

21.83

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

761

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

TER R APL EN CON POL IESTIR EN O EXPAN D ID O (SECTOR EL PL ATEAD O-L OJA) Hoja 47 de 60

CODIGO:

47

RUBRO:

COMUNICADOS PRENSA (DIA ORDINARIO) 1/8 DE PAGINA

DETALLE: UNIDAD: u EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C= A x B

R

D= Cx R

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C= A x B

R

D= Cx R

SUBTOTAL M MANO DE OBRA DESCRIPCION

Dibujante 3

1.00

3.21

3.21

1.0000

3.21

3.21

UNIDAD

COMUNICADO DE PRENSA 1/8 PAGINA DIA ORDINARIO

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C= A x B

global

1.0000

610.00

SUBTOTAL O

610.00

610.00

TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C= A x B

SUBTOTAL P TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

613.21 22.00%

134.91

OTROS INDIRECTOS: COSTO TOTAL DEL RUBRO:

748.12

VALOR OFERTADO:

748.12

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

762

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

TER R APL EN CON POL IESTIR EN O EXPAN D ID O (SECTOR EL PL ATEAD O-L OJA) Hoja 48 de 60

CODIGO:

48

RUBRO:

SEÑALIZACIÓN AMBIENTAL (CONCIENCIATIVA) (2,40 X 1,20 M)

DETALLE: UNIDAD: u EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

Herramienta menor (5.00% M.O.)

0.80

SUBTOTAL M

0.80

MANO DE OBRA DESCRIPCION

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

Albañil

1.00

3.05

3.05

2.6500

8.08

Ayudante de albañil

1.00

3.01

3.01

2.6500

7.98

16.06

UNIDAD

ROTULO IMFORMATIVO

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C=A x B

U

1.0000

52.09

SUBTOTAL O

52.09

52.09

TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C=A x B

SUBTOTAL P 68.95

TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

22.00%

15.17

OTROS INDIRECTOS: COSTO TOTAL DEL RUBRO:

84.12

VALOR OFERTADO:

84.12

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

763

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

TER R APL EN CON POL IESTIR EN O EXPAN D ID O (SECTOR EL PL ATEAD O-L OJA) Hoja 49 de 60

CODIGO:

49

RUBRO:

SEÑALIZACIÓN AMBIENTAL (PREVENTIVA) (CONOS DE SEGURIDAD 0.90m)

DETALLE: UNIDAD: u EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C= A x B

R

D= Cx R

Herramienta menor (5.00% M.O.)

0.86

SUBTOTAL M

0.86

MANO DE OBRA DESCRIPCION

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C= A x B

R

D= Cx R

Albañil

1.00

3.05

3.05

2.8500

8.69

Ayudante de albañil

1.00

3.01

3.01

2.8500

8.58

17.27

UNIDAD

CONO DE SEGURIDAD

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C= A x B

u

1.0000

15.00

SUBTOTAL O

15.00

15.00

TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C= A x B

SUBTOTAL P TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

33.13 22.00%

7.29

OTROS INDIRECTOS: COSTO TOTAL DEL RUBRO:

40.42

VALOR OFERTADO:

40.42

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

764

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

TE R R APL EN CON POL IES TIR EN O E XPAN D ID O (S ECTOR EL PL ATEAD O-L OJA) Hoja 50 de 60

CODIGO:

50

RUBRO:

SEÑALIZACIÓN AMBIENTAL (PREVENTIVA) (Cinta de seguridad)

DETALLE: UNIDAD: u EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C= A x B

R

D= Cx R

Herramienta menor (5.00% M.O.)

0.01

SUBTOTAL M

0.01

MANO DE OBRA DESCRIPCION

Ayudante de albañil

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C= A x B

R

D= Cx R

1.00

3.01

3.01

0.0800

0.24

0.24

UNIDAD

CINTAS DE SEGURIDAD

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C=A x B

m

1.0000

0.07

SUBTOTAL O

0.07

0.07

TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C=A x B

SUBTOTAL P 0.32

TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

22.00%

0.07

OTROS INDIRECTOS: COSTO TOTAL DEL RUBRO:

0.39

VALOR OFERTADO:

0.39

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

765

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

TER R APL EN CON POL IESTIR EN O EXPAN D ID O (SECTOR EL PL ATEAD O-L OJA) Hoja 51 de 60

CODIGO:

51

RUBRO:

SEÑALES AL LADO DE LA CARRETERA (1.20X2.40)M

DETALLE: UNIDAD: u EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D= Cx R

Aplicador

1.00

2.50

2.50

4.0000

Mesa

1.00

1.25

1.25

4.0000

5.00

Cortadora

1.00

2.50

2.50

4.0000

10.00

Soldadora electrica 250 Va

1.00

4.42

4.42

4.0000

17.68

Herramienta menor (5.00% M.O.)

10.00

4.12

SUBTOTAL M

46.80

MANO DE OBRA DESCRIPCION

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D= Cx R

Maestro de obra

0.50

3.02

1.51

4.0000

6.04

Albañil

2.00

3.05

6.10

4.0000

24.40

Ayudante de albañil

2.00

3.01

6.02

4.0000

24.08

Maestro especializacion soldador

1.00

2.82

2.82

4.0000

11.28

Chofer licencia "e"

1.00

4.16

4.16

4.0000

16.64

82.44

UNIDAD

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C= A x B

LAMINA DE TOOL GALVANIZADO (2.44X1.22)M E=1.4M

m2

2.8800

5.04

14.52

TUBO GALVANIZADO POSTE 2"

m

7.0000

5.88

41.16

PERNO INOXIDABLE

u

4.0000

1.00

4.00

VINIL RGI FONDO

m2

2.8800

29.01

83.55

VINIL NEGRO OPACO GRAFICO

m2

2.8800

11.25

32.40

VARIOS

glb

4.0000

1.13

4.52

ANGULO 30X30X3

m

7.2000

0.75

5.40

HORMIGON ESTRUCTURAL DE CEMENTO PORTLAND F'C=175KG/CM2 m3

0.1400

167.64

23.47

PLATINA 30X3MM

m

2.4000

0.60

1.44

ELECTRODO # 6011 1/8

kg

8.0000

4.80

38.40

SUBTOTAL O

248.86

TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C= A x B

SUBTOTAL P TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

378.10 22.00%

83.18

OTROS INDIRECTOS: COSTO TOTAL DEL RUBRO:

461.28

VALOR OFERTADO:

461.28

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

766

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

TE R R AP L EN CON POL IESTIR EN O E XPAN D ID O (SE CTOR E L PL ATEAD O-L OJA) Hoja 52 de 60

CODIGO:

52

RUBRO:

SEÑALES AL LADO DE LA CARRETERA (2.40X4.80)M

DETALLE: UNIDAD: u EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C= A x B

R

D=Cx R

Aplicador

1.00

2.50

2.50

4.0000

Mesa

1.00

1.25

1.25

4.0000

5.00

Cortadora

1.00

2.50

2.50

4.0000

10.00

Volqueta 8 m3

1.00

20.00

20.00

4.0000

80.00

1.00

4.42

4.42

4.0000

17.68

Herramienta menor (5.00% M.O.)

10.00

4.42

Soldadora electrica 250 Va

SUBTOTAL M

127.10

MANO DE OBRA DESCRIPCION

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C= A x B

R

D=Cx R

Maestro de obra

1.00

3.02

3.02

4.0000

12.08

Albañil

2.00

3.05

6.10

4.0000

24.40

Ayudante de albañil

2.00

3.01

6.02

4.0000

24.08

Maestro especializacion soldador

1.00

2.82

2.82

4.0000

11.28

Chof er licencia "e"

1.00

4.16

4.16

4.0000

16.64

88.48

UNIDAD

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C=A x B

LAMINA DE TOOL GALVANIZADO (2.44X1.22)M E=1.4M

m2

11.5200

5.04

58.06

TUBO GALVANIZADO POSTE 2"

m

10.5000

5.88

61.74

PERNO INOXIDABLE

u

6.0000

1.00

6.00

VINIL RGI FONDO

m2

11.5200

29.01

334.20

VINIL NEGRO OPACO GRAFICO

m2

11.5200

11.25

129.60

VARIOS

glb

6.0000

1.13

6.78

ANGULO 30X30X3

m

14.4000

0.75

10.80

HORMIGON ESTRUCTURAL DE CEMENTO PORTLAND F'C=175KG/CM2 m3

0.2000

167.64

33.53

PLATINA 30X3MM

m

9.6000

0.60

5.76

ELECTRODO # 6011 1/8

kg

25.0000

4.80

120.00

SUBTOTAL O

766.47

TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C=A x B

SUBTOTAL P TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

982.05 22.00%

216.05

OTROS INDIRECTOS: COSTO TOTAL DEL RUBRO:

1,198.10

VALOR OFERTADO:

1,198.10

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

767

OBRA:

TER R APL EN CON POL IESTIR EN O EXPAN D ID O (SECTOR EL PLATEAD O-LOJA) Hoja 53 de 60

CODIGO:

53

RUBRO:

AGUA PARA CONTROL DE POLVO

DETALLE: UNIDAD: m3 EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

Equipo de bombeo. 8 hp

2.00

7.58

15.16

0.0220

Camión cisterna, 6 m3, 200 hp

1.00

32.34

32.34

0.0220

0.33 0.71

Herramienta menor (5.00% M.O.)

0.01

SUBTOTAL M

1.05

MANO DE OBRA DESCRIPCION

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

Inspector

0.50

3.03

1.52

0.0220

0.03

Chofer licencia "e"

1.00

4.16

4.16

0.0220

0.09

Operador equipo pesado 2

1.00

2.94

2.94

0.0220

0.06

Ayudante de operador

1.00

3.01

3.01

0.0220

0.07

0.25

UNIDAD

AGUA

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C=A x B

m3

1.5000

0.44

SUBTOTAL O

0.66

0.66

TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C=A x B

SUBTOTAL P TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

1.96 22.00%

0.43

OTROS INDIRECTOS: COSTO TOTAL DEL RUBRO:

2.39

VALOR OFERTADO:

2.39

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

768

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

TER R APL EN CON POL IESTIR EN O EXPAN D ID O (SECTOR EL PL ATEAD O-L OJA) Hoja 54 de 60

CODIGO:

54

RUBRO:

ESCOMBRERA

DETALLE: UNIDAD: m3 EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

Tractor cat d8n

1.00

77.31

77.31

0.0090

SUBTOTAL M

0.70

0.70

MANO DE OBRA DESCRIPCION

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

Ayudante de maquinaria

1.00

3.01

3.01

0.0090

0.03

Operador de tractor

1.00

2.94

2.94

0.0090

0.03

0.06

UNIDAD

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C=A x B

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C=A x B

SUBTOTAL O TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

SUBTOTAL P TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

0.76 22.00%

0.17

OTROS INDIRECTOS: COSTO TOTAL DEL RUBRO:

0.93

VALOR OFERTADO:

0.93

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

769

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

TERR APL EN CON POL IESTIR ENO EXPAN DID O (SECTOR EL PL ATEAD O-L OJA) Hoja 55 de 60

CODIGO:

55

RUBRO:

AREA SEMBRADA

DETALLE: UNIDAD: m2 EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D= Cx R

Herramienta menor (5.00% M.O.)

0.05

SUBTOTAL M

0.05

MANO DE OBRA DESCRIPCION

Peon

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D= Cx R

1.00

2.78

2.78

0.3500

0.97

0.97

UNIDAD

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C=A x B

CESPED

m2

1.0000

0.05

0.05

FERTILIZANTES

kg

0.1000

0.50

0.05

SUBTOTAL O

0.10

TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C=A x B

SUBTOTAL P TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

1.12 22.00%

0.25

OTROS INDIRECTOS: COSTO TOTAL DEL RUBRO:

1.37

VALOR OFERTADO:

1.37

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

770

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

TER R APL EN CON POL IESTIR EN O EXPAN D ID O (SECTOR EL PL ATEAD O-L OJA) Hoja 56 de 60

CODIGO:

56

RUBRO:

AREA PLANTADA (ARBOLES Y ASBUSTOS)

DETALLE: UNIDAD: u EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

Herramienta menor (5.00% M.O.)

0.00

SUBTOTAL M

0.00

MANO DE OBRA DESCRIPCION

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

Peon

1.00

2.78

2.78

0.0200

0.06

0.06

UNIDAD

PLANTAS DEL SECTOR (HORNAMENTALES) LIMPIEZA DE VEGETACIÓN , RIEGO, RESIEMBRA, ETC

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C=A x B

u

1.0000

3.00

3.00

global

0.5000

0.25

0.13

SUBTOTAL O

3.13

TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C=A x B

SUBTOTAL P TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

3.19 22.00%

0.70

OTROS INDIRECTOS: COSTO TOTAL DEL RUBRO:

3.89

VALOR OFERTADO:

3.89

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

771

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

TER R APL EN CON POL IESTIR EN O EXPAN D ID O (SECTOR EL PL ATE AD O-L OJA) Hoja 57 de 60

CODIGO:

57

RUBRO:

TRAMPA DE GRASAS (1.00X1.50X0.90)M

DETALLE: UNIDAD: u EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

Herramienta menor (5.00% M.O.)

6.83

Vibrador

1.00

2.25

2.25

3.0000

6.75

Concretera 1 saco

1.00

2.88

2.88

3.0000

8.64

SUBTOTAL M

22.22

MANO DE OBRA DESCRIPCION

Albañil Peon Maestro de obra

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

3.00

3.05

9.15

3.0000

27.45

12.00

2.78

33.36

3.0000

100.08

1.00

3.02

3.02

3.0000

9.06

136.59

UNIDAD

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C=A x B

TUBO PVC 110MM

m

1.0000

4.50

4.50

ARENA

m3

0.6000

11.61

6.97

RIPIO

m3

0.9000

10.71

9.64

ACERO DE REFUERZO FC=4200KG/CM2

kg

40.0000

1.14

45.60

CEMENTO

kg

237.0000

0.14

33.18

MADERA DE ENCOFRADO

U

3.0000

2.10

6.30

SUBTOTAL O

106.19

TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C=A x B

SUBTOTAL P TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

320.70 22.00%

70.55

OTROS INDIRECTOS: COSTO TOTAL DEL RUBRO:

391.25

VALOR OFERTADO:

391.25

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

772

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

TER R APL EN CON POL IESTIR EN O EXPAN D ID O (SECTOR EL PL ATE AD O-L OJA) Hoja 58 de 60

CODIGO:

58

RUBRO:

POZO SEPTICO 1.60*1.60*5 M

DETALLE: UNIDAD: u EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

Herramienta menor (5.00% M.O.)

1.45

Concretera 1 saco

1.00

2.88

2.88

2.0000

SUBTOTAL M

5.76

7.21

MANO DE OBRA DESCRIPCION

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

Peon

4.00

2.78

11.12

2.0000

22.24

Albañil

1.00

3.05

3.05

2.0000

6.10

Inspector

0.10

3.03

0.30

2.0000

0.61

28.95

UNIDAD

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C=A x B

ALAMBRE GALVANIZADO NO. 18

kg

0.4500

2.28

1.03

CEMENTO

sac

12.0000

6.83

81.96

ARENA

m3

2.5300

11.61

29.37

AGUA

m3

0.5100

0.44

0.22

MADERA DE ENCOFRADO

U

3.0000

2.10

6.30

HIERRO CORRUGADO FY= 4200 KG/CM2

kg

95.0000

0.92

87.40

RIPIO

m3

1.8000

10.71

19.28

PINGO DE EUCALIPTO 4 A 7M 0,30M

m

3.0000

0.81

2.43

TUBERIA PVC U/E 0.63MPA 110MM

m

2.0000

4.40

8.80

SUBTOTAL O

236.79

TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C=A x B

SUBTOTAL P TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

414.13 22.00%

91.11

OTROS INDIRECTOS: COSTO TOTAL DEL RUBRO:

505.24

VALOR OFERTADO:

505.24

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

773

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

TER R APL EN CON POL IESTIR ENO EXPAND ID O (SECTOR EL PL ATEAD O-L OJA) Hoja 59 de 60

CODIGO:

59

RUBRO:

FOSA DE DESECHOS NO BIODEGRADABLES

DETALLE: UNIDAD: u EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

Concretera 1 saco

1.00

2.88

2.88

2.5000

Vibrador

1.00

2.25

2.25

2.5000

Herramienta menor (5.00% M.O.)

7.20 5.63 1.45

SUBTOTAL M

14.28

MANO DE OBRA DESCRIPCION

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

Peon

2.00

2.78

5.56

2.5000

13.90

Ayudante de albañil

1.00

3.01

3.01

2.5000

7.53

Albañil

1.00

3.05

3.05

2.5000

7.63

29.06

UNIDAD

MADERA DE ENCOFRADO

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C=A x B

U

3.0000

2.10

6.30

HORMIGON ESTRUCTURAL DE CEMENTO PORTLAND F'C=175KG/CM2 m3

1.2000

167.64

201.17

SUBTOTAL O

207.47

TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C=A x B

SUBTOTAL P TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

250.81 22.00%

55.18

OTROS INDIRECTOS: COSTO TOTAL DEL RUBRO:

305.99

VALOR OFERTADO:

305.99

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

774

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS

OBRA:

TER R APL EN CON POLIESTIR EN O EXPAN D ID O (SECTOR EL PLATEAD O-L OJA) Hoja 60 de 60

CODIGO:

60

RUBRO:

FOSA SÉPTICA (2.20X1.90X1.80)

DETALLE: UNIDAD: u EQUIPOS DESCRIPCION

CANTIDAD

TARIFA

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

Concretera 1 saco

1.00

2.88

2.88

5.0000

14.40

1.00

2.25

2.25

5.0000

11.25

Herramienta menor (5.00% M.O.)

3.60

Vibrador

SUBTOTAL M

29.25

MANO DE OBRA DESCRIPCION

CANTIDAD

JORNAL /HR

COSTO HORA

RENDIMIENTO

COSTO

A

B

C=A x B

R

D=Cx R

Peon

3.00

2.78

8.34

5.0000

41.70

Ayudante de albañil

1.00

3.01

3.01

5.0000

15.05

Albañil

1.00

3.05

3.05

5.0000

15.25

72.00

UNIDAD

CANTIDAD

P. UNITARIO

COSTO

A

B

C=A x B

HORMIGON ESTRUCTURAL DE CEMENTO PORTLAND F'C=175KG/CM2 m3

1.2000

167.64

BLOQUE ALIVIANADO 20X20X40

u

100.0000

0.42

42.00

TUBERIA PVC U/E 0.63MPA 110MM

m

3.0000

4.40

13.20

PLANCHA DE ZINC

m2

2.0000

5.02

10.04

CUARTON 5X5 CM

m

2.0000

1.61

3.22

MADERA DE ENCOFRADO

U

3.0000

2.10

6.30

SUBTOTAL O

201.17

275.93

TRANSPORTE DESCRIPCION

UNIDAD

CANTIDAD

TARIFA

COSTO

A

B

C=A x B

SUBTOTAL P TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) INDIRECTOS Y UTILIDADES:

398.58 22.00%

87.69

OTROS INDIRECTOS:

ESTOS PRECIOS NO INCLUYEN EL IVA

COSTO TOTAL DEL RUBRO:

486.27

VALOR OFERTADO:

486.27

775

UNIVERSIDAD CENTRAL DEL ECUADOR FACULTAD DE INGENIERIA CIENCIAS FÍSICAS Y MATEMÁTICAS CRON OGRAMA VALORADO DE LA CON STRUCCIÓN PARA LA CON FORMACIÓN DEL TERAPLEN

OBRA: TERRAPLEN CON POLIESTIRENO EXPANDIDO (SECTOR EL PLATEADO-LOJA) ITEM

CODIG O 1 1.1

DESCRIPCION

UNIDAD

CANTIDAD

P.UNITARIO

OBRAS BÁSICAS 1 LIMPIEZA Y DESBROCE (HA)

ha

0.27

1726.08

TOTAL 19,038.34 466.04

1.2

2 R_EXCAV ACION PLATAFORMA CLASE A

m3

3100.55

1.3

3 Ex cavación para plataformas e n conglome rado

m3

2067.03

1.4

4 Ex cavación para plataformas e n fango

m3

1033.52

2.07

2139.39

1.5

5 LIMPIEZA DE DERRUMBE

m3

689.01

1.56

1074.86

2

2.54

3.62

TRAN SPORTE DE MATERIALES

Se m ana

1

Se m ana

2

Se m ana

3

Se m ana

4

Se m ana

5

Se mana

6

Se mana

7

Se mana

8

Se m ana

9

Se m ana

10

Se m ana

11

Se mana

12

Se mana

13

466.04 0.27 7,875.40 3,100.55

7875.4

537.43 344.51 50

7, 482.65 2, 067.03 100 2, 139.39 1, 033.52 100 537.43 344.51 50

3,935.63 7,871.25

7, 871.25 15, 742.50

7482.65

107,609.80 3,279.69 6,559.38

3, 935.63 7, 871.25

4,919.53 9,839.06

6, 559.38 13, 118.75

2, 295.78 4, 591.56

16, 380.00 40, 950.00

9,828.00 24,570.00

13, 104.00 32, 760.00

3, 276.00 8, 190.00

2.1

6 Transporte de mate ri al de e x cav ación (transporte li bre 500m)

m3.km

65593.75

0.5

32796.88

2.2

7 Transporte de mate ri al de me joramie nto

m3.km

163800

0.4

65520

2.3

8 Transporte de capa de rodadura

m3.km

8736

0.37

3232.32

1, 616.16 4, 368.00

1, 616.16 4, 368.00

2.4

9 Transporte de base

m3.km

16380

0.37

6060.6

3, 030.30 8, 190.00

3, 030.30 8, 190.00

3 3.1

CALZADA ESTRUCTURA DE RELLEN O M2

682.5

2.9

494.81 170.63

1979.25

494.81 170.63

494.81 170.63

6, 552.00 16, 380.00

494.81 170.63

10 GEOTEXTIL N O TEJIDO 1600 (TIPO PAV CO)

3.1.2

11 GEOMALLA TIPO TEN0.1SAR BX 1100 O SIMILAR

m2

2730

3.1.3

12 MATERIAL DE MEJ ORAMIEN TO

m3

10237.5

6.86

70229.25

28, 091.70 4, 095.00

14,045.85 2,047.50

14, 045.85 2, 047.50

14, 045.85 2, 047.50

3.1.4

13 BLOQUE DE POLIESTIREN O EXPAN DIDO (EPS=20kg/ m3)

m3

6890.1

98.37

677779.14

169, 444.79 1, 722.53

169,444.79 1,722.53

169, 444.79 1, 722.53

169, 444.79 1, 722.53

6.72

REFORZAMIENTO DE RELLEN O

7, 338.24 1, 092.00

18345.6

3,669.12 546

3, 669.12 546

3, 669.12 546

184,572.90

3.2.1

14 HORMIGON ESTRUCTURAL DE CEMEN TO PORTLAND F'C=250KG/CM2

m3

3.2.2

15 ACERO DE REFUERZO FY=4200 KG/ CM2

kg

3.2.3

16 J UN TAS DE DILATACION PV C=10CM

m

3.3

6,552.00 16,380.00

0 768,333.24

3.1.1

3.2

9, 828.00 24, 570.00

325.5

262.18

85339.59

21, 334.90 81.38

21, 334.90 81.38

21, 334.90 81.38

21,334.90 81.38

28767

3.18

91479.06

22, 869.77 7, 191.75

22, 869.77 7, 191.75

22, 869.77 7, 191.75

22,869.77 7,191.75

735

10.55

7754.25

1, 938.56 183.75

1, 938.56 183.75

1, 938.56 183.75

1,938.56 183.75

RELLENO DE TERRAPLEN

30783.16

3.3.1

17 RELLENO COMPACTADO (MAT. EXCAV ACION )

m3

682.5

6.49

4429.43

2,214.72 341.25

2, 214.72 341.25

3.3.2

18 RELLENO COMPACTADO MATERIAL SELECCIONADO

m3

682.5

29.73

20290.73

8, 116.29 273

8,116.29 273

4, 058.15 136.5

3.3.3

19 GEOMAN TA TIPO V MAX C125 O SIMILAR

m2

860

7.05

6063

2, 425.20 344

2,425.20 344

3.4 3.4.1

3.4.2

PAV IMENTO FLEXIBLE 20 BASE, CLASE 1

m3

21 ASFALTO MC PARA IMPRIMACIÓN

l.

m3 22 CAPA DE RODADURA DE HORMIGÓN ASFÁLTICO MEZCLADO EN PLAN TA E=0.10M

3.4.3 4 4.1

425

14.26

6, 060.50 425

6060.5

1890

0.67

1266.3

633.15 945

633.15 945

95

137.35

13048.25

6, 524.13 47.5

6, 524.13 47.5

DREN AJE CUN ETAS DE CORONACIÓN , CUNETAS V IALES

0 8,356.64

4.1.1

23 EXCAV ACIÓN

m3

40

184.8

92.4 20

4.1.2

24 EXCAV ACION Y RELLEN O DE ESTRUCTURAS

m3

18.6

11.05

205.53

102.77 9.3

41.11 3.72

41.11 3.72

20.55 1.86

4.1.3

25 HORMIGON ESTRUCTURAL DE CEMEN TO PORTLAND F'C=210KG/CM2

m3

18.9

290.26

5485.91

1,920.07 6.62

1, 920.07 6.62

1, 645.77 5.67

2480.4

868.14 273

868.14 273

744.12 234

4.1.4

PARA CUN ETAS Y EN CAUSAMIENTO SUELO

26 ACERO DE REFUERZO FY=4200 KG/ CM2 4.2

kg

780

4.62

3.18

PROTECCIÓN DE ENCAUZAMIEN TOS

4.2.1

27 EXCAV ACIÓN

4.2.2

28 EXCAV ACION Y RELLEN O DE ESTRUCTURAS

PARA CUN ETAS Y EN CAUSAMIENTO SUELO

73.92 16

18.48 4

39,948.90 m3

295

4.62

1362.9

1, 090.32 236

m3

370

11.05

4088.5

1, 839.83 166.5

272.58 59 1, 022.13 92.5

817.7 74

8, 802.20 110

8, 802.20 110 3, 539.63 37.5 50 278.4 96

4.2.3

29 GAV IONES

m3

220

80.02

17604.4

4.2.4

30 GAV IONES ALAMBRE TRIPLE EN TORCHADO

m3

75

94.39

7079.25

4.2.5

31 GEOTEXTIL N O TEJIDO 1600 (TIPO PAV CO)

m2

240

2.9

696

3, 539.63 37.5 50 348 120

4.2.6

32 HORMIGON F`C=180 KG/CM2 REV . CANAL

m3

20

150.74

3014.8

2, 261.10 15

753.7 5

6103.05

3, 051.53 57.5

3, 051.53 57.5

115

53.07

4.3.1

34 EXCAV ACION Y RELLEN O DE ESTRUCTURAS

m3

378

11.05

4176.9

4.3.2

35 GEOTEXTIL PARA SUBDRÉN PAVCO 2000NT

m2

2888

3.44

9934.72

4.2.7

33 ESCOLLERA (ROCAS DIAMETRO >0.8M) 4.3

4.3.3

4.3.4 5 5.1

1, 212.60 172

20,375.05

m3

SUBDRENAJ ES

408.85 37

69.6 24

57,940.12

36 MATERIAL FILTRAN TE

m3

37 TUBERIA PARA SUBDREN ES (GEODREN TUBO 8" X 1 M)

m

1350

28.58

195

26.9

SEÑ ALIZACIÓN PARA CON TRO DE TRÁN SITO SEÑ ALIZACIÓN VERTICAL

1, 879.61 170.1

1,253.07 113.4 6,457.57 1,877.20

3, 477.15 1, 010.80

38583

12, 863.57 450.09

12,859.71 449.96

12, 859.71 449.96

1, 044.23 94.5

5245.5

1, 748.85 65.01

1,748.33 64.99

1, 748.33 64.99

0 2,380.54 706.14 6

5.1.1

38 SEÑ ALES AL LADO DE LA CARRETERA ( 0.75X0.75)M D=0.75M L=0.75M

u

6

117.69

706.14

5.1.2

39 SEÑ ALES AL LADO DE LA CARRETERA ( 1.20X1.80)M

u

2

225.49

450.98

450.98 2 1, 198.10 1

5.1.3

40 SEÑ ALES AL LADO DE LA CARRETERA ( 2.40X4.80)M

u

1

1198.1

1198.1

5.1.4

41 DELINEADORES CON MATERIAL REFLECTIV O

u

12

2.11

25.32

5.2

SEÑ ALIZACIÓN HORIZON TAL

25.32 12

5,989.84

5.2.1

42 MARCAS DE PAV IMENTO ( PIN TURA)

m

126

1.46

183.96

183.96 126

5.2.2

43 MARCAS DE PAV IMENTO ( PIN TURA)

m

252

1.46

367.92

367.92 252

5.2.3

5.2.4 6 6.1

u 44 MARCAS SOBRESALIDAS DE PAV IMENTO (CERAMICOS REFLECTIVOS BIDIRECCION ALES)

20

6.92

138.4

138.4 20

45 GUARDACAMINOS SIMPLE ( POSTES DE HORMIGON ARMADO 0.25X0.25) m

63

84.12

5299.56

5, 299.56 63

MITIGACIÓN AMBIEN TAL COMUN ICACIÓN Y SEÑ ALIZACIÓN AMBIENTAL

0 9,550.54

6.1.1

46 COMUN ICADOS RADIALES

u

20

21.83

436.6

43.66 2

32.75 1.5

32.75 1.5

32.75 1.5

32.75 1.5

32.75 1.5

32.75 1.5

32.75 1.5

32.75 1.5

32.75 1.5

32.75 1.5

32.75 1.5

32.75 1.5

6.1.2

47 COMUN ICADOS PRENS A (DIA ORDINARIO) 1/8 DE PAGIN A

u

5

748.12

3740.6

374.06 0.5

280.55 0.38

280.55 0.38

280.55 0.38

280.55 0.38

280.55 0.38

280.55 0.38

280.55 0.38

280.55 0.38

280.55 0.38

280.55 0.38

280.55 0.38

280.55 0.38

63.09 0.75

63.09 0.75

63.09 0.75

63.09 0.75

63.09 0.75

63.09 0.75

63.09 0.75

63.09 0.75

63.09 0.75

63.09 0.75

63.09 0.75

63.09 0.75

90.95 2.25

90.95 2.25

90.95 2.25

90.95 2.25

90.95 2.25

90.95 2.25

90.95 2.25

90.95 2.25

90.95 2.25

90.95 2.25

90.95 2.25

90.95 2.25

6.1.3

48 SEÑ ALIZACIÓN AMBIEN TAL ( CON CIEN CIATIV A) ( 2,40 X 1, 20 M)

10

84.12

841.2

84.12 1

6.1.4

u 49 SEÑ ALIZACIÓN AMBIEN TAL ( PREVENTIVA) (CON OS DE SEGURIDAD 0.90m)

30

40.42

1212.6

121.26 3

6.1.5

50 SEÑ ALIZACIÓN AMBIEN TAL ( PREVENTIVA) (Ci nta de se guridad)

u

2

0.39

0.78

0.08 0.2

0.06 0.15

0.06 0.15

0.06 0.15

0.06 0.15

0.06 0.15

0.06 0.15

0.06 0.15

0.06 0.15

0.06 0.15

0.06 0.15

0.06 0.15

6.1.6

51 SEÑ ALES AL LADO DE LA CARRETERA ( 1.20X2.40)M

u

2

461.28

922.56

92.26 0.2

69.19 0.15

69.19 0.15

69.19 0.15

69.19 0.15

69.19 0.15

69.19 0.15

69.19 0.15

69.19 0.15

69.19 0.15

69.19 0.15

69.19 0.15

69.19 0.15

2396.2

239.62 0.2

179.72 0.15

179.72 0.15

179.72 0.15

179.72 0.15

179.72 0.15

179.72 0.15

179.72 0.15

179.72 0.15

179.72 0.15

179.72 0.15

179.72 0.15

179.72 0.15

6.1.7

u

u

0.06 0.15

2

1198.1

7.1

53 AGUA PARA CONTROL DE POLV O

m3

118.97

2.39

284.34

28.43 11.9

21.33 8.92

21.33 8.92

21.33 8.92

21.33 8.92

21.33 8.92

21.33 8.92

21.33 8.92

21.33 8.92

21.33 8.92

21.33 8.92

21.33 8.92

21.33 8.92

7.2

54 ESCOMBRERA

m3

7931.07

0.93

7375.9

737.59 793.11

553.19 594.83

553.19 594.83

553.19 594.83

553.19 594.83

553.19 594.83

553.19 594.83

553.19 594.83

553.19 594.83

553.19 594.83

553.19 594.83

553.19 594.83

553.19 594.83

1810.93

181.09 132.19

135.82 99.14

135.82 99.14

135.82 99.14

135.82 99.14

135.82 99.14

135.82 99.14

135.82 99.14

135.82 99.14

135.82 99.14

135.82 99.14

135.82 99.14

135.82 99.14

24.51 6.3

18.38 4.73

18.38 4.73

18.38 4.73

18.38 4.73

18.38 4.73

18.38 4.73

18.38 4.73

18.38 4.73

18.38 4.73

18.38 4.73

18.38 4.73

18.38 4.73

13,793.46 1.09 21,154.62 1.67

19, 475.73 1.54 40, 630.35 3.21

243, 817.36 19.25 284, 447.71 22.46

229,069.02 18.09 513,516.73 40.55

279, 813.53 22.1 793, 330.27 62.65

262, 522.18 20.73 1,055, 852.45 83.38

64, 831.38 5.12 1,120, 683.83 88.5

48,066.68 3.8 1, 168,750.52 92.3

21, 814.50 1.72 1,190, 565.02 94.02

20,753.22 1.64 1, 211,318.23 95.66

33, 346.70 2.63 1,244, 664.94 98.29

21, 619.12 1.71 1,266, 284.06 100

52 SEÑ ALES AL LADO DE LA CARRETERA ( 2.40X4.80)M 7

REMEDIACIÓN AMBIENTAL

9,716.24

7.3

55 AREA S EMBRADA

m2

7.4

56 AREA PLAN TADA (ARBOLES Y ASBUSTOS)

u

63

3.89

u

1

391.25

8 8.1

1321.85

1.37

CON TROL DE CON TAMIN ACIÓN AMBIENTAL 57 TRAMPA DE GRASAS (1.00X1.50X0.90)M

245.07 1,688.75

8.2

58 POZO SEPTICO 1.60*1.60*5 M

u

1

505.24

8.3

59 FOSA DE DESECHOS NO BIODEGRADABLES

u

1

305.99

8.4

60 FOSA S ÉPTICA ( 2.20X1.90X1.80)

u

1

486.27

391.25

391.25 1

505.24

505.24 1

305.99

486.27

305.99 1 100 486.27 1 100

1,266,284.06 MON TO PARCIAL PORCENTAJ E PARCIAL MON TO ACUMULADO PORCENTAJ E ACUMULADO

7,361.16 0.58 7,361.16 0.58

776