1. ANTECEDENTES Obras de Contención... Definición: Hay varios tipos de estructuras de contención. Las más comunes son
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1. ANTECEDENTES
Obras de Contención...
Definición: Hay varios tipos de estructuras de contención. Las más comunes son aquellas que pueden añadir a su composición, peso propio para soportar el empuje activo y la capacidad para absorber posibles tensiones de tracción que surgen de, por ejemplo, pequeñas deformaciones en el suelo de fundación.
Conceptualización...
Diagrama simplificado de cuerpo rígido
Peso Empuje
Fundación
Conceptualización... Fisura interna ya que no resiste las tensiones de tracción debido a la deformación en la base
Empuje
Solución propuesta...
MURO DE CONTENCIÓN EN GAVIONES QUE SON LOS GAVIONES?
Origen de la palabra...
Definición de la palabra gavión: La palabra viene del italiano gabbione, aumentativo de gabbia, que significa jaula.
Recuerdan la definición...
Piedras de grandes dimensiones representan peso
PESO
Empuje
Sin embargo, es difícil el manejo y falta encapsulamiento para resistir cualquier carga de tracción...
Recuerdan la definición...
Jaulas metálicas resistentes a la tracción
Empuje
Uso de piedras de cantera, que facilitan el manejo y añadir las jaulas metálicas para resistir a los esfuerzos de tracción sobre el muro.
Tipos de Gaviones
Gavión caja
1. ANTECEDENTES
Gavión caja
Tipos de Gaviones
1. ANTECEDENTES
Gavión caja
Tipos de Gaviones
HISTÓRIA DE PRUEBAS:
Históricamente Maccaferri, con su programa de I&D mundial, evalúa la resistencia de los elementos gaviones.
Prueba de compresión en los gaviones - Universidad de Bologna - italia – anõs 80
HISTÓRIA DE PRUEBAS:
HISTÓRIA DE PRUEBAS:
Prueba para determinación del comportamiento de los gaviones – Instituto de Técnica y Construcciones - Universidad de Bologna - italia – anõs 80
HISTÓRIA DE PRUEBAS: se observó que las estructuras, mismo con fallas de diseño o ejecutivas, tenían estabilidad debido a una resistencia intrínseca y no tomada en cuenta en los análisis de estabilidad
HISTÓRIA DE PRUEBAS: En Brasil y Itália se inició fuertes trabajos de investigación del comportamiento de la malla DT de los gaviones, para determinar cual su relevancia en la estabilidad de los elementos sometidos a cargas verticales:
Prueba de Compresión Simples en el elemento Gavión – UNICAMP – 2013 – Análisis numéricas por PLAXYS – Depto. Técnico – Maccaferri do Brasil - 2013
PRUEBA DE COMPRESIÓN EN GAVIÓN DE MALLA MACCAFERRI HECHO EN Universidad de Campinas - UNICAMP Loading head Rubber pad Upper gabion 0.5 m
Dial gauge
Dial gauge
Lower gabion
1.0 m Dial gauge
Dial gauge
Rubber pad Base
1.0 m
500.00
450.00
400.00
Tensión vertical [kPa]
350.00
300.00
43kN/m
250.00
34kN/m 53kN/m
200.00
150.00
100.00
50.00
0.00 0.00
0.01
0.02
0.03
0.04
Deformación vertical
0.05
0.06
0.07
Modelo numérico – MEF sin restricciones laterales, sin carga y sin cohesión efectiva
En un modelo teórico del gavión considerando que no existe malla alrededor de la caja es posible notar una instabilidad y ruptura natural del elemento modelado.
Modelo numérico – MEF sin restricciones laterales, con carga última de 400kPa y con cohesión efectiva
En ese mismo modelo, se nota la necesidad de una alta cohesión para garantizar que se alcance cargas verticales más allá de los 400kPa. Desplazamiento máximo 10cm.
Modelo numérico – MEF sin restricciones laterales, con carga última de 400kPa y con cohesión efectiva
Modelo numérico – MEF sin restricciones laterales Datos considerados: GAVIÓN Mohr-Coulomb Material – drenado Peso específico – 17kN/m³ Ángulo de fricción – 40º Cohesión – 98 kPa Módulo de Young – 5000kPa Poisson – 0,30
CARGA Carga distribuida – 400 kN/m²
TIPOS DE ANÁLISES DE ESTABILIDAD
Puntos de plastificación del suelo (en rojo)
Análisis de estabilidad interna (Método de cálculo: Rígido) FS = 1.109
Leyenda ATERRO FUNDACAO GABIAO
28 20KN/M
24
20
16
[m]
12
2000 Macstars Maccaferri
16
20
24
Nombre del proyecto:
Stability Analysis of Reinforced Slopes
Fecha:18/05/2014 Carpeta:
Sección Transversal: Archivo: MURO_GSC_COM MALHA
28
32
36
Análisis de estabilidad interna (Método de cálculo: Rígido) FS = 0.849
Leyenda ATERRO FUNDACAO GABIAO
28 20KN/M
24
20
16
[m]
12
Macstars 2000 Maccaferri
16
20
24
Nombre del proyecto:
Stability Analysis of Reinforced Slopes
Fecha:18/05/2014 Carpeta:
Sección Transversal: Archivo: MURO_GSC_COM MALHA
28
32
36
Análisis de estabilidad de la superfície (Método de cálculo: Rígido) FS = 2.687
ATERRO FUNDACAO GABIAO
28 20KN/M
24
20
16
[m]
Leyenda
12
2000 Macstars Maccaferri
16
20
24
Nombre del proyecto:
Stability Analysis of Reinforced Slopes
Fecha:18/05/2014 Carpeta:
Sección Transversal: Archivo: MURO_GSC_SEM MALHA
28
32
36
Análisis de estabilidad de la superfície (Método de cálculo: Rígido) FS = 11.595
Leyenda ATERRO FUNDACAO GABIAO
28 20KN/M
24
20
16
[m]
12
2000 Macstars Maccaferri
16
20
24
Nombre del proyecto:
Stability Analysis of Reinforced Slopes
Fecha:18/05/2014 Carpeta:
Sección Transversal: Archivo: MURO_GSC_SEM MALHA
28
32
36
Análisis de estabilidad interna (Método de cálculo: Rígido) FS = 0.503
Leyenda FUNDACIÓN GAVION RELLENO
28
PUENTE 20KN/M
24
20
16
[m]
12
Macstars 2000 Maccaferri
16
20
24
Nombre del proyecto:
Stability Analysis of Reinforced Slopes
Fecha:14/05/2014
Sección Transversal:
28
32
36
Análisis de estabilidad interna (Método de cálculo: Rígido) FS = 2.162
Leyenda FUNDACIÓN GAVION RELLENO
28
PUENTE 20KN/M
24
20
16
[m]
12
Macstars 2000 Maccaferri
16
20
24
Nombre del proyecto:
Stability Analysis of Reinforced Slopes
Fecha:14/05/2014
Sección Transversal:
28
32
36
La técnica de suelo reforzado consiste en la introducción de elementos resistentes a la tracción, convenientemente orientados, que aumentan la resistencia y disminuye la deformabilidad del suelo compactado. En este método, conocido como refuerzo de suelos, el comportamiento global del suelo es mejorado a través de la transferencia de tensiones para los elementos resistentes.
En general, son hechos de polímeros que garantizan su función de refuerzo. Lo más ampliamente utilizado es el poliéster presentando un comportamiento más armónico de tensión/deformación cuando en combinación con el suelo.
1
3
3
1
3
1
1
1 Restricciones de las deformaciones por la presencia del elemento de refuerzo.
3 3R Δ3
1 1R
Refuerzo
Refuerzo
Refuerzo
Los procesos utilizados en proyectos a menudo involucran varios intentos de geometría en función de los parámetros propuestos. Un criterio de falla o rotura es una metodología utilizada para determinar cuándo fallará un determinado tipo de material.
La falla ocurre en los planos donde la relación entre la tensión de corte y la tensión normal alcanza un valor crítico. Esos planos son denominados de planos de ruptura o falla y ocurren en inclinaciones que dependen de los parámetros de resistencia del suelo.
Caso practico... Perfil natural de terreno
Ángulo de “talud natural”
Caso practico... Expectativa de corte de proyecto
Caso practico... Nuevo perfil de terreno
ESTABLE Ángulo de “talud natural”
Ángulo de “Corte” de proyecto
Caso practico... A que se debe esa condición de estabilidad
Al estado tensional del suelo ...que al se modificar el estado tensional del suelo se producen deformaciones que pueden originar su RUPTURA.
Criterio de ruptura de suelos El criterio de ruptura de suelos más conocido deriva de la propuesta de Coulomb, donde se relaciona tensiones normales y tensiones tangenciales actuando en cualquier plan dentro de suelo.
= c + tan
67
Criterio de ruptura de suelos
Envolvente de ruptura
Concluyendo... ¿CUALES SON LOS PARÁMETROS NECESARIOS PARA UN ESTUDIO DE ESTABILIDAD DE SUELOS?
- ÁNGULO DE FRICCIÓN INTERNO DE SUELO - COHESIÓN
¿CÓMO SE PUEDE OBTENERLOS?
A TRAVÉS DE ENSAYOS DE LABORATÓRIO, TALES COMO:
- CORTE DIRECTO
- COMPRESIÓN TRIAXIAL
¿CÓMO SOLICITAMOS ESTOS ENSAYOS? 70
DEBEMOS ANALISAR EL SUELO BAJO LAS CONDICIONES DE LA MUESTRA A SER ESTUDIADA, EN GENERAL, UTILIZAMOS UNA MUESTRA ALTERADA O NO
- RELLENO ESTRUCTURAL (MUESTRA ALTERADA) - SUELO NATURAL (MUESTRA NO ALTERADA)
71
Corte Directo
N
T
Compresión Triaxial 1
c
c pedra porosa
c
drenagem
corpo de prova
c aplicação da tensão confinante
Analizando Resultados
(kPa)
45
Corte Directo
= c + .tan c
0 0
(kPa)
25
Compresión Triaxial
74
En función del nivel de tensión variando con la profundidad y de la tensión máxima en la capa de refuerzo es posible definir básicamente dos tipos de refuerzo:
-
Refuerzo extensible (> 1%)
-
Refuerzo inextensible (< 1%)
-
Refuerzo extensible -
Malla hexagonal doble torsión -
-
-
Terramesh System, Verde o Grid
Geomallas sintéticas -
Muros de bloques segmentados
-
Terramesh Grid
-
Cara envuelta
Refuerzo inextensible -
MacForce (posible utilizar refuerzos considerados extensibles)
W
T N
Zona activa
H
Zona Resistente
L e
0.60 – 0.80 H
< 20º
Tipos de análisis
Tampa Diafragma
Bordas enroladas mecanicamente
Bordas Altura
Base
Frente
Lateral
Painel posterior
Comprimento
Largura
Espiral Costura realizada em obra
Paso Toyota, San Pedro Sula
> 20º
Tipos de análisis
CLIQUE AQUI PARA VER A ESPECIFICAÇÃO TÉCNICA
Malha hexagonal Vareta de reforço
Biomanta ou geomanta
Painel de reforço Frente Borda enrolada mecanicamente
Tampa
m 0c 0 1
Largura
Altura
Vareta de reforço
70º
Comprimento Borda
Triângulo de suporte
Biomanta ou geomanta
Base
Rota do Sol – RS
FONTE: AZAMBUJA – Engenharia e Geotecnia
Rota do Sol – RS
FONTE: AZAMBUJA – Engenharia e Geotecnia
0.50 ou 1.00m
2.00m
FONTE: AZAMBUJA – Engenharia e Geotecnia
FONTE: AZAMBUJA – Engenharia e Geotecnia
FONTE: AZAMBUJA – Engenharia e Geotecnia
FONTE: AZAMBUJA – Engenharia e Geotecnia
FONTE: AZAMBUJA – Engenharia e Geotecnia
FONTE: AZAMBUJA – Engenharia e Geotecnia
FONTE: AZAMBUJA – Engenharia e Geotecnia
FONTE: AZAMBUJA – Engenharia e Geotecnia
FONTE: AZAMBUJA – Engenharia e Geotecnia
FONTE: AZAMBUJA – Engenharia e Geotecnia
MacGrid® Net - Micromalla
1.00 28.95
0.15 0.80
2.00 TERRAMESH SYSTEM
Geogrid M300 0.61 0.76 0.76 0.76 0.76 0.76 0.76 0.76 0.76 0.76 0.76 0.76 0.76 0.76 0.76 0.76 0.76 1.00 2.00
15.00 GREEN TERRAMESH
1
Compacted backfill Geogrid M300
70°
Geogrid M300
3.80
Geogrid M300
Natural soil Geogrid M300
3.80
12.00
15.00
Compacted backfill Geogrid M600
0.10
Geogrid M600
12.00 TERRAMESH SYSTEM (3x2x1)
Geogrid M600 Geogrid M600
0.10
Geogrid M600 Geogrid M600
Rockfill 1.00 5.00
Non-woven needle punched geotextile 400 gr/m2 15.00
s
Talud muy vertical
Yamana Gold - Minerales del Occidente (MINOSA) Honduras
Yamana Gold - Minerales del Occidente (MINOSA) Honduras
Yamana Gold - Minerales del Occidente (MINOSA) Honduras
TM1_0.5 Análisis de estabilidad interna (Método de cálculo: Rígido)
50
Cargas W-1
W-1 = 76 Ton/m2
45
MATERIAL
Material = 13.60 Ton/m2
40
35
Fundación (Relleno en ejecución)
30
P.V.= 2.02 Ton/m3
Terraplén
Angulo= 40º
P.V.= 2.02 Ton/m3
C=0.51 Ton/m2
Angulo= 40º
C=0.51 Ton/m2
25 P.V.= 2.0 Ton/m3
20
Estrato # 1 (S#3)
Angulo= 40º
TERRENO NATURAL C= 5 Ton/m2 P.V.= 1.80 Ton/m3
15 Estrato # 2 (S#3)
10 [m] 0
Angulo= 45º
TERRENO NATURAL
5
10
Macstars 2000 Maccaferri Stability Analysis of Reinforced Slopes
15
20
25
30
35
40
C= 1 Ton/m2
Nombre del proyecto: Muro San Andrés
45
50
55
60
Estadio Apertura del Mundial 2014
PARTICIPANTES: Consultores involucrados: PhD. Mauricio Abramento – USP – CEG MsC. Eduardo Do Val – Do Val Eng. PhD. Nelson Aoki – USP – AOKI Eng. MsC. Werner Bilfinger – Vekttor Design Empresas involucradas en la obra: Odebrecht AOKI Engineering Vekttor MacService CEG Consultoria Maccaferri Do Val Engenharia Tecnogeo EGT Fundações Moretti Instrumentec
OBJETIVO: Creación de zona de aparcamiento El apoyo de la grúa Liebherr LR1750
Crear acceso al subterráneo
DATOS DE LA OBRA: Tiempo de ejecución: 120 días Altura máxima: 15,00 m Longitud total: 630,00 m Área facial: 8,310.00 m² Inclinación del paramento: 6 grados
ESTRUCTURA DE CONTENCIÓN EN SUELO REFORZADO
Guindaste Liebherr LR1750
SECCIÓN TIPICA - PUNTO CRÍTICO
VISTA GENERAL
SUELO DE FUNDACIÓN
ANÁLISIS POR EQUILIBRIO LIMITE
ANÁLISIS POR EQUILIBRIO LIMITE
ANÁLISIS POR MEF
ANÁLISIS POR MEF
ANÁLISIS POR MEF
ANÁLISIS PRELIMINAR RESULTADOS: Equilibrio limite Factor de Seguridad - Análisis Interna: 1.5 Factor de Seguridad - Análisis Global: 1.5 Factor de Seguridad - Análisis de Fundación: 2.87 Factor de Seguridad - Deslizamiento: 1.50 Factor de Seguridad - Volcamiento: 1.51
MEF Desplazamiento vertical máximo: 11.00cm Desplazamiento en la cara: 3.0 a 4.0cm Máx. Tensión en la fundación: 400kN/m² Desplazamiento horizontal en la fundación: 4.0cm
INVESTIGACIÓN
INVESTIGACIÓN
INVESTIGACIÓN
Celdas de presión en la fundación
INVESTIGACIÓN
Marco de superficie
Inclinómetros
Spiral Correction : N/A Collar Elevation : 0.0 meters Borehole Total Depth : 14.5 meters North Groove Azimuth : Base Reading : 2012 Mar 27 08:01 Axis A Azimuth : 97.0 degrees
INVESTIGACIÓN RESULTADOS HASTA 27-02-2013 Axis - B
0.0
40.0
50.0
60.0
70.0
IN-25-26(97) 20-Feb-13 IN-25-26(96) 18-Feb-13 IN-25-26(95) 13-Feb-13 IN-25-26(94) 06-Feb-13 IN-25-26(93) 04-Feb-13 IN-25-26(92) 31-Jan-13 IN-25-26(91) 30-Jan-13 IN-25-26(90) 28-Jan-13 IN-25-26(89) 21-Jan-13 IN-25-26(88) 18-Jan-13 IN-25-26(87) 15-Jan-13 IN-25-26(86) 11-Jan-13 IN-25-26(85) 07-Jan-13 IN-25-26(84) 21-Dec-12 IN-25-26(83) 18-Dec-12 IN-25-26(82) 13-Dec-12 IN-25-26(81) 11-Dec-12 IN-25-26(80) 04-Dec-12 IN-25-26(79) 30-Nov-12 IN-25-26(78) 27-Nov-12 IN-25-26(77) 23-Nov-12 IN-25-26(76) 20-Nov-12 IN-25-26(75) 13-Nov-12 IN-25-26(74) 09-Nov-12 IN-25-26(73) 06-Nov-12 IN-25-26(72) 01-Nov-12 IN-25-26(71) 30-Oct-12 IN-25-26(70) 26-Oct-12 IN-25-26(63) 27-Sep-12 IN-25-26(62) 25-Sep-12 IN-25-26(61) 20-Sep-12 IN-25-26(60) 18-Sep-12 IN-25-26(58) 11-Sep-12 IN-25-26(57) 06-Sep-12 IN-25-26(56) 04-Sep-12 IN-25-26(55) 31-Aug-12 IN-25-26(54) 28-Aug-12 IN-25-26(53) 24-Aug-12 IN-25-26(51) 17-Aug-12 IN-25-26(49) 10-Aug-12 IN-25-26(48) 07-Aug-12 IN-25-26(12) 13-Apr-12 IN-25-26(10) 11-Apr-12 IN-25-26(9) 10-Apr-12 IN-25-26(8) 09-Apr-12 IN-25-26(4) 02-Apr-12 IN-25-26(2) 29-Mar-12 IN-25-26(1) 28-Mar-12
-1.0
-2.0
-3.0
-4.0
-5.0
-6.0
Depth (meters)
IN-25-26(97) 20-Feb-13 IN-25-26(96) 18-Feb-13 IN-25-26(95) 13-Feb-13 IN-25-26(94) 06-Feb-13 IN-25-26(93) 04-Feb-13 IN-25-26(92) 31-Jan-13 IN-25-26(91) 30-Jan-13 IN-25-26(90) 28-Jan-13 IN-25-26(89) 21-Jan-13 IN-25-26(88) 18-Jan-13 IN-25-26(87) 15-Jan-13 IN-25-26(86) 11-Jan-13 IN-25-26(85) 07-Jan-13 IN-25-26(84) 21-Dec-12 IN-25-26(83) 18-Dec-12 IN-25-26(82) 13-Dec-12 IN-25-26(81) 11-Dec-12 IN-25-26(80) 04-Dec-12 IN-25-26(79) 30-Nov-12 IN-25-26(78) 27-Nov-12 IN-25-26(77) 23-Nov-12 IN-25-26(76) 20-Nov-12 IN-25-26(75) 13-Nov-12 IN-25-26(74) 09-Nov-12 IN-25-26(73) 06-Nov-12 IN-25-26(72) 01-Nov-12 IN-25-26(71) 30-Oct-12 IN-25-26(70) 26-Oct-12 IN-25-26(63) 27-Sep-12 IN-25-26(62) 25-Sep-12 IN-25-26(61) 20-Sep-12 IN-25-26(60) 18-Sep-12 IN-25-26(58) 11-Sep-12 IN-25-26(57) 06-Sep-12 IN-25-26(56) 04-Sep-12 IN-25-26(55) 31-Aug-12 IN-25-26(54) 28-Aug-12 IN-25-26(53) 24-Aug-12 IN-25-26(51) 17-Aug-12 IN-25-26(49) 10-Aug-12 IN-25-26(48) 07-Aug-12 IN-25-26(12) 13-Apr-12 IN-25-26(10) 11-Apr-12 IN-25-26(9) 10-Apr-12 IN-25-26(8) 09-Apr-12 IN-25-26(4) 02-Apr-12 IN-25-26(2) 29-Mar-12 IN-25-26(1) 28-Mar-12
-7.0
-8.0
-9.0
-10.0
-11.0
-12.0
-13.0
-14.0
-15.0 -70.0
-60.0
-50.0
-40.0
-30.0
-20.0 -10.0 0.0 10.0 20.0 Cumulative Displacement (mm)
30.0
40.0
50.0
60.0
70.0
INVESTIGACIÓN RESULTADOS HASTA 27-02-2013
Deslocamento em N, E e Z (cm)
Deslocamento x Tempo
25
25.0
20
20.0
15
15.0
10
10.0
5
5.0
0
0.0
-5
-5.0
-10
-10.0
-15
-15.0
-20
-20.0
-25
-25.0
INVESTIGACIÓN RESULTADOS HASTA 27-02-2013
CONCLUSIONES - Nivel de tensión en la fundación aceptable; - Desplazamientos cerca de la fundación del muro no afectaron a las estructuras vecinas; - Las deformaciones en relleno estructural absorbidos por los elementos de refuerzo; - Asentamientos mínimos. No afectará a la estructura de contención, incluso con la carga máxima aplicada; - Tránsito normal de la grúa; - Operativo de la grúa ocurrió como se esperaba; - Estructura de contención en perfectas condiciones de trabajo bajo estado de tensión último y de servicio incluso después de la carga máxima esperada.
Gracias por su atención...