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TRANSFORMADORES

PARALELO DE TRANSFORMADORES TRIFÁSICOS

Generalmente se presentan los siguientes casos: 1°-) Los transformadores están conectados directamente sobre barras primarias y secundarias –Figura 1 2°-) Los primarios están conectados sobre barras y los secundarios e través de líneas largas en la red de distribución-Figura 2

Figura 1 Se estudiará el primer caso para el cual se analizaran las condiciones necesarias. En el segundo caso, los conductores intermedios tienden a regularizar la distribución de la carga pues equivalen a una impedancia más en serie, y habría que estudiar el sistema considerando la impedancia de la línea ZL en cada caso particular.

Condiciones necesarias: Para una correcta conexión en paralelo se deben verificar las siguientes condiciones: 1°) Iguales tensiones de líneas primarias e iguales las secundarias, lo cual implica igual relación de transformación. 2°) Igual desfase secundario respecto al primario, lo que implica igual grupo de conexión. 3°) Igual orden de rotación de las fases secundarias o igual secuencia 4°) Iguales caídas de impedancia

relativa en %, (tensión de cortocircuito porcentual uCC %), siendo

preferible que también se cumpla para sus componentes, caídas de tensiones óhmicas y reactivas porcentuales, uR % y uX % o diferencias no superiores al 10% 5°) Diferencias de potencias no muy elevadas, de 1 a 3

1ª Condición: Tensiones Se analizaran los siguientes casos: A) igualdad de tensiones

B) distintas tensiones

{

B1) Transformadores en vacío B2) transformadores en carga

A) Igualdad de tensiones Las tensiones primarias de los transformadores a conectar en paralelo deben ser iguales entre sí, lo mismo que las secundarias entre sí. Esto implica la igualdad de la relación de transformación. De esta manera no se presenta ningún problema para la conexión en paralelo. De no cumplirse aparecen inconvenientes que se pasan a analizar en el caso B. B) Distintas tensiones - Corriente circulante.

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TRANSFORMADORES

PARALELO DE TRANSFORMADORES TRIFÁSICOS

B1) Transformadores en vacío Si consideramos dos transformadores conectados en paralelo, con iguales tensiones primarias y distintas tensiones secundarias, trabajando en vacío. Esta diferencia de tensiones, puede ser debida a defectos constructivos, errónea posición de los conmutadores o bien estar dentro de las tolerancias admitidas para la relación de transformación (0,5 %) en valores extremos opuestos (uno en – 0,5 % y otro en + 0,5) y da origen a corrientes circulantes IC entre los devanados.Resolviendo el circuito equivalente reducido a la malla del secundario, en el que n es la relación de transformación, se obtiene IC.Supongamos que el transformador con un apostrofe tiene relación de transformación n' menor que el otro trafo a conectar en paralelo con doble apostrofe n" , es decir n'  n''. En dicho caso la tensión secundaria del primero será mayor que la tensión secundaria del segundo.

U1 U1 Entonces:   U 2'  U "2 n` n" ' '' U1 U1 ' '' Z 12 I c  Z 12 Ic  '  "  U 2 U 2 n n U ' " Con fase respecto I c  Z 12  Z 12  U ; I c  ' " Z 12  Z 12



a U 



tg  c 

' " X 12  X 12 ' " R12  R12

Para igualar las tensiones secundarias en vacío a U20 común a ambas máquinas, en los circuitos equivalentes reducidos al secundario, la corriente de circulación IC deberá circular a favor en el Trafo de menor relación o sea el de mayor tensión secundaria U2 produciendo una caída de tensión en los bornes de salida por la Z'12 en vacío y, en sentido opuesto en el de menor tensión secundaria U’2 (mayor n’) aumentando su tensión de salida hasta igualar la salida común U20 de vacío de ambos. Esta última se obtiene restando o sumando las caídas

R I c y j X I c de cada

máquina. Lo dicho queda graficado en el diagrama vectorial: Se debe verificar:









"' " U 2'  R12'  jX 12' .I C  U 20  U 2"  R12  jX 12 .I C

Como las impedancias equivalentes son pequeñas, aún para pequeñas diferencias de relación n, se pueden originar corrientes circulantes apreciables, por lo cual, no es aconsejable que estas superen el 10% de las nominales. Trazado del diagrama: Se conocen los vectores U2, U’2 y U. Se traza el triángulo 0U2 U'2 - Por 0 se traza U paralelo e igual al lado U2 U'2 del triángulo anterior. Por las fórmulas anteriores se determina

I c y ˆc . '

"

Por los extremos de los vectores U 2 y U 2 se trazan las caídas en R12 y X12 respectivas obteniendo así U 20 .'

"

Nota: La diferencia de fase entre U 2 y U 2 se debe a que, si los trafos no son idénticos, tienen distintos R12 y X12 (ver diagrama vectorial) y la corriente circulante Ic es una carga.

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PARALELO DE TRANSFORMADORES TRIFÁSICOS

B2) Transformadores en carga. A partir del circuito equivalente reducido al secundario se puede escribir:

U2 

U1 '

n

'  Z 12 .I 2' ( 1 ) ; U 2 

U1 ''

n

"  Z 12 I "2 ( 2 ) ; I 2   2'   2"

Igualando (1) y (2)

Suponiendo:

(3)

U1 U ' "  Z 12 .I 2'  1  Z 12 .I 2'' ; n' n" U1 U   1 n' n"

U1 U1 ' "   U  Z 12 .I 2'  Z 12 .I "2 n' n' ' "

Despejando de (3) I 2 Y sustituyendo en (4)

(4)

 I 2  I 2'





' " ' " " U  Z 12 .I 2'  Z 12 .( I 2  I 2' )  Z 12  Z 12 .I 2'  Z 12 .I 2

Y despejando

I 2'  Repitiendo ahora el proceso para despejar de (3)

I "2  

U ' Z 12



" Z 12



' Como se observa I Car

Conclusiones:

' Z 12 2 ' " Z 12  Z 12



" I Car



U ' Z 12



" Z 12

I 2'  I 2  I 2''



" Z 12 .I 2 ' Z 12



" Z 12

' (6)  I C  I Car

y sustituyendo en (4) y operando:

" (7)   I C  I Car " Z 12 ' Z 12  Z 12"

' I 2'  I C  I Car " I "2   I C  I Car

.I 2 

' Z 12 ' " Z 12  Z 12

.I 2  I 2

Si n’  n” y S’  S” es preferible que el de menor potencia aparente S tenga la mayor relación n

En este caso es n”  n’ ya que supusimos

carga menos la circulante pues de (1) y (2)

U1 U1 " "  y su corriente de salida I 2   I C  I Car es la de n' n" ' U 2  Z 12 .I 2'  U 2' " U 2  Z 12 I "2  U "2

lo cual determina U 2

Estas expresiones nos dicen que las corrientes secundarias de cada transformador tienen c/u dos componentes, la primera de igual sentido para una de las máquinas y de sentido contrario para la otra, que es la corriente circulante segunda

I C , la cual no alcanza el circuito externo; y la

I Car , cuya suma con la análoga del otro transformador determina la corriente provista a la carga

I 2 la que forma el ángulo 2 con la tensión común de barras U 2 , determinado por los parámetros de la carga. Estas corrientes provistas a la carga las

I 2'

' " I Car e I Car se componen con las circulantes para determinar

e I 2" que circulan por los devanados de cada transformador. 54 de 65

TRANSFORMADORES

PARALELO DE TRANSFORMADORES TRIFÁSICOS Las fases de

' " ' ' " " no coinciden por ser diferentes las relaciones X 12 / R12 y X 12 / R12 que I Car e I Car

determinan Z'12 y Z’’12,-

Conclusiones: Estas corrientes circulantes pueden llegar a sobrecargar a los transformadores.Con relaciones de transformación desiguales es preferible que el transformador de menor potencia tenga la mayor relación, porque al aumentar n, disminuye U1 /n, entonces Ic circula en sentido contrario a la carga en dicho transformador. Estas son las razones por las cuales no son admisibles relaciones que difieran en más de 0,5 %.También se concluye que los cos de los transformadores son diferentes del de la carga, aumentado en uno y disminuyendo en el otro.-

Potencia circulante La corriente circulante da origen a una potencia circulante, también llamada potencia de compensación, cuyo principal efecto es la de aumentar la carga en el transformador de mayor tensión secundaria, pudiendo llegar a sobrecargar el mismo.Partiendo de:

C 

U ' Z 12

 Z 12"



U  ' ' U cc U 'cc  I '2n I '2'n

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PARALELO DE TRANSFORMADORES TRIFÁSICOS Multiplicando y dividiendo por U2n el denominador:

Queda:

Ιc 

ΔU

IC 

de donde

U' ''  cc U cc   '  S S "n  n

U

' U  U' U 'cc  cc  2n  I '  I '' U  2n 2n  2n 

U 2n I C 

   U 2n  

U

' ''   U CC U CC  '  "   S S n   n

 SC

Se obtiene así una expresión de la potencia aparente circulante. La potencia circulante en vacío es distinta de la de carga, porque la tensión U2 va a ser diferente, ya que para un caso los transformadores tendrán sólo la carga de sus propias impedancias, debido a la potencia circulante y para el otro caso, se les sumarán las cargas de los receptores. Claro está que esta diferencia no es muy significativa.Otra expresión de la potencia circulante puede ser: Sc = 3 U2n Ic

Ejemplo: Determinar la corriente circulante entre dos transformadores de 100 kVA 13200/400-231 V con ucc = 4% y cuyas relaciones discrepan, dentro de las tolerancias del  0,5 % en un 1%.0 ,01.U 2 n La corriente circulante es:  C  U  (1) Z   Z  2.Z cc Despejando Zcc de: u cc % 

u cc %.U 2 n U cc .100 Z cc .  2 n .I 2 n   100 ; Z cc  100 U 2n U 2n

E introduciendo en (1):  C 

0 ,01.100 0 ,01.100  2n   2 n  0 ,125  2 n 2u cc % 24

(2)

Es decir. la Ic es el 12,5% de la nominal.La nominal es:  2 n 

S



3 U 2n

100.000

 152 A

3 .380

Y la circulante será: IC = 0,125. 152 = 19 A

Ejemplo: Calcular la potencia circulante de los transformadores siguientes

Ucc   Siendo:

potencia kVA

u'cc % U 2 n 4 ,4.220   9 ,68 V 100 100

u" % U 2 n 3,6.220 U cc  cc   7 ,92 V 100 100

La potencia circulante es: S C 

U ' " U cc / S n'  U cc / S "n



valores nominales

valores de ensayo

uCC %

U20

uCC %

U20

125

4

231

4,4

229,84

315

4

231

3,6

232,15

232 ,15  229 ,84  22 ,5 kVA 9 ,68 7 ,92  125 315

De otra forma:

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PARALELO DE TRANSFORMADORES TRIFÁSICOS  2'  Z 2 

C 

2º y 3º

S n' 125000   189 ,39 A 3 U 2 n 3  220 ' U cc

9 ,68



 0 ,051 

 2 n 189 ,39 U 2 ,31 Z 2'  Z "2



0 ,0676

 " 2n 

;

Z 2 

;

 34 ,17 A

;

S "n 315000   477 ,27 A 3U 2 3  220

7 ,92  0 ,0166  477 ,27

Sc  3 U 2  C  3  220  34 ,17  22 ,55 KVA

Condición: desfases e igual orden de rotación de las fases secundarias o igual

secuencia. La condición fundamental para que puedan funcionar en paralelo, es que los terminales a empalmar entre si se hallen en todo momento al mismo potencial. Como desfase, orden de rotación de los fasores y polaridad están íntimamente ligados entre sí, debe verificarse la igualdad de los mismos, porque caso contrario en cierto instante aparecerían

diferencias de potencial entre terminales homónimos, produciendo un

cortocircuito. Las combinaciones que se pueden obtener entre alta y baja para tres conexiones (D, Y y Z) son cien. Reuniendo en grupos característicos aquellas combinaciones que producen un mismo desfase, para fijar los montajes acoplables en paralelo, se reducen a doce, los que están indicados en el cuadro siguiente:

CUADRO DE CONEXIONES NORMALES

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Por tanto, se pueden conectar en paralelo: a) Los grupos que tienen el mismo ángulo entre sí. b) Invirtiendo las conexiones internas de los devanados primarios o secundarios de uno de los dos grupos, en los de índice 0 y 6. c) Alterando las conexiones de los terminales con las redes primarias y secundarias en los grupos 5 y 11: Alta tensión baja tensión R S T r s t Índice 5 U V W u v w Índice 11 V U W u w v Respecto al orden de rotación, en sentido anti-horario, siempre se puede obtener el deseado con solo permutar dos terminales cualesquiera del primario, pero, hay que tener muy en cuenta que la inversión del orden de rotación altera el desfase secundario respecto al primario cuando son distintos los tipos de conexión de los arrollamientos indicados (por ej. /Y) no alterándose el desfase solamente cuando son iguales (por ej. Y/Y)

Ejemplo: Permutación de fases del Trafo Yd11 para lograr las condiciones de secuencia y desfase necesario a fin de poder conectar en paralelo con un Yd5

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4ª- Condición: caídas de impedancia Se analizarán los siguientes casos: A) igual uCC % y sus componentes. B) igual uCC % pero distintas sus componentes. C) distintas uCC% Caso A: Igual uCC% y sus componentes uR% y uX% La potencia que entrega cada transformador será: P' = U.I. cos 

y

P" = U. I". cos 

Como las tensiones son iguales por estar conectados en paralelo y los cos también, por ser iguales las caídas óhmicas y reactivas, la carga se distribuirá en razón directa a las potencias aparentes: S'   ' Las corrientes a la carga se suman escalarmente por estar en fase:

   '  "

S"

"

El diagrama vectorial será: Se denomina "rendimiento de la instalación" al cociente entre la potencia utilizada y la potencia instalada, en este caso será máxima: U ' U "  1 U

Caso B: Iguales ucc% pero distintas sus componentes. Las tensiones seguirán siendo iguales pero los cos ya no, al ser distintos las uX % y estar las corrientes en fase con las uR %. Las potencias de cada máquina serán: P' = U I' cos ' y

P'' = U I'' cos ''

Por consiguiente la carga se distribuirá e razón directa a las potencias y cos:

P'  ' cos  '  P' '  " cos ' ' 59 de 65

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Al ser los desfases distintos, ahora las corrientes se sumaran vectorialmente: I  I   I  El ángulo  entre las corrientes I''1 e I'1:

será:

  arc tg

X' X"  arc tg R' R

En algunos casos, la diferencia entre los componentes de la uCC %, no tiene mayor importancia frente a la igualdad de la uCC %. El rendimiento de la instalación decrecerá:



U I   U I  1 UI

El diagrama vectorial correspondiente, considerando el circuito equivalente reducido y simplificado es:

La corriente provista a la carga por cada transformador será: I Car  '

Z" I Z'  Z"

" I Car 

Z'.I Z'  Z"

Este caso es común que se presente, ya que cuando se adquieren transformadores puede ocurrir: 1°) Que sean transformadores de igual potencias e igual tensión de cortocircuito, pero de distinta procedencia. 2°) Que sean transformadores: de distinta potencias e igual uCC% En ambos casos lo más factible es que dichas máquinas no tengan las mismas pérdidas en cortocircuito, por consiguiente no serán iguales las uR%, y por ende las uX% Ejemplo: Determinar el rendimiento de una instalación, compuesta por dos transformadores de igual potencias y uCC% pero en los que las relaciones de reactancia a resistencia son: X'/R' = 12 y X"/R” = 4, es decir muy distintas sus componentes. El ángulo entre las corrientes será:  = arc tg 12 – arc tg 4 = 9,27º La relación entre la suma vectorial y escalar es:

vect  esc

2  ' cos 2 '





2  cos 9 ,27

2

 0,996

O sea el rendimiento de la instalación será del 99,6 %

Caso C: Distintas uCC % Dos transformadores conectados en paralelo, pueden ser representados por sus impedancias equivalentes, ya sea referidas al primario o secundario, también conectadas en paralelo, según se indica en el circuito. Siendo la uCC% distintas y también sus componentes, el diagrama vectorial de las mismas será el de la figura.Conectados en paralelo las Tensiones primarias y secundarias son iguales, por consiguiente lo serán las caídas:

Z' I' = Z" I" Multiplicando y dividiendo por las corrientes nominales I'n e I"n cada miembro y multiplicando ambos por 100/U1 se puede escribir:

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 ' Z'  ' n  " Z"  n " . 100  . 100  'n U1  "n U1

;

' " u ' %  u" cc % cc  n'  n''

 '  n' u" cc %   "  n" u' cc %

;

Multiplicando y dividiendo por U el segundo miembro:

S n' ' ' Ι' Ι' n U u" cc % Ι' S n u" cc % u cc % I'  . ;    Ι" Ι" n U u' cc % Ι" S "n u' cc % I" S "n " u cc %

Donde S' y S" son potencias aparentes Además deberá verificarse que:

'  "  

Conclusiones: La corriente que suministra cada transformador cualquiera sea su estado de carga, es proporcional a la potencia nominal e inversamente proporcional a su uCC%. Al ser las uCC% distintas, el más cargado será el de menor uCC%, porque tiene menor Z.-

Repartición de potencias En el caso de dos transformadores en paralelo la relación entre las corrientes parciales Ix que entrega cada transformador a la carga será:

 'x  "x

Es decir son proporcionales a la relación:

' S n' u'cc % S n' / u'cc %  " '  ' S n u cc % S "n / u'cc %

Sn

u cc %

En el caso de que se trate de varios transformadores a conectarse en paralelo y por una relación de las proporciones, se puede escribir: n

 'x

S 'n / u'cc %  ; n n S nk   xk  u % k1 k  1 cck

 'x 

  xk . S 'n

k 1

n S nk u'cc % .  k  1 u cck %

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n

Multiplicando ambos miembros por la tensión común U

U . I x'  S 'x

Donde

k 1 n

xk

 S n'

S nk k 1 u cck %

u'cc % 

es la potencia aparente parcial que entrega el primer transformador.

n

U   I xk  S Car

En cambio

U . 'x 

U 

 I xk

Al ser

k 1

la suma de las corrientes parciales que entregan

todos los transformadores, por la tensión común, es la potencia requerida por la carga

S 'x

Luego:

S Car .

S Car  S n'



u'cc %

n

S  u nk% k  1 cck



n

u

k 1

S n' u'cc %

S nk cck %

Ejemplo: Repartición de potencias con distintas uCC % y potencia circulante. Recordando que: 1º) Con relación de transformación desiguales es preferible que el de menor potencia Sn tenga la mayor relación n. 2º) La potencia circulante aumenta la carga en el de mayor tensión. 3ª) El más cargado es el de menor uCC%. Considerando el ejemplo de página Nº 56: Estas condiciones afectan al transformador de 315 kVA el cual tiene una uCC% = 3,6 porque va a recibir el incremento de la potencia circulante, es decir, siendo Sx'' la potencia parcial que puede entregar el transformador en cuestión será::

Sx"+ Sc = 315 kVA;

Sx"+ 22,55 KVA = 315 kVA

De donde Sx" = 292,45 kVA

" De la expresión: S x 

S Car  S "n ' u'cc %

S 'x'

' .u'cc %

n

u

k 1 S "n

S Car 

S nk cck %

n

S  u nk% k  1 cck

se despeja SCar:

 125 315  292 ,45  3,6     4 ,4 3,6     387 ,37 kVA 315

En cambio el transformador de 125 kVA entregará:

S 'x 

S Car  S n' n

S nk k 1 u cck %

u'cc %.



387 ,37  125  94 ,95 kVA  125 315  4 ,4      4 ,4 3,6 

Resumiendo: El transformador de 125 kVA está cargado con: Sx' - Sc = 94,95 – 22,55 = 72,40 kVA El transformador de 315 kVA está cargado con: Sx" + Sc = 292,45 + 22,55 = 315 kVA

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TOTAL: 387,40 kVA Conclusiones: -El transformador de 315 kVA está a plena carga. -El transformador de 125 kVA está descargado.



-de los 440 kVA instalados, solo se aprovechan 387,40 kVA, el

387,40 .100  88% 440

NOTA:

Este cálculo es exacto solo para cos  = 1; para otro valor hay que trabajar con vectores.-

Conclusiones: En las deducciones analíticas realizadas sobre repartición de potencias de varios trafos en paralelo de una misma sub-estación se ha considerado igualdad de tensiones, es decir, como que no existe corriente circulante.De existir corriente circulante, como en el ejemplo resuelto antes, habrá una potencia circulante Sc = U2. Ic que habrá que sumársela a un transformador y restársela al otro, la que junto con la que entrega a la carga, determinara la potencia a que efectivamente trabaja cada uno, como se observa en la solución mencionada. En transformadores en paralelo de distintas potencias y uCC %, es conveniente que el de menor potencia tenga mayor uCC %. En la práctica no conviene aceptar diferencias mayores del 10% en las uCC.

Potencia a tensión de cortocircuito unitaria La potencia nominal es la indicada en la placa, en base a una serie de condiciones estipuladas por el fabricante, como ser, sobre elevación de temperatura, tiempo de sobrecarga y condiciones de funcionamiento, etc. Esto significa que a la máquina se la puede hacer trabajar en otras condiciones, siempre que en ellas no se sobrepasen los valores límites estipulados por el fabricante. Si a un transformador se le asigna otra potencia, variará la Ucc y se mantendrán las siguientes relaciones: ' U cc " U cc



 n'  n"



S n'

O también:

S "n

u'cc % ' u'cc %



S n' S "n

;

S n'' ' u'cc %



S n' u'cc %

Y de estas relaciones se obtiene el concepto de "Potencia Aparente a uCC % unitaria" que podría expresarse, teniendo en cuenta los valores por unidad p.u. para las máquinas eléctricas, como "los kVA de potencia aparente por unidad de tensión de cortocircuito porcentual":

S ucc1 

S u cc %

Este concepto sirve para: 1°) Determinar la tensión de cortocircuito porcentual total uccT % de una instalación en la que se encuentran varios transformadores de distintas ucc% individuales n

Para este caso será:

S nk k 1 u cck %

STucc1  

de donde

u ccT % 

S Car STucc1

2°) El estado de carga de cada una de las máquinas se puede obtener de:

o de la relación:

S1 car u cc T S' u'cc  ''   S" u cc S1 nom u cc 1

'  S car  S n' 

S "x



S Car  S "n n

S nk k  1 u cck %

' u'cc %

u cc T % u'cc %

3°) El objeto es buscar la potencia que se puede obtener de la instalación para que ninguna máquina resulte sobrecargada. Para ello se debe respetar la condición de que "la de menor potencia tenga la mayor ucc".

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PARALELO DE TRANSFORMADORES TRIFÁSICOS

Se elige como uccT de la instalación el valor de ucc del transformador menor y con ella se calcula el estado de carga de todos ellos. De esta manera el menor estará a plena carga. Para comprender mejor este concepto observemos el siguiente ejemplo:

Ejemplo Se desea atender una demanda de 1.715 kVA y se dispone de las siguientes máquinas: 1) 315 kVA ; 2) 600 kVA 3) 800 kVA 1.715 kVA

ucc % nominal = 4 " "

ucc% de ensayo = 3,6

=4 =5

" "

“ “

=4 = 5,5

a) uccT de la instalación si se quieren obtener 1715 kVA n

STu

cc1

S S nk 315 600 800 1715     382 ,95 kVA ; para 1715kVA : u ccT %  car   4 ,48 % 3,6 4 5 ,5 STu 382 ,95 k 1 u cck % cc1



b) Estado de carga de cada transformador: De la relación:

S 1 Car  S 1 nom. 

u cc T

S 2 Car  S 2 nom.  S 3 Car  S 3 nom.  o también S 'x 

u cc1 u cc T u cc 2 u cc T u cc 3

S1 car u cc T S' u'cc  ''   S" u cc S 1 nom u cc 1

 315  

4 ,48  3 ,6

391,825 kVA

sobrecargado

 600 

4 ,48  4

671,7 kVA

sobrecargado

 800 

4 ,48  5 ,5

S Car  S n' u 'cc

n

S   nk k 1 u cck

651,345 kVA  1714 ,87 kVA

descargado



1715 315   391,855 kVA 315 600 800 3 ,6   3 ,6 4 5 ,5 1715 600   671,751 kVA 315 600 800 4   3 ,6 4 5 ,5 1715 800    651,395 kVA 315 600 800 5 ,5   3 ,6 4 5 ,5

S 1 Car 

S 2 Car

S 3 Car

c) Potencia que se puede obtener de la instalación, para que ninguno trabaje sobrecargado: Respetando la condición de que el de menor potencia tenga la mayor ucc%, la instalación deberá tener una ucc1 = 3,6% y '

las cargas para cada máquina serán: S x

 Sn 

S 1 Car  315  ( 3,6 / 3,6 )  315 kVA S 2Car  600  ( 3,6 / 4 )  540 kVA S3

Car

 800  ( 3,6 / 5 ,5 )  523,64 kVA ST  1378 ,64 kVA

u cc1 % u cc' % plena potencia descargado descargado Siendo  Sn =1715 kVA

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TRANSFORMADORES

PARALELO DE TRANSFORMADORES TRIFÁSICOS

En este caso no se satisface le potencia requerida por la carga, y el rendimiento de la instalación será:



1378 ,64  80% 1715

5°- Condición: Relación de potencias •

No es recomendable conectar en paralelo transformadores cuyas potencias difieran grandemente.-

•

Se aconseja relaciones de hasta 1:3 y en caso extremo 1:5.

•

Una de las razones de ello es que, al aumentar la potencia, aumenta la cantidad de cobre y la cantidad de hierro, por consiguiente aumenta la ucc % del trafo, si bien no en forma proporcional, porque depende también del diseño del fabricante, ella y se diferencian más las respectivas ucc% entre ambas, lo que lleva el problema al caso C anterior.

•

También incide el hecho de que las pérdidas en cortocircuito son distintas, lo que nos remite al caso B.

•

Puede ocurrir, al no respetar esta condición, que la potencia que se obtenga del grupo, sea menor que la suma de las potencias nominales.-

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