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Proyecto: Hotel Garay

Universidad Mayor de San Simón Instalaciones Eléctricas I Docente: Ing. Albertico Iriarte T. Univ: Juan Marcelo Peredo V. Univ: Roberto Valenzuela Cardozo

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Proyecto: Hotel Garay

Instalación

Eléctrica

Memoria Descriptiva 1.

Proyecto de Instalación Eléctrica El presente proyecto cubre el diseño y especificaciones técnicas correspondientes

a la instalación de la construcción destinada a la Hotel Garay para atender los requerimientos mínimos para su funcionamiento óptimo. 1.1 Ubicación La Hotel objeto de este proyecto se encuentra ubicado en Wanchaq Distrito Wanchaq provincia Cusco Departamento Cusco.

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1.2 Propietario Familia Garay. 2.

Objetivos y alcance El objetivo principal del proyecto es el de diseñar la infraestructura eléctrica para

la materia de Instalaciones I.

El alcance del proyecto según los requerimientos del servicio y el reglamento de las instalaciones Eléctricas es el siguiente. 

Computo de Potencia Instalada del Servicio Eléctrico



Circuitos de tomas, Iluminacion ,etc.



Planilla de cargas



Cálculo de la Demanda Máxima



Dimencionamiento de los Alimentadores Secundarios



Dimencionamiento del Alimentador Principal en Baja Tensión



Calculo del transformador



Dimencionamiento de la acometida de media tensión

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3 Memoria de Cálculo a. Potencia Instalada La Potencia instalada ha sido determinada en base a un levantamiento directo de los puntos de iluminación, tomacorrientes. Para este cálculo los puntos de luz se consideran como mínimo de 100 Wattios de potencia cuando están proyectados para alojar lamparas incandescentes; para las luminarias fijas de iluminación con lamparas de descarga ( fluorescentes ), la potencia considerada nominal de la lámpara y los accesorios, tomando como mínimo la potencia nominal de las luminarias como 1.2 veces la potencia nominal en Wattios. La potencia de cada tomacorriente simple es fijada en 200 Wattios. Para tomas dobles se han considerado una potencia de 200 Wattios. Por la simultaneidad de uso de cada tomacorriente y la carga esperada. Para la Toma de Fuerza destinada a Duchas no se consideró porque el edificio cuenta con calefones a gas.

* ver Planillas de cargas en el Anexo A.

b. Demanda Máxima Para determinar la Demanda Máxima, se han considerado los siguientes Factores de demanda para una vivienda multifamiliar en función de la simultaneidad de su uso previsto. 100 % de la Potencia Instalada en Iluminación............................... 100 % de la Potencia Instalada en Tomacorrientes..........................

1.0 0.4

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100 % de la Potencia Instalada en Fuerza.......................................

1.0

El factor de demanda asignado a la Potencia Instalada en Tomacorrientes considera el uso esperado por una instalación de este tipo, teniendo en cuenta el empleo de tomacorrientes simples que pueden ser cambiados por dobles

según requerimiento,

asimismo, en dicho factor se prevee la potencia de reserva del tablero para posibles ampliaciones de los circuitos. La Demanda Máxima Total es la suma de las demandas Parciales de Iluminación, Tomacorrientes, Fuerza de cada Tablero de Distribución, siendo la Demanda Máxima Simultánea igual a la Demanda Máxima Total afectada de un Factor de Simultaneidad fijado para el presente proyecto en:

Factor de Simultaneidad = 0.7 Obteniéndose entonces: Planta Zona Administración: Potencia Instalada.....................................

5.92 KW.

Factor de Simultaneidad............................

0.7

Demanda Máxima Simultánea...................

4.2 KW.

Planta Zona Recepción: Potencia Instalada.....................................

5.6 KW.

Factor de Simultaneidad............................

0.7

Demanda Máxima Simultánea...................

3.92 KW.

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Planta Zona Habitaciones Tipo 1-5: Potencia Instalada.....................................

9.3 KW.

Factor de Simultaneidad............................

0.7

Demanda Máxima Simultánea...................

6.5 KW.

Plnata Zona Suite: Potencia Instalada.....................................

5.93 KW.

Factor de Simultaneidad...........................

0.7

Demanda Máxima Simultánea..................

4.2 KW.

Plnata Zona Sky Room: Potencia Instalada.....................................

4.9 KW.

Factor de Simultaneidad...........................

0.7

Demanda Máxima Simultánea..................

3.4 KW

La potencia total de todo el EDIFICIO es:

8.

Potencia Instalada.....................................

68.5 KW.

Factor de Simultaneidad...........................

0.7

Demanda Máxima Simultanea..................

48.00 KW.

Alimentadores Principales en Media Tensión ACOMETIDA El tipo de acometida será en forma subterránea para lo cual deberá utilizarse el

conductor para la acometida trifásico en aluminio aislado. ______________________________________________________________________________________ Univ. Juan Marcelo Peredo Valencia Carrera Electrica Pagina 6 Univ Roberto Valenzuela Cardozo Carrera Electronica

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El alimentador principal en Media Tensión se calcula utilizando el criterio de la capacidad máxima de conducción del material, para esto se utiliza la siguiente formula:

I 

D max 3 * U * Cos

I 

181748 3 * 380 * 0.9

I = 80.92 Amp. Ic= I*0.7 Ic=56.64 Amp Para esta corriente, el alimentador Principal debe ser 8 AWG. La caída de tensión dentro de los rangos admisibles, teniendo una longitud de 30 mts entre el alimentador y el tablero principal de distribución, por lo tanto la caída de tensión será:

Vn 

 *L*I S

1 * 30 * 215,03 Vn  35 70

Vn = 2,63 Voltios

Vn% 

Vn *100 380

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Vn% 

2,63 * 100 380

 Vn % = 0,69

a.

%

Alimentador Principal en Baja Tensión de Cada PLANTA.

El alimentador principal para cada PLANTA será en forma de ductos por el muro la cual se calcula utilizando el criterio de la capacidad máxima de conducción del material, para esto se utiliza la siguiente formula: Zona Administracion

I 

D max U * Cos

I = 20.93 Amp. Ic = I*0.7 Ic= 14.65 Amp Para esta corriente, el alimentador Principal para el SUBSUELO debe ser 16 A

PLANTA BAJA

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I 

D max U * Cos

I 

75990 220 * 0.9

I = 383,78 Amp. Ic = I*0.7 Ic= 268.41 Amp

Para esta corriente, el alimentador Principal para el PLANTA BAJA debe ser 2 x 2 AWG. Con una sección de 33.6 mm . El Breeak de seguridad general será de 250 A PRIMER PISO

I 

D max U * Cos

I 

74820 220 * 0.9

I = 377,87 Amp. Ic = I*0.7 Ic= 264.51 Amp

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Para esta corriente, el alimentador Principal para el PRIMER PISO debe ser 2 AWG. Con una sección de 10 mm . El Breeak de seguridad general será de 250 A PLANTA ALTA

I=

I 

D max U * Cos

I 

13970 220 * 0.9

70,55 Amp.

Ic = I*0.7 Ic= 49.38 Amp

Para esta corriente, el alimentador Principal para el SEGUNDO PISO debe ser 2x10 AWG. Con una sección de 5.6 mm . El Termomagnetico de seguridad general será de 50 A b. Conductores Los conductores a utilizarse para la distribución de energía a cada uno de los Medidores o Tableros de Distribución que llega a cada uno de las plantas indicados en los planos, a continuación se indican las mismas. ______________________________________________________________________________________ Univ. Juan Marcelo Peredo Valencia Carrera Electrica Pagina 10 Univ Roberto Valenzuela Cardozo Carrera Electronica

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CAIDA DE TENSION DE LOS ALIMENTADORES PRINCIPALES A LOS TABLEROS DE DISTRIBUCION DE CADA PLANTA Considerando la caída de tensión admisible y la capacidad térmica, así como la resistencia mecánica de los conductores se establece que las secciones de conductores a utilizarse serán el N° 14

AWG en iluminación para los circuitos que no superen los

2000 W; el N° 12 AWG para los circuitos de tomacorrientes, teniendo encuenta para cada toma 200 W y cada circuito de 3000 W. Los demás conductores se calculan según la potencia requerida y cuyos valores se indican en el diagrama unifilar del presente proyecto. Los conductores previstos son de cobre con aislación resistente para 600 V y una temperatura máxima de funcionamiento de 60 °C. Para los demás circuitos se han verificado las caídas de tensión máxima permisible en los extremos sin superar en ningún caso el 3 % admisible.

9.

Ducto del Conductor Principal en Media Tensión

La acometida del conductor Principal desde la red de distribución hasta el ingreso del transformador del edificio donde están ubicados los medidores será en forma aéreo para su posterior ingreso por medio de un ducto

PVC de

2” de diámetro

subterráneo hasta el tablero de protección general. Para la distribución de la energía a los diferentes tableros de los distintas plantas, se realizara por medio de ductos de PVC de 1” de diámetro empotrados en el muro. ______________________________________________________________________________________ Univ. Juan Marcelo Peredo Valencia Carrera Electrica Pagina 11 Univ Roberto Valenzuela Cardozo Carrera Electronica

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10. Planillas de Carga Los cálculos realizados para las diferentes planillas de cargas de los diferentes plantas están detallados en el anexo A. 11.

Planillas de Presupuesto Se encuentran detalladas a continuación en la parte de anexos B.

12. Planos de Ubicación de los Tableros de Distribución Eléctrica Los planos de diseño de Ductos, Luminarias, Tomacorrientes, de Fuerza con sus respectivos circuitos con todos los detalles en la escala utilizada para instalaciones eléctricas. Todo esto esta acompañada conjuntamente con los planos arquitectónicos. En el presente volumen se incluye un plano esquemático de la ubicación de los tableros de distribución Eléctrico del edificio.

13.

Calculo para el dimensionamiento del transformador: El consumo del edificio supera los 30 (KVA) y según norma deberá tener un

puesto de transformación en propiedad particular. Este puesto de transformación será atendido a nivel de media tensión desde la red de distribución.

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Para el cálculo del transformador sumaremos las corrientes subtotales de las tablas. tal como se indica en la tabla de cargas general en el Anexo A. Por tanto: IT= 242.10 A Realizaremos el cálculo de la potencia aparente con la siguiente ecuación: S  1.73 * IT * VL

Donde: IT: Corriente total VL: Voltaje de línea Reemplazando: S= 90 kVA

En el próximo cálculo tomaremos un factor de utilidad al 70% . Por lo tanto: S=90*0.7 S= 63KVA Tomando en cuenta que en el mercado no encontraremos un transformador de 63 KVA por lo que escogeremos un transformador de 75 KVA. ______________________________________________________________________________________ Univ. Juan Marcelo Peredo Valencia Carrera Electrica Pagina 13 Univ Roberto Valenzuela Cardozo Carrera Electronica

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18.2. Protección por aterramiento del transformador El voltaje de trabajo será de 380 a 220 voltios, por lo tanto es importante garantizar la seguridad de los usuarios. Es el aterramiento o anclaje a tierra de los equipos, en la vivienda multifamiliar es de vital importancia, la distribución de 4 vías trifásicas, con un neutro aterrado. Como fuente de alimentación se utiliza transformador trifásico reductor, con bobinas del secundario conectados en estrella. Es necesario el aterramiento del neutro de la bobina del secundario del transformador reductor (24,9 KV a 380/220 V). El aterramiento del neutro debe ser de pequeña resistencia de 10 ohm. Los cables de la bajante de aterramiento desde los pararrayos del neutro y de la interconexión de las varillas de aterramiento, deberán ser de cobre, sección mínima de 35 mm2. El diagrama del aterramiento se mostrará en Anexos C.

18.3. Cálculo para el dimensionamiento del Breaker El breaker tiene particularidad de cerrar el circuito con carga, ósea no produce arco. Usaremos un transformador de 90 KVA, de aquí hallaremos la corriente para el breaker, esta corriente nos resultara de la siguiente fórmula: ______________________________________________________________________________________ Univ. Juan Marcelo Peredo Valencia Carrera Electrica Pagina 14 Univ Roberto Valenzuela Cardozo Carrera Electronica

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IB=S/(1.73*VL) Donde: IB: Corriente para el Breaker VL: Voltaje de línea Reemplazando tenemos: IB= 150 000/(1.73*380) IB= 136.90 A Es conveniente usar un Breaker regulable de 236 – 300 (A)

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