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Facultad de ingeniería

TRABAJO DE INVESTIGACIÓN Tema: ENSAYO TRIAXIAL CONSOLIDADO NO DRENADO. CURSO: MECANICA DE SUELOS II Docente: Ing. EDGAR ACURIO CRUZ Alumno:  ANDIA AVALOS JHARCK DAVID RANDU  ATIQUIPA CONDORI ALAN  BRAVO GUEVARA YANSHUD  JAMIS BERNAOLA JUAN WALDIR  ROBLES PIMENTEL LEIDY SHANERY  SALAZAR VELASQUE GILBERTO

ABANCAY-APURIMAC PERU. 2018

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:

MECANICA DE SUELOS II

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RESUMEN

El Tema del siguiente informe es el estudio del ensayo triaxial consolidado no drenado, entre las secciones desarrolladas tenemos el concepto que lo define, los materiales fundamentales para su realización, su proceso y usos de aplicación en la ingeniería civil junto con problemas teórico y práctico.

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INDICE 1

PLAN DE INVESTIGACIÓN ............................................................................................................ 6 1.1

2

Problema: ............................................................................................................................ 6

1.1.1

Problema de investigación .......................................................................................... 6

1.1.2

Planteamiento del problema ...................................................................................... 6

1.1.3

Justificación de la investigación .................................................................................. 6

1.2

Objetivos: ............................................................................................................................ 7

1.3

Marco referencial: ............................................................................................................... 7

1.4

Marco teórico: ..................................................................................................................... 7

1.5

Metodología: ..................................................................................................................... 11

1.5.1

Tipo y diseño de estudio ........................................................................................... 11

1.5.2

Tipo de estudio .......................................................................................................... 11

1.5.3

Diseño de investigación............................................................................................. 11

1.5.4

Muestras.................................................................................................................... 11

1.5.5

Métodos .................................................................................................................... 11

1.6

EQUIPOS Y MATERIALES .................................................................................................... 18

1.7

PROCEDIMIENTO DE ENSAYO ........................................................................................... 21

RESULTADOS ............................................................................................................................. 22 2.1

Formulas y diagramas ....................................................................................................... 22

3

CONCLUSIONES ......................................................................................................................... 28

4

REFERENCIA BIBLIOGRÁFICA ..................................................................................................... 29

5

ANEXOS ..................................................................................................................................... 30

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INTRODUCCIÓN En la actualidad el uso de pruebas triaxiales en laboratorios de suelos, arroja resultados más precisos en la obtención de los parámetros de resistencia al corte y del suelo. Estas pruebas son de mayor confiabilidad al momento de determinar la resistencia del suelo y nos dan opción de conocer en forma más completa las características mecánicas de un suelo. Este ensayo también denominado ensayo consolidado rápido (R), consta de tres etapas (saturación, consolidación y compresión). El objetivo del ensayo es determinar los parámetros efectivos c' y Φ', ya que estos gobiernan la resistencia al corte del suelo y determinar también algunas características respecto al cambio de volumen y rigidez del suelo. Para dibujar el círculo de esfuerzos de Mohr que condicionará la envolvente de falla deben determinarse los esfuerzos principales σ1 y σ3, para lo cual se recolectan periódicamente los valores de los deformímetros que controlan el anillo de carga y la deformación vertical (DL) de la probeta durante la compresión y también la presión poros en la probeta. Este ensayo se encuentra normalizado en el Reglamento Nacional de Edificaciones, en la E050, con la NTP 339.166: 2001, y la ASTM 4767 de respaldo.

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PLAN DE INVESTIGACIÓN

1.1 Problema: 1.1.1 Problema de investigación Ensayo triaxial consolidado no drenado 1.1.2 Planteamiento del problema La prueba triaxial es uno de los métodos más confiables para determinar los parámetros de la resistencia cortante del suelo. Se usa ampliamente tanto para investigaciones como para pruebas convencionales. La prueba se considera confiable por las siguientes razones: a)

Proporciona información sobre el comportamiento esfuerzo-

deformación unitario del suelo, que no suministra la prueba de corte directo. b)

Permite condiciones más uniformes de esfuerzo que la prueba de

corte directo con sus concentraciones de esfuerzos al largo del plano de falla. c)

Promueve más flexibilidad en términos de trayectoria de carga.

1.1.3 Justificación de la investigación

Este ensayo sirve para estimar la capacidad de carga en suelos cohesivos parcial y completamente saturados. Se realiza en laboratorios de pruebas certificados, aunque existen muy pocos en el Perú.

Su precio varía entre 1000 y 1200 dólares, por lo que no es muy utilizado con frecuencia.

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1.2

Objetivos: 

Aprender a realizar el ensayo triaxial consolidado no drenado.



Aprender a calcular la capacidad de carga en los suelos.

1.3

Marco referencial:  Este ensayo se encuentra normalizado por:

1.4



NTP 339.166



ASTM D4767 Marco teórico:

La prueba consolidada-no drenada es el tipo más común de prueba triaxial. En ésta, el espécimen de suelo saturado es primero consolidado por una presión en todo su alrededor (símbolo del sigma en base 3) del fluido en la cámara, que resulta en drenaje. Después que la presión de poro del agua generada por la aplicación de la presión de confinamiento es completamente disipada (es decir, u en base c = Bsigma3= 0), el esfuerzo desviador diferencial por sigma en base d sobre el espécimen se incrementa para causar la falla cortante. Durante esta fase, la línea de drenaje desde el espécimen se mantiene cerrada. Como el drenaje no se permite, la presión de poro del agua diferencial u en base d crecerá. Durante la prueba se hacen las mediciones de diferencia por sigma en base d y diferencial u en base d. el incremento en la presión de poro del agua diferencial u en base d se expresa en una forma adimensional como:

Dónde: A= parámetro de la presión de poro de Skempton (Skempton. 1954). Los patrones generales de la variación de diferencial por sigma en base de y diferencial por u en base d con

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la deformación unitaria axial para arenas y arcillas se muestran en las figuras En este ensayo la resistencia al corte permanece prácticamente constante para un intervalo grande de los valores de presión de menores que la presión de sobre-consolidación. Las arcillas NC muestran una resistencia adicional con respecto a la obtenida, esta es atribuible a los mismos efectos de sobre-consolidación, estos efectos son comparativamente mayores a los del ensayo drenado debido a que se impide el drenaje. En los casos de obras que están sobre depósitos de arcilla en las cuales el tiempo de construcción se extiende por tiempo razonablemente largo, puede suponerse que al final de la construcción se habrá producido algún grado de consolidación. Si en ese momento las solicitaciones de corte que se generan tienen magnitud suficiente para producir la falla, ésta se producirá rápidamente sin drenaje adicional. Este comportamiento se modela en el ensayo consolidado no drenado, en el cual la muestra se consolida bajo la presión de cámara y luego se lleva a la ruptura aumentando el esfuerzo desviador sin permitir el drenaje. Este ensayo es aplicado en muestras alteradas e inalteradas de arcilla y también en arena y grava. En este tipo de prueba, el espécimen se consolida primeramente bajo la presión hidrostática; así el esfuerzo llega a ser efectivo, actuando sobre la fase sólida del suelo. En seguida, la muestra se lleva a la falla por un rápido incremento de la carga axial, de manera que no se permita cambio de volumen. El hecho esencial de este tipo de prueba es el no permitir ninguna consolidación adicional durante el periodo de falla, de aplicación de la carga axial. Esto se logra fácilmente en una cámara de compresión triaxial cerrando la válvula de salida de las piedras porosas a la

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bureta. En la segunda etapa de una prueba rápida consolidada podría pensarse que todo el esfuerzo desviador fuera tomado por el agua de los vacíos del suelo en forma de presión neutral, ello no ocurre así y se sabe que parte de esa presión axial es tomada por la fase sólida del suelo, sin que hasta la fecha, se hayan dilucidado por completo ni la distribución de esfuerzos, ni las razones que lo gobiernan. De hecho no hay ninguna razón en

principio para que el esfuerzo desviador sea íntegramente tomado por el agua en forma de presión neutral, si la muestra estuviese lateralmente confinada, como el caso de una prueba de consolidación. El ensayo CU (consolidado-no drenado) se realiza generalmente con medición de la presión de poros o neutra con el fin de determinar los parámetros de “C” y “φ” en términos de esfuerzos totales y esfuerzos efectivos.

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En la etapa de consolidación se permite el drenaje de forma que los esfuerzos efectivos sean iguales a los esfuerzos totales aplicados

(∆uw = 0). Durante la etapa de corte, se cierra el drenaje y se mide la presión intersticial uw.

Este tipo de ensayo es una composición de los dos ensayos ya que en la primera etapa se permite el drenaje de la muestra en un todo de acuerdo para el ensayo “S”. Mientras que en la segunda etapa la rotura se alcanza en forma rápida y sin permitir ningún drenaje de la muestra tal es el caso del ensayo “Q”. La identificación de este ensayo triaxial con la letra “R” es simplemente porque en orden alfabético la “R” está ubicada entre la “Q” y la “S” y además debido a que este ensayo es una composición de aquellos dos. Existe una variante en este tipo de ensayo triaxial, que es el Ensayo triaxial, consolidado, no drenado, con medición de presiones neutras y que para diferenciarlo del anterior se lo identifica con la letra “R”. La variante que ofrece este ensayo “R” es que, en la segunda etapa del mismo, se mide la presión neutra que se origina en el agua de poros cuando se aplica la tensión desviante. Este hecho nos obliga a ejecutar esta segunda etapa del ensayo con una velocidad de deformación pequeña para permitir que la presión neutra generada por la aplicación de la tensión desviante ( 1 -

3) pueda ser medida

correctamente y exista una correspondencia total entre las tensiones ( 1 -

3), las deformaciones ( ) y la presión neutra (u)

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que se miden en forma simultánea. Si la velocidad de deformación de la probeta no es la correcta, se producirá un desfasaje entre la carga aplicada ( 1- 3), la deformación ( ) con respecto a la presión neutra (u) que dependerá indudablemente de la permeabilidad del suelo. 1.5 Metodología: 1.5.1 Tipo y diseño de estudio Obras hidráulicas y obras viales 1.5.2 Tipo de estudio Descriptivo 1.5.3 Diseño de investigación NTP 339.166: Esta norma técnica peruana establece la determinación de las relaciones de resistencia y de esfuerzodeformación de un espécimen de suelo cohesivo saturado. Estos especímenes son consolidados y cortados a compresión sin drenaje a una velocidad constante de deformación axial. 1.5.4 Muestras Se determinará la cantidad de material para la preparación de las muestras mediante datos conocidos que serán explicados más adelante. 1.5.5 Métodos La prueba de ensayo triaxial es uno de los métodos más confiables para determinar los parámetros de la resistencia al cortante. En un ensayo triaxial, un espécimen cilíndrico de suelo es revestido con una membrana de látex dentro de una cámara a presión. La parte superior e inferior de la muestra tiene discos porosos, los cuales se conectan al sistema de drenaje para saturar

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o drenar el espécimen. En estas pruebas se pueden variar las presiones actuantes en tres direcciones ortogonales sobre el espécimen

de

suelo,

efectuando

mediciones

sobre

sus

características mecánicas en forma completa. Los especímenes usualmente están sujetos a presiones laterales de un líquido, generalmente agua. El agua de la cámara puede adquirir cualquier presión deseada por la acción de un compresor comunicado con ella. La carga axial se transmite al espécimen por medio de un vástago que atraviesa la parte superior de la cámara. La presión que se ejerce con el agua que llena la cámara es hidrostática y produce, por lo tanto, esfuerzos principales sobre el espécimen, iguales en todas las direcciones, tanto lateral como axialmente. En las bases del espécimen actuará además de la presión del agua, el efecto transmitido por el vástago de la cámara desde el exterior. Es usual llamar σ1, σ2 y σ3 a los esfuerzos principales mayor, intermedio y mínimo, respectivamente. En una prueba de compresión, la presión axial siempre es el esfuerzo principal mayor, σ1; los esfuerzos intermedios y menor son iguales (σ2 = σ3) y son iguales a la presión lateral. En este tipo de prueba (Cu), el espécimen se consolida primeramente bajo la presión hidrostática; así el esfuerzo llega a ser efectivo, actuando sobre la fase sólida del suelo. En seguida, la muestra se lleva a la falla por un rápido incremento de la carga axial, de manera que no se permita cambio de volumen. El hecho esencial de este tipo de prueba es el no permitir ninguna consolidación adicional durante el periodo de falla, de aplicación de la carga axial. Esto se logra fácilmente en una cámara de

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compresión triaxial cerrando la válvula de salida de las piedras porosas a la bureta.

En la segunda etapa de una prueba rápida consolidada podría pensarse que todo el esfuerzo desviador fuera tomado por el agua de los vacíos del suelo en forma de presión neutral, ello no ocurre así y se sabe que parte de esa presión axial es tomada por la fase sólida del suelo, sin que, hasta la fecha, se hayan dilucidado por completo ni la distribución de esfuerzos, ni las razones que lo gobiernan. De hecho, no hay ninguna razón en principio para que el esfuerzo desviador sea íntegramente tomado por el agua en forma de presión neutral, si la muestra estuviese lateralmente confiada, como el caso de una prueba de consolidación. El ensayo CU (consolidado-no drenado) se realiza generalmente con medición de la presión de poros o neutra con el fin de determinar los parámetros de “C” y “φ” en términos de esfuerzos totales y esfuerzos efectivos. Explicaremos a continuación como se ejecuta la “segunda etapa” del ensayo triaxial R, ya que la primera etapa es similar a la explicada para el ensayo triaxial drenado “S”. Para ello utilizaremos el esquema de la figura. Una vez que la probeta se ha consolidado isotrópicamente bajo la acción de

3, cerramos la

llave B y en el manómetro (8) mediante el accionamiento del pistón (3) colocamos la misma presión que teníamos en el (7) que debe coincidir con la presión de contrapresión, que como ejemplo habíamos aplicado para la saturación por contrapresión una presión Pc = 6 kg/cm². A continuación en el “Indicador de cero” (5), que es una pieza de acrílico transparente que en su parte inferior tiene un tornillo que al ser roscado empuja hacia arriba un pistón

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que desplaza una pequeña masa de mercurio, que se eleva en dos pequeños conductos inclinados, y que obstruyen el pasaje de agua del pistón (3) hacia la probeta y viceversa. Para nivelar las dos ramas de mercurio en (5) abrimos la llave E e inmediatamente la cerramos para abrir la llave D, al hacer esto no se deberán producir cambios en las presiones del circuito pues el mismo estaba en equilibrio para la misma presión.

Estamos en condiciones de poner en funcionamiento la prensa con una velocidad de deformación adecuada, con lo cual estaremos aplicando a la probeta la tensión desviante ( 1 -

3).

Esta solicitación generará en el interior de la probeta, presiones efectivas y presiones neutras, éstas últimas tratarán de expulsar agua a través de los cabezales drenantes y la misma empujará el

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mercurio en la rama izquierda del indicador de cero (5) con lo cual ambas, saldrán del nivel horizontal original que está marcado con una línea en ambas caras de (5). Para evitar esto, con un pequeño incremento de presión en la rama de la derecha, podemos lograr que nuevamente ambas ramas de mercurio retomen su posición original, para ello debemos accionar el pistón roscado (3). Este pequeño incremento de presión no es otra cosa que la presión neutra que tiene el agua de poros en el interior de la probeta y su valor lo obtenemos restándole a la presión que nos marca el manómetro (8) los 6,0 kg/cm2 que teníamos de contrapresión y que como ya explicamos anteriormente es nuestra nueva presión de referencia. De esta forma y hasta la finalización del ensayo debemos controlar que el indicador de cero (5) mantenga las dos ramas de mercurio niveladas a medida que registramos la presión en el manómetro (8). En la actualidad, lo que se utiliza para medir la presión neutra de la probeta, es la instalación a la salida de los conductos de drenaje de la misma de un transductor de presión, que es un elemento electrónico que mide la presión neutra sin cambio de volumen, como se muestra en la figura

Esquema utilizado para medir la presión neutra que se desarrolla en

el

interior

de

una

probeta

en

el

ensayo R con transductor electrónico

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Repitiendo el ensayo con tres o más probetas a las cuales consolidamos con distintas presiones de confinamiento

3,

podremos al final de los mismos representar los resultados mediante los círculos de rotura de Mohr y obtener así los parámetros de corte en términos de presiones totales (ccu;

cu)

Figuras 47 y 48 Como vemos en la figura siguiente las presiones neutras medidas, pueden tomar valores negativos en algunos casos, dependiendo de la dilatancia del material ensayado. Estas presiones negativas serían muy difíciles de medir si no hubiésemos aplicado contrapresión a nuestra probeta, pues en ese caso las presiones negativas tendrían que medirse a partir de la presión de referencia que sería la presión atmosférica y el agua en tracción puede experimentar cavitación.

Aplicando la contrapresión en cambio nuestra presión de referencia cambia y pasa a ser por ejemplo + 6,000 kg/cm2, con lo cual todas las presiones neutras que midamos en el manómetro

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(8) y que sean inferior a esta presión de referencia serán negativas.

Valores obtenidos de un ensayo triaxial consolidado no drenado con medición de presiones neutras.

Representación de la C.R.I. de un ensayo triaxial consolidado no drenado “R”

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Esta es la segunda ventaja que nos ofrece la aplicación de la contrapresión en los ensayos triaxiales, ya que nos permite calcular (mediante diferencia) presiones neutras negativas a partir de mediciones positivas. Es por este motivo que en los ensayos R que se ejecutan sobre probetas de arena, donde no sería necesaria la contrapresión para obtener una saturación óptima, la misma se aplica siempre. 1.6

EQUIPOS Y MATERIALES  Cámara triaxial  Máquina de compresión triaxial  Membrana de caucho  Molde metálico  Compresor de aire  Bomba de vacío  Balanza de precisión, aproximación 0,1 gr  Calibrador  Aro-sello de caucho  Tallador de muestras, cuchillas y sierras  Equipo para determinar el contenido de humedad

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1.7

PROCEDIMIENTO DE ENSAYO

 Desarmar y limpiar la cámara y todas las líneas. Cerrar las válvulas.  Fijar el cabezal interior a la cámara en un soporte y colocar la pieza perforada que simula la piedra porosa. El cabezal se colocará invertido quedando la pieza perforada de aluminio sobre él.  Colocar papel filtro sobre la pieza perforada, de diámetro igual al de la probeta, según corresponda a la muestra a ensayar.  Se procederá entonces a colocar la muestra sobre la base inferior de la celda Triaxial, la que está preparada con el cabezal inferior y papel filtro, vale decir en condición óptima de ser posada la muestra sobre esta. Luego se colocará el papel filtro seguido por el cabezal superior, quedando en contacto con la probeta de suelo.  Colocar el cilindro de lucita que forma parte de la cámara Triaxial en su lugar. La tapa superior de la cámara sobre el cilindro, centrando el vástago de carga axial cuidadosamente en el cabezal.  Asegurar provisoriamente la tapa superior por medio de sus tuercas y luego en forma definitiva, enroscándolas sucesivamente de modo que la placa quede horizontal, las tuercas deben apretarse solo con un torque suficiente para impedir la salida del agua a través de los ajustes de goma.  Se procederá a llenar de agua la celda, abrir la válvula de escape de agua 

“P5” en tablero y válvula “b” en celda, y llenar esta por medio de caída libre. Una vez llena la celda dejar abierta la válvula de salida superior “C”, la que está conectada al desagüe y aplicar un mínimo de presión, solamente para producir una circulación del agua, que inducirá la salida de posibles burbujas de aire hacia el exterior.

 Conectar la línea de presión a un tanque de regulación con su válvula de salida cerrada. MECANICA DE SUELOS II

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 Ajustar la presión del tanque al valor que se desea tener en la cámara. Colocar la cámara en el banco de soporte centrándola muy bien, ajustar el marco de carga sobre ella y también el extensómetro.  Aplicar la presión deseada al agua de la cámara. 2 RESULTADOS 2.1 Formulas y diagramas a. Formulas A continuación, se presentan las fórmulas para la construcción de la tabla de presentación de datos:  Se determina el área representativa inicial de la probeta (Ao) mediante la siguiente expresión: Ao 

As  4 * Am  Ai 6

Donde: As

= Área superior, calculada con el diámetro superior promedio

Am

= Área media, calculada con el diámetro medio promedio

Ai

= Área inferior, calculada con el diámetro inferior promedio

 El volumen de la probeta ( V ), se determina de la siguiente manera: V = Ao * h  Los pesos específicos húmedo y seco, se calculan mediante las siguientes expresiones:

h 

W V

s 

h 1 % h

 Las deformaciones para cada lectura del dial de cargas, se obtienen durante el ensayo.

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 La deformación unitaria se calcula mediante la expresión que se muestra continuación:

 %  

h mm h mm

*100

 Las cargas aplicadas se calculan multiplicando cada una de las lecturas del dial de cargas, por el factor de calibración del anillo.  Se determina el área corregida de la probeta (Ac), para cada lectura de deformación, de la siguiente manera: Ac 

Ao 1 

 El esfuerzo desviador (Δσ) para cada lectura de deformación, es el siguiente:    1   3  

P Ac

b. Diagrama de estados de esfuerzos En estas tablas se tabulan los datos correspondientes a un ensayo Triaxial no drenado.

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c. Diagrama de estados de esfuerzos

En este diagrama se grafican en las abscisas los círculos de Mohr para una presión de cámara constante y en las ordenadas el esfuerzo de corte.

d. Diagrama de esfuerzo- deformación En este diagrama se grafican en las ordenadas la presión desviadora y en las abscisas la deformación unitaria alcanzada

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RESULTADOS DE LABORATORIO

MUESTRA NRO:1 Ds=

3,5

cm

LEC. DEF.

DEFORMACION LEC.DIAL

CARGA

DEFORMACION A. CORREG.

ESF. DESV.

Dm=

3,5

cm

Mm

Cm

(10-3)mm

Kg

UNITARIA

cm2

Kg/cm2

Di=

3,5

cm

0,00

0

0

0,000

0,0000

96,211

0,000

Dp=

3,50

cm

0,10

0,010

10

0,926

0,0014

96,349

0,096

Ho=

7,00

cm

0,25

0,025

20

1,852

0,0036

96,556

0,192

Ao=

9,62

cm2

0,50

0,050

35

3,241

0,0071

96,903

0,334

Vo=

67,35

cm3

0,75

0,075

49

4,538

0,0107

97,253

0,467

W=

113,55

g

1,00

0,100

60

5,557

0,0143

97,606

0,569

γh=

1,686

g/cm3

1,25

0,125

71

6,575

0,0179

97,961

0,671

γs=

0,881

g/cm3

1,50

0,150

86

7,964

0,0214

98,318

0,810

σ 3=

0,00

Kg/cm2

1,75

0,175

103

9,539

0,0250

98,678

0,967

Cte.=

92,61

Kg/cm

2,00

0,200

90

8,335

0,0286

99,041

0,842

2,25

0,225

81

7,501

0,0321

99,406

0,755

2,50

0,250

69

6,390

0,0357

99,775

0,640

MÁXIMO

0,967

MUESTRA NRO:1 PESO DE CAPSULA

14,00

PESO DE CAP+S. HUM

58,65

PESO DE CAP+ S. SECO

37,34

CONTENIDO DE HUMEDAD

91,30

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MUESTRA NRO:2 Ds=

3,5

cm

LEC.DEF.

DEFORMACION LEC.DIAL

CARGA

DEFORMACION

A.CORREG.

ESF. DESV.

Dm=

3,5

cm

Mm

cm

(10-3)mm

Kg

UNITARIA

cm2

Kg/cm2

Di=

3,5

cm

0,00

0

0

0,000

0,0000

96212

0,000

Dp=

3,50

cm

0,10

0,010

24

2223

0,0014

96347

0,231

Ho=

7,00

cm

0,25

0,025

59

5464

0,0036

96550

0,566

Ao=

9,62

cm2

0,50

0,050

104

9631

0,0071

96900

0,994

Vo=

67,35

cm3

0,75

0,075

129

11947

0,0107

97253

1.228

W=

112,9

g

1,00

0,100

153

14169

0,0143

97608

1.452

γh=

1676

g/cm3

1,25

0,125

165

15281

0,0178

97956

1.560

γs=

0,876

g/cm3

1,50

0,150

176

16299

0,0214

98316

1.658

σ3=

1,00

Kg/cm2

1,75

0,175

183

16948

0,0250

98679

1.717

Cte.=

92,61

Kg/cm

2,00

0,200

185

17133

0,0286

99045

1.730

2,25

0,225

186

17225

0,0321

99403

1.733

2,50

0,250

187

17318

0,0357

99774

1.736

3,00

0,300

189

17503

0,0429

100525

1.741

4,00

0,400

197

18244

0,0571

102038

1.788

5,00

0,500

195

18059

0,0714

103610

1.743

MÁXIMO

1.788

MUESTRA NRO:2 PESO DE CAPSULA

14,29

PESO DE CAP+S. HUM

66,43

PESO DE CAP+ S. SECO

41,55

CONTENIDO DE HUMEDAD

91,27

MECANICA DE SUELOS II

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MUESTRA NRO:3 Ds=

3,5

cm

LEC.DEF.

DEFORMACION

LEC.DIAL

CARGA

DEFORMACION

A.CORREG.

ESF.DESV.

Dm=

3,5

cm

mm

cm

(10-3)mm

Kg

UNITARIA

cm2

Kg/cm2

Di=

3,5

cm

0,00

0

0

0,000

0,0000

96212

0,000

Dp=

3,50

cm

0,10

0,010

27

2500

0,0014

96347

0,259

Ho=

7,00

cm

0,25

0,025

54

5000

0,0036

96550

0,518

Ao=

9,62

cm2

0,50

0,050

90

8335

0,0071

96900

0,860

Vo=

67,35

cm3

0,75

0,075

115

10650

0,0107

97253

1.095

W=

112,75

g

1,00

0,100

137

12688

0,0143

97608

1.300

γh=

1674

g/cm3

1,25

0,125

157

14540

0,0178

97956

1.484

γs=

0,875

g/cm3

1,50

0,150

176

16299

0,0214

98316

1.658

σ3=

2,00

Kg/cm2

1,75

0,175

187

17318

0,0250

98679

1.755

Cte.=

92,61

Kg/cm

2,00

0,200

205

18985

0,0286

99045

1.917

2,25

0,225

215

19911

0,0321

99403

2.003

2,50

0,250

228

21115

0,0357

99774

2.116

3,00

0,300

244

22597

0,0429

100525

2.248

4,00

0,400

276

25560

0,0571

102038

2.505

5,00

0,500

287

26579

0,0714

103610

2.565

6,00

0,600

314

29080

0,0857

105230

2.763

7,00

0,700

325

30098

0,1000

106902

2.815

8,00

0,800

334

30932

0,1143

108628

2.848

9,00

0,900

333

30839

0,1286

100411

2.793

10,00

1000

331

30654

0,1429

112253

2.731

MÁXIMO

2.848

MUESTRA NRO:3 PESO DE CAPSULA

14,43

PESO DE CAP+S. HUM

63,37

PESO DE CAP+ S. SECO

40,00

CONTENIDO DE HUMEDAD

91,40

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3

CONCLUSIONES



Para las obras civiles tales como: taludes, presas de tierra, fundaciones de estructuras, muros de contención y todas aquellas estructuras que se vayan a cimentar sobre suelos cohesivos se requiere la evaluación de la resistencia al corte del suelo.



El comportamiento no drenado depende del agua que puede entrar o salir del suelo



ensayo consolidado no drenado sirven para el diseño de los cimientos superficiales



sirven para estimar la capacidad de carga a mediano y largo plazo respectivamente, en suelos cohesivos parcial y completamente saturados.



En el ensayo consolidado no drenado la manipulación adecuada de las muestras, mínimo contacto con las mismas, tanto en su moldeo/ remodeló como en su colocación en las cámaras, y una prevención extrema en la pérdida de humedad de los especímenes, son fundamentales como punto de partida para un óptimo desempeño del ensayo a ejecutar.

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4

REFERENCIA BIBLIOGRÁFICA

Leal, A. N., Tauta, J. F. C., & Blanco, E. F. R. (2009). Determinación de parámetros para los modelos elastoplásticos mohr-coulomb y hardening soil en suelos arcillosos. Revista Ingenierías Universidad de Medellín, 8(15), 75-91.

Tomás, R., Cano, M., García-Barba, J., & Zamora, R. (2012). Implementación de un laboratorio virtual de Mecánica de Suelos y Rocas. X jornadas de redes de investigación en docencia universitaria, 7-8.

Granados López, A. R. (2011). Estabilización del talud de la Costa Verde en la zona del distrito de Barranco.

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ANEXOS

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