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UNIVERSIDAD MAYOR DE SAN SIMON FACULTAD DE CIENCIAS Y TECNOLOGIA LAB. ELECTRONICA ANALOGICA II

INFORME N°2 LABORATORIO DE ELECTRONICA ANALOGICA II

Estudiantes: Lizbeth Vásquez Andrade Llanos Peñarrieta Lilian Flores Herrera Yesica Pamela Carrera: Ing. Electrónica Docente: Ing. Arturo Saramani Aguilar Grupo: g02-04

COCHABAMBA – BOLIVIA

INFORME N°2 Laboratorio No.2 Objetivos. Realizar el estudio y análisis de las características de un amplificador realimentado. 

Comparar configuraciones de amplificadores realimentados.

I1. Realizar una explicación teórica de los 4 tipos de realimentación transistorizados existentes. Explicar las ventajas y desventajas de utilizar cada tipo de realimentación.

Un amplificador es diseñado para responder a tensiones o corrientes a la entrada y para suministrar tensiones o corrientes a la salida. En un amplificador realimentado, el tipo de señal muestreada a la salida y el tipo de señal mezclada a la entrada, dan lugar a cuatro tipos de topologías: 1) Realimentación de tensión en serie, 2) Realimentación de corriente en serie, 3) Realimentación de corriente en paralelo, y 4) Realimentación de tensión en paralelo. Una realimentación V en serie utiliza el modelo equivalente de tensión (AV) del amplificador, una realimentación V en paralelo el modelo de transresistencia (RM), una realimentación I en serie el de transconductancia (GM) y una realimentación I en paralelo el de corriente (AI). • Modelo equivalente en tensión. Este modelo es adecuado cuando: El amplificador de tensión ideal se caracteriza por Zi=∞ y Zo=0. Las características de transferencia entre la entrada y salida sin resistencia de carga (Av) y con resistencia de carga (AV) se definen como:

• Modelo equivalente en corriente. Este modelo es adecuado cuando:

El amplificador de corriente ideal se caracteriza por Zi=0 y Zo=∞. Las características de transferencia entre la entrada y salida sin resistencia de carga (Ai) y con resistencia de carga (AI) se definen como:

La relación entre Ai y Av, y AI y AV es:

• Modelo equivalente de transresistencia. Este modelo es adecuado cuando:

El amplificador de transresistencia ideal se caracteriza por Zi=0 y Zo=∞. Las características de transferencia entre la entrada y salida sin resistencia de carga (Rm) y con resistencia de carga (RM) se definen como:

La relacion entre la Rm y Av, y la RM y AV es:

• Modelo equivalente de transconductancia. Este modelo es adecuado cuando: El amplificador de transconductancia ideal se caracteriza por Zi=∞ y Zo=∞. Las características de transferencia entre la entrada y salida sin resistencia de carga (Gm) y con resistencia de carga (GM) se definen como:

La relación entre la Gm y Ai, y GM y AI es:

Tabla Resumen de Amplificadores Realimentados.-

Ventajas.- Un beneficio es la estabilización de la ganancia del amplificador frente a variaciones de los dispositivos, temperatura, variaciones de la fuente de alimentación y envejecimiento de los componentes. - El uso de los amplificadores con realimentación en corriente proporciona mayor velocidad, que a su vez mejora del sonido. - El diseñador puede ajustar la impedancia de entrada y salida del circuito con simples modificaciones. La disminución de la distorsión y el aumento del ancho de banda hacen que la realimentación sea imprescindible en amplificadores de audio y etapas de potencia.

Desventajas.- Dificultad al identificar correctamente la topología o tipo de amplificador realimentad, origina un incorrecto análisis del circuito. - Menor ganancia en comparación con circuitos amplificadores sin realimentación. - La realimentación al tener tendencia a la oscilación, exige cuidadosos diseños de estos circuitos. I2. Realizar el análisis correspondiente a los resultados teóricos, de simulación y prácticos, de los valores obtenidos para ganancias, ancho de banda, datos de polarización e impedancias de entrada y salida, mostrados en la Tabla 1. Explicar las divergencias existentes. Simulación los Puntos de Trabajo Obtenidos Q1: Vce1,Ib1(670.000m,43.459u)

Vce1, Ic1 (4.1707,7.2096m)

Q2: Vbe2,Ib2(670.000m,115.940u)

Vce2,Ic2(12.000,20.844m)

Circuito General:

Usando las corrientes halladas según los puntos de trabajos del transistor escogidos obtenemos las corrientes de base y colector de ambos transistores y procedemos a hallar las resistencias: Análisis del circuito en D.C 𝑉𝐶𝐶 = 29 [𝑉] Calculando Re2: 𝐼𝐸2 = 𝐼𝐶2 + 𝐼𝐵2 ≅ 𝐼𝐶2

𝑅𝑒2 =

𝑉𝑅𝑒2 𝐼𝐸2

= 238.55 [Ω] ≈ 𝑣𝑎𝑙𝑜𝑟 𝑐𝑜𝑚𝑒𝑟𝑐𝑖𝑎𝑙 𝑅𝑒2 = 220 [Ω]

𝑉𝑅𝑒2 = 5[𝑉] Calculando 𝑅𝐶2 : −𝑉𝐶𝐶 + 𝑉𝑅𝑐2 + 𝑉𝐶𝐸 + 𝑉𝑅𝑒2 = 0 𝑅𝐶2 =

⇒

𝑉𝑅𝑐2 = 12 [𝑉]

𝑉𝑅𝑐2 = 530[Ω] ≈ 𝑣𝑎𝑙𝑜𝑟 𝑐𝑜𝑚𝑒𝑟𝑐𝑖𝑎𝑙 𝑅𝐶2 = 560 [Ω] 𝐼𝐶2

Calculando 𝑅𝑒12 𝑦 𝑅𝑒11 : 𝑉𝑅𝑒11 = 10 𝑉𝑅𝑒2 ⟹ 𝑉𝑅𝑒11 = 0.5 [𝑉] 𝑉𝐵𝐸 + 𝑉𝑅𝑒2 = 𝑉𝐶𝐸1 + 𝑉𝑅𝑒11 + 𝑉𝑅𝑒12 ⟹ 𝑉𝑅𝑒12 = 1 [𝑉] 𝑅𝑒11 =

𝑉𝑅𝑒11 𝐼𝐸

𝑅𝑒12 =

𝑉𝑅𝑒12 = 125.26 [Ω] ≈ 𝑣𝑎𝑙𝑜𝑟 𝑐𝑜𝑚𝑒𝑟𝑐𝑖𝑎𝑙 𝑅𝑒12 = 120[Ω] 𝐼𝐸

= 62.63 [Ω] ≈ 𝑣𝑎𝑙𝑜𝑟 𝑐𝑜𝑚𝑒𝑟𝑐𝑖𝑎𝑙 𝑅𝑒11 = 68 [Ω]

Calculando 𝑅2 : 𝑉𝑅2 = 𝑉𝐵𝐸 + 𝑉𝑅𝑒11 + 𝑉𝑅𝑒12 ⟹ 𝑉𝑅2 = 2.17 [𝑉] Condicion de polarizacion: 10𝐼𝐵1 = 𝐼𝑅2 ≈ 434.59 [𝜇𝐴] 𝑅2 =

𝑉𝑅2 = 4.993 [𝑘Ω] ≈ 𝑣𝑎𝑙𝑜𝑟 𝑐𝑜𝑚𝑒𝑟𝑐𝑖𝑎𝑙 𝑅2 = 4.7 [𝑘Ω] 𝐼𝑅2

Calculando 𝑅1 : 𝑉𝐶𝐶 − 𝑉𝑅2 = 𝑉𝑅1 ⟹ 𝑉𝑅1 = 26.83 [𝑉] Condicion de polarizacion: 11𝐼𝐵1 = 𝐼𝑅1 ≈ 478.0 [𝜇𝐴] 𝑅1 =

𝑉𝑅1 = 56.12 [𝑘Ω] ≈ 𝑣𝑎𝑙𝑜𝑟 𝑐𝑜𝑚𝑒𝑟𝑐𝑖𝑎𝑙 𝑅1 = 56 [𝑘Ω] 𝐼𝑅1

Calculando 𝑅𝐶1 : 𝑉𝑅𝐶1 = 𝑉𝐶𝐶 − 𝑉𝐵𝐸1 − 𝑉𝑅2 ⟹ 𝑉𝑅𝐶1 = 23.33 [𝑉] 𝑅𝐶1 =

𝑉𝑅𝐶1 = 2.89 [𝑘Ω] ≈ 𝑣𝑎𝑙𝑜𝑟 𝑐𝑜𝑚𝑒𝑟𝑐𝑖𝑎𝑙 𝑅𝐶1 = 2.7 [𝑘Ω] 𝐼𝐶1

Análisis del circuito en A.C  Análisis en Frecuencias Bajas Sin Realimentación

Para hallar los capacitores tomamos las frecuencias : 𝑓𝑐1 = 1 [𝐻𝑧]

, 𝑓𝑐2 = 10 [𝐻𝑧]

, 𝑓𝑐𝐸 = 100 [𝐻𝑧] 1

𝑓𝐶1 =

2𝜋𝐶1 ∙ {𝑅𝑖 + [([[((((𝑅𝐶2 + 𝑟02 ) ∥ 𝑅𝑒2 ) (1 + 𝛽2 )) + 𝑟𝜋2 ) ∥ 𝑅𝐶1 ] + 𝑟01 ] ∥ 𝑅𝑒11 ) (1 + 𝛽1 ) + 𝑟𝜋1 ] ∥ 𝑅𝐵 } La forma aproximada: 𝑓𝐶1 =

1 2𝜋𝐶1 ∙ (𝑅𝑖 + 𝑅𝑒11 (1 + 𝛽1 ) + 𝑟𝜋1 )

Donde:

𝐶1 =

1 2𝜋𝑓𝐶1 ∙ (𝑅𝑖 + 𝑅𝑒11 (1 + 𝛽1 ) + 𝑟𝜋1 )

= 21.35[𝑛𝐹]

≈ 𝑣𝑎𝑙𝑜𝑟 𝑐𝑜𝑚𝑒𝑟𝑐𝑖𝑎𝑙 𝐶1 = 22 [𝑛𝐹]

Para el capacitor 2: 1

𝑓𝐶2 = [[(((

((R i ∥ R B ) + 𝑟𝜋1 ) ) ∥ (𝑅𝑒11 + 𝑅𝑒12 ) + 𝑟01 ) ∥ 𝑅𝐶1 ] + 𝑟𝜋2 ] 𝛽1

2𝜋𝐶2 ∙ 𝑅𝐿 +

∥ 𝑅𝑒2 + 𝑟02 ∥ 𝑅𝐶2

𝛽2 {[(

{

)

]

}}

La forma aproximada: 𝑓𝐶2 =

1 2𝜋𝐶2 ∙ (𝑅𝐿 + (𝑅𝑒2 + 𝑟02 ) ∥ 𝑅𝐶2 )

Donde: 𝐶2 =

1 = 232.83[𝑛𝐹] 2𝜋𝑓𝐶2 ∙ (𝑅𝐿 + (𝑅𝑒2 + 𝑟02 ) ∥ 𝑅𝐶2 )

≈ 𝑣𝑎𝑙𝑜𝑟 𝑐𝑜𝑚𝑒𝑟𝑐𝑖𝑎𝑙

𝐶2 = 220 [𝑛𝐹]

Para el capacitor 𝐶𝑒 : 1

𝑓𝐶𝑒 =

2𝜋𝐶𝑒 ∙ 𝑅𝑒12 {

((𝑅 ∥ 𝑅𝐵 ) + 𝑟𝜋1 ) ∥ 𝑅𝑒11 + ( 𝑖 )∥ 𝛽1 {

((((((𝑅𝐿 ∥ 𝑅𝐶2 ) + 𝑟02 ) ∥ 𝑅𝑒2 ) (𝛽1 ) + 𝑟𝜋2 ) ∥ 𝑅𝐶1 ) + 𝑟01 ) 𝛽1

{

}}

La forma aproximada: 𝑓𝐶𝑒 =

1 2𝜋𝐶𝑒 ∙ (R e12 )

Donde: 𝐶𝑒 =

1 = 34.44 [𝜇𝐹] 2𝜋𝑓𝐶𝑒 ∙ (𝑅𝑒12 )

≈ 𝑣𝑎𝑙𝑜𝑟 𝑐𝑜𝑚𝑒𝑟𝑐𝑖𝑎𝑙

 Análisis en Frecuencias Medias Sin Realimentación

𝐶𝑒 = 33 [𝜇𝐹]

}

Ganancia de corriente: 𝛥𝑖 = 10 +

2 ∗ (𝑥 + 𝑦) 5

Para nuestro caso: x=2; y=4 𝛥𝑖 = −12.4[𝑑𝑏]≈ - 4.16 Condición: x1=x2≈1 Para calcular RL: 𝛥𝑖𝑠 =

𝐼𝐿 𝐼𝐿 𝐼𝐵2 𝐼𝐵1 = ( )( )( ) 𝐼𝑖 𝐼𝐵2 𝐼𝐵1 𝐼𝑖

Donde: 𝐼𝐿 −𝑅𝐶2 ∙ 𝛽2 = ; 𝐼𝐵2 𝑅𝐶2 + 𝑅𝐿

𝐼𝐵2 𝛽1 ∙ 𝑅𝐶1 = ; 𝐼𝐵1 𝑟𝜋2 + 𝛽2 ∙ 𝑅𝐶2 + 𝑅𝐶1

𝐼𝐵1 𝑅𝐵 = ; 𝐼𝑖 𝑟𝜋1 + 𝛽1 ∙ 𝑅𝑒11 + 𝑅𝐵

−𝑅𝐶2 ∙ 𝛽2 𝛽1 ∙ 𝑅𝐶1 𝑅𝐵 ∙ ∙ 𝑅𝐶2 + 𝑅𝐿 𝑟𝜋2 + 𝛽2 ∙ 𝑅𝐶2 + 𝑅𝐶1 𝑟𝜋1 + 𝛽1 ∙ 𝑅𝑒11 + 𝑅𝐵

𝛥𝑖𝑠 =

≈ 𝑅𝐿 = (

−𝑅𝐶2 ∙ 𝛽2 𝛽1 ∙ 𝑅𝐶1 𝑅𝐵 ∙ ∙ ) − 𝑅𝐶2 𝛥𝑖𝑠 𝑟𝜋2 + 𝛽2 ∙ 𝑅𝑒2 + 𝑅𝐶1 𝑟𝜋1 + 𝛽1 ∙ 𝑅𝑒11 + 𝑅𝐵

𝑅𝐿 = 66.57 [𝑘Ω]

≈

𝑣𝑎𝑙𝑜𝑟 𝑐𝑜𝑚𝑒𝑟𝑐𝑖𝑎𝑙 𝑅𝐿 = 68 [𝑘Ω]

 Análisis en Frecuencias Medias Con Realimentación

-Condiciones: 𝛥𝑖𝑐 = 𝛥𝑖𝑠 − 3[𝑑𝐵] = 12.4 − 3 = 9.4 [𝑑𝐵] 𝑉𝑖 𝑖𝑖 = ; 𝑅𝑖 + 𝑍𝑖 𝐴𝑉 =

𝛥𝑖𝑐 = −2.95

𝑉𝑜 ⁄𝑅 𝑖𝑜 (𝑅𝑖 + 𝑍𝑖 ) 𝐿 𝐴𝑖 = = = 𝐴𝑉 ∙ 𝑖𝑖 𝑉𝑖 (𝑅𝑖 + 𝑍𝑖 ) 𝑅𝐿

𝑅𝐿 ∙𝐴 (𝑅𝑖 + 𝑍𝑖 ) 𝑖

𝐴𝑉𝑠 ≅

𝑅𝐿 ∙ 𝐴 = −74.20; (𝑅𝑖 + 𝑍𝑖 ) 𝑖𝑠

𝐴𝑉𝑐 ≅

𝑅𝐿 ∙ 𝐴 = −52.62; (𝑅𝑖 + 𝑍𝑖 ) 𝑖𝑐

, 𝑅𝑒2 = 𝑅𝑒2 ∥

𝑅𝐹 1 1−𝐴 𝑉𝑠

;

𝑅𝐵, = 𝑅𝐵 ∥

𝑅𝐹 ; 1 − 𝐴𝑉𝑠

-Para hallar 𝑅𝐹 despejamos la siguiente ecuación utilizando un programa matemático (maple) −𝑅𝐶2 ∙ 𝛽2 𝛽1 ∙ 𝑅𝐶1 𝑅𝐵, 𝑅𝐿 = ( ∙ ∙ ) − 𝑅𝐶2 , 𝛥𝑖𝑠 𝑟𝜋2 + 𝛽2 ∙ 𝑅𝑒2 + 𝑅𝐶1 𝑟𝜋1 + 𝛽1 ∙ 𝑅𝑒11 + 𝑅𝐵, ≈ 𝑅𝐹 = 345 [𝑘Ω]

≈

𝑅𝐹 = 330 [𝑘Ω]

𝑣𝑎𝑙𝑜𝑟 𝑐𝑜𝑚𝑒𝑟𝑐𝑖𝑎𝑙

-Impedancia de Entrada sin realimentación:

𝑍𝑖 = {((((((((𝑅𝐿 ∥ 𝑅𝐶2 ) + 𝑟02 ) ∥ 𝑅𝑒2 ) (𝛽2 ) + 𝑟𝜋2 ) ∥ 𝑅𝐶1 ) + 𝑟01 ) ∥ 𝑅𝑒11 ) 𝛽1 + 𝑟𝜋1 ) ∥ 𝑅𝐵 }

𝑍𝑖 = 2.47[𝑘Ω] -Impedancia de Salida sin realimentación:

((R i ∥ R B ) + 𝑟𝜋1 ) [[((( ) ∥ 𝑅𝑒11 ) + 𝑟01 ) ∥ 𝑅𝐶1 ] + 𝑟𝜋2 ] 𝛽1 𝑍𝑜 =

∥ 𝑅𝑒2 + 𝑟02 ∥ 𝑅𝐶2

𝛽2 {{[(

)

]

}}

𝑍𝑜 = 352.82 [Ω] -Impedancia de entrada con realimentación:

𝑍𝑖 =

(((𝑅𝐿 ∥ 𝑅𝐶2 ) + 𝑟02 ) ∥ 𝑅𝑒2 ) ∥ (( {((((

𝑅𝐹 1 1−𝐴 𝑉𝑠

∙ 𝛽2 + 𝑟𝜋2

∥ 𝑅𝐶1 )

𝑍𝑖 = 1.8[𝑘Ω]

+ 𝑟01 )

∥ 𝑅𝑒11 𝛽1 + 𝑟𝜋1 )

)

∥ )

𝑅𝐹 1 − 𝐴𝑉𝑠

∥ 𝑅𝐵 )

}

-Impedancia de Salida con realimentación: 𝑅 ((R i ∥ R B ) ∥ 1 − 𝐹𝐴

𝑉𝑠

+ 𝑟𝜋1 ) ∥ 𝑅𝑒11

𝛽1 ( [[((

𝑍𝑜 =

)

+ 𝑟01 )

∥ 𝑅𝐶1 + 𝑟𝜋2 ]

)

]

𝛽2

∥

𝑅𝐹 1 1−𝐴

∥ 𝑅𝑒2 + 𝑟02 ∥ 𝑅𝐶2

𝑉𝑠

{{[(

)

]

}}

𝑍𝑜 = 532[Ω] 

Análisis en frecuencias Altas Sin Realimentación

Ancho de banda: 𝐵𝑤 = 10(57 − 𝑥 − 3𝑦) Para nuestro caso: x=2; y=4 Bw=430[KHz] Para el primer análisis: Para hallar Cx: 𝑓𝑐𝑥 =

1 1 2𝜋 [𝐶𝐵𝐸1 (1 − 𝐴𝑉𝑠 ) + (𝐶𝑥 + 𝐶𝐵𝐶1 )(1 − 𝐴𝑉𝑠 ) + 𝛽1 [𝐶𝐵𝐸1 (1 − 𝐴 ) + 𝐶𝐶𝐸 (1 − 𝐴𝑉𝑠 )] [(R i ∥ R B ) ∥ (𝑟𝜋1 + 𝛽1 𝑅𝑒11 )]] 𝑉𝑠

La forma aproximada: 𝑓𝐶𝑥 ≅

1 2𝜋𝐶𝐵𝐸1 (1 − 𝐴𝑉𝑠 )[(R i ∥ R B ) ∥ (𝑟𝜋1 + 𝛽1 𝑅𝑒11 )]

𝐶𝑥 = 141.63 [𝑝𝐹] , 𝑓𝐶𝑥 =

1 1 1 1 (1−𝐴𝑉𝑠 )]][𝑟𝑜1 ∥𝑅𝐶1 ∥(𝑟𝜋1 +𝛽1 𝑅𝑒2 )] 2𝜋𝐶𝑥, [𝐶𝐶𝐸1 (1− )+(𝐶𝑥, +𝐶𝐵𝐶1 )(1− )+(𝐶𝐵𝐸2 +𝐶𝐵𝐶2 )(1−𝐴𝑉𝑠 )+𝛽2 [𝐶𝐵𝐸2 (1− )𝐶 𝐴𝑉𝑠 𝐴𝑉𝑠 𝐴𝑉𝑠 𝐶𝐸2

La forma aproximada: , 𝑓𝐶𝑥 ≅

1 1 2𝜋𝐶𝑥, (1 − 𝐴 ) [𝑟𝑜1 ∥ 𝑅𝐶1 ∥ (𝑟𝜋1 + 𝛽1 𝑅𝑒11 )] 𝑉𝑠

𝐶𝑥, = 147.79 [𝑝𝐹] Donde el capacitor que se requiere es el promedio de ambos análisis: 𝐶𝑥 =

𝐶𝑥 + 𝐶𝑥′ 2

𝐶𝑥 ≅ 150 [𝑝𝐹]  Análisis en frecuencias Altas con Realimentación Para el primer análisis: 1

𝑓𝑐𝑥 = 2𝜋 [𝐶𝐵𝐸1 (1 − 𝐴𝑉𝑠 ) + (𝐶𝑥 + 𝐶𝐵𝐶1 )(1 − 𝐴𝑉𝑠 ) + 𝛽1 [𝐶𝐵𝐸1 (1 −

1 𝑅𝐹 ) + 𝐶𝐶𝐸 (1 − 𝐴𝑉𝑠 )] [(R i ∥ 𝑅𝐵 ∥ ) ∥ (𝑟𝜋1 + 𝛽1 𝑅𝑒11 )]] 𝐴𝑉𝑠 1 − 𝐴𝑉𝑠

La forma aproximada: 𝑓𝐶𝑥 ≅

1 𝑅 2𝜋𝐶𝐵𝐸1 (1 − 𝐴𝑉𝑠 ) [(R i ∥ 𝑅𝐵 ∥ 1 − 𝐹𝐴 ) ∥ (𝑟𝜋1 + 𝛽1 𝑅𝑒11 )] 𝑉𝑠

𝑓𝑐𝑥=720[KHz] Para el segundo análisis: , 𝑓𝐶𝑥 =

1 1 1 1 (1−𝐴𝑉𝑠 )]][𝑟𝑜1 ∥𝑅𝐶1 ∥(𝑟𝜋1 +𝛽1 𝑅𝑒2 )] 2𝜋𝐶𝑥, [𝐶𝐶𝐸1 (1− )+(𝐶𝑥, +𝐶𝐵𝐶1 )(1− )+(𝐶𝐵𝐸2 +𝐶𝐵𝐶2 )(1−𝐴𝑉𝑠 )+𝛽2 [𝐶𝐵𝐸2 (1− )𝐶 𝐴𝑉𝑠 𝐴𝑉𝑠 𝐴𝑉𝑠 𝐶𝐸2

𝑓𝑐𝑥′=535[KHz]

La frecuencia promedio es: 𝑓𝑐𝑥𝑃𝑅𝑂𝑀 =

𝑓𝑐𝑥 + 𝑓𝑐𝑥′ 2

𝑓𝑐𝑥=553 [KHz]

VALORES OBTENIDOS EN TEORIA, SIMULACIÓN Y PRÁCTICA En esta tabla se puede ver los resultados teóricos, simulados y realizados en la practica SIN REALIMENTACION Parámetros.

Teórico.

Simulación.

Laboratorio.

Avs

12.4 dB

12.3 dB

12.2 dB

BWs

430 KHz

425 KHz

339 Khz

Zins

VBE = 0.67 V IB = 43.459 uA VCE = 4.17 V IC =7.20 mA VBE = 0.67 V IB = 115.94 uA VCE = 12V IC =20.84 mA 2.48 [KΩ]

VBE = 0.64 V IB = 43.5 uA VCE = 4.20 V IC = 7.30 mA VBE = 0.69 V IB = 100 uA VCE = 12.3 V IC =18.71 mA 3 [KΩ]

VBE = 0.65 V IB = 10.25 mA VCE = 2.5 V IC = 2.7 mA VBE = 0.7 V IB = 95 uA VCE = 12.26 V IC =19.25 mA 4.9 [KΩ]

Zouts

352.82[Ω]

356 [Ω]

625 [Ω]

Q1

Q2

CON REALIMENTACION Parámetros.

Teórico.

Simulación.

Laboratorio.

Avc

9.4 dB

9.6 dB

8.5 dB

BWc

553 KHz

577 kHz

540 Khz

I3. Conclusiones - En la práctica pudimos observar el efecto que produce la realimentación al circuito amplificado, con lo cual podemos afirmar de forma segura que la realimentación favorece al crecimiento del ancho de banda y las impedancias de entrada y salida, pero afecta a la ganancia del amplificador, sin embargo pudimos constatar que este efecto puede ser controlado puesto que nosotros podemos definir hasta que ancho de banda se puede incrementar de manera que no afecte en consideración a nuestra ganancia del circuito amplificado. A pesar de que la realimentación brinda muchas ventajas, reduce la ganancia, sin embargo esto se puede evitar aumentando el número de las etapas amplificadoras, pero claro con el consiguiente aumento de coste. - Pero también existe la posibilidad de que se haga inestable y oscile a frecuencias altas por lo que se debe tener mucho cuidado en el diseño (de la realimentación). Por lo tanto se concluye que vale la pena construir esta clase de amplificadores que aunque son más caros, cubren las necesidades.