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FORMULARIO DE PRODUCCION PETROLERA – I Docente: Ing. Freddy Reynolds P. LEY GENERALIZADA DE DARCY: (FLUJO – SEMI CONTINUO) PSEUDO STEADY - STATE q o=

( 7.08 x 10−3 )∗k o∗h∗( Pws −Pwf )

[()

Bo∗µ o∗ ln

re −0,75+s rw

]

ÍNDICE DE PRODUCTIVIDAD:

( 7.08 x 10−3 )∗k o∗h

J=

[()

B o∗µo∗ ln

J=

re −0,75+ S rw

]

qO ( Pws −Pwf )

ECUACION DE VOGEL

[

( )]

qo P P = 1−0,2∗ wf −0,8∗ wf qmax Pws P ws

( )

2

CURVA DE VOGEL A of =qb + qv

qv=

J∗Pb 1,8

A of =qb +

J∗P b 1,8

q b=J∗( Pws −Pb )

[ ( ) ( )]

qo=qb+ qv 1−0.2

Pwfs Pwfs −0.8 Pb Pb

2

ECUACIÓN DE STANDING (EFICIENCIA DE FLUJO): EF=

PWS −P,WF PWS −PWF

,

PWF = PRESION DE FONDO FLUYENTE SIN DAÑO PWF = PRESION DE FONDO FLUYENTE CON DAÑO

ECUCACION DE FERKOVICH: n

QO=C∗( P2WS−P2WF )

EN CONSECUENCIA SI LO LOGARITMIZAMOS TENDREMOS: 1 1 log ( P2WS −P2WF )= logQ− logC n n

POZOS HORIZONTALES: METODOS DE JOSHI PARA DETERMINACION DEL AREA DE DRENAJE HORIZONTAL I .-METODO a=

L∗( 2b ) +π∗b 2 43,560

II.- METODO π∗a∗b 43,560

A=

( L2 )+b

a=

r e hor =

√

43,560∗A π

CALCULO DE CAUDALES CON INDICE DE PRODUCTIVIDADES HORIZONTALES BORISOV:

KV = K H

( 7.08 x 10−3 )∗k h∗h

J h=

[

µ o ¿ Bo∗ ln

h ( 4∗rL )+( hL ) ln ( 2∗π∗r )] ehoriz

w

GIGER-REISS-JOURDAN KV = K H

( 7.08 x 10−3 )∗k h∗L

J h=

([ Lh ) ln ( X ) + ln ( 2∗rh )]

µ o ¿ B o∗

w

√ 1−( L /2 r X=

2

ehoriz

)

( L/2 r ehoriz )

KV ¥ KH

( 7.08 x 10−3 )∗k h

J h=

[( )

µ o ¿ B o∗

( ) ( )] 2

1 B h ln ( X ) + ln h L 2∗r w

√

1+ 1−( L /2 r ehor ) X= ( L/2r ehor )

B=

√

2

Kh Kv

JOSHI KV = K H J h=

( 7.08 x 10−3 )∗k h∗h

[

µ o ¿ Bo∗ ln ( R ) +

a+ √a −( L/2 ) ( L/2 ) 2

R=

( hL ) ln ( 2∗rh )] w

2

( )[

√

2∗r ehor L a= ∗ 0,5+ O ,25+ 2 L

(

0,5

)] 2

KV ¥ K H

( 7.08 x 10−3 )∗k h∗h

J h=

[

µ o ¿ Bo∗ ln ( R ) +

a+ √a 2−( L/2 ) R= ( L/2 )

( )[

( ) ( )] B2∗h h ln L 2∗r w

2

√

2∗r ehor L a= ∗ 0,5+ O ,25+ 2 L

(

0,5

)] 2

RENARD - DUPUY KV = K H

( 7.08 x 10−3 )∗k h∗h

J h=

[

µ o ¿ Bo∗ cos h−1

h ( 2∗aL )+( hL ) ln ( 2∗π∗r )] w

KV ¥ K H

( 7.08 x 10−3 )∗k h∗h

J h=

[

µ o ¿ Bo∗ cos h

r ,w =

−1

( )(

2

) (

2∗a B ∗h h + ln L L 2∗π∗r ,w

( 1+ B )∗r w 2∗B

( )[

√

2∗r ehor L a= ∗ 0,5+ O ,25+ 2 L

(

POZOS DE GAS

0,5

)] 2

)]

k g∗h∗( ψ ws −ψ wf )

Qg =

[( )

1422∗T∗ ln

re −0,75+ s r 'w

]

k g∗h

J=

[()

1422∗T∗ ln

re −0,75+ s rw

]

Qg =J∗( ψ ws−ψ wf )

ECUACION DE BENDAKLIA & AZIZ(:(1989) SEMISTEADY – STATE FLOW

[ ( )

2 n

( )]

Qoh P P = 1−V ∗ wf − (1−V )∗ wf Q ohmax Pws Pws

ECUACION DE CHENG:

[

( )]

Qoh P P = 1+0,2055∗ wf −1.1818∗ wf Q ohmax PR PR

( )

2

ECUACIONES PARA EL ANALISIS DEL CAUDAL DE GAS EN LAS 3 REGIONES: I).- REGION P< 2,000 PSI

2

k g∗h∗( P R−P wf

Qg =

2

)

[()

1422∗T∗( µ g∗Z )∗ ln

DONDE

re −0,75+ s rw

]

( µg∗Z ) = VISCOSIDAD Y EL FACTOR DE DESVIACION ES ESTIMADA CON LA

PRESION PROMEDIO: P=

√

P 2R −P2WF 2

II) .- REGION 2,000 3000

Pr−P wf =a1 Q g−b1 Q g2

a1=

(

)[ ( )

1422 μ g β g r ln e −0,75+ S Kh rw

]

b1=

(

1422T μ g β g D Kh

)

D = FACTOR DE FLUJO INERCIAL TURBULENTO D=

F∗k g∗h µ g∗h2∗r w F = COEFIENTE DE FLUJO NO DARCYANO

[

F=( 3,161 X 10−12)∗

B∗T ∗δ g µ g∗h2∗r w

]

B = PARAMETRO DE TURBULENCIA B=( 1,88 X 10−10 )∗k−1,47∗k−0,53 R−¿ Pwf P¿ ¿ ¿ 2 a1 + 4 b1 ¿ −a1 + √ ¿ Q g=¿ PARA TODAS LAS PRESIONES.-

ψ r−ψ wf =a2 Qg +b 2 Qg2 1422T Kh

)[ ( )

a2=

(

b2=

D ( 1422 Kh )

ln

re −0,75+S rw

]

D = FACTOR DE FLUJO INERCIAL TURBULENTO D=

F∗k g∗h µ g∗h2∗r w F = COEFIENTE DEL FLUJO NO DARCYANO

[

F=( 3,161 X 10−12)∗

B∗T ∗δ g µ g∗h2∗r w

]

B = PARAMETRO DE TURBULENCIA B=( 1,88 X 10−10 )∗k−1,47∗ϕ−0,53

√

−a2 + a 22+ 4 b2∗( ψ r −ψ wf ) Qg = 2b 2

CALCULO DEL CAUDAL DE PRODUCCION EN POZOS HORIZONTALES DE GAS NATURAL 2

k g∗h∗( Pws −P wf

Qg =

2

)

[( )

1422∗T∗( µ g∗Z )∗ ln

r eh −0,75+ S rw'

]

k g∗h∗( ψ ws−ψ wf )

Qg =

[( )

1422∗T∗ ln

r eh −0,75+ S r 'w

]

DONDE: a es la mitad del eje mayor de la elipse: 

 2  * 

a L



 2 * reh  0.5  0.25     L 

0.5



4

  

' RADIO EFECTIVO DEL WELLBORE: r w

r 'w =

r eh∗( L/2 )

[ √

( )] [

a∗ 1+ 1−

L 2a

2

∗

h 2∗r w

]] h L